OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJA

1. DANE OGÓLNE

1.1. Przedmiot opracowania

Przedmiotem opracowania jest projekt budowlany branży konstrukcyjnej budowy budynku tlenowni wraz z fundamentem zewnętrznym pod butlę z tlenem 6000L na dz. nr 3688/76 obr. Olkusz, gm. Olkusz.

1.2. Podstawa opracowania

Art.34 ust.3 pkt.2 ustawy z dnia 7 lipca 1994 r. - Prawo budowlane (Dz.U. 1994 Nr 89 poz. 414 z późniejszymi zmianami);

Rozporządzenie Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki Morskiej z dnia 25 kwietnia 2012 r. w sprawie szczegółowego zakresu i formy projektu budowlanego (Dz.U. poz.462 z dnia 27 kwietnia 2012);

Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 12 kwietnia 2002 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie (Dz. U. Nr 75, poz. 690 z późniejszymi zmianami);

Rozporządzenie Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki Morskiej z dnia 25 kwietnia 2012 r. w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadawiania obiektów budowlanych. (Dz.U. poz.463 z dnia 27 kwietnia 2012);

Polskie Normy budowlane i aktualna literatura techniczna

Projekt budowlany branży architektonicznej

2. GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA

Przy ustalaniu kategorii geotechnicznej oraz rodzaju warunków gruntowych uwzględniono:

stopień złożoności warunków gruntowych;

wielkość obiektu;

rozkład i sposób przekazywania obciążeń na podłoże;

oddziaływanie podłoża gruntowego na projektowany obiekt;

podatność podłoża na czynniki zewnętrzne.

Warunki posadowienia ustalono na podstawie opinii geotechnicznej sporządzonej przez uprawnionego geologa.

Zgodnie z dokumentacją budynek należy posadowić w warstwie geotechnicznej piasków drobnych w stanie średniozagęszczonym, której strop znajduje się na głębokości ok 1,0 m pod poziomem terenu.

Poziom posadowienia budynku z uwagi na głębokość przemarzania wynosi min. 1,0 m poniżej poziomu terenu.

Zgodnie z treścią rozporządzenia Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki Morskiej z dnia 25 kwietnia 2012 r. w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadawiania obiektów budowlanych. (Dz.U. poz.463 z dnia 27 kwietnia 2012); na omawianym terenie występują proste warunki gruntowe, a projektowany budynek zaliczono do pierwszej kategorii geotechnicznej.

Teren na którym realizowana będzie inwestycja znajduje się poza obszarem występowania wpływów eksploatacji górniczej.

3. ZASADNICZE ELEMENTY BUDOWLANE

3.1. Fundamenty

Ławy fundamentowe należy wykonać zgodnie z rysunkiem konstrukcji fundamentów i posadowić na warstwie chudego betonu (ok. 10cm). Poziom posadowienia fundamentów należy przyjąć nie płycej niż 1,0 m poniżej poziomu terenu. Ławy fundamentowe pod ścianami nośnymi należy zazbroić podłużnie i poprzecznie zgodnie z rysunkiem fundamentów. Stal A-IIIN (RB500), beton B20. Otulenie zbrojenia 5cm.

W przypadku wystąpienia innych warunków gruntowych od założonych w projekcie należy dokonać niezbędnych korekt w projektowanym posadowieniu obiektu.

3.2. Ściany fundamentowe

Ściany fundamentowe należy wykonać zgodnie z rysunkiem konstrukcji fundamentów jako murowane z bloków betonowych na zaprawie cementowej.

3.3. Płyta podłogowa

Płytę podłogową na poziomie 0,00 należy wykonać jako płytę żelbetową krzyżowo zbrojoną, wykonaną z betonu B25 i zazbrojoną prętami o średnicy i rozstawie zgodnym z rysunkami ze stali A-IIIN (RB-500) przy otuleniu zbrojenia 2cm. Oparcie stropów na ścianach nośnych za pomocą wieńców o wymiarach podanych na rysunkach, zbrojonych podłużnie prętami 4x#12mm połączonymi strzemionami Ø6mm co 30cm.

3.4. Ściany konstrukcyjne

Ściany konstrukcyjne – wykonać jako jednowarstwowe, murowane z pustaka ceramicznego o grubości 29cm i 19cm na zaprawie cementowej.

3.5. Wieńce

Na ścianach konstrukcyjnych należy wykonać wieńce żelbetowe o wymiarach i zbrojeniu zgodnym z rysunkami konstrukcyjnymi. Beton B25, stal zbrojeniowa A-IIIN.

3.6. Belki i nadproża

Projektuje się nadproża żelbetowe prefabrykowane typu L19 dla przekrycia otworów okiennych i drzwiowych. Opis nadproży na rysunku.

3.7. Dach

Zaprojektowano dach drewniany, jednospadowy o konstrukcji krokwiowej. Wymiary elementów nośnych dachu drewnianego wg rzutu konstrukcji dachu. Dach oparty na ścianach nośnych zewnętrznych za pomocą murłat 14x14cm. Pokrycie dachu z blachy stalowej na deskowaniu ażurowym. Dopuszcza się inny rodzaj pokrycia, o ile nie jest cięższy od zaprojektowanego. Konstrukcję dachu wykonać z drewna klasy C-24 lub wyższej i zaimpregnować preparatami owadobójczymi i grzybobójczymi. W celu zabezpieczenia konstrukcji dachu przed deformacją podłużną należy wykonać stężenia (wiatrownice) z taśm stalowych perforowanych, ułożonych na konstrukcji nośnej dachu (krokwiach). Mocowanie murłat w wieńcu kotwami o średnicy min. 16mm.

4. ZAŁOŻENIA DO OBLICZEŃ

Nr normy PN Tytuł normy

Konstrukcje budowlane. Zagadnienia ogólne

PN-82/B-02000 Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości

PN-76/B-03001 Konstrukcje i podłoża budowli. Ogólne zasady obliczeń

PN-77/B-02011/Az1 Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie wiatrem

PN-EN 1991-1-3 Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie śniegiem

PN-82/B-02001 Obciążenia budowli. Obciążenia stałe

PN-82/B-02003 Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe

PN-86/B-02015 Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne środowiskowe. Obciążenie temperaturą

PN-87/B-02013 Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne środowiskowe. Obciążenie oblodzeniem

PN-88/B-02014 Obciążenia budowli. Obciążenie gruntem.

Konstrukcje drewniane

PN-B-03150:2000 Konstrukcje drewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie.

PN-B-03150:2000/Az1:2001 Konstrukcje drewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie. Zmiana do normy.

Konstrukcje murowe

PN-B-03002:1999 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie

PN-B-03002/Az1:2001 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie – zmiana do normy

PN-B-03002:1999/Ap1: 2001

Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie – poprawka do normy

Konstrukcje betonowe i żelbetowe

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie

Konstrukcje stalowe

PN-90/B-03200 Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie

Roboty ziemne. Wykopy. Konstrukcje fundamentowe. Prace podziemne

PN-76/B-03001 Konstrukcje i podłoża budowli. Ogólne zasady obliczeń

PN-81/B-03020 Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie

Do obliczeń statyczno – wytrzymałościowych przyjęto strefy:

Obciążenie śniegiem – III strefa

Obciążenie wiatrem – I strefa

Głębokość przemarzania – II strefa

5. UWAGI

Wszystkie prace należy prowadzić zgodnie z obowiązującymi przepisami i normami. Stosowanie materiałów i rozwiązań wymaga znajomości technologii. Wykonawca zobowiązany jest znać warunki stosowania poszczególnych rozwiązań i ich przestrzegać w trakcie budowy. Brak tych informacji w projekcie nie zwalnia wykonawcy z ich przestrzegania.

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE

ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ

Dach-stałe. Lp Opis obciążenia Obc. char.

kN/m2 f kd Obc. obl.

kN/m2

1. Papa na deskowaniu posypana żwirkiem, pojedynczo [0,350kN/m2]

0,35 1,30 -- 0,45

2. Wełna mineralna luzem grub. 15 cm [1,2kN/m3·0,15m] 0,18 1,30 -- 0,23 3. Gips lany, płyty gipsowe ścisłe grub. 1,5 cm

[12,0kN/m3·0,015m] 0,18 1,30 -- 0,23

: 0,71 1,30 -- 0,92

q = q/cos 20,0o = 0,76 0,98

Dach. Lp Opis obciążenia Obc. char.

kN/m2 f kd Obc. obl.

kN/m2

1. Obciążenie śniegiem połaci dachu jednopołaciowego wg PN-EN 1991-1-3 p.5.3.2 (strefa 3, A=380 m n.p.m. -> sk = 1,680 kN/m2, nachylenie połaci 20,0 st. -> 0,8) [1,344kN/m2]

1,34 1,50 0,00 2,01

2. Dach-stałe. [0,760kN/m2] 0,76 1,28 -- 0,97

: 2,10 1,42 -- 2,98

Strop. Lp Opis obciążenia Obc. char.

kN/m2 f kd Obc. obl.

kN/m2

1. Płytki kamionkowe grubości 10 mm na zaprawie cementowej 1:3 gr. 16-23 mm [0,440kN/m2]

0,44 1,30 -- 0,57

2. Warstwa cementowa grub. 5 cm [21,0kN/m3·0,05m] 1,05 1,30 -- 1,37 3. Beton zwykły na kruszywie kamiennym, zbrojony,

zagęszczony grub. 12 cm [25,0kN/m3·0,12m] 3,00 1,10 -- 3,30

4. Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, gabinety lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne, szatnie i łaźnie zakładów przemysłowych, pływalnie oraz poddasza użytkowane jako magazyny lub kondygnacje techniczne.) [2,0kN/m2]

2,00 1,40 0,50 2,80

: 6,49 1,24 -- 8,04

Ściana. Lp Opis obciążenia Obc. char.

kN/m2 f kd Obc. obl.

kN/m2

1. Mur z cegły (cegła budowlana wypalana z gliny, porowata) grub. 29 cm [11,500kN/m3·0,29m]

3,33 1,30 -- 4,33

2. Warstwa cementowo-wapienna grub. 3 cm [19,0kN/m3·0,03m]

0,57 1,30 -- 0,74

: 3,90 1,30 -- 5,07

Ściana fund. Lp Opis obciążenia Obc. char.

kN/m2 f kd Obc. obl.

kN/m2

1. Mur z cegły (cegła cementowa pełna) grub. 25 cm [22,000kN/m3·0,25m]

5,50 1,30 -- 7,15

2. Warstwa cementowo-wapienna grub. 3 cm [19,0kN/m3·0,03m]

0,57 1,30 -- 0,74

: 6,07 1,30 -- 7,89

Ława. Lp Opis obciążenia Obc. char.

kN/m f kd Obc. obl.

kN/m

1. Ściana fund. szer.135 cm [6,070kN/m2·1,35m] 8,19 1,30 -- 10,65 2. Ściana. szer.390 cm [3,900kN/m2·3,90m] 15,21 1,30 -- 19,77 3. Strop. szer.150 cm [6,490kN/m2·1,50m] 9,74 1,24 -- 12,08 4. Dach. szer.230 cm [2,100kN/m2·2,30m] 4,83 1,42 -- 6,86

: 37,97 1,30 -- 49,36

KROKIEW

DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 8,0 cm Wysokość h = 16,0 cm Zacios na podporach tk = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24

fm,k = 24 MPa, ft,0,k = 14 MPa, fc,0,k = 21 MPa, fv,k = 2,5 MPa, E90,mean = 11 GPa, k = 350 kg/m3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria:

Kąt nachylenia połaci dachowej = 20,0o Rozstaw krokwi a = 0,75 m Długość rzutu poziomego wspornika lw,x = 1,80 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego ld,x = 3,30 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego lg,x = 0,65 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe (wg PN-82/B-02001: ):

gk = 0,350 kN/m2 połaci dachowej, f = 1,10 - obciążenie śniegiem (wg PN-EN 1991-1-3 p.5.3.2: dach jednopołaciowy, strefa 3, A=377 m n.p.m., nachylenie połaci 20,0 st.):

Sk = 1,330 kN/m2 rzutu połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-2: połać nawietrzna wariant II strefa I, H=377 m n.p.m., teren A, z=H=5,0 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=5,0 m, B=5,0 m, L=10,0 m, nachylenie połaci 20,0 st., beta=1,80):

pk = 0,089 kN/m2 połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-2: dolna połać nawietrzna, wariant I, strefa I, H=377 m n.p.m., teren A, z=H=5,0 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=5,0 m, B=5,0 m, L=10,0 m, nachylenie połaci 20,0 st., beta=1,80):

pk = -0,399 kN/m2 połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie ociepleniem (Wełna 20cm + g-k 1,5cm):

gkk = 0,420 kN/m2 połaci dachowej na środkowym odcinku krokwi; f = 1,30

WYNIKI:

1,80 3,30 0,65

20,0°

0,69

3,51

1,92

1,59

0,05

-0,40

-3,10

8,1

0

-0,7

7

0,14

-0,63

4,2

8

-0,3

7

0,07

-0,31

M [kNm]R [kN]

Moment obliczeniowy - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) Mpodp = -3,10 kNm Warunek nośności - podpora:

m,y,d = 13,78 MPa, fm,y,d = 14,77 MPa

m,y,d/fm,y,d = 0,933 < 1 Warunek użytkowalności (dolny wspornik): ufin = 14,18 mm < unet,fin = 2,0·l / 200 = 19,16 mm Warunek użytkowalności (odcinek środkowy): ufin = 5,61 mm < unet,fin = l / 200 = 17,56 mm

PŁYTA P1

Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m2]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f kd Obc.obl.

1. Płytki kamionkowe grubości 10 mm na zaprawie cementowej 1:3 gr. 16-23 mm [0,440kN/m2]

0,44 1,30 -- 0,57

2. Warstwa cementowa grub. 5 cm [21,0kN/m3·0,05m] 1,05 1,30 -- 1,37 3. Płyta żelbetowa grub.12 cm 3,00 1,10 -- 3,30 4. Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, gabinety

lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne, szatnie i łaźnie zakładów przemysłowych, pływalnie oraz poddasza użytkowane jako magazyny lub kondygnacje techniczne.) [2,0kN/m2]

2,00 1,40 0,50 2,80

: 6,49 1,24 8,04

Schemat statyczny płyty:

qo = 8,04

5,06

3,1

2

xy

Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,x = 5,06 m Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,y = 3,12 m

Wyniki obliczeń statycznych: Kierunek x: Moment przęsłowy obliczeniowy MSdx = 1,61 kNm/m Moment przęsłowy charakterystyczny MSkx = 1,30 kNm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt = 1,10 kNm/m Momenty podporowy obliczeniowy MSdx,p = 3,85 kNm/m Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt,p = 2,63 kNm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Qox,max = 12,54 kN/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Qox = 7,84 kN/m Kierunek y: Moment przęsłowy obliczeniowy MSdy = 3,68 kNm/m Moment przęsłowy charakterystyczny MSky = 2,97 kNm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt = 2,51 kNm/m Moment podporowy obliczeniowy MSdy,p = 7,59 kNm/m Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt,p = 5,18 kNm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Qoy,max = 12,54 kN/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Qoy = 10,52 kN/m Dane materiałowe : Grubość płyty 12,0 cm

Klasa betonu B25 (C20/25) fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa

Ciężar objętościowy betonu = 25 kN/m3 Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni

Współczynnik pełzania (obliczono) = 3,12

Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku x cnom,x = 30 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku x c`nom,x = 30 mm Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku y cnom,y = 20 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku y c`nom,y = 20 mm Założenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = leff/200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Kierunek x: Przęsło:

Zbrojenie potrzebne As = 1,11 cm2/mb. Przyjęto 10 co 25,0 cm o As = 3,14 cm2/mb ( = 0,37% ) Szerokość rys prostopadłych: wkx = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: ax(MSkx,lt) = 1,62 mm Podpora:

Zbrojenie potrzebne As = 1,11 cm2/mb. Przyjęto 10 co 25,0 cm o Asp = 3,14 cm2/mb ( = 0,37% ) Szerokość rys prostopadłych: wkx = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Kierunek y: Przęsło:

Zbrojenie potrzebne As = 1,23 cm2/mb. Przyjęto 10 co 25,0 cm o As = 3,14 cm2/mb ( = 0,33% ) Szerokość rys prostopadłych: wky = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: ay(MSky,lt) = 1,82 mm Podpora:

Zbrojenie potrzebne As = 1,97 cm2/mb. Przyjęto 10 co 25,0 cm o Asp = 3,14 cm2/mb ( = 0,33% ) Szerokość rys prostopadłych: wky = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Ugięcie całkowite płyty: Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 1,72 mm < alim = 15,60 mm

Szkic zbrojenia: Kierunek x:

Nr 1 10 l = 540 cm szt. 13

540

- krawędzie zamocowane

6

181

Nr 2 10 co 25 cm l = 187 cm szt. 2x13

Kierunek y:

Nr 3 10 l = 346 cm szt. 11

346

8

113Nr 4 10 l = 467 cm szt. 2x5

346 - krawędź zamocowana

8

117

Nr 5 10 co 25 cm l = 125 cm szt. 20

Schemat rozmieszczenia prętów (dołem i górą):

13x N

r 1

11x 2

5,0

11x Nr 35x Nr 4 5x Nr 4

20x 25,0

494,025,0 25,0

25,0

300,0

25,0

xy

13x N

r 2 c

o 2

5,0

5x Nr 4 5x Nr 4

20x Nr 5 co 25,0

494,025,0 25,0

25,0

300,0

25,0

PŁYTA P2

Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m2]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f kd Obc.obl.

1. Płytki kamionkowe grubości 10 mm na zaprawie cementowej 1:3 gr. 16-23 mm [0,440kN/m2]

0,44 1,30 -- 0,57

2. Warstwa cementowa grub. 5 cm [21,0kN/m3·0,05m] 1,05 1,30 -- 1,37 3. Płyta żelbetowa grub.12 cm 3,00 1,10 -- 3,30 4. Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, gabinety

lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne, szatnie i łaźnie zakładów przemysłowych, pływalnie oraz poddasza użytkowane jako magazyny lub kondygnacje techniczne.) [2,0kN/m2]

2,00 1,40 0,50 2,80

: 6,49 1,24 8,04

Schemat statyczny płyty:

qo = 8,04

2,09

3,1

2

xy

Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,x = 2,09 m Rozpiętość obliczeniowa płyty leff,y = 3,12 m Wyniki obliczeń statycznych: Kierunek x: Moment przęsłowy obliczeniowy MSdx = 1,93 kNm/m Moment przęsłowy charakterystyczny MSkx = 1,56 kNm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt = 1,32 kNm/m Momenty podporowy obliczeniowy MSdx,p = 3,65 kNm/m Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSkx,lt,p = 2,50 kNm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Qox,max = 8,40 kN/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Qox = 6,83 kN/m Kierunek y: Moment przęsłowy obliczeniowy MSdy = 0,87 kNm/m Moment przęsłowy charakterystyczny MSky = 0,70 kNm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt = 0,59 kNm/m Moment podporowy obliczeniowy MSdy,p = 1,64 kNm/m Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSky,lt,p = 1,12 kNm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Qoy,max = 8,40 kN/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Qoy = 5,25 kN/m Dane materiałowe : Grubość płyty 12,0 cm

Klasa betonu B25 (C20/25) fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa

Ciężar objętościowy betonu = 25 kN/m3 Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni

Współczynnik pełzania (obliczono) = 3,12

Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku x cnom,x = 20 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku x c`nom,x = 20 mm Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku y cnom,y = 30 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku y c`nom,y = 30 mm Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Kierunek x: Przęsło:

Zbrojenie potrzebne As = 1,23 cm2/mb. Przyjęto 10 co 25,0 cm o As = 3,14 cm2/mb ( = 0,33% ) Szerokość rys prostopadłych: wkx = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: ax(MSkx,lt) = 0,43 mm Podpora:

Zbrojenie potrzebne As = 1,23 cm2/mb. Przyjęto 10 co 25,0 cm o Asp = 3,14 cm2/mb ( = 0,33% ) Szerokość rys prostopadłych: wkx = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Kierunek y: Przęsło:

Zbrojenie potrzebne As = 1,11 cm2/mb. Przyjęto 10 co 25,0 cm o As = 3,14 cm2/mb ( = 0,37% ) Szerokość rys prostopadłych: wky = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: ay(MSky,lt) = 0,44 mm Podpora:

Zbrojenie potrzebne As = 1,11 cm2/mb. Przyjęto 10 co 25,0 cm o Asp = 3,14 cm2/mb ( = 0,37% ) Szerokość rys prostopadłych: wky = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm

Ugięcie całkowite płyty: Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,44 mm < alim = 10,45 mm Szkic zbrojenia: Kierunek x:

Nr 1 10 l = 243 cm szt. 5

243

8

84Nr 2 10 l = 335 cm szt. 2x4

243 - krawędź zamocowana

8

82

Nr 3 10 co 25 cm l = 90 cm szt. 13

Kierunek y:

Nr 4 10 l = 346 cm szt. 2

346

6

98Nr 5 10 l = 450 cm szt. 2x4

346 - krawędź zamocowana

6

117

Nr 6 10 co 25 cm l = 123 cm szt. 8

Zbrojenie naroża dołem:

Nr 7 10 co 25 cm l = 65-165 cm szt. 1x 3

65-165

Schemat rozmieszczenia prętów (dołem i górą):

5x N

r 1

4x N

r 2

4x N

r 2

11x 2

5,0

2x Nr 44x Nr 5 4x Nr 5

9x 25,0

197,025,0 25,0

25,0

300,0

25,0

xy

4x N

r 2

4x N

r 2

13x N

r 3 c

o 2

5,0

4x Nr 5 4x Nr 5

8x Nr 6 co 25,0

197,025,0 25,0

25,0

300,0

25,0

PŁYTA P3

Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m2]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f kd Obc.obl.

1. Płytki kamionkowe grubości 10 mm na zaprawie cementowej 1:3 gr. 16-23 mm [0,440kN/m2]

0,44 1,30 -- 0,57

2. Warstwa cementowa na siatce metalowej grub. 5 cm [24,0kN/m3·0,05m]

1,20 1,30 -- 1,56

3. Płyta żelbetowa grub.12 cm 3,00 1,10 -- 3,30 4. Obciążenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki

mieszkalne, szpitalne, więzienia) [3,0kN/m2] 3,00 1,30 0,35 3,90

: 7,64 1,22 9,33

Schemat statyczny płyty:

A Bleff = 1,56

qo = 9,33

Rozpiętość obliczeniowa płyty leff = 1,56 m Wyniki obliczeń statycznych: Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 2,44 kNm/m Moment podporowy obliczeniowy MSd,p = 2,13 kNm/m Moment przęsłowy charakterystyczny MSk = 2,02 kNm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 1,55 kNm/m Reakcja obliczeniowa RA = RB = 7,28 kN/m Dane materiałowe : Grubość płyty 12,0 cm

Klasa betonu B25 (C20/25) fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa

Ciężar objętościowy betonu = 25 kN/m3 Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni

Współczynnik pełzania (obliczono) = 3,12

Stal zbrojeniowa główna A-IIIN (RB500) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa

Pręty rozdzielcze 6 co max. 30,0 cm, stal A-I (St3S-b) Otulenie zbrojenia przęsłowego cnom = 20 mm Otulenie zbrojenia podporowego c`nom = 20 mm Założenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = leff/200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Przęsło:

Zbrojenie potrzebne As = 1,23 cm2/mb. Przyjęto 10 co 14,0 cm o As = 5,61 cm2/mb ( = 0,59% ) Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,31 mm < alim = 7,80 mm Podpora:

Zbrojenie potrzebne As = 1,23 cm2/mb. Przyjęto 10 co 25,0 cm o As = 3,14 cm2/mb ( = 0,33% ) Szkic zbrojenia:

10 co 14 cm

10 co 25 cm6 co 30

Nr4 10 co 25 l=83

64

18

12

25

25

14425 25

Nr1 10 co 42 l=189

189

Nr2 10 co 42 l=189

189

Nr3 10 co 42 l=192

44

11

137

SCHODY

DANE: Wymiary schodów : Długość biegu ln = 1,40 m Poziom dolnego spocznika Hd = -0,75 m Poziom górnego spocznika Hg = 0,00 m Liczba stopni w biegu n = 5 szt. Grubość płyty t = 12,0 cm Oparcia : (szerokość / wysokość) Podwalina podpierająca bieg schodowy b = 25,0 cm, h= 100,0 cm Wieniec ściany podpierającej górny bieg schodowy b = 25,0 cm, h = 12,0 cm Dane materiałowe :

Klasa betonu B25 (C20/25) fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa

Ciężar objętościowy betonu = 25,00 kN/m3 Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni

Współczynnik pełzania (obliczono) = 3,18

Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa

Średnica prętów = 12 mm Otulina zbrojenia cnom = 20 mm Stal zbrojeniowa konstrukcyjna St3S-b

Średnica prętów konstrukcyjnych = 6 mm Maksymalny rozstaw prętów konstr. 30 cm Zestawienie obciążeń [kN/m2]

Opis obciążenia Obc.char. f kd Obc.obl.

Obciążenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne, szpitalne, więzienia) [3,0kN/m2]

3,00 1,30 0,35 3,90

Obciążenia stałe na biegu schodowym: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f Obc.obl.

1. Okładzina górna biegu (Brzoza, dąb, klon [7,0kN/m3]) grub.0 cm 0,00·(1+15,0/35,0)

0,00 1,20 0,00

2. Płyta żelbetowa biegu grub.12 cm + schody 15/35 5,14 1,10 5,65 3. Okładzina dolna biegu (Warstwa cementowo-wapienna [19,0kN/m3]) grub.0 cm 0,00 1,20 0,00

: 5,14 1,10 5,65

Założenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (tablica 8) WYNIKI: Przyjęty schemat statyczny:

A

B go,b = 5,65 kN/m2

po = 3,90 kN/m2

1,28

0,5

5

Wyniki obliczeń statycznych: Przęsło A-B: maksymalny moment obliczeniowy MSd = 1,96 kNm/mb Reakcja obliczeniowa RSd,A = RSd,B =6,12 kN/mb

Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 : Zginanie: (przekrój 1-1) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 1,96 kNm/mb

Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 1,22 cm2/mb. Przyjęto 12 co 14,0 cm o As = 8,08 cm2/mb ( = 0,86% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 1,96 kNm/mb < MRd = 27,58 kNm/mb Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 5,55 kN/mb Warunek nośności na ścinanie: VSd = 5,55 kN/mb < VRd1 = 80,97 kN/mb SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 1,27 kNm/mb Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,18 mm < alim = 6,41 mm Szkic zbrojenia:

Nr1 12 co 42 l=188188

Nr2 12 co 42 l=190130

9

50

Nr3 12 co 42 l=266

79

379

141

12 co 14,0 cm (Nr 1+2+3)

5x 15,0/35,0

12

140

25115

75

0,75-

0,00+

ŁAWA

DANE: Opis fundamentu : Typ: ława prostokątna Wymiary: B = 0,45 m H = 0,40 m Bs = 0,25 m eB = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 1,00 m Dmin = 1,00 m brak wody gruntowej w zasypce Opis podłoża:

z [m]

-1,00-1,00

0,00

2,00

Piaski drobne

z

Nr

nazwa gruntu h [m] nawodniona

o(n) [t/m3] f,min f,max u

(r) [o] cu(r) [kPa] M0 [kPa] M [kPa]

1 Piaski drobne 2,00 nie 1,65 0,90 1,10 26,70 0,00 46611 58263

Naprężenie dopuszczalne dla podłoża dop [kPa] = 150,0 kPa Kombinacje obciążeń obliczeniowych: Nr

typ obc. N [kN/m] TB [kN/m] MB [kNm/m] e [kPa] e [kPa/m]

1 całkowite 50,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kN/m3

współczynniki obciążenia: f,min = 0,90; f,max = 1,20 Beton:

klasa betonu: B20 (C16/20) fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa ciężar objętościowy: 24,00 kN/m3

współczynniki obciążenia: f,min = 0,90; f,max = 1,10 Zbrojenie:

klasa stali: A-IIIN (RB500) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa otulina zbrojenia cnom = 75 mm Założenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00

Czas trwania robót: powyżej 1 roku ( =1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych Nk N/Nk = 1,20

WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża QfN = 116,6 kN Nr = 57,6 kN < m·QfN = 94,5 kN (61,02% ) Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża QfT = 28,0 kN Tr = 0,0 kN < m·QfT = 20,2 kN (0,00% ) Obciążenie jednostkowe podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1

Naprężenie maksymalne max = 128,1 kPa

max = 128,1 kPa < dop = 150,0 kPa (85,38% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,13 cm, wtórne s''= 0,02 cm, całkowite s = 0,15 cm s = 0,15 cm < sdop = 1,00 cm (14,98% )

4x Nr1 12

Nr2 6 co 30,0

40

25

22,5 22,5

45

FUNDAMENT POD ZBIORNIK TLENU

DANE:

0,05

H=

1,0

0

0,05

1 2

34

0,601,75 1,65

B = 4,00

1,7

50,6

01,6

5

L =

4,0

0

V = 16,00 m3

Opis fundamentu : Wymiary: B = 4,00 m L = 4,00 m H = 1,00 m Bs = 0,60 m Ls = 0,60 m eB = 0,05 m eL = 0,05 m Posadowienie fundamentu: D = 1,00 m Dmin = 1,00 m brak wody gruntowej w zasypce Opis podłoża:

z [m]

-1,00-1,00

0,00

1,00

Piaski drobne

z

Nr nazwa gruntu h [m] nawodnio

na o

(n) [t/m3] f,min f,max u(r) [o] cu

(r) [kPa] M0 [kPa] M [kPa]

1 Piaski drobne 1,00 nie 1,65 0,90 1,10 26,70 0,00 46611 58263

Naprężenie dopuszczalne dla podłoża dop [kPa] = 150,0 kPa Kombinacje obciążeń obliczeniowych: Nr typ obc. N [kN] TB [kN] MB [kNm] TL [kN] ML [kNm] e [kPa] e [kPa/m]

1 długotrwałe 1098,00 0,00 0,00 42,00 242,00 0,00 0,00

2 długotrwałe 915,00 0,00 0,00 35,00 202,00 0,00 0,00

3 całkowite 168,00 0,00 0,00 41,00 242,00 0,00 0,00

4 długotrwałe 176,00 0,00 0,00 42,00 242,00 0,00 0,00

Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kN/m3

współczynniki obciążenia: f,min = 0,90; f,max = 1,20 Beton:

klasa betonu: B20 (C16/20) fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa ciężar objętościowy: 24,00 kN/m3

współczynniki obciążenia: f,min = 0,90; f,max = 1,10 Zbrojenie:

klasa stali: A-IIIN (RB500) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa otulina zbrojenia cnom = 85 mm Założenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72

Współczynnik kształtu przy wpływie zagłębienia na nośność podłoża: = 1,50 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00

Czas trwania robót: powyżej 1 roku ( =1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych Nk N/Nk = 1,20 WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża QfNB = 10315,4 kN, QfNL = 9441,5 kN Nr = 1520,4 kN < m·QfN = 7647,6 kN (19,88% ) Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 4 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża QfT = 260,8 kN Tr = 42,0 kN < m·QfT = 187,8 kN (22,37% ) Obciążenie jednostkowe podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1

Naprężenie maksymalne max = 131,9 kPa

max = 131,9 kPa < dop = 150,0 kPa (87,96% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 3 Decyduje moment wywracający MoL,3-4 = 283,00 kNm, moment utrzymujący MuL,3-4 = 1018,80 kNm Mo = 283,00 kNm < m·Mu = 733,5 kNm (38,58% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,32 cm, wtórne s''= 0,09 cm, całkowite s = 0,41 cm s = 0,41 cm < sdop = 1,00 cm (40,77% )