Obl v.1.06

1. Dane projektowe.

1.1. Budynek.

H 5.75 Wysoko budynku L 35.8 Dugo budynkuB 33.6 Szeroko budynkua 3.0 Rozstaw eber

1.2. Stal - S235.

fy 235 Granica plastycznocifu 360 Wytrzymao na rozciganieE 210 Modu sprystoiG 81 Modu spreystoci przy cinaniu 0.3 Wspczynnik Poissona (w stanie spronym)

=235

fy1 Wsplczynnik zaleny od fy

M0 1.0 Czciowe wspczynniki bezpieczestwa (wg PN-EN 1993-1-1, pkt 6.1)M1 1.0

M2 1.25

1.3. Geometria elementw stropu.

k 5.0 Liczba eberl 6.72 Dugo ebra

lmax =l %102.5 6.888 Maksymalna dugo ebraa 3.0 Rozstaw eberkp 3.0 Liczba przes podcigulpd 12.1 Dugo skrajnych przese podcigulpd 12.0 Dugo rodkowego przesa podcigu

- 1 -

2. Zestawienie obcie.

2.1. Powierzchnia stropu.

h

Obliczeniowe obcienie stae: Charakterystyczne obcienie stae:

go 5.036 2 gk 3.730 2

Obliczeniowe obcienie zmienne: Charakterystyczne obcienie zmienne:

po 8.625 2 pk 5.750 2

Obliczeniowe obcienie cakowite: Charakterystyczne obcienie cakowite:

qo 13.661 2 qk 9.480 2

2.2. Belka drugorzdna (ebro).

mbIPE 0.663

Obliczeniowe obcienie stae: Charakterystyczne obcienie stae:

go =+go a mbIPE 1.35 16.003 gk =+gk a mbIPE 11.853

Obliczeniowe obcienie zmienne: Charakterystyczne obcienie zmienne:

po =po a 25.875 pk =pk a 17.25

Obliczeniowe obcienie cakowite: Charakterystyczne obcienie cakowite:

qo =+go po 41.878 qk =+gk pk 29.103

- 2 -

2.3. Belka gwna (podcig).

lpdmax =max ,lpd lpd 12.1

mbpd = +700 100 lpdmax 0.85 2 1.624

Obliczeniowe obcienie zmienne: Charakterysztyczne obcienie zmienne:

ppdo =po a l 173.88 ppdk =pk a l 115.92

Obliczeniowe obcienie stae: Obliczeniowe obcienie stae:

gpdpo =go a l 101.526 gpdk =++gk a l mbIPE l mbpd a 84.523

gpdo =mbIPE l 1.35 6.015

gpdpdo =mbpd a 1.35 6.575

gpdo =++gpdpo gpdo gpdpdo 114.116

Obcienie stae:

gpd =gpdo

a38.039 gpdkk =

gpdk

a28.174

Obcienie zmienne:

ppd =ppdo

a57.96 ppdkk =

ppdk

a38.64

- 3 -

3. Obliczenia statyczne.

3.1. Belki drugorzdne (ebra).

3.1.1. Dobrany profil.

IPE 400 1/2 IPE 400

h 400 e 4.52bf 180tw 8.6tf 13.5R 21A 84.5 2

I 23130 4

3.1.2. Klasa przekroju.

rodnik:

t

h 2 +tf R

tw

,float 5

t38.488

c

t73 73 Kl. 1

Pas:

t

bf 2 R tw

2 tf

,float 4

t4.793

c

t9 9 Kl.1

Przekrj w klasie 1

3.1.3. Nono przy zginaniu.

lmax =6.72 %102.5 6.888

Obliczeniowy moment zginajcy.

MEd =qo lmax

2

8248.361

Obliczeniowa nono przy zginaniu.

z =h

2e 15.48 Wpl =A z 1308.06

3

McRd =Wpl fy

M0307.394

Warunek nonoci przekroju.

=MEd

McRd0.808

MEd

McRd1.0

- 4 -

3.1.4. Nono przy cinaniu.

Obliczeniowa sia poprzeczna:

VEd =qo lmax2

144.228

Obliczeniowa nono przy cinaniu:

Av =h tw 34.42

Vpl =

Av fy

3

M0466.73

Warunek nonoci przekroju:

=VEd

Vpl0.309

VEd

Vpl1.0

3.1.5. Ugicie.

f =5

384

qk lmax4

E I17.561

fdop =lmax

25027.552

=f

fdop0.637

f

fdop1.0

3.1.6. Rozstaw pir.

Iz 13204

I 4900006

IT 52.44

1lpz 0.8 Przyja dugo wyboczeniowa

Nz =2 E Iz

lpz2

42747.724 Sia krytyczna przy zwichrzeniu gitnym

Nx =1

is2

+2 E I

lpz2

G IT

1629.291 2 Sia krytyczna przy zwichrzeniu skrtnym

Mcr =is Nz Nx 8345.567 Moment krytyczny=McRd 307.394 Obliczeniowa nonoc przy zginaniu

LT =McRd

Mcr0.192

3.2. Belki gwne (podcigi).

3.2.1. Dobr wymiarw rodnika.

Mmax 1546.98 Maksymalny moment gncyVmax 708.66 Maksymalna sia tncatw.pd 8 Grubo rodnika

hw.wst =+Mmax

fy tw.pd5 95.712 Wstpna wysoko rodnika

hw.pd 100 Wysoko rodnika

Klasa rodnika:

=hw.pd

tw.pd125 =>

hw.pd

tw.pd124 1 Kl. IV

3.2.2. Nono na cinanie rodnika:

a 1.0 Rozstaw eber porednich 1.2 Parametr dla stali < 460 MPa

Minimalny parametr niestatecznoci:

k =

||||||||||

|

if

else

a

hw.pd1.0

+5.34 4.0hw.pd

a

2

+4.0 5.34hw.pd

a

2

9.34

Wzglna smuko pytowa:

w =hw.pd

37.4 tw.pd k1.094

Wspczynnik niestatecznoci:

w =

|||||||||

if

else

Udzia rodnika w nonoci obliczeniowej na cinanie:

Vbw.Rd =w fy tw.pd hw.pd

3 M1

823.778

Warunek nonoci:

=Vmax

Vbw.Rd0.86

Vmax

Vbw.Rd1.0

3.2.3. Dobr pasw podcigu.

Kryteria doboru:

bf.pdmin =1

6hw.pd 16.667 Minimalna szeroko pasa

bf.pdmax =2

5hw.pd 40 Maksymalna szeroko pasa

tf.pd 18 Przyjta grubo pasa

tf.pdmin =+tw.pd 1 9 Minimalna grubo pasa

tf.pdmax =3.5 tw.pd 28 Maksymalna grubo pasa

Dobr szerokoci pasa w przekrojach 1,3,5:

M135 762.91 Moment w przekroajach 1,3,5

Wskanik wytrzymaoci:

Wy.135min =M135

fy3246.426 3

Minimalna powierzchnia pasa w przekroju:

Fp.135min =Wy.135min

hw.pd

hw.pd tw.pd6

19.131 2

Minimalna szeroko pasa:

bf.135min =Fp.135min

tf.pd106.283

Przyjta szeroko pasa:

bf.pd135 200.0

Klasa przekroju:

t

bf.pd135

2 tf.pdtw.pd

2 tf.pd

,float 4

t5.333

c

t9 9 Kl.1

- 7 -

Dobr szerokoci pasa w przekroju 2:

M2 1294.14 Moment w przekroaju 2


Wy.2min =M2

fy5506.979 3

Minimalna powierzchnia pasa:

Fp.2min =Wy.2min

hw.pd

hw.pd tw.pd6

41.736 2

Minimalna grubo pasa:

bf.2min =Fp.2min

tf.pd231.869


bf.pd2 300.0

Klasa przekroju:

t

bf.pd2

2 tf.pdtw.pd

2 tf.pd

,float 4

t8.111

c

t9 9 Kl.1

Dobr szerokoci pasa w przekroju 4:

M4 1546.98 Moment w przekroaju 4


Wy.4min =M4

fy6582.894 3

Minimalna powierzchnia pasa:

Fp.4min =Wy.4min

hw.pd

hw.pd tw.pd6

52.496 2

Minimalna grubo pasa:

bf.4min =Fp.4min

tf.pd291.642


bf.pd4 360.0

Klasa przekroju:

t

bf.pd4

2 tf.pdtw.pd

2 tf.pd

,float 4

t9.778

c

t10 9 Kl.2

- 8 -

3.2.4. Cechy geometryczne dobranych przekrojw.

Przekroje 1,3,5:

Wymiary przekroju:

=tf.pd 18=bf.pd135 20

=tw.pd 8=hw.pd 100

Pole przekroju: Pole przkroju pasa:

Ap.135 =+tw.pd hw.pd 2 tf.pd bf.pd135 1522 Af.pd135 =tf.pd bf.pd135 36

2

Moment bezwadnoci wzgdem osi Y:

Iy.135 =+tw.pd hw.pd

3

122

+bf.pd135 tf.pd

3

12Af.pd135

+tf.pd hw.pd2

2

253224.427 4

Moment bezwadnoci wzgdem osi Z:

Iz.135 =+hw.pd tw.pd

3

122

tf.pd bf.pd1353

122404.267 4

Wycinkowy moment bezwadnoci:

I.135 =Iz.135 +hw.pd tf.pd

2

46228998.123 6

Moment bezwadnoci przy skrcaniu:

I.135 =1

3 +2 bf.pd135 tf.pd

3 hw.pd tw.pd3 94.827

4


Wy.pd135 =2 Iy.135+hw.pd 2 tf.pd

4888.502 3 ?

Przekrj 2:

Wymiary przekroju:

=tf.pd 18=bf.pd2 30=tw.pd 8=hw.pd 100


Ap.2 =+tw.pd hw.pd 2 tf.pd bf.pd2 1882 Af.pd2 =tf.pd bf.pd2 54

2


Iy.2 =+tw.pd hw.pd

3

122

+bf.pd2 tf.pd

3

12Af.pd2

+tf.pd hw.pd2

2

346503.307 4

- 9 -


Iz.2 =+hw.pd tw.pd

3

122

tf.pd bf.pd23

128104.267 4



2

420996615.123 6


I.2 =1

3 +2 bf.pd2 tf.pd

3 hw.pd tw.pd3 133.707

4



6689.253 3

Przekrj 4:

Wymiary przekroju:

=tf.pd 18=bf.pd4 36=tw.pd 8=hw.pd 100


Ap.4 =+tw.pd hw.pd 2 tf.pd bf.pd4 209.62 Af.pd4 =tf.pd bf.pd4 64.8

2


Iy.4 =+tw.pd hw.pd

3

122

+bf.pd4 tf.pd

3

12Af.pd4

+tf.pd hw.pd2

2

402470.635 4


Iz.4 =+hw.pd tw.pd

3

122

tf.pd bf.pd43

1214001.067 4



2

436274103.531 6


I.4 =1

3 +2 bf.pd4 tf.pd

3 hw.pd tw.pd3 157.035

4



7769.703 3

- 10 -

3.2.5. Nono na zginanie ze zwichrzeniem.

z 1.0 is 1 1 k 23.9

Wzgldna smuko:

p.pd =

hw.pd

tw.pd

28.4 k0.9

Wspczynnik redukcyjny:

pd =p.pd 0.055 (( +3 ))

p.pd2

0.975

Okrelenie przekroju efektywnego rodnika:

bw.eff =pd hw.pd

2487.509

bw.e0 =hw.pd

2bw.eff 12.491

bw.e1 =0.4 bw.eff 195.004

bw.e2 =0.6 bw.eff 292.505

Przekroje 1,3,5.

Przesunicie pooenia osi obojtnej przekroju:

zc.135 = +bw.e2 0.5 bw.e0 tw.pd bw.e0

Ap.135 tw.pd bw.e01.977

Moment bezwadnoci przekroju efektywnego wzgdem osi Y:

Iy.eff135 +Iy.135 Ap.135 zc.1352

+tw.pd bw.e0

3

12bw.e0 tw.pd ++0.5 bw.e0 bw.e2 ||zc.135||

2

=Iy.eff135 252326.5274

Efektywny wskanik wytrzymaoci:

Wy.eff135 =2 Iy.eff135

+2 +||zc.135|| tf.pd hw.pd4852.648 3

Moment krytyczny:

Nz.135 =2 E Iz.135

z a2

5536.804

Nx.135 =1

is2

+2 E I.135

z a2

G I.135

1511.29

Mcr.135 =is Nz.135 Nx.135 2892.701

- 11 -

Smuko wzgldna:

LT.135 =

Wy.eff135 fyMcr.135

0.628

Parametr krzywej zwichrzenia:

LT 0.76

LT.135 =0.5 ++1 LT LT.135 0.2 LT.1352 0.86

Wspczynnik zwichrzenia:

LT.135 =1

+LT.135LT.135

2 LT.1352

0.691

Nono na zginanie bez zwichrzenia:

Mc.Rd135 =Wy.eff135 fy

M01140.372

Nono na zginanie ze zwichrzenia:

Mb.Rd135 =LT.135 Mc.Rd135 788.118

Warunek nonoi na zginanie ze zwichrzeniem:

=M135

Mb.Rd1350.968

Przekrj 2:



Ap.2 tw.pd bw.e01.596


Iy.eff2 +Iy.2 Ap.2 zc.22

+tw.pd bw.e0

3


2

=Iy.eff135 252326.5274


Wy.eff2 =2 Iy.eff2

+2 +||zc.2|| tf.pd hw.pd6651.442 3

- 12 -

Moment krytyczny:

Nz.2 =2 E Iz.2

z a2

18663.378

Nx.2 =1

is2

+2 E I.2

z a2

G I.2

4943.629

Mcr.2 =is Nz.2 Nx.2 9605.458

Smuko wzgldna:

LT.2 =

Wy.eff2 fyMcr.2

0.403


LT 0.76

LT.2 =0.5 ++1 LT LT.2 0.2 LT.22 0.659


LT.2 =1

+LT.2LT.2

2 LT.22

0.848


Mc.Rd2 =Wy.eff2 fy

M01563.089

Nono na zginanie ze zwichrzenia:

Mb.Rd2 =LT.2 Mc.Rd2 1325.408


=M2

Mb.Rd20.976

Przekrj 4:



Ap.4 tw.pd bw.e01.431


Iy.eff4 +Iy.4 Ap.4 zc.42

+tw.pd bw.e0

3


2

=Iy.eff135 252326.5274

- 13 -


Wy.eff4 =2 Iy.eff4

+2 +||zc.4|| tf.pd hw.pd7731.042 3

Moment krytyczny:

Nz.4 =2 E Iz.4

z a2

32243.164

Nx.4 =1

is2

+2 E I.4

z a2

G I.4

8480.789

Mcr.4 =is Nz.4 Nx.4 16536.247

Smuko wzgldna:

LT.4 =

Wy.eff4 fyMcr.4

0.331


LT 0.76

LT.4 =0.5 ++1 LT LT.4 0.2 LT.42 0.605


LT.4 =1

+LT.4LT.4

2 LT.42

0.9


Mc.Rd4 =Wy.eff4 fy

M01816.795

Nono na zginanie ze zwichrzeniem:

Mb.Rd4 =LT.4 Mc.Rd4 1635.459


=M4

Mb.Rd40.946

- 14 -

3.2.6. Nono na zginanie ze cinaniem.

=Vbw.Rd 823.778 =w 0.759 Aw =w hw.pd tw.pd 60.7162

Przekroje 1,3,5:

=0.5 Vbw.Rd 411.889 < V135 576.93 Naley policzy nono na zginanie ze cinaniem


sc135 =

2 V135Vbw.Rd

1

2

0.161=V135 576.93

Nono na zginanie ze cinaniem:

Mv.Rd135 =

Wy.eff135 sc135 Aw

2

4 tw.pd

fy

M01096.907

Warunek nonoi na zgiananie ze cinaniem:

=M135

Mv.Rd1350.696

Przekrj 2:

=0.5 Vbw.Rd 411.889 > V2 104.92 Nie trzeba liczy nonoci na zginanie ze cinaniem

Przekrj 4:

=0.5 Vbw.Rd 411.889 < V4 708.66 Naley policzy nono na zginanie ze cinaniem


sc4 =

2 V4Vbw.Rd

1

2

0.519

Nono na zginanie ze ciananiem:

Mv.Rd4 =

Wy.eff4 sc4 Aw

2

4 tw.pd

fy

M01676.253

Warunek nonoi na zgiananie ze ciananiem:

=M4

Mv.Rd40.923

- 15 -

3.2.7. Warunek ugi.

=gpdkk 28.174

=ppdkk 38.64

Przsa skrajne:

Lpdsk 12.1

Dugoci staych przekrojw:

Lpd13 =+1.9 2.1 4

Lpd2 6.7

Lpd4sk 1.4

redni moment bezwadnoci:

Iy.rsk =++Iy.135 Lpd13 Iy.2 Lpd2 Iy.4 Lpd4sk

++Lpd13 Lpd2 Lpd4sk322142.872 4

Rzeczywiste ugicie od obcie staych: Rzeczywiste ugicie od obcie zmiennych:

kg.sk 0.5 kp.sk 0.75

fg.pdsk =kg.sk 5

384

gpdkk Lpdsk4

E Iy.rsk5.812 fp.pdsk =kp.sk

5

384

ppdkk Lpdsk4

E Iy.rsk11.957

Rzeczywiste ugicie:

fpdsk =+fg.pdsk fp.pdsk 17.769

Dopuszczalne ugicie:

fdopsk =Lpdsk

35034.571

Warunek ugicia:

=fpdsk

fdopsk0.514

- 16 -

Przso rodkowe:

Lpd 12.0

Dugoci staych przekrojw:

Lpd4 =2 1.6 3.2

Lpd5 =2 4.4 8.8

redni moment bezwadnoci:

Iy.r =+Iy.135 Lpd5 Iy.4 Lpd4+Lpd5 Lpd4

293023.415 4

Rzeczywiste ugicie od obcie staych: Rzeczywiste ugicie od obcie zmiennych:

kg.sk 0.2 kp.sk 0.6

fg.pd =kg.sk 5

384

gpdkk Lpd4

E Iy.r2.472 fp.pd =kp.sk

5

384

ppdkk Lpd4

E Iy.r10.173

Rzeczywiste ugicie:

fpd =+fg.pd fp.pd 12.645

Dopuszczalne ugicie:

fdop =Lpd

35034.286

Warunek ugicia:

=fpd

fdop0.369

3.2.7. Warunek eber podporowych podcigu na ciskanie.

Oparcie na murze:

NEd.m 499.7 Reakcja tnca na podporzek 0.43 Parametr niestatecznoci miejscowej 0.49 Parametr imperfekcji 0.8 Wspczynnik wyboczeniowy1 =93.9 93.9

Wymiary ebra:

t.m 8h.m =hw.pd 1000

b.m =bf.pd135 tw.pd2

96

- 17 -

Klasa przekroju:

t

b.m

t.m

,float 4

t12

c

t14 14 Kl.3

Szeroko wsppracujca rodnika:

bws =15 tw.pd 12 cm

Pole przekroju brutto czci ciskanej:

A.m =+2 b.m t.m 2 bws tw.pd 34.56 cm2

Moment bezwadnoci czci ciskanej brutto:

I.m =+2

+t.m b.m

3

12t.m b.m

+b.m

2tw.pd

2

2

2 bws tw.pd

3

12534.323 cm4

Promie bezwadnoci czci ciskanej brutto:

i.m =I.m

A.m3.932

Smuko wzgldna:

.m = h.mi.m 1

0.217 ?


.m =0.5 ++1 .m 0.2 .m2 0.528


.m =1

+.m.m

2 .m2

0.992 .m ||||||

if

else

Oparcie na supie:

NEd.s =+708.66 633.93 1342.59 Reakcja tnna podporzek 0.43 Parametr niestatecznoci miejscowej 0.49 Parametr imperfekcji 0.8 Wspczynnik wyboczeniowy1 =93.9 93.9

Wymiary eberka:

t.s 18h.s =hw.pd 1000

b.s =bf.pd4 tw.pd2

176

Klasa przekroju:

t

b.s

t.s

,float 4

t88

9

c

t14 14 Kl.3

Szeroko wsppracujca rodnika:

bws =15 tw.pd 12 cm

Pole przekroju brutto czci ciskanej:

A.s =+2 b.s t.s 2 bws tw.pd 82.56 cm2

Moment bezwadnoci czci ciskanej:

I.s =+2

+t.s b.s

3

12t.s b.s

+b.s

2tw.pd

2

2

2 bws tw.pd

3

126999.347 cm4

Promie bezwadnoci czci ciskanej:

i.s =I.s

A.s9.208

Smuko wzgldna:

.s = h.si.s 1

0.093


.s =0.5 ++1 .s 0.2 .s2 0.478

- 19 -


.s =1

+.s.s

2 .s2

1.056 .s ||||||

if

else

Nono ruby na cinanie: Nono grupy cznikw na cinanie:

Fv.Rd.p =v fub Ar

M2108.573 Sv.Rd.p =n Fv.Rd.p 217.147

=FEd

Sv.Rd.p0.664 n

Nono ruby na docisk:

k1 =min

,,2.8 e2

d01.7 1.4

p2

d02.5

2.5

d =mine1

3 d0

0.897

b =min

,,,d p1

3 d0fub

fu1

0.897Nono grupy cznikw na docisk:

Fb.Rd.p =k1 b fu d t

M2124.062 Sb.Rd.p =n Fb.Rd.p 248.123

=FEd

Sb.Rd.p0.581

Nono grupy cznikw:

FRd.p =n min ,Fv.Rd.p Fb.Rd.p 217.147

=FEd

FRd.p0.664

Nono na rozerwanie:

Pole czynne na cinanie:A

Anv =2

e1 d0

2

t 9.12 2

Pole czynne na rozciganie: A

Ant =2

e2 d0

2

t 5.92 2

Nono na rozerwanie:

Veff2.Rd =

+fu AntM2

fy Anv

M0 3

294.234

Warunek nonoci na rozerwanie:

=VEd

Veff2.Rd0.49

- 21 -

Nono spoin blach czoowych:

aw 4 Przyjta grubo obustronnej spoiny pachwinowej alw =2 e1 +tf.pd 5 117 Przybliona dugo spoinyw 0.8 Wspczynnik korealacji (S235)

Naprenia w przekroju spoiny:

pr 0 Naprenia normalne prostopade do przekroju spoiny

pr 0 Naprenia styczne prostopade do przekroju spoiny

row =FEd

2 aw lw154.09 Naprenia styczne rwnolege do przekroju spoiny Cmy 0.4 Wspczynnik momentu (o zginania y-y, kierunek podparcia z-z)

Cmz 0.4 Wspczynnik momentu (o zginania z-z, kierunek podparcia y-y)

Wspczynnik interakcji dla elementw niewraliwych na deformacje skrtne (tab. B1):

kzz =Cmz

+1 2 'z.C 0.6 Nch.Ed.s

z.C NRk.C

M1

0.45

Warunek:

kzz.con =Cmz

+1 1.4 Nch.Ed.s

z.C NRk.C

M1

0.77 =kzz

kzz.con0.585

kyz =0.6 kzz 0.27

- 35 -

3.4.9.1. Nono przekroju gazi supa wzgldem osi y-y (z paszczyzny przewizek).

=+Nch.Ed.s

y.C NRk.CM1

kyz MEd.zC

MRk.zC

M1

0.763

Grubo blachy oparcia:

lmo.IPE =lm.IPE bf.IPE2

9 Dugo blachy poza obrysem pasa ebra IPE

Mmo.IPE =dm.IPE bm.IPE lmo.IPE

2

21.623 Moment przy brzegu pasa ebra IPE

Wmin.IPE =Mmo.IPE

fy6.905 3 Minimalny wskanik wytrzymaoci blachy

tmin.IPE =6 Wmin.IPE

bm.IPE20.354 Minimalna grubo blachy

t0.IPE 25 Przyjta grubo blachy

3.5.2. Podcig na murze.

Wymiary blachy centrujcej:

bmc.pd 30 Szeroko blachy lmc.pd =bf.pd135 20 Dugo blachy Amc.pd =bmc.pd lmc.pd 600

2 Pole powierzchni blachy (docisku)

Naprenia ciskajce nad blach centrujc (blachy centrujcej do pasa):

Vm.pd 499.7 Obliczeniowa sia poprzeczna podcigu w miejscu oparcia

dc.pd =Vm.pd

Amc.pd8.328

=dc.pd

M2 fy0.028 Warunek nonoci

Naprenia ciskajce pomidy rodnikiem i eberkiem a pasem podcigu:

=t.m 8 Grubo eberka=b.m 96 Dugo eberka=tf.pd 18 Grubo pasa podcigu=tw.pd 8 Grubo rodnika podcigu

Amp.pd =+tw.pd +bmc.pd 2 tf.pd 2 t.m b.m 42.242 Pole powierzchni styku pasa ze

rodnikiem i eberkiem (docisku)

dp.pd =Vm.pd

Amp.pd118.3

=dp.pd

M2 fy0.403 Warunek nonoci

- 37 -

Parametry materiaowe betonowego pilastra:

Beton klasy: C12/15Kategoriawykonania robt: AZaprawa: projektowana

fck 12 Charakterystyczna wytrzymao na ciskanie pilastra betonowegocc 1c 1.4

fcd =cc fckc

8.571 Obliczeniowa wytrzymao na ciskanie pilastra betonowego

Wymiary blachy oparcia:

lm.pd =2 bf.pd135 400 Dugo blachy

bm.pd =Ceil

,Vm.pd

lm.pd fcd10

200 Szeroko oparcia

Am.pd =lm.pd bm.pd 8002 Pole powierzchni docisku

Naprenia ciskajce pomidy blach oparcia a betonowym pilastrem (docisk):

Vm.pd 499.7 Obliczeniowa sia poprzeczna podcigu nad oparciem

dm.pd =Vm.pd

Am.pd6.246

=dm.pd

fcd0.729 Warunek nonoci

Grubo blachy oparcia:

d 1

lmo.pd =max

,lm.pd bf.pd1352

bm.pd bmc.pd2

10 Maksymalna dugo blachy poza obrysem pasa podcigu

Mm.pd =dm.pd d lmo.pd

2

20.312 Moment przy brzegu pasa ebra IPE

Wmin.pd =Mm.pd

fy1.329 3 Minimalny wskanik wytrzymaoci blachy

tmin.pd =6 Wmin.pd

d28.238 Minimalna grubo blachy

t0.pd 30 Przyjta grubo blachy

- 38 -

- 39 -

Documents

Obl v.1.06