NASLOVNA STRAN S KLJUČNIMI PODATKI O NA ČRTU 3 – …

STU D I O 3 d . o . o . A T E L J E Z A A R H I T E K T U R O A J D O V ŠČ I N A

Goriška cesta 25, 5270 Ajdovščina; telefon: +386 5 364 12 60; faks: +386 5 366 20 28; e-pošta: [email protected]

Stran 1 od 3

NASLOVNA STRAN S KLJUČNIMI PODATKI O NAČRTU

3 – NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJ

INVESTITOR:

OBČINA ILIRSKA BISTRICA, Bazoviška cesta 14, 6250 Ilirska Bistrica

……………………………………………………………………………. (ime, priimek in naslov investitorja oziroma njegov naziv in sedež)

OBJEKT:

Prizidek k OŠ Podgora Kuteževo ………………………………………………………………………………….

(poimenovanje objekta, na katerega se gradnja nanaša)

VRSTA PROJEKTNE DOKUMENTACIJE:

PGD ………………………………………………………………………………….

(IDZ idejna zasnova, IDP Idejni projekt, PGD Projekt za pridobitev gradbenega dovoljenja, PZI Projekt za izvedbo, PID Projekt izvedenih del)

ZA GRADNJO: NOVOGRADNJA

…………………………………………………………………………………. (nova gradnja, dozidava, nadzidava, rekonstrukcija, odstranitev objekta, sprememba namembnosti)

PROJEKTANT:

STUDIO 3 d.o.o. Atelje za arhitekturo Ajdovščina Goriška cesta 25, Ajdovščina

Direktor: Viljem FABČIČ

…………………………………………………………………………………………… (naziv projektanta, sedež, ime in podpis odgovorne osebe projektanta in žig)

ODGOVORNI PROJEKTANT:

Miro Trošt, univ.dipl.inž.grad., IZS G-0232 ………………………………………………………………………,………….

(ime in priimek, strokovna izobrazba, osebni žig, podpis

ŠTEVILKA NAČRTA, KRAJ IN DATUM IZDELAVE NAČRTA:

652-G-12, Ajdovščina, avgust 2012

1 2 3 4 5 6 A

ODGOVORNI VODJA PROJEKTA:

Viljem Fabčič, u.d.i.a. ………………………………………………………………………,………….

(ime in priimek, strokovna izobrazba, osebni žig, podpis)



Stran 2 od 3

KAZALO VSEBINE NAČRTA GRADBENIH KONSTRUKCIJ št. 652-G-12

Naslovna stran

Kazalo vsebine načrta

Izjava odgovornega projektanta načrta

Tehnično poročilo

Risbe



Stran 3 od 3

IZJAVA ODGOVORNEGA PROJEKTANTA ZA PRIDOBITEV GRADBENEGA DOVOLJENJA

Odgovorni projektant

Miro Trošt ………………….……… ……………………………….

(ime in priimek)

I Z J A V L J A M,

da je načrt gradbenih konstrukcij št. 652-G-12 skladen s prostorskim aktom,

da je načrt skladen z gradbenimi predpisi,

da je načrt skladen s projektnimi pogoji oziroma soglasij za priključitev,

da so bile pri izdelavi načrta upoštevane vse ustrezne bistvene zahteve in da je načrt izdelan tako, da bo gradnja, izvedena v skladu z njim, zanesljiva,

da so v načrtu upoštevane zahteve elaboratov

(navedejo se potrebni načrti)

652-G-12 ..............................................................

(št. načrta)

Ajdovščina, avgust 2012 .............................................................

(kraj in datum)

Miro Trošt, univ.dipl.inž.grad. IZS G-0232

(ime in priimek, strokovna izobrazba, identifikacijska številka) ..............................................................

(osebni žig, podpis)

652-G-12

Občina Ilirska Bistrica, Bazoviška cesta 14 6250 Ilirska Bistrica

PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO

Statična analiza

računal: Miro Trošt, univ.dipl.inž.grad.

v Ajdovščini, avgust 2012

652-G-12 2

Tehp statika_OŠ Kuteževo

Občina Ilirska Bistrica, PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO

TEHNIČNO POROČILO

1. SPLOŠNO Na zemljišču parc. št. 1298/1 in 1298/2 k.o. Trpčane se nahaja del kompleksa obstoječe osnovne šole z vrtcem. Ta del objekta se bo odstranil in nadomestil z novogradnjo na parc. št. 1300/1 in 1298/1 k.o. Trpčane. Novogradnja bo nadomestila vse prostore v odstranjenem delu, zagotovila dodatne potrebne prostore in prostore v skladu z veljavnimi predpisi. Streha je zasnovana kot večkapnica. Max. višina v slemenu bo znašala +9.71 m, max. višina na kapni strani bo +7.20 m. Za kritino se uporabi enaka kritina obstoječi (trapezna pločevina). Naklon strehe bo 30%. Nad glavnima vhodoma in nad vhodi v gospodarski del so predvideni nadstreški. Tlorisne dimenzije objekta bodo 36,20 x 17,60 m, etažnost pa P+1. V novogradnji se uredijo prostori za potrebe osnovne šole in otroškega vrtca. Za potrebe šole se uredi 5 učilnic, kabineti, upravni prostori in servisni prostori (kuhinja, hišnik, kotlovnica..). Za potrebe vrtca se uredijo tri igralnice in prostori za osebje. Večnamenski prostor služi obema programoma.

2. KONSTRUKCIJA 2.1 Opis konstrukcije

Konstrukcijsko je objekt stenasta armiranobetonska konstrukcija, ki sestoji iz sistema sten postavljenih v dveh pravokotnih smereh. Vse stene razen nekaj manjših, potekajo od temeljev do strehe. Stopnišče je umeščeno med dve glavni horizontalni steni. Vertikalne elemente na posameznih nivojih medsebojno povezujejo monolitne pošče različnih debelin. Tlorisno je objekt pravilne pravokotne podolgovate oblike s poševnim podaljškom do obstoječega objekta, ob samem objektu pa bo ozek povezovalni hodnik izveden z opečnim zidom. Stene so v prečni smeri postavljene na rastru 6.80, 4.8 in 3.8 m, v vzdolžni smeri pa na medsebojnih razdaljah 6.9, 1.8 in 8.1m. Višina celotnega objekta v slemenu na najvišjem delu sega do kote 9.7 m, na delu strehe zahodnega trakta pa je sleme na koti 8.3 m. Višinska kota zaključnega tlaka etaže znaša +3.80 m. Nadstreški so predvideni nad vhodi v gospodarski del z dimenzijami 9.3 x 2.3 m, nad vhodom v vrtec nepravilnih oblik maksimalnih dimenzij 3.9 x 3.2 m ter nad glavnim vhodom v šolo prav tako nepravilnih oblik in maksimalnih dimenzij 7.3 x 6.3 m. Objekt je temeljen na pasovnih temeljih.

2.1.1 AB stene

Stene so del vertikalne nosilne konstrukcije, ki s tlorisno postavitvijo za vsako posamezno smer in samimi dimenzijami bistveno vplivajo na obnašanje konstrukcije pri potresni obremenitvi. V vzdolžni smeri potekajo štiri stene debeline 20 cm vse od temeljev preko etaže do strehe, razen na delu večnamenskega prostora, kjer je obodna stena nižja in etažne plošče ni. V prečni smeri so zasnovane stene enakih debelin na različnih rastrih, potekajo pa od temeljev do strehe. Proti obstoječemu objektu je zasnovana po tlorisu poševna armiranobetonska stena enake debeline. Stene so armirane z rebrasto armaturo S 500B in zalite v betonu kvalitete C 30/37, XC2, zaščitna plast betona nad armaturo je 2.0 cm. Stene debeline 20 cm se na sredinskem delu armirajo z mrežno armaturo +-Q335, na prostih konceh pa se na določeni dolžini armirajo z vzdolžnimi palicami minimalnega premera fi 12 na medsebojni razdalji najmanj 20 cm, stremena s preklopi pa se na tem območju postavijo tako, da objamejo vsako drugo palico.

652-G-12 3


2.1.2 Plošče

Celotno medetažno in strešno konstrukcijo tvorijo armiranobetonske monolitne plošče, ki zagotavljajo dober prenos horizontalnih sil vsled vetra in potresa na vertikalne elemente konstrukcije. Etažna plošča nad gospodarskim delom na SZ strani objekta je debeline 22 cm , medtem ko je na JV delu debeline 20 cm. Strešne plošče so debeline 18 cm na SZ in 16 cm na JV strani. Plošče so armirane z rebrasto armaturo S 500B in zalite v betonu kvalitete C 30/37, XC2, zaščitna plast betona nad armaturo je 2.0 cm. Armatura je rebrasta in mrežasta, ob vseh prebojih plošč se namesti robno armaturo, ki nadomešča prerezano armaturo ter po vogalih dodatne diagonalne palice. Plošče se v sredini razpona ustrezno nadviša.

2.1.3 Stopnice

V objektu je projektirano le eno stopnišče z dostopom s strani glavnega vhoda. Stopnice so dimenzij 22/17.27 cm, debelina rame pa je 12 oziroma 16 cm. Stopnice so obložene s PVC oblogo. Stopnice s podesti so armirane z rebrasto armaturo S 500B in zalite v betonu kvalitete C 30/37, XC2, zaščitna plast betona nad armaturo je 2.0 cm.

2.1.4 Nosilci

V osi d potekajo na nivoju etaže in strehe nosilci dimenzij 20/85 in 20/55 cm, po osi 1 je v strešni plošči projektiran nosilec dimenzij 20/70 cm, po osi 3 je predviden nosilec stopnic, med osema 5 in 6 pa nosilec plošče kot podaljšek stene strojnice , oba kot potopljena nosilca v plošči. Nosilci so armirani z rebrasto armaturo S 500B in zaliti v betonu kvalitete C 30/37; XC2, zaščitna plast betona nad armaturo je 2.5 cm. Pri konstruiranju armature moramo zagotoviti vsaj polovično vzdolžno armaturo v tlačni coni napram natezni in zaprta stremena, posebno pozornost pa posvetiti kritičnim območjem gred.

2.1.5 Nadstreški Na objektu so predvideni trije nadstreški v jekleni izvedbi. Nad gospodarskim delom na severni fasadi je projektiran nadstrešek z zatego. Nadstrešek je tlorisnih

mer 9.3 x 2.0 m in sestoji iz treh polj. Kritina nadstrešnice je trapezna pločevina kot ostala.V vzdolžni smeri nadstrešnice potekajo nosilci kritine na medsebojnem razmaku 0.80 m, to so jekleni profili IPE120. Na primarne nosilce se jih pritrjuje z varjenjem. Primarni nosilci so jekleni profili HEA 120 pridržani z zategami, to so cevi fi 60.3/3.2 mm.

Nad vhodom v vrtec na vzhodni strani objekta je predviden nadstrešek, ki na eni strani nalega na steno objekta, na drugi pa na lego preko vmesnega stebra. Glavni legi predstavljata dva primarna nosilca HEA100, sekundarni nosilci po strešini pa so škatlasti profili 100/60/3.5 mm na razmaku 0.72 m. Steber kamor nalega kapna lega je škatlasti profil 100/100/3.5 mm.

Na jugozahodni strani nad glavnim vhodom je projektiran nadstrešek nepravilne oblike s prosto konzolo dolžine 5.0 m. Nosi se preko poševne AB fasadne stene objekta in stene v osi 1. Glavni nosilci so profili HEA320, lege po strešini pa so profili IPE120 na medsebojnem razmaku 0.76 m.

Vsi nosilci so kvalitete S235 in zaščiteni z dvema plastema protikorozijskih premazov.

2.1.5 Temelji

Objekt je na nivoju pritličja temeljen na pasovnih temeljih, ki tvorijo branasto konstrukcijo. Dno temeljev je za 1.05 m pod nulto koto objekta, tako da bo potrebno pred izvedbo temeljev temeljna tla očistiti in dvigniti na koto dna temeljev.

652-G-12 4


Pasovni temelji so pravokotnega prereza 40/80 oziroma 60/80 cm ter obrnjenega T prereza 40/80 cm. Temelji so armirani z rebrasto armaturo S 500B in zaliti v betonu kvalitete C 25/30; XC2, zaščitna plast betona nad armaturo je 4.0 cm.

3. VPLIVI NA KONSTRUKCIJO 3.1 Vplivi lastne teže konstrukcije in stalne teže tlakov in obdelav

V skladu s standardom SIST EN 1991-1-1 so upoštevane specifične teže materialov uporabljenih pri gradnji.

- armiran beton …………………………….. γ(kN/m3)=25.0 - naklonski beton, estrihi …………….……. γ(kN/m3)=24.0 - opečni zid ……………………………….. γ(kN/m3)=15.0

Lastna teža je bila v računskem modelu konstrukcije upoštevana z vklopom ustreznega stikala, medtem ko so bili vplivi tlakov in obdelav izračunani glede na njih sestav in ustrezno podani v sam računalniški model. Upoštevana je bila obtežba predelnih sten v iznosu 0.50 kN/m2 .

3.2 Vplivi koristne obtežbe

V računu so bili privzete koristne obtežbe v skladu s standardom SIST EN 1991-1-1 za ustrezne kategorije uporabe prostorov.

- v učilniškem delu objekta, torej za predavalnice, hodnike in stopnišča je bila za tovrstno kategorijo C upoštevana ….................…………………………. q=4.0 kN/m2

- v delu objekta namenjenem knjižnici je bila za kategorijo C upoštevana …. q=5.0 kN/m2

3.3 Vpliv snega

Po standardu SIST EN 1991-1-3 se obravnavana stavba nahaja v coni A1, ki za dano nadmorsko višino 435 m daje za karakteristično obtežbo na ravnih tleh vrednost 0.88 kN/m2 , vendar pa je bila upoštevana minimalna možna karakteristična obtežba 1.20 kN/m2 , kar daje vrednost 0.96 kN/m2

Na obravnavani lokaciji prizidka k obstoječemu šolskemu poslopju je blago nagnjen teren, ki je bil vpreteklosti delno izravnan. Na jugozahodnem vogalu stavbe je glede na podano nulto koto pritličjadno temelja 30 cm nad obstoječim terenom, tako da bo potrebno temelje podbetonirati. Ker geološ ko poročilo ni bilo na voljo, je bila izkopana sondažna jama, vendar le do globine 1.20 m. Taizkazuje glineno sestavo tal z vmesnimi prodniki, katerih številčnost z globino narašča, vmesnaplast originalno površinska pa je prav tako glinena. Z izkopom za temelje je treba doseči nosilne plasti zaglinjenega grušča, do kote dna temelja patemeljna ustrezno poboljšati z nasipavanjem in utrjevanjem v plasteh ali pa s pustim betonom. Samo globino posameznih izkopov za pasovne temelje ter ustrezno pripravo temeljnih tal naj določ i geomehanik, ki naj poda dejansko nosilnost temeljnih tal in oceni pričakovane posedke.

652-G-12 5


3.4 Vpliv vetra

Po standardu SIST EN 1991-1-4 se obravnavana stavba nahaja v coni 2, za katero znaša referenčna hitrost vetra ηb0=25 m/s. Za dano višino objekta 9.30 m in dan teren, ki ga uvrstim v II. kategorijo v skladu s standardom, je faktor izpostavljenosti 1.6, tako da dobimo tlak pri največji hitrosti ob sunkih vetra qp(z)=0.90 kN/m2.

Globalna analiza konstrukcije je pokazala, da vpliv vetra ne v mejnem stanju nosilnosti ne v mejnem stanju uporabnosti ni merodajna vodoravna obtežba za obravnavani objekt.

3.5 Potresni vpliv

Potresne vplive obravnava standard SIST EN 1998-1, ki za dano lokacijo podaja pospešek temeljnih tal v vrednosti 0.175 pospeška prostega pada, temeljna tla pa glede na predvideno geološko sestavo na tem območju po dosegljivih podatkih uvrstimo v kategorijo E, tako da je faktor tal S=1.7. Stavba je glede na pomembnost uvrščena v III. kategorijo, kar daje faktor γ=1.2, tako da znaša projektni pospešek temeljnih tal

652-G-12 6


Glede na naravo konstrukcije in zadevni standard je bil za obe smeri delovanja potresne obtežbe privzet redukcijski faktor q=2.4. Gre namreč za sistem povezanih sten nepravilnih po višini. Izbran je razred duktilnosti konstrukcije DCM.

Račun učinkov potresnih vplivov na konstrukcijo je bil izveden z modalno analizo s projektnim spektrom odziva, izbran projektni spekter tipa 1 v obeh pravokotnih smereh. Vplivi različnih nihajnih oblik so kombinirani s pomočjo CQC metode, pri čemer vsota efektivnih modalnih mas znaša več kot 90 % celotne mase konstrukcije. Učinki potresnih vplivov zaradi kombinacije horizontalnih komponent potresne obremenitve, so bili izračunani z upoštevanjem celotnega vpliva ene strani in 30 % vpliva druge. Pri seizmični analizi konstrukcije so bili upoštevani razpokani prerezi tako, da je bila v računu privzeta polovična vrednost elastičnega modula elemetov. Kot določa standard SIST EN 1998-1, je bilo v kombinacijah upoštevano le del mase, ki izhaja iz koristne obtežbe in sicer z uporabo pripadajočih ψ faktorjev, pri čemer je bila privzeta neodvisna zasedba etaž.

4. RAČUNSKI MODEL

Statična in dinamična analiza konstrukcije je bila izvedena s pomočjo prostorskega modela s programsko opremo Tower. Opravljena je bila analiza po teoriji 1.reda. Projektni vpliv potresa na konstrukcijo je bil določen z modalno analizo. Na naslednji strani je prikazan prostorski model konstrukcije.

ag agT 1 S ag 0.357 g

652-G-12 7


652-G-12 8


5. ZAKLJUČEK

Načrt gradbenih konstrukcij je izdelan na podlagi pravil Evrokodov. Izvajalec gradbenih del je dolžan izdelati projekt betona! Pred izvedbo posameznih elementov objekta je treba obvezno uskladiti gradbene in instalacijske načrte, da se izdela vse potrebne odprtine in preboje.

Investitor je med gradnjo objekta dolžan zagotoviti strokovni nadzor in kontrolo izdelave z vsemi ustreznimi meritvami vgrajenega materiala po veljavnih predpisih in standardih. Pri izdelavi izvedbenih načrtov je treba paziti na medsebojno usklajenost posameznih načrtov, pri sami izvedbi zaključnih del pa upoštevati dopustne povese upogibnih elementov.

v Ajdovščini, avgust 2012 Odgovorni projektant: MIRO TROŠT, univ.dipl.inž.grad.

652-G-12 9


POZICIJSKI NAČRTI

Občina Ilirska Bistrica PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO 652-12 ................

Analiza obtežbe

1. Obtežba po etažah

1.1 Plošča strehe na SZ strani:

AB polna plošča, d 0.18 m

- obremenitev:

- trapezna pločevina .................. q1 0.30 1 q1 0.30 kN/m2

- TI, HI ............................. q2 0.30 1 q2 0.30 kN/m2

- kolekt.,sp.strop,....... ........... q3 0.20 q3 0.20 kN/m2

- l.t.plošče ............................. qla d 25.0 qla 4.50 kN/m2

- sneg.............................................................. s sk1 μ1 s 0.96 kN/m2

- veter............................................................... w qpz 0.2 w 0.18 kN/m2

qG q1 q2 q3 qla qG 5.30 kN/m2

qQ s w qQ 1.14 kN/m2

1.2 Plošča strehe na JV strani:


- obremenitev:

- trapezna pločevina .................. q1 0.30 1 q1 0.30 kN/m2

- TI, HI ................................ q2 0.30 1 q2 0.30 kN/m2

- kolekt.,sp.strop,....... ........... q3 0.20 q3 0.20 kN/m2

- l.t.plošče .............................. qla d 25.0 qla 4.00 kN/m2

- sneg.............................................................. s sk1 μ1 s 0.96 kN/m2

- veter............................................................... w qpz 0.2 w 0.18 kN/m2


qQ s w qQ 1.14 kN/m2

1.3 Plošča stropa na SZ strani:


- obremenitev:

- zaklj.tlak .......................... q1 0.0125 24.0 q1 0.30 kN/m2

- cem.estrih ............................. q2 0.08 24 q2 1.92 kN/m2

- inst.,sp.strop,pred.st .... q3 0.10 0.18 0.50 q3 0.78 kN/m2

- l.t.plošče .................... qla d 25.0 qla 5.50 kN/m2

- koristna.................................................................................. qv 4.00 kN/m2


qQ qv qQ 4.00 kN/m2

OŠ Kuteževo_konstrukcija.xmcd


1.4 Plošča stropa na SZ strani - knjižnica:


- obremenitev:

- zaklj.tlak .......................... q1 0.0125 24.0 q1 0.30 kN/m2

- cem.estrih ............................. q2 0.08 24 q2 1.92 kN/m2



- koristna.................................................................................. qv 5.00 kN/m2


qQ qv qQ 5.00 kN/m2

1.5 Plošča stropa na JV strani:


- obremenitev:

- zaklj.tlak .......................... q1 0.0125 24.0 q1 0.30 kN/m2

- cem.estrih ............................. q2 0.08 24 q2 1.92 kN/m2



- koristna.................................................................................. qv 4.00 kN/m2


qQ qv qQ 4.00 kN/m2

- fasadna obloga:

gf1 0.15 15.0 7.1 gf1 15.97 kN/m

gf2 0.15 15.0 8.05 gf2 18.11 kN/m



4. Vpliv potresa

izračun vplivov potresa po standardu EN 1998-1 maj 2005

S programom Tower so izračunane lastne frekvence konstrukcije, narejena je modalna analiza sspektrom odziva tipa 1. V izračunu so upoštevani naslednji parametri:

- faktor pomembnosti:

za kategorijo pomembnosti obravnavanega objekta izberem kat. III stavbe, katerih potresnaodpornost je pomembna glede na posledice porušitve

γ1 1.2

- identifikacija tipa tal:

za obravnavano območje izberem glede na razpoložljive podatke o lokaciji tip tal E

- projektni pospešek na tleh tipa A po karti potresne nevarnosti RS:

agT 0.175 g

- za upoštevano III. kateg. objekta γ1 1.20

- za upoštevan tip tal je faktor tal S 1.7

ag agT γ1 Sag 0.357 g

- faktor obnašanja konstrukcije:

- glede na zasnovo konstrukcije se za obe smeri delovanja potresne obtežbe izkazuje translatorno obnašanje konstrukcije, za katero je ob upoštevanju razreda duktilnosti DCM določena osnovna vrednost redukcijskega faktorja

- za sistem povezanih sten in sten z odprtinami velja q0 3.0

- za sistem povezanih sten nepravilen po višini kw 0.8

q q0 kw q 2.40

- kombinacija koeficientov za spremenljive vplive:

koeficient za kombinacijo .Ei za racun ucinkov potresnega vpliva:

ψEi ϕ ψ2i ϕ

- spremenljiv vpliv za kategorijo A-C - vrhnja etaža (streha) - etaže so zasedene neodvisno, izberem

ϕ 1.0ϕ 0.5

- omejitev etažnih pomikov:

upoštevana je omejitev za stavbe, pri katerih so nekonstrukcijski elementi duktilni

dr ν 0.0075 h

- redukcijski faktor za kateg. pomembnosti objekta III ν 0.4



- dejanski globalni pomiki vsled potresne obtežbe po posameznih etažah

h1 3.8 m u1x 0.13 cm u11x u1x q u11x 0.31 cm

u1y 0.32 cm u11y u1y q u11y 0.77 cm

u1 u11x2

u11y2

u1 0.83 cm

u1 ν 0.33 cm 0.0075 h1 100 2.85 cm

h2 4.4 m u1x 0.08 cm u11x u1x q u11x 0.19 cm

u1y 0.30 cm u11y u1y q u11y 0.72 cm

u1 u11x2

u11y2

u1 0.75 cm

u1 ν 0.30 cm 0.0075 h2 100 3.30 cm

- maksimalni kombinirani pomik za obe smeri na vrhu:

u1x 0.22 cm u11x u1x q u11x 0.53 cm

u1y 0.62 cm u11y u1y q u11y 1.49 cm

u1 u11x2

u11y2

u1 1.58 cm

- maksimalni relativni pomik za obe smeri na vrhu

H 8.2 m Δmax

u1

H 100 Δmax 0.0019

u1 1.58 cm H 100

5001.64 cm

Na naslednji straneh so priloženi izpisi pomikov vsled potresa v obeh smereh, osnovnipodatki o računskem modelu, podatki o vrednostih obremenitev po posameznihkonstrukcijskih elementih ter podatki za seizmični preračun in modalno analizo.



Dimenzioniranje:

grede:

- pri dimenzioniranju je bilo upoštevano:

- beton C30/37: fck 3.0 kN/cm2 γc 1.5 γb 25.0 kN/m3

fcd

fck

γc

fcd 2.00 kN/cm2 fctm 0.29 kN/cm2

- armatura S 500B: fyk 50.0 kN/cm2 γs 1.15

fyd

fyk

γs

fyd 43.48 kN/cm2

- pri konstruiranju armature moramo glede na merodajno potresno obtežbo zadostiti naslednjim pogojem

vzdolž cele grede delež armature v natezni coni ne sme biti manjši od min

ρmin 0.5fctm

fyk

ρmin 0.0029

v tlacnem obmocju je poleg armature dobljene iz MS treba dodati šearmaturo, ki znaša vsaj polovico dejanske natezne armature

obmocje primarne potresne grede na razdalji veèji od hw - višine grede, jetreba obravnavati kot kriticno, za katere velja:

- zaprta stremena z minimalnim premerom fi 6mm - razdalja med stremeni mora biti manjša od 0.25hw, 24 premerov

stremena, 8 premerov vzdolžne palice oziroma 22.5 cm - oddaljenost prvega stremena na krajišcu grede mora biti manj od 5 cm

- povesi:

AB nosilec strehe osi d stropni ln 6.80 m

we 1.7 mm

wn 3 we wn 5.10 mm

wdop

ln

250 0.001 wdop 27.20 mm

nadvišanje nosilca v sredini razpona un ln1000

300 mm

wdej wn un wdej 17.57 mm wdop

AB nosilec strehe osi d strešni ln 6.80 m

we 2.2 mm

wn 3 we wn 6.60 mm



wdop

ln

250 0.001 wdop 27.20 mm


300 mm


AB nosilec strehe v osi 1 ln 8.10 m

we 3.9 mm

wn 3 we wn 11.70 mm

wdop

ln

250 0.001 wdop 32.40 mm


300 mm


Dimenzioniranje po posameznih pozicijah je izvedeno z racunalniškim programom Tower. Izpisipotrebne armature ter povesov so priloženi na naslednjih straneh.

- armatura S500 B - beton C 30/37, XC2



Dimenzioniranje:

plošce:



fcd

fck

γc



fyd

fyk

γs

fyd 43.48 kN/cm2

strešna plošca na SZ strani h 18.0 cm

minimalna armatura Asmin 0.0013 b h 100

Asmin 2.34 cm2/m

Asmin 0.26fctm

fyk

b h 100

Asmin 2.71 cm2/m

strešna plošca na JV strani h 16.0 cm


Asmin 2.08 cm2/m

Asmin 0.26fctm

fyk

b h 100

Asmin 2.41 cm2/m

stropna plošca na SZ strani h 22.0 cm


Asmin 2.86 cm2/m

Asmin 0.26fctm

fyk

b h 100

Asmin 3.32 cm2/m

stropna plošca na JV strani h 20.0 cm


Asmin 2.60 cm2/m

Asmin 0.26fctm

fyk

b h 100

Asmin 3.02 cm2/m



- povesi:

AB plošca strehe SV osi 1-2/a-b lpl 8.10 m

we 8.13 mm

wpl 3 we wpl 24.39 mm

wdop

lpl

200 0.001 wdop 40.50 mm

nadvišanje plošce v sredini razpona un 20 mm

wdej wpl un wdej 4.39 mm wdop

AB plošca strehe SV osi 5-6/a-b lpl 8.10 m

we 9.12 mm


wdop

lpl

250 0.001 wdop 32.40 mm



AB plošca stropa osi 1-2/c-d lpl 6.80 m

we 6.72 mm


wdop

lpl

250 0.001 wdop 27.20 mm



Dimenzioniranje po posameznih pozicijah je izvedeno z racunalniškim programom Tower. Izpisipotrebne armature ter povesov so priloženi na naslednjih straneh.

- armatura S500 B - beton C 30/37, XC2



Dimenzioniranje:

stene:



fcd

fck

γc



fyd

fyk

γs

fyd 43.48 kN/cm2

- pri konstruiranju armature moramo glede na merodajno potresno obtežbozadostiti naslednjim pogojem

normirana osna sila

νd

NEd

Acw fcd

NEd νdmax 0.4

NEd 354.19 kN - stena okvirja H-5

bw 0.20 m lw 4.60 m

Acw bw lw 10000 Acw 9200.00 cm2

νd 0.019 νdmax

NEd 657.63 kN - stena okvirja V-4

bw 0.20 m lw 8.10 m

Acw bw lw 10000 Acw 16200.00 cm2

νd 0.020 νdmax

obmocje primarnih potresnih stebrov na razdalji do lcr je treba obravnavatikot kriticno, za katero velja:

hcr lw hcr 8.10 m hw 3.80 m

hcr

hw

6 hcr 0.63 m

maximalna vrednost hcr 2 lw hcr 16.20 m



hcr 2 hs hcr 8.70 m

dolocitev obmocja robnih elementov stene okvirja H-3

lc 0.15 lw lc 1.21 m - merodajno

lc 2 bw lc 0.40 m

- vzdolžna armatura v obmocju robnega elementa na maksimalni medsebojnirazdalji 20 cm, fi min=12 mm

izberem 10 fi 14 za pritlicje dbl 1.59 cm

delež armature

10dbl

23.14

4

lc bw 100000.025 0.005

za ostale etaže minimalna vzdolžna armatura 12

na vmesnem delu znaša armatura min 0.3 proc

bw m Asw 0.3 bw 100 1.0 Asw 6.00 cm2/m

izberem mrežo +-Q335

- stremenska armatura v obmocju robnega elementa

- stremena zaprta fimin=6 mm

- razmik stremen min

bw 0.20 m b0 bw 2 0.025 b0 0.15 m

smin 0.5 b0 smin 0.08 m

smin 8 dbl 0.01 smin 0.13 m

smin 0.10 m

v pritlicju izberem stremena 8/7.5 cm, v nadstropju pa 8/15 cm.

Astr 0.502 cm2

uporabijo se stremena s preklopi tako, da streme ali precna vez objame vsakodrugo palico, mehanski delež stremen mora znašati vsaj 0.08.

Dimenzioniranje po posameznih pozicijah je izvedeno z racunalniškim programom Tower. Izpisipotrebne armature so priloženi na naslednjih straneh.

- armatura S500 B



- beton C 30/37, XC2

POZ ST1 STOPNIŠČNA RAMA med osmi 2 in 3

Armiranobetonska plošČa, d 0.16 m

l 4.80 m lp 2.80 m ls l lp

- stopnice b/h bs 0.30 m hs 0.165 m

α atanhs

bs

α 0.50 cos α( ) 0.876

- zašcitna plast betona: cmin 2.0 cm Δcdev 1.0 cm

ϕs 0.8 cm ϕvzd 1.4 cm

apotr cmin Δcdev ϕs 0.5 ϕvzd

apotr 4.50 cm osni odmik arm.od roba

d0 d 0.01apotr d0 0.12 m


fcd

fck

γc

fcd 2.00 kN/cm2


fyd

fyk

γs

fyd 43.48 kN/cm2

- varn. faktorji obtežbe: γGj 1.35 γQj 1.50

- obremenitev v obmoČju stopnic:

- obloga............................................. g1 0.80 kN/m2

- teža stopnic............. g2 0.5 hs 24.0 g2 1.98 kN/m2

- AB rama............... g3d

cos α( )25.0 g3 4.57 kN/m2

- koristna ......................................................................... v1 4.00 kN/m2

gs g1 g2 g3 gs 7.35 kN/m

v v1 v 4.00 kN/m

- obremenitev v obmoČju podesta:

- obloga ................ g4 0.08 24 g4 1.92 kN/m2

- AB plošča.............. g5 d 25.0 g5 4.00 kN/m2

- koristna .............................................................................. v1 4.00 kN/m2

gp g4 g5 gp 5.92 kN/m



v v1 v 4.00 kN/m

Ag1

lgs ls ls 0.5 lp gp lp

2 0.5

Ag 16.46 kN/m

Av 0.5 v l Av 9.60 kN/m

Bggp lp 0.5 lp ls gs 0.5 ls

2

l Bg 14.80 kN/m Bv Av

- dimenzioniranje:

MEd 0.5 γGjAg

2

gs γQj

Av2

v

MEd 42.19 kNm/m

kd

MEd

fcd d02

10000 kd 0.160 ks 1.115

As ks

MEd

fyd d0 As 9.41 cm2/m - armatura S500 B


POZ NST1 NOSILEC stopnic v osi 3

Armiranobetonski nosilec l 1.80 m

b 0.50 m

h 0.22 m

- obremenitev:

- zalitje v obm. nosilca ... g1 0.02 24 b g1 0.24 kN/m, v1 qQ b v1 2.00 kN/m

- akcija stopnic................................ Ag 16.46 kN/m ................. Av 9.60 kN/m

- omet .................. g2 0.02 17.0 g2 0.34 kN/m ............... v2 0 kN/m

- l.t. nosilca ................................... gla 2.75 kN/m ............................................

g g1 Ag g2 gla g 19.79 kN/m

v v1 v2 Av v 11.60 kN/m

- varnostni faktorji obtežbe: γGj 1.35 γQj 1.50

qEd γGj g γQj v qEd 44.12 kN/m

Rg 0.5 g l Rg 17.81 kN

Rv 0.5 v l Rv 10.44 kN

cmin 2.5 cm Δcdev 1.0 cmzašcitna plast betona




apotr cmin Δcdev ϕs 0.5 ϕvzd apotr 5.30 cm osni odmik arm.od roba

d h apotr 0.01 d 0.167 m

- dimenzioniranje:

upogib: MEd 0.125 qEd l2 MEd 17.87 kNm/m

kd

MEd

fcd b d2

10000 kd 0.064 ks 1.108

As ks

MEd

fyd d As 2.73 cm2 - armatura S500 B


strig: VEd γGj Rg γQj Rv VEd 39.71 kN

Projektna strižna odpornost

k 1200

d 1000 k 2.09 2.0

ρt

As

b d 10000 ρt 0.0033 0.02

σcp 0.0 k1 0.15

CRd_c0.18

γc

CRd_c 0.12

vmin 0.035 k

3

2 fck 10

1

2 vmin 0.58

VRd_cmin vmin k1 σcp b d 1000 VRd_cmin 48.52 kN

- projektna strižna odpornost elementa:

VRd_c CRd_c k 100 ρt fck 10 1

3 k1 σcp

b d 1000 VRd_c 44.90 kN

VRd_c VEd ---> strižna armatura je rac. potrebna

- potrebna strižna armatura:

kz1

ks

kz 0.90 fywd fyd

z 0.15 m

Asw/s = Asw

VEd

kz d fywd Asw 6.06 cm2/m

izberem dvostrižna stremena n 2



Asw_potr

Asw

n Asw_potr 3.03 cm2/m

izberem stremena 8na razdalji: s 0.125 m Asw1 0.502 cm2

Asw_dej

Asw1

s Asw_dej 4.02 cm2/m

- strižna odpornost tlacnih diagonal:

αcw 1.0

v1 0.6 1fck 10

250

v1 0.53

VRd_max

αcw b z v1 10000 fcd

1 1 VRd_max 397.91 kN

VEd VRd_max

POZ ST2 STOPNIŠČNA RAMA med osmi 1 in 2

AB plošČa lp 1.80 m

h 0.12 m


fcd

fck

γc

fcd 2.00 kN/cm2


fyd

fyk

γs

fyd 43.48 kN/cm2

- varn. faktorji obtežbe: γGj 1.35 γQj 1.50

cmin 2.0 cm Δcdev 1.0 cm


apotr cmin Δcdev ϕs 0.5 ϕvzd apotr 4.50 cm osni odmik arm.od roba

d h apotr 0.01 d 0.075 m

- obremenitev v obmoČju stopnic:

- obloga............................................. g1 0.80 kN/m2

- teža stopnic............. g2 0.5 hs 24.0 g2 1.98 kN/m2

- AB rama............... g3h

cos α( )25.0 g3 3.42 kN/m2

- koristna ......................................................................... v1 4.00 kN/m2

g g1 g2 g3 g 6.2 kN/m



v v1 v 4.00 kN/m

qEd 1.35 g 1.5 v qEd 14.38 kN/m2

- dimenzioniranje:

MEd 0.125 qEd lp2

MEd 5.82 kNm/m

kd

MEd

fcd d2

10000 kd 0.052 ks 1.067

As ks

MEd

fyd d As 1.91 cm2/m - armatura S 500B,


POZ NA1 NADSTREŠEK na severni fasadi

Jekleni nadstrešek, jeklo kvalitete S 235

l 2.40 m

- jeklo S 235: fy 23.5 kN/cm2 γM0 1.0

fu 36.0 kN/cm2

- delni varn. faktor zvari: γM2 1.25


- obremenitev:

kritina qG 0.50 kN/m2

sneg na nadstrešnici ob objektu sk1 1.20 kN/m2

s μ1 Ce Ct sk1 s 0.96 kN/m2

veter na nadstrešnici ob objektu qp z( ) 0.90 kN/m2

ϕ 0 stopnja zapolnjenosti

α 5 0 nagib strešine

- tlak vetra: cp_net 0.5

qpA cp_net qp z( ) qpA 0.45 kN/m2

- sesanje vetra:

obremenitev v obmocju A cp_net 1.5


obremenitev v obmocju C na širinil

100.24 m cp_net 2.2




jeklo S 235:

- izbrane lege: IPE 120

- izbrani glavni nosilci: HEA 120

- vešalke: cev fi 60.3/3.2

- kontrola povesa:

lege ln 4.20 m

wdop

ln

250 0.001 wdop 16.80 mm

we 11.38 mm wdop

- kontrola vešalke:

zasnova in shema obremenitve

- spoj vešalke na vozlišcno plocevino:

iz rezultatov Towerja NG 9.56 kN

Nsneg 12.45 kN

Nveter 5.84 kN

NEd γGj NG γQj Nsneg γQj Nveter NEd 40.34 kN



debelina prikljucne plocevine oziroma cevi vešalke tw 0.32 cm

- jeklo S 235: fy 23.5 kN/cm2 βw 0.8

fu 36.0 kN/cm2

- kontrola zvara vešalka - prikljucna plocevina:

0.3 cm azv 0.3 cm 0.7 tw 0.22 cm

>> 3 cm < Leffminimalno

>> 6 azv 1.80 cm < Leff

maksimalno Leff_max 150.azv Leff_max 45.00 cm

izberem Lzv 5.0 cm

Leff Lzv 2 azv Leff 4.40 cm

νvzp

NEd

4 Leff azv νvzp 7.64 kN/cm2

fvw_d

fu

3 βw γM2 fvw_d 20.78 kN/cm2

νvzp

fvw_d

0.37 1.0

- kontrola vijakov:

izberem vijake kvalitete 5.6 fyb 30.0 kN/cm2

fub 50.0 kN/cm2 αv 0.6

vijaki M 16 dsteb 1.6 cm Asteblo 2.01 cm2

Anavoj 1.57 cm2

luknja za vijak d0 dsteb 0.2 d0 1.80 cm

izberem prikljucno plocevino fy 23.50 kN/cm2

t 1.0 cm

potrebni razmaki: - minimalno e1 1.2 d0 e1 2.16 cm

- maksimalno e1 4 t 4 e1 8.00 cm

izberem e1 3 cm

- minimalno e2 1.2 d0 e2 2.16 cm

- maksimalno e2 4 t 4 e2 8.00 cm



izberem e2 3 cm

- minimalno p1 2.2 d0 p1 3.96 cm

- maksimalno p1 14 t 4 p1 18.00 cm, max 20.0

izberem p1 5 cm

- minimalno p2 2.4 d0 p2 4.32 cm

- maksimalno p2 14 t 4 p2 18.00 cm, max 20.0

izberem p2 5 cm

Fv_Rd

αv fub Anavoj

γM2

Fv_Rd 37.68 kN

število vijakov n 4 Fv_Rd n 150.72 NEd 40.34 kN

- kontrola bocnih pritiskov:

- bocni pritisk v vijakih 1. vrste

minimalno k1 2.8e2

d0

1.7 k1 2.97

k1 1.4p2

d0

1.7 k1 2.19

k1 2.5 <<--- minimalna vrednost

minimalno αb

fub

fu αb 1.39

αb 1.0

αb

e1

3 d0 αb 0.56 <<--- minimalna vrednost

Fb1_Rd

αb k1 fu dsteb t

γM2

Fb1_Rd 64.00 kN

- bocni pritisk v vijakih 2. vrste

minimalno k1 2.8e2

d0

1.7 k1 2.97

k1 1.4p2

d0

1.7 k1 2.19

k1 2.5 <<--- minimalna vrednost

minimalno αb

fub

fu αb 1.39

αb 1.0

αb

p1

3 d0

1

4 αb 0.68 <<--- minimalna vrednost



Fb2_Rd

αb k1 fu dsteb t

γM2

Fb2_Rd 77.87 kN

NEd

n10.09 kN Fb2_Rd 77.87 kN

- kontrola nosilnosti skupine vijakov:

strižna nosilnost vijaka Fv_Rd 37.68 kN

Fv_Rd 37.68 kN Fb1_Rd 64.00 kN

merodajna minimalna bocna nosilnost za vse

NEd 40.34 kN n Fb1_Rd 256.00 kN

- kontrola oslabljenega prereza prikljucne plocevine vešalke:

prikljucna plocevina fy 23.50 kN/cm2 fu 36.00 kN/cm2

t 1.00 cm

hplo_red 2 e2 p2 2 d0 hplo_red 7.40 cm

Aplo_neto hplo_red tAplo_neto 7.40 cm2

redukcijski faktor za 2 vijaka p1 5.00 cm 5 d0 9.00 cm

β2 0.7

Nu_Rd

β2 Aplo_neto fu

γM2

Nu_Rd 149.18 kN NEd 40.34 kN

- kontrola stižnega iztrga prikljucne plocevine vešalke:

Ant p2 e2 1.5d0 t Ant 5.30 cm2

Anv p1 e1 1.5d0 t Anv 5.30 cm2

Veff1_Rd

Ant fu

γM2

Anv fy

γM0 3

Veff1_Rd 224.55 NEd 40.34 kN

- vozlišcna plocevina:

- kontrola zvara vozlišcne plocevine: jeklo S 235

fy 23.50 kN/cm2 fu 36.00 kN/cm2

t 1.00 cm βw 0.8

kotni zvar polne nosilnosti za T spoj



debelina: 0.3 cm azv 0.3 cm 0.46 t 0.46 cm

višina vozlišcne plocevine hplo 15.0 cm

Aw 2 azv hplo Aw 9.00 cm2

σw

NEd

Aw

σw 4.48 kN/cm2

fvw_d

fu

3 βw γM2 fvw_d 20.78 kN/cm2

σw 4.48 kN/cm2 fvw_d 20.78 kN/cm2

- kontrola oslabljenega prereza vozlišcne plocevine:

α 30

beff 2 p1 tan deg α( )[ ] p2 2 d0 beff 7.17 cm

Aneto beff t Aneto 7.17 cm2

Nu_Rd

0.9 Aneto fu

γM2

NEd 40.34 kN Nu_Rd 185.94 kN

Izracun nadstreška in dimenzioniranje je izvedeno z racunalniškim programom Tower. Izpisi sprikazom upoštevanih elementov, kontrole stabilnosti in napetosti so priloženi na naslednjih straneh.



POZ NA2 NADSTREŠEK na severovzhodni fasadi


l 3.20 m

- jeklo S 235: fy 23.5 kN/cm2 γM0 1.0

fu 36.0 kN/cm2



- obremenitev:







- tlak vetra: cp_net 0.5


- sesanje vetra: cp_net 1.8


- izbrani profili:

jeklo S 235: - lege po poševnini: 100/60/3.5

- kapna lega: HEA 100

- stebri: cev 100/100/3.5

- kontrola povesa:

poševne lege: ln 2.95 m

wdop

ln

250 0.001 wdop 11.80 mm

we 6.8 mm wdop

kapna lega (konzola): ln 1.50 m



wdop

ln

150 0.001 wdop 10.00 mm

we 4.2 mm wdop

POZ NA3 NADSTREŠEK nad glavnim vhodom


l 5.0 m bvpliv 0.76 m

- jeklo S 235: fy 23.5 kN/cm2 γM0 1.0

fu 36.0 kN/cm2



- obremenitev:







- tlak vetra:




100.50 m cp_net 1.3


- sesanje vetra:




100.50 m cp_net 2.5


jeklo S 235:

- izbrane lege: IPE 120



- izbrani glavni nosilci: HEA 320

- kontrola povesa:

glavni nosilci ln 5.2 m

wdop

ln

150 0.001 wdop 34.67 mm

we 29.6 mm wdop

nadvišanje nosilca na koncu konzole za 3.0 cm

lege ln 6.10 m

wdop

ln

250 0.001 wdop 24.40 mm

we 44.5 24.0 we 20.50 mm wdop

Izracun nadstreška in dimenzioniranje je izvedeno z racunalniškim programom Tower. Izpisi sprikazom upoštevanih elementov, kontrole stabilnosti in napetosti so priloženi na naslednjih straneh.



RAČUN TEMELJEV

Na obravnavani lokaciji prizidka k obstoječemu šolskemu poslopju je blago nagnjen teren, ki je bil vpreteklosti delno izravnan. Na jugozahodnem vogalu stavbe je glede na podano nulto koto pritličja dnotemelja 30 cm nad obstoječim terenom, tako da bo potrebno temelje podbetonirati. Ker geološkoporočilo ni bilo na voljo, je bila izkopana sondažna jama, vendar le do globine 1.20 m. Ta izkazujeglineno sestavo tal z vmesnimi prodniki, katerih številčnost z globino narašča, vmesna plast originalnopovršinska pa je prav tako glinena.

Z izkopom za temelje je treba doseči nosilne plasti zaglinjenega grušča, do kote dna temelja patemeljna ustrezno poboljšati z nasipavanjem in utrjevanjem v plasteh, ali pa s pustim betonom.

Samo globino posameznih izkopov za pasovne temelje ter ustrezno pripravo temeljnih tal naj določigeomehanik, ki naj poda dejansko nosilnost temeljnih tal in oceni pričakovane posedke.

Geomehanik naj pri prevzemu izkopov poda dejansko nosilnost tal, temelji naj se ustreznokorigirajo oziroma poboljšajo temeljna tla.

Na naslednji strani so priloženi izpisi z dispozicijo in dimenzijami pasovnih temeljev, izracuna posedkov in doseženih napetosti v tleh pod pasovnimi temelji.



Dimenzioniranje:

1.0 Pasovni temelji

AB temelji dimenzij 40/80, 60/80 in obrnjeni T 40/80 cm:

b 0.60 m d 0.80 m

cmin 3.5 cm Δcdev 1.0 cm zašcitna plast betona:


apotr cmin Δcdev ϕs 0.5 ϕvzd

apotr 6.10 cm osni odmik arm.od roba

d0 d 0.01apotr d0 0.74 m


fcd

fck

γc



fyd

fyk

γs

fyd 43.48 kN/cm2

Asmin 0.26fctm

fyk

b d 10000 Asmin 6.49 cm2

Asmin 0.0013 b d 10000 Asmin 6.24 cm2

Dimenzioniranje po posameznih pozicijah je izvedeno z racunalniškim programom Tower. Izpisipotrebne armature so priloženi na naslednjih straneh.

Pasovne temelje armiramo najmanj z minimalno armaturo +-3 fi 14 za temelj 40/80 in +-4 fi 14 zatemelj 60/80 cm in stremeni fi 8/20 cm. Minimalna zašcitna plast betona nad armaturo znaša 4 cm.


Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Polde Radimpex - www.radimpex.rs

2.99

0.43

0.43

0.00

0.4 3

0.00

0.00

0.00

0.85

0.85

0.43

0.85

1.28

1.28

1.28

1.71

2.14

1.71

2.56

0.00

0.00

.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm

.Aa - d.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,d= 2.99 cm2/m .Pogled: strešina3 sever

-5.27

0.00 -0

.75

0.00

0.00

-0.7

50.

00

0.00

-2.2

6-1

.51

-3.0

2

-2.2

6

-1.5

1

0.00

-3.02

-4.5

3

-3.7

7

0.00

-0.75


.Aa - g.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,g= -5.27 cm2/m .Pogled: strešina3 sever


2.96

0.00

0.42

0.00

0.42

0.00

0.42

0.85

0.85

1.27

1.27

0.00

1.70 2 .

12

2.55

0.00

0.42 0.00 0.00



-3.32

-1.42-0.95

-0.47

-0.47

-0.9

5

0.00

0.00

-0.47

-1.90-1.42 -0.95

-2.85

-0.4

7

0.00 0.00 0.00




2.76

0.00

0.79

0.39

0.00

0.39

1.18

1.58

1.97

1.18

0.79

0.39

0.00

1.58

0.00

0.00

0.39

0.00

0.00

0.39

1.18

1.58

1.97

0.00

2.37

0.00


.Aa - d.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,d= 2.76 cm2/m .Pogled: sevstrešina trikotna

-1.42

0.00

-0.2

00.

00-0

.61

-0.41

-1.0

1-0

.81

-0.61

0.00

-0.41

0.00

-0.20

-0.61

0.00

-0.20

-0.20

0.00

-0.4

1

-0.61

0.00

-0.2

0


.Aa - g.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,g= -1.42 cm2/m .Pogled: sevstrešina trikotna


3.09

0.00 0.44

0.89

1.331.77

2.21

0.890.440.44

0.00

0.44

0.44

0.44

0.89 0.00

2.66

1.77

0.00



-4.26-4.08 -4.09

-1.83

-0.61

0.00-0.61

-3.6

5

-0.61

-0.610.00

-0.6

1

0.00

-0.6

1

-0.61

-1.220.00

-2.43

-1.83

-3.65

-3.04

-1.22

-0.61




2.39

0.00

0.340.69

0.00

0.34

0.00

0.34

0.69

0.34

0.00

0.691.

031.37 2.

060.69 1.03

#.M1=#.M

2=0

#.M

1=0

#.M1=0


.Aa - d.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,d= 2.39 cm2/m .Pogled: strešina sevvzh2

-2.62

-1.50

-1.13

-0.38

0.00

0.00

0.00

-0.38

-0.7

5

-0.38-0.75 -0.75


.Aa - g.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,g= -2.62 cm2/m .Pogled: strešina sevvzh2


4.27

0.00 0.

61

1.22

0.61

0.00

0.61

1.22

1.83

2.45

0.61

0.00



-3.57

-0.5

1

0.00 -1.53

-0.5

1

0.00

-1.0

2

-0.5

1

-1.02

0.00

-2.0

40.

00

-0.5

1

0.00




b/d=20/70

b/d=60/80

1

2

1

2

10.

49

1.9

3

9.2

4

.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H

.Armatura u gredama: max .Aa2/Aa1= 10.49 cm2 .Ram: .V_1

b/d=20/70

b/d=60/80

1

2

1

2

3.1

3

2.6

3


.Armatura u gredama: max .Aa,uz= 3.13 cm2 .Ram: .V_1


b/d=

20/5

5

b/d=

20/8

5b/

d=20

/85

b/d=

20/8

5

b/d=

60/8

0

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

4.67

1.93

2.64

1.51

2.40

1.88

3.41

4.16

3.00

4.06

4.23

2.31

3.26

1.74

1.83

3.02

2.70

1.66

4.85


.Armatura u gredama: max .Aa2/Aa1= 4.85 cm2 .Ram: .H_1

b/d=

20/5

5

b/d=

20/8

5b/

d=20

/85

b/d=

20/8

5

b/d=

60/8

0

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1.36

1.52 1.11

1.20

0.98

1.54

1.48


.Armatura u gredama: max .Aa,uz= 1.54 cm2 .Ram: .H_1


4.19

4.50

0.00

0.64

0.00

0.00

0.00

0.00

1.29

1.93

0.64

1.291.93

0.00

0.00

2.57

3.21

2.57

3.86

3.21

0.64

1.29

1.93

0.00 0.64

0.00

0.64

0.00

0.00

0.64

1.29

0.00

0.00

0.64

1.29

0.00

0.64

1.29

1.93

0.00

2.573.21

1.93 2.57

1.932.57

2.57

3.21

3.860.

00

0.000.

64

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00


.Aa - d.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,d= 4.50 cm2/m .Nivo: etažna plošča [3.80 m]

-6.8

2

-7.3

5

0.00

-2.10

-1.050.

000.00

0.00

-4.21

-3.15

-1.05

-6.31

-5.26

-3.15-2.10

0.00

0.00

0.00

-2.10

-1.05-3.15

-1.050.00

0.00-1.05

-2.10

0.00

-1.05

-2.10

0.00

-1.05

-2.10

0.00

-1.05

-3.15-2.10

-4.21

0.00

-4.21

-3.15

-3.15

-3.15

-5.26

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

-1.05

0.00


.Aa - g.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,g= -7.35 cm2/m .Nivo: etažna plošča [3.80 m]


2.92

3.03

3.24

0.00

0.00

0.00

0.46

0.46

0.93

0.46

0.93

1.39

1.39

1.86

2.32

0.00

2.790.46

0.00

0.00

0.46

0.00

0.46

0.93

1.39

1.860.

00

0.46

0.00

0.46

0.46

0.00

0.46

0.93

1.39

0.46

0.46

0.00

0.46

0.93

1.39

0.46

0 .00

0.46

0.93

1.39

1.86

2.32

2.79

1.86

1.86

2.32

2.79

0.46

0.00

0.00

0.46

0.46

0.93

0.46

0.93

0.00

0.00

0.46

0.46

0.46

0.93

0.00

0.00



-4.0

7

-4.6

8-2

.01

-1.3

4-0

.67

-2.6

7-2

.01

0.00

0.00

-0.6

7

-0.67

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

-0.67

0.00

-1.3

4

-0.6

70.

00

-1.3

4

0.0 0

-1.3

4-2

.01

-2.6

7

-2.0

1-2

.67

-2.6

7

-2.0

1-0

.67

0.00

0.00

-1.3

4-1

.34

-2.6

7

0.00

0.00




2.37

0.00

0.34

0.68

0.00

0.34

0.68

1.02

1.35

1.69

0.34

0.34

0.00

0.00

0.34 0.34

0.00

0.34

0.68

1.02

0.00 0.34

0.68

1.02

1.35

1.69

1.35

1.69

1.69

0.68

0.00

0.00

0.00

0.34

0.34

0.00

0.34

0.68

1.02

1.35

1.69

2.03

0.00

0.00

0.34


.Aa - d.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,d= 2.37 cm2/m .Pogled: strešina3 jug

-3.1

0

-3.6

0

-0.52

-2.58-2.06 -1.55

-2.58 -2.06-1.55

-1.03-0.52

0.00

0.00

0.00

-2.06-1.55-0.52

0.00

-0.52

0.00

-1.03

-1.55

0.00

-1.55

-1.03

-0.52

-1.55-1.03

0.00

-2.06

-2.06

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00 -1.03-0.52


.Aa - g.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,g= -3.60 cm2/m .Pogled: strešina3 jug


1.93

1.66

1.76

0.00

0.28

0.00

0.28

0.00

0.28

0.55

0.83

0.55

1.10

0.28

0.00

0.00

0.55

0.83

0.280.00

0.00

0.28

0.28

0.00

0.00

0.28

0.55

0.83

0.28

0.00

0.28

0.83

0.55

1.10

1.10

0.83

0.83

1.10

1.10

0.28

0.55

0.83

0.83

0.000.28

0.28

0.55

0.83

0.28

0.55

1.65

0.00

0.28

0.55

0.83

0.83

0.00

0.28



-2.5

2

-0.36

0.00

-0.72

-0.36

-0.72

-0.36

-1.08

-0.3

6

0.00

-0.36

0.00

0.00

-0.3

6

0.00

0.00

-1.0

8

-0.7

2-0

.36

0.00

-1.08

0.00

-0.7

2

-1.4

4

-1.0

8

-1.8

0

-1.0

8-0

.72

-1.4

4

-0.3

6-0

.72

-1.4

4

-1.4

4-1

.80

0.00

-0.360.00

0.00

-0.36




4.51

4.84

0.69

1.38

2.07

0.00 0.69

0.00

0.69

0.00

0.00

0.691.38

0.00

0.00

0.69

1.38

0.00

0.69

1.38

2.07

0.00

2.77

3.46

2.072.77

2.07

2.77

2.77

4.15

3.46

0.00

0.000.

69

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.69

0.00

0.00

0.00

1.38

2.07

0.69

1.38

2.07

0.00

2.77

3.46

2.77

4.15

3.46



-7.9

8

-7.4

0

0.00

-2.28

-1.14-3.42

-1.140.00

0.00-1.14

-2.28

0.00

-1.14-2.28

0.00

-1.14

-2.28

0.00

-1.14

-2.28-4.57

-3.42

0.00

-4.57

-3.42

-3.42

-3.42

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

-1.14

0.00

0.00

-2.28

-1.14

0.00

-4.57

-3.42

-1.14

-6.85 -5.71

-3.42-2.28

0.00

0.00




3.12

3.32

3.56

0.00

0.51

1.02

1.53

2.040.

00

0.51

0.00

0.51

0.51

0.00

0.51

1.02

1.53

0.51

0.51

0.00

0.51

1.02

1.53

0.51

0.00

0.51

1.02

1.53

2.04

2.55

3.06

2.04

2.04

2.55

3.06

0.51

0.00

0.00

0.00

0.51

0.51

1.02

0.51

1.02

1.02

1 .02

0.00

0.51

0.51

0.51

1.02

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.51

0.51

1.02

0.51

1.02

1.53

1.53

1.53

2.04

2.55

0.00

3.06

0.00

0.51

0.00

0.51



-4.5

4

-5.0

7

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

-1.4

5

0 .00

-0.7

2

-1.4

5

0.0 0

-1.4

5-2

.17

-1.4

5

- 2. 1

7

-2.9

0

-2.1

7-4

.35

-0.7

20.

000.

00-1

.45

-2.9

0-2

.17

-2.1

7

0.00

0.00

-2.1

7-1

.45

-0.7

20.

00

0.00

-0.7

2

-0.72

0.00

0.00

0.00




1.95

2.04

2.13

2.06

0.30

0.61

0.91

1.22

1.52

1.83

0.00

0.00

0.30

0.00

0.30

0.30

0.00

0.300.61

0.91

1.22

0.00 0.30

0.61

0.30

0.61

0.91

1.221.52

0.61

1.52

1.83

1.83

0.00

0.00

0.00

0.30

0.00

0.00

0.30

0.30

0.30

0.30

0.00

0.30

0.61

0.91

1.22

1.52

1.83

0.00

0.30

0.00



-3.3

8

-3.7

9

0.00

0.00

-1.08

-0.5

4

-1.62

-1.62

-1.08

-0.54

0.00

0.00

-1.08

-0.54

-1.62

0.00

-1.08-0.54

-1.62

-0.54

-1.62-1.08

0.00

0.00

-2.71-2.17

0.00

0.00

0.00

-0.54

-2.17 -1.62

-1.08

-2.71-2.17 -1.62

0.00

0.00




1.89

1.81

0.00

0.27

0.54

0.81

1.09

0.27

0.54

0.000.

00

0.27

0.00

0.27

0.54

0.27

0.00

0.00

0.27

0.54

0.81

0.27

0.00

0.27

0.00

0.270.54

0.81

1.09

1.09

0.81

1.36

0.81

0.00

0.81

1.09

0.27

0.54

0.54

0.00

0.27

0.54

0.81

0.27

0.27

0.27

0.00

0.00

0.27

0.54

0.81

1.09

1.36

0.27

0.00

0.00

0.54



-2.8

0

-0.40

0.00

-0.40

-0.40

0.00

-0.40

0.00

0.00

0.00

-0.4

0

-1.2

0-0.8

0

0.00

0.00

-1.20

0.00

-0.8

0

-1.6

0

-1.2

0

-0.8

0

-1.2

0

-1.2

0-0

.80

-1.2

0-1

.60

-2.0

0

-0.4

0

0.00

-0.80

-0.40

0.00

-0.80

-0.40




3.20

0.00

0.46

0.46

0.00

0 .46

0 .00

0.00

0.91

0.91

0.46

0.91

1.37

1.37 1.

37

1.83

1.83

2.29

2.74

0.00

0.00



-5.72

0.00 -0

.82

0.00

0.00

-0.8

20.

00

0.00

-2.4

5-1

.63

-3.2

7

-2.4

5

-1.6

3

0.00

-3.27

-4.9

0

-4.0

9 0.00




-3.55

-1.52-1.01

-0.51-0.51

-1.0

1

0.00

0.00

-0.51

-2.03-1.52 -1.01

-3.04

-0.5

1

0.000.00 0.00



3.16

0.00

0.45

0.000.

45

0.00

0.45

0.00

0.90

0.90

1.35

1.35

1.81 2 .

2 6

2.71

0.00

0.45 0.00 0.00




-2.09

0.00-0.

60

0.00

0.00

-0.3

0

0.00

-0.6

0

-1.4

9-1

.19

-0.9

0

0.00

-0.3

0

-0.60

0.00

0.00

-0.30

-0.3

0

0.00

-0.6

0



2.92

0.00

0.00

0.42

0.00

0.42

0.42

0.83

1.25

1.67

2.09

0.00

2.50

0.00

0.00

0.83

1.25

1.67

0.42

0.00

1.25

0.42

2.09




3.02

0.00

0.43

0.43

0.87

0.43

0.87

0.00

0.00

0.000.43

0.87

1.30

1.73

2.16

2.60

0.87

1.73

0.430.00

1.73

0.00



-3.78-3.67 -4.01

-0.57

0.00

-0.5

7

0.00 -0.5

7

-0.57

-1.150.00

-2.29 -1.72

-3.44-2.86

-1.15

-0.5

7

0.00

-0.5

7

-1.72 -0.57 -2.2

9




2.080.

00

0.30

0.59

0.00

0.30

0.30

0.30

0.59 0.59

0.00

0.59

0.89 0.89



-2.61

-1.50

-0.370.00

0.00

-0.37

0.00

-0.3

7

-0.37

-0.7

5



3.88

0.00 0.

56

1.11

0.00

0.56

0.56

1.11

1.67

0.560.560.00



-3.24

-0.9

3

-0.46

-0.46

0.00

-0.9

3

-0.46

0.00 0.

00-1.8

5 0.00 0.00




3 3

.Dispozicija preseka .Ram: .V_3

1 1

.Dispozicija preseka .Ram: .H_1

2 2

.Dispozicija preseka .Ram: .H_5

4 4

.Dispozicija preseka .Ram: .V_6


.Ram: .H_1 .Presek 1 - 1 .@1@EUROCODE C 30 .Ugaona armatura S500N .Poduzna armatura S500N .Kompletna sema opterecenja

4.0

#.Aav/#.Aah

4.0

#.Aav/#.Aah

17.0 #.A

a1

17.0

#.A

a2

.b/d = 20/340 cm .Ab = 6800 cm2

.Merodavna kombinacija za savijanje: I+II+0.60xIV-1.00xX .Merodavna kombinacija za smicanje: I+II+0.60xIV-1.00xIX .Mu = 54.02 kNm .Nu = -523.93 kN .Tu = -191.51 kN .Aa1 = 0.00 cm2 (.min:10.20) .Aa2 = 0.00 cm2 (.min:10.20) .Aav = ±0.00 cm2/m (.min:±1.50) .Aah = ±0.71 cm2/m (.min:±1.50)

.Ram: .H_5 .Presek 2 - 2 .@1@EUROCODE C 30 .Ugaona armatura S500N .Poduzna armatura S500N .Kompletna sema opterecenja

4.0

#.Aav/#.Aah

4.0

#.Aav/#.Aah

20.5 #.A

a1

20.5

#.A

a2

.b/d = 20/410 cm .Ab = 8200 cm2

.Merodavna kombinacija za savijanje: 1.35xI+1.35xII+1.35xIII+1.50xIV+0.75xV+0.90xVI .Merodavna kombinacija za smicanje: I+II+0.60xIV-1.00xIX .Mu = -106.89 kNm .Nu = -689.18 kN .Tu = -170.62 kN .Aa1 = 0.00 cm2 (.min:12.30) .Aa2 = 0.00 cm2 (.min:12.30) .Aav = ±0.00 cm2/m (.min:±1.50) .Aah = ±0.53 cm2/m (.min:±1.50)

.Ram: .V_3 .Presek 3 - 3 .@1@EUROCODE C 30 .Ugaona armatura S500N .Poduzna armatura S500N .Kompletna sema opterecenja

4.0

#.Aav/#.Aah

4.0

#.Aav/#.Aah

6.0 #.A

a1

6.0

#.A

a2

.b/d = 20/120 cm .Ab = 2400 cm2

.Merodavna kombinacija za savijanje: I+II+X

.Merodavna kombinacija za smicanje: I+II+0.60xIV+X

.Mu = 112.63 kNm

.Nu = -163.53 kN

.Tu = 110.04 kN εb/εa = -2.037/25.000 ‰ .Aa1 = 0.00 cm2 (.min:3.60) .Aa2 = 0.00 cm2 (.min:3.60) .Aav = ±0.38 cm2/m (.min:±1.50) .Aah = ±1.16 cm2/m (.min:±1.50)

.Ram: .V_6 .Presek 4 - 4 .@1@EUROCODE C 30 .Ugaona armatura S500N .Poduzna armatura S500N .Kompletna sema opterecenja

4.0

#.Aav/#.Aah

4.0

#.Aav/#.Aah

25.4 #.A

a1

25.4

#.A

a2

.b/d = 20/507.5 cm .Ab = 10150 cm2

.Merodavna kombinacija za savijanje: I+II+X

.Merodavna kombinacija za smicanje: I+II+0.60xIV+X

.Mu = 1359.83 kNm

.Nu = -364.98 kN

.Tu = 349.97 kN εb/εa = -1.551/25.000 ‰ .Aa1 = 0.00 cm2 (.min:15.23) .Aa2 = 0.00 cm2 (.min:15.23) .Aav = ±0.49 cm2/m (.min:±1.50) .Aah = ±0.87 cm2/m (.min:±1.50)

Documents

NASLOVNA STRAN S KLJUČNIMI PODATKI O NA ČRTU 3 – …