Upload
candra
View
32
Download
0
Embed Size (px)
DESCRIPTION
Miksing i smelte. Smelte renner i et rør Uansett om det er laminær eller turbulent strømning er det en grenseflate der strømningshastigheten er nær 0 Ved grenseflaten smelte-fast stoff vil hastigheten av smelten være meget lav To mekanismer er operative: konveksjon og diffusjon. - PowerPoint PPT Presentation
Citation preview
Miksing i smelteMiksing i smelte
• Smelte renner i et rør• Uansett om det er laminær eller turbulent strømning er det en
grenseflate der strømningshastigheten er nær 0• Ved grenseflaten smelte-fast stoff vil hastigheten av smelten
være meget lav• To mekanismer er operative: konveksjon og diffusjon
StørkningStørkningLokal økning av element B nær grenseflatenLokal økning av element B nær grenseflaten
• En stav størkner i Z-retning. Størkningsfronten er for Z=0• I den initielle fasen blir det bygget opp et lag med B-atomer som
beveger seg i Z-retning• Størkningsfronten beveger seg mot negative Z-verdier• Smelten får en konsentrasjon CB foran fronten• Effektiv partisjonskoeffesient: ke = CSi/CB
Opphopning av atom B foran størkningsfrontOpphopning av atom B foran størkningsfront
Z
Cl
Cli
• Anta at en stav størkner i Z-retning, og at størkningsfronten er ved Z=0. Smelten som strømmer mot observatøren, har en fluks av størrelse:
-RCl
der Cl er konsentrasjonen av tilsatselementet og R er hastigheten til størkningsfronten. Den totale fluksen som skyldes diffusjon og konvektiv strøm:
1) J= -RCl-D(dCl/dZ)
• Kontinuitetsligningen gir:
2) -J/Z = Cl/t
Dermed får man et uttrykk tilsvarende Fick’s annen lov:
3) D2Cl/Z2 + RCl/Z = Cl/t
• Etter at den første gradienten har passert grenselaget, er det minimal endring i konsentrasjonsprofilen. Det vil si at endringen i smeltens konsentrasjon er minimal: Cl/t =0
• Eksperimenter har vist at dette er en god approksimasjon. Således er:
4) d2Cl/dZ2 + (R/D) dCl/dZ = 0
StørkningUtredning om effektiv partisjonskoeffesient I
Utredning om effektiv partisjonskoeffesient II
CB
Utredning om effektiv partisjonskoeffesient III• Integrasjon av denne ligning mellom Z=0 (størkningsfronten) og et
punkt Z gir:ln (dCl/dZ) – ln (dCl/dZ)Z=0 = - ZR/D
eller5)
• I det vi antar at konsentrasjonsgradienten er konstant ved størkningsfronten, kan ligningen integreres fra størkningsfronten til et punkt Z:
6) Cl0 – Cl(Z) = - (D/R) * (dCl/dZ)Z=0* [ekp (-ZR/D) – 1]
• For verdien Z= har konsentrasjonen av smelten fått en fast verdi Cl =CB
Det gir:
6b) Cl0 – CB = - (D/R) * (dCl/dZ)Z=0* [ekp (-R/D) – 1]
)()( 0 D
ZRekp
dZ
dC
dZ
dCZ
ll
Utredning om effektiv partisjonskoeffesient IV
• Nå er fluksen som går inn i strøkningsfronten lik den som går ut. Den som går inn er:
R*Cl0
• Den som går ut er summen av strømmen som går inn i fast fase pluss diffusjon inn i smelten. (Vi neglisjerer diffusjon i fast fase):
RCs0 – D (dCl/dZ)Z=0
• På grenseflaten er konsentrasjonen av fast stoff gitt ved:
7) Cs0 = k0 * Cl0
• Det gir for fluksen på størkningsfronten ved Z=0:R*Cl0 – R*Cs0 + D (dCl/dZ)Z=0 = 0 ellerR* Cl0 (1-k0) – D (dCl/dZ)Z=0 = 0
• Ligningen kan så omformes til:
8) -(D/R)* (dCl/dZ)Z=0 = Cl0 (1-k0)
Utredning om effektiv partisjonskoeffesient IV• Dermed kan ligning 6b omformes til:
6c) Cl0 – CB = - Cl0 (1-k0) * [ekp (-R/D) – 1]
• Således er sammenhengen mellom de to konsentrasjonene i smelten:
9) CB = Cl0 * ( 1 + (1-k0) * [ekp (-R/D) – 1])eller9b) CB = Cl0 * (k0+ (1-k0) * ekp (-R/D) )
• Nå er den effektive partisjonskoeffesienten definert ved:
• 10) ke = Cs0 /CB = k0 * Cl0/CB
• Ved innsetning av ligning 9b i ligning 10, blir den effektive partisjonskoeffesient:
• 11) ke = k0 / [k0+ (1-k0) * ekp (-R/D]
Utredning om effektiv partisjonskoeffesient V
Ingen konsentras-jons gradient
Den effektive partisjonskoeffesient VI
• Når størkningsfronten beveger seg meget langsomt, er R liten:
R/D << 1
Da vil ke ≈ k0, og det er tilnærmet komplett miksing i smelten foran fronten
For større verdier av R vil det bygge seg opp diffusjonsprofil på størkningsfronten. La R/D være slik at ke ≈ 2 k0.. Da vil massebalansen bli tilsvarende komplett miksing untatt at partisjonskoeffesienten = ke.
Således om vi antar at den totale mengden av B-atomer i grenseområde er konstant, er
StørkningDen effektive partisjonskoeffesient VII
ke=1
ke=k0
Ulike typer av størkning
c) 1>ke>k0
Ulike størkningerUlike størkninger
• Ved hurtig størkning er R stor og ke ≈1
• Da kan man få støpt ut et materiale med omtrent konstant konsentrasjon: C0
• I praksis viser det seg vanskelig å få en flat størkningsfront med mindre legeringen inneholder mindre enn ca 1 % B-atomer.
• Ved sonerensing får man følgende konsentrasjonsprofil om rensingen foregår i en sone som er l bred og har en effektiv partisjonskoeffesient ke:
(9.30)
Formen til størkningsfrontenFormen til størkningsfronten• En stav størkner (mot høyre i Z-retning).
• Smelten er underkjølt: dS/dZ >0
• Da kan det bli dannet dendritter
Formen til størkningsfrontenFormen til størkningsfronten
En tupp på fronten bevegerseg med en hastighet V:T ved tuppen er nær størknings-temp. Tf
Vtip>Vfront
Ustabil front; vekst av dendritter
Størkning i legering A-BStørkning i legering A-B
Størkningstemperaturen foran fronten stiger fordi konsentrasjonen av B avtarSiden varme trekkes ut gjennom fast stoff, øker temperaturen i Z-retning Smelten er underkjølt i det skraverte område!
Temperaturgradienten i smelten: Gi (dTf/dZ)i
Z
Størkning i legering A-BStørkning i legering A-B• Hvis Gl (dTf/dZ)i, er det ingen superkjøling, og fronten kan
bevege seg som en plan front
• For systemet A-B er liquiduslinjen:Tf = TA + m*Cl (m<0 for eutektiske systemer)
(TA=smeltepunktet til A)
Den kritiske gradienten ved størkningsfronten er når
Gl = (dTf/dZ)i = m*(dCl/dZ) i henhold til fasediagrammet for A-B
Det er vist tidligere for størkningsfronten at:
8) -(D/R)* (dCl/dZ)Z=0 = Cli (1-k0)
Ligningene gir:
GCr = - (mR/D)* Cli * (1-k0)
Størkning i legering A-BStørkning i legering A-B
• Siden partisjonskoeffesienten er lik: k0 = Cs /Cl, er:
• En forutsetning var at egenvekten til smelten var lik egenvekten til krystallene (fast stoff)
• Den generelle utledningen gir:
• Der = egenvekt og Xsi er fraksjonen av atom B i fast fase
0
01
k
kC
D
RmG siCr
l
ssiCr k
kX
D
RmG
0
01
Stabilitet til plane størkningsfronterStabilitet til plane størkningsfronter
• Hva skjer om du har en tupp i fronten? Vil den vokse?
• Hastigheten vil være proposjonal med den kinetiske underkjølingen:
• V Tf (tupp) – Ti (tupp)
• To effekter: (1) endring i fri energi pga. overflatespenninger
(2) sideveis diffusjon av B-atomer
Effekt av krumning til dendritt-tupperEffekt av krumning til dendritt-tupper• Endring i overflateenergi:
G ≈ * Vm/r
Endring i tuppens Tf(tupp):
- G / Sf
Hvis dendritt-tuppen lengre og smalere dvs. radius r reduseres, vil:
Tf synke og
V Tf (tupp) – Ti (tupp) bli mindre
Pertubasjonen har en tendens til bli borte og en planar front blir mer stabil
2r
Effekt av sideveis diffusjonEffekt av sideveis diffusjon
• Dess tynnere og lavere r-verdi en dendritt-tupp er, dess mer av B-atomer kan diffundere til siden istedenfor foran tuppen
• Tuppen vil derfor få en lavere konsentrasjon av B og
• Tf vil øke
V Tf (tupp) – Ti (tupp) vil øke
Sideveis diffusjon minker
stabilteten til en plan front
Stabilitet til strøkningsfronterStabilitet til strøkningsfronter
• Stabilitetsanalyser av fronter må ta hensyn til krumning til dendritter og sideveis diffusjon (m*C)
• Sekerka gjorde slike analyser i 1963-1968 og fant at en planar front var stabil når:
(9.35)
der S er tilnærmet en konstant avhengig av overflateenergien ,
s og l er termisk ledningsevne til henholdsvis fast stoff og smelte
s / s er tilnærmet 2 for metaller og 0,5 for halvledere
S ≈ 1 for legeringer som inneholder mer en noen få prosent av B.
Ligning 9.35 har vist seg gyldig for ikke-metalliske systemer. Det har vært vanskelig å vise dets komplette gyldighet for metaller
2
/11
0
0 lssiCr S
k
kC
D
RmG
Størkning av legeringerStørkning av legeringer
Legeringene deles opp i tre typer: (1) C < Cα (2) Cα<C<CE og C≈CE
Masse eksperimenter har blitt utført der Gl, R og Cs har blitt systematisk variert.
Lavt legerte legeringer; CLavt legerte legeringer; C00<C<Cαα
Typer av størkningsfronter:
1. G GCr Planar størkningsfront
2. G noe mindre enn GCr Cellulær størkningsfront
3. G << GCr Dendrittisk grenseflate
Medium legerte legeringer; CMedium legerte legeringer; Cαα< C< C00<C<CEE
• Legeringene får en struktur som er en blanding at to faser α og
• Mange legeringer vil få en eutektisklignende struktur
• Studier har vist at cellulær størkning forekommer ikke i alle legeringer. Fronten bryter sammen til dendrittisk vekst når hastigheten blir for lav for planar front
• Kritisk gradient tilfredsstiller ikke alltid nevnte ligninger for planar front
Medium legerte legeringer; CMedium legerte legeringer; Cαα< C< C00<C<CEE
• Anvender normale verdier for størkning:
D ≈ 10-5 cm2/sek
m < -1° C/sek
R> 2,5 x 10-3 cm/sek
Av tabellen fremgår det at for høye konsentrasjoner, må smelten størkne med en eventyrlig høy hastighet for å få planar størkning
StørkningStørkning
• Planar størkning oppnås kun ved lave størkningshastigheter og for lave konsentrasjoner under 1 Wt%
• Gradienter i støp er vanligvis mindre enn 3 – 5 °C/cm
I kommersiell praksis størkner legeringene med en
dendrittisk størkningsfront