Upload
others
View
2
Download
1
Embed Size (px)
Citation preview
Beograd, 2020.Sva autorska prava autora prezentacije i/ili video snimaka su zaštićena. Snimak ili prezentacija se mogu koristiti samo za nastavu na daljinu studenta Građevinskog fakulteta Univerziteta u Beogradu u školskoj 2020/2021 i ne
mogu se koristiti za druge svrhe bez pismene saglasnosti autora materijala.
Univerzitet u Beogradu – Građevinski fakultet www.grf.bg.ac.rs
Studijski program: GRAĐEVINARSTVOModul: KONSTRUKCIJEGodina/Semestar: III godina / V semestar
Naziv predmeta: METALNE KONSTRUKCIJE 1 (B2K3M1)Nastavnik: Prof. dr Zlatko Marković
Naslov predavanja: Kombinovana naprezanja – Deo 1Datum : 4. novembar 2020. godine
Kontrole graničnih stanja kod kombinovanih naprezanja
– Ekscentrično zatezanje (Nt + M)ULS - kontrole nosivosti poprečnih preseka na pojedinačna dejstva i intrakciju; ULS - kontrola nosivosti na bočno-torziono izvijanje (BTI); SLS - kontrola deformacija - ugiba;
– Ekscentričan pritisak (Nc + M)ULS - kontrole nosivosti poprečnih preseka na pojedinačna dejstva i intrakciju (N+M); ULS - kontrola stabilnosti elementa na kombinovano naprezanje (izvijanje +BTI); SLS - kontrola deformacija - ugiba i horizontalnog pomeranja u slučaju stubova; Metalne konstrukcije 1 P8-2
Ekscentrično zatezanje (Nt + M)
Ekscentrično zatezanje uglavnom najstaje usled:– odstupanja napadne linije sile od
težišta poprečnog preseka;– zakrivljenosti elementa;– poprečnog opterećenja;– ekscentričnosti veze.Mali ekscentricitet – dominantnozatezanje!
Metalne konstrukcije 1 P8-3
Ekscentričan pritisak (Nc + M)
Primeri primene: stubovi okvirnih nosača, fasadni stubovi, ...
Metalne konstrukcije 1 P8-4
Nosivost poprečnih preseka na kombinovano dejstvo aksijalne sile i momenta savijanja
– Nosivost zavisi od klase poprečnog preseka;– Kod preseka klase 1 i 2, pored pojedinačnih kontrola nosivosti
poprečnih preseka na dejstvo aksijalne sile i momenta savijanja, u određenim slučajevima je neophodna i kontrola interakcije ovih naprezanja. Za proračun se koristi redukovani moment nosivosti;
– U slučaju preseka klase 3 i 4, kod kojih se nosivost određuje po teoriji elastičnosti, interakcija se svodi na kontrolu normalnog napona u najopterećenijem poprečnom preseku;
– Kod preseka klase 1, 2 i 3, ukoliko nema slabljenja rupama za spojna sredstva, proračun je isti za slučaj zatezanja i pritiska;
– U slučaju sile pritiska, kod preseka klase 4, neophodno je da se uzme u obzir efektivan poprečni presek;
Metalne konstrukcije 1 P8-5
Interakcija nosivosti za poprečne preseke klase 1 i 2 - Kada je neophodna provera?
Kod standardnih vrućevaljanih I i H profila i ekvivalentnih zavarenih profila u slučaju savijanje oko jače y-y ose kontrola interakcije nije potrebna kada su zadovoljena oba sledeća uslova:
RdplEd NN ,,250 00 5050 MywMywwEd fAfthN /,/,
U slučaju savijanje oko slabije z-z ose kontrola interakcije nije potrebna kada su zadovoljen uslov:
00 MywMywwEd fAfthN //
Metalne konstrukcije 1 P8-6
Redukovani moment nosivosti preseka - MN,Rd
Proračun redukovanog momenta nosivosti zavisi od:– oblika poprečnog preseka i– ose oko koje se savijanje vrši (y-y ili z-z);Kontrola nosivosti poprečnog preseka na interakciju momenta savijanja i aksijalne sile se vrši na osnovu sledećeg, opšteg uslova:
1RdN
Ed
MM
,
Metalne konstrukcije 1 P8-7
MEd proračunska vrednost momenta savijanja;
MN,Rd proračunska vrednost redukovanog momenta nosivosti;
Primer pravougaonog poprečnog preseka
00 MyMyRdpl fhbfAN //, 020 41 MyMyyplRdypl fhbfWM //,,,
0 MyEd
N fbNh
/
0
2
0
2
44
My
EdRdyplMy
NRdyplRdyN fb
NMfhbMM
/
/ ,,,,,,
)(,,,, 21 nMM RdyplRdyN RdplEd NNn ,/
P8-8Metalne konstrukcije 1
Primer: I presek N+My
0 MywEd
N ftNh
/
0
2
0
2
44 MywEd
RdyplMywN
RdyplRdyN ftNMfthMM
// ,,,,,,
P8-9
A) Plastična neutralna osa u rebru I profila
Metalne konstrukcije 1
),( wNw hhh 50
Primer: I presek N+My
ff
Mredf tb
At 2,
00 MyredfredffMyredfredfRdyN fthtbfthAM // ,,,,,, P8-10
B) Plastična neutralna osa u nožici I profila
wMy
EdN Af
NA 0/
Metalne konstrukcije 1
NM AAA
Redukovani moment MN,y,Rd za I preseke prema EC3
n stepen iskorišćenja poprečnog preseka usled aksijalne sile;a udeo rebra u ukupnoj površini poprečnog preseka; Ako se
proračunom dobije da je a > 0,5 usvaja se a=0,5.
RdyplRdyplRdyN ManMM ,,,,,, ,
501
1
RdplEd NNn ,/
502 ,A
tbAa ff
1RdyN
Edy
MM
,,
,
P8-11Metalne konstrukcije 1
Interakcioni dijagrami N+My za I preseke
Sa porastom parametra a (veća površina rebra), raste i vrednost redukovanog momenta nosivosti!
P8-12Metalne konstrukcije 1
RdplEd NNn ,/
Rdypl
Edy
MM
m,,
,
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
0,00
0,05
0,10
0,15
0,20
0,25
0,30
0,35
0,40
0,45
0,50
0,55
0,60
0,65
0,70
0,75
0,80
0,85
0,90
0,95
1,00
a=0,1a=0,2a=0,3a=0,4a=0,5
Primer: I presek N+Mz
P8-13
Plastična neutralna osa u nožici I profila
Metalne konstrukcije 1
0My
EdN f
NA/
f
MM t
Ah4
00
22 M
yMffM
M
yMf
MRdzN
fhbth
fhbAM
,,
NM AAA
Redukovani moment MN,z,Rd za I preseke prema EC3
RdzplRdzplRdzN MaanMM ,,,,,,
2
11
RdplEd NNn ,/
502 ,A
tbAa ff
1RdzN
Edz
MM
,,
,
P8-14Metalne konstrukcije 1
RdzplRdzN MM ,,,,
za n > a:
za n < a:
Redukovani momenti nosivosti za standardne profile - EC3
Metalne konstrukcije 1 P8-15
Interakcioni dijagrami
Metalne konstrukcije 1 P8-16
(m, n)
Koso savijanje My+Mz
P8-17Metalne konstrukcije 1
Interakcija u slučaju kosog savijanja (N+My+Mz) prema EC3
P8-18Metalne konstrukcije 1
– za I i H preseke = 2 = 5n ali 1– za šuplje profile pravougaonog preseka = = 1,66/(1-1,13n2) 6– za šuplje profile kružnog preseka = = 2
Prethodni izraz može da se koristi i u odsustvu aksijalne sile. Umesto redukovanih momenata plastične nosivosti MN,y,Rd i MN,z,Rd koriste se momenti platičnosti Mpl,y,Rd i Mpl,z,Rd, a u izrazima za koeficijente i se usvaja da je n=0, pa je:
– za I i H preseke = 2 = 1– za šuplje profile pravougaonog preseka = = 1,66– za šuplje profile kružnog preseka = = 2
1
RdzN
Edz
RdyN
Edy
MM
MM
,,
,
,,
,
Proračunski dijagrami normalnog napona
P8-19Metalne konstrukcije 1
RdyMzM ,,
RdzMyM ,,
Metalne konstrukcije 1 P8-20
Kontrola interakcije za preseke klase 3 i 4
Za preseke klase 4 proračunska vrednost normalnog napona treba da se odredi na osnovu geometrijskih karakteristika efektivnog poprečnog preseka;Pri tome treba uzeti u obzir dodatne momente savijanja usled eventualnog pomeranja težišta efektivnog poprečnog preseka:M = Nc eN
0,
M
yydEdx
ff
0M
yyd
z
Edz
y
EdyEdEdx
ff
WM
WM
AN
,,, klasa 3
0M
yyd
effz
zEdz
effy
yEdy
eff
EdcEdx
ff
WMM
WMM
AN
,
,
,
,,,
klasa 4
opšti uslov
Kontrole nosivosti ekscentrično zategnutih poprečnih preseka
Nt,Ed My,Ed Mz,Ed proračunske vrednosti dejstava;Nt,Rd My,Rd Mz,Rd proračunske vrednosti nosivosti;fyd proračunska vrednost granice razvlačenja;
0M
yyd
z
Edz
y
EdyEdtEdx
ff
WM
WM
AN
,,,,
1Rdz
Edz
Rdy
Edy
Rdt
Edt
MM
MM
NN
,
,
,
,
,
,
ili
Metalne konstrukcije 1 P8-21
u slučaju slabljenja preseka rupama za spojna sredstva
Interakcija nosivosti na dejstvo N+My+Vzkod poprečnih preseka klase 1 i 2
– Za kontrolu nosivosti poprečnih preseka klase 1 i 2 na interakciju savijanja, aksijalne sile i smicanja koristi se redukovani moment nosivosti MN,V,Rd
– Interakcija treba da se sprovede kada su ipunjeni kriterijumi o neophodnosti pojedinačnih interakcija: savijanje + smicanje (VEd> 0,5VRd ), odnosno savijanje + aksijalna sila (NEd > 0,25Npl,Rd i NEd > 0,5Nw,pl,Rd za savijanje oko y-y ose);
– U EC3 nema eksplicitnih izraza za proračun redukovanog momenta nosivosti;
– Proračun redukovanog momenta treba da se sprovede na osnovu dijagrama normalnog napona pri potpunoj plastifikaciji preseka, uzimajući u obzir uticaje smicanja i aksijalne sile!
Metalne konstrukcije 1 P8-22
Proračun redukovanog momenta usled uticaja smicanja i aksijalne sile
I presek opterećen silama: NEd, My,Ed i Vz,Eda) Neutralna osa u rebru I preseka
Metalne konstrukcije 1 P8-23
yEd
N fNA
1
1RdyVN
Edy
MM
,,,
,
I presek opterećen silama: NEd, My,Ed i Vz,Edb) Neutralna osa u nožici I preseka
Metalne konstrukcije 1 P8-24
1RdyVN
Edy
MM
,,,
,
Kod preseka klase 4 normalne napone u rebru I preseka treba odrediti na osnovu karakteristika efektivnog poprečnog preseka;
Interakcija nosivosti na dejstvo N+My+Vzkod poprečnih preseka klase 3 i 4
Metalne konstrukcije 1 P8-25
ydxzxEdeq f2
12
1 3 ,,, wy
yEdzxz tI
SV
11
,,,11 zI
MA
Ny
EdyEdx
,,
Izvijanje ekscentrično pritisnutih elemenata (beam-columns elements)
• Kompleksan problem interakcije izvijanja (fleksionog i torzionog) i bočno-torzionog izvijanja;
• Razlika u ponašanju elemenata sa torziono osetljivim i torziono neosetljivim poprečnim presecima;
• Savijanje može da bude samo oko jače y-y ose, ili i oko slabije z-z ose;
Razlikuju se tri slučaja:– problem izvijanja elementa u ravni savijanja: N+Mz ili N+My
(kada je sprečeno bočno pomeranje);– problem izvijanja elementa izvan ravni savijanja: N+My
(izvijanje oko slabije z-z ose i bočno-torziono izvijanje)– opšti slučaj prostornog izvijana: N+My+Mz
Metalne konstrukcije 1 P8-26