Click here to load reader

Mathcad - Armare Radier

  • View
    730

  • Download
    63

Embed Size (px)

DESCRIPTION

calcul armare radier EC2

Text of Mathcad - Armare Radier

  • Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplom

    4.1.2 Calculul si armarea radierului

    Strat de acoperire cu beton

    h 100cm grosimea placii radieruluic1 45mm grosimea stratului de acoperire cu beton (acoperirea minima + toleranta de

    executie)

    sl 25mm armatura de rezistenta cu diametrul maxim din placa

    dx h c1 0.5sl dx 942.5 mm

    dy dx sl dy 917.5 mm

    dx , dy inaltimi utile pentru armaturi in doua directii ortogonale

    d 0.5 dx dy inaltimea utila a dalei d 930 mm

    A) Calculul radierului la moment incovoietor

    c 1.5 s 1.15 coef. partiali de siguranta pentru beton, respectiv otel(armatura)

    C 20/25 fck 20N

    mm2 fcd

    fckc

    fcd 13.333N

    mm2

    fctk.0.5 1.5N

    mm2 fctd

    fctk.0.5c

    fctd 1N

    mm2

    PC 52 fyd 300N

    mm2 fyk s fyd

    Caracteristici placa: inaltimea radierului: hr

    lmax8

    unde lmax este distant

    lmax 7.80m

    hrlmax

    8 hr 97.5 cm

    grosimea placii(radierului): hpl 100cm

    latimea pe care se calculeaza placa: bpl 100cm

    Armarea pe directia scurta (directia x-x)

    Armare fasie de rezem - axele B,G

    estimat 25mm

  • Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplom

    stratul de acoperire: a 4.5cm

    h0 hpl aestimat

    2 h0 94.25 cm

    Mmax_r_x 1245kN m

    BMmax_r_x

    bpl h02 fcd

    B 0.105

    procentul de armare:

    pfcdfyd

    1 1 2 B p 0.495 %

    pmin 0.15% procent minim de armare pe fiecare fata a radierului

    p1 max p pmin cantitatea de armatura necesara pe metru se determina cu relatia:

    Aanec p1 bpl h0 Aanec 46.627 cm2

    se alege o armatura din otel PC52 25/10 cu aria efectiva pe metru latime de placa:

    Aaef 49.10cm2

    Armare fasie de rezem - axele C, F

    estimat 2mm

    stratul de acoperire: a 4.5cm

    h0 hpl aestimat

    2 h0 95.4 cm

    Mmax_r_x 892kN m

    BMmax_r_x

    bpl h02 fcd

    B 0.074

    procentul de armare:

    pfcdfyd

    1 1 2 B p 0.34 %

  • Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplom

    pmin 0.15% procent minim de armare pe fiecare fata a radierului

    p1 max p pmin cantitatea de armatura necesara pe metru se determina cu relatia:

    Aanec p1 bpl h0 Aanec 32.405 cm2

    se alege o armatura din otel PC52 22/10 cu aria efectiva pe metru latime de placa:

    Aaef 38.00cm2

    Armarea fasie de rezem - axele D, E

    estimat 22mm

    stratul de acoperire: a 4.5cm

    h0 hpl aestimat

    2 h0 94.4 cm

    Mmax_r_x 890kN m

    BMmax_r_x

    bpl h02

    fcd B 0.075

    procentul de armare:

    pfcdfyd

    1 1 2 B p 0.346 %

    pmin 0.15% procent minim de armare pe fiecare fata a radierului

    p1 max p pmin cantitatea de armatura necesara pe metru se determina cu relatia:

    Aanec p1 bpl h0 Aanec 32.701 cm2

    se alege o armatura din otel PC52 22/10 cu aria efectiva pe metru latime de placa:

    Aaef 38.00cm2

    In fasiile de reazem, la partea superioara datorita momentelor mici de sub 150kNm, se vadispune armatura 20/20, data de procentul minim.

  • Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplom

    Armare fasii de camp

    Datorita mom. incov. mici, de sub 150kN/m, se va arma la procentul minim: 20/20.

    Armarea pe directia lunga(directia y-y)

    Armarea fasie de rezem - axele 2, 4

    stratul de acoperire: a 4.5cmdiametrul armaturii de pe directia x-x x 25mm

    h0 hpl a xestimat

    2 h0 91.9 cm

    Mmax_r_y 635kN m

    BMmax_r_y

    bpl h02 fcd

    B 0.056

    procentul de armare:

    pfcdfyd

    1 1 2 B p 0.258 %

    pmin 0.15% procent minim de armare pe fiecare fata a radierului

    p1 max p pmin cantitatea de armatura necesara pe metru se determina cu relatia:

    Aanec p1 bpl h0 Aanec 23.721 cm2

    se alege o armatura din otel PC52 18/10 cu aria efectiva pe metru latime de placa:

    Aaef 25.40cm2

    Armarea fasie de rezem - ax 3

    stratul de acoperire: a 4.5cmdiametrul armaturii de pe directia x-x x 25mm

    h0 hpl a xestimat

    2 h0 91.9 cm

  • Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplom

    Mmax_r_y 435kN m

    BMmax_r_y

    bpl h02

    fcd B 0.039

    procentul de armare:

    pfcdfyd

    1 1 2 B p 0.175 %

    pmin 0.15% procent minim de armare pe fiecare fata a radierului

    p1 max p pmin cantitatea de armatura necesara pe metru se determina cu relatia:

    Aanec p1 bpl h0 Aanec 16.095 cm2

    se alege o armatura din otel PC52 20/15 cu aria efectiva pe metru latime de placa:

    Aaef 21.04cm2

    In fasiile de reazem, la partea superioara datorita momentelor mici de sub 150kNm, se vadispune armatura 20/20, data de procentul minim.

    Armare fasii de camp

    Datorita mom. incov. mici, de sub 150kN/m, se va arma la procentul minim: 20/20.

  • Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplom

    B) Calculul radierului la forta taietoare (la strapungere)

    VERIFICAREA LA STRAPUNGERE

    Verificarea la strapungere implica verificarea la forta taietoare pe un perimetru critic definit functie de ariade transmitere a incarcarii si inaltimea utila a sectiunii(d). Verificarea la strapungere se face in lungul unorperimetre de control, acestea din urma fiind:

    - perimetru de control de baza (u0);- perimetru de control la 0.5d, de la fata stalpului, la 1.25d, la 2d etc.pana la - perimetru de control dincolo de care nu mai este nevoie de armatura transversala (uout.ef).

    b.1. In dreptul diafragmelor

    Capacitatea la strapungere a radierului fara armatura specifica

    VEd 552kN

    Se verifica daca cu dimensiunile diafragmei sunt satisfacute limitele efortului unitar destrapungere:

    bd 20cm grosimea diafragmei

    ld 100cm lungimea diafragmei pentru care se efectueaza calculul

    u0 2 bd ld lungimea perimetrului de control considerat in prima faza ca fiindperimetrul stalpului

    u0 240 cm 1.15 pentru un stalp central

    Ed VEdu0 d

    efortul unitar de strapungere in jurul perimetrului u0Ed 0.284N

    mm2

    cc 1 coeficient care tine cont de efectele de lunga durata (variaza intre 0.8 si 1.0)

    c 1.5 coeficient partial de siguranta pentru beton (1.2 pentru situatii accidentale)

    fcdcc fck

    c valoare de calcul a rezistentei la compresiune a betonului

    fcd 13.333N

    mm2

    0.6 1fck

    200MPa

    factor de reducere a rezistentei, care tine seama de fisurareabetonului datorita fortei taietoare (pentru beton greu)

    0.54

  • Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplom

    VRd.max 0.5 fcd VRd.max 3.6N

    mm2

    Verificare1 "Efortul unitar de strapungere>Cap. portanta max. a dalei" Ed VRd.maxif

    "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere" otherwise

    Verificare1 "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere"

    Ed VEd bd ld 40m 25kN

    m3

    Ed 352 kN

    Ed.0 VEdu0 d

    efortul unitar de strapungere in jurul perimetrului u0Ed.0 0.284N

    mm2

    Verificare2 "Efortul unitar de strapungere>Cap. portanta max. a dalei" Ed.0 VRd.maxif

    "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere" otherwise

    Verificare2 "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere"

    Perimetrul de baza de control se obtine la distanta 2d de la fata diafragmei:

    u1 2 bd ld 2 d u1 1409 cmEfortul unitar de strapungere este:

    Ed.1 VEdu1 d

    Ed.1 0.048N

    mm2

    cRd.c0.18c

    cRd.c 0.12

    1 1 pentru beton greu

    k min 1200mm

    d 2

    d [mm] k 1.464

    lx , ly procente de armare longitudinala

    lx , ly se refera la armatura intinsa ancorata dupa directiile x si y;

    lx , ly se calculeaza ca si valori medii, tinand seama de o latime a placii egala cu latimeadiafragmei plus 3d de fiecare parte.

  • Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplom

    lx

    30 202

    4 mm2

    bd k 3 d d lx 0.002

    ly

    30 202

    4 mm2

    ld k 3 d d ly 0.002

    1 lx ly 1 0.002

    Rd.c cRd.c 1 k 100 1 fck 13

    MPa

    23

    capacitatea portanta la strapungere

    Rd.c 0.287N

    mm2

    min 0.035 k

    32

    fck

    12

    N

    mm2

    12

    min 0.277N

    mm2

    Verificare1 "OK" Rd.c minif

    "Capacitatea portanta la strapungere e mai mica decat min" otherwise

    Verificare1 "OK"

    Verificare2 "Calculam armatura pentru strapungere" Rd.c Ed.1 VRd.maxif

    "Nu este necesar sa calculam armatura pentru strapungere" otherwise

    Verificare2 "Nu este necesar sa calculam armatura pentru strapungere"

  • Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplom

    b.2. In dreptul stalpilor

    b.2.1 STALP CENTRAL 80x80

    A) Stabilirea fortei de strapungere VEdVEd 9040kN valoarea de calcul a fortei de strapungere VEd 9040 kN

    B) Perimetrul de control

    Se verifica daca cu dimensiunile stalpului de 80X80 sunt satisfacute limitele efortului unitarde strapungere:

    bs 80cm

    ls 80cm

    u0 2 bs ls lungimea perimetrului de control considerat in prima faza ca fiindperimetrul stalpului

    u0 320 cm 1.15 pentru un stalp central

    Ed VEdu0 d

    efortul unitar de strapungere in jurul perimetrului u0Ed 3.493N

    mm2

    cc 1 coeficient care tine cont de efectele de lunga durata (variaza intre 0.8 si 1.0)

    c 1.5 coeficient partial de siguranta pentru beton (1.2 pentru situatii accidentale)

    fcdcc fck

    c valoare de calcul a rezistentei la compresiune a betonului

    fcd 13.333N

    mm2

    0.6 1fck

    200MPa

    factor de reducere a rezistentei, care tine seama de fisurareabetonului datorita fortei taietoare (pentru beton greu)

    0.54

    VRd.max 0.5 fcd VRd.max 3.6N

    mm2

    Verificare1 "Efortul unitar de strapungere>Cap. portanta max. a dalei" Ed VRd.maxif

    "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere" otherwise

    Verificare1 "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere"

  • Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplom

    Ed VEd bs ls 40m 25kN

    m311 3 1.5

    kN

    m2

    Ed 8.368 103

    kN

    Ed.0 VEdu0 d

    efortul unitar de strapungere in jurul perimetrului u0Ed.0 3.493N

    mm2

    Verificare2 "Efortul unitar de strapungere>Cap. portanta max. a dalei" Ed.0 VRd.maxif

    "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere" otherwise

    Verificare2 "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere"

    Perimetrul de baza de control se obtine la distanta 2d de la fata stalpului:

    u1 2 bs ls 2 d u1 2174 cmEfortul unitar de strapungere este:

    Ed.1 VEdu1 d

    Ed.1 0.514N

    mm2

    C) Capacitatea la strapungere a dalei fara armatura specifica

    cRd.c0.18c

    cRd.c 0.12

    1 1 pentru beton greu

    k min 1200mm

    d 2

    d [mm] k 1.464

    lx , ly procente de armare longitudinala

    lx , ly se refera la armatura intinsa ancorata dupa directiile x si y;

    lx , ly se calculeaza ca si valori medii, tinand seama de o latime a placii egala cu latimeastalpului plus 3d de fiecare parte

    lx

    43 222

    4 mm2

    bs k 3 d d lx 0.004

    ly

    43 202

    4 mm2

    ls k 3 d d

  • Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplom

    1 lx ly 1 0.003

    Rd.c cRd.c 1 k 100 1 fck 13 MPa

    23 capacitatea portanta la strapungere

    Rd.c 0.329N

    mm2

    min 0.035 k

    32 fck

    12

    N

    mm2

    12

    min 0.277N

    mm2

    Verificare3 "OK" Rd.c minif

    "Capacitatea portanta la strapungere e mai mica decat min" otherwise

    Verificare3 "OK"

    Verificare4 "Calculam armatura pentru strapungere" Rd.c Ed.1 VRd.maxif

    "Nu calculam armatura" otherwise

    Verificare4 "Calculam armatura pentru strapungere"

    uout.ef VEdRd.c d

    perimetrul de control de la care nu mai sunt necesare armaturiarmaturi de strapungere

    uout.ef 3403 cm

    ruout.ef

    2 r 542 cm

    refr 1.5 d( )

    2 raza perimetrului de control pana unde

    sunt necesare armaturi la strapungereref 201 cm

    D) Calculul armaturilor transversale necesare la strapungere

    fywd.ef 250mm 0.25d( )N

    mm3 rezistenta efectiva de calcul a armaturii pentru

    strapungere

    fywd.ef 482.5N

    mm2

    Alegem:

    PC 52 fywd 300N

    mm2

    sr 30cm distanta intre etrieri in sens radial sr 30 cm

  • Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplom

    Se considera perimetrul la 0.5d

    u1 2 bs ls 0.5 d u1 612 cm

    Ed.1VEd

    u1 d

    Asw.1 Ed.1 0.75 Rd.c u1 sr

    1.5 fywd.ef Asw.1 40.083 cm

    2

    Se considera perimetrul la 1.25d

    u2 2 bs ls 1.25 d u2 1050 cm

    Ed.2VEd

    u2 d

    Asw.2 Ed.2 0.75 Rd.c u2 sr

    1.5 fywd.ef Asw.2 35.607 cm

    2

    Se considera perimetrul la 2d

    u3 2 bs ls 2 d u3 1489 cm

    Ed.3VEd

    u3 d

    Asw.3 Ed.3 0.75 Rd.c u3 sr

    1.5 fywd.ef Asw.3 31.131 cm

    2

    Se considera perimetrul la 2.5d

    u3 2 bs ls 2.5 d u3 1781 cm

    Ed.3VEd

    u3 d

    Asw.3 Ed.3 0.75 Rd.c u3 sr

    1.5 fywd.ef Asw.3 28.147 cm

    2

  • Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplom

    Aria minima a unei bare transversale (dorn sau ramura de etrier)

    st 1d distanta maxima , in sens tangential, intre etrieri st 93 cm

    Asw.min 0.053 sr st

    fckMPa500

    Asw.min 1.323 cm2

    Alegem 14 cu Asw.ef = 1.54 cm2

    Perimetrul exterior pana unde se prevede armatura transversala se afla la 200 cm < 2.5d = 232 cmmasurat de la fata stalpului:

    uext 2 bs 200cm uext 18 mNumarul minim de bare transversale pe perimetrul exterior uext respectiv u1

    nextuext2d

    next 9

    n1u1

    0.5d n1 13

    SOLUTIE: Se vor folosi, ca si armatura de strapungere, etrieri 16 din otel PC 52. Pe conturul u1 sevor aseza 16 etrieri, cu 24 brate de forfecare in total, iar pe conturul uext se vor aseza 24 de etrieri totcu 32 de brate de forfecare in total. Numarul mare de etrieri a rezultat din respectarea distantelormaxime intre doi etrieri consecutivi!

    b.2.2 STALP de COLT 80x80

    A) Stabilirea fortei de strapungere VEdVEd 3200kN valoarea de calcul a fortei de strapungere VEd 3200 kN

    B) Perimetrul de control

    Se verifica daca cu dimensiunile stalpului de 80X80 sunt satisfacute limitele efortului unitarde strapungere:

    bs 80cm ls 80cm

  • Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplom

    Dimensiunile in plan ale radierului de beton armat de tip dala sunt:

    L1 31m B1 14m

    u0 bs ls lungimea perimetrului de control considerat in prima faza ca fiindperimetrul stalpului

    u0 160 cm 1.50 pentru un stalp central

    Ed VEdu0 d

    efortul unitar de strapungere in jurul perimetrului u0Ed 3.226N

    mm2

    cc 1 coeficient care tine cont de efectele de lunga durata (variaza intre 0.8 si 1.0)

    c 1.5 coeficient partial de siguranta pentru beton (1.2 pentru situatii accidentale)

    fcdcc fck

    c valoare de calcul a rezistentei la compresiune a betonului

    fcd 13.333N

    mm2

    0.6 1fck

    200MPa

    factor de reducere a rezistentei, care tine seama de fisurareabetonului datorita fortei taietoare (pentru beton greu)

    0.54

    VRd.max 0.5 fcd VRd.max 3.6N

    mm2

    Verificare1 "Efortul unitar de strapungere>Cap. portanta max. a dalei" Ed VRd.maxif

    "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere" otherwise

    Verificare1 "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere"

    Ed VEd bs ls 40m 25kN

    m311 3 1.5

    kN

    m2

    Ed 2.528 103

    kN

    Ed.0 VEdu0 d

    efortul unitar de strapungere in jurul perimetrului u0Ed.0 3.226N

    mm2

    Verificare2 "Efortul unitar de strapungere>Cap. portanta max. a dalei" Ed.0 VRd.maxif

    "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere" otherwise

  • Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplom

    Verificare2 "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere"

    Perimetrul de baza de control se obtine la distanta 2d de la fata stalpului:

    u1 0.5 bs ls 2 d bs u1 623 cmEfortul unitar de strapungere este:

    Ed.1 VEdu1 d

    Ed.1 0.828N

    mm2

    C) Capacitatea la strapungere a dalei fara armatura specifica

    cRd.c0.18c

    cRd.c 0.12

    1 1 pentru beton greu

    k min 1200mm

    d 2

    d [mm] k 1.464

    lx , ly procente de armare longitudinala

    lx , ly se refera la armatura intinsa ancorata dupa directiile x si y;

    lx , ly se calculeaza ca si valori medii, tinand seama de o latime a placii egala cu latimeastalpului plus 3d de fiecare parte

    lx

    24 252

    4 mm2

    bs k 3 d d lx 0.003

    ly

    36 182

    4 mm2

    ls k 3 d d

    1 lx ly 1 0.002

    Rd.c cRd.c 1 k 100 1 fck 13 MPa

    23 capacitatea portanta la strapungere

    Rd.c 0.292N

    mm2

  • Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplom

    min 0.035 k

    32 fck

    12

    N

    mm2

    12

    min 0.277N

    mm2

    Verificare3 "OK" Rd.c minif

    "Capacitatea portanta la strapungere e mai mica decat min" otherwise

    Verificare3 "OK"

    Verificare4 "Calculam armatura pentru strapungere" Rd.c Ed.1 VRd.maxif

    "Nu calculam armatura" otherwise

    Verificare4 "Calculam armatura pentru strapungere"

    uout.ef VEdRd.c d

    perimetrul de control de la care nu mai sunt necesare armaturiarmaturi de strapungere

    uout.ef 1770 cm

    ruout.ef bs

    0.5 r 1 103 cm

    refr 1.5 d( )

    4 raza perimetrului de control pana unde

    sunt necesare armaturi la strapungereref 234 cm

    D) Calculul armaturilor transversale necesare la strapungere

    fywd.ef 250mm 0.25d( )N

    mm3 rezistenta efectiva de calcul a armaturii pentru

    strapungere

    fywd.ef 482.5N

    mm2

    Alegem:

    PC 52 fywd 300N

    mm2

    sr 30cm distanta intre etrieri in sens radial sr 30 cm

    Se considera perimetrul la 0.5d

    u1 0.5 bs ls 0.5 d bs u1 233 cm

  • Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplom

    Ed.1VEd

    u1 d

    Asw.1 Ed.1 0.75 Rd.c u1 sr

    1.5 fywd.ef Asw.1 19.281 cm

    2

    Se considera perimetrul la 1.25d

    u2 0.5 bs ls 1.25 d bs u2 343 cm

    Ed.2VEd

    u2 d

    Asw.2 Ed.2 0.75 Rd.c u2 sr

    1.5 fywd.ef Asw.2 18.288 cm

    2

    Se considera perimetrul la 2d

    u3 0.5 bs ls 2 d bs u3 452 cm

    Ed.3VEd

    u3 d

    Asw.3 Ed.3 0.75 Rd.c u3 sr

    1.5 fywd.ef Asw.3 17.295 cm

    2

    Se considera perimetrul la 2.5d

    u3 0.5 bs ls 2.5 d bs u3 525 cm

    Ed.3VEd

    u3 d

    Asw.3 Ed.3 0.75 Rd.c u3 sr

    1.5 fywd.ef Asw.3 16.633 cm

    2

    Aria minima a unei bare transversale (dorn sau ramura de etrier)

    st 1d distanta maxima , in sens tangential, intre etrieri st 93 cm

  • Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplom

    Asw.min 0.053 sr st

    fckMPa500

    Asw.min 1.323 cm2

    Alegem 14 cu Asw.ef = 1.54 cm2

    Perimetrul exterior pana unde se prevede armatura transversala se afla la 234 cm < 2.5d = 235 cmmasurat de la fata stalpului:

    uext 0.5 bs 200cm bs uext 5 mNumarul minim de bare transversale pe perimetrul exterior uext respectiv u1

    nextuext2d

    next 3

    n1u1

    0.5d n1 5

    SOLUTIE: Se vor folosi, ca si armatura de strapungere, etrieri 16 din otel PC 52. Pe conturul u1 sevor aseza 6 etrieri, avand 10 brate de forfecare in total, iar pe conturul uext se vor aseza 9 de etrieriavand 13 brate de forfecare in total.Numarul mare de etrieri a rezultat din respectarea distantelormaxime intre doi etrieri consecutivi!

    Rosturile de turnare si masurile care trebuie prevazute in proiectare din punct de vedere arezistentei si tehnologiei de executie se vor face conform NE 012-99.Se va opta pentru folosirea rosturilor verticale de turnare (in solutia rosturilor orizontalede turnare, pentru asigurarea rezistentei la lunecare in planurile rosturilor de betonarefiind necesare armaturi verticale care traverseaza rostul precum si asigurarea rugozitatiifetelor rosturilor.

    Calculul efortului de lunecare L in lungul planului rostului, pentru rosturi verticale:

    AsB11m

    15 202

    4

    mm2 As 660 cm2

    aria totala de armatura longitudinala ce traverseaza rostul

    f 1.0 coeficient de frecare pentru suprafete neregulate intermediare, conf. STAT 10107/0-90

    Lcap As fyd f Lcap 1.979 104 kN

    Vnec 11 103kN

    Verificare "Efortul capabil de lunecare > efortul de lunecare de calcul" Lcap Vnecif

    "Este nevoie de o armare suplimentara in zona rostului" otherwise

  • Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplom

    Verificare "Efortul capabil de lunecare > efortul de lunecare de calcul"

    Rezistenta la lunecare in planurile rosturilor de betonare se realizeaza prin armaturaorizontala care traverseaza rostul si de rugozitatea fetelor rosturilor.Pentru realizarea rosturilor de turnare se foloseste o plasa de ciur, amplasata vertical lafata intrerupta a elementului si rigidizata pentru a rezista la impingerea betonuluiproaspat. Prin pozitiile rosturilor de turnare se va asigura impartirea radierului in volumede beton pentru care pot fi asigurate conditiile optime si sigure pentru lucrarile depreparare a betonului, transport auto, turnarea si vibrarea acestuia in vederea realizariimonolitismului total, a continuitatii, precum si etanseitatea contra infiltrarii apelor fretice.Rosturile de turnare se vor realiza in zonele in care eforturile din radier sunt minime,respectiv la 1/3 din deschiderea tramei( la 1/3 din distanta interax dintre 2 stalpiconsecutivi). Turnarea betonului se va face continuu, in straturi orizontale de aproximativ 40cmgrosime, iar intervalul de timp intre turnarea a doua straturi suprapuse(pe intreagasuprafata a acestora) sa fie mai scurt decat durata prizei celor doua straturi suprapuse.Turnarea betonului in volume prestabilite asigura consumarea practic totala intr-unanumit interval de timp a deformatiilor din fenomenul de exotermie(degajarea de calduradin procesul chimic de hidratarea cimentului).

    NOTA: Ca si solutie la evitarea realizarii rosturilor de turnare tehnologice, atunci cand se vaturna betonul in radier se va lucra pe 3 schimburi, a cate 8 ore fiecare. Astfel turnarea betonuluiva fi una continua, fara sa mai fie nevoie sa realizam rosturi de turnare in planul radierului.