LLOGARITJA E DIAFRAGMAVE 2006LLOGARITJA E … · Energjia mund të shndërrohet nga energji potenciae në kinetike dhe e kundërta.Shpejtësia e rrjedhjes së rrymës shndërrohet

LLOGARITJA E DIAFRAGMAVE

Inxh Haki Rrokaj

90

2007 Shtator

LLOGARITJA

E

DIAFRAGMAVE (Pershtatje per perdorim praktik)


1

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

LLOGARITJA E

DIAFRAGMAVE

(Pershtatur per perdorim praktik ne llogaritjen e prurjeve te

lengjeve te gazeve dhe avujve nga inxh H.Rrokaj)

Vlore

Shtator 2007


2

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

MATJA E PRURJEVE TË GAZEVE DHE LËNGJEVE DHE KLASIFIKIMI I

MATËSAVE Të gjithë instrumentat matës ndahen në dy kategori kryesore ,në

matësa që bazohen në çlirimin e energjisë dhe të thithjes së energjisë.Energjia nenkuptohet si aftësia e një lënde për të kryer punë,psh një njeri që mund të kryejë një punë zotëron energji,një pompë me avull shtyn një rrymë lëngu sepse avulli zotëron një energji,uji zotëron një energji prandaj është i aftë të rrotullojë fletet e një turbine në një impjant prodhimi të energjisë elektrike etj. Kjo lloj energjie quhet energji kinetike. Në se uji që thamë më sipër ndodhet në lëvizje dhe në një lartësi e cila e ndihmon rrjedhjen e tij ai zotëron dy lloj energjish , përveç energjisë kinetike që u spjegua më sipër zotëron edhe energji potenciale që është aftësi e pozicionit të ndodhjes së tij. Energjia mund të shndërrohet nga energji potenciae në kinetike dhe e kundërta.Shpejtësia e rrjedhjes së rrymës shndërrohet nga energji potenciale në kinetike.Gjat ndryshimit të gjëndjes së energjisë (nga potenciale në kinetike) një pjesë e saj shpenzohet për punë në mposhtjen e forcave të fërkimit ,kjo energji quhet e” humbur” ose mbetet si e papërdorëshme në destinimin kryesor ,por ajo nuk zhduket por shnderrohet në nxehtësi ose në një lloj tjetër formë energjie. Sepse një rrymë lëviz në një tub, prandaj ai zotëron një energji potenciale dhe kinetike dhe perdoret për matjen e sasisë së rrymës në tub dhe konsiderohet si energji qe çlirohet per kete kryer kete pune Ky trajtim realizohet me vendosjen e një paisjeje në rrjedhjen e rrymes së fluidit duke bëre ndryshimin e një pjese të energjisë potenciale ne energi kinetike, duke arritur kështu që kjo pjesë e energjisë së çliruar të humbasë në formë të presionit , ose si dhe në rastin e një energjie kinetike që përdoret ose shpenzohet në formen e një pune për rrotullimin e një rrotori turbine të vendosur në rrjedhjen e rrymës . Ky parim është më i përdorur për trajtimin e matjes se fluideve dhe nga më të herëshmit .Tipi më i hershëm i sasimatësave përdor këtë lloj energjie dhe quhet tipi i sasimatësave me presion diferencial. Ka disa tipe sasimatësash të këtij lloji të cilët kanë nisur me ata me diafragmë ,duza dhe tubat ventur,(fig 1)

1 V e n tu r i 2 D u za 3 D ia fra gm a

Fig 1 Paraqitja skematike e tipitt te matjes me ventur,duze dhe


3

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

diafragme

Konstruksioni që vendoset në tubin e kalimit të rrymës (diafragma në rastin më të përgjithshëm) shkakton ndryshimin e presionit në brëndësi të tubit dhe përgjat diafragmës.Ky ndryshim presioni është i matshëm me anë të manometrave dhe është proporcional me sasinë e fluidit që rrjedh.Ky ndryshim shkaktohet nga diafragma dhe është treguesi i energjisë që çlirohet nga prezenca e diafragmës.Matja e këtij ndryshimi realizohet duke përdorur manometrat diferencialë të cilët përcaktojnë vlerën e tij në mm kollonë uji ose zhive(fig 2)

DP

Grafiku i presionit

Fig 2 Paraqitja skematike e vleres se differences se presionit te shkaktuar nga kalimi I nje rryme fluidi ne diafragme

Teoria bazë e matjes së këtij lloji ka nisur qysh në shekullin e shtatëmbëdhjetë dhe është mbështetur në zhvillimin e dy koncepteve:

Sasia e volumit të rrymës është e barabartë me shpejtësinë në kohë shumezim me sipërfaqen e seksionit të rrymës,dhe sasia e rrjedhjes në një diafragmë (birë) ndryshon sipas rrënjes katrore të ndryshimit të presionit para dhe mbas birës (diafragmës) Duzat , tubi ventur dhe diafragmat janë konsideruar si paisje konvencionale për prodhimin e ndryshimit të presionit (presionit diferencial) dhe baza principiale e konceptit per prodhimin e sasimatësave të këtij lloji. Meqënë se në këtë material do të përdoret ky tip matësash nuk mund të zgjatemi më tepër në matësat e tipit që përdorin thithje të energjise veçse të japim nje sqarim konceptual te thjeshtuar të këtij lloji. Kujtojmë se ky tip matësash përdor një burim të jashtëm energjie për trajtimin e matjes së rrjedhjes së rrymës dhe efektet e ndryshimit të tij në rrjedhjen e saj. Si burime të jashtme energjie më të përhapurit janë burimet e energjisë që gjenerohen nga energjia elektrike,dhe burimet e energjisë nukleare.


4

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

TERMINOLOGJIA E PËRGJITHËSHME E MATËSAVE TË RRYMËS SË

FLUIDEVE Një sasimatës është një paisje që shërben për matjen e sasisë së

rrymës së fluidit që kalon në një tub ose kanal të hapur Sasimatësat përbëhen nga dy pjesë kryesore Paisja primare e cila gjeneron sinjalin që i përgjigjet rrymës nëpër te cilën kalon fluidi (fig 3) në figurë është diafragma dhe

Paisja primare

Paisja sekondare

Drejtuesi i rrymes

Marrjet e sinjalit te

presionitdiferencial

Presioni statik

Presioni i rrymes

Presioni dhe temperatura e punes

Drejtimi i rrymes

Fig 3 Skema e plotesimit te nje ure matjeje Paisja sekondare e cila merr sinjalin që prodhohet në paisjen primare dhe e çfaq ose e transmeton sinjalin i cili mat rrymen rrjedhëse,(në rastin e figures një manometër diferencial quhet paisje sekondare).Në shumicen e rasteve paisja primare zhytet në fluid ndërsa paisja sekondare është jashtë tij. Për të patur një ekzaktësi në matje zakonisht sasimatësat kalibrohen në laborator ku respektohen rigorozisht kërkesat teknike duke u plotësuar me : urën matëse ,rrymëdrejtuesat,vëndmarrjet e sinjaleve të presionit para dhe mbas diafragmës,vëndmarrja e sinjalit të presionit statik,presionit dhe temperaturës së punës,vëndvendosja e fllanxhava para dhe mbas diafragmës të cilat caktohen sipas specifikimeve të standardeve kombëtare ose ndërkombëtare dhe shprehen në here diametra tubi Zakonisht kur instalohen rrymëdrejtuesat realizohet shuarja e vorbullave të rrymës së fluidit të cilat krijohen kur në tuba janë të instaluar bryle ,bashkime degëzime ,ose reduksione . Kur flitet për sasi ose sasimatje termi i sasisë së rrymës duhet të dallohet me sasi rryme volumore dhe sasi rryme masore pasi ato dallojnë nga njëratjetra. Përgjithësisht përdoret termi sasi i cili i përgjigjet shpejtësisë aktuale V mesatare të fluidit .Njësia e matjes së saj shprehet më shpesh në


5

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

m/sek ose ft/sek respektivisht në sistemin SI dhe Anglez e Amerikan të njësive .Kur shprehemi sasia volumore përdoret simboli Q dhe seksioni sipërfaqësor A që përfaqëson seksionin tërthor rrymës në tub me shpejtësi lëvizje mesatare V Sasia e rrymes shprehet zakonisht në metra kub ne minute,feet kub në minutë ose gallon në minut.

Q = V x A Termi sasi masore përdoret në mënyrë eksplicite si mënyra për shprehjen e sasisë së materialit të fluidit që kalon, dhe shprehet në kilogram për njësinë e kohës ose pound për njësinë e kohës.Sasia masore shprehet me formulën

M = ρ x A x V ρ Densiteti i fluidit A Sipërfaqja e seksionit të plotë të tubit V Shpejtësia e rrymës së fluidit. Janë dy tipe bazë të termave që shprehin presionin presioni absolut dhe presioni manometrik Presioni absolut është vlera e kombinuar e presionit lokal të matur plus presionin atmosferik ne vëndin e matjes Presioni manometrik është vlera e presionit absolut lokal te matur minus presionin atmosferik po në vëndin e matjes.Kur zhvillojmë ekuacionet e rrjedhjes përdorim përherë termin presion absolut. Presioni i plote është presioni statik plus presionin dinamik

Ρp = P + 1/2 ρ V2 Presion statik është presioni i fluidit i cili nuk merr në konsiderate energjinë kinetike të fluidit Presioni dinamik është presioni i fluidit në lëvizje dhe shprehet :

Pd =1/2 ρ V2 Presioni i punës është presioni në rrjedhje ose presioni para diafragmës,po kështu thuhet edhe për temperaturën e punës që është temperatura para diafragmës. Presioni diferencial është presioni i gjeneruar në diafragmë në vënd marrjet e sinjalit para dhe mbas diafragmës.

P = y ρ g Rënia e presionit është presioni i parikuperueshëm që bie ,humbet për shkak të kalimit të rrymës në diafragmë. Raporti ß ose d/D ështe parametër jo dimensional Shkalla e matjes është term që shpreh minimumin dhe maksimumin e sasisë së matjes së aparatit matës. Numuri i Raynolsit shpreh raportin e inercisë dhe forcave të viskozitetit të një fluidi.

Re =µ

ρV =

viskozitet

inerci

Mbi bazen e vlerave të Re ka tre lloje regjimesh rrjedhjeje të fluideve :

Regjim LAMINAR , TURBULENT KALIMTAR


6

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

Re është në mvartesi të ashpërsisë së tubit dhe faktorëve të tjerë Në baze të mënyrës se lëvizjes së rrymës rrjedhëse dallohen tre lloj lëvizje të saj 1- e stabilizuar, 2- e pa stabilizuar 3- pulsive( shih fig ....)

Y

V

Y

V

Y

V 1 Rryme laminare 2 Rryme tranzitore Rryme turbulente

(zone kritike) Terma te tjera me te specifikuara do te gjeni ne brendesi te materialit

Shkalla e saktësisë së fluidmatësave Një nga parametrat më të rëndësishëm në specifikimin e fluidmatësave është shkalla e saktësisë së tij.Përcaktimi kualitativ i tij përcaktohet nga saktësia e matjes d.m.th. Shkalla e përputhshmërisë së vlerës së treguar nga fluidmatësi me vlerën e vërtetë te sasisë që matet. Ka dy lloj saktësish që verifikohen në matje : Është shmangia ose gabimi për sasinë momentale që mund të shprehet p.sh 0,5% e sasise në kohen që matet Është dhe shmangia ose gabimi për aftësinë maksimale ose të fundit të shkallës së matjes së fluidmatësit p.sh. 0,5% Për ta kuptuar më mirë marrim një shëmbull .Në se thuhet se paisja ka një saktësi 0,5% në aftësinë maksimale të kaleses në aparat dhe kjo aftësi është 100 m3/h ± 0,5%e saj është ±0,5 *100 = ± 0,5m3/h Ndërsa kur themi se sasia aktuale e kalesës së fluidit është 30 ose 50 m3/h,shmangia ose gabimi në këtë rast do të jetë : Përqindja aktuale =( ± 0,5 x 100)/50 =1% Për një vlerë tjetër momentale p.sh. 25 m3/h do të kishim %=(±0,5x100)/25=2% etj. Siç shikohet në një rrjedhje sasie fluidi të vogël në raport me aftësinë ose shkallen maksimale të matjes së aparatit shmangia ështtë më e madhe, diafragmat janë katër tipe kryesore në llojin e diafragmave disk pjatë : koncentrike të cilat janë dhe më të përdorshmet , eksentrike, segmentare dhe kuadratike ose me buzë të rrumbullakosura.

Sipas tipeve te diqeve të diafragmave përdoren edhe tre lloje lidhjesh për marrje të vlerave të sinjalit të presionit diferencial të cilat emërtohen : • Lidhje me marrje të sinjalit të presionit në fllanxhë • Lidhje me marrje të sinjalit në distancë D dhe D/2 spektivisht para dhe

mbas diafragmës . Lidhje me marrje të sinjalit ne dhomat e montimit të diafragmës. (shih fig 4)


7

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

D /2

C C

2 12 D 8 D

B B

DD

Rrym a

A A

C C M a rrje im pu ls i

ne D dhe D /2

D

D

A A M arrje im pu ls i ne lid h jen e

fllanxhes dhe ne dhom a

Fig 4 Marrjet e impulsive ne nje ure matje

Pergjithësisht diafragmat zotërojnë avantazh për shkak se ato janë të thjeshta në montim,zëvëndësohen me lloje të dimensioneve më të mëdha ose më të vogla në funksion të sasisë së fluidit që do të matet me thjeshtësi dhe shpejt .Instalimi fillestar i tyre mund të jetë pak i kushtueshëm për shkak të kërkesava të montimit të fllanxhave ,diafragmave vetë dhe të lidhjeve për marrje të impulseve ,por kjo justifikon ulje në total të kostos për shkak të diapazonit të gjërë të përdorimit, për ndryshime të sasisë së fluideve që maten për shkaqe të ndryshme që mund të lindin në proçesin e prodhimit ose atë teknologjik.

Diafragmat pjate (disk) koncentrike janë më të përdorshme në matjen e fluideve homogjenë lëngje ose gaze me rrjedhje të stabilizuar ne regjime laminare ose turbulente dhe eksperienca e punës dhe njohja e tyre është më e plotë.

Diafragmat eksentrike e kanë birën te pozicionuar tangent me murin e brëndshëm të tubit,dhe brenda tubitposhtë tij, për shkak se merret në konsideratë kalimin e lirë të materialeve solide jo abrazivë (zakonisht jo më tepër se 5 %) ose brënda tubit në krye të tij për të lejuar kalesën e gazeve në një rrymë likuide. Koefiçenti i kalesës është jo si ai i diafragmave koncentrike dhe gabimi nga eksperienca është tre deri katër herë më i madh se tek diafragmat koncentrike.Diafragmat segmentare përdoren në matjet e gazeve të ndohtur ose light slurries.Këto si dhe eksentriket janë më pak të përdorëshme për shkak të pasaktësisë së të dhënave që merren dhe eksperiencës së publikuar.Diafragmat me buzë kuadratike kanë një birë koncentrike me hapje të buzëve të zmusuar dhe rrumbullakosur dhe ruajnë në rrjedhje një numur konstant të Raynolsit,ky tip gjen përdorim në matjen e fluideve viskozë.

Konstruktimi i një diafragme është një proçes i veçantë që kërkon një përpikmëri të lartë.Llogaritja e tyre e ka bazën teorike në ekuacionin e Bernulit bazuar në balancën energjetike të seksioneve në rrymën e lëngut ose gazit që matet.

LLOGARITJA E DIAFRAGMAVE Mbeshtetur ne metodikën llogaritëse diferenciale përcaktohen dimensionet dhe karakteristikat e tjera të diafragmave matëse aksiale , eksentrike dhe të tubave ventur.


8

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

Llogaritjet kryhen në dy raste A-Në projektim B-Në kondita pune a.Në rastin e llogaritjeve për projektim jepen si të dhëna : Temperatura e mjedisit Diametri i brëndshëm i tubit (D) Pesha specifike e agjentit punues në mjedisin e punës Viskoziteti Presioni Sasia maksimale,nominale dhe mininale e rrjedhjes se agjentit punues. Zgjidhet shkalla e aparatit (�p (h) rënia maksimale e aparatit.mbi bazen e këtyre të dhenave përcaktohet diametri i birës së diafragmës ose i tubit ventur. a.Llogaritja në konditat e punës. Bëhet në ato raste kur të dhënat e llogaritjes gjat projektimit nuk përputhen me te dhenat sipas konditave të punës dhe aparati tregon vlera që nuk i referohen konditave të punës. Në këtë rast njihen : temperatura reale,presioni real,pesha specifike në kondita pune ,diametri i tubit ,diametri i diafragmës ,vlera reale e tregimit të aparatit etj... Në rast se teegimi i aparatit është më i madh se fundi i shkallës ose më i vogël d.m.th. afër zeros në bazë të diametrit të diafragmës dhe të vlerës faktike të depresionit (rënies se presionit) në aparat zgjidhet një ÄP e re për aparatin. Formulat llogaeitëse janë : A-Për lëngje dhe avuj uji :

γhDYFFW ar2

28690

1Ι= (1)

B- Për gaze :

γ

h2ΙD

aF

rF

28690

1Q = (2)

Ku : W Sasia e lëngut ose avullit të ujit e shprehur në peshë në kusgte pune. Q Sasia vëllimore e gazit në konditat e punës γ Pesha specifike në kushtet e punës ∆p Diferenca e presionit D Diametri i tubacionit Fr Koefiçenti i koregjimit të Raynolsit Fa Koefiçenti i koregjimit të bymimit sipërfaqsor


9

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

Z Koefiçenti i bymimit I Koefiçenti i sasisë

METODA E LLOGARITJES SE DIAFRAGMAVE SIPAS PROJEKTIT 1.Zgjidhet shkalla e aparatit dhe �p maksimale A.Shkalla e aparatit zgjidhet sipas vlerës së sasisë normale të përcaktuar dhe teknologjia e procesit .Aparati zakonisht punon në 70% të shkallës maksimale të tij (të Q normale) Duhet patur parasysh që kur të zgjidhet aparati matës i sasisë shkalla maksimale e tij të jetë në e lartë se Q maksimale .Njihet se dhe kur zvoglohet shkalla kuadratike dëndësohet shumë ,për pasojë rritet shkalla e gabimit të tregimit të aparatit, prandaj shkalla e matjes së aparatit zgjidhet sa 10/7 e Q max Kufiri më efektiv i matjes së një aparati është në zonën nga 30 deri 100 % Në se sasia ndryshon shumë duke kapur vlera më të vogla se 30 % dhe më e madhe se fundi i shkallës së aparatit në kushtet e punës ,atëhere ndryshohet aparati duke u zgjedhur kështu nje apaeat tjetër me shkallë matje brënda kufijve të përmëndura më sipër ose duke u zëvëndësuar me aparate me më të madhe ose më të vogël sipas rastit,ose duke ndryshuar diametrin e diafragmës deri në vlera që kjo e fundit të ruajë kondicionin e raportit d/D . B.Zgjedhja e maksimale duhet të mbajë parasysh dy çështje kryesore a.Humbjet e presionit fig 9 b.Zgjedhja e përshtatëshme e koefiçentit b= d/D Në bazë të mjedisit të punës përcaktohet tipi i aparatit,( temperatura,presioni i punës,mbrojtja në mjedis etj) Zakonisht kufiri i vlerës së zgjidhet si më poshtë : Gaz me presion të ulët ∆P = 100 deri 400 mm H2O Gaz me presion të lartë dhe të mesëm ∆P = 400 deri 630 mm Hg (5440 deri8568) mm H2O Lëng me presion të ulët ∆∆∆∆P = 160 deei 250 mm Hg (2176 deri 3400)mm H2O Lëng me presion të lartë ∆∆∆∆P = 400 mm Hg (5440 mm H2O Për vlera të ulëta të përdoret njësia mm H2O për vlera të larta e të mesne të përdoret njësia mm Hg, ndërsa në llogaritjet merret vlera në mm H2O 2.LLogaritja e parametrave, Në rastet e llogaritjes së diafragmave për gazet parametrat në kusgtet standarte të regjimit teknologjik kthehen në kushte të punës

pkQ ∆=


10

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

a-Kthimi i sasise volumore për gazin e thatë

PT

zTPQQ a

00= (3)

b- Kthimi i sasisë volumore për gaze me lagështi

)(00

b

a

PPT

zTPQQ

Φ−= (4)

Ku Q0 Sasia volumore e gazit te thate ne kushte normale Q Sasia volumore e gazit te thate ne kushte pune P0 Presioni absolut standardP0 = 1.0333 mm H2O P Presioni absolut i punes mm H2O T0 Temperatura standard e punes T0 =273 ° K T Temperatura e punes T = ( T0 – t ) ° K t Temperatura e punes ne °C Φ Lageshtia relative ne konditat e punes Pb Presioni i flluckave te ujit ,avullit mm H2 O Z Koefiçenti i ngjeshjes se gazeve ,percaktohet sipas grafikeve 1 dhe 2 ne mvartesi te Tk Temperatures kritike dhe Pk Presionit kritik

k

krT

TT = (5)

k

krP

PP = (6)

Tc dhePc jane respektivisht temperatura dhe presioni kritik Tc dhe Pc përcaktohen nepërmjet tabelës nr 2 Për përzjerjet e gazeve Tc dhe Pc jepen me formulat e më poshtme : Tk = N1Tc1 +N2Tc2+..........NnTcn (7) Pk = N1Pc1 + N2Pc2 + .......Nn Pcn (8) Ku N1, N2 ......Nn janë koncentrimet volumore të secilit gaz përbërës ( numur i vogël) Tk1, Tk2 ......Tcn janë temperaturat kritike të gazeve sipas tab 2 Pk1, Pk2 ......Pcn janë presionet kritike të gazeve sipas tab 2 Shëmbull llogaritje Të gjëndet koefiçenti i ngjeshjes Z për përzjerjen e më poshtme gazore. H 2 = 71 %, N2 = 25 %, CO =4 %, CO 2 = 2%, t= 15°c, Pa = 650 kg/cm

2

Në tabelën nr 2 gjënden Pk dhe Tcpër çdo gaz Tk: H 2= 33,1 N2 = 126 CO = 138,8 CO 2 = 304,2 Pk : H 2 =12,8


11

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

N2 = 33,5 CO = 34,53 CO 2 = 72,9 Tk = 0,71x33,1 + 0,23x126 + 0,045x34,53 + 0,02x304,2 = 63,891 ° K Pk = 0,71x12,8 + 0,23x33,5 + 0,04x34,53 + 0,02x72,9 = 19,63 kg/cm 2

05.5891.63

50273=

+==

k

krT

TT

4.3363.19

650===

k

krP

PP

Në fig nr 2 ,gjëndet koefiçenti i ndrydhjes z z = 1,61 Kthimi i peshës specifike γ nga kondita normale në kondita pune 1- Për gaze të thatë

zTP

PT

0

00γγ = (9)

2- Për gaze me lagështirë

bb

zTP

PPTγγγ Φ+

Φ−=

0

00

)( (10)

Ku γγγγ 0 Është pesha specifike e gazit të thatë në kondita normale sipas përcaktimit teknologjik apo simbas tabelës nr 5 në njësinë (kg/m3) γγγγ Është pesha specifikee gazit në kushte pune

bγ Është pesha specifike e bulzave të avullit të ujut

Përmbajtja e ujut në gìgazet e lënfsgëm në njësinë e vllimit në temperaturën e punës jepet në tabelën br 1 (kg/m3) γγγγ 0 Për gazet e përzier llogaritet me anë të formulës :

nnNNN

0201............2010 γγγγ +++=

Ku N1,N2 ...Nn koncentrimet i vëllimor te gazeve në përzierje

1bγ2bγ Pesha specifike në kushte normale e gazeve të përzierjes

γγγγ 0 Pesha specifike e gazeve mund të gjëndet edhe nga tabela nr 7 duke ju referuar peshave specifike relaetive normale. Shembull llogaritjeje Njihet një përzjerje gazore si në vijim. H 2= 75 % N2 = 25 %


12

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

t° C = 30 Pp = 400 mm H2O Kërkohet : γ në kondita pune Në tabelën nr 5 gjejmë γγγγ 0 për gazet H2= 0,08985 N2 =1,257 γγγγ 0 =0.75 x 0.08985 x +0.25 x 1.2507=0.38 kg/m3 ose Sipas tabeles nr 7 γγγγ 0 =0.0674+0.3127 =0.3801 kg/m3 Presioni i bulzave të avullit të ujit në temperaturën e punës 30 ° c është : Pb =432.5 mm H2O nga tabela nr 1 Pesha specifike e flluckave të avullit të ujit është ne temperaturen 30 °C

bγ =0.0303 kg/m3

bb

zTP

PPTγγγ Φ+

Φ−=

0

00

)(=

3/347.00303.07.00333.1)30273(

5.4327.0400033.1(27330.0 mkgx

x

x=+

+

−+LLOGARITJ

A E THJESHTUAR Llogaritet koefiçenti i thjeshtuar i sasisë (I) sipas formulave nr 1 dhe

nr 2 duke marrë parasysh koefiçentat e koregjimit dhe me anë të tabelave gjendet vlera e koefiçentit ββββ

Si më poshtë : diafragma aksiale në tabelat1 deri tek 7 ,diafragmat eksentrike ne tabelat 1 dhe 2 dhe për tubin ventur në tabelën nr 15 Formulat për llogaritjen e koefiçentit të thjeshtuar të sasisë janë

a- Për lëngje dhe avuj

γhD

xWI thj 2

28690= (12)

per gazet

γ

hD

xQI thj

2

28690= (13)

Ne baze te koefiçentit te thjeshtuar I gjendet koefiçenti ββββ i cili nuk duhet te jete me i vogel se 0.2 dhe jo me i madh se kufijte e me poshtem : a – Per levizje te zakoneshme ne lengje ββββ <<<< 0.65 ne gaze ββββ <<<< 0.6 b – Per levizje te shpejta ne lengje ββββ <<<< 0.0.75 ne gaze ββββ <<<< 0.7


13

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

Duke marre parasysh smerçin e tubove ,papastertite ,perveç lendes qe eshte e paster ne çfardolloj gjendjeje diametri i diafragmes nuk duhet te jete me i vogel se 13 mm Ne rastin kur vlera e ββββ nuk perputhet me kerkesat e me siperme duhet te rizgjidhet nje ∆P max e aparatit apo duhet te ndryshohet diametri i tubacionit ku do te montohet diafragma matese duke llogaritur nje ββββ te re te pershtateshme. LLOGARITJA E SAKTE Kjo llogaritje duke percaktuar I ,pastaj vleren e ββββ perfundimtare te diafragmes

YFF

II

ar

thj= (14)

Fr Koefiçenti i koregjimit te Raynolsit i cili llogaritet sipas ββββ se thjeshtuar dhe Re nga grafiket: a-Per diafragmat aksiale ( Grafiket1. 1 deri tek Gafiku1. 7) b- Per diafragmat eksentrike ( Grafiket 2.1 deri tek Gafiku2.2) c- Per tubin ventur ( Grafiku 3) Numuri i Rainolsit llogaritet sipas formulave

ηD

WxR nor

e410354= (15)

νD

QxR nor

e3

10354= (16)

η Viskoziteti dinamik i lendes qe matet ne regjimin e punes ( centi puaz)

ν Viskoziteti kinematik i lendes qe matet ne kondita pune ( centi puaz)

Qnor Sasia ne kondita normale e lengut ose e avullit (ne llogaritjen ne projektim merret 70 % e shkalles se aparatit te matjes Wnor Sasia ne kondita normale e gazit (ne llogaritjen ne projektim merret 70 % e shkalles se aparatit te matjes D Diametri i brendshem tubacionit ne (mm) Fa Koefiçenti i koregjimit te bymimit siperfaqor te diafragmes qe eshte funksion i temperatures dhe llojit te materialit (Grafiku 4) Y Koefiçentii koregjimit te bymimit ,eshte funksion i k, ββββdhe χχχχ ( per diafragmat aksiale grafiku 5 deri 12 ,per ato eksentrike grafiku 6 dhe per tubat venture grafiku 7(1 .2 ) K gjendet ne tabelen nr 3ne vartesi te ambjentit.

P

hw7.27=χ (17)


14

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

max2

2

)(

)(h

Q

Qh

shkall

norw = (18)

max2

1hhw = (19)

hw Diferenca e numurit faktik te lexuar ne mm H2O hmax Eshte ∆∆∆∆P max e aparatit ne mm H2O

Ne baze te vleres se koefiçentit te sakte I ne tabele gjendet ββββ dhe pastaj d i diafragmes si me poshte :

d=ββββ x D (20) LLOGARITJET PRAKTIKE

Ne shume raste ne konditat praktike parametrat ndryshojne ne raport me ata te marre parasysh si rrjedhoje tregimi ne aparatin mates do te jete jo i sakte dhe me gabime vlera e te cilave varet nga madhesia e ndryshimit te parametrave .Per kete arsye duhet te kryhen llogaritje te cilat duhet te marrin vlera te parametrave qe do te perdoren ne praktike,ne kete menyre do te merret nje lexim real dhe i sakte ne aparatin tregues ose rregjistrues.

a- KOREGJIMI I SHKALLEZIMIT TE SASISE Per lengje dhe avull

faktfakarfak hDYFFWfakffak

γ2

28690

1Ι= (21)

Shenojme se AW

W

proj

fak= (22)

A Quhet koefiçent korektimi Wfak= A Wproj (22)

Per gazet ne baze te formules nr 2 kemi :

faktfak

faka

akfrfak

h2D Y FF28690

1Q

γΙ= (23)

Me qene se aparati duhet ti tregoje sasite ne regjim normal duhet te behet leximi i tyre ne regjimin normal duke marre ne vleresim te gjithe faktoret

Nga formulat 4 dhe 10 shkruajme

( )[ ]n

zPfak

Tbfak

Pfak

PTfak

ZPfak

T

h

bfakP

fakPTD

fakY

afakF

rfakF

fakQ

γγ Φ+Φ−

Φ−Ι=

0000

)(0

2

28690

1

(24)


15

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

Zakonisht kur gazet e thate nuk ndodhen nen presion te larte vlera e z = 1dhe Φ =0 prandaj kemi :

bfak

fak

fakfakafakfakPT

PhTDYFFQ

γ

020

28690

1Ι= (25)

Marrim proj

fak

Q

Q=β ; Qfak =β Qproj (26)

β Koefiçent koregjimi Ne formule Fr fak ,Fa fak ,dhe Yfak duhet te krahasohen me ato te

projektitNga kto behet llogaritja e numurit Re faktike sipas formulave (15.16) Wnor fak ,Q nor fak merret vlera e shkallezimit te sasise rrjedhese para koregjimit te sasise qe tregon aparati ku eshte vendosur.Kur sasia eshte e vogel ose e madhe shume dhe aparati del jashte hskalle behet kllogaritja faktike e sasise ose zgjidhet nje ∆P tjeter per aparatin.Pas zgjedhjes se ∆P se re,perseri sipas formulave te mesiperme te llogaritjes gjat perdorimit merret vlera e re e shkallezimit te sasise ,kjo deri sa te perputhet me kerkesat e llogaritjes faktike. Shembull llogaritje

1- Llogaritja e diafragmes per lengje ne kete rast jepen : Presioni normal ne tre linja ,benzine vaj uje, Temperatura 30°C Pp =6 Kg/cm2 γ =0.720 kg/cm3

ν =43.9 η=0.29 centi puaz Dfak =105 mm W max = 26 000 kg/h W nor =20 000 kg/h W min =10 000 kg/h Te llogaritet d Zgjidhet kufiri I shkallezimit te aparatit 30000 kg/hdhe ∆P max =160 mm Hg

4.627206.13160105

30000286902869022

===xx

x

hD

WI thj

γ

Ne tabelen 13.3 gjendet β =0.526 Llogaritet Re

ηD

WxR nor

e410354= = 354 104 x 20 000 /105 x 0.29 104

= 2.32 105

Gjendet Fr = 1 ne grafikun 1-3


16

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

Materiali per diafragmen Cr 8 Ni 9 Ti ,ne temperaturen 30 °C Fa = 1 shih grafikun nr 4 Per material te pa ngjesheshem Y = 1 Koefiçenti perfundimtar i sasise del

thj

ar

th IYFF

II ==

D = d x β = 0.526 x 105 = 55.2 mm 2- Llogaritja projektuese e diafragmave aksiale per gaze Jepen : Agjenti i punes gaz ose ajer Temperatura e punes t = 300 °C Presioni i punes Pp = 1000 mm H2O Pesha specifike γ0 = 1.293 kg/m3 Koefiçenti i korektimit Y = 4.39 Diametri i tubit D = 377 x 3 mm Debiti max ne kushte pune Q 0 max =2440 m3/ h Debiti minimal ne kushte pune Q min =1500 m3/h Lageshtia Φ = 0 d = ? Zgjidhet kufiri i shkallezimit te aparatit 3200 m3/h , ∆P = 250 mm H2O dhe Z = 1

=+

+==

1000)273(1.033

300)x1.033(2733200

P0

T

z0

TP

0QQ

h

3m 6120 3200x19136 =

3

0

00 /676.0

9.1

1293.1 mkg

zTP

PT=== γγ

6666250

6760

371

28690286902

2

..

===

γhD

xQI thj

β =0.541 (Tabela 1-7)

4700913611024603

0

0

0 === .xPT

TPQQ nornor

073.1029.43371

2460103541054.3

33 ===x

xD

QxR nor

eν

Ff = 1.0061 (Gr 1-7) Per diafragme te ndertuar prej 1CrNi18 9Ti ne t= 300°C


17

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

0087.12

010.10074.1=

+=aF Grafiku nr 4

OmmHxhw 22

8.147250)3200

2460( ==

361.011333

8.1472.277.27 ===

P

hwχ

Duke marre k= 1 nga tabela 3 gjejme : Y = 0.996 (Gr 5-2) Percaktohet I e sakte

6.65996.00087.10061.1

4.66===

xxYFF

II

ra

thj

β =0.538 (tab 13-7) d = β x D = 0.538 x 371 = 200 mm

3- Llogaritja e diafragmave eksentrike ne lengje Jepen te dhenat e me poshtme : Lenda qe do te matet benzine Temperatura e punes t = 310 °C Presioni i punes Pp =4.9 kg/cm2

Pesha specifike γp = 0.720 kg/m3 η =0.29 centi puaz

Koefiçenti i korektimit Y = 4.39 Diametri i tubit D = 219 x 10 mm Debiti max ne kushte pune W max =150000 kg/ h Debiti normal ne kushte pune Wnor=110000 kg/ h Debiti minimal ne kushte pune Wmin=80000 kg/ h Zgjidhet kufiri i shkallezimit te aparatit 160000kg/h , ∆Pmax = 250 mm H2O

1.74720.06.13250199

160000286902869022

===xx

x

hD

WI thj

γ

β =0.559 (tab 14-2)

5

4

431099.3

1049.0199

110000103541054.3 x

xxx

D

rWxR no

e ===η

Fr = 1(Grafiku 2-2 ) Per diafragme te ndertuar prej 1CrNi18 9Ti ne t= 310°C Fa =1.0102 (gr 4) Per material te pa ngjesheshem Y = 1

3.73110102.1

1.74===

xxYFF

II

ar

thj


18

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

β=0.556 (Tabela 14-2) d= β x D = 0.556 x 199=110.64 mm

4-Llogaritja e tubave Ventur.per mjedise gazi Jepen te dhenat e me poshtme : Lenda qe do te matet ajer ose gaz Temperatura e punes t = 20°C Presioni i punes Pp =1 kg/cm2 (absolut) Pesha specifike γ0 = 1.293 kg/m3

ν = 15.1 centi stoks Koefiçenti i lageshtise Φ = 4.39 Diametri i tubit D = 800 x 10 mm Debiti max ne kushte pune Q0 max =51000 m3/ h Pb =328 mm H2O (tab 5 - 1 ), γb =0.0173 kg/m3 (tab. Nr. 1 ) Kerkohet diametri i tubit ventur Zgjidhet kufiri i shkallezimit te aparatit 60000m3/h , ∆Pmax = 400 mm H2O

=−

+=

Φ−=

)7233.00333.1(273

0333.1)20273(60000

)(

00

x

PPT

TPQQ

b

=65.6 kg/m3

bb

zTP

PPTγγγ Φ+

Φ−=

0

00

)(=

= 197.1173.07.00333.1)20273(

)7238.0033.1(273293.1 =+

+

−x

9.160400

197.1

800

65600286902869022

===x

hD

xQI thj

γ

β=0.644 (Tabela 15)

53nor3e 13.5x10

800x15.1

0.7x65600354x10

Dν

Q3.54x10R ===

Fr= 1 (Grafiku nr 3) Materiali i tubit ventur çelik 20 ne t= 20°C Fa = 1 (grafiku nr 4)

max2

1hhw = = ½ 400 = 200 mm H2 O

536.011333

2007.277.27 ===

P

hwχ

K= 1 (tabela nr 3) ; Y = 0.987 (Grafiku nr 7-2)

16311987.0

9.160===

xxYFF

II

ra

thj


19

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

β=0.647 d= β x D = 0.647 x 800 = 518 mm

4- Shembull kur parametrat faktike ndryshojne nga ato te projektit. Per kete rast ne llogaritjet sipas projektit do te perdoren te dhenat e shembullit nr 2ndersa ato faktike jane si me poshte tfa=400°C Pfak =1800 mm H2O Tregimi i aparatit shkon tek 60 % e shkalles maksimale te tij D = 273 x 3 mm ∆Pmax = 250 mm H2O d=200 mm Te llogaritet sasia faktike dhe te koregjohet shkalla e aparatit ! Nga shembulli nr 2 ose tabela nr 5 γ0=1.293 kg/m3 dhe z=1

3

0

00 /606.0

10333)400273(

)18000333.1(293.1 mkg

zPT

PT

fak

fakfak =

+

+== γγ

Nga tabela 4 per tfak =400°C , η= 330 mp

stokscx

x.6.53

10616.0

103305

4

===−

−

γ

ην

Nga shembulli nr 2 vlera e projektimit te shkallezimit te aparatit eshte 6120 m3/h

Qnor faktike =6120 x 0.60 = 3672 m3/h

Re fak =433

10536.66.53377

36721035410354 x

xx

D

Qx

norfakt==

ν

β=0.538 I= 65.6Fr fakt =1.0102 (gr nr 7) Nga shembulli nr 2 per material te diafragmes 1C18Ni9Tine 400°C

Fa fakt= 0119.12

0135.10103.1=

+ grafiku nr 4

OH 125mm2502

1hW

2

1h 2maxw ===

285.012133

1257.277.27 ===

P

hwχ

h = 1.4(tab 3); Yf =0.997 (grafiku 5-2)

==00

02

28690

1

PT

PhTYfaIDFaFrQ

f

f

fafaafγ

1033673293.1

121332732503716.65997.00119.1012.1

28690

1 2

xx

xxxxxxx = 3084

m3/h


20

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

rrumbullakos me

rreze 3.5 deri 3.75 D

Rrumbullakos

me rreze 1.375 D

Tubi VENTUR klasik F i g 5

Fig 6

Nga shembulli nr 2 Q0 pro =3200 m3/h

Koefiçenti i koregjimit β = 96403200

30840 .==pro

fa

Q

Q

Qo fak=0.964 x 3200 = 3084 m3/h

PERDORIMI I TABELAVE DHE I GRAFIKEVE

Tab – 1 Gjendet presioni i avujve te ujit ne gazet me lageshtire Tab – 2 Gjendet per disa gaze temeperatura dhe presioni kritik Tab – 3 Gjenden vlera te koefiçentit k per disa gaze

Tab – 4 Gjendet γ e avullit ne vartesi te presionit ne temperature te ndryshme

Tab – 5 Gjendet γ e gazeve ne kushte normale dhe peshen specifike relative Tab – 6 Gjendet pasha specifike e ujit ne raport me temperaturen dhe presionin Tab – 7 Gjendet pesha specifike e gazeve te perzier


21

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

Tab – 8 Gjendet viskoziteti dinamik i gazeve η ne centi puaz

Tab – 9 Gjendet viskoziteti dinamik η dhe ν respektivisht ne c.puaz dhe c.stoks Tab – 10 Gjenden mardheniet midis shume fisheve dhe nen fisheve te viskozitetit dinamik Tab – 11 Gjendet viskoziteti i avujve te tejnxehur te ujit ne mili puaz Tab – 12 Gjenden mardheniet midis shume fisheve dhe nen fisheve te viskozitetit kinematik

Tab – 131- 137 Gjenden vartesite e β nga koefiçenti I per diametra te ndryshem tubi me diafragmat aksiale Tab – 141- 142 Gjenden vartesite e β nga koefiçenti I per diametra te ndryshem tubi me diafragmat eksentrike Tab – 15 Gjenden vartesite e β nga koefiçenti I per diametra te ndryshem tubi me tubat ventur Grafiku (1-1 deri 1-7 )Gjenden mvartesite e koefiçentit te koregjimit te Re nga koefiçenti β sipas diametrave Fr=f(Re, β, D fa) per diafragmat aksiale Grafiku (2-1 deri 2 )Gjenden mvartesite e koefiçentit te koregjimit te Re nga koefiçenti β sipas diametrave Fr=f(Re, β, D fa) per diafragmat eksentrike Grafiku (2 )Gjenden mvartesite e koefiçentit te koregjimit te Re nga koefiçenti β sipas diametrave Fr=f(Re, β, D fa) per tybin ventur Grafiku nr 3 Jep vartesine e koefiçentit te bymimit te saraqineskve F a nndryshimi i temperatures dhe lloji i materialit Grafiket 4-1,2 Japin koefiçentin qe koregjon per zgjerim te lendes Y ne

funksion te k, dhe f

w

P

h per diafragmat aksiale

Grafiket 5 -1,2 Japin koefiçentin qe koregjon per zgjerim te lendes Y ne

funksion te k, dhe f

w

P

h per tubat ventur

Grafiket 6 -1,2 Japin vartesine e koefiçentit te ndrydhjes se lendes z ne

funksion te Prdhe Tr ; Pr = c

r

c T

TdheT

P

P=

Pc dhe Tc jane temperatura dhe presioni kritik

Tab nr 1 Presioni i avujve te ujit ne gaze me lageshtire


22

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

T °C P flluc të ujit P av te ngopur

mm ujë mm zhivë kg/m³ në lagështi kg/m³ kg/m³

-25,0 6,390 0,470 0,001 0,001 11,000

-20,0 10,470 0,770 0,001 0,001 11,000

-15,0 16,350 1,240 0,001 0,002 11,000

-10,0 26,500 1,950 0,002 11,000 11,000

-5,0 40,900 3,010 0,003 11,000 0,003

0,0 62,300 4,580 0,005 11,000 11,000

2,0 72,100 5,300 0,006 11,000 11,000

4,0 83,000 6,600 0,006 0,007 0,006

6,0 85,200 7,000 0,008 0,008 0,007

8,0 100,500 8,000 0,009 0,009 0,009

10,0 125,100 9,200 0,009 0,010 0,010

12,0 142,800 10,600 0,011 0,012 0,011

14,0 163,200 12,000 0,012 0,013 0,013

16,0 185,000 15,600 0,013 0,014 0,014

18,0 210,800 15,500 0,015 0,017 0,016

20,0 230,000 17,500 0,018 0,016 0,018

22,0 269,300 18,800 0,019 0,021 0,145

24,0 304,600 22,400 0,022 0,024 0,024

26,0 342,700 25,100 0,021 0,022 0,027

28,0 384,900 28,300 0,037 0,031 0,030

30,0 432,500 31,800 0,031 0,035 0,033

32,0 468,500 35,700 0,023 0,034 0,038

34,0 542,600 38,9 0,057 0,0449 0,0422

36,0 606,6 44,6 0,040 0.0445 0,0422

38,0 675,9 49,7 0,046 0,0562 0,0426

40,0 752,4 55,3 0.051 0.0431 0,0585

42,0 830,4 61,5 0,056 0.0702 0,065

44,0 928,9 68,5 0,062 0,0795 0,0722

46,0 1029,5 75,7 0,069 0,0089 0,00802

48,0 1038,3 83,7 0,075 0,0985 0,0886

50,0 1159,4 92,6 0,083 0,1144 0,09978

52,0 1385,0 102,1 0.090 0,125 0,108

54,0 1530,0 112,5 0,099 0,139 0,119

56,0 1637 123,8 0,100 0,156 0,151


23

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

Tab nr 1 Presioni i avujve te ujit ne gaze me lageshtire

T °C P flluckave të ujit P avujve te ngopur

mm ujë mm zhivë Kg/m3 ne lageshti

mm ujë mm zhivë

58,0 1857 135,1 0,108 0,175 0,144

60,0 2031,000 149,400 0,130 0,196 0,158

62,0 2227,200 162,000 0,142 0,222 0,174

64,0 2468,000 178,000 0,154 0,249 0,180

66,0 2667,000 196,100 0,168 0,281 0,208

68,0 2918,000 214,200 0,202 0,318 0,218

70,0 3142,000 233,700 0,198 0,391 0,249

72,0 3442,600 254,600 0,214 0,409 0,188

74,0 3965,900 11,543 0,352 0,466 0,295

76,0 4034,000 301,400 0,291 0,534 0,321

78,0 4431,300 327,300 0,271 0,617 0,349

80,0 4829,000 356,000 0,293 0,716 0,373

82,0 5235,000 384,800 0,316 0,840 0,411

84,0 5668,500 416,800 0,340 0,996 0,445

86,0 6132,000 450,000 0,367 1,205 0,482

88,0 6025,000 490,000 0,395 1,400 0,521

90,0 7051,000 525,800 0,425 1,770 0,563

92,0 7211,000 567,000 0,450 2,492 0,608

94,0 8308,000 618,900 0,487 3,541 0,605

96,0 8943,000 0,522 5,132 0,705

98,0 9619,000 707,000 0,530 0,760

100,0 44,088 760,000 0,507 0,816


24

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

Lënda T kr P kr H 2 239,90 12,80 N 2 126,00 33,50 CO 137,80 34,53 O2 154,200 49,700

CO 2 31.3 72,8 H2S 375,500 83,9 SO2 434,500 77,8 Ajri 252,300 57,25 Cl 2 417,000 78,1 H2O 374,0 218,4 CH4 190,500 46,8 Etan 305,500 48,2

Propan 569,800 420,1 nButan 425,010 37,47 iButan 407,980 36

nPentan 469,600 33,3 iPentan 468,700 52,9 Hekzan 507,720 29,92 Acetilen 282,900 30,49 Propilen 564,900 45,5

NO 2 431,200 1oo Tab nr 2 Presionet dhe temperaturat kritike te disa gazeve

Gazet K ajri 1,400 CO 1,400 H2 1,490 N2 1,400 O2 1,400

CO 2 1,300 CH 4 5,208 C2H6 1,193 butan 1,034

propan 4,330 avull 1,320

Tabela 3 Vlerat e variablit k per disa lloje gazesh


25

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

Tab 4 peshat specifike te avullit dhe temperaturat e ngopjes

t °C pr atm. 1.00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 t ngop 99,09 101,10 104,25 106,86 108,74 110,75 112,73

ρ kg/m³ 0,580 0,638 0,688 0,741 0,794 0,841 0,906

100

0,578

110 0,561 0,6190 0,6770 0,7340 0,7510

120 0,547 0,6020 0,6580 0,7140 0,7690 0,8260 0,8810

130 0,532 0,5860 0,6410 0,6850 0,7480 0,8030 0,8540

140 0,519 0,5710 0,6250 0,6770 0,7200 0,7820 0,8350

150 0,506 0,5570 0,6090 0,6600 0,7110 0,7630 0,8140

160 0,494 0,5440 0,5940 0,6440 0,6940 0,7450 0,7940

170 0,483 0,5310 0,5800 0,6290 0,6780 0,7270 0,7760

180 0,472 0,5190 0,5670 0,6150 0,6620 0,7100 0,7540

190 0,462 0,5080 0,5540 0,6010 0,6470 0,6940 0,7410

200 0,453 0,4969 0,5420 0,5880 0,6330 0,6790 0,7250

210 0,442 0,4880 0,5310 0,5750 0,6200 0,6640 0,7090

220 0,433 0,4700 0,5200 0,5680 0,6070 0,6500 0,6940

230 0,425 0,4665 0,5090 0,5520 0,5940 0,6370 0,6840

240 0,416 0,4573 0,4990 0,5410 0,5830 0,6240 0,6670

250 0,408 0,4484 0,4883 0,5300 0,5710 0,6120 0,6540

260 0,399 0,4399 0,4800 0,5200 0,5600 0,6010 0,6400

270 0,392 0,4317 0,4711 0,5100 0,5500 0,5900 0,6290

280 0,385 0,4239 0,4625 0,6010 0,5400 0,5790 0,6170

290 0,379 0,4163 0,4542 0,4922 0,5300 0,5680 0,6060

300 0,372 0,4089 0,4462 0,4875 0,5210 0,5580 0,5950

310 0,365 0,4019 0,4385 0,4700 0,5120 0,5480 0,5850

320 0,359 0,3951 0,4311 0,4670 0,5030 0,5390 0,5750

330 0,353 0,3883 0,4239 0,4557 0,4947 0,5300 0,5650

340 0,347 0,3821 0,4169 0,4517 0,4865 0,5220 0,5560

350 0,342 0,3758 0,4101 0,4444 0,4787 0,5130 0,5470

360 0,337 0,3698 0,4035 0,4373 0,4710 0,5050 0,5380

370 0,331 0,3641 0,3972 0,4304 0,4636 0,4968 0,5300

380 0,326 0,3585 0,3911 0,4298 0,4364 0,4881 0,5220

390 0,321 0,3551 0,3852 0,4174 0,4495 0,4817 0,5140

400 0,316 0,3478 0,3795 0,4112 0,4429 0,4746 0,5060


26

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

Tab 4 peshat specifike te avullit dhe temperaturat e ngopjes

t °C

pr atm. 1,70 1,80 1,90 2,00 2,10 2,20 2,30

t ngop 114,57 116,33 118,01 119,62 121,16 122,65 124,08 ρ

kg/m³ 0,932 1,004 1,051 1,109 1,161 1,212 1,264

100

110

120 0,9380 0,9940 1,0510 1,1070

130 0,9120 0,9670 1,0250 1,0770 1,132 1,187 1,242

140 0,9810 0,9420 0,9950 1,0480 1,102 1,135 1,209

150 0,8660 0,9180 0,9700 1,0210 1,073 1,125 1,178

160 0,8450 0,8950 0,9460 0,9960 1,047 1,103 1,148

170 0,8250 0,5000 0,9230 0,9720 1,013 1,071 1,120

180 0,8060 0,8530 0,9010 0,9500 0,998 1,046 1,094

190 0,7870 0,8340 0,8840 0,9190 0,975 1,022 1,069

200 0,7700 0,8160 0,8610 0,9070 0,954 0,989 1,045

210 0,7540 0,7990 0,8440 0,8970 0,933 0,978 1,023

220 0,7380 0,7810 0,8260 0,8700 0,913 0,957 1,001

230 0,7230 0,7660 0,8080 0,8520 0,894 0,937 0,980

240 0,7090 0,7510 0,7810 0,8350 0,876 0,918 0,961

250 0,6950 0,7360 0,7760 0,8180 0,859 0,900 0,942

260 0,6810 0,7270 0,7610 0,8020 0,842 0,883 0,923

270 0,6630 0,7080 0,7470 0,7870 0,826 0,866 0,906

280 0,6560 0,6950 0,7340 0,7730 0,811 0,850 0,889

290 0,6440 0,6820 0,7210 0,7590 0,797 0,836 0,873

300 0,6330 0,6700 0,7080 0,7450 0,783 0,820 0,858

310 0,6220 0,6580 0,6950 0,7320 0,769 0,806 0,843

320 0,6110 0,6470 0,6830 0,7190 0,756 0,792 0,828

330 0,6010 0,6360 0,6720 0,7070 0,743 0,778 0,814

340 0,5910 0,6260 0,6610 0,6960 0,731 0,765 0,800

350 0,5810 0,6160 0,6500 0,6840 0,719 0,753 0,787

360 0,5720 0,6060 0,6400 0,6730 0,707 0,741 0,775

370 0,5630 0,5860 0,6300 0,6630 0,696 0,729 0,763

380 0,5580 0,5870 0,6200 0,6530 0,685 0,718 0,751

390 0,5460 0,5780 0,6100 0,6430 0,675 0,707 0,740

400 0,5380 0,5700 0,6010 0,6330 0,665 0,696 0,728


27

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

Tab 4 Peshat specifike te avullit dhe temperaturat e ngopjes

t °C

pr atm.

2,40 2,50 2,60 2,70 2,80 2,90 3,00

t ngop 125,16 126,79 128,08 129,34 130,53 130,73 132,08 ρ

kg/m³ 1,315 1,366 1,417 1,469 1,520 1,570 1,621

100

110

120

130 1,228 1,354 1,409 1,466

140 1,265 1,317 1,371 1,425 1,480 1,531 1,598

150 1,250 1,282 1,335 1,367 1,440 1,493 1,546

160 1,199 1,250 1,301 1,352 1,403 1,455 1,506

170 1,170 1,220 1,268 1,319 1,369 1,419 1,469

180 1,142 1,101 1,239 1,288 1,336 1,385 1,134

190 1,116 1,163 1,211 1,258 1,303 1,353 1,400

200 1,091 1,137 1,181 1,230 1,276 1,322 1,368

210 1,000 1,113 1,158 1,203 1,218 1,293 1,338

220 1,045 1,089 1,133 1,177 1,221 1,266 1,310

230 1,023 1,066 1,110 1,153 1,196 1,239 1,283

240 1,003 1,045 1,092 1,130 1,172 1,214 1,257

250 0,983 1,024 1,068 1,107 1,148 1,190 1,231

260 0,960 1,004 1,045 1,085 1,120 1,157 1,207

270 0,946 0,985 1,025 1,065 1,105 1,145 1,184

280 0,929 0,967 1,006 1,045 1,081 1,123 1,162

290 0,911 0,950 0,988 1,026 1,064 1,102 1,144

300 0,905 0,933 0,970 1,008 1,045 1,083 1,121

310 0,879 0,916 0,953 0,990 1,027 1,084 1,101

320 0,864 0,900 0,937 0,975 1,009 1,015 1,082

330 0,850 0,885 0,921 0,956 0,992 1,027 1,063

340 0,836 0,870 0,906 0,940 0,976 1,040 1,045

350 0,822 0,856 0,891 0,925 0,960 0,994 1,028

360 0,809 0,842 0,876 0,910 0,944 0,978 1,012

370 0,796 0,829 0,862 0,896 0,929 0,963 0,996

380 0,784 0,816 0,849 0,882 0,915 0,948 0,980

390 0,772 0,804 0,836 0,868 0,901 0,931 0,965

400 0,760 0,792 0,821 0,835 0,882 0,919 0,951


28

[t~| eÜÉ~t} ECCJ


t °C

pr atm.

3,20 3,40 3,60 3,80 4,00 4,20 4,40

t ngop 135,08 137,18 139,18 141,09 142,92 144,68 146,38 ρ

kg/m³ 1,722 1,823 1,924 2,024 2,124 2,224 2,323

100

110

120

130

140 1,698 1,808 1,918

150 1,652 1,756 1,865 1,073 2,081 2,181 2,298

160 1,609 1,714 1,816 1,421 2,025 2,13 2,235

170 1,569 1,669 1,77 1,972 1,973 2,074 2,177

180 1,531 1,629 1,727 1,826 1,924 2,023 2,123

190 1,495 1,591 1,686 1,783 1,87 1,974 2,071

200 1,161 1,554 1,643 1,741 1,831 1,929 2,023

210 1,429 1,52 1,611 1,702 1,793 1,885 1,977

220 1,388 1,181 1,576 1,655 1,754 1,844 1,934

230 1,369 1,456 1,543 1,63 1,717 1,805 1,892

240 1,341 1,426 1,511 1,596 1,682 1,767 1,833

250 1,314 1,397 1,181 1,564 1,618 1,731 1,815

260 1,280 1,37 1,452 1,539 1,615 1,691 1,729

270 1,264 1,364 1,424 1,504 1,384 1,664 1,745

280 1,240 1,319 1,347 1,176 1,551 1,632 1,742

290 1,218 1,295 1,371 1,146 1,525 1,602 1,68

300 1,196 1,271 1,346 1,122 1,497 1,573 1,649

310 1,674 1,218 1,323 1,397 1,471 1,545 1,62

320 1,194 1,227 1,3 1,373 1,445 1,518 1,591

330 1,135 1,206 1,278 1,35 1,42 1,492 1,564

340 1,116 1,196 1,256 1,327 1,397 1,467 1,538

350 1,097 1,166 1,235 1,305 1,374 1,443 1,513

360 1,082 1,147 1,215 1,254 1,352 1,42 1,488

370 1,062 1,129 1,196 1,263 1,33 1,397 1,464

380 1,046 1,112 1,177 1,243 1,309 1,375 1,411

390 1,030 1,095 1,159 1,224 1,289 1,354 1,419

400 1,014 1,078 1,142 1,206 1,269 1,333 1,397


29

[t~| eÜÉ~t} ECCJ


t °C

p atm. 4,60 4,80 5,00

t ngop 148,01 149,59 151,11 ρ

kg/m³ 2,422 2,521 2,619

100

110

120

130

140

150 2,407 2,517

160 2,341 2,441 2,583

170 2,207 2,382 2,485

180 2,222 2,321 2,422

190 2,168 2,264 2,362

200 2,117 2,211 2,306

210 2,068 2,961 2,253

220 2,022 2,113 2,283

230 1,979 2,067 2,193

240 1,937 2,024 2,11

250 1,898 1,962 2,066

260 1,86 1,983 2,025

270 1,824 1,905 2,086

280 1,79 1,869 1,947

290 1,757 1,834 1,911

300 1,725 1,8 1,876

310 1,694 1,768 1,813

320 1,661 1,738 1,81

330 1,635 1,707 1,779

340 1,608 1,679 1,748

350 1,582 1,654 1,72

360 1,556 1,624 1,692

370 1,531 1,598 1,665

380 1,507 1,573 1,639

390 1,484 1,549 1,614

400 1,461 1,525 1,589


30

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

Lloji i gazit Formula mol γ në kg/m³ γ rel

Ajri 1,293 1 Oksigjen O 2 1,429 1,1053 Azot N 2 1,2507 0,9673 Hidrogjen H 2 0,08985 0,069489559 Klor Cl 2 3,217 2,488012374 Oks Karboni CO 1,25 0,966744006 Gaz Karbonik CO 2 1,976 1,528228925 Gaz Sulfuror SO 2 2,927 2,263727765 Gaz Sulfhidrik H 2 S 1,539 1,19025522 Amoniak NH 3 0,771 0,596149385 Metan CH 4 0,717 0,554524362 Etan C 2 H 6 1,35 1,044083527 Etilen C 2 H 4 1,26 0,974477958 Acetilen C 2 H 2 1,162 0,898685228 Propilen C 3 H 6 1,677 1,296682904

Benzol C 6 H 6 3,484 2,694508894

Uji H 2 O 0,804 0,621809745 Tab nr 5 Peshat specifike te gazeve ne kushte normale dhe raporti i peshes se tyre me ate te ajrit


31

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

Temp °C 1,0 atm 20,0 atm 50,0 atm 80,00 100,0 atm

0 999,90 1000,80 1002,30 1005,80 1004,80 10 999,70 1000,60 1001,90 1003,30 1004,20 20 998,20 999,00 1000,30 1001,70 1002,50 30 995,70 996,50 997,80 999,10 999,90 40 992,50 993,00 994,30 995,50 996,40 50 988,10 988,90 990,20 991,50 992,40 60 983,20 984,20 985,40 986,70 987,60 70 977,80 978,70 980,00 981,40 982,20 80 971,80 972,80 974,10 975,40 976,30 90 965,50 966,30 967,70 969,00 969,80

100 958,40 959,20 960,70 962,00 963,00 110 951,80 953,30 954,70 955,70 120 944,00 945,40 946,90 955,70 130 935,60 937,20 938,70 947,90 140 927,00 928,50 930,10 939,70 150 917,80 919,40 921,00 93,10 160 908,20 909,90 911,60 922,10 170 898,10 899,80 901,60 912,70 180 887,50 889,40 891,30 902,90 190 876,50 878,60 880,60 892,60 200 865,00 867,20 869,30 881,90

852,80 853,10 857,50 870,70 842,60 844,50 859,00 829,30 832,00 846,70 815,30 818,50 839,80 800,30 803,70 820,20 784,30 788,10 805,90 771,30 790,50 753,10 774,10 733,10 756,30 737,00 715,40

Tabela nr 6 Ndryshimi i peshes specifike te ujit ne vartesi te presionit dhe temperatures Tabela nr 7 Pesha specifike e gazeve te perzier


32

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

% 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8

H 2 r° = 0,08985 kg/m³

40 0,0359 0,0361 0,0363 0,0365 0,0367

41 0,0368 0,0370 0,0372 0,0374 0,0376

42 0,0377 0,0379 0,0381 0,0383 0,0385

43 0,0386 0,0388 0,0390 0,0392 0,0394

44 0,0305 0,0307 0,0309 0,0311 0,0313

45 0,0404 0,0406 0,0408 0,0410 0,0412

46 0,0413 0,0415 0,0417 0,0419 0,0421

47 0,0422 0,0424 0,0426 0,0428 0,0430

48 0,0431 0,0433 0,0435 0,0437 0,0439

49 0,044 0,0442 0,0444 0,0446 0,0448

50 0,0449 0,0451 0,0453 0,0455 0,0457

51 0,0458 0,0460 0,0462 0,0464 0,0466

52 0,0457 0,0459 0,0461 0,0463 0,0465

53 0,0476 0,0478 0,0480 0,0482 0,0484 54 0,0485 0,0487 0,0489 0,0491 0,0493

55 0,0484 0,0486 0,0488 0,0490 0,0492

56 0,0505 0,0507 0,0509 0,0511 0,0513

57 0,0522 0,0524 0,0526 0,0528 I0,0530

58 0,0521 0,0523 0,0525 0,0527 0,0529

59 0,053 0,0532 0,0534 0,0536 0,0538

60 0,0539 0,0541 0,0543 0,0545 0,0547

61 0,0548 0,0550 0,0552 0,0554 0,0556

62 0,0557 0,0559 0,0561 0,0563 0,0565

63 0,0566 0,0568 0,0570 0,0572 0,0574

64 0,0565 0,0567 0,0569 0,0571 0,0573

65 0,0584 0,0586 0,0588 0,0590 0,0592

66 0,0585 0,0587 0,0589 0,0591 0,0593

67 0,0602 0,0604 0,0606 0,0608 0,0610

68 0,0611 0,0613 0,0615 0,0617 0,0619

69 0,062 0,0622 0,0624 0,0626 0,0628

70 0,0629 0,0631 0,0633 0,0635 0,0637

71 0,0638 0,0640 0,0642 0,0644 0,0646

72 0,0647 0,0649 0,0651 0,0653 0,0655

73 0,0656 0,0658 0,0660 0,0662 0,0664

74 0,0665 0,0667 0,0669 0,0671 0,0673

75 0,0674 0,0676 0,0678 0,0680 0,0682


33

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

% 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8

O 2 r°=1,429 kg/m³

1,0 0,0000 0,01120 0,0084 0,0112 0,0140

2,0 0,0143 0,01720 0,02010 0,02300 0,02590

3,0 0,0429 0,04570 0,04850 0,05130 0,05410

4,0 0,0572 0,06000 0,06280 0,06560 0,06840

5,0 0,0715 0,07430 0,07710 0,07990 0,08270

N 2 r° = 1,2507 kg/m³

1,0 0,0125 0,01500 0,01750 0,02000 0,02250

2,0 0,0250 0,02750 0,03000 0,03250 0,03500

3,0 0,0375 0,04000 0,04250 0,04500 0,04750

4,0 0,0500 0,05250 0,05500 0,05750 0,06000

5,0 0,0625 0,06500 0,06750 0,07000 0,07250

6,0 0,0750 0,07750 0,08000 0,08250 0,08500

7,0 0,0875 0,09000 0,09250 0,09500 0,09750

8,0 0,1000 0,10250 0,10500 0,10750 0,11000

9,0 0,1126 0,11510 0,11760 0,12010 0,12260

10,0 0,1251 0,12760 0,13010 0,13260 0,13510

11,0 0,1376 0,14010 0,14260 0,14510 0,14760

12,0 0,1501 0,15260 0,15510 0,15760 0,16010

13,0 0,1626 0,16510 0,16760 0,17010 0,17260

14,0 0,1751 0,17760 0,18010 0,18260 0,18510

15,0 0,1876 0,19010 0,19260 0,19510 0,19760

16,0 0,2001 0,20260 0,20510 0,20760 0,21010

17,0 0,2124 0,21490 0,21740 0,21990 0,22240

18,0 0,2251 0,22760 0,23010 0,23260 0,23510

19,0 0,2376 0,24010 0,24260 0,24510 0,24760

20,0 0,2501 0,25260 0,25510 0,25760 0,26010

21,0 0,2026 0,20510 0,20760 0,21010 0,21260

22,0 0,2752 0,27770 0,28020 0,28270 0,28520

23,0 0,2377 0,24020 0,24270 0,24520 0,24770

24,0 0,3003 0,30280 0,30530 0,30780 0,31030

25,0 0,3127 0,31520 0,31770 0,32020 0,32270

26,0 0,3252 0,32770 0,33020 0,33270 0,33520

27,0 0,3378 0,34030 0,34280 0,34530 0,34780

28,0 0,3502 0,35270 0,35520 0,35770 0,36020


34

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

Tabela nr 7 Pesha specifike e gazeve te perzier

% 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 CO 2 r ° = 1,976 kg/m3

0,0 0,0000 0,004 0,00790 0,01180 0,01570

1,0 0,0198 0,0237 0,0276 0,03150 0,03540

2,0 0,0395 0,0434 0,0473 0,05120 0,05510

3,0 0,0593 0,0632 0,0671 0,07100 0,07490

4,0 0,0790 0,0829 0,0868 0,09070 0,09460

5,0 0,0988 0,1027 0,1066 0,11050 0,11440

6,0 0,1186 0,1225 0,1264 0,13030 0,13420

7,0 0,1383 0,1422 0,1461 0,15000 0,15390

8,0 0,1581 0,1620 0,1659 0,16980 0,17370

9,0 0,1728 0,1767 0,1806 0,18450 0,18840

10,0 0,1926 0,1965 0,2004 0,20430 0,20820

11,0 0,2174 0,2213 0,2252 0,22910 0,23300

% 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8

CO r ° = 1,250 kg / m3

1,0 0,0125 0,01500 0,01750 0,02000 0,02250

2,0 0,0250 0,02750 0,03000 0,03250 0,03500

3,0 0,0375 0,04000 0,04250 0,04500 0,04750

4,0 0,0500 0,05250 0,05500 0,05750 0,06000

5,0 0,0625 0,06500 0,06750 0,07000 0,07250

6,0 0,0750 0,07750 0,08000 0,08250 0,08500

7,0 0,0875 0,09000 0,09250 0,09500 0,09750

8,0 0,1000 0,10250 0,10500 0,10750 0,11000

9,0 0,1125 0,11500 0,11750 0,12000 0,12250

10,0 0,1250 0,12750 0,13000 0,13250 0,13500

11,0 0,1375 0,14000 0,14250 0,14500 0,14750

12,0 0,1500 0,15250 0,15500 0,15750 0,16000

13,0 0,1625 0,16500 0,16750 0,17000 0,17250

14,0 0,1750 0,17750 0,18000 0,18250 0,18500

15,0 0,1875 0,19000 0,19250 0,19500 0,19750

16,0 0,2000 0,20250 0,20500 0,20750 0,21000

17,0 0,2125 0,21500 0,21750 0,22000 0,22250

18,0 0,2250 0,22750 0,23000 0,23250 0,23500

19,0 0,2375 0,24000 0,24250 0,24500 0,24750

20,0 0,2500 0,25250 0,25500 0,25750 0,26000


35

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

Tabela nr 7 Pesha specifike e gazeve te perzier % 0 0,2 0,4 0,6 0,8

CH 4 r° = 0,717 kg/m³

15 0,1076 0,109 0,1104 0,1118 0,1132 16 0,1147 0,1161 0,1175 0,1189 0,1203 17 0,1219 0,1233 0,1247 0,1261 0,1275 18 0,1291 0,1305 0,1319 0,1333 0,1347 19 0,1362 0,1376 0,139 0,1404 0,1418 20 0,1434 0,1448 0,1462 0,1476 0,149 21 0,1506 0,152 0,1534 0,1548 0,1562 22 0,1577 0,1591 0,1605 0,1619 0,1633 23 0,1649 0,1663 0,1677 0,1691 0,1705 24 0,1721 0,1735 0,1749 0,1763 0,1777 25 0,1793 0,1807 0,1821 0,1835 0,1849 26 0,1864 0,1878 0,1892 0,1906 0,192 27 0,1936 0,195 0,1964 0,1978 0,1992 28 0,2008 0,2022 0,2036 0,205 0,2064 29 0,2079 0,2093 0,2107 0,2121 0,2135 30 0,2151 0,2165 0,2179 0,2193 0,2207 31 0,2223 0,2237 0,2251 0,2265 0,2279 32 0,2294 0,2308 0,2322 0,2336 0,235 33 0,2366 0,238 0,2394 0,2408 0,2422 34 0,2438 0,2452 0,2466 0,248 0,2494 35 0,251 0,2524 0,2538 0,2552 0,2566 36 0,2581 0,2595 0,2609 0,2623 0,2637

Tabela nr 7 Pesha specifike e gazeve te perzier

% 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 Cn Hm r ° = 1,49 kg / m3

1,0 0 0,002 0,006 0,0080 0,0119 2,0 0,0149 0,0179 0,0199 0,0219 0,0239 3,0 0,0238 0,0288 0,0308 0,0328 0,0348 4,0 0,0447 0,0467 0,0487 0,0507 0,0527 5,0 0,0596 0,0616 0,0636 0,0656 0,0676 6,0 0,0884 0,0904 0,0924 0,0944 0,0964 7,0 0,1043 0,1063 0,1083 0,1103 0,1123 8,0 0,1192 0,1212 0,1232 0,1252 0,1272 9,0 0,1241 0,1261 0,1281 0,1301 0,1321


36

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

Tabela nr 7 Pesha specifike e gazeve te perzier Tabela nr 8 Viskoziteti dinamik i gazeve ηηηηdhe disa elementeve te tjere (ne mili puaz)

Tab nr 9 Viskoziteti kinematik dhe dinamik i ujit ne temp te ndryshme

temp në° C η (c.puaz) µ (c.stoks) 0 1,789 1,789 5 1,515 1,516

10 1,306 1,307 15 1,141 1,142 20 1,005 1,006 25 0,894 0,896 30 0,802 0,805 35 0,72 0,725 40 0,653 0,658 45 0,59 0,602 50 0,55 0,556 55 0,507 0,515 60 0,47 0,479 65 0,436 0,494 70 0,406 0,415 75 0,379 0,389 80 0,35 0,366 85 0,334 0,345 90 0,315 0,326 95 0,298 0,31

100 0,282 0,294

Tem

pe. °

C

Azo

t

Am

onia

k

Ace

tilen

Ben

zol

Hid

rogj

en

Aje

r

Hel

ium

Oks

igje

n

Met

an

Oks

ka

rbon

i

Pro

pan

Gaz

K

arbo

nik

Klo

r

Etil

en

N 2

NH 3 C3

H2

C6

H6

H2

H2 O

Aje

r

He

O2

CH 4 CO

C3

H8

CO 2 Cl

-20 157,5 86 90,2 62 80,4 82 162 175 181,5 95,5 158,5 70 128 114,5 0 166 93 96 98 84 89,3 171 186 192 102 168 75 138 123

20 174,5 100,5 102,1 23,5 88 36,7 180,9 195,5 202,5 108 176 80 148,5 132 40 183,5 107,8 108,2 28 91,8 104 190,4 204 213 115 185,5 85,4 157,5 141 60 192,5 114,5 114,5 84 95,8 111,3 199,8 213,5 223,5 121,4 194,5 90,3 167 150 80 200,4 121,5 120,5 89,5 99,6 118,7 208,9 220,5 234 127 202,4 95,8 175,5 160

100 2008 128 126 95 103 126 217,6 229 244 133 210,2 100,1 184,5 168 120 216,8 135,2 132 100 107 139,9 226 237,2 254 138,5 218,8 106 193 176,3 140 225 142,2 158 105,5 111,2 140,7 234 245,5 274 144,4 287 110,2 201,5 185 160 233 149,5 144 110,4 116,5 148 242 254 275 150 235 116,5 209,5 198,5 200 242 166,7 121 120,5 159 260 270 285 159 244 124,5 233,5 210,5 300 276 206 146,3 128,2 200 297 302 324 183,3 279,5 148 263,5 251 400 308 243 172 154 243 330 343 363 207 312 171,5 302 288 500 339 281,5 197,3 168,5 286 363 376 400 229,5 344 194 339,5 321,6


37

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

Tabela nr 10 Viskozi dinamik i avujve te tej nxehur te ujit ne m puaz t. ne°

C Presioni kg/cm2

Presioni kg/cm2

0 20 40 60 t. ne°

C 1 20 40 60

100 120,7 282,5 292,3 284,9 310 203,9 205,1 206,5 208 110 124,7 254 255 256 320 207,8 209 210,5 212 120 128,7 230,5 231,5 232,5 330 211,7 213 214,8 216,2 130 132,7 211,8 212,8 213,8 340 215,7 216,7 218,5 220,2 140 136,6 197,7 198,1 199,1 350 219,5 221 222,4 224,2 150 140,5 184,4 185,4 186,3 360 223,4 224,9 226,6 228,3 160 144,5 172,6 173,6 174,6 370 227,3 228,9 230,6 232,4 170 148,5 162,8 163,8 163,8 380 231,3 232,8 234,6 236,5 180 152,8 159 154,9 154,9 390 235,1 236,8 238,5 240,5 190 156,4 146,1 146,1 147,1 400 239 240,7 242,6 244,6 200 160,4 138,3 138,3 139,3 410 242,8 244,6 246,5 248,6 210 164,4 131,4 131,4 132,4 420 246,8 248,5 250,5 252,7 220 168,4 169 125,5 126,5 430 250,6 252,9 254,5 256,7 230 172,3 173 119,6 120,5 440 254,9 256,3 258,4 260,7 240 176,2 177 114,7 115,7 450 258,2 260,2 262,4 264,7 250 180,3 181 182,1 110,8 460 262,1 264 266,3 268,6 260 184,2 185,1 186,1 105,9 470 265,5 268 270,2 272,7 270 188,2 189,1 190,2 102 480 269,6 271,8 274,1 276,2 280 192,1 193,1 194,3 195,8 490 273,5 275,7 278,1 280,7 290 196,1 197 198,3 199,8 500 277,3 279,8 282 284,6 300 200 201,1 202,3 203,9 510 281 283,9 285,9 288,6


38

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

13-1 Tabela e koefiçentit te rrjedhjes se sasise (ΙΙΙΙ)per diafragme aksiale

D=50mm ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ

0,1 2,17 0,133 3,818 0,166 5,926 0,199 8,503

0,101 2,214 0,134 3,873 0,167 5,998 0,2 8,588 0,102 2,258 0,135 3,932 0,168 6,069 0,201 8,674 0,103 2,302 0,136 3,99 0,169 6,141 0,202 8,761 0,104 2,346 0,137 4,041 0,17 6,214 0,203 8,847

0,105 2,391 0,138 4,108 0,171 6,286 0,204 8,935 0,106 2,436 0,139 4,167 0,172 6,36 0,205 9,002 0,107 2,481 0,14 4,226 0,173 6,433 0,206 9,11 0,108 2,528 0,141 4,286 0,174 6,508 0,207 9,199

0,109 2,575 0,142 4,347 0,175 6,582 0,208 9,288 0,11 2,621 0,143 4,408 0,176 6,657 0,209 9,377

0,111 2,669 0,144 4,469 0,177 6,732 0,21 9,419 0,112 2,717 0,145 4,531 0,178 6,809 0,211 9,568

0,113 2,765 0,146 4,593 0,179 6,868 0,212 9,648 0,114 2,813 0,147 4,656 0,18 6,962 0,213 9,74 0,115 2,8625 0,148 4,719 0,181 7,039 0,214 9,831 0,116 2,912 0,149 4,781 0,182 7,117 0,215 9,983

0,117 2,9615 0,15 4,848 0,183 7,195 0,216 10,02 0,118 3,0115 0,151 4,91 0,184 7,273 0,217 10,11 0,119 3,063 0,152 4,975 0,185 7,352 0,218 10,2 0,12 3,1145 0,153 5,04 0,186 7,431 0,219 10,3

0,121 3,1665 0,154 5,105 0,187 7,511 0,22 10,39 0,122 3,2185 0,155 5,192 0,188 7,591 0,221 10,49 0,123 3,2705 0,156 5,238 0,189 7,672 0,222 10,58 0,124 3,3225 0,157 5,305 0,19 7,753 0,223 10,68

0,125 3,3765 0,158 5,373 0,191 7,833 0,224 10,79 0,126 3,4305 0,159 5,44 0,192 7,917 0,225 10,87 0,127 3,4845 0,16 5,508 0,193 7,999 0,226 10,97 0,128 3,539 0,161 5,577 0,194 8,087 0,227 11,06

0,129 3,5935 0,162 5,646 0,195 8,168 0,228 11,16 0,13 3,649 0,163 5,715 0,196 8,243 0,229 11,26

0,131 3,703 0,164 5,785 0,197 8,338 0,23 11,37 0,132 3,761 0,165 5,856 0,198 8,343 0,231 11,55


39

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

13-1 Tabela e koefiçentit te rrjedhjes se sasise per(ΙΙΙΙ) diafragme aksiale


0,232 11,557 0,265 15,101 0,298 19,149 0,331 23,716

0,233 11,657 0,266 15,216 0,299 19,28 0,332 23,863 0,234 11,958 0,267 15,332 0,3 19,411 0,333 24,91 0,235 11,854 0,268 15,448 0,301 19,543 0,334 24,136 0,236 11,96 0,269 15,563 0,302 19,674 0,335 24,306

0,237 12,062 0,27 15,682 0,303 19,847 0,336 24,453 0,238 12,165 0,271 15,791 0,304 19,94 0,337 24,644 0,239 12,268 0,272 15,917 0,305 20,074 0,338 24,754 0,24 12,381 0,273 16,036 0,306 20,206 0,339 24,96

0,241 12,473 0,274 16,159 0,307 20,302 0,34 25,084 0,242 12,578 0,275 16,274 0,308 20,477 0,341 25,204 0,243 12,683 0,276 16,384 0,309 20,615 0,342 25,357 0,244 12,789 0,277 16,514 0,31 20,749 0,343 25,509

0,245 12,894 0,278 16,635 0,311 20,885 0,344 25,662 0,246 13 0,279 16,786 0,312 21,088 0,345 25,815 0,247 13,107 0,28 16,878 0,313 21,16 0,346 25,969 0,248 13,214 0,281 17 0,314 21,291 0,347 226,12

0,249 13,321 0,282 17,123 0,315 21,446 0,348 26,278 0,25 13,429 0,283 17,246 0,316 21,573 0,349 26,483

0,251 13,531 0,284 17,369 0,317 21,714 0,35 26,589 0,252 13,646 0,285 17,493 0,318 21,854 0,351 26,745

0,253 13,765 0,286 17,618 0,319 21,994 0,352 26,902 0,254 13,865 0,287 17,748 0,32 22,135 0,353 27,057 0,255 13,97 0,288 17,865 0,321 22,276 0,354 27,217 0,256 13,975 0,289 17,994 0,322 22,418 0,355 27,375

0,257 14,085 0,29 18,121 0,323 22,56 0,356 27,534 0,258 14,196 0,291 18,247 0,324 22,703 0,357 27,693 0,259 14,303 0,292 18,315 0,325 22,846 0,358 27,853 0,26 14,41 0,293 18,503 0,326 22,986 0,359 28,013

0,261 14,532 0,294 18,681 0,327 23,134 0,36 28,174 0,262 14,645 0,295 18,76 0,328 23,273 0,361 28,335 0,263 14,758 0,296 18,899 0,329 23,434 0,362 28,497 0,264 14,987 0,297 19,019 0,33 23,57 0,363 28,659

13-1 Tabela e koefiçentit te rrjedhjes se sasise per(ΙΙΙΙ) diafragme aksiale D=50mm


40

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ

0,364 28,822 0,397 34,487 0,43 40,741 0,463 47,620

0,365 28,985 0,398 34,662 0,431 40,94 0,464 47,838

0,366 29,144 0,399 34,849 0,432 41,14 0,465 48,058

0,367 29,313 0,4 35,031 0,433 41,34 0,466 48,278

0,368 29,478 0,401 35,214 0,434 41,541 0,467 48,498

0,369 29,644 0,402 35,396 0,435 41,742 0,468 48,719

0,37 29,809 0,403 35,58 0,436 41,944 0,469 48,941

0,371 29,976 0,404 35,764 0,437 42,147 0,47 49,164

0,372 30,143 0,405 35,948 0,438 42,35 0,471 49,387

0,373 30,31 0,406 36,133 0,439 42,554 0,472 49,610

0,374 30,478 0,407 36,319 0,44 42,758 0,473 49,835

0,375 30,647 0,408 36,505 0,441 42,963 0,474 50,006

0,376 30,816 0,409 36,692 0,442 43,168 0,475 50,285

0,377 30,986 0,41 36,879 0,443 43,374 0,476 50,512

0,378 31,156 0,411 37,069 0,444 43,581 0,477 50,738

0,379 31,326 0,412 37,258 0,445 43,783 0,478 50,966

0,38 31,497 0,413 37,444 0,446 43,996 0,479 51,194

0,381 31,669 0,414 37,634 0,447 44,204 0,48 51,423

0,382 31,841 0,415 37,824 0,448 44,413 0,481 51,652

0,383 32,019 0,416 38,014 0,449 44,623 0,482 51,882

0,384 32,187 0,417 38,205 0,45 44,835 0,483 52,113

0,385 32,361 0,418 38,397 0,451 45,044 0,484 52,344

0,386 32,536 0,419 38,589 0,452 45,255 0,485 52,576

0,387 32,71 0,42 38,782 0,453 45,467 0,486 52,804

0,388 32,886 0,421 38,976 0,454 45,68 0,487 53,043

0,389 33,061 0,422 39,169 0,455 45,893 0,488 53,277

0,39 33,232 0,423 39,364 0,456 46,106 0,489 53,511

0,391 33,414 0,424 39,559 0,457 46,321 0,49 53,747

0,392 33,592 0,425 39,758 0,458 46,536 0,491 53,984

0,393 33,76 0,426 39,951 0,459 46,751 0,492 54,219

0,394 33,949 0,427 40,148 0,46 46,968 0,493 54,457

0,395 34,128 0,428 40,345 0,461 47,184 0,494 54,675

0,396 34,307 0,429 40,543 0,462 47,402 0,495 54,933


41

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

13-1 Tabela e koefiçentit te rrjedhjes se sasise (ΙΙΙΙ)per diafragme aksiale D=50mm


0,496 55,173 0,529 63,467 0,562 72,598 0,595 82,2 0,497 55,413 0,53 63,731 0,563 72,891 0,596 83,023

0,498 55,663 0,531 63,999 0,564 73,185 0,597 83,347 0,499 55,896 0,532 64,267 0,565 73,475 0,598 83,572

0,5 56,137 0,533 64,536 0,566 73,768 0,599 83,998 0,501 56,38 0,534 64,804 0,567 74,065 0,6 84,326

0,502 56,623 0,535 65,072 0,568 74,369 0,601 84,654 0,503 56,867 0,536 65,340 0,569 74,659 0,602 84,978 0,504 57,112 0,537 65,608 0,57 74,952 0,603 85,305 0,505 57,358 0,538 65,877 0,571 75,251 0,604 85,61

0,506 57,604 0,539 66,145 0,572 75,55 0,605 85,972 0,507 57,851 0,54 66,413 0,573 75,85 0,606 86,3044 0,508 58,099 0,541 66,689 0,574 76,151 0,607 86,639 0,509 58,341 0,542 66,965 0,575 76,463 0,608 86,968

0,51 58,596 0,543 67,241 0,576 76,736 0,609 87,305 0,511 58,846 0,544 67,517 0,577 77,064 0,61 87,64 0,512 59,097 0,545 67,794 0,578 77,365 0,611 87,979 0,513 59,348 0,546 68,070 0,579 77,671 0,612 88,315

0,514 59,6 0,547 68,346 0,58 77,97 0,613 88,659 0,515 59,852 0,548 68,622 0,581 78,286 0,614 88,915 0,516 60,105 0,549 68,898 0,582 78,594 0,615 89,333 0,517 60,36 0,55 69,174 0,583 78,904 0,616 89,678

0,518 60,616 0,551 69,459 0,584 79,215 0,617 90,06 0,519 60,87 0,552 69,743 0,585 79,537 0,618 90,363 0,52 61,127 0,553 70,028 0,586 79,859 0,619 90,707

0,521 61,384 0,554 70,312 0,587 80,163 0,62 91,033

0,522 61,642 0,555 70,597 0,588 80,468 0,621 91,399 0,523 61,9 0,556 70,881 0,589 80,784 0,622 91,747 0,524 62,16 0,557 71,166 0,59 81,1 0,623 92,034 0,525 62,42 0,558 71,450 0,591 81,418 0,624 92,441

0,526 62,68 0,559 71,735 0,592 81,767 0,625 92,746 0,527 62,942 0,56 72,019 0,593 82,057 0,626 93,147 0,528 63,204 0,561 72,312 0,594 82,378 0,627 93,498 13-2Tabela e koefiçentit te rrjedhjes se sasise (ΙΙΙΙ)per diafragme aksiale

D=80mm


42

[t~| eÜÉ~t} ECCJ


0,1 2,134 0,132 3,739 0,164 5,753 0,196 8,218

0,101 2,197 0,133 3,799 0,165 5,825 0,197 8,304

0,102 2,24 0,134 3,859 0,166 5,896 0,198 8,39

0,103 2,284 0,135 3,906 0,167 5,967 0,199 8,476

0,104 2,328 0,136 3,965 0,168 6,038 0,2 8,56

0,105 2,373 0,137 4,024 0,169 6,11 0,201 8,647

0,106 2,418 0,138 4,083 0,17 6,182 0,202 8,734

0,107 2,453 0,139 4,142 0,171 6,252 0,203 8,821

0,108 2,509 0,14 4,199 0,172 6,322 0,204 8,908

0,109 2,585 0,141 4,26 0,173 6,392 0,205 8,995

0,11 2,602 0,142 4,321 0,174 6,462 0,206 9,084

0,111 2,649 0,143 4,382 0,175 6,531 0,207 9,173

0,112 2,696 0,144 4,443 0,176 6,611 0,208 9,262

0,113 2,744 0,145 4,502 0,177 6,691 0,209 9,351

0,114 2,792 0,146 4,565 0,178 6,771 0,21 9,441

0,115 2,841 0,147 4,628 0,179 6,851 0,211 9,532

0,116 2,89 0,148 4,691 0,18 6,931 0,212 9,623

0,117 2,94 0,149 4,754 0,181 7,009 0,213 9,714

0,118 2,99 0,15 4,816 0,182 7,087 0,214 9,805

0,119 3,04 0,151 4,894 0,183 7,165 0,215 9,898

0,12 3,091 0,152 4,972 0,184 7,243 0,216 9,992

0,121 3,143 0,153 5,05 0,185 7,321 0,217 10,086

0,122 3,194 0,154 5,128 0,186 7,401 0,218 10,18

0,123 3,247 0,155 5,142 0,187 7,481 0,219 10,274

0,124 3,297 0,156 5,208 0,188 7,561 0,22 10,367

0,125 3,352 0,157 5,274 0,189 7,641 0,221 10,463

0,126 3,406 0,158 5,34 0,19 7,723 0,222 10,559

0,127 3,459 0,159 5,406 0,191 7,805 0,223 10,655

0,128 3,514 0,16 5,473 0,192 7,887 0,224 10,751

0,129 3,568 0,161 5,543 0,193 7,969 0,225 10,846

0,13 3,624 0,162 5,613 0,194 8,051 0,226 10,954

0,131 3,679 0,163 5,683 0,195 8,132 0,227 11,062


43

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

13-2 Tabela e koefiçentit te rrjedhjes se sasise(ΙΙΙΙ)per diafragme aksiale D=80mm


0,228 11,062 0,26 14,521 0,292 18,25 0,324 22,703 0,229 11,062 0,261 14,635 0,293 18,378 0,325 22,846 0,23 11,387 0,262 14,749 0,294 18,506 0,326 22,991

0,231 11,478 0,263 14,863 0,295 18,758 0,327 23,136 0,232 11,569 0,264 14,977 0,296 18,888 0,328 23,281 0,233 11,66 0,265 15,092 0,297 19,018 0,329 23,426 0,234 11,751 0,266 15,208 0,298 19,148 0,33 23,569 0,235 11,84 0,267 15,324 0,299 19,278 0,331 23,716 0,236 11,85 0,268 15,44 0,3 19,41 0,332 23,863 0,237 11,861 0,269 15,556 0,301 19,663 0,333 24,01 0,238 11,871 0,27 15,674 0,302 19,916 0,334 24,157 0,239 11,881 0,271 15,793 0,303 20,169 0,335 24,304 0,24 12,353 0,272 15,912 0,304 20,422 0,336 24,454

0,241 12,458 0,273 16,031 0,305 20,673 0,337 24,604 0,242 12,563 0,274 16,15 0,306 20,688 0,338 24,754 0,243 12,668 0,275 16,267 0,307 20,703 0,339 24,904 0,244 12,773 0,276 16,388 0,308 20,718 0,34 25,052 0,245 12,878 0,277 16,509 0,309 20,733 0,341 25,204 0,246 12,985 0,278 16,63 0,31 20,749 0,342 25,356 0,247 13,092 0,279 16,751 0,311 20,886 0,343 25,508 0,248 13,199 0,28 16,873 0,312 21,023 0,344 25,66 0,249 13,306 0,281 16,996 0,313 21,16 0,345 25,811 0,25 13,414 0,282 17,119 0,314 21,297 0,346 25,965

0,251 13,522 0,283 17,242 0,315 21,436 0,347 26,119 0,252 13,63 0,284 17,365 0,316 21,576 0,348 26,273 0,253 13,738 0,285 17,489 0,317 21,716 0,349 26,427 0,254 13,846 0,286 17,615 0,318 21,856 0,35 26,583 0,255 13,952 0,287 17,741 0,319 21,996 0,351 26,74 0,256 14,066 0,288 17,867 0,32 22,135 0,352 26,897 0,257 14,18 0,289 17,993 0,321 22,277 0,353 27,054 0,258 14,294 0,29 18,118 0,322 22,419 0,354 27,211 0,259 14,408 0,291 18,246 0,323 22,561 0,355 27,368


44

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

13-2 Tabela e koefiçentit te rrjedhjes se sasise(ΙΙΙΙ) per diafragme aksiale

D=80mm


0,356 27,527 0,388 32,824 0,42 38,734 0,452 44,971 0,357 27,686 0,389 33 0,421 38,928 0,453 45,182 0,358 27,845 0,39 33,212 0,422 39,122 0,454 45,394 0,359 28,004 0,391 33,389 0,423 39,316 0,455 45,817 0,36 28,164 0,392 33,566 0,424 39,51 0,456 46,031

0,361 28,326 0,393 33,743 0,425 39,702 0,457 46,245 0,362 28,488 0,394 33,92 0,426 39,898 0,458 46,46 0,363 28,65 0,395 34,098 0,427 40,094 0,459 46,674 0,364 28,812 0,396 34,278 0,428 40,29 0,46 46,888 0,365 28,974 0,397 34,458 0,429 40,486 0,461 47,105 0,366 29,138 0,398 34,638 0,43 40,684 0,462 47,323 0,367 29,302 0,399 34,818 0,431 40,884 0,463 47,54 0,368 29,466 0,4 34,998 0,432 41,084 0,464 47,758 0,369 29,63 0,401 35,181 0,433 41,284 0,465 47,975 0,37 29,796 0,402 35,364 0,434 41,484 0,466 48,315

0,371 29,963 0,403 35,547 0,435 41,682 0,467 48,656 0,372 30,13 0,404 35,73 0,436 41,884 0,468 48,996 0,373 30,297 0,405 35,912 0,437 42,086 0,469 49,337 0,374 30,464 0,406 36,097 0,438 42,288 0,47 49,677 0,375 30,63 0,407 36,282 0,439 42,49 0,471 49,781 0,376 30,8 0,408 36,467 0,44 42,693 0,472 49,885 0,377 30,97 0,409 36,652 0,441 42,898 0,473 49,988 0,378 31,14 0,41 36,839 0,442 43,103 0,474 50,092 0,379 31,31 0,411 37,027 0,443 43,308 0,475 50,196 0,38 31,478 0,412 37,215 0,444 43,513 0,476 50,423

0,381 31,649 0,413 37,403 0,445 43,719 0,477 50,65 0,382 31,82 0,414 37,591 0,446 43,927 0,478 50,876 0,383 31,991 0,415 37,779 0,447 44,135 0,479 51,103 0,384 32,162 0,416 37,97 0,448 44,343 0,48 51,33 0,385 32,332 0,417 38,161 0,449 44,551 0,481 51,533 0,386 32,508 0,418 38,352 0,45 44,76 0,482 51,736 0,387 32,684 0,419 38,543 0,451 44,971 0,483 51,94


45

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

13-2 Tabela e koefiçentit te rrjedhjes se sasise(ΙΙΙΙ) per diafragme aksiale D=80mm


0,484 52,17 0,516 60,002 0,548 68,190 0,58 77,831 0,485 52,481 0,517 60,255 0,549 68,480 0,581 78,143 0,486 52,715 0,518 60,508 0,55 69,059 0,582 78,455 0,487 52,949 0,519 60,761 0,551 69,280 0,583 78,767 0,488 53,183 0,52 61,012 0,552 69,501 0,584 79,079 0,489 53,417 0,521 61,272 0,553 69,723 0,585 79,390 0,49 53,649 0,522 61,532 0,554 69,944 0,586 79,699

0,491 53,886 0,523 61,792 0,555 70,165 0,587 80,008 0,492 54,123 0,524 62,052 0,556 70,512 0,588 80,317 0,493 54,36 0,525 62,310 0,557 70,858 0,589 80,626 0,494 54,597 0,526 62,572 0,558 71,205 0,59 80,933 0,495 54,833 0,527 62,834 0,559 71,551 0,591 81,250 0,496 55,073 0,528 63,096 0,56 71,898 0,592 81,567 0,497 55,313 0,529 63,358 0,561 72,188 0,593 81,884 0,498 55,553 0,53 63,620 0,562 72,478 0,594 82,201 0,499 55,793 0,531 63,885 0,563 72,767 0,595 82,519

0,5 56,035 0,532 64,150 0,564 73,057 0,596 82,841 0,501 56,279 0,533 64,415 0,565 73,347 0,597 83,163 0,502 56,523 0,534 64,680 0,566 73,641 0,598 83,485 0,503 56,767 0,535 64,945 0,567 73,936 0,599 83,807 0,504 57,011 0,536 65,216 0,568 74,230 0,6 84,128 0,505 57,254 0,537 65,487 0,569 74,525 0,601 84,453 0,506 57,701 0,538 65,758 0,57 74,819 0,602 84,778 0,507 58,148 0,539 66,029 0,571 75,118 0,603 85,103 0,508 58,595 0,54 66,298 0,572 75,417 0,604 85,428 0,509 59,042 0,541 66,560 0,573 75,716 0,605 85,751 0,51 59,491 0,542 66,822 0,574 76,015 0,606 86,081

0,511 59,543 0,543 67,084 0,575 76,314 0,607 86,411 0,512 59,595 0,544 67,346 0,576 76,617 0,608 86,741 0,513 59,647 0,545 67,610 0,577 76,921 0,609 87,071 0,514 59,699 0,546 67,900 0,578 77,224 0,61 87,399 0,515 59,749 0,547 68,190 0,579 77,528 0,611 87,736


46

[t~| eÜÉ~t} ECCJ



0,612 88,073 0,624 92,186 0,636 96,48 0,648 100,92 0,613 88,410 0,625 92,542 0,637 96,845 0,649 101,29 0,614 88,747 0,626 92,896 0,638 97,21 0,65 101,67 0,615 89,085 0,627 93,25 0,639 97,575 0,651 102,05 0,616 89,428 0,628 93,605 0,64 97,939 0,652 102,41 0,617 89,771 0,629 93,959 0,641 98,309 0,653 102,81 0,618 90,114 0,63 94,313 0,642 98,679 0,654 103,2 0,619 90,457 0,631 94,673 0,643 99,049 0,655 103,58 0,62 90,798 0,632 95,034 0,644 99,419 0,656 103,96

0,621 91,143 0,633 95,394 0,645 99,79 0,657 104,35 0,622 91,490 0,634 95,755 0,646 100,17 0,658 104,74 0,623 91,838 0,635 96,115 0,647 100,54 0,659 105,13


47

[t~| eÜÉ~t} ECCJ



0,100 2,143 0,135 3,835 0,17 6,175 0,205 8,993

0,101 2,187 0,136 3,906 0,171 6,249 0,206 9,082

0,102 2,229 0,137 3,977 0,172 6,323 0,207 9,171

0,103 2,274 0,138 4,048 0,173 6,397 0,208 9,260

0,104 2,318 0,139 4,119 0,174 6,471 0,209 9,349

0,105 2,362 0,14 4,188 0,175 6,545 0,21 9,440

0,106 2,408 0,141 4,249 0,176 6,621 0,211 9,531

0,107 2,454 0,142 4,310 0,177 6,697 0,212 9,622

0,108 2,499 0,143 4,371 0,178 6,773 0,213 9,714

0,109 2,545 0,144 4,432 0,179 6,849 0,214 9,806

0,110 2,591 0,145 4,492 0,18 6,926 0,215 9,898

0,111 2,639 0,146 4,555 0,181 7,004 0,216 9,992

0,112 2,685 0,147 4,618 0,182 7,082 0,217 10,086

0,113 2,734 0,148 4,681 0,183 7,160 0,218 10,180

0,114 2,782 0,149 4,744 0,184 7,238 0,219 10,274

0,115 2,830 0,15 4,807 0,185 7,317 0,22 10,368

0,116 2,880 0,151 4,872 0,186 7,397 0,221 10,464

0,117 2,930 0,152 4,937 0,187 7,477 0,222 10,560

0,118 2,980 0,153 5,002 0,188 7,557 0,223 10,656

0,119 3,030 0,154 5,067 0,189 7,637 0,224 10,752

0,120 3,080 0,155 5,133 0,19 7,719 0,225 10,848

0,121 3,252 0,156 5,200 0,191 7,814 0,226 10,946

0,122 3,424 0,157 5,267 0,192 7,909 0,227 11,044

0,123 3,597 0,158 5,334 0,193 8,004 0,228 11,142

0,124 3,769 0,159 5,401 0,194 8,099 0,229 11,240

0,125 3,341 0,16 5,469 0,195 8,193 0,23 11,340

0,126 3,395 0,161 5,539 0,196 8,262 0,231 11,441

0,127 3,449 0,162 5,609 0,197 8,331 0,232 11,542

0,128 3,503 0,163 5,679 0,198 8,400 0,233 11,643

0,129 3,557 0,164 5,749 0,199 8,469 0,234 11,744

0,130 3,613 0,165 5,817 0,2 8,538 0,235 11,843

0,131 3,657 0,166 5,889 0,201 8,629 0,236 11,945

0,132 3,701 0,167 5,961 0,202 8,720 0,237 12,047

0,133 3,745 0,168 6,033 0,203 8,811 0,238 12,149

0,134 3,789 0,169 6,105 0,204 8,902 0,239 12,251


48

[t~| eÜÉ~t} ECCJ



0,240 12,353 0,275 16,274 0,31 20,754 0,345 25,812

0,241 12,459 0,276 16,383 0,311 20,891 0,346 25,967

0,242 12,565 0,277 16,492 0,312 21,028 0,347 26,122

0,243 12,671 0,278 16,601 0,313 21,165 0,348 26,277

0,244 12,777 0,279 16,710 0,314 21,302 0,349 26,432

0,245 12,882 0,28 16,819 0,315 21,441 0,35 26,585

0,246 12,989 0,281 16,949 0,316 21,579 0,351 26,741

0,247 13,096 0,282 17,079 0,317 21,717 0,352 26,897

0,248 13,203 0,283 17,209 0,318 21,855 0,353 27,053

0,249 13,310 0,284 17,339 0,319 21,993 0,354 27,209

0,250 13,419 0,285 17,469 0,32 22,137 0,355 27,366

0,251 13,529 0,286 17,600 0,321 22,280 0,356 27,525

0,252 13,639 0,287 17,731 0,322 22,423 0,357 27,684

0,253 13,749 0,288 17,862 0,323 22,566 0,358 27,843

0,254 13,859 0,289 17,993 0,324 22,709 0,359 28,002

0,255 13,967 0,29 18,124 0,325 22,850 0,36 28,162

0,256 14,078 0,291 18,252 0,326 22,994 0,361 28,324

0,257 14,189 0,292 18,380 0,327 23,138 0,362 28,486

0,258 14,300 0,293 18,508 0,328 23,282 0,363 28,648

0,259 14,411 0,294 18,636 0,329 23,426 0,364 28,810

0,260 14,523 0,295 18,764 0,33 23,572 0,365 28,970

0,261 14,626 0,296 18,894 0,331 23,719 0,366 29,134

0,262 14,729 0,297 19,024 0,332 23,866 0,367 29,298

0,263 14,832 0,298 19,154 0,333 24,013 0,368 29,462

0,264 14,935 0,299 19,284 0,334 24,160 0,369 29,626

0,265 15,038 0,3 19,416 0,335 24,307 0,37 29,791

0,266 15,166 0,301 19,549 0,336 24,456 0,371 29,958

0,267 15,294 0,302 19,682 0,337 24,605 0,372 30,125

0,268 15,422 0,303 19,815 0,338 24,754 0,373 30,292

0,269 15,550 0,304 19,948 0,339 24,903 0,374 30,459

0,270 15,680 0,305 20,079 0,34 25,053 0,375 30,624

0,271 15,799 0,306 20,214 0,341 25,205 0,376 30,793

0,272 15,918 0,307 20,349 0,342 25,357 0,377 30,962

0,273 16,037 0,308 20,484 0,343 25,509 0,378 31,131

0,274 16,156 0,309 20,619 0,344 25,661 0,379 31,300


49

[t~| eÜÉ~t} ECCJ



0,380 31,471 0,415 37,763 0,45 44,737 0,485 52,436

0,381 31,643 0,416 37,954 0,451 44,948 0,486 52,673

0,382 31,815 0,417 38,145 0,452 45,159 0,487 52,910

0,383 31,987 0,418 38,336 0,453 45,370 0,488 53,147

0,384 32,159 0,419 38,527 0,454 45,581 0,489 53,384

0,385 32,330 0,42 38,717 0,455 45,793 0,49 53,621

0,386 32,504 0,421 38,910 0,456 46,007 0,491 53,858

0,387 32,678 0,422 39,103 0,457 46,221 0,492 54,095

0,388 32,852 0,423 39,296 0,458 46,435 0,493 54,332

0,389 33,026 0,424 39,489 0,459 46,649 0,494 54,569

0,390 33,202 0,425 39,684 0,46 46,863 0,495 54,805

0,391 33,379 0,426 39,880 0,461 47,080 0,496 55,045

0,392 33,556 0,427 40,076 0,462 47,297 0,497 55,285

0,393 33,733 0,428 40,272 0,463 47,514 0,498 55,525

0,394 33,910 0,429 40,468 0,464 47,731 0,499 55,765

0,395 34,087 0,43 40,666 0,465 47,949 0,5 56,006

0,396 34,267 0,431 40,865 0,466 48,175 0,501 56,250

0,397 34,447 0,432 41,064 0,467 48,401 0,502 56,494

0,398 34,627 0,433 41,263 0,468 48,627 0,503 56,738

0,399 34,807 0,434 41,462 0,469 48,853 0,504 56,982

0,400 34,986 0,435 41,661 0,47 49,081 0,505 57,225

0,401 35,168 0,436 41,867 0,471 49,299 0,506 57,472

0,402 35,350 0,437 42,073 0,472 49,517 0,507 57,719

0,403 35,532 0,438 42,279 0,473 49,735 0,508 57,966

0,404 35,714 0,439 42,485 0,474 49,953 0,509 58,213

0,405 35,898 0,44 42,692 0,475 50,169 0,51 58,461

0,406 36,083 0,441 42,893 0,476 50,396 0,511 58,712

0,407 36,268 0,442 43,094 0,477 50,623 0,512 58,963

0,408 36,453 0,443 43,295 0,478 50,850 0,513 59,214

0,409 36,638 0,444 43,496 0,479 51,077 0,514 59,465

0,410 36,824 0,445 43,697 0,48 51,303 0,515 59,715

0,411 37,012 0,446 43,905 0,481 51,530 0,516 59,970

0,412 37,200 0,447 44,113 0,482 51,757 0,517 60,225

0,413 37,388 0,448 44,321 0,483 51,984 0,518 60,480

0,414 37,576 0,449 44,529 0,484 52,211 0,519 60,735


50

[t~| eÜÉ~t} ECCJ



0,520 60,988 0,555 70,426 0,59 80,864 0,625 92,481

0,521 61,246 0,556 70,658 0,591 81,180 0,626 92,829

0,522 61,504 0,557 70,890 0,592 81,496 0,627 93,177

0,523 61,762 0,558 71,122 0,593 81,812 0,628 93,525

0,524 62,020 0,559 71,354 0,594 82,128 0,629 93,873

0,525 62,279 0,56 71,584 0,595 82,442 0,63 94,222

0,526 62,541 0,561 71,928 0,596 82,762 0,631 94,699

0,527 62,803 0,562 72,272 0,597 83,082 0,632 95,176

0,528 63,065 0,563 72,616 0,598 83,402 0,633 95,653

0,529 63,327 0,564 72,960 0,599 83,722 0,634 96,130

0,530 63,588 0,565 73,302 0,6 84,042 0,635 96,606

0,531 63,854 0,566 73,596 0,601 84,367 0,636 96,850

0,532 64,120 0,567 73,890 0,602 84,692 0,637 97,094

0,533 64,386 0,568 74,184 0,603 85,017 0,638 97,338

0,534 64,652 0,569 74,478 0,604 85,342 0,639 97,582

0,535 64,917 0,57 74,772 0,605 85,668 0,64 97,824

0,536 65,187 0,571 75,070 0,606 86,098 0,641 98,192

0,537 65,457 0,572 75,368 0,607 86,528 0,642 98,560

0,538 65,727 0,573 75,666 0,608 86,958 0,643 98,928

0,539 65,997 0,574 75,964 0,609 87,388 0,644 99,296

0,540 66,265 0,575 76,262 0,61 87,818 0,645 99,666

0,541 66,538 0,576 76,564 0,611 88,246 0,646 100,038

0,542 66,811 0,577 76,866 0,612 88,674 0,647 100,410

0,543 67,084 0,578 77,168 0,613 89,102 0,648 100,782

0,544 67,357 0,579 77,470 0,614 89,530 0,649 101,154

0,545 67,632 0,58 77,774 0,615 89,957 0,65 101,525

0,546 67,909 0,581 78,081 0,616 90,108 0,651 101,903

0,547 68,186 0,582 78,388 0,617 90,259 0,652 102,281

0,548 68,463 0,583 78,695 0,618 90,410 0,653 102,659

0,549 68,740 0,584 79,002 0,619 90,561 0,654 103,037

0,550 69,019 0,585 79,308 0,62 90,714 0,655 103,417

0,551 69,300 0,586 79,619 0,621 91,067 0,656 103,840

0,552 69,581 0,587 79,930 0,622 91,420 0,657 104,263

0,553 69,862 0,588 80,241 0,623 91,773 0,658 104,686

0,554 70,143 0,589 80,552 0,624 92,126 0,659 105,109


51

[t~| eÜÉ~t} ECCJ



0,660 105,534 0,671 109,647 0,682 114,108 0,693 118,794

0,661 105,883 0,672 110,036 0,683 114,507 0,694 119,226

0,662 106,232 0,673 110,425 0,684 114,906 0,695 119,658

0,663 106,581 0,674 110,814 0,685 115,306 0,696 120,098

0,664 106,930 0,675 111,205 0,686 115,745 0,697 120,538

0,665 107,277 0,676 111,626 0,687 116,184 0,698 120,978

0,666 107,646 0,677 112,047 0,688 116,623 0,699 121,418

0,667 108,015 0,678 112,468 0,689 117,062 0,7 121,858

0,668 108,384 0,679 112,889 0,69 117,499 0,711

0,669 108,753 0,68 113,310 0,691 117,931 0,722

0,670 109,258 0,681 113,709 0,692 118,363 0,723


52

[t~| eÜÉ~t} ECCJ


ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ 0,100 2,136 0,136 3,952 0,172 6,329 0,208 9,273 0,101 2,180 0,137 4,011 0,173 6,403 0,209 9,363 0,102 2,224 0,138 4,070 0,174 6,477 0,210 9,452 0,103 2,268 0,139 4,129 0,175 6,552 0,211 9,544 0,104 2,312 0,140 4,188 0,176 6,628 0,212 9,636 0,105 2,355 0,141 4,231 0,177 6,704 0,213 9,728 0,106 2,401 0,142 4,274 0,178 6,780 0,214 9,820 0,107 2,447 0,143 4,317 0,179 6,856 0,215 9,911 0,108 2,493 0,144 4,360 0,180 6,933 0,216 10,005 0,109 2,539 0,145 4,403 0,181 7,011 0,217 10,099 0,110 2,584 0,146 4,484 0,182 7,089 0,218 10,193 0,111 2,632 0,147 4,565 0,183 7,167 0,219 10,287 0,112 2,680 0,148 4,646 0,184 7,245 0,220 10,381 0,113 2,728 0,149 4,727 0,185 7,325 0,221 10,477 0,114 2,776 0,150 4,809 0,186 7,406 0,222 10,573 0,115 2,825 0,151 4,874 0,187 7,487 0,223 10,669 0,116 2,875 0,152 4,939 0,188 7,568 0,224 10,765 0,117 2,925 0,153 5,004 0,189 7,649 0,225 10,861 0,118 2,975 0,154 5,069 0,190 7,729 0,226 10,959 0,119 3,025 0,155 5,135 0,191 7,812 0,227 11,057 0,120 3,076 0,156 5,203 0,192 7,895 0,228 11,155 0,121 3,138 0,157 5,271 0,193 7,978 0,229 11,253 0,122 3,200 0,158 5,339 0,194 8,061 0,230 11,353 0,123 3,262 0,159 5,407 0,195 8,143 0,231 11,454 0,124 3,324 0,160 5,473 0,196 8,228 0,232 11,555 0,125 3,387 0,161 5,543 0,197 8,313 0,233 11,656 0,126 3,432 0,162 5,613 0,198 8,398 0,234 11,757 0,127 3,477 0,163 5,683 0,199 8,483 0,235 11,857 0,128 3,522 0,164 5,753 0,200 8,568 0,236 11,960 0,129 3,567 0,165 5,822 0,201 8,655 0,237 12,063 0,130 3,610 0,166 5,894 0,202 8,742 0,238 12,166 0,131 3,667 0,167 5,966 0,203 8,829 0,239 12,269 0,132 3,724 0,168 6,038 0,204 8,916 0,240 12,374 0,133 3,781 0,169 6,110 0,205 9,003 0,241 12,478 0,134 3,838 0,170 6,181 0,206 9,093 0,242 12,582 0,135 3,893 0,171 6,255 0,207 9,183 0,243 12,686


53

[t~| eÜÉ~t} ECCJ




54

[t~| eÜÉ~t} ECCJ




55

[t~| eÜÉ~t} ECCJ




56

[t~| eÜÉ~t} ECCJ


ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ 0,676 111,576 0,689 117,126 0,701 122,176 0,713 127,621 0,677 111,983 0,690 117,587 0,702 122,621 0,714 128,084 0,678 112,390 0,691 117,979 0,703 123,066 0,715 128,546 0,679 112,797 0,692 118,371 0,704 123,511 0,716 129,002 0,680 113,206 0,693 118,763 0,705 123,955 0,717 129,457 0,681 113,620 0,694 119,155 0,706 124,411 0,718 129,913 0,682 114,034 0,695 119,547 0,707 124,867 0,719 130,368 0,683 114,448 0,696 119,984 0,708 125,323 0,720 130,821 0,684 114,862 0,697 120,421 0,709 125,779 0,721 131,323 0,685 115,278 0,698 120,858 0,710 126,232 0,722 131,825 0,686 115,740 0,699 121,295 0,711 126,695 0,723 132,327 0,687 116,202 0,700 121,731 0,712 127,158 0,724 132,829 0,688 116,664 0,725 133,331


57

[t~| eÜÉ~t} ECCJ



0,1 2,136 0,135 3,896 0,17 6,187 0,205 9,012 0,101 2,18 0,136 3,955 0,171 6,2614 0,206 9,1014 0,102 2,224 0,137 4,014 0,172 6,3358 0,207 9,1908 0,103 2,268 0,138 4,073 0,173 6,4102 0,208 9,2802 0,104 2,312 0,139 4,132 0,174 6,4846 0,209 9,3696 0,105 2,356 0,14 4,191 0,175 6,559 0,21 9,459 0,106 2,402 0,141 4,252 0,176 6,635 0,211 9,5498 0,107 2,449 0,142 4,313 0,177 6,711 0,212 9,6406 0,108 2,495 0,143 4,374 0,178 6,787 0,213 9,7314 0,109 2,542 0,144 4,435 0,179 6,863 0,214 9,8222 0,11 2,588 0,145 4,496 0,18 6,939 0,215 9,913

0,111 2,636 0,146 4,559 0,181 7,0176 0,216 10,008 0,112 2,683 0,147 4,623 0,182 7,0962 0,217 10,103 0,113 2,731 0,148 4,686 0,183 7,1748 0,218 10,197 0,114 2,778 0,149 4,75 0,184 7,2534 0,219 10,292 0,115 2,826 0,15 4,813 0,185 7,332 0,22 10,387 0,116 2,876 0,151 4,879 0,186 7,4126 0,221 10,483 0,117 2,926 0,152 4,945 0,187 7,4932 0,222 10,579 0,118 2,977 0,153 5,01 0,188 7,5738 0,223 10,676 0,119 3,027 0,154 5,076 0,189 7,6544 0,224 10,772 0,12 3,077 0,155 5,142 0,19 7,735 0,225 10,868

0,121 3,129 0,156 5,209 0,191 7,818 0,226 10,966 0,122 3,182 0,157 5,276 0,192 7,901 0,227 11,065 0,123 3,234 0,158 5,344 0,193 7,984 0,228 11,065 0,124 3,287 0,159 5,411 0,194 8,067 0,229 11,163 0,125 3,339 0,16 5,478 0,195 8,15 0,23 11,36 0,126 3,374 0,161 5,548 0,196 8,2358 0,231 11,361 0,127 3,408 0,162 5,618 0,197 8,3216 0,232 11,361 0,128 3,443 0,163 5,687 0,198 8,4074 0,233 11,362 0,129 3,477 0,164 5,757 0,199 8,4932 0,234 11,362 0,13 3,512 0,165 5,827 0,2 8,579 0,235 11,363

0,131 3,589 0,166 5,899 0,201 8,6656 0,236 11,566 0,132 3,666 0,167 5,971 0,202 8,7522 0,237 11,769 0,133 3,742 0,168 6,043 0,203 8,8388 0,238 11,971 0,134 3,819 0,169 6,115 0,204 8,9254 0,239 12,174


58

[t~| eÜÉ~t} ECCJ


ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ 0,24 12,38 0,275 16,29 0,31 20,764 0,345 25,816

0,241 12,48 0,276 16,41 0,311 20,901 0,346 25,97 0,242 12,59 0,277 16,53 0,312 21,038 0,347 26,124 0,243 12,69 0,278 16,65 0,313 21,176 0,348 26,278 0,244 12,8 0,279 16,77 0,314 21,313 0,349 26,432 0,245 12,9 0,28 16,9 0,315 21,45 0,35 26,586 0,246 13,01 0,281 17,02 0,316 21,59 0,351 26,743 0,247 13,12 0,282 17,14 0,317 21,729 0,352 26,899 0,248 13,22 0,283 17,26 0,318 21,869 0,353 27,056 0,249 13,33 0,284 17,39 0,319 22,008 0,354 27,212 0,25 13,44 0,285 17,51 0,32 22,148 0,355 27,369

0,251 13,55 0,286 17,64 0,321 22,29 0,356 0,636 0,252 13,66 0,287 17,76 0,322 22,432 0,357 0,477 0,253 13,77 0,288 17,89 0,323 22,573 0,358 0,318 0,254 13,88 0,289 18,01 0,324 22,715 0,359 0,159 0,255 13,99 0,29 18,14 0,325 22,857 0,36 28,164 0,256 14,1 0,291 18,26 0,326 23,001 0,361 28,325 0,257 14,21 0,292 18,39 0,327 23,146 0,362 28,487 0,258 14,32 0,293 18,52 0,328 23,29 0,363 28,648 0,259 14,43 0,294 18,64 0,329 23,435 0,364 28,81 0,26 14,55 0,295 18,77 0,33 23,579 0,365 28,971

0,261 14,66 0,296 18,9 0,331 23,726 0,366 29,135 0,262 14,77 0,297 19,03 0,332 23,872 0,367 29,299 0,263 14,88 0,298 19,17 0,333 24,019 0,368 29,463 0,264 14,99 0,299 19,3 0,334 24,165 0,369 29,627 0,265 15,12 0,3 19,43 0,335 24,312 0,37 29,791 0,266 15,23 0,301 19,56 0,336 24,461 0,371 29,958 0,267 15,35 0,302 19,69 0,337 24,61 0,372 30,124 0,268 15,46 0,303 19,83 0,338 24,76 0,373 30,291 0,269 15,58 0,304 19,96 0,339 24,909 0,374 30,457 0,27 15,7 0,305 20,09 0,34 25,058 0,375 30,624

0,271 15,82 0,306 20,22 0,341 25,21 0,376 30,793 0,272 15,93 0,307 20,36 0,342 25,361 0,377 30,962 0,273 16,05 0,308 20,49 0,343 25,513 0,378 31,132 0,274 16,17 0,309 20,63 0,344 25,664 0,379 31,301


59

[t~| eÜÉ~t} ECCJ


ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ 0,38 31,47 0,415 37,76 0,45 44,729 0,485 52,432

0,381 31,64 0,416 37,95 0,451 44,94 0,486 52,665 0,382 31,81 0,417 38,14 0,452 45,151 0,487 52,898 0,383 31,99 0,418 38,33 0,453 45,361 0,488 53,131 0,384 32,16 0,419 38,52 0,454 45,572 0,489 53,364 0,385 32,33 0,42 38,71 0,455 45,783 0,49 53,597 0,386 32,5 0,421 38,91 0,456 45,997 0,491 53,833 0,387 32,68 0,422 39,1 0,457 46,211 0,492 54,069 0,388 32,85 0,423 39,29 0,458 46,424 0,493 54,305 0,389 33,03 0,424 39,49 0,459 46,638 0,494 54,541 0,39 33,2 0,425 39,68 0,46 46,852 0,495 54,778

0,391 33,38 0,426 39,88 0,461 47,069 0,496 55,018 0,392 33,56 0,427 40,07 0,462 47,286 0,497 55,258 0,393 33,73 0,428 40,27 0,463 47,502 0,498 55,498 0,394 33,91 0,429 40,46 0,464 47,719 0,499 55,738 0,395 34,09 0,43 40,66 0,465 47,936 0,5 55,976 0,396 34,25 0,431 40,85 0,466 48,156 0,501 56,209 0,397 34,41 0,432 41,05 0,467 48,376 0,502 56,442 0,398 34,56 0,433 41,24 0,468 48,596 0,503 56,675 0,399 34,72 0,434 41,43 0,469 48,816 0,504 56,908

0,4 34,88 0,435 41,66 0,47 49,036 0,505 57,141 0,401 35,09 0,436 41,86 0,471 49,259 0,506 57,397 0,402 35,29 0,437 42,06 0,472 49,482 0,507 57,653 0,403 35,49 0,438 42,26 0,473 49,706 0,508 57,909 0,404 35,69 0,439 42,46 0,474 49,929 0,509 58,165 0,405 35,9 0,44 42,66 0,475 50,152 0,51 58,423 0,406 36,08 0,441 42,86 0,476 50,372 0,511 58,674 0,407 36,27 0,442 43,07 0,477 50,593 0,512 58,925 0,408 36,45 0,443 43,28 0,478 50,813 0,513 59,176 0,409 36,64 0,444 43,48 0,479 51,034 0,514 59,427 0,41 36,82 0,445 43,69 0,48 51,254 0,515 59,676

0,411 37,01 0,446 43,9 0,481 51,49 0,516 59,929 0,412 37,2 0,447 44,11 0,482 51,726 0,517 60,182 0,413 37,38 0,448 44,31 0,483 51,962 0,518 60,435 0,414 37,57 0,449 44,52 0,484 52,198 0,519 60,688


60

[t~| eÜÉ~t} ECCJ



0,52 60,942 0,555 70,345 0,59 80,739 0,625 92,306 0,521 61,199 0,556 70,630 0,591 81,057 0,626 92,656 0,522 61,456 0,557 70,915 0,592 81,375 0,627 93,006

0,523 61,713 0,558 71,200 0,593 81,693 0,628 93,357 0,524 61,970 0,559 71,485 0,594 82,011 0,629 93,707 0,525 62,229 0,56 71,770 0,595 82,330 0,63 94,057 0,526 62,490 0,561 72,058 0,596 82,650 0,631 94,412

0,527 62,751 0,562 72,346 0,597 82,970 0,632 94,767 0,528 63,012 0,563 72,634 0,598 83,290 0,633 95,123 0,529 63,273 0,564 72,922 0,599 83,610 0,634 95,478 0,53 63,533 0,565 73,211 0,6 83,929 0,635 95,833

0,531 63,744 0,566 73,504 0,601 84,275 0,636 96,194 0,532 63,955 0,567 73,797 0,602 84,621 0,637 96,555 0,533 64,166 0,568 74,090 0,603 84,967 0,638 96,917 0,534 64,377 0,569 74,383 0,604 85,313 0,639 97,278

0,535 64,586 0,57 74,676 0,605 85,657 0,64 97,639 0,536 64,909 0,571 74,973 0,606 85,967 0,641 98,006 0,537 65,232 0,572 75,270 0,607 86,277 0,642 98,373 0,538 65,555 0,573 75,567 0,608 86,587 0,643 98,74

0,539 65,878 0,574 75,864 0,609 86,897 0,644 99,107 0,54 66,199 0,575 76,162 0,61 87,207 0,645 99,474

0,541 66,459 0,576 76,464 0,611 87,562 0,646 99,846 0,542 66,719 0,577 76,766 0,612 87,652 0,647 100,22

0,543 66,979 0,578 77,068 0,613 88,007 0,648 100,59 0,544 67,239 0,579 77,370 0,614 88,362 0,649 100,96 0,545 67,500 0,58 77,670 0,615 88,882 0,65 101,33 0,546 67,789 0,581 77,976 0,616 89,222 0,651 101,71

0,547 68,078 0,582 78,282 0,617 89,562 0,652 102,09 0,548 68,367 0,583 78,588 0,618 89,901 0,653 102,47 0,549 68,656 0,584 78,894 0,619 90,241 0,654 102,85 0,55 68,943 0,585 79,200 0,62 90,581 0,655 103,23

0,551 69,223 0,586 79,508 0,621 90,926 0,656 103,61 0,552 69,503 0,587 79,816 0,622 91,271 0,657 103,99 0,553 69,783 0,588 80,124 0,623 91,616 0,658 104,38 0,554 70,063 0,589 80,432 0,624 91,961 0,659 104,76


61

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

13-5 Tabela e koefiçentit te rrjedhjes se sasise (ΙΙΙΙ)per diafragme aksiale


0,66 105,1 0,68 113,2 0,7 121,5 0,72 130,85

0,661 105,5 0,681 113,6 0,701 121,98 0,721 131,33 0,662 105,9 0,682 114 0,702 122,46 0,722 131,81 0,663 106,3 0,683 114,4 0,703 122,95 0,723 132,29 0,664 106,7 0,684 114,8 0,704 123,43 0,724 132,77

0,665 107,1 0,685 115,3 0,705 123,91 0,725 133,25 0,666 107,5 0,686 115,7 0,706 124,37 0,726 133,9 0,667 107,9 0,687 116,1 0,707 124,82 0,727 134,55 0,668 108,3 0,688 116,5 0,708 125,28 0,728 135,2

0,669 108,7 0,689 116,9 0,709 125,73 0,729 135,85 0,67 109,1 0,69 117,3 0,71 126,19 0,73 136,5

0,671 109,5 0,691 117,7 0,711 126,64 0,731 136,84 0,672 109,9 0,692 118,2 0,712 127,1 0,732 137,18

0,673 110,3 0,693 118,6 0,713 127,56 0,733 137,52 0,674 110,7 0,694 119,1 0,714 128,01 0,734 137,86 0,675 111,1 0,695 119,5 0,715 128,47 0,735 138,2 0,676 111,5 0,696 119,9 0,716 128,95 0,736 138,71

0,677 111,9 0,697 120,3 0,717 129,42 0,737 139,22 0,678 112,3 0,698 120,7 0,718 129,9 0,738 139,73 0,679 112,7 0,699 121,1 0,719 130,37 0,739 140,25


62

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

13-6 Koefiçenti i rrjedhjes së sasisë (ΙΙΙΙ)për diafragmat aksiale D = 250 mm ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ

0,100 2,137 0,145 4,501 0,190 7,743 0,235 11,872 0,101 2,181 0,146 4,564 0,191 7,826 0,236 11,975 0,102 2,225 0,147 4,628 0,192 7,909 0,237 12,078 0,103 2,269 0,148 4,691 0,193 7,992 0,238 12,181 0,104 2,313 0,149 4,755 0,194 8,075 0,239 12,284 0,105 2,357 0,150 4,818 0,195 8,158 0,240 12,387 0,106 2,403 0,151 4,893 0,196 8,243 0,241 12,492 0,107 2,449 0,152 4,969 0,197 8,328 0,242 12,597 0,108 2,495 0,153 5,044 0,198 8,414 0,243 12,702 0,109 2,541 0,154 5,120 0,199 8,499 0,244 12,807 0,110 2,587 0,155 5,195 0,200 8,584 0,245 12,912 0,111 2,635 0,156 5,275 0,201 8,671 0,246 13,019 0,112 2,683 0,157 5,355 0,202 8,758 0,247 13,127 0,113 2,732 0,158 5,435 0,203 8,846 0,248 13,234 0,114 2,780 0,159 5,515 0,204 8,933 0,249 13,342 0,115 2,828 0,160 5,484 0,205 9,020 0,250 13,449 0,116 2,878 0,161 5,554 0,206 9,110 0,251 13,559 0,117 2,929 0,162 5,624 0,207 9,199 0,252 13,668 0,118 2,979 0,163 5,693 0,208 9,289 0,253 13,778 0,119 3,030 0,164 5,763 0,209 9,378 0,254 13,887 0,120 3,080 0,165 5,833 0,210 9,468 0,255 13,997 0,121 3,132 0,166 5,905 0,211 9,540 0,256 14,109 0,122 3,185 0,167 5,977 0,212 9,612 0,257 14,221 0,123 3,237 0,168 6,049 0,213 9,683 0,258 14,332 0,124 3,290 0,169 6,121 0,214 9,755 0,259 14,444 0,125 3,342 0,170 6,193 0,215 9,827 0,260 14,556 0,126 3,397 0,171 6,267 0,216 9,941 0,261 14,670 0,127 3,452 0,172 6,341 0,217 10,055 0,262 14,784 0,128 3,506 0,173 6,416 0,218 10,169 0,263 14,898 0,129 3,561 0,174 6,490 0,219 10,283 0,264 15,012 0,130 3,616 0,175 6,564 0,220 10,397 0,265 15,126 0,131 3,673 0,176 6,640 0,221 10,407 0,266 15,242 0,132 3,730 0,177 6,717 0,222 10,416 0,267 15,359 0,133 3,786 0,178 6,793 0,223 10,426 0,268 15,475 0,134 3,843 0,179 6,870 0,224 10,435 0,269 15,592 0,135 3,900 0,180 6,946 0,225 10,877 0,270 15,708 0,136 3,959 0,181 7,037 0,226 10,975 0,271 15,827 0,137 4,018 0,182 7,127 0,227 11,074 0,272 15,945 0,138 4,077 0,183 7,218 0,228 11,172 0,273 16,064 0,139 4,136 0,184 7,308 0,229 11,271 0,274 16,182 0,140 4,195 0,185 7,399 0,230 11,369 0,275 16,301 0,141 4,256 0,186 7,468 0,231 11,470 0,276 16,422 0,142 4,317 0,187 7,537 0,232 11,570 0,277 16,543 0,143 4,379 0,188 7,605 0,233 11,671 0,278 16,664 0,144 4,440 0,189 7,674 0,234 11,771 0,279 16,785


63

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

13-6Koefiçenti i rrjedhjes së sasisë (ΙΙΙΙ) për diafragmat aksiale D = 250 mm ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ

0,280 16,906 0,326 23,013 0,372 30,135 0,418 38,340 0,281 17,029 0,327 23,157 0,373 30,301 0,419 38,531 0,282 17,152 0,328 23,302 0,374 30,467 0,420 38,721 0,283 17,276 0,329 23,446 0,375 30,633 0,421 38,914 0,284 17,399 0,330 23,590 0,376 30,803 0,422 39,108 0,285 17,522 0,331 23,737 0,377 30,973 0,423 39,301 0,286 17,647 0,332 23,884 0,378 31,143 0,424 39,495 0,287 17,773 0,333 24,030 0,379 31,313 0,425 39,688 0,288 17,898 0,334 24,177 0,380 31,481 0,426 39,883 0,289 18,024 0,335 24,324 0,381 31,653 0,427 40,078 0,290 18,149 0,336 24,473 0,382 31,825 0,428 40,273 0,291 18,277 0,337 24,622 0,383 31,996 0,429 40,468 0,292 18,405 0,338 24,772 0,384 32,168 0,430 40,663 0,293 18,532 0,339 24,921 0,385 32,340 0,431 40,863 0,294 18,660 0,340 25,070 0,386 32,514 0,432 41,063 0,295 18,788 0,341 25,220 0,387 32,688 0,433 41,262 0,296 18,918 0,342 25,371 0,388 32,863 0,434 41,462 0,297 19,048 0,343 25,521 0,389 33,037 0,435 41,662 0,298 19,178 0,344 25,672 0,390 33,211 0,436 41,882 0,299 19,308 0,345 25,822 0,391 33,388 0,437 42,102 0,300 19,439 0,346 25,977 0,392 33,565 0,438 42,321 0,301 19,571 0,347 26,132 0,393 33,741 0,439 42,541 0,302 19,704 0,348 26,288 0,394 33,918 0,440 42,761 0,303 19,836 0,349 26,443 0,395 34,095 0,441 42,948 0,304 19,969 0,350 26,598 0,396 34,273 0,442 43,135 0,305 20,101 0,351 26,754 0,397 34,451 0,443 43,321 0,306 20,236 0,352 26,911 0,398 34,628 0,444 43,508 0,307 20,371 0,353 27,067 0,399 34,806 0,445 43,695 0,308 20,505 0,354 27,224 0,400 34,984 0,446 43,907 0,309 20,640 0,355 27,380 0,401 35,168 0,447 44,118 0,310 20,775 0,356 27,540 0,402 35,353 0,448 44,330 0,311 20,912 0,357 27,700 0,403 35,537 0,449 44,541 0,312 21,049 0,358 27,859 0,404 35,722 0,450 44,753 0,313 21,187 0,359 28,019 0,405 35,906 0,451 44,879 0,314 21,324 0,360 28,179 0,406 36,091 0,452 45,005 0,315 21,461 0,361 28,341 0,407 36,276 0,453 45,132 0,316 21,600 0,362 28,503 0,408 36,460 0,454 45,258 0,317 21,738 0,363 28,664 0,409 36,645 0,455 45,384 0,318 21,877 0,364 28,826 0,410 36,830 0,456 45,678 0,319 22,015 0,365 28,988 0,411 37,018 0,457 45,972 0,320 22,154 0,366 29,151 0,412 37,206 0,458 46,267 0,321 22,297 0,367 29,314 0,413 37,393 0,459 46,561 0,322 22,440 0,368 29,477 0,414 37,581 0,460 46,855 0,323 22,583 0,369 29,640 0,415 37,769 0,461 47,072 0,324 22,726 0,370 29,803 0,416 37,959 0,462 47,288 0,325 22,869 0,371 29,969 0,417 38,150 0,463 47,505


64

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

13-6Koefiçenti i rrjedhjes së sasisë (ΙΙΙΙ) për diafragmat aksiale D = 250 mm ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ

0,464 47,721 0,510 58,412 0,556 70,603 0,602 84,553 0,465 47,938 0,511 58,662 0,557 70,887 0,603 84,878 0,466 48,158 0,512 58,911 0,558 71,172 0,604 85,202 0,467 48,378 0,513 59,161 0,559 71,456 0,605 85,527 0,468 48,597 0,514 59,410 0,560 71,740 0,606 85,858 0,469 48,817 0,515 59,660 0,561 72,028 0,607 86,188 0,470 49,037 0,516 59,913 0,562 72,317 0,608 86,519 0,471 49,260 0,517 60,167 0,563 72,605 0,609 86,849 0,472 49,483 0,518 60,420 0,564 72,894 0,610 87,180 0,473 49,705 0,519 60,674 0,565 73,182 0,611 87,516 0,474 49,928 0,520 60,927 0,566 73,477 0,612 87,851 0,475 50,151 0,521 61,184 0,567 73,772 0,613 88,187 0,476 50,377 0,522 61,441 0,568 74,066 0,614 88,522 0,477 50,603 0,523 61,697 0,569 74,361 0,615 88,857 0,478 50,830 0,524 61,954 0,570 74,656 0,616 89,219 0,479 51,056 0,525 62,211 0,571 74,951 0,617 89,582 0,480 51,282 0,526 62,472 0,572 75,246 0,618 89,944 0,481 51,511 0,527 62,732 0,573 75,542 0,619 90,307 0,482 51,741 0,528 62,993 0,574 75,837 0,620 90,669 0,483 51,970 0,529 63,253 0,575 76,132 0,621 90,991 0,484 52,200 0,530 63,514 0,576 76,433 0,622 91,314 0,485 52,429 0,531 63,782 0,577 76,735 0,623 91,636 0,486 52,665 0,532 64,051 0,578 77,036 0,624 91,959 0,487 52,900 0,533 64,319 0,579 77,338 0,625 92,281 0,488 53,136 0,534 64,588 0,580 77,639 0,626 92,631 0,489 53,371 0,535 64,856 0,581 77,945 0,627 92,981 0,490 53,592 0,536 65,120 0,582 78,251 0,628 93,331 0,491 53,828 0,537 65,384 0,583 78,558 0,629 93,681 0,492 54,064 0,538 65,649 0,584 78,864 0,630 94,031 0,493 54,299 0,539 65,913 0,585 79,170 0,631 94,292 0,494 54,535 0,540 66,177 0,586 79,493 0,632 94,553 0,495 54,771 0,541 66,449 0,587 79,816 0,633 94,815 0,496 55,010 0,542 66,721 0,588 80,138 0,634 95,076 0,497 55,250 0,543 66,994 0,589 80,461 0,635 95,337 0,498 55,489 0,544 67,266 0,590 80,784 0,636 95,798 0,499 55,729 0,545 67,538 0,591 81,088 0,637 96,260 0,500 55,968 0,546 67,814 0,592 81,391 0,638 96,721 0,501 56,211 0,547 68,090 0,593 81,695 0,639 97,183 0,502 56,453 0,548 68,366 0,594 81,998 0,640 97,644 0,503 56,696 0,549 68,642 0,595 82,302 0,641 98,011 0,504 56,938 0,550 68,918 0,596 82,625 0,642 98,379 0,505 57,181 0,551 69,198 0,597 82,949 0,643 98,746 0,506 57,427 0,552 69,478 0,598 83,272 0,644 99,114 0,507 57,673 0,553 69,759 0,599 83,596 0,645 99,481 0,508 57,920 0,554 70,039 0,600 83,904 0,646 99,853 0,509 58,166 0,555 70,319 0,601 84,229 0,647 100,226


65

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

13-6 Koefiçenti i rrjedhjes së sasisë për diafragmat aksiale D = 250 mm ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ

0,648 100,598 0,694 119,022 0,740 140,716 0,649 100,971 0,695 119,450 0,741 141,242 0,650 101,343 0,696 119,887 0,742 141,768 0,651 101,842 0,697 120,324 0,743 142,293 0,652 102,341 0,698 120,762 0,744 142,819 0,653 102,841 0,699 121,199 0,745 143,345 0,654 103,340 0,700 121,636 0,746 143,871 0,655 103,839 0,701 122,083 0,747 144,397 0,656 104,092 0,702 122,530 0,748 144,923 0,657 104,345 0,703 122,976 0,749 145,449 0,658 104,598 0,704 123,423 0,750 145,975 0,659 104,851 0,705 123,870 0,660 105,104 0,706 124,324 0,661 105,502 0,707 124,778 0,662 105,900 0,708 125,231 0,663 106,299 0,709 125,685 0,664 106,697 0,710 126,139 0,665 107,095 0,711 126,802 0,666 107,490 0,712 127,466 0,667 107,885 0,713 128,129 0,668 108,281 0,714 128,793 0,669 108,676 0,715 129,456 0,670 109,071 0,716 129,726 0,671 109,473 0,717 129,996 0,672 109,875 0,718 130,267 0,673 110,276 0,719 130,537 0,674 110,678 0,720 130,807 0,675 111,080 0,721 131,288 0,676 111,489 0,722 131,769 0,677 111,897 0,723 132,251 0,678 112,306 0,724 132,732 0,679 112,714 0,725 133,213 0,680 113,123 0,726 133,707 0,681 113,535 0,727 134,202 0,682 113,948 0,728 134,696 0,683 114,360 0,729 135,190 0,684 114,773 0,730 135,685 0,685 115,185 0,731 136,172 0,686 115,610 0,732 136,666 0,687 116,034 0,733 137,161 0,688 116,459 0,734 137,655 0,689 116,883 0,735 138,139 0,690 117,308 0,736 138,654 0,691 117,736 0,737 139,170 0,692 118,165 0,738 139,685 0,693 118,593 0,739 140,201


66

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

13-7Koefiçenti i rrjedhjes së sasisë (I) për diafragmë aksiale D = 350 mm ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ

0,100 2,142 0,149 4,764 0,198 8,422 0,247 13,136 0,101 2,186 0,150 4,827 0,199 8,508 0,248 13,243 0,102 2,230 0,151 4,873 0,200 8,594 0,249 13,351 0,103 2,274 0,152 4,918 0,201 8,681 0,250 13,458 0,104 2,318 0,153 4,964 0,202 8,769 0,251 13,567 0,105 2,362 0,154 5,009 0,203 8,856 0,252 13,677 0,106 2,409 0,155 5,055 0,204 8,944 0,253 13,786 0,107 2,455 0,156 5,083 0,205 9,031 0,254 13,896 0,108 2,502 0,157 5,110 0,206 9,120 0,255 14,005 0,109 2,548 0,158 5,138 0,207 9,208 0,256 14,123 0,110 2,595 0,159 5,165 0,208 9,297 0,257 14,241 0,111 2,643 0,160 5,193 0,209 9,385 0,258 14,359 0,112 2,691 0,161 5,296 0,210 9,474 0,259 14,477 0,113 2,739 0,162 5,400 0,211 9,567 0,260 14,564 0,114 2,787 0,163 5,503 0,212 9,659 0,261 14,678 0,115 2,835 0,164 5,607 0,213 9,752 0,262 14,792 0,116 2,885 0,165 5,845 0,214 9,844 0,263 14,906 0,117 2,936 0,166 5,917 0,215 9,937 0,264 15,020 0,118 2,986 0,167 5,988 0,216 10,031 0,265 15,134 0,119 3,037 0,168 6,060 0,217 10,125 0,266 15,250 0,120 3,087 0,169 6,131 0,218 10,219 0,267 15,366 0,121 3,140 0,170 6,203 0,219 10,313 0,268 15,483 0,122 3,192 0,171 6,278 0,220 10,407 0,269 15,599 0,123 3,245 0,172 6,354 0,221 10,503 0,270 15,715 0,124 3,297 0,173 6,429 0,222 10,599 0,271 15,834 0,125 3,350 0,174 6,505 0,223 10,696 0,272 15,952 0,126 3,396 0,175 6,573 0,224 10,792 0,273 16,071 0,127 3,442 0,176 6,649 0,225 10,888 0,274 16,189 0,128 3,487 0,177 6,724 0,226 10,986 0,275 16,308 0,129 3,533 0,178 6,800 0,227 11,084 0,276 16,435 0,130 3,624 0,179 6,875 0,228 11,183 0,277 16,562 0,131 3,681 0,180 6,951 0,229 11,281 0,278 16,688 0,132 3,738 0,181 7,031 0,230 11,379 0,279 16,815 0,133 3,794 0,182 7,111 0,231 11,480 0,280 16,942 0,134 3,851 0,183 7,190 0,232 11,580 0,281 17,059 0,135 3,908 0,184 7,270 0,233 11,681 0,282 17,176 0,136 3,967 0,185 7,350 0,234 11,781 0,283 17,294 0,137 4,026 0,186 7,431 0,235 11,882 0,284 17,411 0,138 4,086 0,187 7,512 0,236 11,985 0,285 17,528 0,139 4,145 0,188 7,592 0,237 12,088 0,286 17,653 0,140 4,204 0,189 7,673 0,238 12,190 0,287 17,779 0,141 4,265 0,190 7,754 0,239 12,293 0,288 17,904 0,142 4,326 0,191 7,836 0,240 12,396 0,289 18,030 0,143 4,388 0,192 7,918 0,241 12,501 0,290 18,155 0,144 4,449 0,193 8,001 0,242 12,606 0,291 18,283 0,145 4,510 0,194 8,083 0,243 12,711 0,292 18,410 0,146 4,573 0,195 8,165 0,244 12,816 0,293 18,538 0,147 4,637 0,196 8,251 0,245 12,921 0,294 18,665 0,148 4,700 0,197 8,337 0,246 13,028 0,295 18,793


67

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

13-7Koefiçenti i rrjedhjes së sasisë (I) për diafragmë aksiale D = 350 mm

ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ 0,296 18,917 0,346 26,030 0,396 34,268 0,446 43,909 0,297 19,041 0,347 26,172 0,397 34,440 0,447 44,117 0,298 19,166 0,348 26,314 0,398 34,611 0,448 44,324 0,299 19,290 0,349 26,456 0,399 34,783 0,449 44,532 0,300 19,414 0,350 26,598 0,400 34,955 0,450 44,740 0,301 19,532 0,351 26,755 0,401 35,145 0,451 44,951 0,302 19,651 0,352 26,911 0,402 35,335 0,452 45,162 0,303 19,769 0,353 27,068 0,403 35,526 0,453 45,372 0,304 19,888 0,354 27,224 0,404 35,716 0,454 45,583 0,305 20,006 0,355 27,381 0,405 35,906 0,455 45,794 0,306 20,161 0,356 27,540 0,406 36,091 0,456 46,008 0,307 20,315 0,357 27,699 0,407 36,276 0,457 46,222 0,308 20,470 0,358 27,857 0,408 36,461 0,458 46,435 0,309 20,624 0,359 28,016 0,409 36,646 0,459 46,649 0,310 20,779 0,360 28,175 0,410 36,831 0,460 46,863 0,311 20,916 0,361 28,337 0,411 37,019 0,461 47,080 0,312 21,053 0,362 28,498 0,412 37,207 0,462 47,297 0,313 21,191 0,363 28,660 0,413 37,394 0,463 47,514 0,314 21,328 0,364 28,821 0,414 37,582 0,464 47,731 0,315 21,465 0,365 28,983 0,415 37,770 0,465 47,948 0,316 21,604 0,366 29,147 0,416 37,961 0,466 48,168 0,317 21,743 0,367 29,311 0,417 38,151 0,467 48,388 0,318 21,883 0,368 29,475 0,418 38,342 0,468 48,608 0,319 22,022 0,369 29,639 0,419 38,532 0,469 48,828 0,320 22,161 0,370 29,803 0,420 38,723 0,470 49,048 0,321 22,303 0,371 29,969 0,421 38,916 0,471 49,271 0,322 22,445 0,372 30,136 0,422 39,110 0,472 49,494 0,323 22,587 0,373 30,302 0,423 39,303 0,473 49,718 0,324 22,729 0,374 30,469 0,424 39,497 0,474 49,941 0,325 22,871 0,375 30,635 0,425 39,690 0,475 50,164 0,326 23,015 0,376 30,804 0,426 39,886 0,476 50,390 0,327 23,159 0,377 30,973 0,427 40,082 0,477 50,617 0,328 23,304 0,378 31,143 0,428 40,279 0,478 50,843 0,329 23,448 0,379 31,312 0,429 40,475 0,479 51,070 0,330 23,592 0,380 31,481 0,430 40,671 0,480 51,296 0,331 23,739 0,381 31,653 0,431 40,870 0,481 51,526 0,332 23,885 0,382 31,825 0,432 41,069 0,482 51,755 0,333 24,032 0,383 31,996 0,433 41,268 0,483 51,985 0,334 24,178 0,384 32,168 0,434 41,467 0,484 52,214 0,335 24,325 0,385 32,340 0,435 41,666 0,485 52,444 0,336 24,474 0,386 32,514 0,436 41,868 0,486 52,667 0,337 24,623 0,387 32,688 0,437 42,070 0,487 52,890 0,338 24,773 0,388 32,863 0,438 42,272 0,488 53,113 0,339 24,922 0,389 33,037 0,439 42,474 0,489 53,336 0,340 25,071 0,390 33,211 0,440 42,676 0,490 53,609 0,341 25,234 0,391 33,388 0,441 42,881 0,491 53,845 0,342 25,398 0,392 33,565 0,442 43,086 0,492 54,081 0,343 25,561 0,393 33,742 0,443 43,291 0,493 54,318 0,344 25,725 0,394 33,919 0,444 43,496 0,494 54,554


68

[t~| eÜÉ~t} ECCJ


0,496 55,005 0,546 67,828 0,596 82,661 0,646 99,886 0,497 55,220 0,547 68,085 0,597 82,981 0,647 100,258 0,498 55,435 0,548 68,341 0,598 83,302 0,648 100,630 0,499 55,650 0,549 68,598 0,599 83,622 0,649 101,002 0,500 55,865 0,550 68,854 0,600 83,942 0,650 101,374 0,501 56,145 0,551 69,158 0,601 84,269 0,651 101,750 0,502 56,424 0,552 69,462 0,602 84,596 0,652 102,125 0,503 56,704 0,553 69,766 0,603 84,922 0,653 102,501 0,504 56,983 0,554 70,070 0,604 85,249 0,654 102,876 0,505 57,263 0,555 70,356 0,605 85,576 0,655 103,252 0,506 57,697 0,556 70,640 0,606 85,920 0,656 103,638 0,507 58,132 0,557 70,925 0,607 86,263 0,657 104,023 0,508 58,566 0,558 71,209 0,608 86,607 0,658 104,409 0,509 59,001 0,559 71,494 0,609 86,950 0,659 104,794 0,510 59,435 0,560 71,778 0,610 87,294 0,660 105,180 0,511 59,937 0,561 72,067 0,611 87,618 0,661 105,570 0,512 60,439 0,562 72,355 0,612 87,942 0,662 105,960 0,513 60,447 0,563 72,644 0,613 88,266 0,663 106,349 0,514 60,700 0,564 72,932 0,614 88,590 0,664 106,739 0,515 60,954 0,565 73,221 0,615 88,914 0,665 107,129 0,516 60,941 0,566 73,514 0,616 89,255 0,666 107,525 0,517 61,443 0,567 73,807 0,617 89,596 0,667 107,921 0,518 59,686 0,568 74,099 0,618 89,936 0,668 108,317 0,519 59,940 0,569 74,392 0,619 90,277 0,669 108,713 0,520 60,193 0,570 74,685 0,620 90,618 0,670 109,109 0,521 61,211 0,571 74,782 0,621 90,963 0,671 109,511 0,522 61,468 0,572 74,880 0,622 91,309 0,672 109,913 0,523 61,726 0,573 74,977 0,623 91,654 0,673 110,316 0,524 61,983 0,574 75,075 0,624 92,000 0,674 110,718 0,525 62,240 0,575 75,172 0,625 92,345 0,675 111,120 0,526 62,501 0,576 75,674 0,626 92,696 0,676 111,529 0,527 62,762 0,577 76,175 0,627 93,046 0,677 111,938 0,528 63,022 0,578 76,677 0,628 93,397 0,678 112,347 0,529 63,283 0,579 77,178 0,629 93,747 0,679 112,756 0,530 63,544 0,580 77,680 0,630 94,098 0,680 113,165 0,531 63,809 0,581 77,986 0,631 94,442 0,681 113,585 0,532 64,074 0,582 78,292 0,632 94,786 0,682 114,005 0,533 64,339 0,583 78,598 0,633 95,129 0,683 114,424 0,534 64,604 0,584 78,904 0,634 95,473 0,684 114,844 0,535 64,869 0,585 79,210 0,635 95,817 0,685 115,264 0,536 65,137 0,586 79,521 0,636 96,190 0,686 115,683 0,537 65,405 0,587 79,832 0,637 96,563 0,687 116,101 0,538 65,674 0,588 80,142 0,638 96,935 0,688 116,520 0,539 65,942 0,589 80,453 0,639 97,308 0,689 116,938 0,540 66,210 0,590 80,764 0,640 97,681 0,690 117,357 0,541 66,482 0,591 81,079 0,641 98,048 0,691 117,787 0,542 66,755 0,592 81,395 0,642 98,414 0,692 118,217 0,543 67,027 0,593 81,710 0,643 98,781 0,693 118,646 0,544 67,300 0,594 82,026 0,644 99,147 0,694 119,076


69

[t~| eÜÉ~t} ECCJ


0,696 119,944 0,710 126,185 0,724 132,643 0,738 139,690 0,697 120,381 0,711 126,633 0,725 133,242 0,739 140,219 0,698 120,819 0,712 127,081 0,726 133,731 0,740 140,749 0,699 121,256 0,713 127,529 0,727 134,220 0,741 141,270 0,700 121,694 0,714 127,977 0,728 134,709 0,742 141,791 0,701 122,139 0,715 128,425 0,729 135,198 0,743 142,312 0,702 122,584 0,716 128,789 0,730 135,687 0,744 142,833 0,703 123,029 0,717 129,153 0,731 136,170 0,745 143,354 0,704 123,474 0,718 129,517 0,732 136,653 0,746 143,883 0,705 123,919 0,719 129,881 0,733 137,135 0,747 144,411 0,706 124,372 0,720 130,245 0,734 137,618 0,748 144,940 0,707 124,825 0,721 130,844 0,735 138,101 0,749 145,468 0,708 125,279 0,722 131,444 0,736 138,631 0,750 145,997 0,709 125,732 0,723 132,043 0,737 139,160 0,751 145,997


70

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

14 Koefiçenti i sasisë (I) për diafragmë eksentrike d= (50 deri 100) mm ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ

0,300 19,814 0,345 26,455 0,390 34,158 0,433 42,522 0,478 52,598 0,301 19,951 0,346 26,615 0,391 34,306 0,434 42,712 0,479 52,839 0,302 20,089 0,347 26,776 0,392 34,454 0,435 42,902 0,480 53,081 0,303 20,226 0,348 26,936 0,393 34,601 0,436 43,131 0,481 53,316 0,304 20,364 0,349 27,097 0,393 34,601 0,437 43,360 0,482 53,551 0,305 20,501 0,350 27,257 0,394 34,749 0,438 43,589 0,483 53,786 0,306 20,641 0,351 27,417 0,395 35,032 0,439 43,818 0,484 54,021 0,307 20,781 0,352 27,577 0,396 35,230 0,440 44,047 0,485 54,256 0,308 20,921 0,353 27,738 0,396 35,315 0,441 44,261 0,486 54,487 0,309 21,061 0,354 27,898 0,397 35,427 0,442 44,475 0,487 54,719 0,310 21,201 0,355 28,073 0,398 35,625 0,443 44,690 0,488 54,950 0,311 21,343 0,356 28,234 0,399 35,822 0,444 44,904 0,489 55,182 0,312 21,486 0,357 28,395 0,400 36,020 0,445 45,118 0,490 55,413 0,313 21,628 0,358 28,555 0,401 36,211 0,446 45,335 0,491 55,719 0,314 21,771 0,359 28,716 0,402 36,401 0,447 45,552 0,492 55,965 0,315 21,913 0,360 28,902 0,403 36,592 0,448 45,770 0,493 56,190 0,316 22,058 0,361 29,104 0,404 36,782 0,449 45,987 0,493 56,211 0,317 22,203 0,362 29,307 0,405 36,973 0,450 46,204 0,494 56,458 0,318 22,348 0,363 29,509 0,406 37,166 0,451 46,424 0,495 56,708 0,319 22,493 0,364 29,712 0,407 37,359 0,452 46,645 0,496 56,967 0,320 22,638 0,365 29,914 0,408 37,553 0,453 46,865 0,496 56,954 0,321 22,786 0,366 30,051 0,409 37,746 0,454 47,086 0,497 57,201 0,322 22,933 0,367 30,188 0,410 37,939 0,455 47,306 0,498 57,447 0,323 23,081 0,368 30,325 0,411 38,135 0,456 47,529 0,499 57,694 0,324 23,228 0,369 30,462 0,412 38,331 0,457 47,753 0,500 57,940 0,325 23,376 0,370 30,599 0,413 38,528 0,458 47,976 0,501 58,198 0,326 23,526 0,371 30,773 0,414 38,724 0,459 48,200 0,502 58,456 0,327 23,676 0,372 30,947 0,415 38,920 0,460 48,423 0,503 58,713 0,328 23,826 0,373 31,120 0,416 39,119 0,461 48,650 0,504 58,971 0,329 23,976 0,374 31,294 0,417 39,318 0,462 48,877 0,505 59,229 0,330 24,126 0,375 31,468 0,418 39,518 0,463 49,103 0,506 59,487 0,331 24,279 0,376 31,679 0,419 39,717 0,464 49,330 0,507 59,745 0,332 24,431 0,377 31,889 0,420 39,916 0,465 49,557 0,508 60,002 0,333 24,584 0,378 32,100 0,421 40,118 0,466 49,787 0,509 60,260 0,334 24,736 0,379 32,310 0,422 40,320 0,467 50,017 0,510 60,518 0,335 24,889 0,380 32,531 0,423 40,523 0,468 50,247 0,511 60,779 0,336 25,042 0,381 32,674 0,424 40,725 0,469 50,477 0,512 61,040 0,337 25,196 0,382 32,818 0,425 40,927 0,470 50,707 0,513 61,302 0,338 25,349 0,383 32,961 0,426 41,132 0,471 50,940 0,514 61,563 0,339 25,503 0,384 33,105 0,427 41,337 0,472 51,173 0,515 61,824 0,340 25,656 0,385 33,248 0,428 41,542 0,473 51,407 0,516 62,089 0,341 25,816 0,386 33,431 0,429 41,747 0,474 51,640 0,517 62,354 0,342 25,976 0,387 33,614 0,430 41,952 0,475 51,873 0,518 62,619 0,343 26,135 0,388 33,798 0,431 42,142 0,476 52,115 0,519 62,884 0,344 26,295 0,389 33,981 0,432 42,332 0,477 52,356 0,520 63,149


71

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

14 Koefiçenti i sasisë (I) për diafragmë eksentrike d= (50 deri 100) mm

ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ

0,521 63,418 0,567 76,351 0,611 91,002 0,657 108,420 0,701 127,988

0,522 63,687 0,568 76,738 0,612 91,354 0,658 108,831 0,702 128,475 0,523 63,956 0,569 77,124 0,613 91,707 0,659 109,241 0,703 128,961

0,524 64,225 0,570 77,511 0,614 92,059 0,660 109,651 0,704 129,448

0,525 64,494 0,571 77,822 0,615 92,411 0,661 110,068 0,705 129,935

0,526 64,767 0,572 78,133 0,616 92,769 0,662 110,486 0,706 130,432

0,527 65,039 0,573 78,444 0,617 93,127 0,663 110,903 0,707 130,929

0,528 65,312 0,574 78,755 0,618 93,485 0,664 111,321 0,708 131,427

0,529 65,584 0,575 79,066 0,619 93,843 0,665 111,738 0,709 131,924

0,530 65,857 0,576 79,382 0,620 94,201 0,666 112,163 0,710 132,421

0,531 66,134 0,577 79,698 0,621 94,565 0,667 112,588 0,711 132,929

0,532 66,411 0,578 80,014 0,622 94,929 0,668 113,013 0,712 133,437

0,533 66,687 0,579 80,330 0,623 95,292 0,669 113,438 0,713 133,944 0,534 66,964 0,580 80,646 0,624 95,656 0,670 113,863 0,714 134,452

0,535 67,241 0,581 80,967 0,625 96,020 0,671 114,296 0,715 134,960

0,536 67,402 0,582 81,288 0,626 96,390 0,672 114,729 0,716 135,477

0,537 67,562 0,583 81,608 0,627 96,760 0,673 115,163 0,717 135,994

0,538 67,723 0,584 81,929 0,628 97,129 0,674 115,596 0,718 136,510

0,539 67,883 0,585 82,250 0,629 97,499 0,675 116,029 0,719 137,027

0,540 68,044 0,586 82,576 0,630 97,869 0,676 116,470 0,720 137,544

0,541 68,453 0,587 82,901 0,631 98,236 0,677 116,911 0,721 138,072

0,542 68,862 0,588 83,227 0,632 98,603 0,678 117,353 0,722 138,600

0,543 69,271 0,589 83,552 0,633 98,971 0,679 117,794 0,723 139,129

0,544 69,680 0,590 83,878 0,634 99,338 0,680 118,235 0,724 139,657

0,545 70,089 0,591 84,175 0,635 99,750 0,681 118,685 0,725 140,185 0,546 70,374 0,592 84,472 0,636 100,133 0,682 119,135 0,726 140,726

0,547 70,659 0,593 84,768 0,637 100,515 0,683 119,584 0,727 141,266

0,548 70,944 0,593 84,768 0,638 100,898 0,684 120,034 0,728 141,807

0,549 71,229 0,594 85,065 0,639 101,280 0,685 120,484 0,729 142,347

0,550 71,514 0,595 85,371 0,640 101,663 0,686 120,943 0,730 142,888

0,551 71,807 0,596 85,739 0,641 102,051 0,687 121,401 0,731 143,481

0,552 72,100 0,596 85,677 0,642 102,438 0,688 121,860 0,732 144,074

0,553 72,394 0,597 86,107 0,643 102,826 0,689 122,318 0,733 144,668

0,554 72,687 0,598 86,475 0,644 103,213 0,690 122,777 0,734 145,261

0,555 72,980 0,599 86,843 0,645 103,601 0,691 123,245 0,735 145,854

0,556 73,278 0,600 87,211 0,646 103,908 0,692 123,712 0,736 146,380

0,557 73,575 0,601 87,552 0,647 104,216 0,693 124,180 0,737 146,907 0,558 73,873 0,602 87,893 0,648 104,523 0,693 124,647 0,738 147,433

0,559 74,170 0,603 88,235 0,649 104,831 0,694 125,115 0,739 147,960

0,560 74,468 0,604 88,576 0,650 105,138 0,695 125,115 0,740 148,486

0,561 74,690 0,605 88,917 0,651 105,630 0,696 125,592 0,741 149,066

0,562 74,912 0,606 89,264 0,652 106,123 0,696 125,115 0,742 149,646

0,563 75,134 0,607 89,610 0,653 106,615 0,697 126,069 0,743 150,227

0,564 75,356 0,608 89,957 0,654 107,108 0,698 126,547 0,744 150,807

0,565 75,578 0,609 90,303 0,655 107,600 0,699 127,024 0,745 151,387


72

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

14 Koefiçenti i sasisë (I) për diafragmë eksentrike d= (50 deri 100) mm ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ

0,747 152,580 0,761 161,181 0,775 170,443 0,789 180,487 0,748 153,176 0,762 161,823 0,776 171,423 0,790 181,227 0,749 153,773 0,763 162,466 0,777 172,403 0,791 181,990 0,750 154,360 0,764 163,108 0,778 173,383 0,792 182,753 0,751 154,970 0,765 163,751 0,779 174,363 0,793 183,517 0,752 155,580 0,766 163,817 0,780 174,983 0,793 184,280 0,753 156,189 0,767 163,883 0,781 175,569 0,794 185,043 0,754 156,799 0,768 163,949 0,782 176,155 0,795 185,043 0,755 157,409 0,769 164,015 0,783 176,741 0,796 186,031 0,756 158,035 0,770 164,081 0,784 177,327 0,797 187,018 0,757 158,661 0,771 164,208 0,785 177,526 0,798 188,006 0,758 159,286 0,772 164,336 0,786 178,266 0,799 188,993 0,759 159,912 0,773 164,463 0,787 179,006 0,800 189,981 0,760 160,538 0,774 164,591 0,788 179,747


73

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

15 Koefiçenti i sasisë (I) për diafragmë eksentrike d=( 150 deri 350 )mm ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ

0,300 20,004 0,345 26,599 0,390 34,265 0,435 43,073 0,301 20,060 0,346 26,759 0,391 34,449 0,436 43,289 0,302 20,117 0,347 26,918 0,392 34,633 0,437 43,505 0,303 20,173 0,348 27,078 0,393 34,818 0,438 43,721 0,304 20,230 0,349 27,237 0,394 35,002 0,439 43,937 0,305 20,286 0,350 27,397 0,395 35,186 0,440 44,153 0,306 20,493 0,351 27,559 0,396 35,373 0,441 44,363 0,307 20,700 0,352 27,721 0,397 35,560 0,442 44,573 0,308 20,906 0,353 27,884 0,398 35,747 0,443 44,782 0,309 21,113 0,354 28,046 0,399 35,934 0,444 44,992 0,310 21,320 0,355 28,208 0,400 36,121 0,445 45,202 0,311 21,473 0,356 28,373 0,401 36,311 0,446 45,419 0,312 21,627 0,357 28,538 0,402 36,501 0,447 45,636 0,313 21,780 0,358 28,702 0,403 36,691 0,448 45,853 0,314 21,934 0,359 28,867 0,404 36,881 0,449 46,070 0,315 22,087 0,360 29,032 0,405 37,071 0,450 46,287 0,316 22,231 0,361 29,200 0,406 37,264 0,451 46,507 0,317 22,375 0,362 29,367 0,407 37,457 0,452 46,727 0,318 22,519 0,363 29,535 0,408 37,649 0,453 46,948 0,319 22,663 0,364 29,702 0,409 37,842 0,454 47,168 0,320 22,807 0,365 29,870 0,410 38,035 0,455 47,388 0,321 22,954 0,366 30,040 0,411 38,231 0,456 47,611 0,322 23,100 0,367 30,210 0,412 38,427 0,457 47,835 0,323 23,247 0,368 30,381 0,413 38,622 0,458 48,058 0,324 23,393 0,369 30,551 0,414 38,818 0,459 48,282 0,325 23,540 0,370 30,721 0,415 39,014 0,460 48,505 0,326 23,689 0,371 30,894 0,416 39,213 0,461 48,725 0,327 23,838 0,372 31,067 0,417 39,412 0,462 48,945 0,328 23,987 0,373 31,240 0,418 39,610 0,463 49,165 0,329 24,136 0,374 31,413 0,419 39,809 0,464 49,385 0,330 24,285 0,375 31,586 0,420 40,008 0,465 49,639 0,331 24,437 0,376 31,762 0,421 40,208 0,466 49,859 0,332 24,588 0,377 31,938 0,422 40,409 0,467 50,079 0,333 24,740 0,378 32,113 0,423 40,609 0,468 50,298 0,334 24,891 0,379 32,289 0,424 40,810 0,469 50,518 0,335 25,043 0,380 32,465 0,425 41,010 0,470 50,738 0,336 25,197 0,381 32,644 0,426 41,216 0,471 50,981 0,337 25,352 0,382 32,822 0,427 41,422 0,472 51,224 0,338 25,506 0,383 33,001 0,428 41,628 0,473 51,468 0,339 25,661 0,384 33,179 0,429 41,834 0,474 51,711 0,340 25,815 0,385 33,358 0,430 42,040 0,475 51,954 0,341 25,972 0,386 33,539 0,431 42,247 0,476 52,190 0,342 26,129 0,387 33,721 0,432 42,453 0,477 52,427 0,343 26,285 0,388 33,902 0,433 42,660 0,478 52,663 0,344 26,442 0,389 34,084 0,434 42,866 0,479 52,900


74

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

15 Koefiçenti i sasisë (I) për diafragmë eksentrike d=( 150 deri 350 )mm ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ

0,480 53,136 0,501 58,291 0,522 63,679 0,543 69,551 0,481 53,416 0,502 58,544 0,523 63,908 0,544 69,834 0,482 53,696 0,503 58,798 0,524 64,138 0,545 70,118 0,483 53,976 0,504 59,051 0,525 64,367 0,546 70,404 0,484 54,256 0,505 59,305 0,526 64,678 0,547 70,691 0,485 54,536 0,506 59,550 0,527 64,989 0,548 70,979 0,486 54,739 0,507 59,796 0,528 65,300 0,549 71,267

0,487 54,942 0,508 60,041 0,529 65,611 0,550 71,555

0,488 55,146 0,509 60,287 0,530 65,922

0,489 55,349 0,510 60,532 0,531 66,198

0,490 55,552 0,511 60,805 0,532 66,473

0,491 55,798 0,512 61,078 0,533 66,749

0,492 56,045 0,513 61,351 0,534 67,024

0,493 56,291 0,514 61,624 0,535 67,300

0,494 56,538 0,515 61,897 0,536 67,580

0,495 56,784 0,516 62,162 0,537 67,860

0,496 57,035 0,517 62,426 0,538 68,140

0,497 57,285 0,518 62,691 0,539 68,420

0,498 57,536 0,519 62,955 0,540 68,700

0,499 57,786 0,520 63,220 0,541 68,984

0,500 58,037 0,521 63,449 0,542 69,267


75

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

16- Koefiçenti i sasisë (I) për tuba venturi ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ

0,3 31,93 0,342 41,616 0,384 52,668 0,426 65,17 0,301 32,142 0,343 41,864 0,385 52,95 0,427 65,49 0,302 32,354 0,344 42,112 0,386 53,234 0,428 65,81 0,303 32,566 0,345 42,36 0,387 53,518 0,429 66,13 0,304 32,778 0,346 42,606 0,388 53,802 0,43 66,45 0,305 32,99 0,347 42,852 0,389 54,086 0,431 66,774 0,306 33,198 0,348 43,098 0,39 54,37 0,432 67,098 0,307 33,406 0,349 43,344 0,391 54,658 0,433 67,422 0,308 33,614 0,35 43,59 0,392 54,946 0,434 67,746 0,309 33,822 0,351 43,844 0,393 55,234 0,435 68,07 0,31 34,03 0,352 44,098 0,394 55,522 0,436 68,396

0,311 34,268 0,353 44,352 0,395 55,81 0,437 68,722 0,312 34,506 0,354 44,606 0,396 56,1 0,438 69,048 0,313 34,744 0,355 44,86 0,397 56,39 0,439 69,374 0,314 34,982 0,356 45,122 0,398 56,68 0,44 69,7 0,315 35,22 0,357 45,384 0,399 56,97 0,441 70,032 0,316 35,446 0,358 45,646 0,4 57,26 0,442 70,364 0,317 35,672 0,359 45,908 0,401 57,558 0,443 70,696 0,318 35,898 0,36 46,17 0,402 57,856 0,444 71,028 0,319 36,124 0,361 46,428 0,403 58,154 0,445 71,36 0,32 36,35 0,362 46,686 0,404 58,452 0,446 71,698

0,321 36,584 0,363 46,944 0,405 58,75 0,447 72,036 0,322 36,818 0,364 47,202 0,406 59,046 0,448 72,374 0,323 37,052 0,365 47,46 0,407 59,342 0,449 72,712 0,324 37,286 0,366 47,732 0,408 59,638 0,45 73,05 0,325 37,52 0,367 48,004 0,409 59,934 0,451 73,39 0,326 37,76 0,368 48,276 0,41 60,23 0,452 73,73 0,327 38 0,369 48,548 0,411 60,534 0,453 74,07 0,328 38,24 0,37 48,82 0,412 60,838 0,454 74,41 0,329 38,48 0,371 49,088 0,413 61,142 0,455 74,75 0,33 38,72 0,372 49,356 0,414 61,446 0,456 75,096

0,331 38,952 0,373 49,624 0,415 61,75 0,457 75,442 0,332 39,184 0,374 49,892 0,416 62,06 0,458 75,788 0,333 39,416 0,375 50,16 0,417 62,37 0,459 76,134 0,334 39,648 0,376 50,436 0,418 62,68 0,46 76,48 0,335 39,88 0,377 50,712 0,419 62,99 0,461 76,834 0,336 40,128 0,378 50,988 0,42 63,3 0,462 77,188 0,337 40,376 0,379 51,264 0,421 63,61 0,463 77,542 0,338 40,624 0,38 51,54 0,422 63,92 0,464 77,896 0,339 40,872 0,381 51,822 0,423 64,23 0,465 78,25 0,34 41,12 0,382 52,104 0,424 64,54 0,466 78,602

0,341 41,368 0,383 52,386 0,425 64,85 0,467 78,954


76

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

16- Koefiçenti i sasisë (I) për tuba venturi ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ ββββ ΙΙΙΙ

0,468 79,306 0,491 87,750 0,514 96,778 0,537 106,396 0,469 79,658 0,492 88,140 0,515 97,18 0,538 106,834 0,47 80,01 0,493 88,580 0,516 97,59 0,539 107,272

0,471 80,37 0,494 89,060 0,517 98 0,54 107,71 0,472 80,73 0,495 89,270 0,518 98,41 0,541 108,068 0,473 81,09 0,496 89,658 0,519 98,82 0,542 108,426 0,474 81,45 0,497 90,046 0,52 99,23 0,543 108,784 0,475 81,81 0,498 90,434 0,521 99,64 0,544 109,142 0,476 82,178 0,499 90,822 0,522 100,05 0,545 109,5 0,477 82,546 0,5 91,21 0,523 100,46 0,546 110,32 0,478 82,914 0,501 91,606 0,524 100,87 0,547 110,76 0,479 83,282 0,502 92,002 0,525 101,28 0,548 111,24 0,48 83,65 0,503 92,398 0,526 101,704 0,549 111,66

0,481 84,018 0,504 92,794 0,527 102,128 0,55 112,08 0,482 84,386 0,505 93,19 0,528 102,552 0,483 84,754 0,506 93,586 0,529 102,976 0,484 85,122 0,507 93,982 0,53 103,4 0,485 85,49 0,508 94,378 0,531 103,824 0,486 85,852 0,509 94,774 0,532 104,248 0,487 86,214 0,51 95,17 0,533 104,672 0,488 86,576 0,511 95,572 0,534 105,096 0,489 86,938 0,512 95,974 0,535 105,52 0,49 87,360 0,513 96,376 0,536 105,958


77

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

0,1 0,2 0.3 0,4 0,5 0,60,7

1,00

1.01

1.02

1.03

1.04

1.05

1.06

1.07

F rD = 50 mm Diafragme aksiale

099

d/D =ββββ

Re =2000

3000

4000

5000

60000

9000

10000

150000

20000

40000

50000

100000

500000

1 000 000

Koefiçenti i koregjimit Fr sipas Re


78

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70

0.10

1.00

1.01

1.02

1.03

1.04

1.05

1.06

1.07

Fr

Re =

2000

1000000

500000

100000

50000

40000

30000

20000

15000

Re =

3000

10000

8000600050001000

D=80mm

ββββ


79

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

0.150

0.994

1.0

1.01

1.02

1.03

1.04

1.05

1.06

Fr

Re=2000

Re=3000

Re=4000

Re=5000

Re=6000

Re=8000

Re=10000

Re=15000

Re=20000

Re=30000

Re=40000

Re=500000

Re=50000

Re=100000

Re=1000000

0.2 0.250.3 0.350.4 0.450.5 0.550.6 0.650.7 0.750.8 0.850.9 ββββ

D=100=100=100=100


80

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

Re=4000Re=5000Re=8000

Re=10000

Re=50000

Re=100000

Re=400

Re=15000

Re=200000

Re=300000

Re=40000

Fr 0.996

1.00

1.01

1.02

1.03

1.04

1.05

1.06

Fr

1.07

0.30 0.40 0.50 0.60 0.700.20 β = d/D


81

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

1.07

1.06

1.05

1.04

1.03

1.02

1.01

1

Fr

5000

6000

8000

10000

15000

20000

30000

40000

50000

75000

100000

5000001000000

10000000

0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7

Fr

D = 200

β


82

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

0.1 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.75

Re 500000

0.994

1

1.01

1.02

1.03

1.04

1.05

1.06

1.07

Re 5000

Re 6000

Re 8000

Re10000

Re 15000

Re 20000

Re 30000

Re40000

Re 50000

Re400

Re 75000

Re 100000

Re 200000

Re 1000000Re 10000000

Fr

β=d/D


83

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

Re = 500

Re = 600

Re = 800

Re = 10000

Re = 15000

Re = 20000

Re =

40000

Re 30000

Re = 50000

Re =75000

Re = 100000

Re = 500000

Re = 1000000

Re = 10000000

0.99

1.00

1.01

1.02

1.03

1.04

1.05

1.06

1.07

Fr

0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70β

D 350 mm


84

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 080

0.97

0.98

0.99

1.00

1.01

1.02

Koefiçenti i koregjimit Fr

Re = 200 000

Re =100000

Re =50 000


85

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

α 2α

1D

c

ba

dT u u b i V en tu rp e r D = 5 0 m m d he m b i 5 0 m m

50 100 200 300 400 500 600 7001.0

1.001

1.002

1.003

1.004

1.005

1.006

1.007

1.008

1.009

1.01

1.011

1.012

1.013

1.014

1.015

1.016

1.017

1.018

1.019

1.020

1.021Fa

Koefiçenti i bymimit siperfaqsor

Temperatura ne ° C

Bronx 410 10%

çelik Cr 19Ni

1Cr18149Ti

çelik karbon1

2% Krom

5% Krom

1Cr13(430standard)

Koefiçenti i bymimit per diafragmen


86

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

0.99 0.98 0.97 0.96 0.95

01.00

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

1.2

1.4

1.6

1.8

2.0

2.2

2.4

2.6

2.8

3.0

hw/P

1 Koefiçenti i bymimit per t emperatur a te ndr yshme k= 1. 3 ne

diafragmat aksi al e

0.5 0.6

0.7

0.75

0.8


87

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

β=0.

1 β=0.

5β=

06β=

0.7β=0.

75β=

0.8

1.00 0.99 0.98 0.97 0.96 0.950.0

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

1.2

1.4

1.6

1.8

2.0

2.2

2.4

2.6

2.8

hw/P

1k= 1.4


88

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

TR = 250

TR = 100

TR =180

TR = 16

0

TR = 15

0

TR =140

TR =130

TR =100

Z Koefiçenti i ngjeshjes

0.66

0.68

070

0.72

0.74

0.76

0.78

0.80

0.82

0.84

0.86

0.88

0.90

0.92

0.94

0.96

0.98

1.00

0.64

1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.06-1


89

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

T.r=

105

T.r=

5.0

T.r=

1.2

Tr=

1.00Tr= 1.05

Tr=

1.1Tr=

1.25

Tr=

1.2Tr=

1.3

Tr=

1.4Tr= 1.5

Tr=

1.6Tr=

1.8

Tr=

2.0

Tr=

2.5Tr=3.0

Tr=

3.5Tr=

4.0

Tr=

5.0

Tr=

6.0

Tr=

15

Tr=

10

Tr= 8

00

5.0

10

15

20

25

30

35

1.0 2.0 3.0 4.0

Pr=P/Pz=0deri

40

Graf 6 Koefiçenti i ngjeshjes Z


90

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

0 0.2 0.4 0.6

0

10

20

40

60

Diametrate pjeses se drejte te tubit

A

A

Diafragma ose duza

Diafragma ose duza

Diafragma ose duza

Diafragma ose duza

Diafragma ose duza

Diafragma ose duza

Bryli i tubit ose kthese e gjere tubi

Bryli i tubit ose kthese e gjere tubi

Saraqineske ne pjese te drejte 2D

Bryl ose tu

b i shtrember

Tub me kthese te gjere

C

Raporti β β β β ((((B) Per diafragma dhe duza kalimi e montuar ne plane B) Per diafragma dhe duza kalimi e montuar ne plane B) Per diafragma dhe duza kalimi e montuar ne plane B) Per diafragma dhe duza kalimi e montuar ne plane

te ndryshmete ndryshmete ndryshmete ndryshme

AA

A

A BD

D

B

B

B

B

B

A '

A '

A

A

A

C

2 D iamD

A B A B

A

A '

C

B

D e p o

se p a ra to r

0 0 .2 0 0 .4 0 0 .6 0 0 .8 0

0

1 0

3 0

2 0

(A ) P e r d ia fra gm a d h e d u z a rr je d h e s e te m o n tu a ra n e n je p la n

R a p o r t i i d ia m e t r a v e β

Diametrate pjeses se drejte te tubit


91

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

BABA

C

D uze o se d ia fragm e

0 0 .2 0 0 .4 0 0 .6 0 0 .8 00

1 0

20

30

Diametra te pjeses se drejte te tubit

A

C

B

K e rk esa t s i d h e p e r

m on tim e t e m e s ip e rm e V a lvo le e d re jte

R ap o rt i β (E )Pe r d ia fra gm a d h e d u z a m e n g u sh tu es d h e zg je ru es

Hyrje me kembane

Diafragme

ose duze

BA

Drejtues rryme 2 D

Ajer i

kondicionuar

0 0.20 0.40 0.60 0.80

0

10

20

A

B

Raporti β(F) Per diafragma dhe duza me hyrje atmosferike

Diametra tub pjese e drejte


92

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

A B

A ' B

D iafragma ose duza

Bryli i tub it ose

kthese e g jere tubi

C

2D

Diametra te pjeses se drejte te tubit

R aporti β ( β ( β ( β (D ) Per diafragma dhe duza kalim i e montuar ne D ) Per diafragma dhe duza kalim i e montuar ne D ) Per diafragma dhe duza kalim i e montuar ne D ) Per diafragma dhe duza kalim i e montuar ne

plane te ndryshmeplane te ndryshmeplane te ndryshmeplane te ndryshme

Bryl ose tub

i shtrem

ber

Tub me kthese te gjere

A '

C

B

0 0.20 0.40 0.60 0.80

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

Saraq ineske ne p jese te dre jte 2D

10 D

A

B

B

2D

A'

C

0 0.20 0.40 0.60 0.800

10

20

30

40

Raporti i d iametrave β (C) Per d iafragma dhe duza rrjedhese ne

plane te ndryshme montim i

A

A A'

C

B Diametra te pjeses se drejte te tubit


93

[t~| eÜÉ~t} ECCJ

B

B

A

2D

C

Diafragme ose duze

drejtues rryme me gjatesi 2D

Rregullator dhe valvole me

hapje te pjeseshme

A Valv

ole sferike

me mbyllje

te plote

A valvole me hapje te plote

C Per te gjithe tipet e valvolave

B

(G) Valvola dhe rregullatore

Diametra ne pjesen e drejte te tubit

Raporti i d iametrave β

0 0.20 0.40 0.60 0.80

50

40

30

20

10

0

Diametra ne pjesen e drejte te tubit

A

B

2 Diam

B

Venturi

Venturi

bryle ne nje plan

Dybryle jo ne te

njejtin plan

valvole me hapje te pjeseshme

valvole sferike,kontrolli

Valvol

e me h

apje te p

lote

Reducion

ShperndaresA

B

0.40 0.60 0.80 0.40 0.60 0.80

0

2

4

6

8

10

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

22

24

26

0

2

4

6

8

Raporti i diametrave

(H) Per tubat ventur

Diametra tubi ne per pjesen e drejte

Documents

LLOGARITJA E DIAFRAGMAVE 2006LLOGARITJA E … · Energjia mund të shndërrohet nga energji potenciae në kinetike dhe e kundërta.Shpejtësia e rrjedhjes së rrymës shndërrohet