CAP

ALEXANDRU SECU

ELEMENTE DIN LEMN LAMELAT INCLEIAT

(suport de curs pentru master)

1.5 ELEMENTE DIN Lemn lamelat ncleiat

Grinzi cu moment de inerie constant alctuite din lemn lamelat ncleiat orizontal.

1.6.1. Definiii Tipuri de lemn lamelat ncleiat

Lemnul lamelat ncleiat este un produs obinut din asamblarea (mbinarea) prin ncleiere a mai multor lamele de lemn ecarisat (scnduri, dulapi, rigle) dispuse n principal cu fibra paralela [69].

Funcie de poziia planurilor de ncleiere fa de dimensiunile seciunii transversale ale elementelor realizate din lemn lamelat ncleiat se disting: lemn lamelat ncleiat orizontal la care planurile de ncleiere sunt perpendiculare pe cea mai mare dintre dimensiunile seciunii transversale (figura 1.106); lemn lamelat ncleiat vertical la care planurile de ncleiere sunt perpendiculare pe cea mai mic dintre dimensiunile seciunii transversale (figura 1.107).

ab

Figura 1.106 Seciuni transversale de lemn lamelat ncleiat orizontal;a cu lamele nenndite pe lime;b cu lamele nndite pe lime

Figura 1.107 Seciune transversal de lemn lamelat ncleiat vertical1.6.2. Lamel Reguli de alctuire

Lamelele sunt formate din mai multe repere (piese) de lemn ecarisat de aceiai grosime obinndu-se, n acest mod, limi i lungimi necesare realizrii elementelor de construcie.

Funcie de alctuirea limii lamelei se disting: lamele nenndite pe lime (figura 1.106a); lamele nndite pe lime (figura 1.106b).

Introducem urmtoarele notaii: t grosimea reperului i grosimea lamelei; brj limea reperului j; b limea lamelei; lrk lungimea reperului k inclusiv poriunea prelucrat pentru mbinare; l lungimea lamelei i a elementului; lp proiecia lungimii mbinrii p, mbinare de prelungire; slbrj - sublamela de lime brj; Rj - reperul j; l - mbinare de lire; A, aria lamelei.

Din punct de vedere a limii pot fi scrise relaiile: b= br, pentru lamele nenndite pe lime; (1.56) b=j brj, pentru lamelele nndite pe lime; (1.57)

n care,j - se refer la toate reperele j care alctuiesc limea lamelei.

Din punct de vedere a lungimii lamelei drepte, identic cu lungimea elementului rectiliniu, poate fi scris relaia:

(1.58)n care, k - se refer la toate reperele k, de aceiai lime brj, care prin mbinri de prelungire ntre ele, n direcia definit de lungimea elementului (lamelei), alctuiesc poriunea de lamel de lime brj (slbrj); p - se refer la toate mbinrile p, mbinri de prelungire, ntre reperele de aceiai lime brj, repere care alctuiesc poriunea de lamel de lime brj (slbrj) .

abcdl1 = 48I I234l1= 48384/2lr1 = lr3 = 282lr2/2 = lr4/2 = 480/2l/2 = 948/2t= 4,8br2=4br1=14br3=4br1=14b=18IIR1R3R2R4ln figura 1.108 se prezint un exemplu de lamel nndit pe lime.

Figura 1.108Exemplu de alctuire a unei lamele nnditepe lime format din 6 repere (4 repere distincte):a prezentarea lamelei n plan; b sublamela de lime br1 (slbr1); c sublamela de lime br2 (slbr3);d prezentarea slbr1 n seciune longitudinal; cotele sunt n cm.

Pornind de la figura 1.108 i de la notaiile mai sus fcute n exemplul 1 sunt prezentate valorile ce caracterizeaz lamela exemplificat.

Exemplul 1Rezult: b=j brj=br1+br3=18 cm; l=k lrk-p lp=lr1+lr2+lr1-l1-l2=948 cm; br1=br2=14 cm; br3=br4=4 cm; l1= l2=48 cm; lr1=234+48=282 cm; lr2=48+348+48=282 cm; lr1=lr3; lr2=lr4; slbr1=slbr2; slbr3=slbr4.Conform [69] grosimea i aria seciunii lamelelor este n funcie de clasele de serviciu tabelul 1.5.

Tabelul 1.5 Valori maxime ale ale grosimii finale t, i ale ariei seciunii transversale A, a lamelelor utilizate n structurile de clasele de serviciu citateClasa de serviciu 1Clasa de serviciu 2Clasa de serviciu 3

tmmAmm2tmmAmm2tmmAmm2

Rinoase4510000459000357000

Foioase407500407500356000

Pe lamelele care au aria mai mare de 7500 mm2 se practic rizuri pentru a reduce efectul de netezire

Precizri privind rizurile practicate pe lamele: pe fiecare lamel este admis practicare unui a riz la jumtatea limii lamelei; limea rizului, egal cu adncimea sa, este de maxim 4 mm dar nu mai mult de o treime din grosimea lamelei t; rizurile, n lamelele adiacente, trebuie decalate cu o valoarea cel puin egal cu grosimea lamelelor.

Clasele de serviciu: clasa de serviciu 1 caracterizat printr-un coninut de umiditate al materialelor care corespund unei temperaturi de 20 oC i o umiditate relativ a aerului ce nu depete 65% dect pe timpul ctorva sptmni n cursul unui an (clasa de serviciu 1 corespunde unei umiditi medii de echilibru care nu depete 12%); clasa de serviciu 2 caracterizat printr-un coninut de umiditate al materialelor care corespund unei temperaturi de 20oC i o umiditate relativ a aerului ce nu depete 85% dect pe timpul ctorva sptmni n cursul unui an (clasa de serviciu 2 corespunde unei umiditi medii de echilibru care nu depete 20%); clasa de serviciu 3 caracterizat prin condiii climatice care conduc la coninuturi de umiditate mai mari dect cele ale clasei de serviciu 2.

Reguli de alctuire a lemnului lamelat ncleiat orizontal compus din lamele formate din dou repere se definete grania dintre cele dou repere ca fiind linia de ncleiere longitudinal: n cazul nencleierii marginilor celor dou reperere ce alctuiesc o lamel liniile de ncleiere longitudinale a dou lamele adiacente trebuie s fie decalate lateral cu cel puin o dat grosimea lamelelor (reperelor); pentru elementele utilizate n clasa de serviciu 1 sau 2 trebuie ncleiate mbinrile longitudinale ale lamelei exterioare ale fiecrei fee; pentru elementele utilizate n clasa de serviciu 3 trebuie ncleiate mbinrile longitudinale a patru lamele exterioare de pe fiecare din fee.Reguli de alctuire a lemnului lamelat ncleiat vertical: pentru elementele utilizate n clasa de serviciu 1 sau 2 nu este a ncleia mbinrile longitudinale ale lamelelor, dar acestea trebuie decalate de la o lamel la alta cu cel puin o treime din limea reperului; mbinrile longitudinale ale lamelele exterioare ce fac parte din elementele utilizate n clasa de serviciu 3 trebuie s fie ncleiate.

Orientarea lamelelor (reperelor) n seciunea transversal a unui element n funcie de inim: pentru elementele utilizate n clasa de serviciu 1 sau 2 inima tuturor elementelor trebuie orientat de aceeai parte (figura 1.109 a); pentru elementele utilizate n clasa de serviciu 3 lamelele exterioare de pe fiecare parte trebuie s aib inima plasat ctre exterior (figura 1.109 b);

ab

Figura 1.109 Orientarea lamelelor ntr-o seciune transversaln funcie de inim

1.6.3. Reper - Reguli de alctuire

La nivel de reper regulile de alctuire sunt: limea, brj, se limiteaz la 14 cm [42] din condiia de limitare a bombrii [56] (figura 1.110); lungimea minim, lrkmin, este de 250 cm [42]; grosimea, t, se ia conform tabelului 1; lungime maxim, lrkmax, este n concordan cu ce ofer piaa i limitat de deformaiile de: arcuire (figura 1.111) [63]; curbur (figura 1.112) [63]; rsucire (figura 1.113) [63];

z

Figura 1.110Msurarea particularitii de bombare;z defomaia maxim pe limea reperului.

w2m

Figura 1.111Msurarea particularitii de arcuire;w defomaia maxim pe corespunztoare pelungimea reperului cu baza de msur 2 m.

2mx

Figura 1.112Msurarea particularitii de curbur;x deformaia maxim pe corespunztoare pelungimea reperului cu baza de msur 2 m.

2my

Figura 1.113Msurarea particularitii de rsucire;y deformaia maxim a suprafeei reperuluipe o lungime reprezentativ de 2 m.

mbinrile de alungire dintre repere sunt de trei tipuri [42]: cap la cap, utilizate n reperele solicitate la compresiune (figura 1.114); pe suprafee teite, utilizate n reperele solicitate la ntindere (figura 1.115); mbinrile, pe un reper constituit n element de sine stttor, preiau i eforturi de ncovoiere; cu dini multipli, utilizate n reperele solicitate la ntindere (figura 1.116) [68]; mbinrile, pe un reper constituit n element de sine stttor, preiau i eforturi de ncovoiere.

NN

Figura 1.114 mbinare cap la cap

NMMNlp

Figura 1.115 mbinare pe suprafee teite

2aMaNNM

MMNN2a

Figura 1.116 mbinare cu dini multipli

mbinrile de lire, utilizate la lamelele nndite (figura105b), se realizeaz cant la cant (margine la margine) (figura1.117).

R1R1lbr1br2bt

Figura 1.117 mbinare de lire - cant la cant (margine la margine)

1.6.4. Alctuirea seciunii transversale

1.6.4.1. Grinzi cu seciunea transversal dreptunghiular

a) Predimensionarea seciunii transversale

Predimensionarea seciunii transversale presupune urmtorii pai: determinarea limii b din relaiile (1.56) i (1.57); determinarea nlimii seciunii transversale din relaia (1.59).

(1.59)

a1) Predimensionarea nlimii seciunii din condiia de rigiditateDefinim: h nlimea seciunii transversale a grinzii (figura 1.118); hrigid - nlimea seciunii transversale a grinzii obinut din condiii de rigiditate; lc lungimea de calcul a grinzii (figura1.118); N* - mulimea numerelor naturale mai puin elementul zero.

Din condiia de rigiditate nlimea seciunii transversale a grinzii rezult din sistemul de relaii:

(1.60)

lclRhbIII - IR

Figura 1.118 Evidenierea lungimilor l i lc precum i a nlimii seciunii transversale h; R i R sunt puncte teoretice de rezemare

Exemplul 2

Date de intrare: l = 948 cm; lc = 900 cm; t = 45 mm (tabelul 1, rinoase, clasa de serviciu 1)

Rezult:

modulare n plus potrivit inegalitii

Observaie. Se consider c prin rindeluire i prin adaosul de adeziv grosimea final a reperelor (lamelelor) rmne de 45 mm.

a2) Predimensionarea nlimii seciunii din condiia de stabilitate

Unul din principalele avantaje ale lemnului lamelat ncleiat este dat de posibilitatea obinerii unor nlimi mari ale seciunilor transversale. nlimile mari coroborate cu limile mici, b, conduc la pericolul de pierdere a stabilitii laterale i n consecin, corelarea perechii, (b,h) prin sistemul (1.61).

Notaii: hstab - nlimea seciunii transversale a grinzii obinut din condiii de stabilitate; b valoare definit de relaiile (1.56) i (1.57);

(1.61)

Exemplul 3Date de intrare: b = 18 cm; t = 45 mm (tabelul 1, rinoase, clasa de serviciu 1)

Rezult:

Observaie. Se consider c prin rindeluire i prin adaosul de adeziv grosimea final a reperelor (lamelelor) rmne de 45 mm.

Exemplul 4Date de intrare: b = 14 cm; t = 4,5 cm (tabelul 1, rinoase, clasa de serviciu 1)

Rezult:

modulare n minus potrivit inegalitii

Observaie. Se consider c prin rindeluire i prin adaosul de adeziv grosimea final a reperelor (lamelelor) rmne de 45 mm.

Exemplul 5Date de intrare: b = 14 cm; t = 4,5 cm; lc = 900 cm(tabelul 1.5, rinoase, clasa de serviciu 1)

Rezult:

(dat de intrare)

(exemplul 2)

(exemplul 4)

cm

b) Dispunerea lamelelor pe nlimea seciunii transversale

Unul din avantajele lemnului lamelat ncleiat este posibilitatea utilizrii piese (repere - lamele) din lemn indiferent de categoria de calitate [42].

Conform categoria de calitate este dat de numrul i mrimea defectelor materialului lemnos. Defectele cele mai frecvent ntlnite, care influeneaz n mare msur calitatea (rezistena) lemnului, sunt nodurile. n figura 1.119 sunt prezentate categoriile de calitate ale pieselor din lemn funcie de dispunerea nodurilor pe aceste piese.

Alegerea categoriei de calitate a cherestelei ce formeaz lamelele unui element realizat din lemn lamelat ncleiat este artat n tabelul 1.6 i n figura 1.120; 1.121; 1.122; 1.123.

20l 50bbb2020l 40d1d2d3d1d1d2d2d3d3Calitatea ICalitatea IICalitatea III

Figura 1.119 Categoriile de calitate ale pieselor din lemnfuncie de dispunerea nodurilor pe aceste piese.

Tabelul 1.6 Alegerea categoriei de calitate a cherestelei ce formeaz lamelele unui element realizat din lemn lamelat ncleiatCategoria de calitate a cherestelei ce formeaz lamelele unui element realizat din lemn lamelat ncleiatSolicitarea i destinaia lamelelor n elementul realizat din lemn lamelat ncleiat

ILamele ntinse la o tensiune > 70 % din rezistena de calcul, precum i n zonele ntinse ale elementelor ncovoiate pe o nlime de cel puin 0,15 din nlimea seciunii transversale

IIa) Lamelele periferice ale elementelor comprimateb) Lamelele periferice ale zonelor comprimate din elementele ncovoiatec) Lamele ntinse la o tensiune de cel mult 70 % din rezistena de calcul

IIIZona din treimea mijlocie a seciunii transversale a elementelor comprimate i ncovoiate

I Nt Nt h b

Figura 1.120 Alctuirea constructiv a elementelor realizate din lemn lamelat solicitate la ntindere

IIIIINc Nc h h/3 b IIh/3 h/3 II III II

Figura 1.121 Alctuirea constructiv a elementelor realizate din lemn lamelat solicitate la compresiune

h b M M hIII hIIc IIIIIIIIhII hI

Figura 1.122 Alctuirea constructiv a elementelor realizate din lemn lamelat solicitate la ncovoiere

h b hI hI hII hII hIII M M IIIIIIIII

Figura 1.123 Alctuirea constructiv a elementelorrealizate din lemn lamelat solicitate la ncovoiere alternant

Pentru proiectarea grinzilor solicitate la ncovoiere nealternant se definesc (figura 1.122): hI poriunea din nlimea grinzii, pe care apare ntindere din ncovoiere, realizat din lamele de lemn de categoria de calitate I; hII - poriunea din nlimea grinzii, pe care apare ntindere din ncovoiere, realizat din lamele de lemn de categoria de calitate II; hIIc - poriunea din nlimea grinzii, pe care apare compresiune din ncovoiere, realizat din lamele de lemn de categoria de calitate II; hIII - poriunea din nlimea grinzii, pe care apar solicitrile compresiune din ncovoiere i de ntindere din ncovoiere, realizat din lamele de lemn de categoria de calitate III.

nlimile hI, hIi, hIic, hIII au expresiile de mai jos:

(1.62)

n care

Z0,7 ordonata n dreptul creia tensiunea de ntindere are valoarea de (unde este definit pentru lemn de categoria de calitate I) (figura 1.124).

bz0,7My0,7

Figura 1.124 Evidenierea ordonatei z0,7

(1.63)

(1.64)

(1.65)

Exemplul 6

Date de intrare: h = 16 lamele x 3 cm = 48 cm; t = 30 mm = 3 cm; zo,7 = 13,2 cm

Rezolvare

Modulare n plus dat de inegalitate

Modulare n plus dat de inegalitate

Modulare n plus dat de inegalitate

(1.66)

Datele numerice ale exemplului 6 stau la baza realizrii figurilor 1.122 i 1.123.

1.6.4.2. Grinzi cu seciunea transversal n form de dublu Ta) Predimensionarea seciunii transversale

Se definesc urmtoarele notaii pentru seciunea transversal (figura 1.125): bt=b limea tlpii i a grinzii; bi limea inimii; ht nlimea tlpii; hi nlimea inimii.

Myybt=bbiht hi ht h

Figura 1.125 Notaii pentru o seciune transversal n dublu T;tensiuni normale n cazul atingerii, n zona ntins, a rezistenei Ric Predimensionarea seciunii transversale presupune urmtorii pai: determinarea limii b=bt din relaiile (1.56) i (1.57); determinarea nlimii seciunii transversale h din relaia (1.59); determinarea nlimii tlpii; determinarea nlimii inimii; determinarea limii inimii.

a1) Predimensionarea nlimii tlpii

Se fac urmtoarele notaii: raportul ntre ht i h; k coeficient de corecie a rezistenei de calcul la ntindere din ncovoiere funcie de tipul i caracteristicile mbinrilor din zona cu tensiuni normale de ntindere maxime; k* - coeficient ce ine seama de echilibrul fcut ntre cuplul dat numai de tensiunile normale de pe tlpi i momentul exterior. Pornind de la figura 1.125 i scriind echilibrul ntre cuplul dat numai de tensiunile normale de pe tlpi i momentul exterior se obine ecuaia (1.11).

(1.67)La nivel de predimensionare raportul k*/k poate fi considerat 1 i (1.67) devine:

(1.68)nlimea tlpii se obine din sistemul (1.69).

(1.69)n care

soluia ecuaiei (1.68)

a2) Predimensionarea nlimii inimii

nlimea inimii se obine din sistemul (1.70).

(1.70)

a3) Predimensionarea limii inimii

Limea inimii se obine din condiia de stabilitate (1.71).

(1.71)b) Dispunerea lamelelor pe nlimea seciunii transversale

Dispunerea lamelelor pe nlimea seciunii transversale se face conform punctului 1.6.4.1.

1.6.5. Verificri de rezisten

Pe seciunea transversal a grinzii obinut n urma predimensionrilor de la punctul 1.6.4 se fac urmtoarele verificri de rezisten: verificarea tensiunilor normale; verificarea tensiunilor tangeniale.

1.6.5.1. Verificarea tensiunilor normale

Verificarea tensiunilor normale se face n punctul unde sunt tensiuni maxime de ntindere din ncovoiere i presupune parcurgerea urmtorilor pai:

determinarea ncrcrilor corespunztoare strii limit de rezisten se sistematizeaz ncrcrile dup cum urmeaz: permanente, cvasipermanente (de lung durat), temporar-variabile (de scurt durat); determinarea momentului maxim, Mymax; determinarea rezistenei de calcul la ntindere din ncovoiere a lemnului de categoria de calitate I, lemn ce alctuiete lamela cea mai solicitat la ntindere din ncovoiere cu relaia (1.72); determinarea coeficientului k tabelul 1.7; determinarea, din tabelul 1.8, a coeficientului kw, coeficient care ine seama de raportul dintre nlimea total a seciunii transversale, h, i limea total a seciunii transversale, b sau bt=b; determinarea, din tabelul 1.9, numai pentru seciunile transversale n form de dublu T, a coeficientului kf, coeficient de corecie care ine seama de forma seciunii transversale i este funcie de raportul bi/b; aplicarea relaiei (1.73) pentru grinzi ce au seciunile transversale dreptunghiulare; aplicarea relaiei (1.74) pentru grinzi ce au seciunile transversale n form de dublu T.

(1.72)

Valorile coeficienilor mu (coeficienii condiiilor de lucru care introduc n calcul umiditatea materialului lemnos), md (coeficienii condiiilor de lucru stabilii funcie de durata de aciune a ncrcrilor), (coeficieni pariali de siguran definii funcie de tipul solicitrilor) i ale rezistenelor caracteristice Ri (rezistene ce sunt funcie de specia de lemn utilizat).

Tabelul 1.7 Determinarea coeficientului k Tipul mbinriiMrimea lpCoeficientul k

Pe suprafee teite 10t0,9

< 10t0,8

Cu dini multipli 2t0,9

Tabelul 1.8 Determinarea coeficientului kwLimea grinzii b, n cmCoeficientul kw pentru nlimea grinzilor h, n cm

14 - 405060708090; 100 i mai mare

b 141,000,950,900,850,800,75

b > 141,141,050,950,900,850,80

Tabelul 1.9 Determinarea coeficientului kfValoarea raportului bi/b1/21/31/4

Valoarea coeficientului kf0,900,800,75

(1.73)

(1.74)

n care este modulul de rezisten net, determinat pe seciunea cea mai solicitat

1.6.5.2. Verificarea tensiunilor tangeniale

Verificarea tensiunilor tangeniale se face n seciunea n care fora tietoare este maxim i la abscisa z unde tensiunile tangeniale sunt maxime. Conform punctului 1.6.10 adezivii se aleg din condiia de a avea rezistene superioare lamelelor de lemn i, prin urmare, verificrile tensiunilor tangeniale se realizeaz numai la nivelul lamelelor din lemn.

Comportarea ortrotrop a lemnului presupune verificarea tensiunilor maxime i (figura 1.126).

yxzQz

Figura 1.126 Tensiunile tangeniale maxime i .

Conform principiului dualitii tensiunilor tangeniale .

Aceast egalitate i faptul c rezistena de calcul la forfecare n lungul fibrelor, Rcf, este diferit de rezistena de calcul la forfecare n plan normal pe direcia fibrelor, Rcf , presupun o analiz n urmtorii pai: calculul rezistenei de calcul la forfecare n lungul fibrelor, Rcf; calculul rezistenei de calcul la forfecare n plan normal pe direcia fibrelor, Rcf; compararea celor dou rezistene la forfecare; verificarea tensiunii tangeniale creia i corespunde rezistena la forfecare minim.

Expresiile rezistenelor de calcul la forfecare sunt:

(1.75)

(1.76)n care: muf - coeficientul condiiilor de lucru pentru solicitarea de forfecare n lungul fibrelor; coeficient ce introduce n calcul umiditatea de echilibru a materialului lemnos; md coeficientul condiiilor de lucru n funcie de tipul aciunilor i de durata lor de acionare asupra elementelor de construcie; valoarea coeficientului este aceeai pentru cele dou tipuri de forfecare; f - coeficient parial de siguran pentru solicitarea de forfecare n lungul fibrelor; Rf- rezistena caracteristic a speciei de lemn la solicitarea de forfecare n lungul fibrelor; muf - coeficientul condiiilor de lucru pentru solicitarea de forfecare n plan normal pe direcia fibrelor; coeficient ce introduce n calcul umiditatea de echilibru a materialului lemnos; f - coeficient parial de siguran pentru solicitarea de forfecare n plan normal pe direcia fibrelor; Rf - rezistena caracteristic a speciei de lemn la solicitarea de forfecare n plan normal pe direcia fibrelor.

Valorile coeficienilor i rezistenelor de mai sus sunt date n NP005-2003 [51]. Compararea celor dou rezistene la forfecare este dat in exemplul 7. Exemplul 7

Date de intrare: lamele din lemn de molid, clasa de calitate II, clasa de exploatare 1, forfecare unilateral n lungul fibrelor, forfecare n plan normal pe direcia fibrelor, ncrcri permanente uniform distribuite i ncrcri de lung durat uniform distribuite, ponderea ncrcrilor permanente 0,3, ponderea ncrcrilor de lung durat 0,7.Rezolvare: Rf=2,7 N/mm2 [51]; Rf=10,8 N/mm2 [51]; muf=1 [51]; muf=1 [51]; md=0,3*0,55+0,7*0,65=0,62 1 [51]; f=1,25 [51]; f=1,10 [51]; Rcf=1*0,62*2,7/1,25=1,3392 N/mm2; Rcf=1*0,62*10,8/1,10=6,0872 N/mm2; Rcf < Rcf; Verificarea se face numai pentru zx.

Compararea rezistenelor Rcf i Rcf din exemplul 7 poate fi extins cu rezultatul Rcf < Rcf la toate datele de intrare uzuale, i, n consecin, pentru toate grinzile realizate din lemn lamelat ncleiat cu moment de inerie constant este necesar o singur verificare:

(1.77)

Valoarea tensiunii zxmax se calculeaz cu expresia (1.78) pentru grinzi cu seciune transversal dreptunghiular i expresia (1.79) pentru grinzi cu seciunea transversal n form de dublu T.

(1.78)

(1.79)n care: Qy,max fora tietoare maxim dat de ncrcrile din planul xoz; Sy,max momentul static, calculat n raport cu axa y, al ariei situat sub axa neutr (axa y), (o jumtate de seciune transversal); Iy momentul de inerie al seciunii transversale n raport cu axa y; kr coeficient ce ine seama de poriunile nencleiate; kr=0,6.

Verificarea tensiunii tangeniale maxime poate releva, de cele mai multe ori, punctul slab al elementului realizat din lemn lamelat ncleiat. Din acest motiv sunt necesare msuri constructive de natur a mri capacitatea elementului realizat din lemn lamelat ncleiat s preia tensiunea .Msuri constructive: realizarea unei seciuni transversale dintr-un numr impar de lamele, figura 1.127; alctuirea, pe zonele adiacente reazemelor, zone egale cu o ptrime din deschidere, a poriunii centrale din seciunea transversal din lemn de categoria II, figura 1.128; realizarea unor poriuni hibride, lemn lamelat ncleiat-adeziv epoxi-platbande compozite, figura 1.129.

yzzyab

Figura 1.127 Avantajul utilizrii unei seciuni transversale cu un

numr impar de lamele; - valoarea tensiunii tangenialede verificare pentru cazul unui numr impar de lamelea numr impar de lamele;b numr par de lamele.

l/4hZonacentralIIIIIIIIII

Figura 1.128 Alctuirea zonelor adiacente reazemelor

AAlp(h-hp)/2 hp (h-hp)/2hbA-A

Figura 1.129 Realizarea unor poriuni hibridelemn lamelat ncleiat - adeziv epoxi - platbande compozite;hp limea platbandei compozite;lp lungimea platbandei compozite.

1.6.6. Verificri de rigiditate

Verificarea de rigiditate presupune ndeplinirea inegalitii (1.80).

fmax, final flimit(1.80)

n care: fmax, final sgeata maxim final; se calculeaz cu relaia (1.81); flimit sgeata limit egal cu lc/500.

fmax, final = f1+f2+f-fc(1.81)

n care: f1 sgeata provenit din ncrcrile permanente; se calculeaz cu relaia (1.82); f2 sgeata provenit din ncrcrile temporare; se calculeaz cu relaia (1.83); f sgeata provenit din deplasrile produse de mbinri; n cazul grinzilor realizate din lemn lamelat ncleiat f = 0; fc contrasgeata iniial a grinzii nencrcate; n cazul grinzilor cu moment de inerie constant realizate din lemn lamelat ncleiat fc = 0.f1 = f1, inst (1+kdef )(1.82)

f2 = f2, inst (1+kdef )(1.83)

n care: f1,inst i f2,inst se stabilesc pe baz ncrcrilor normate, pe seciunea brut a elementului, lund n considerare modulul de elasticitate mediu E conform tabelului 1.9; kdef - coeficient funcie de durata de aciune a ncrcrilor i de clasa de exploatare a construciei conform tabelului 1.10.

Tabelul 1.9 Valorile modulului de elasticitate mediu E pentru speciile de material lemnos utilizate la realizarea elementelor din lemn lamelat ncleiatSpecia materialului lemnosMolid, brad, larice, pinPlop

Modulul de elasticitate paralel cu direcia fibrelor la limita de proporionalitate, E (N/mm2)11 30010 000

Tabelul 1.10 Valorile coeficientului kdef Clasa de durat a ncrcrilorClasa de exploatare a construciilor

1 i 23

Permanente0,501,00

Lung durat0,250,50

Scurt durat0,000,00

Adoptarea modulului mediu de elasticitate conform tabelului 1.8 este posibil datorit urmtoarelor consideraii: lemnul lamelat ncleiat este un produs de tip compozit alctuit din dou faze: lemn i adeziv; lund n considerare o grosime minim a lamelelor t = 20 mm i o grosime medie a adezivului tadez = 1mm, date pentru care influena adezivului asupra modulului de elasticitate al lemnului lamelat ncleiat este maxim, rezult o fraciune volumetric a lemnului [66] de Vl = 19/20 = 0,95 i o fraciune volumetric a adezivului de Vadez = 0,05; aplicnd legea amestecurilor, [76], (1.84), considernd modulul de elasticitate al adezivului de trei ori mai mare ca modulul de elasticitate al lemnului, Eadez= 3El , i innd cont de posibilele descleieri prin coeficientul kr rezult c modulul de elasticitate al lemnului lamelat ncleiat, Ell, este practic egal cu cel al lemnului ce alctuiete lamelele.

Ell = Vl El +Vadez Eadez (1.84)

Exemplul 8

Date de intrare: lemn de molid E = 11300 N/mm2, t = 20 mm, Eadez = 33900 N/mm2, tadez = 1 mm, kr = 0,6

Rezolvare: Vl = 0,95; Vadez = 0,05; Ell = 0,95*11300+0,05*33900*0,6 = 11752 N/mm2; Ell = 1,04 El.

Exemplul 9

Date de intrare: lemn de molid E = 11300 N/mm2, t = 40 mm, Eadez = 33900 N/mm2, tadez = 1 mm, kr = 0,6

Rezolvare: Vl = 0,975; Vadez = 0,025; Ell = 0,975*11300+0,025*33900*0,6 = 11526 N/mm2; Ell = 1,02 El.

Rezult c valoarea modulului de elasticitate al lemnului ce alctuiete lamelele poate fi adoptat, n mod acoperitor, pentru lemnul lamelat ncleiat.

1.6.7. Alctuirea seciunii longitudinale

a. Optimizarea nlimii seciunii transversale

1.6.7.1. Grinzi cu seciunea transversal dreptunghiular

Optimizarea nlimii seciunii transversale presupune parcurgerea urmtorilor pai:

determinarea limii b cu relaiile (1.56) sau (1.57); determinarea nlimii minime a seciunii transversale din inegalitatea (1.84);

(1.84) determinarea nlimii maxime a seciunii transversale din inegalitatea (1.85);

(1.85)

determinarea nlimii minime a seciunii transversale din inegalitatea (1.86):

(1.86)

determinarea nlimii minime a seciunii transversale din inegalitatea (1.87):

(1.87)

determinarea nlimii h* din sistemul (1.88);

(1.88)

determinarea coeficientului kw ca funcie de b i de h* - tabelul 1.8; determinarea nlimii minime a seciunii transversale din inegalitatea (1.89);

(1.89) determinarea nlimii optime, hoptim, din sistemul (1.90).

(1.90)

n care: hr nlimea minim nemodulat determinat din condiia de rigiditate; hs nlimea maxim nemodulat determinat din condiia de stabilitate; hsg nlimea minim nemodulat determinat din condiia de sgeat; h - nlimea minim nemodulat determinat din condiia ca tensiunile tangeniale maxime zx s nu depeasc Rcf; h - nlimea minim nemodulat determinat din condiia ca tensiunile normale maxime x s nu depeasc Rc k; fmax, final (hsg ) sgeata maxim a grinzii scris ca funcie de hsg; tensiunea normal maxim a grinzii scris ca funcie de h i kw; zxmax (h, kr) tensiunea tangenial maxim a grinzii scris ca funcie de h.

1.6.7.2. Grinzi cu seciunea n dublu T

Optimizarea nlimii seciunii transversale presupune parcurgerea urmtorilor pai: determinarea limii b cu relaiile (1.56) sau (1.57); determinarea nlimii minime a seciunii transversale din inegalitatea (1.84); determinarea nlimii maxime a seciunii transversale din inegalitatea (1.85); determinarea nlimii minime, h** , din sistemul (1.91);

(1.91) determinarea mrimilor ht i hi cu relaiile (1.69) i (1.70) pornind de la h**; determinarea limii bi cu relaia (1.71) pornind de la hi; determinarea nlimii minime a seciunii transversale din inegalitatea (1.86); determinarea nlimii minime a seciunii transversale din inegalitatea (1.87); determinarea nlimii h* din sistemul (1.92);

(1.92)

determinarea coeficientului kw ca funcie de b i de h* - tabelul 1.8; determinarea coeficientului kf ca funcie de raportul bin/b tabelul 1.9; determinarea nlimii minime a seciunii transversale din inegalitatea (1.93);

(1.93)

determinarea nlimii optime, hoptim, din sistemul (1.90).n care: xmax (h, kw, kf) tensiunea normal maxim a grinzii scris ca funcie de h, kw i kf.

Pentru o mai bun nelegere n exemplul 10 se parcurg paii necesari optimizrii nlimii seciunii transversale n cazul unei grinzi cu seciune transversal dreptunghiular ncrcat cu sarcini permanente i de lung durat uniform distribuite.

Exemplul 10

Date de intrare: solicitarea de ncovoiere; pp = 1,25 kN/m; ncrcarea permanent uniform distribuit; valoare de calcul; pld = 18,37 kN/m; ncrcarea de lung durat uniform distribuit; valoare de calcul; ppn = 1,14 kN/m; ncrcarea permanent uniform distribuit; valoare normat; pldn = 14,08 kN/m; ncrcarea de lung durat uniform distribuit; valoare normat; molid; t = 24 mm; b = 180 mm; lc = 9000 mm lungimea de calcul; clasa de calitate II; clasa de exploatare 1; mbinrile n zona ntins sunt realizate n dini multipli cu lp 2t.

Rezolvare:b valoare determinat din relaiile (1.56) i (1.57); b =180 mm;

(s-a aplicat relaia 1.84);

(s-a aplicat relaia 1.85);kdef pentru ncrcri permanente = 0,5 tabelul 1.10; kdef pentru ncrcri de lung durat = 0,25 tabelul 1.10;E = 11300 N/mm2 tabelul 1.9 - molid;

(s-a aplicat relaia 1.81);

(s-a aplicat relaia 1.82);

(s-a aplicat relaia 1.80);

(s-a aplicat relaia 1.86);

(rezult din relaia1.86);

[51];

(s-au aplicat tabele din codul de proiectare [51]);

(s-a aplicat [51]);

([51], forfecare unilateral n lungul fibrelor);

(s-au aplicat 1.77 i 1.87);

(rezult din relaia 1.87);

(s-a aplicat sistemul 1.88);

[51];

(aceeai valoare ca la forfecare);

([51], molid, clasa de calitate I);

([51], ncovoiere);

(s-a aplicat relaia 1.71);

( tabelul 1.7, mbinare cu dini multipli, );

(tabelul 1.8, interpolare)

(s-a aplicat relaia 1.89);

(rezult din relaia 1.89);

Modulare n plus conform inegalitii

(s-a aplicat sistemul 1.90).1.6.8. Extrase de repere

n alctuirea seciunii longitudinale se ine cont de urmtoarele aspecte: lungimea minim a unui reper; lungimea maxim a unui reper; lungimea grinzii; limea grinzii; tipul mbinrilor adoptat pentru zona ntins; tipul mbinrilor adoptat pentru zona comprimat; proiecia lungimii mbinrilor de alungire lp; numrul de mbinri de alungire existente n aceeai seciune transversal - mrimea poriunii din nlimea seciunii transversale n care lamelele au mbinri de alungire; zona, din punct de vedere a solicitrii, n care se afl mbinrile de alungire; distanele minime permise ntre mbinrile vecine, mbinri de alungire, aparinnd celor dou lamele consecutive din aceeai zon de solicitare; distanele minime permise ntre mbinrile vecine, mbinri de alungire, aparinnd celor dou lamele consecutive din zone diferite de solicitare; zonele n care tensiunile ce apar pe seciunea transversal au valori maxime i valori situate n vecintatea maximelor; clasa de serviciu n care sunt utilizate elementele; ncleierea sau nencleierea mbinrilor de lire; utilizarea ct mai raional a categoriilor de calitate ale lemnului; utilizarea unei game diverse de lungimi de repere; simplificarea execuiei prin existena unui numr ct mai mic de repere.

Lungimea minim a unui reper Lungimea minim a unui reper influeneaz alctuirea seciunii longitudinale prin limitarea posibilitilor de realizare din repere a lungimii finale l. Cu ct lrkmin are valoare mai mic cu att numrul posibilitilor de realizare din repere a lungimii finale l este mai mare (alctuirea este mai flexibil). n Romnia conform [69, 70, 72] lrkmin este 250 cm.Lungimea maxim a unui reperLungimea maxim influeneaz alctuirea seciunii longitudinale prin limitarea numrului de mbinri de alungire i prin posibilitatea ce o d proiectantului de a evita realizarea de mbinri de alungire n zonele cu tensiuni normale maxime i apropiate de valorile maxime.

Lungimea grinziiLungimea grinzii este elementul esenial n alctuirea seciunii longitudinale, realizarea lungimii l fiind de fapt scopul alctuirii seciunii longitudinale.

Limea grinziiLimea grinzii influeneaz alctuirea seciunii longitudinale numai n cazul nndirii pe lime concomitent cu nencleierea mbinrilor de lire.

Tipul mbinrilor adoptat pentru zona ntinsn zona ntins se adopt una din mbinrile prezentate la punctul 1.6.3 (pe suprafee teite, cu dini multipli). Adoptarea mbinrii pe suprafee teite presupune proiecii mari ale mbinrilor de alungire, lp, i influene majore n alctuire seciunii longitudinale. Adoptarea mbinrii cu dini multipli presupune proiecii mici ale mbinrilor de alungire, lp, i permite uurarea efortului de proiectare i simplificarea execuiei prin adoptarea unui numr redus de repere.

Tipul mbinrilor adoptat pentru zona comprimatDe obicei, n zona comprimat, se adopt mbinrile cap la cap, lp este nul, cu consecine benefice la nivelul de proiectare i realizare. n cazul adoptrii mbinrilor cu dini multipli, din dezideratul simplificrii realizrii pe ansamblu existena unui singur tip de mbinare, lp nu este nul i evident influena asupra alctuirii seciunii longitudinale este diferit.

Proiecia lungimii mbinrilor de alungire lpAnaliza fcut la alegerea tipurilor de mbinri evideniaz influena proieciei lungimii mbinrilor de alungire n alctuirea seciunii longitudinale.Numrul de mbinri de alungire existent n aceeai seciune transversal mrimea poriunii din nlimea seciunii transversale n care lamelele au mbinri de alungireRegulile de alctuire i proiectare limiteaz mrimea poriunii din nlimea seciunii transversale n care lamelele au mbinri de alungire la maxim o ptrime din h. Aceast regul presupune proiectarea difereniat a alctuirii lamelelor funcie de poziia pe care o ocup n cadrul seciunii longitudinale. Lamelele unui element se proiecteaz de aceeai grosime i, n consecin, regula se poate transfera la nivelul numrului de mbinri de alungire existent n aceeai seciune transversal raportat la numrul de lamele ce alctuiesc seciunea respectiv (maxim o ptrime din numrul lamelelor).

Zona, din punct de vedere a solicitrii, n care se afl mbinrile de alungiren funcie de zona de solicitare mbinrile difer: cap la cap n zona comprimat, cap la cap n zona cu tensiuni de ntindere reduse, pe suprafee teite sau cu dini multipli n zona cu tensiuni de ntindere ridicate (cap la cap pentru zonele cu hIIc i hIII, pe suprafee teite sau cu dini multipli n zona cu hI i hII). Tipurile de mbinri utilizate i valorile lp influeneaz, dup cum s-a artat mai sus, proiectarea seciunii longitudinale.

Distanele minime permise ntre mbinrile vecine, mbinri de alungire, aparinnd la dou lamele consecutive din aceeai zon de solicitareAceste distane, impuse prin regulile de alctuire, conduc mpreun cu numrul maxim de mbinri din aceeai seciune transversal la proiectarea difereniat a alctuirii lamelelor funcie de poziia pe care o ocup n cadrul seciunii longitudinale.

Distanele minime permise ntre mbinrile vecine, mbinri de alungire, aparinnd celor dou lamele consecutive din zone diferite de solicitareAceste distane, impuse prin regulile de alctuire, conduc mpreun cu numrul maxim de mbinri din aceeai seciune transversal la proiectarea difereniat a alctuirii lamelelor funcie de poziia pe care o ocup n cadrul seciunii longitudinale.

Zonele n care tensiunile ce apar pe seciunea transversal au valori maxime i valori situate n vecintatea maximelormbinrile de alungire din zona ntins aduc slbiri ale rezistenelor de calcul ale lemnului, rezistenele sunt afectate cu coeficientul k tabelul 1.7. Acest fapt presupune alctuirea lamelelor din zona ntins astfel nct mbinrile s fie ct mai deprtate de punctul unde tensiunea normal este maxim la nivel de lamel.

n zonele cu fore tietoare mari se impun msurile indicate la punctul 1.6.5.2. Aceste elemente influeneaz evident proiectarea seciunii longitudinale.

Clasa de serviciu n care sunt utilizate elementeleFuncie de clasa de serviciu la punctul 1.6.2 sunt date cazurile de obligativitate a ncleierii mbinrilor longitudinale cant la cant margine la margine de lire, n situaia lamelelor nndite. ncleierea sau nencleierea acestor mbinri influeneaz modul de dispunere relativ a mbinrilor de prelungire la reperele ce alctuiesc lamela nndit i, n acelai timp, proiectarea seciunii longitudinale.ncleierea sau nencleierea mbinrilor de liren afara cazurilor de obligativitate a ncleierii mbinrilor de lire, cele date la punctul 1.6.2 n funcie de clasa de serviciu n care sunt ncadrate elementele, restul mbinrilor de lire pentru cazul lamelelor nndite pot fi ncleiate sau descleiate. Funcie de decizia luat de proiectant, mbinri ncleiate sau descleiate, este i realizarea proiectrii seciunii longitudinale (influena modului de realizare mbinrii de lire asupra dispunerii relative a mbinrilor de prelungire la reperele ce alctuiesc lamela nndit).

Utilizarea ct mai raional a categoriilor de calitate ale lemnuluiCategoriile de calitate ale lemnului se utilizeaz distinct att pe fiecare zon a seciunii transversale ( hI, hII, hIIc , hIII) ct i pe zonele seciunii longitudinale (pe ptrimile din l, ptrimi adiacente rezemrilor, se utilizeaz lamele de categoria de calitate I i III). n acest mod se utilizeaz raional categoriile de calitate ale lemnului i, implicit, determin alctuirea seciunii longitudinale.

Utilizarea unei game diverse de lungimi de repereElementele realizate din lemn lamelat ncleiat trebuie concepute astfel nct s se utilizeze o gam divers de lungimi de repere. Acest deziderat deriv din raiuni economice i trebuie armonizat cu dezideratul simplificrii execuiei prin existena unui numr ct mai mic de repere. Din aceast armonizare rezult un optim al executantului reflectat n proiectarea seciunii longitudinale.

Simplificarea execuiei prin existena unui numr ct mai mic de repere

Execuia elementelor realizate din lemn lamelat ncleiat este cu att mai simpl cu ct elementul este compus dintr-un numr mai mic de repere. Respectarea acestui deziderat implic abordarea n consecin a proiectrii seciunii longitudinale.

Se observ din analiza mai sus fcut c proiectarea seciunii longitudinale este dificil trebuind s fie luat n considerare ntregul sistem de interconectri al aspectelor menionate.

Pentru ordonarea abordrii proiectrii se fac notaiile: lr min lungimea minim a unui reper definit la punctul 1.6.3; lrmax lungimea maxim a unui reper vezi punctul 1.6.3; Rk reperul k; Rsi reperul cel mai scurt din lamela i; Rli reperul cel mai lung din lamela i; lrsi lungimea reperului Rsi; lrli lungimea reperului Rli; Li lamela i, lamelele sunt numerotate de jos n sus de la 1 la nl; l lungimea lamelei lungimea elementului; nl numrul de lamele ce alctuiesc grinda din lemn lamelat ncleiat; lrk lungimea reperului k definit la punctul 1.6.2; nvx numrul de lamele ce au mbinri de prelungire la abcisa x, figura 1.130; li,i+1(t-t) distana dintre axele a dou mbinri vecine, una aparinnd lamelei i i cealalt aparinnd lamelei i+1, mbinrile fiind realizate prin teire, figura 1.131; li,i+1(d-d) distana dintre axele a dou mbinri vecine, una aparinnd lamelei i i cealalt aparinnd lamelei i+1, mbinrile fiind realizate cu dini multipli, figura 1.132; li,i+1(t-c) distana dintre axele a dou mbinri vecine, una aparinnd lamelei i i fiind realizat prin teire iar cealalt fiind realizat cap la cap i aparinnd lamelei i+1, figura 1.133; li,i+1(d-c) distana dintre axele a dou mbinri vecine, una aparinnd lamelei i i fiind realizat cu dini multipli iar cealalt fiind realizat cap la cap i aparinnd lamelei i+1, figura 1.134; li,i+1(c-c) distana dintre axele a dou mbinri vecine, una aparinnd lamelei i i cealalt aparinnd lamelei i+1, mbinrile fiind realizate cap la cap, figura 1.135; lpt lungimea proieciei unei mbinri realizat prin teire, figura 1.115; lpd lungimea proieciei unei mbinri realizat cu dini multipli, figura 1.116; Li Li+1 ansamblul lamelelor i i i+1; zhI zona ntins n care se utilizeaz lamele din lemn de categoria de calitate I; zhII zona ntins n care se utilizeaz lamele din lemn de categoria de calitate II; zhIII zona, parial ntins parial comprimat, n care se utilizeaz lamele din lemn de categoria de calitate III; zhIIc zona comprimat n care se utilizeaz lamele din lemn de categoria de calitate II.

x

Figura 1.130 Definirea noiunii nvx; pentru cazul prezentat nvx = 4 = o mbinare pe suprafa teit i 3 mbinri cap la cap

lp/2 lp/2lp/2 lp/2li,i+1(t-t)Li+1Li

Figura 1.131 Definirea noiunii li,i+1(t-t)

Li+1Lilp/2= =li,i+1(d-d)lp/2= =

Figura 1.132 Definirea noiunii li,i+1(d-d)

Li+1Lili,i+1(t-c)lp/2lp/2

Figura 1.133 Definirea noiunii li,i+1(t-c)

lp/2li,i+1(d-c)= =Li+1Li

Figura 1.134 Definirea noiunii li,i+1(d-c)

Li+1Lili,i+1(c-c)

Figura 1.135 Definirea noiunii li,i+1(c-c)

Cu notaiile de mai sus pot fi scrise urmtoarele relaii:lrsi lrmin(1.95)lrli lrmax(1.96)li,i+1(t-t) 10 t(1.97)li,i+1(d-d) 10 t(1.98)li,i+1(t-c) 20 t(1.99)li,i+1(d-c) 20 t(1.100)li,i+1(c-c) 20 t(1.101)nvx nl/4(1.102)

Pornind de la aceste notaii i de la aspectele mai sus menionate, paii necesari proiectrii seciunii longitudinale ale unei grinzi simplu rezemate (figura 1.136), supuse la ncovoiere i ncrcat cu o sarcin uniform distribuit, sunt (not pentru o mai bun nelegere se lucreaz n paralel i cu valori numerice Exemplul 11):

proiectarea lamelei L1: materialul utilizat molid; lungimea l 9480 mm; lrmin 2500 mm [42]; lrmax 4800 mm din considerentele mai sus prezentate; din proiectarea seciunii transversale a rezultat: pe poriunile marginale,adiacente reazemelor, de lungime l/4, alctuirea din figura 1.136 b; pe poriunea central, de lungime l/2, alctuirea din figura 1.136 c; b 180 mm lamel nndit, figura 1.108 - br1 = br2 = 140 mm; br3 = br4 = 40 mm; clasa de serviciu 1; lamel exterioar clasa de serviciu 1 mbinarea de lire se realizeaz prin ncleiere reperele ce se mbin pentru a forma limea b nu au liniile de ncleiere decalate; ncadrarea n zone de utilizare a categoriilor de calitate zhI pe toat lungimea l, figura 1.136; adoptarea grosimii t grosimea t a fost adoptat la proiectarea seciunii transversale funcie de clasa de serviciu clasa de serviciu 1, tab.1, t 45 mm, t = 30 mm; adoptarea tipului de mbinare de prelungire conform zonei pot fi adoptate mbinri pe suprafee teite sau mbinri n dini multipli pentru exemplificare se alege mbinarea pe suprafee teite; calculul lp - conform tabelului 1.7 pentru a obine k = 0,9 se adopt lpt 10t, lpt = 300 mm; analiza poziiei din punct de vedere a valorii tensiunilor normale momentul Mymax este la mijlocul deschiderii figura 1.136, seciune n care apare tensiunea maxim de ntindere xmax tensiune maxim ce se afl n lamela L1; decizia de alctuire mbinrile de prelungire, pe suprafee teite conform exemplului, s fie ct mai mult ndeprtate de seciunea n care apare tensiunea normal maxim de ntindere xmax dispunerea central a unui reper de lungime maxim, R2 n cazul exemplului prezentat, figura 1.138; verificri: l = k lrk-p lp; relaia 1.58; l = 2500+5000+2500-300-300 = 9400 mm; condiia (1.39); lrs1 = 2500 mm = lrmin; condiia (1.40); lrll = 5000 mm = lrmax; nl = 17 figura 1.137- nu este necesar verificarea 1.101 dect de la L5, 5 > nl/4; descrierea reperelor: reperele sunt prezentate n figurile 1.108, 1.137, 1.138, 1.139 i 1.140 precum i n tabelul 1.11.

l/4 l/4 l/4 l/4 - A BA BB B A A A A B B A A B B 140 40 hI hIIc hII hIIc hI hIIc hII hIIc h = 510 h = 510 140 40 40 140 40 140 b = 180 b = 180

Figura1.136 Prezentarea grinzii creia i se proiecteaz seciunea longitudinal; a schema static, tipul ncrcrii, eforturi maxime;b seciunea A-A; c seciunea B-B; A-A i B-B au rezultat n urma proiectrii seciunii transversale; = (l lc)/2 figura 1.118; cotele sunt n mm.

lpt=300lr2=5000R1lr2=9400lr1=2500lr1=2500lpt=300R1=Rs1R2=Rl1

Figura 1.137Seciune longitudinal prin lamela 1; cotele sunt n mm.

2200 3002500140A - AA A 25002200 30030

Figura 1.138 Reperul R1; cotele sunt n mm

A 14030300 4400 3005000A A - A300 4400 3005000

Figura 1.139 Reperul R2; cotele sunt n mm

40A A 30 2200 3002500A - A 2200 3002500

Figura 1.140 Reperul R3; cotele sunt n mm.

40A A

300 4400 300

5000

30A - A

300 4400 300

5000

Figura 1.141 Reperul R4; cotele sunt n mm.

Tabelul 1.11 prezentarea reperelor ce alctuiesc lamela 1Denumirea reperuluiLimea reperului (mm)Lungimea reperului(mm)Categoria de calitate a materialuluiNumrul de buciFigura (plana)

R11402500I233

R21405000I132

R3402500I234

R4405000I135

proiectarea lamelei L2:- lamel interioar clasa de serviciu 1 nu este obligatoriu ca mbinarea de lire s se realizeze prin ncleiere adoptm mbinri de lire realizate prin ncleiere pentru a micora numrul reperelor - reperele ce se mbin pentru a forma limea b nu au liniile de ncleiere decalate;- ncadrarea n zone de utilizare a categoriilor de calitate zhI pe toat lungimea l, figura 1.136;- adoptarea tipului de mbinare de prelungire conform zonei pot fi adoptate mbinri pe suprafee teite sau mbinri n dini multipli pentru L1 s-au adoptat mbinri pe suprafee teite firesc pentru L2 se aleg aceleai mbinri lpt = 300 mm;- analiza poziiei din punct de vedere a valorii tensiunilor normale momentul Mymax este la mijlocul deschiderii figura 1.136, seciune n care apare tensiunea maxim de ntindere xmax valoarea cea mai mare a tensiunii normale din L2 este inferioar valorii xmax;- decizia de alctuire mbinrile de prelungire, pe suprafee teite conform exemplului, s fie ct mai mult ndeprtate de seciunea n care apare valoarea cea mai mare a tensiunii normale din L2 dispunerea central a unui reper de lungime inferioar valorii lrmax pentru a putea fi respectat relaia 1.96 i pentru a putea avea distana = 50 mm (distan definit n figura 1.142) distana permite strecurarea n una din lamelele superioare a unei mbinri cap la cap, poziionare necesar nlesnirii verificrii 1.102, figura 1.141; avnd n vedere c R1 i R3 din L1 au lrmin reperele adiacente reazemelor din lamela L2 vor trebui s aib lungimi mai mari ca lrs1 i, n consecin, decizia de alctuire este corect;Rezult:- lr5 = lr7 = lrmin++ lpt = 2500+50+300 = 2850 mm;- lr6 = lr8 = l+2 lpt-2 lr5 = 9400+2 300- 2 2850 = 4300 mm;- verificarea relaiei 1.96 atrage dup sine analiza pe Li Li+1, n cazul exemplului L1 L2, figura 1.143;- verificri: l = k lrk-p lp; relaia (1.58); l = 2850+4300+2850-300-300 = 9400 mm; condiia (1.94); lrs2 = 2850 mm > lrmin; condiia (1.95); lrl2 = 4300 mm < lrmax; condiia (1.96); l1,2 (t-t) = lpt/2++ lpt/2 = 300/2+50+300/2 = 350 mm > 10 t = 300 mm descrierea reperelor: reperele sunt prezentate n figurile 1.142, 1.144, 1.145, 1.146, 1.147 i precum i n tabelul 1.12.

300 3700 300AR7R8R6R72850 285043009400lpt =300 lpt =300 R5R6R5lr5 = 2850 lr5 = 2850lr6 = 4300l = 9400A140 40t=30180 R5R5

Figura 1.142 Lamela L2; cotele sunt n mm.

lpt/2 l1,2(t-t)=350 lpt/2 lpt=300 lpt=300 lr1=2500 50 lr5=2850 30 t t 30 L1 L2 R5R1

Figura 1.143 Prezentarea ansamblului L1 L2; cotele sunt n mm.

2550 3002550 300 2850 2850140A AA - A30

Figura 1.144 Reperul R5; cotele sunt n mm.

A A300 3700 300 4300A - A300 3700 300 430014030

Figura 1.145 Reperul R6; cotele sunt n mm.

A A 2550 300 2850A - A4030 2550 300 2850

Figura 1.146 Reperul R7; cotele sunt n mm.

A AA - A4030300 3700 300 4300300 3700 300 4300

Figura 1.147 Reperul R8; cotele sunt n mm.

Tabelul 1.12 prezentarea reperelor ce alctuiesc lamela 2Denumirea reperuluiLimea reperului (mm)Lungimea reperului (mm)Categoria de calitate a materialuluiNumrul de buciFigura (plana)

R51402850I239

R61404300I140

R7402850I241

R8404300I142

proiectarea lamelei L3: lamel interioar clasa de serviciu 1 nu este obligatoriu ca mbinarea de lire s se realizeze prin ncleiere adoptm mbinri de lire realizate prin ncleiere pentru a micora numrul reperelor - reperele ce se mbin pentru a forma limea b nu au liniile de ncleiere decalate; ncadrarea n zone de utilizare a categoriilor de calitate zhI pe toat lungimea l, figura 1.136; adoptarea tipului de mbinare de prelungire conform zonei pot fi adoptate mbinri pe suprafee teite sau mbinri n dini multipli pentru L1 i L2 s-au adoptat mbinri pe suprafee teite firesc pentru L3 se aleg aceleai mbinri lpt = 300 mm; analiza poziiei din punct de vedere a valorii tensiunilor normale momentul Mymax este la mijlocul deschiderii figura 1.136, seciune n care apare tensiunea maxim de ntindere xmax valoarea cea mai mare a tensiunii normale din L3 este inferioar valorii xmax; decizia de alctuire mbinrile de prelungire, pe suprafee teite conform exemplului, s fie ct mai mult ndeprtate de seciunea n care apare valoarea cea mai mare a tensiunii normale din L3 dispunerea central a unui reper de lungime inferioar valorii lrmax pentru a putea fi respectat relaia (1.96) i pentru a putea avea distana = 50 mm (distan redefinit n figura 1.149) distana permite strecurarea n una din lamelele superioare a unei mbinri cap la cap, poziionare necesar nlesnirii verificrii (1.96), figura 1.148; Avnd n vedere c R5 i R7 din L2 au lr5 = lr7 = 2850 mm, valori obinute relaia lrmin++ lpt, reperele adiacente reazemelor din lamela L3 vor trebui s aib lungimi mai mari ca lr5 = lr7 i, n consecin, decizia de alctuire este corect;- rezult:- lr9 = lr11 = lrmin++ lpt ++ lpt = 2500+50+300+50+300 = 3200 mm;- lr10 = lr12 = l+2 lpt-2 lr9 = 9400+2 300- 2 3200 = 3600 mm;- verificarea relaiei (1.96) atrage dup sine analiza pe Li Li+1, n cazul exemplului L2 L3, figura 1.149; verificri: l = k lrk -p lp; relaia (1.58); l = 3200+3600+3200-300-300 = 9400 mm;- condiia (1.95); lrs3 = 3230 mm > lrmin; condiia (1.95); lrl3 = 3600 mm < lrmax; condiia (1.96); l2,3 (t-t) = lpt/2++ lpt/2 = 300/2+50+300/2 = 350 mm > 10 t = 300 mm descrierea reperelor: reperele sunt prezentate n figurile 1.148, 1.150, 1.151, 1.152, 1.153 i precum i n tabelul 1.13.

300 3000 300AR11R12R10R113200 320036009400lpt =300 lpt =300 R9R10R9lr5 = 3200 lr5 = 3200lr6 = 3600l = 9400A140 40t=30180 R9R9A - A

Figura 1.148 Lamela L3 ; cotele sunt n mm.

lpt/2 l1,2(t-t)=350 lpt/2 lpt=300 lpt=300 lr1=2850 50 lr5=3200 30 t t 30 L1 L2 R5R1

Figura 1.149 Prezentarea ansamblului L2 L3; cotele sunt n mm.

A - AA2900300A32001403029003200300

Figura 1.150 Reperul R9; cotele sunt n mm.

A - AA300300A360014030300300030030003600

Figura 1.151 Reperul R10; cotele sunt n mm.

A - AAA32003030030029003200290040

Figura1.152 Reperul R11; cotele sunt n mm.

A - AA300300A36004030300300030030003600

Figura1.153 Reperul R12; cotele sunt n mm.

Tabelul 1.13 prezentarea reperelor ce alctuiesc lamela 3Denumirea reperuluiLimea reperului (mm)Lungimea reperului (mm)Categoria de calitate a materialuluiNumrul de buciFigura (plana)

R91403200I245

R101403600I146

R11403600I247

R12404300I148

proiectarea lamelei L4:

- lamel interioar clasa de serviciu 1 nu este obligatoriu ca mbinarea de lire s se realizeze prin ncleiere adoptm mbinri de lire realizate prin ncleiere pentru a micora numrul reperelor - reperele ce se mbin pentru a forma limea b nu au liniile de ncleiere decalate;

- ncadrarea n zone de utilizare a categoriilor de calitate zhII pe toat lungimea l, figura 1.136;

- adoptarea tipului de mbinare de prelungire n zhII pot fi adoptate mbinri cap la cap;

- analiza poziiei din punct de vedere a valorii tensiunilor normale momentul Mymax este la mijlocul deschiderii figura 1.136, seciune n care apare tensiunea maxim de ntindere xmax valoarea cea mai mare a tensiunii normale din L4 este inferioar valorii xmax;

- decizie de alctuire mbinrile de prelungire cap la cap s fie ct mai mult ndeprtate de seciunea n care apare valoarea cea mai mare a tensiunii normale din L4 dispunerea central a unui reper de lungime ct mai mare concomitent cu respectarea condiiilor 1.58, 1.95, 1.96 i 1.97; se testeaz posibilitatea ca L4 s fie alctuit din trei repere, dou fiind simetrice i a reduce n acest mod numrul tipurilor de repere ; condiia 1.98 presupune l3,4 (t-c) 20 t = 600 mm;- pornind de la condiia 1.98 rezult lungimea reperului marginal ar putea avea una din cele dou valori, figura 1.154:- lr9-lpt/2-l3,4 (t-c) = 3200-150-600 = 2450 mm;- lr9-lpt/2+l3,4 (t-c) = 3200-150+600 = 3650 mm;se constat c nici una din cele dou valori nu e bun fiindc 2450 mm < lrmin iar (l-3650) nu poate fi mprit n dou repere ce respect condiiile 1.95 i 1.96; n consecin prima decizie de alctuire nu este corect;

- decizie de alctuire nu pot fi trei repere ntr-o sublamel i, n consecin, o sublamel va fi alctuit din dou repere din care unul de lrmax o singur mbinare de prelungire cap la cap;

- rezult: - lr13 = lr15 = 5000 mm, figura 1.155;- lr14 = lr16 = 9400-5000 = 4400mm, figura 1.155;- l verificarea relaiei 1.98 atrage dup sine analiza pe Li Li+1, n cazul exemplului L3 L4, figura 1.156;

- verificri:- l = k lrk-p lp; relaia (1.58); l = 5000+4400 = 9400 mm;- condiia (1.94); lrs4 = 4400 mm > lrmin;- condiia (1.95); lrl4 = 5000 mm = lrmax;- condiia (1.98); l3,4 (t-c) = lrmax-lr9+ lpt/2 = 5000-3200+300/2 = 1950 mm > 20 t = 600 mm;- condiia (1.98); l3,4 (t-c) = (l-lrmax) - lr9 + lpt/2 =l3,4 (t-c) = 9400 5000 -3200 + 300/2 = 1350 mm 1350 mm > 20 t = 600 mm;- descrierea reperelor: reperele sunt prezentate n figurile 1.155, 1.156, 1.157, 1.158, 1.159 i precum i n tabelul 1.14.

R9lr9L4lpt/2lpt/2l3,4 (t-c) l3,4 (t-c) lr9-lpt/2+l3,4 (t-c) lr9-lpt/2-l3,4 (t-c) R10

Figura 1.154 Analizarea posibilitii alctuirii lamelei 4 din 3 repere

lr15=lr13=5000 lr14=lr16=4400 lr14=4400lr13=5000R14R13R15R16R13R14l = 9400l = 9400AA1404030180A - A

Figura 1.155 Lamela L4 ; cotele sunt n mm.

lrg=3200lr13= lrmaxR13R9L4L3300lpt/21950> l3,4 (t-c)=600

Figura 1.156 Prezentarea ansamblului L3 L4; cotele sunt n mm.

5000AAA-A500030140

Figura 1.157 Reperul R13; cotele sunt n mm.

4400AAA-A440030140

Figura 1.158 Reperul R14; cotele sunt n mm.

5000AA50003040A - A

Figura 1.159 Reperul R15; cotele sunt n mm.

4400AA44003040

Figura 1.160 Reperul R12; cotele sunt n mm.

Tabelul 1.14 prezentarea reperelor ce alctuiesc lamela 4Denumirea reperuluiLimea reperului (mm)Lungimea reperului (mm)Categoria de calitate a materialuluiNumrul de buciFigura (plana)

R131405000II11.157

R141404400II11.158

R15405000II11.159

R16404400II11.160

proiectarea lamelei L5:

- lamel interioar clasa de serviciu 1 nu este obligatoriu ca mbinarea de lire s se realizeze prin ncleiere adoptm mbinri de lire realizate prin ncleiere pentru a micora numrul reperelor - reperele ce se mbin pentru a forma limea b nu au liniile de ncleiere decalate;- ncadrarea n zone de utilizare a categoriilor de calitate zhII pe toat lungimea l, figura 1.136;- adoptarea tipului de mbinare de prelungire n zhII pot fi adoptate mbinri cap la cap;- analiza poziiei din punct de vedere a valorii tensiunilor normale L5 este n apropierea axei neutre;- decizie de alctuire din dou repere cu respectarea condiiilor 1.58, 1.94, 1.95 i 1.100 condiia 1.100 presupune li,i+1(c-c) = l4,5 (c-c) 20 t = 600 mm;

- rezult: lrstnga = lr15- l4,5 (c-c) = 5000-600 = 4400 mm = lr14 , figura 1.161, i identitate ntre reperele lamelei L4 i L5; nu mai sunt necesare verificarea condiiilor 1.58, 1.94, 1.95 i 1.100; L5, 5 > nl/4 i este necesar verificarea 1.101; nvx nl/4, figura 1.162;- descrierea reperelor: reperele sunt prezentate n figurile 1.155, 1.157, 1.158, 1.159, 1.160 i precum i n tabelul 1.15.

lrstnga l4,5 (c-c)lr15=15000R15R16L4

Figura 1.161 Determinarea lungimii lrstnga; cotele sunt n mm.

lr14 = 4400220030030030018005050L5L4L3L2L15000

Figura 1.162 Verificarea nvx nl/4; se observ c pentru lameleleL1.... L5, nvx = 0

n mod asemntor se proiecteaz toate lamelele. Pe zhIIc se aplic raionamentul legat de proiectarea lamelelor L1, L2, L3.

1.6.9 Esene de lemn utilizate condiii de umiditate [69]

Pentru lemnul lamelat ncleiat pot fi utilizate numai speciile, sau combinaiile de specii, recunoscute ca fiind corespunztoare fabricaiei acestui material. Sunt adaptate i disponibile n cea mai mare parte din rile europene, urmtoarele esene: brad (Abies alba); molid (Picea abies); pin silvestru (Pinus sylvestris); duglas (Pseudotsuga mensiesii).

Alte specii au fost de asemenea utilizate pentru fabricarea lemnului lamelat ncleiat: hemlock de vest (Tsuga heterophylla); pin-larice de corese i pin negru de Austria (Pinus nigra); larice (Larix decidua); pin maritim (Pinus pinaster); plop (Plopus robusta, Plopus alba); pin radiata (Pinus radiata); molid de Sitka (Picea sitchensis); cedru rou de vest (Thuya plicata).

Coninutul de umiditate impus reperelor (lamelelor) depinde dac lemnul a fost sau nu tratat cu un produs de protecie, tabelul 1.15.

Tabelul 1.15 Coninutul de umiditate al reperelor (lamelelor) n momentul ncleieriiTipul de lemnLimitele coninutului de umiditate din fiecare reper (lamel)Abaterea coninutului de umiditate ntre reperele (lamelele) dintr-un element de lemn lamelat ncleiat

Lemn netratat8% - 15%maxim 4%

Lemn tratat cu produse de protecie11% - 18%maxim 4%

1.6.10 Adezivi

Adezivii folosii la mbinarea elementelor din lemn pot fi adezivi cureni i adezivi pentru mbinarea elementelor de rezisten (adezivi structurali).

Adezivii structurali sunt produse folosite pentru mbinarea a dou sau mai multe elemente din lemn cu scopul de a realiza un element cu structur unic care s aib rezisten i durabilitate pe toat durata de existen a structurii.

Spre deosebire de alte tipuri de mbinri soluiile ncleiate transmit doar eforturi de lunecare iar mbinarea nu permite nici o deplasare sub ncrcri.

Adezivii folosii pentru realizarea elementelor structurale din lemn trebuie s ndeplineasc o serie de condiii dintre care cele mai importante sunt: s fie rezisteni la aciunea apei i a umezelii (rezistena minim a peliculei dup o or de fierbere sau imersie n ap timp de 24 ore s fie cel puin de 1,5 N/mm2); rezistena la forfecare a adezivilor s fie mai mare dect rezistena lemnului la forfecare n lungul fibrelor; s reziste la aciunea ciupercilor.

Rezistenele minime de rupere ale mbinrilor ncleiate solicitate la forfecare trebuie s aib valorile minime date n tabelul 1.16, [51] [69].

Tabelul 1.16 Rezistenele minime la rupere ale mbinrilor ncleiate solicitate la forfecareFelul ncercriiRezistena minim la rupere la forfecare(N/mm2)

RinoaseFoioase tari

ncercare pe probe n stare uscat (15 % umiditate)6,08,0

ncercare pe probe dup 24 ore de imersie n ap4,05,5

Adezivii cei mai utilizai pentru elementele structurale din lemn lamelat ncleiat sunt: adezivi pe baz de rezorcin-formaldehid (R.F.); adezivi pe baz de fenol-rezorcin-formaldehid (F.R.F.); adezivi modificai pe baz de uree-formaldehid (U.F.); adezivi pe baz de melamin-uree-formaldehid (M.U.F.).

Adezivii pe baz de rezorcin-formaldehid (R.F.) i cei pe baz de fenol-rezorcin-formaldehid (R.F.F.) sunt de tipul I. Ei sunt n faz lichid iar ncleierea att la temperatur obinuit ct i la temperaturi ridicate. Grosimea stratului de adeziv este n mod curent de maximum 1 mm. Aceti adezivi se pot folosi la interior, exterior, sau n mediu marin, sunt ineri i nu atac nici lemnul nici metalul.

Adezivii pe baz de uree-formaldehid (U.F.) fac parte din tipul II i sunt obinui prin reacia dintre uree i formaldehid, reacie accelerat la cald i cu aport acid. Aceti adezivi nemodificai au rezisten limitat la cad i la ap i pot fi uor dezagregai sub efectul conjugat al cldurii i umiditii ridicate.

Adezivii pe baz de melamin-uree-formaldehid (M.U.F.) sunt de tipul II. Prin prezena melaminei se crete rezistena la ap i la intemperii satisfcnd multe din exigenele tipului I. Ei se pot ntri att la cald ct i la rece .Alegerea adezivilor se face conform tabelelor 1.17; 1.18.

Tabelul 1.17Tipul adezivuluiTimpul de ntrire*Precauiuni de ntrebuinareAvantajeInconveniente

F.R.F.8 16 h la 20 0C

2 4 h la 40 0C

Pstrare: 5 12 luni la mai puin de 200C

Temperatura minim de aplicare 150C

Produs toxicRezisten la intemperii

Rezisten la foc

mbinri de culoare nchis

Abrazivitate

F.R.F. cu utilizare special la produsele din lemn lamelat12 h la 20 0C

2 3 h la 40 0CPstrare: 6 luni la 20 0C

Temperatura minim de aplicare 180CRezisten la intemperii

Rezisten la foc

mbinri de culoare nchis

Abrazivitate

M.U.F.6 12 h la 20 0C

1 3 h la 40 0C

Pstrare: 2 6 luni la 200C

Temperatura minim de aplicare 180C

Rezisten la ap i umiditate

Rezisten satisfctoare la cldur

Rigiditate ridicat

mbinri de culoare deschisAbrazivitate

U.F. modificat8 16 h la 20 0C

15 30 minute la 60 0C

Pstrare: 2 6 luni la 200C

Temperatura minim de aplicare 150C

Rigiditate ridicat

mbinri de culoare deschis

Rezistene sczute la intemperii

Sensibilitate la temperaturi mai mari de 70 0C

Abrazivitate

Ali adezivi cu aplicabilitate n domeniul lemnului lamelat ncleiat sunt cei epoxidici. Aceti adezivi sunt formai din dou componente: rin epoxidic; substan de concertare a aminelor primare i / sau secundare.Adezivii au caracteristici de rezisten i de durabilitate bune iar rezistena la intemperii se situeaz ntre valorile oferite de M.U.F. i F.R.F.

Dezavantajele lor sunt legate de costul ridicat i de particularitile de punere n oper i, din aceste motive, se folosesc la repararea grinzilor de lemn lamelat ncleiat cu zone desprinse.

Tabelul 1.18 Folosirea adezivilor funcie de condiiile de exploatareDomeniul de utilizareTipuri de adezivi

R.F./F.R.F.M.U.F.U.F.

Exterior+(+)x

> 50 0C+(+)x

> 85 % umiditate+(+)x

Mediu marin+xx

50 0C; 80 % umiditate+++

+ - recomandai; x nerecomandai; (+) folosire cu restricii

Utilizarea adezivilor epoxidici la realizarea lemnului lamelat ncleiat se face sub forma unui amestec adeziv i microfibre de lemn. Acest amestec denumit i gap-filling permite aplicarea presiunii necesare realizrii elementelor din lemn lamelat ncleiat. Prezentarea proprietilor mecanice ale unor asemenea sisteme epoxi comparativ cu proprietile unor esene de lemn sunt artate n tabelul 1.19.

Tabelul 1.19 Comparaie ntre proprietilor mecanice ale sistemelor epoxi i trei esene de lemnMaterialeDensitate medie (Kg/m3)Tensiuni maxime de ntindere perpendiculare pe fibra lemnului (Mpa)Tensiuni maxime de forfecare n lungul fibrelor lemnului(Mpa)

Frasin7506,514

Pin de Oregon5002,58

Cedru rou3501,57

Sisteme epoxi111066 - 7125 - 30

1.6.11 Reguli de fabricaie

Fabricarea este compus din urmtoarele etape: pregtirea reperelor; pregtirea lamelelor; ncleierea; strngerea; asigurarea condiiilor de polimerizare.

Pregtirea reperelor

Reperele trebuie s fie mbinate la lungimea final nainte de a fi rindeluite. n cursul acestei operaii temperatura lemnului trebuie s fie constant egal sau mai mare de 15 0C.

n cazul n care lamela este alctuit dintr-un singur reper, lamel nenndit, sau din dou repere a cror mbinare de lire nu este ncleiat reperele la lungimea final sunt rindeluite sau suport o prelucrare echivalent.

n cazul n care lamela este alctuit din dou repere, lamel nndit, i mbinarea de lire este ncleiat reperele sunt rindeluite pe canturi i realizat mbinarea de lire la lungimea final a lamelei.Rindeluirea trebuie s fie efectuat cu 24 ore naintea ncleierii, n afar de cazul cnd este sigur c esena lemnoas i condiiile de depozitare nu produc nici o alterare inacceptabil suprafeelor. n cazul unor esene dificil de ncleiat, de exemplu cu un coninut ridicat de rin, sau cnd lamelele au suportat un tratament de protecie, rindeluirea trebuie efectuat cu 6 ore nainte de ncleiere.Pregtirea lamelelorn discuie este cazul neprezentat la pregtirea reperelor, al lamelei nndite cu mbinare de lire ncleiat. Lamela obinut, la lungimea i limea final, este rindeluit dup aceleai reguli ca i reperele.

La nivel de lamel abaterile dimensionale admisibile sunt prezentate n tabelul 1.20.

Tabelul 1.20 Abaterile dimensionale admisibile la nivel de lamelAbatere maxim n raport cu grosimea medie, pe o lungime de lamel de 1mDiferena maxim de grosime pe limea unei seciuni transversale de lamel

Pentru toi adezivii mai puin cei ureo-fenolici nemodificaiPentru adezivii ureo-fenolici nemodificai

0,2 mm0,1 mm0,15% din lime

0,3 mm

ncleierean momentul ncleierii suprafeele lamelelor (reperelor) trebuie s fie curate.

Adezivul trebuie s fie aplicat n mod uniform i n cantitate suficient conform recomandrilor productorului de adeziv.Cantitatea minim prevzut n mod obinuit este de 350 g/m2, n afara cazului de polimerizare n cureni de nalt frecven, unde aceasta se reduce la 200 g/m2.

StrngereaDispozitivul de strngere trebuie s exercite o presiune uniform pe planul de ncleiere.Presiunea exercitat trebuie s aib o valoare indicat de productorul de adeziv, tabelul 1.21.

Tabelul 1.21 Presiuni de strngere recomandateGrosimea lamelei t, n mmt 3535 < t 45

Presiunea n N/mm20,60,8 cu rizuri

1,0 fr rizuri

n timpul ntregii durate de strngere trebuie s fie meninut o presiune suficient. Trebuie fcut o nou strngere ori de cte ori este necesar i, n toate cazurile, imediat dup strngerea iniial.

Asigurarea condiiilor de polimerizareTrebuie s fie respectate instruciunile precizate de productorul adezivului. Cea mai mare parte a polimerizrii trebuie s aib loc ntr-o zon unde temperatura este de cel puin 20 0C pentru un lemn a crui temperatur, la nceput, era mai mic de 18 0C, i de 25 0C pentru un lemn a crui temperatur, la nceput, era de 15 0C.26

25