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RIGIDEZ ROTACIONAL DE UNIONES ENTRE VIGA Y POSTE
CON CHAPA FRONTAL ATORNILLADA Y SOLDADAS
Juan Tomรกs Celigรผeta
Agosto 2018
RIGIDEZ ROTACIONAL DE UNIONES ENTRE VIGA Y POSTE CON CHAPA FRONTAL ATORNILLADA Y SOLDADAS
Copyright ยฉ 2018 por Juan Tomรกs Celigรผeta y tecnun (Universidad de Navarra).
Este documento estรก licenciado bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento โ NoComercial - CompartirIgual 3.0 Espaรฑa (CC BY-NC-SA 3.0 ES). Puede consultar las condiciones de dicha licencia en https://creativecommons.org/licenses/by-nc-sa/3.0/es/.
CONTENIDO
1 Introducciรณn ............................................................................................................................... 1
2 Modelo de rigidez rotacional ..................................................................................................... 1
2.1 Simplificaciรณn del modelo de rigidez .................................................................................. 2
3 Clasificaciรณn de las uniones ........................................................................................................ 3
3.1 Por la continuidad del giro ................................................................................................. 3
3.2 Por su rigidez ...................................................................................................................... 4
4 Modelo de rigidez de una uniรณn entre perfiles en H ................................................................. 5
5 Rigidez rotacional de una uniรณn. Expresiรณn general .................................................................. 5
5.1 Brazo de palanca y centro de compresiones ..................................................................... 6
6 Rigidez de los componentes bรกsicos .......................................................................................... 6
6.1 Alma de columna a cortante .............................................................................................. 7
6.2 Alma de columna a compresiรณn ......................................................................................... 7
6.3 Alma de columna a tracciรณn ............................................................................................... 8
6.4 Ala de la columna a flexiรณn ................................................................................................ 9
6.5 Chapa frontal a flexiรณn ....................................................................................................... 9
6.6 Tornillos a tracciรณn ........................................................................................................... 10
7 Uniรณn viga โ poste con chapa frontal ...................................................................................... 10
7.1 Rigidez efectiva de una fila de tornillos a tracciรณn ........................................................... 10
7.2 Rigidez equivalente de un grupo de filas de tornillos a tracciรณn ..................................... 11
7.3 Rigidez equivalente de la uniรณn ....................................................................................... 13
8 Uniรณn viga โ viga con chapa frontal ......................................................................................... 16
9 Mรฉtodo simplificado para uniones con dos filas de tornillos .................................................. 17
9.1 Uniรณn viga โ poste ............................................................................................................ 17
9.2 Uniรณn viga - viga ............................................................................................................... 18
10 Uniรณn viga โ poste soldada .................................................................................................. 19
11 Ejemplos ............................................................................................................................... 20
11.1 Ejemplo 1. Uniรณn atornillada viga poste .......................................................................... 20
11.2 Ejemplo 2. Uniรณn atornillada viga poste rigidizada .......................................................... 22
11.3 Ejemplo 3. Uniรณn soldada viga poste ............................................................................... 23
Rigidez rotacional de uniones entre viga y poste
1
1 Introducciรณn
La rigidez rotacional de una uniรณn entre viga y poste o viga y viga con perfiles en I o H, atornillada o soldada, se determina a partir de la rigidez de sus componentes bรกsicos, que se combinan de forma adecuada para proporcionar la rigidez de la uniรณn al giro.
La normativa aplicable al diseรฑo de este tipo de uniones es:
โข Eurocรณdigo 3: EN 1993-1-8, Proyecto de Estructuras de Acero, Parte 1-8: Uniones, artรญculo 6.3 Rigidez rotacional.
โข EAE: Instrucciรณn de Acero Estructural. Artรญculo 62.3.
โข CTE: Cรณdigo Tรฉcnico de la Edificaciรณn. Documento bรกsico DB-SE-A Seguridad Estructural, Acero, artรญculo 8.8.6 (14).
2 Modelo de rigidez rotacional
El diagrama momento โ rotaciรณn para una uniรณn se muestra en la Figura 1. El ella se distinguen tres zonas: la rama lineal, la rama de plastificaciรณn no lineal y la rama de gran deformaciรณn.
M
ฯ
Mj,Rd
Sj
Sj,ini
Mj,Rd23
Mj,Ed
ฯEd ฯXd Figura 1. Diagrama momento - rotaciรณn de una uniรณn
La rigidez de la rama lineal se denomina ๐๐๐๐,๐๐๐๐๐๐ y existen mรฉtodos para calcularla, que se explican mรกs adelante. La rigidez de la rama no lineal se estima como:
๐๐๐๐ =๐๐๐๐,๐๐๐๐๐๐
๐๐
El coeficiente ๐๐ tiene en cuenta la no-linealidad del sistema, pues cuando el momento aplicado se acerca al momento de resistencia, la rigidez disminuye. Por ejemplo, si ๐๐๐ธ๐ธ๐ธ๐ธ = 0.9 ๐๐๐๐,๐ ๐ ๐ธ๐ธ se obtiene ๐๐ = 2.24. Su valor, para uniones soldadas y atornilladas con chapa frontal se indica en la Tabla 1.
El exponente ๐๐ tiene en cuenta el tipo de uniรณn, de acuerdo con la Tabla 2.
Rigidez rotacional de uniones entre viga y poste
2
๐๐๐ธ๐ธ๐ธ๐ธ โค23
๐๐๐๐,๐ ๐ ๐ธ๐ธ ๐๐ = 1
23
๐๐๐๐,๐ ๐ ๐ธ๐ธ < ๐๐๐ธ๐ธ๐ธ๐ธ โค ๐๐๐๐,๐ ๐ ๐ธ๐ธ ๐๐ = ๏ฟฝ1.5 ๐๐๐ธ๐ธ๐ธ๐ธ
๐๐๐๐,๐ ๐ ๐ธ๐ธ๏ฟฝ๐๐
Tabla 1. Coeficiente de no linealidad de la uniรณn
Tipo de uniรณn ๐๐
Soldada 2.7
Atornillada con chapa frontal 2.7
Atornillada con casquillos de angular L en las alas 3.1
Tabla 2. Exponente de no linealidad de la uniรณn
2.1 Simplificaciรณn del modelo de rigidez
El modelo de rigidez rotacional es no lineal debido al coeficiente ๐๐. Si se va a efectuar un anรกlisis de la estructura en el rango lineal para calcular las deformaciones y esfuerzos, dicho modelo de rigidez lo transforma en no lineal.
Como simplificaciรณn, puede emplearse para el cรกlculo de deformaciones y esfuerzos, en el rango lineal, una rigidez corregida a travรฉs de un coeficiente ๐๐ constante que sustituye a ๐๐:
๐๐๐๐ =๐๐๐๐,๐๐๐๐๐๐
๐๐
El valor de ๐๐ se indica en la Tabla 3.
Tipo de uniรณn Viga-pilar Otras
Soldada 2 3
Atornillada con chapa frontal 2 3
Casquillos atornillados al ala 2 3.5
Tabla 3. Coeficiente de rigidez constante equivalente
Rigidez rotacional de uniones entre viga y poste
3
M
ฯ
Mj,Rd
Sj,ini
ฮทSj,ini
Figura 2. Rigidez corregida para un modelo lineal
3 Clasificaciรณn de las uniones
3.1 Por la continuidad del giro
Se distinguen tres tipos de uniones, en funciรณn de la continuidad del giro entre las piezas unidas (Figura 3):
โข Uniones rรญgidas: tienen suficiente rigidez rotacional como para garantizar una continuidad total de giros ๐๐๐ต๐ต = ๐๐๐ถ๐ถ.
โข Uniones semirrรญgidas: su rigidez no garantiza la continuidad total del giro ๐๐๐ต๐ต โ ๐๐๐ถ๐ถ.
โข Uniones nominalmente articuladas: transmiten fuerzas, pero sin desarrollar momentos significativos que impidan su capacidad de rotaciรณn. Deben ser capaces de absorber las rotaciones resultantes.
ฮธ
ฮธ
ฮธb
ฮธc ฯ
Figura 3. Uniรณn rรญgida (izquierda) y semi-rรญgida (derecha)
Rigidez rotacional de uniones entre viga y poste
4
3.2 Por su rigidez
Las uniones se pueden clasificar por su rigidez, en funciรณn de su caracterรญstica momento โ rotaciรณn (Figura 4).
M
ฯ
Figura 4. Clasificaciรณn de las uniones por su rigidez
โข Uniones rรญgidas (1)
Cuando se cumple que la rigidez rotacional es superior a un cierto valor:
๐๐๐๐,๐๐๐๐๐๐ โฅ ๐๐๐๐ ๐ธ๐ธ๐ผ๐ผ๐๐๐ฟ๐ฟ๐๐
Siendo:
๐ผ๐ผ๐๐ la inercia y ๐ฟ๐ฟ๐๐ la longitud de la viga.
๐๐๐๐ = 8 Estructuras donde el arriostramiento reduce el desplazamiento horizontal en un 80%
๐๐๐๐ = 25 Otras estructuras, siempre que: ๐พ๐พ๐๐๐พ๐พ๐๐โฅ 0.1
๐พ๐พ๐๐ Valor medio de ๐ผ๐ผ๐๐/๐ฟ๐ฟ๐๐ para todas las vigas en la parte superior de la planta, siendo ๐ผ๐ผ๐๐ la inercia y ๐ฟ๐ฟ๐๐ la longitud de una viga.
๐พ๐พ๐๐ Valor medio de ๐ผ๐ผ๐๐/๐ฟ๐ฟ๐๐ para todos los pilares de la planta, siendo ๐ผ๐ผ๐๐ la inercia y ๐ฟ๐ฟ๐๐ la longitud de un pilar.
Si ๐พ๐พ๐๐๐พ๐พ๐๐
< 0.1 la uniรณn se considerarรก como semirrรญgida.
โข Uniones articuladas (3)
Cuando la rigidez rotacional es baja, inferior a:
๐๐๐๐,๐๐๐๐๐๐ โค 0.5 ๐ธ๐ธ๐ผ๐ผ๐๐๐ฟ๐ฟ๐๐
Siendo ๐ผ๐ผ๐๐ la inercia y ๐ฟ๐ฟ๐๐ la longitud de la viga.
Rigidez rotacional de uniones entre viga y poste
5
โข Uniones semirrรญgidas (2)
Cuando la rigidez estรก comprendida entre los valores lรญmite anteriores:
๐๐๐๐ ๐ธ๐ธ๐ผ๐ผ๐๐๐ฟ๐ฟ๐๐
โค ๐๐๐๐,๐๐๐๐๐๐ โค 0.5 ๐ธ๐ธ๐ผ๐ผ๐๐๐ฟ๐ฟ๐๐
Siendo ๐ผ๐ผ๐๐ la inercia de la viga, ๐ฟ๐ฟ๐๐ su longitud y ๐๐๐๐ el coeficiente definido arriba.
4 Modelo de rigidez de una uniรณn entre perfiles en H
Los componentes flexibles de la uniรณn se modelizan como muelles discretos (Figura 5).
Zona de tracciรณn, para una fila cualquiera de tornillos (๐๐): โข Alma de la columna a tracciรณn: ๐๐3๐๐ โข Ala de la columna a flexiรณn: ๐๐4๐๐ โข Tornillos: ๐๐10๐๐ โข Chapa frontal a flexiรณn: ๐๐5๐๐
Zona de compresiรณn: โข Alma de la columna a cortante: ๐๐1 โข Alma de la columna a compresiรณn: ๐๐2
k3,r
ฯ
ฯ
k4,r k5,rk10,r
k1 k2
Figura 5. Modelo de rigidez entre perfiles en H
5 Rigidez rotacional de una uniรณn. Expresiรณn general
De forma general la rigidez rotacional de una uniรณn de los tipos considerados es (Figura 5):
Rigidez rotacional de uniones entre viga y poste
6
๐๐๐๐ =๐ธ๐ธ ๐ง๐ง2
๐๐ โ 1๐๐๐๐
La rigidez de los componentes bรกsicos se representa por unos coeficientes de rigidez elรกstica ๐๐๐๐. La suma de los inversos de los coeficientes de rigidez se extiende a todos aquellos que se combinan en serie.
๐ง๐ง es el brazo de palanca de la uniรณn, que se deduce a continuaciรณn y ๐ธ๐ธ el mรณdulo de elasticidad del material.
El coeficiente ๐๐, indicado antes, tiene en cuenta la no linealidad de la uniรณn.
5.1 Brazo de palanca y centro de compresiones
Se considera la situaciรณn habitual de un momento que produce tracciones en el ala superior de la viga y compresiones en la inferior. En este caso, el centro de compresiones se considera situado en lรญnea con el semi-espesor del ala de compresiรณn.
El brazo de palanca de la uniรณn ๐ง๐ง, se determina como (Figura 6):
โข Uniรณn soldada: distancia del centro de compresiones al eje del ala superior.
โข Uniรณn atornillada con chapa frontal con una fila รบnica de tornillos a tracciรณn: distancia del centro de compresiones a la fila de tornillos a tracciรณn.
โข Uniรณn atornillada con chapa frontal extendida con dos filas de tornillos a tracciรณn: distancia del centro de compresiones al punto intermedio entra las dos filas de tornillos.
โข Uniรณn atornillada con chapa frontal con dos o mรกs filas de tornillos a tracciรณn. Como valor aproximado se puede emplear la distancia del centro de compresiones al punto intermedio entre las dos filas de tornillos mรกs alejadas. Como valor mรกs preciso puede usarse el brazo de palanca equivalente ๐ง๐ง๐๐๐๐ definido mรกs adelante.
z Mj z Mj Mjz Mj
z
Figura 6. Brazo de palanca
6 Rigidez de los componentes bรกsicos
La rigidez de los componentes de la uniรณn estรก basada en expresiones empรญrico-analรญticas. La tabla 6.11 de EN 1993-1-8, apartado 6.3.2 indica sus valores. Estรกn todos ellos escalados el mรณdulo de elasticidad ๐ธ๐ธ, por lo que sus dimensiones son de ๐๐๐๐.
Rigidez rotacional de uniones entre viga y poste
7
6.1 Alma de columna a cortante
โข Columna sin rigidizar. Para uniรณn por un solo lado, o para uniรณn a ambos lados con vigas de canto semejante (Figura 7).
๐๐1 =0.38 ๐ด๐ด๐๐๐๐๐ฝ๐ฝ ๐ง๐ง
๐ด๐ด๐๐๐๐: รกrea a cortante del pilar.
๐ฝ๐ฝ: parรกmetro de transformaciรณn usado para calcular la resistencia a cortante del alma del pilar.
๐ง๐ง: brazo de palanca de la uniรณn.
โข Columna rigidizada: ๐๐1 = โ
k1 k2
Figura 7. Rigidez del alma de la columna a cortante (๐๐1) y a compresiรณn (๐๐2)
6.2 Alma de columna a compresiรณn
โข Columna sin rigidizar (Figura 7):
๐๐2 =0.7 ๐๐๐๐๐๐๐๐,๐๐,๐ค๐ค๐๐ ๐ก๐ก๐ค๐ค๐๐
๐๐๐๐
๐๐๐๐๐๐๐๐,๐๐,๐ค๐ค๐๐: anchura eficaz del poste a compresiรณn usada en el cรกlculo de resistencia a compresiรณn. Para una uniรณn atornillada, se debe tomar como:
๐๐๐๐๐๐๐๐,๐๐,๐ค๐ค๐๐ = ๐ก๐ก๐๐๐๐ + 2โ2 ๐๐๐๐ + 5๏ฟฝ๐ก๐ก๐๐๐๐ + ๐๐๐๐๏ฟฝ + ๐ ๐ ๐๐
Siendo ๐๐๐๐ la garganta de la soladura de la chapa frontal a la viga y ๐ ๐ ๐๐ la longitud obtenida mediante dispersiรณn a 45ยบ a travรฉs de la chapa frontal, al menos ๐ก๐ก๐๐ hasta 2 ๐ก๐ก๐๐, siempre que la longitud de la chapa debajo del ala sea suficiente.
Para una uniรณn soldada se debe tomar ๐๐๐๐๐๐๐๐,๐ก๐ก,๐ค๐ค๐๐ = ๐๐ โ๐๐๐๐, donde โ๐๐๐๐ es la altura efectiva de la parte de alma del poste que soporta la tracciรณn, utilizada en el cรกlculo de resistencia de la uniรณn:
Rigidez rotacional de uniones entre viga y poste
8
โ๐๐๐๐ = ๐ก๐ก๐๐๐๐ + 2โ2 ๐๐๐๐ + 5(๐ก๐ก๐๐๐๐ + ๐๐๐๐)
Siendo ๐๐๐๐ la garganta de la soldadura del ala de la viga al poste y ๐๐๐๐ el radio de acuerdo ala-alma de la columna.
El factor ๐๐ tiene en cuenta la posible abolladura del alma del poste, si รฉsta estรก muy comprimida, y se determina en el cรกlculo de la resistencia de la uniรณn, en funciรณn de la esbeltez de la zona que puede pandear ๏ฟฝฬ ๏ฟฝ๐๐๐, de dimensiones โ๐๐๐๐ ร ๐๐๐๐:
๏ฟฝฬ ๏ฟฝ๐๐๐ = 0.932๏ฟฝโ๐๐๐๐ ๐๐๐๐ ๐๐๐ฆ๐ฆ๐๐๐ธ๐ธ ๐ก๐ก๐ค๐ค๐๐2
๏ฟฝฬ ๏ฟฝ๐๐๐ โค 0.72 ๐๐ = 1 ๏ฟฝฬ ๏ฟฝ๐๐๐ > 0.72 ๐๐ = ๐๐๏ฟฝ๐๐โ0.22๐๐๏ฟฝ๐๐2
๐๐๐๐: canto del alma del poste (zona recta del alma).
๐ก๐ก๐ค๐ค๐๐: espesor del alma del pilar.
โข Columna rigidizada: ๐๐2 = โ
6.3 Alma de columna a tracciรณn
โข En una uniรณn atornillada, rigidizada o no, para una sola fila de tornillos a tracciรณn (Figura 9), o en una uniรณn soldada sin rigidizar, su valor es:
๐๐3 =0.7 ๐๐๐๐๐๐๐๐,๐ก๐ก,๐ค๐ค๐๐ ๐ก๐ก๐ค๐ค๐๐
๐๐๐๐
๐๐๐๐๐๐๐๐,๐ก๐ก,๐ค๐ค๐๐: anchura eficaz del alma del pilar a tracciรณn. Para uniones atornilladas, debe tomarse igual a la menor de las longitudes eficaces ๐๐๐๐๐๐๐๐ para la fila de tornillos estudiada, individualmente o como parte de un grupo de filas, tanto para alas rigidizadas o no.
Para una uniรณn soldada se debe tomar ๐๐๐๐๐๐๐๐,๐ก๐ก,๐ค๐ค๐๐ = โ๐๐๐๐, siendo โ๐๐๐๐ la altura efectiva de la parte de alma del poste que soporta la tracciรณn utilizada en el cรกlculo de resistencia de la uniรณn ya definida.
๐๐๐๐: canto del alma del poste (zona recta del alma).
๐ก๐ก๐ค๐ค๐๐: espesor del alma del pilar.
โข Alma de la columna a tracciรณn, en uniรณn soldada rigidizada. ๐๐3 = โ
Rigidez rotacional de uniones entre viga y poste
9
k3
k3
Figura 8. Rigidez del alma de la columna a tracciรณn
6.4 Ala de la columna a flexiรณn
En una conexiรณn atornillada, para una sola fila de tornillos a tracciรณn (Figura 9).
๐๐4 =0.9 ๐๐๐๐๐๐๐๐ ๐ก๐ก๐๐๐๐3
๐๐3
๐๐๐๐๐๐๐๐: la menor de las longitudes eficaces para la fila de tornillos, individualmente o como parte de un grupo de filas, tanto para alas rigidizadas o no.
๐๐: distancia del eje de tornillos a la lรญnea de formaciรณn de la rรณtula plรกstica.
๐ก๐ก๐๐๐๐: espesor del ala de la columna.
k4
k4
m
tfc
Figura 9. Rigidez del ala de la columna a flexiรณn
6.5 Chapa frontal a flexiรณn
En una conexiรณn atornillada, para una sola fila de tornillos a tracciรณn (Figura 10):
๐๐5 =0.9 ๐๐๐๐๐๐๐๐ ๐ก๐ก๐๐3
๐๐3
Rigidez rotacional de uniones entre viga y poste
10
๐๐๐๐๐๐๐๐: menor de las longitudes eficaces para la fila de tornillos, individualmente o como parte de un grupo de filas. ๐๐: distancia del eje de tornillos a la lรญnea de formaciรณn de la rรณtula plรกstica (Figura 10). Para la fila de tornillos situada en la chapa extendida, tomar ๐๐๐ฅ๐ฅ en lugar de ๐๐.
k5
tp
m
Lb
Figura 10. Rigidez de la chapa frontal a flexiรณn (izquierda) y de una fila de tornillos (derecha)
6.6 Tornillos a tracciรณn
Para una sola fila de tornillos, pretensados o no, de รกrea individual ๐ด๐ด๐ ๐ (Figura 10):
๐๐10 =1.6 As ๐ฟ๐ฟ๐๐
๐ฟ๐ฟ๐๐: longitud de alargamiento del tornillo, cuyo valor es:
๐ฟ๐ฟ๐๐ = ๐ก๐ก๐๐๐๐ + ๐ก๐ก๐๐ + ๐ก๐ก๐ค๐ค๐ค๐ค๐ ๐ โ๐๐๐๐ +๐ก๐ก๐๐๐๐๐ก๐ก + ๐ก๐กโ๐๐๐ค๐ค๐ธ๐ธ
2
Siendo ๐ก๐ก๐๐๐๐ el espesor del ala de la columna, ๐ก๐ก๐๐ el espesor de la placa, ๐ก๐ก๐ค๐ค๐ค๐ค๐ ๐ โ๐๐๐๐ el espesor de la arandela, ๐ก๐ก๐๐๐๐๐ก๐ก el de la tuerca y ๐ก๐กโ๐๐๐ค๐ค๐ธ๐ธ el espesor de la cabeza del tornillo.
7 Uniรณn viga โ poste con chapa frontal
7.1 Rigidez efectiva de una fila de tornillos a tracciรณn
Se consideran los cuatro componentes bรกsicos que aportan flexibilidad a la fila ๐๐ de tornillos, mediante cuatro rigideces conectadas en serie (Figura 11):
โข Rigidez del alma de la columna a tracciรณn: ๐๐3,๐๐
โข Rigidez del ala de la columna a flexiรณn: ๐๐4,๐๐
โข Rigidez de los tornillos: ๐๐10,๐๐
โข Rigidez de la chapa frontal a flexiรณn: ๐๐5,๐๐
Rigidez rotacional de uniones entre viga y poste
11
No se considera la rigidez de los siguientes efectos: ala y alma de la viga en compresiรณn y alma de la viga a tracciรณn, pues la deformaciรณn asociada a ellos ya se tiene en cuenta en la deformaciรณn de la propia viga a flexiรณn.
Las rigideces consideradas estรกn en serie, por lo que su rigidez efectiva es:
๐๐๐๐๐๐๐๐,๐๐ =1
1๐๐3,๐๐
+ 1๐๐4,๐๐
+ 1๐๐5,๐๐
+ 1๐๐10,๐๐
โrk3,r
hr
ฯ
ฯ
k4,r k5,rk10,r Fr
k1 k2
Figura 11. Modelo de rigidez de una fila de tornillos
7.2 Rigidez equivalente de un grupo de filas de tornillos a tracciรณn
Se considera ahora un grupo de filas de tornillos, cada una de las cuales tiene una rigidez eficaz de valor ๐๐๐๐๐๐๐๐,๐๐, y estรก situada cada una a una distancia โ๐๐ del centro de compresiones (Figura 12).
En el caso de 2 o mรกs filas de tornillos, puede despreciarse la flexibilidad de cualquier fila de ellos, siempre que se desprecie asimismo la flexibilidad del resto de las filas mรกs cercanas al centro de compresiรณn.
Rigidez rotacional de uniones entre viga y poste
12
โr
hrฯ
Frkeff,r
k1 k2
Figura 12. Modelo de rigidez de un grupo de filas de tornillos
La deformaciรณn en la fila de tornillos ๐๐ es:
ฮ๐๐ = โ๐๐๐๐
Esta ecuaciรณn implica que la cinemรกtica de la deformaciรณn es la correspondiente a una placa rรญgida, pues su deformaciรณn ya ha sido considerada en el tรฉrmino ๐๐5.
La fuerza en la fila de tornillos ๐๐ es:
๐น๐น๐๐ = ๐๐๐๐๐๐๐๐,๐๐ ๐ธ๐ธ ฮ๐๐ = ๐๐๐๐๐๐๐๐,๐๐ ๐ธ๐ธ โ๐๐ ๐๐
Se busca sustituir el grupo de filas de tornillos por una rigidez equivalente ๐๐๐๐๐๐, situada a una distancia ๐ง๐ง๐๐๐๐ del centro de compresiones (brazo de palanca equivalente), de tal manera que produzca la misma fuerza resultante y el mismo momento.
La deformaciรณn en la rigidez equivalente es:
ฮ๐๐๐๐ = ๐ง๐ง๐๐๐๐ ๐๐
La fuerza en la rigidez equivalente es:
๐น๐น๐๐๐๐ = ๐๐๐๐๐๐ ๐ธ๐ธ ฮ๐๐๐๐ = ๐๐๐๐๐๐ ๐ธ๐ธ ๐ง๐ง๐๐๐๐ ๐๐
Igualando esta fuerza equivalente a la suma de las fuerzas en las filas de tornillos:
๐น๐น๐๐๐๐ = ๐๐๐๐๐๐ ๐ธ๐ธ ๐ง๐ง๐๐๐๐ ๐๐ = ๏ฟฝ๐น๐น๐๐ = ๏ฟฝ๐๐๐๐๐๐๐๐,๐๐ ๐ธ๐ธ โ๐๐ ๐๐
๐๐๐๐๐๐ ๐ง๐ง๐๐๐๐ = ๏ฟฝ๐๐๐๐๐๐๐๐,๐๐ โ๐๐
Esta ecuaciรณn proporciona la rigidez equivalente de la uniรณn (Figura 13), a falta de conocer el brazo de palanca equivalente:
๐๐๐๐๐๐ =โ๐๐๐๐๐๐๐๐,๐๐ โ๐๐
๐ง๐ง๐๐๐๐
Rigidez rotacional de uniones entre viga y poste
13
El momento de la fuerza en la rigidez equivalente es:
๐๐๐๐๐๐ = ๐น๐น๐๐๐๐ ๐ง๐ง๐๐๐๐ = ๐๐๐๐๐๐ ๐ธ๐ธ ๐ง๐ง๐๐๐๐2 ๐๐
Igualando este momento a la suma de los momentos de las fuerzas en las filas de tornillos:
๐๐๐๐๐๐ = ๐๐๐๐๐๐ ๐ธ๐ธ ๐ง๐ง๐๐๐๐2 ๐๐ = ๏ฟฝ๐น๐น๐๐ โ๐๐ = ๏ฟฝ๐๐๐๐๐๐๐๐,๐๐ ๐ธ๐ธ โ๐๐2 ๐๐
๐๐๐๐๐๐ ๐ง๐ง๐๐๐๐2 = ๏ฟฝ๐๐๐๐๐๐๐๐,๐๐ โ๐๐2
Sustituyendo ๐๐๐๐๐๐ por su valor y simplificando se obtiene el brazo de palanca de la rigidez equivalente respecto del centro de compresiones (Figura 13):
๐ง๐ง๐๐๐๐ =โ๐๐๐๐๐๐๐๐,๐๐ โ๐๐2 โ๐๐๐๐๐๐๐๐,๐๐ โ๐๐
ฯ
โeqkeq Feq
zeq
Figura 13. Rigidez equivalente de un grupo de filas de tornillos
7.3 Rigidez equivalente de la uniรณn
La rigidez de la uniรณn se evalรบa mediante la expresiรณn general:
๐๐๐๐ =๐ธ๐ธ ๐ง๐ง2
๐๐ โ 1๐๐๐๐
Esta expresiรณn se deduce a continuaciรณn, para el caso mรกs general, empleando:
โข La rigidez equivalente del grupo de filas a tracciรณn ๐๐๐๐๐๐
โข La rigidez de la zona a compresiรณn y cortante, mediante ๐๐1 y ๐๐2
โข El brazo de palanca equivalente de la uniรณn ๐ง๐ง๐๐๐๐
Rigidez rotacional de uniones entre viga y poste
14
Todas las filas de tornillos situadas en la zona a tracciรณn estรกn representadas por un muelle de rigidez equivalente ๐๐๐๐๐๐ situado a una distancia ๐ง๐ง๐๐๐๐ del centro de rotaciรณn (alma inferior).
La deformaciรณn de este muelle equivalente que representa a todas las filas a tracciรณn es (Figura 14):
ฮ๐๐๐๐ =๐น๐น๐๐๐๐๐ธ๐ธ ๐๐๐๐๐๐
k1 k2
ฯ
โeqkeq Feq
zeq
โc
Fc
M
Figura 14. Modelo de rigidez de la uniรณn viga โ poste con chapa frontal
La zona a compresiรณn estรก modelada con dos muelles en serie que representan la rigidez del alma del pilar: ๐๐1 es la rigidez del alma del pilar a cortante y ๐๐2 la rigidez del alma del pilar a compresiรณn. Ambos se pueden sustituir por un รบnico muelle a compresiรณn con una rigidez equivalente ๐๐๐ถ๐ถ:
1๐๐๐๐
=1๐๐1
+1๐๐2
La deformaciรณn del muelle de compresiรณn es, considerada positiva a compresiรณn:
ฮ๐๐ =๐น๐น๐๐๐ธ๐ธ ๐๐๐๐
=๐น๐น๐๐๐ธ๐ธ๏ฟฝ
1๐๐1
+1๐๐2๏ฟฝ
El equilibrio de fuerzas de la secciรณn ideal que gira es:
๐น๐น๐๐๐๐ = ๐น๐น๐๐
Esto implica que no existe un axial apreciable en la uniรณn. De hecho, lo que se deduce aquรญ es sรณlo vรกlido para casos en los que el axial no supera el 5% de la resistencia plรกstica de cรกlculo del perfil de la viga.
El equilibrio de momentos de la secciรณn ideal que gira es:
๐๐ = ๐น๐น๐๐๐๐ ๐ง๐ง๐๐๐๐ = ๐น๐น๐๐ ๐ง๐ง๐๐๐๐
La ecuaciรณn de compatibilidad de deformaciones relaciona el giro ๐๐ de la secciรณn ideal con las deformaciones de los muelles:
Rigidez rotacional de uniones entre viga y poste
15
๐๐ =ฮ๐๐๐๐ + ฮ๐๐๐ง๐ง๐๐๐๐
Sustituyendo las deformaciones de los muelles:
๐๐ =1๐ง๐ง๐๐๐๐
๐น๐น๐๐๐๐๐ธ๐ธ๏ฟฝ
1๐๐๐๐๐๐
๏ฟฝ +1๐ง๐ง๐๐๐๐
๐น๐น๐ถ๐ถ๐ธ๐ธ๏ฟฝ
1๐๐1
+1๐๐2๏ฟฝ
Como las dos fuerzas son iguales, se deja en funciรณn de una de ellas ๐น๐น๐๐๐๐:
๐๐ =1๐ง๐ง๐๐๐๐
๐น๐น๐๐๐๐๐ธ๐ธ๏ฟฝ
1๐๐๐๐๐๐
+1๐๐1
+1๐๐2๏ฟฝ
Despejando ๐น๐น๐๐๐๐:
๐น๐น๐๐๐๐ =๐ง๐ง๐๐๐๐ ๐ธ๐ธ
๏ฟฝ 1๐๐๐๐๐๐
+ 1๐๐1
+ 1๐๐2๏ฟฝฯ
Sustituyendo en la ecuaciรณn del momento:
๐๐ = ๐น๐น๐๐ ๐ง๐ง๐๐๐๐ =๐ง๐ง๐๐๐๐2 ๐ธ๐ธ
๏ฟฝ 1๐๐๐๐๐๐
+ 1๐๐1
+ 1๐๐2๏ฟฝ๐๐
Por lo tanto, la rigidez inicial al giro del nudo es:
๐๐๐ฝ๐ฝ,๐๐๐๐๐๐ =๐๐๐๐
=๐ง๐ง๐๐๐๐2 ๐ธ๐ธ
๏ฟฝ 1๐๐๐๐๐๐
+ 1๐๐1
+ 1๐๐2๏ฟฝ
Se introduce el coeficiente ๐๐ para tener en cuenta el efecto no lineal:
๐๐๐ฝ๐ฝ =๐๐๐ฝ๐ฝ,๐๐๐๐๐๐
๐๐=
๐ง๐ง๐๐๐๐2 ๐ธ๐ธ
๐๐ ๏ฟฝ 1๐๐๐๐๐๐
+ 1๐๐1
+ 1๐๐2๏ฟฝ
Los coeficientes de rigidez a emplear en las distintas situaciones se muestran en la Tabla 4, que coinciden con los indicados en la tabla 6.10 de EN 1993-1-8.
Rigidez rotacional de uniones entre viga y poste
16
Uniรณn viga โ poste con chapa frontal atornillada
Nรบmero de filas de tornillos Coeficientes
A un solo lado Una ๐๐1,๐๐2,๐๐3,๐๐4,๐๐5,๐๐10
Dos o mรกs ๐๐1,๐๐2,๐๐๐๐๐๐
A ambos lados. Momentos iguales y opuestos
Una ๐๐2,๐๐3,๐๐4,๐๐5,๐๐10
Dos o mรกs ๐๐2,๐๐๐๐๐๐
A ambos lados. Momentos diferentes
Una ๐๐1,๐๐2,๐๐3,๐๐4,๐๐5,๐๐10
Dos o mรกs ๐๐1,๐๐2,๐๐๐๐๐๐
Tabla 4. Coeficientes de rigidez para uniones viga โ poste con chapa frontal (EN 1993-1-8)
8 Uniรณn viga โ viga con chapa frontal
En el caso de uniones viga โ viga atornilladas con chapa frontal, el procedimiento es el mismo, pero resulta mรกs sencillo pues el nรบmero de rigideces involucradas es menor.
La Figura 15 muestra el modelo de rigidez de la uniรณn.
h ฯ/2
k5,dk10,r
F1
k5,i
ฯ/2
zeqฯ/2
keq Feq
ฯ/2
Figura 15.Modelo de rigidez de una uniรณn viga-viga atornillada con chapa frontal, con una fila de
tornillos (izquierda) y con varias filas (derecha)
La Tabla 5 indica los coeficientes de rigidez a emplear en la expresiรณn general de la rigidez de la uniรณn para uniones de este tipo. Coincide con la tabla 6.10 de EN 1993-1-8.
Uniรณn viga โ viga con chapa frontal atornillada. Momentos iguales y opuestos Coeficientes
Una fila de tornillos. ๐๐5,๐๐ (izquierda), ๐๐5,๐ธ๐ธ (derecha), ๐๐10
Dos o mรกs filas de tornillos ๐๐๐๐๐๐
Tabla 5. Coeficientes de rigidez para la uniรณn viga โ viga con chapa frontal (EN 1993-1-8)
Rigidez rotacional de uniones entre viga y poste
17
La rigidez para el caso de una sola fila de tornillos a tracciรณn es:
๐๐๐๐,๐๐๐๐๐๐ =โ2 ๐ธ๐ธ
๏ฟฝ 1๐๐10
+ 1๐๐5,๐ธ๐ธ
+ 1๐๐5,๐๐
๏ฟฝ
Para el caso general de varias filas de tornillos la expresiรณn de la rigidez es:
๐๐๐๐,๐๐๐๐๐๐ =๐ง๐ง๐๐๐๐2 ๐ธ๐ธ
๏ฟฝ 1๐๐๐๐๐๐
๏ฟฝ
9 Mรฉtodo simplificado para uniones con dos filas de tornillos
En el caso habitual de uniones con dos filas de tornillos a tracciรณn, una en la zona extendida exterior de la chapa frontal y otra bajo el ala, el EC3 permite emplear un mรฉtodo simplificado para determinar la resistencia de la uniรณn, que consiste en emplear la misma resistencia para la fila bajo ala (๐๐ = 2) que para la fila exterior (๐๐ = 1). De la misma forma es posible emplear un mรฉtodo mรกs sencillo para hallar la rigidez de este tipo de uniones con sรณlo dos filas de tornillos.
9.1 Uniรณn viga โ poste
En este caso, el mรฉtodo consiste en (Figura 16):
โข Calcular la rigidez asociada a la fila de tornillos situada en la chapa extendida ๐๐๐๐๐๐๐๐,1, como indicado arriba, es decir
๐๐๐๐๐๐๐๐,1 =1
1๐๐3,1
+ 1๐๐4,1
+ 1๐๐5,1
+ 1๐๐10,1
โข Suponer para la fila de tornillos situada bajo el ala (๐๐ = 2) la misma rigidez que para la fila de la chapa extendida ๐๐๐๐๐๐๐๐,2 = ๐๐๐๐๐๐๐๐,1.
โข Emplear como brazo de palanca la distancia desde el centro de compresiones al punto medio entre las dos filas de tornillos ๐ง๐ง๐๐๐๐ = 0.5 (โ1 + โ2).
Esto proporciona una rigidez equivalente:
๐๐๐๐๐๐ =โ๐๐๐๐๐๐๐๐,๐๐ โ๐๐
๐ง๐ง๐๐๐๐=๐๐๐๐๐๐๐๐,1 โ1 + ๐๐๐๐๐๐๐๐,2 โ2
0.5 (โ1 + โ2) = 2 ๐๐๐๐๐๐๐๐,1
โข La rigidez a compresiรณn se evalรบa como indicado antes.
โข La rigidez de la uniรณn es:
๐๐๐ฝ๐ฝ =๐ง๐ง๐๐๐๐2 ๐ธ๐ธ
๐๐ ๏ฟฝ 12 ๐๐๐๐๐๐๐๐,1
+ 1๐๐1
+ 1๐๐2๏ฟฝ
La rigidez obtenida de esta forma es inferior a la obtenida con el proceso exacto.
Rigidez rotacional de uniones entre viga y poste
18
k1 k2
k3,1 k4,1 k5,1k10,1
k3,1 k4,1 k5,1k10,1
z
Figura 16. Modelo simplificado para uniรณn viga - poste con dos filas de tornillos
9.2 Uniรณn viga - viga
En este caso, el mรฉtodo consiste en (Figura 17):
โข Calcular la rigidez asociada a la fila de tornillos situada en la chapa extendida ๐๐๐๐๐๐๐๐,1, como indicado en el apartado 8 para el caso de una fila de tornillos, es decir
๐๐๐๐๐๐๐๐,1 =1
1๐๐5,๐๐,1
+ 1๐๐5,๐ธ๐ธ,1
+ 1๐๐10,1
โข Suponer para la fila de tornillos situada bajo el ala (๐๐ = 2) la misma rigidez que para la fila de la chapa extendida ๐๐๐๐๐๐๐๐,2 = ๐๐๐๐๐๐๐๐,1.
โข Emplear como brazo de palanca la distancia desde el centro de compresiones al punto medio entre las dos filas de tornillos ๐ง๐ง๐๐๐๐ = 0.5 (โ1 + โ2).
Esto proporciona una rigidez equivalente:
๐๐๐๐๐๐ =โ๐๐๐๐๐๐๐๐,๐๐ โ๐๐
๐ง๐ง๐๐๐๐=๐๐๐๐๐๐๐๐,1 โ1 + ๐๐๐๐๐๐๐๐,2 โ2
0.5 (โ1 + โ2) = 2 ๐๐๐๐๐๐๐๐,1
โข En este caso, no existe rigidez a compresiรณn ni cortante en el alma de la columna.
โข La rigidez de la uniรณn es:
๐๐๐ฝ๐ฝ =๐ง๐ง๐๐๐๐2 ๐ธ๐ธ
๐๐ ๏ฟฝ 12 ๐๐๐๐๐๐๐๐,1
๏ฟฝ
La rigidez obtenida de esta forma es inferior a la obtenida con el proceso exacto.
Rigidez rotacional de uniones entre viga y poste
19
k5d,1k10,1
k5d,1
z
k5i,1 k10,1
k5i,1
Figura 17. Modelo simplificado para uniรณn viga โ viga con dos filas de tornillos
10 Uniรณn viga โ poste soldada
En el caso de uniones viga โ poste soldadas, el procedimiento es el mismo que para las atornilladas, pero resulta mรกs sencillo pues el nรบmero de rigideces involucradas es menor.
La Figura 18 muestra el modelo de rigidez empleado, para una uniรณn por un lado.
La Tabla 6 indica los coeficientes de rigidez a emplear para esta uniรณn en la expresiรณn general de la rigidez:
Alma de la columna a cortante, sin rigidizar: ๐๐1
Alma de la columna a compresiรณn, sin rigidizar: ๐๐2
Alma de la columna a tracciรณn, sin rigidizar: ๐๐3
Rigidez rotacional de uniones entre viga y poste
20
k3
k1 k2 M
Figura 18. Modelo de rigidez de una uniรณn soldada viga - poste
Uniรณn viga โ poste con conexiones soldadas Coeficientes
Viga a un solo lado del poste ๐๐1 ๐๐2 ๐๐3
Viga a ambos lados del poste. Momentos iguales y opuestos (๐๐1 = โ) ๐๐2 ๐๐3
Viga a ambos lados del poste. Momentos diferentes ๐๐1 ๐๐2 ๐๐3
Tabla 6 Coeficientes de rigidez para una uniรณn viga โ poste soldada
11 Ejemplos
11.1 Ejemplo 1. Uniรณn atornillada viga poste
Se trata de una viga IPE 500, atornillada a un poste HEB 340, mediante una chapa frontal con 3 filas de tornillos a tracciรณn, una exterior y dos interiores bajo ala (Figura 19). La fila inferior se dedica sรณlo a absorber esfuerzo cortante y no se considera en el cรกlculo de rigidez, por su pequeรฑo brazo de palanca. Tornillos M24 calidad 10.9. Chapa frontal de espesor ๐ก๐ก๐๐ = 20 ๐๐๐๐ y anchura 240 ๐๐๐๐. Separaciรณn de las columnas de tornillos ๐ค๐ค = 120 ๐๐๐๐, Material S275.
La Tabla 7 muestra la rigidez equivalente a los distintos efectos, para las tres filas de tornillos a tracciรณn.
Rigidez rotacional de uniones entre viga y poste
21
w:120
ex :55
16 p1:120
c:110
500
p:70
300a:5
a:8
M24
340
300
21.5
12 200
HEB340
20
IPE 500
Figura 19. Ejemplo 1. Uniรณn atornillada viga โ poste simple
Fila (๐๐) ๐๐๐๐,๐๐ ๐๐๐๐,๐๐ ๐๐๐๐,๐๐ ๐๐๐๐๐๐,๐๐ ๐๐๐๐๐๐๐๐,๐๐ ๐๐๐๐
1 6.26 47.61 8.91 9.04 2.48 547
2 3.28 24.98 12.76 9.04 1.87 427
3 5.39 41.04 10.31 9.04 2.39 357
Tabla 7. Ejemplo 1. Rigidez equivalente en cada fila
El brazo de palanca equivalente para todas las filas de tornillos a tracciรณn resulta ser:
๐ง๐ง๐๐๐๐ =โ๐๐๐๐๐๐๐๐,๐๐ โ๐๐2 โ๐๐๐๐๐๐๐๐,๐๐ โ๐๐
= 461.1 mm
La rigidez equivalente de todas las filas de tornillos a tracciรณn resulta ser
๐๐๐๐๐๐ =โ๐๐๐๐๐๐๐๐,๐๐ โ๐๐
๐ง๐ง๐๐๐๐= 6.53 mm
La anchura eficaz del poste a compresiรณn usada en el cรกlculo de resistencia a compresiรณn es:
๐๐๐๐๐๐๐๐,๐๐,๐ค๐ค๐๐ = 304.8 mm
El canto del alma del poste (zona recta del alma) es: ๐๐๐๐ = 243 mm, y el espesor del alma del pilar es ๐ก๐ก๐ค๐ค๐๐ = 12 mm.Con estos valores, la rigidez del alma del poste a compresiรณn es:
๐๐2 =0.7 ๐๐๐๐๐๐๐๐,๐๐,๐ค๐ค๐๐ ๐ก๐ก๐ค๐ค๐๐
๐๐๐๐= 10.54 mm
El รกrea a cortante del pilar es ๐ด๐ด๐๐๐๐ = 5609 ๐๐๐๐2. El parรกmetro de transformaciรณn usado para calcular la resistencia a cortante del alma del pilar se ha tomado como ๐ฝ๐ฝ = 1, segรบn Tabla 5.4 EN 1993-1-8, para uniรณn sรณlo por un lado. El brazo de palanca de la uniรณn, determinado como indica la Figura 6, es ๐ง๐ง = 487 mm.
Con estos valores, la rigidez del alma del poste a cortante es:
Rigidez rotacional de uniones entre viga y poste
22
๐๐1 =0.38 ๐ด๐ด๐๐๐๐๐ฝ๐ฝ ๐ง๐ง
= 4.38 mm
La rigidez equivalente de la uniรณn en su rama lineal, con ๐ธ๐ธ = 210 GPa, es:
๐๐๐ฝ๐ฝ,๐๐๐๐๐๐ =๐ง๐ง๐๐๐๐2 ๐ธ๐ธ
๏ฟฝ 1๐๐๐๐๐๐
+ 1๐๐1
+ 1๐๐2๏ฟฝ
= 93.7 106 N mrad
Con esta rigidez rotacional, la uniรณn sรณlo se puede considerar rรญgida al giro si la viga es muy flexible, con una longitud superior a ๐ฟ๐ฟ๐๐ = 8.64 ๐๐ y el pรณrtico estรก arriostrado horizontalmente (factor ๐๐๐๐ =8). Si la viga es mรกs corta que 8.64 m, la viga es mรกs rรญgida que la uniรณn y se debe considerar en el modelo la rigidez de esta รบltima.
11.2 Ejemplo 2. Uniรณn atornillada viga poste rigidizada
Se trata de la misma uniรณn que en el ejemplo 1, una viga IPE 500, atornillada a un poste HEB 340, pero en este caso el poste se ha rigidizado mediante dos rigidizadores horizontales, alineados con las alas de la viga (Figura 20). Existen 3 filas de tornillos a tracciรณn, una exterior y dos interiores bajo ala. La fila inferior se dedica sรณlo a absorber esfuerzo cortante y no se considera en el cรกlculo de rigidez, por su pequeรฑo brazo de palanca. Tornillos M24 calidad 10.9. Chapa frontal de ๐ก๐ก๐๐ = 20 ๐๐๐๐ y anchura 240 ๐๐๐๐. Separaciรณn de las columnas de tornillos ๐ค๐ค = 120 ๐๐๐๐, Material S275.
w:120
ex :55
16 p1:120
c:110
500
p:70
300a:5
a:8
M24
16
ds
Figura 20. Ejemplo 2. Uniรณn atornillada viga โ poste rigidizada
La Tabla 8 muestra la rigidez equivalente a los distintos efectos, para las tres filas de tornillos a tracciรณn.
Fila (๐๐) ๐๐๐๐,๐๐ ๐๐๐๐,๐๐ ๐๐๐๐,๐๐ ๐๐๐๐๐๐,๐๐ ๐๐๐๐๐๐๐๐,๐๐ ๐๐๐๐
1 7.04 53.54 8.91 9.04 2.61 547
2 5.94 45.18 12.76 9.04 2.63 427
3 5.39 41.04 10.31 9.04 2.39 357
Tabla 8. Ejemplo 2. Rigidez equivalente en cada fila
Rigidez rotacional de uniones entre viga y poste
23
El brazo de palanca equivalente para todas las filas de tornillos a tracciรณn resulta ser:
๐ง๐ง๐๐๐๐ =โ๐๐๐๐๐๐๐๐,๐๐ โ๐๐2 โ๐๐๐๐๐๐๐๐,๐๐ โ๐๐
= 459.6 mm
La rigidez equivalente de todas las filas de tornillos a tracciรณn resulta ser
๐๐๐๐๐๐ =โ๐๐๐๐๐๐๐๐,๐๐ โ๐๐
๐ง๐ง๐๐๐๐= 7.41 mm
Al haber un rigidizador en el poste, la rigidez del alma del poste a cortante es infinita, ๐๐1 = โ.
Al haber un rigidizador en el poste, la rigidez del alma del poste a compresiรณn es infinita, ๐๐2 = โ.
La rigidez equivalente de la uniรณn en su rama lineal, con ๐ธ๐ธ = 210 GPa, es:
๐๐๐ฝ๐ฝ,๐๐๐๐๐๐ =๐ง๐ง๐๐๐๐2 ๐ธ๐ธ
๏ฟฝ 1๐๐๐๐๐๐
+ 0 + 0๏ฟฝ= 328.7 106
N mrad
Se observa un gran aumento de la rigidez rotacional respecto al ejemplo 1, por la presencia de los rigidizadores en el poste.
Con esta rigidez rotacional, la uniรณn se puede considerar rรญgida al giro si la viga tiene una longitud superior a ๐ฟ๐ฟ๐๐ = 2.46 ๐๐ y el pรณrtico estรก arriostrado horizontalmente (factor ๐๐๐๐ = 8). Incluso si el pรณrtico no estรก arriostrado (๐๐๐๐ = 25), la uniรณn se puede considerar rรญgida si la viga tiene una longitud superior ๐ฟ๐ฟ๐๐ = 7.7 ๐๐.
11.3 Ejemplo 3. Uniรณn soldada viga poste
Se trata de la misma uniรณn que en el ejemplo 1, una viga IPE 500, soldada a un poste HEB 340, sin rigidizadores horizontales en el poste (Figura 21). La garganta de la soldadura del ala de la viga es ๐๐๐๐ = 10 ๐๐๐๐, y la del alma es ๐๐๐ค๐ค = 6 ๐๐๐๐. Material S275.
500
IPE 500
HEB 340
a=10
a=6
340
300
21.5
12 200
HEB340
IPE 500
Figura 21. Ejemplo 3. Uniรณn soldada viga โ poste
Rigidez rotacional de uniones entre viga y poste
24
El brazo de palanca de la uniรณn, determinado como indica la Figura 6, (distancia entre centros de las alas) es ๐ง๐ง = 484 mm.
El รกrea a cortante del pilar es ๐ด๐ด๐๐๐๐ = 5609 ๐๐๐๐2. El parรกmetro de transformaciรณn usado para calcular la resistencia a cortante del alma del pilar se ha tomado como ๐ฝ๐ฝ = 1, segรบn Tabla 5.4 EN 1993-1-8, para uniรณn sรณlo por un lado. Con estos valores, la rigidez del alma del poste a cortante es:
๐๐1 =0.38 ๐ด๐ด๐๐๐๐๐ฝ๐ฝ ๐ง๐ง
= 4.38 mm
La rigidez del alma del poste a compresiรณn es:
๐๐2 =0.7 ๐๐ โ๐๐๐๐ ๐ก๐ก๐ค๐ค๐๐
๐๐๐๐
La altura efectiva de la parte de alma del poste que soporta la tracciรณn โ๐๐๐๐, utilizada en el cรกlculo de resistencia de la uniรณn, es:
โ๐๐๐๐ = ๐ก๐ก๐๐๐๐ + 2โ2 ๐๐๐๐ + 5๏ฟฝ๐ก๐ก๐๐๐๐ + ๐๐๐๐๏ฟฝ = 286.8 mm
Siendo ๐๐๐๐ la garganta de la soldadura del ala de la viga al poste y ๐๐๐๐ = 27 mm el radio de acuerdo ala-alma de la columna. El factor de abolladura del alma es ๐๐ = 0.984, para una esbeltez de la zona que puede pandear de valor ๏ฟฝฬ ๏ฟฝ๐๐๐ โค 0.742.
El canto del alma del poste (zona recta del alma) es: ๐๐๐๐ = 243 mm, y el espesor del alma del pilar es ๐ก๐ก๐ค๐ค๐๐ = 12 mm.
Con estos valores, la rigidez del alma del poste a compresiรณn es:
๐๐2 =0.7 ๐๐ โ๐๐๐๐ ๐ก๐ก๐ค๐ค๐๐
๐๐๐๐= 9.76 mm
La rigidez de la columna a tracciรณn es, para una uniรณn soldada:
๐๐3 =0.7 โ๐๐๐๐ ๐ก๐ก๐ค๐ค๐๐
๐๐๐๐
Con los valores anteriores se obtiene: ๐๐3 = 9.91 mm
La rigidez equivalente de la uniรณn en su rama lineal, con ๐ธ๐ธ = 210 GPa, es:
๐๐๐ฝ๐ฝ,๐๐๐๐๐๐ =๐ง๐ง2 ๐ธ๐ธ
๏ฟฝ 1๐๐1
+ 1๐๐2
+ 1๐๐3๏ฟฝ
= 114.3 106 N mrad
Se observa un cierto aumento de la rigidez rotacional respecto a la uniรณn atornillada no rigidizada, por el aumento del brazo de palanca, y la rigidez a tracciรณn ๐๐3.
Con esta rigidez rotacional, la uniรณn sรณlo se puede considerar rรญgida al giro si la viga es muy flexible, con una longitud superior a ๐ฟ๐ฟ๐๐ = 7 ๐๐ y el pรณrtico estรก arriostrado horizontalmente (factor ๐๐๐๐ =8). Si el pรณrtico no estรก arriostrado (๐๐๐๐ = 25), la uniรณn sรณlo se puede considerar rรญgida si la viga tiene una longitud superior ๐ฟ๐ฟ๐๐ = 22 ๐๐.
Rigidez rotacional de uniones entre viga y poste
25
Si en esta uniรณn se aรฑaden rigidizadores horizontales en el poste, alineados, con las alas de la viga, los valores de las tres rigideces involucradas en el cรกlculo ๐๐1,๐๐2,๐๐3 resultan ser infinitos, con lo que la rigidez de la uniรณn tambiรฉn se hace infinita.