POS G4 (Kontinualna ivična greda)

b/d = 30/50 cm

Analiza opterećenja i statički uticaji:

1) Stalno opterećenje (sopstvena težina, opterećenje od ploča)

g1 = 8,16 kN/m; g2 = 8,64 kN/m.

2) Povremeno opterećenje ( korisno opterećenje ploča)

p1 = 5,88 kN/m; p2 = 5,22 kN/m.

Zbog male razlike sila u oba slučaja se usvaja veće opterećenje:

g = 8,64 kN/m, p = 5,88 kN/m.

B = 63 cm – aktivna širina ploče

Slika „G“ presjek

Na osnovu analize opterećenja i statičkog proračuna dati su dijagrami Mg, Mp, τn.

Slika Dijagrami opterećenja grede G4

DIMENZIONISANJE NOSEĆIH GREDA U DIJELU POSLOVOG PROSTORA

Dimenzionisanje je izvršeno na osnovu maksimalnih uticaja :

Maksimalni moment u presjeku iznad oslonca

Mu = 1.6 x Mg + 1.8 x Mp = 1,6 x 23,12 + 1,8 x 15,73 = 65,31 kNm

Usvojena armatura 2R 16 ( 4,02 cm∅ 2)

Maksimalni moment u polju

Mu = 1.6 x Mg + 1.8 x Mp = 1,6 x 16,67 + 1,8 x 11,35 = 47,10 kNm

Usvojena armatura 2R 16 ( 4,02 cm∅ 2)

Maksimalna transferzalna sila

Tu = 1.6 x Tg + 1.8 x Tp

τn < τr na cijeloj dužini nosača iz čega slijedi da nije potrebno usvajati dodatnu armaturu radi osiguranja od transvezalnih sila.

Usvajaju se konstruktivne uzengije UR 8/20∅ na cijeloj dužini nosača.

Slika Poprečni presjek grede G4 sa armaturom

STEPENIŠTE ( POS ST1/ST2 )

Stepenište je predviđeno za vertikalnu komunikaciju u dijelu poslovnog prostora. Predviđeno je koljenasto stepenište sa dva kraka POS ST1 i POS ST 2.

Osnovne karakteristike stepeništa :

Debljina ploče stepeništa dp = 15 cm

Hplo/stepeništa = 5,10 m

Broj stepenika 2 x 15

Visina gazišta stepenika hstep = 17 cm

Širina stepenika 25 cm

Širina stepeništa 1,5 m

POS ST1

Analiza opterećenja :

1) Stalno opterećenje – kosi dio ( opterećenje od ploče, stepenika i obloge )g1 = 6,36 kN/mStalno opterećenje – horizontalni dio ( opterećenje ploče i obloge )g2 = 4,35 kN/m

2) Povremeno opterećenje – kosi dio p1 = 4,13 kN/mPovremeno opterećenje – horizontalni dio p2 = 5,00 kN/m

Slika Šematski prikaz opterećenja stepeništa POS ST1

Na osnovu analize opterećenja i statičkog proračuna dati su dijagrami Mp, Mp.

Slika Dijagrami momenata stepeništa POS ST1

Dimenzionisanje je izvršeno na osnovu maksimalnih momenata Mu :

Mu = 1.6 x Mg + 1.8 x Mp = 1.6 x 21,55 + 1.8 x 14,69 = 60,91 kNm

Usvojeno R 14/10 ( 15,4 cm2/m )∅

Podiona armatura

Usvojeno R 10/25 ( 3,14 cm2/m )∅

POST ST2

Analiza opterećenja :

1) Stalno opterećenje – kosi dio ( opterećenje od ploče, stepenika i obloge ) g1 = 6,48 kN/mStalno opterećenje- horizontalni dio ( opterećenje ploče i obloge ) g2 = 4,35 kN/m

2) Povremeno opterećenje – kosi dio p1 = 4,22 kN/mPovremeno opterećenje – horizontalni dio p2 = 5,00 kN/m

.

Slika Šematski prikaz opterećenja stepeništa POS ST2

Na osnovu analize opterećenja i statičkog proračuna dati su dijagrami Mp, Ng, Np.

Slika Dijagrami momenata stepeništa POS ST1

Dimenzionisanje je izvršeno na osnovu maksimalnih momenata Mu i maksimalnih normalnih sila Nu :

1) Presjek u polju

Mu = 1.6 x Mg + 1.8 x Mp = 1.6 x 22.62 + 1.8 x 14.78 = 62.78 kNmUsvojeno R 14/10 ( 15,4 cm∅ 2/m )Podiona armaturaUsvojeno R 10/25 ( 3,14 cm∅ 2/m )

2) Presjek iznad oslonca ( zategnuta je gornja zona – proračun se odnosi na gornju zonu )Mu = 1.6 x Mg + 1.8 x Mp = 1.6 x 2.63 + 1.8 x 3.03 = 9.66 kNmNu = 1.6 x Ng + 1.8 x Np = 1.6 x 7.10 + 1.8 x 7.17 = 25.69 kNmUsvojeno R ∅ 8/20 ( 2.515 cm2/m)Podiona armaturaUsvojeno R 8/30 ( 1.68 cm∅ 2/m )

POPREČNI RAM

Poprečni ram sastoji se iz dva stuba uklještenja u temelje, dimenzija 50,0 x 100,0 cm, na međusobnom osovinskom rastojanju do 20 m.Na stubove zglobno je oslonjen dvopojasni glavni nosač od armiranog betona, statičkog sistema proste grede raspona 20 m i ukupne dužine 21 m.

Slika Šematski prikaz poprečnog rama

Ukupna težina objekta

1. Težina krova :- Krovni pokrivač 10,005 x 54 x 0,3 x 2 = 324, 16 kN- Instalacije 0,3 x 10,005 x 54 x 2 = 324, 26 kN

Ukupno krov : Gkp = 648,32 kN2. Snijeg :

- Opterećenje od snijega 1 x 10,005 x 54 x 2 = 1080, 54 kNUkupno krov : S = 1080, 54 kN

3. Rožnjače 8 x 1,26 x 5,77 x 9 = 523, 91 kN 4. Glavni nosači 8 x 168,53 = 1348,16 kN5. Stubovi 20 x 25 x ( 0,5 x 1,0 x 9,7 ) = 2425 kN6. Fasadne rigle 2,5 x 5,44 x 32 = 435,2 kN7. Vjenčanice 18 x 6,5 x 5,54 = 648,18 kN8. Zid od opeke u podužnom ramu 2,8 x 4,2 x 5,5 x 3 x 8 x 2 = 3104,64 kN

9. Zidna platna u srednjem polju podužnog rama 5,5 x 9,5 x 0,2 x 2 = 20,09 kN

10.Kalkanski zidovi 3 x 4 x 5 x 3 x 4,22 = 1512 kN11.Serklaži u kalkanskom zidu 3 x 5 x 0,3 x 0,5 x 25 x 2 = 112,5 kN12.Stubovi u kalkanskom zidu 4 x 9 x 0,25 x 0,4 x 25 x 2 = 180 kN13.Poklapače 4 x 10,005 x 0,35 x 0,5 x 0,25 = 175, 09 kN

Ukupna težina hale : Q = 12213,63 kN

 

Krutost hale u poprečnom ramu :

I = ( 0,5 * 13)/ 12 = 0,04267 cm4

Ky = ( 3 E I / H3 ) = ( 3 X 31,5 X 109 I ) / ( 9,7 3) * 20 = 86285,02 kN/m

δ y = 1/Ky

Ty = 2 x π x √m x δ = 2 x π x √12213,639,81 X 86285,02

= 0,76 s

III Kategorija terena → Kd = 1

VIII Seizmička zona → Ks = 0,050

Koeficijent kategorije objekta K0 = 1

Koeficijent duktiliteta i prigušenja Kp = 1

Ukupni seizmički koeficijent za Y pravac : Ky = 0,05 x 1 x 1 x 1 = 0,05

Seizmička sila u Y pravcu

Sy = Q x Ky = 610,68 kN

S1y = Sy20

= 30,53 kN – sila u jednom stubu

Kontrola pomjeranja vrha stuba

∆ = Sy x δ y = 610,68 x 1/ 86285,02 = 0,0071 m = 7,1 mm

∆dop = H/600 = ( 9,7 X 103 ) / 600 = 16,167 mm > ∆ ( 7,1 mm )

Proračun dejstva vjetra

Poprečni pravac

Wpop + = W0 x ( 0,9 + 0, 2 ) x λ = 0,62 x ( 0,9 + 0,2 ) x 6 = 4,092 kN/m

Wpop - = WO x ( 0,5 – 0,2 ) X λ = 0,62 X ( 0,5 – 0,2 ) X 6 = 1,116 kN/m

Slika Šematski prikaz poprečnog rama – opterećenje od vjetra

Analiza opterećenja i statički uticaji

Stalno opterećenje :

Opterećenje od glavnog nosača 147,90 kN

Sopstvena težina 0,5 x 1,0 x 25 = 12, 5 kN/m

Reakcija fasadne rigle 2 x 52,10 = 104, 20 kN

Reakcija vjenčanice 2 x 19,18 = 28, 36 Kn

Povremeno opterećenje :

Opterećenje od glavnog nosača 57,60 kN

Reakcija vjenčanice 2 x 3,31 = 6,62 kN

Seizmika S1y = 30,53 kN

Dijagrami opterećenja

1. Stalno opterećenje

Slika Šematski prikaz poprečnog rama sa opterećenjem

Slika Dijagram normalnih sila

N1=Rg,gn+2xRg,v= 147,90+2x19,18=186,26 kN

N’2= N1+3,2 x g = 186,26 +3,2x12,5=226,26 kN

N'’2= N’2+2xRg,fr = 226,26 +2x52.10=330,46 kN

N’3= N'’2+3,2 x g = 330,46 +3,2x12,5=370.46 kN

N'’3= N’3+2xRg,fr = 370.46 +2x52.10=474.66 kN

N4= N'’3+3,2 x g = 474.66 +3,3x12,5=515.91 kN

2. Povremeno opterećenje

Slika Šematski prikaz poprečnog rama sa opterećenjem

Slika dijagram normalnih sila

N=Rp,gn+2xRp,v= 57,60+2x3,31=64,22 kN

3. Opterećenje od vjetra

Slika Šematski prikaz opterećenja rama od uticaja vjetra

Slika Šematski prikaz osnovnog sistema

Slika Šematski prikaz osnovnog sistema sa ukinutim jednim stepenom slobode i zadatom fiktivnom jediničnom silom

Slika Šematski prikaz dijagrama momenata uslijed fiktivnog opterećenja

Slika Šematski prikaz dijagrama transferzalnih sila uslijed fiktivnog opterećenja

Slika Šematski prikaz dijagrama momenata osnovnog sistema uslijed uticaja vjetra

Slika Šematski prikaz dijagrama transferzalnih sila osnovnog sistema uslijed uticaja vjetra

f1 = ( q x l2)/ 8 = ( 4.092 x 9.72)/ 8 = 48,13

f2 = ( q x l2)/ 8 = ( 1.116 x 9.72)/ 8 = 13,13

EIC x δ11 = ∫(M 12¿)ds¿ = 2 x ( 9.73 / 3 ) = 608,45

EIC x δ10 =∫(M 1 xMo¿)ds ¿ = ( 9,7/ 3 ) x ( 192,50 x 9,7 – 48,17 x 9,7 – 52,50 x 9,7 + 13,13 x

9,7 ) = 3291,58

δ11 x X1 + δ10 = 0 →

X1W=

−δ 10δ 11

=−3291,58608,45

=−5,41

T1= T0 + TxX1 = 0 + 1x (-5,41) = - 5,41 kN

T2= T0 + TxX1 = 36,96 + 1x (-5,41) = 34,28 kN

T3= T0 + TxX1 = 0 - 1x (-5,41) = 5,41 kN

T4= T0 + TxX1 = 10,825 -1x (-5,41) = 16,24 kN

 

M1= M0 + M x X1 = 192,50 + 9,7x (-5,41) = 140,02 kN

M2= M0 + M x X1 = 52,50 - 9,7x (-5,41) = 105,02 kN

Slika Dijagrami opterećenja poprečnog rama

4. Opterećenje od seizmike:

Slika Šematski prikaz opterećenja rama od uticaja seizmičkih sila

Slika Šematski prikaz dijagrama transferzalnih sila uslijed uticaja seizmičkih sila

Slika Šematski prikaz dijagrama momenata uslijed uticaja seizmičkih sila

Dimenzionisanje stuba

Hst = 9,7 m

Predpostavljeno : b/d = 50/100 cm

lix = 2 x Hs= 2 x 9,7 = 19,4 m – dužina izvijanja oko ose x;

liz = 0,7 x Hs = 0,7 x 9,7 = 6,79 m – dužina izvijanja oko ose z.

ix = d

√ 12 iz =

b√ 12

Uslov vitkosti stubova :

λ x =lixix

=19,4 x √ 12

d ≤ 75 → d ≥ 0,9 m ; dpret = 100 cm > d ( 90 cm )

λy = liyiy

= 6,97 x√ 12

b ≤ 75 → b ≥ 0,32 m; bpret = 50 cm > b ( 32 cm )

Mjerodavni presjek je presjek u uklještenju.

b/d = 50/100 cm

Slika Poprečni presjek stuba

 

 

 

 

Za sve kombinacije opterećenja usvojena je minimalna armatura ± 6 R 22 ( 22,8 cm²) ∅

Slika Poprečni presek stuba sa armaturom

PODUŽNI RAM

Podužni ram sastoji se iz 10 stubova uklještenih u temelje, dimenzija 50,0 x 100,0 cm, na međusobnom osovinskom rastojanju od 6, 0 m.

Na stubove zglobno su oslonjene fasadne rigle i vjenčanice, statičkog sistema proste grede.

U srednjem polju hale nalazi se armirano betonsko zidno platno koje daje dodatnu krutost podužnom ramu. Armirano betonski zid se izliva nakon montaže stubova. Veza između zida i stubova je monolitna. Mrežasta armatura zida se vezuje za ukosnice koje su prilikom montaže armature u stubu povijene uz oplatu kako bi se nakon skidanja oplate ispravile i stavile u horizontalan položaj.

Slika Šematski prikaz poprečnog rama

Krutost hale u podužnom ramu

 

Svu horizontalnu silu u podužnom pravcu prihvata AB zidno platno krutosti Kz.

Slika Šematski prikaz poprečnog presjeka zidnog platna i stubova

 

 

Uticaji vjetra:

Stalno opterećenje :

1. Opterećenje od glavnog nosača 2 x 147,90 = 295, 80 kN2. Sopstvena težina zida g = ( 6 + 0,5 ) x 0,2 x 25 = 32, 5 kN/m3. Opterećenje od maltera 2 x 0,4 x 20 x ( 6 + 0,5 ) = 5,2 kN/m4. Termoizolacija 6,5 x 0,1 = 0,65 kN/m5. Reakcija vjenčanice 2 x 19,18 = 38,36 kN6. Opterećenje od ploče 27,675 kN

Povremeno opterećenje :

1. Opterećenje od glavnog nosača 2 x 57, 60 = 115, 20 kN2. Reakcija vjenčanice 3,31 kN3. Opterećenje od ploče 36,90 kN4. Opterećenje od vjetra Wpod = 6,82 + 1,86 = 8,68 kN/m5. Seizmika S1x = 305,32 kN

Dijagrami presječnih sila :

 

Slika Šematski prikaz opterećenja zida uslijed uticaja vjetra

Slika Šematski prikaz opterećenja zida uslijed uticaja seizmike

Dijagrami presječnih sila :

Ng = 2x Rg,gn + 2x Rg,v + Rg,ploče + 9,5 x g sopstevene težine = 2 x 147.90 + 27,68 + 9,5 x 38,35 + 2 x 19,18 = 726,17 kN

Np= 2x Rp,gn + 2x Rp,v + Rp,ploče = 2 x 57,60 + 36,90 + 2 x 3,31 = 158,72 kN

Ms = h x Sx =9,5 x 305,32 = 2900,54 kNm

Mw = qwxh2/2 =8,68 x 9,52/2 = 391,68 kNm

Tw = h x gw = 9,5 x 8,68 = 82,46 kN

Slika Dijagrami opterećenja zida u podužnom ramu

Dimenzionisanje zida

Mjerodavni presjek je presjek u uklještenju.

b/d = 20/650 cm

Ng = 726,17 kN; Np = 152,10 kN;

Ms = 2900,54 kNm; Mw = 391,68 kNm;

Ts = 305,32 kN; Tw = 82,46 kN.

 

 

DIMENZIONISANJE KRATKOG ELEMENTA

Slika Šematski prikaz kratkog elementa

 

Analiza opterećenja i statički uticaji :

1) Stalno opterećenje :- Opterećenje od fasadne rigle Rfr = 52,09 kN- S obzirom na male dimenzije kratkih elemenata njihova sopstvena težina se u

proračunu zanemaruje

Ukupno stalno opterećenje : Rfr = 52,09 kN = Vg

2) Povremenog opterećenja nema

 

TEMELJ ISPOD GLAVNOG STUBA ( POST T )

1) Analiza opterećenja i statički uticaji

• Hg = 0

• Hp = 0

• Vg = 515,91 kN

• Vp = 64,22 kN

• Mg = 0

• Msx =257,97 kNm

• Hsy = 30,53 kN

• Mwx = 105,09 + 140,02 = 245,11 kNm

• Hwy = 34,27 + 16,27 =50.54 kN

• σdoz = 300 kN/m²

• Df = 2,5 m

• K = L/B = 2 – usvojeni odnos dimenzija temeljne stope

• F = 2 x B² 

Slika Šematski prikaz uticaja u temeljnoj stopi

Slika Šematski prikaz temeljene stope

 

 

 

Slika Šematski prikaz reaktivnog opterećenja temeljene stope

 

Slika Šematski prikaz temeljene stope sa usvojenim dimenzijama

 

 

 

 

Pravac „B“

Slika Šematski prikaz reaktivnog opterećenja

 

Slika Detalj temeljne stope i stuba

 

 

PREDMJER I PREDRAČUN RADOVA

Za potrebe projekta urađen je i predmjer i predračun radova za osnovne arhitektonsko – građevinske radove.

Radovi koji ulaze u predmjer i predračun su :

1. Zemljani radovi i nearmirani beton2. Zidarski radovi3. Betonski radovi4. Razni radovi5. Armirački radovi

 

 

Tabela Rekapitulacija arhitektonsko – građevinskih radova

Na osnovu proračunate cijene u predmjeru i predračunu radova dobija se jedinična cijena po metro kvadratnom objekta :

332379,15/ 1144,5* = 290,41 €/m²

*  bruto površina objekta.

KARTE PROCESA

Karta tehnološkog procesa projektovanja predstavlja prikaz načelnih aktivnosti, hronološki raspoređenih i odgovarajućim vezama povezanih čineći jedinstvenu cjelinu zaokruženog algoritma projektovanja. Tehnološki proces prikazan u ovom radu predstavlja načelo kojem se težilo u procesu izrade projekta predmetnog zadatka.

Karta tehnološkog procesa izgradnje predstavlja prijedlog za usvajanje detaljne dinamike i tehnologije građenja objekta.

Karta tehnološkog procesa građenja data u prilogu rada daje okvirni uvid u :

- Sva tehnološka ograničenja u pogledu hronologije odvijanja radova;- Neophodne resurse za realizaciju projekta i dinamiku njihovog angažovanja;- Obim radova;- Raznolikost aktivnosti na izgradnji;- Praćenje i kontrolu kvaliteta radova.

ZAKLJUČAK

Posebnost ovog projekta je koncepcija konstrukcije od montažnih a.b. elemenata. Ova tehbnologija se posebnim mjerama u fabric ili otvorenom poligonu može poboljšati tako da je moguće dobiti a.b. elemente znatno veće nosivosti od potrebne.

Montažne konstrukcije imaju svojih prednosti i mana. Prednosti se ogledaju u tome što se izbjegava betoniranje u neprikladnim uslovima, skupe skele I oplata, ali sa druge strane neophodna je velika preciznost i mjere opreza prilikom montiranja elemenata, veliki troškovi transporta do gradilišta, naročito kada su u pitanju ovakvi elementi velikih dimenzija.

Prilikom montaže mora se obezbijediti stabilnost svakog elementa, izbjegnuti nepredviđeno naprezanje svakog od izrađenih elemenata.

Također je potrebno obratiti pažnju na spojeve kod ovakvih konstrukcija, jer su to najosjetljivija mjesta.

Kod ovakvih konstrukcija seizmičko opterećenje je posebno nepovoljno, jer veze između elemenata slabo trpe velika naprezanja.