Hala Presmetka

1

- ROŽNJAČE

Roţnjaĉa je izraĊena od ĉelika Ĉ.0361

Roţnjaĉa je HEA nosaĉ, sistema kontinualnog nosaĉa.

Raspon : l=8 m

Razmak: =3,0 m ( '=3,01 m)

Krovni pokrivaĉ: "sandwich"-paneli aluminijski

Nagib krovne ravni: 5,5 (cos =0,995 sin =0,087)

ANALIZA OPTEREĆENJA

1. Krovni pokrivaĉ 20,35 /pg kN m

2. Sopstvena teţina roţnjaĉe 20,2 /rg kN m

3. Instalacije 20,05 /ig kN m

4. Snijeg 21,20 /s kN m

5. Vjetar

Objekat se nalazi u Bileći, visine je manje od 15 m.

Slijedi:

34911.225 1.225 1.16 /

8000 8000

Hkg m

2 3 2

, ,10 ,50,10

1( ) 10 0.393 /

2

B

m T m t Tq V k k kN m

2

Spoljno djelovanje vjetra

2

1 0.6 2,5 0,393 0,58 /w kN m

2

2 0,50 2,5 0.393 0,49 /w kN m

Unutrašnje djelovanje vjetra

2

3 0,20 2,5 0,393 0,19 /w kN m

KROVNI POKRIVAĈ

Mjerodavan je I sluĉaj opterećenja:

1. Krovni pokrivaĉ 20,35 /pg kN m

2. Snijeg 21,20 /s kN m

21,55 /pg s kN m

ROŢNJAĈA

Opterećenje roţnjaĉe

Za prvi sluĉaj opterećenja:

1.

0,40' ( ) cos ( 0,2 1,25) 3,0 0,995 5,52 /

cos 0,995

0,40' ( ) sin ( 0,20 1,20) 3,0 0,087 0,47 /

cos 0,995

p i

x r

p i

y r

gq g s kN m

gq g s kN m

Za drugi sluĉaj opterećenja:

3 'cos 5,52 0,19 3,01 0,087 5,56 /

0,47 /

ll l

x x

ll l

y y

q q w kN m

q q kN m

Odnos opterećenja:

5,56 18,01,07 1,125

5,52 16,0

lllldopx

l l

x dop

q

q

, te je mjerodavan I slučaj opterećenja

3

DIMENZIONIRANJE ROŢNJAĈE

Roţnjaĉa sistema kontinualnog nosaĉa i raspona 8 m bit će sa pretpostavkom HEA180

Dimenzioniranje će se vršit za brod sa većim razmakom roţnjaĉa(max je 3,0m, dok je kod prvog broda 2,8m),

Presjeĉne sile:

-srednja polja:

2

2

0,043 0,043 5,52 64 15,19

0,043 0,043 0,47 64 1,29

x

y

Mx q l kNm

My q l kNm

-srednji oslonci:

2

2

0,085 0,085 5,52 64 30,02

0,085 0,085 0,47 64 2,55

x

y

Mx q l kNm

My q l kNm

Pretpostavka HEA180

Ix=2510cm4, Iy=925 cm

4, W x=294cm

3, W y=103cm

3, Sx=162cm

3, tw=0,60cm

Kontrola napona

2 2

30,02 100 2,55 10012,60 16,0

294 103

l

x dop

Mx My kN kN

Wx Wy cm cm

Kontrola ugiba

-dopušteni ugib: 4,0200

lf cm

4 4

4

0,0552 800max 1,35 4,0

317 2,1 10 2510 200

xx x

x

q l lf k cm dopf cm

I

4 4

4

0,0047 800max 0,31 4,0

317 2,1 10 925 200

y

y x

y

q l lf k cm dopf cm

I

2 2 2 2max 1,35 0,31 1,38 4,0200

x y x

lf f f cm dopf cm

Kontrola na odizanje uslijed negativnog djelovanja vjetra w=-0,58 kN/m2

13,000,58 1,74 /

cos 0,995

lw w kN m

1cos 1,74 3 0,2 0,995 1,143 /l

uk Rw w q kN m

2 20,085 0,085 1,143 8 6,2ukM w l kNm

2 2

6202,11 16,00

293

l

dop

kN kN

cm cm

4

Usvojen profil roţnjaĉa za oba broda: HEA180

Rezultati pomoću SAP-a

Dijagram momenata od opterećenja qy

Dijagram momenata od opterećenja qx

Provjera napona u krajnjim poljima roţnjaĉe

-Momenti u polju:

2

2

0,077 0,077 5,52 64 27,20

0,077 0,077 0,47 64 2,31

x

y

Mx q l kNm

My q l kNm

-Momenti nad osloncem:

2

2

, 0,106 0,106 5,52 64 37,44

, 0,106 0,106 0,47 64 3,18

x

y

Mx o q l kNm

My o q l kNm

-Naponi u polju

2 2

27,2 100 2,31 10011,49 18,0

294 103

ll

x dop

Mx My kN kN

Wx Wy cm cm

-Naponi nad osloncem

2 2

37,44 100 3,18 10015,82 18,0

294 103

ll

x dop

Mx My kN kN

Wx Wy cm cm

5

Usvojen profil roţnjaĉa za oba broda: HEA180

KRANSKI NOSAČ

-BROD I i BROD II

Kranska staza je sistema proste grede, limeni nosaĉ

Raspon: 8 m

Tip ţeljezniĉke šine na stazi: 49 (visina 149 mm, teţina 49,43 kg/m)

ANALIZA OPTEREĈENJA

Koeficijent udara =1,4

Koeficijent izravnanja =1,1

Materijal: Ĉ.0361, I sluĉaj optereĉenja

2Idop

2Idop

cm/kN0,9

cm/kN0,16

- vlastita teţina ,

3,5kN

gm

- pokretno opterećenje

Dizalica I Dizalica II

20

25

8,5

Nosivost t

l m

h m

12,5

16

8,5

Nosivost t

l m

h m

1max

1min

2max

2min

171

60

176

64

5000

P kN

P kN

P kN

P kN

L mm

1max

1min

2max

2min

105

34

106

36

4050

P kN

P kN

P kN

P kN

L mm

6

Maksimalni momenti:

-stalno

-pokretno

Maksimalna reakcija:

,max

,max

max

max

8 5176 1,0 171 240,125

8

3,5 814,0

8

28 1,1 352 1,2

453,2

14 1,1 240,125 1,2

303,55

p

g

g p

g p

R kN

R kN

M M M

kNm

T T T

kN

,max

,max

max

max

8 4,05106 1,0 105 157,843

8

3,5 814,0

8

28 1,1 212 1,2

285,2

14 1,1 157,843 1,2

204,81

p

g

g p

g p

R kN

R kN

M M M

kNm

T T T

kN

Zbog smanjivanja posla usvojit ćemo iste kranske nosaĉe, koje ćemo dimenzionirati na vrijednosti većih momenata i trasnferzalnih sila (I kranski nosaĉ).

7

ODREĐIVANJE PRESJEKA LIMENOG NOSAĈA

visina nosaĉa h

8 80,667 0,80

12 10 12 10

L Lh m m

h=80cm

Dimenzije rebra (vertikalnog lima)

0 800h mm

Domaći propisi

0 08 2 8 2 0,8 9,6t h mm

Njemaĉke preporuke

800235 6,66

120 120

ww

hS t

Usvaja se rebro ll 800 x 10mm

OdreĊivanje dimenzija flanše

2

max 45320

1 180 80 1 35,40 13,33 22,076 16 6

wf w w

dop

M

hA h t cm

10 50fb mm

Usvojeno 300fb mm

22,070,73

30

f

f

f

At cm

t

Usvojena flanša 300 x 15mm

KONTROLA NAPONA

2

23

234

3

max

2 80,0 1,0 2 30,0 1,5 170,0

212 2 2

1,0 80,0 80,0 1,52 30,0 1,5 192117,29

12 2 2

192117,294629,33

80,01,5

2

w w f f

fw w wx f f

x

xx

A h t b t cm

tt h hI b t

I cm

IW cm

y

8

2

23

2 2

2 2

2 8

80,0 1,5 1,0 80,030,0 1,5 2633,75

2 8

max 453209,78 / 16,0 /

4629,33

max 303,55 2633,754,16 / 9,0 /

192117,29 1,0

w w w wx f f

x

dop

x

xdop

x w

h t t hS b t

S cm

MkN cm kN cm

W

T SkN cm kN cm

I t

KONTROLA UGIBA

4 2 5 2

7

5 453,2 10 800max 5,5 5,5 0,82

384 48 48 2,1 10 192117,29x x

q L M lf cm

E I E I

max

8001,07

750 750

0,82 1.07

dop

dop

Lf cm

f cm f cm

KONTROLA STABILNOSTI NOSAĈA

Kontrola stabilnosti vertikalnog lima na izboĉavanje

Ukrućenja vertikalnog lima se postavljanju na 10

l,6

l,5

l,4

l.

Pretpostavljeno 8

2,04 4

la m

20002,5

800

a

b

Potrebno je kontrolisati stabilnost vertikalnog lima u poljima I i II.

Kontrola stabilnosti vertikalnog lima na izboĉavanje u I polju (do oslonca)

T=303,55kN

M=0 kNm 0

Kritiĉni smiĉući napon : Ekr k

Koeficijent izboĉavanja za 1

2 2

4,0 4,05,34 5,34 5,98

2,5k

9

Ojlerov kritiĉni napon: 2

w2

2

Eb

t

)1(12

E

25 mm/N101,2E

3,0 -Poasonov koeficijent za ĉelik

2 22 5 2 52

2 2

2,1 10 2,1 10 1,02,963 /

12 (1 0,3 ) 12 (1 0,3 ) 80

wE

tkN cm

b

2

25,98 32,963 17,72 / 13,85

3

y

kr E kr

f kNk kN cm

cm

¸

20,8 13,76 13,85

3

y

kr kr v v

f kNkN

cm

Relativna vitkost ploĉe:

2

24,00,884

3 17,72 3

24,0 / 0361

y

p

kr

y v

f

f kN cm zaČ

2 2

0,6 0,60,743 1,0

0,13 0,884 0,13p

p

Graniĉni napon:3

fC

yuu

Korekcioni faktor za stanje napona u ploĉi: 25,1C

Relativna graniĉna nosivost: 0,743u p

2 224,0 24,01,25 0,743 12,87 / 13,87 /

3 3 3

y

u

fkn cm kN cm

Prosjeĉan smiĉući napon vertikalnog lima u polju I:

21,5 303,555,69 /

80,0 1,0w

v TkN cm

b t

v=1,5 – koeficijent sigurnosti za I sluĉaj opterećenja

Uslov koji treba da zadovolji ploĉa:3

fyu

2 2 224,05,69 / 12,87 / 13,87 /

3 3

y

u

fkN cm kN cm kN cm

Polje I je sigurno na izboĉavanje vertikalnog lima.

10

Kontrola stabilnosti vertikalnog lima na izboĉavanje u polju do sredine nosaĉa (Polje II)

M=453,2kNm

T=0,0 kN 0

0,1W

M

Kritiĉni normalni napon: Ekr k

Koeficijent izboĉavanja za 1 i 0,1

9,23k

Ojlerov kritiĉni napon:

22 52

2

2,1 102,963 /

12 (1 0,3 )

wE

tkN cm

b

223,9 2,963 70,82 /kr Ek kN cm

Graniĉni napon: yuxux fC

Korekcioni faktor za stanje napona u ploĉi: 25,125,025,1C

25,15,1)0,1(25,025,1C usvojeno 25,1C

Relativna graniĉna nosivost: cp2

ux )f1(

2k2f -korekcioni faktor za kratke ploĉe, pomoću kojeg se uzima u obzir

interakcija izboĉavanja i izvijanja. 1f0

2 223,9 2,50 149,37 2 0k f

Relativna vitkost ploĉe:

2 2

2 2

24,00,582

70,82

0,6 0,61,31 1,0

0,13 0,582 0,13

1,0

1,25 1 24,0 30,0 / 24,0 /

y

p

kr

p

p

ux p

ux y

f

kN cm f kN cm

Radni napon u vertikalnom limu:

2

h

I

M

H

h

W

M w

x

w

x1x

2 2

1

45320 801,5 14,15 / 24,0 /

192117,29 2x uxkN cm kN cm

Polje II je sigurno na izboĉavanje vertikalnog lima

11

Proraĉun ukrućenja vertikalnog lima

Popreĉno ukrućenje vertikalnog lima iznad oslonaca

Pretpostavljeno ukrućenje 2 ll 70 x 10 + 2 ll 120 x 10

T=303,55kN

¸

2

3 3

24,011,10

3 380,0 1,0 110,26

2 2

3 3max 0,80 110,26 16,54

16 16

2 15 2 15 1,0 1,0 31,0

2 (7,0 1,0 12,0 1,0) 31,0 1,0 69,0

' '2

12 12

y

kr

W

s w s

l

s s s w

s s s sx

f

H A kN

M b H kNm

l t t cm

A A l t cm

b t t bI

3 3 3 347,0 1,0 1,0 12,0 1,0 31,0

2 2771,7512 12 12 12

w st lcm

2771,756,34

' 69

xx

s

Ii cm

A

Efektivna duţina izvijanja:

0,75 0,75 80,0 60,00

60,009,46

6,34

ix

ixx

x

l b cm

l

i

9,460,102 0,2 1,0

92,9

xx

v

Uslov koji treba zadovoljiti ukrućenje:

2 2

2

22

2 2

1 1 0,102 1,01,005

2 1,0 2

303,554,39 /

' 69

max max 16,54 109,25 /

2771,75

31,0

22

13,64 / 16,0 /

N M dop

x

N

s

Mxz

s

N M dop

k

k

TkN cm

A

M MkN cm

IWl

k kN cm kN cm

Usvojeno ukrućenje 2 ll 70 x 10 + 2 ll 120 x 10

12

Popreĉno ukrućenje vertikalnog lima u srednjim poljima

Pretpostavljeno ukrućenje 2 ll 50 x 10

2

2 15 2 15 1,0 1,0 31,0

' 2 5,0 1,0 31 1,0 41,0

s w s

s s s w

l t t cm

A A l t cm

Graniĉna sila pritiska u ukrućenju:

2

2

23 3

23 3

2 123 1

24 2,5 2,52 0 80,0 1,0 1 140,16

23 1 2,5

212 12 2 2

31 1,0 1,0 5,0 5,0 1,02 1,0 5,0

12 12 2 2

y

s kr w

s

s w s s s wz s s

z

fF A

F kN

l t t b b tI b t

I

2113,42

113,421,66

' 41,0

zz

s

cm

Ii cm

A

Efektivna duţina izvijanja:

0,75 0,75 80,0 60,0

60,036,14

1,66

iz

izz

z

l b cm

l

i

36,140,389 0,2

92,9

z

v

mjerodavna kriva izvijanja "C"

0,900C

Uslov koji treba zadovoljiti ukrućenje

2 2

'

140,161,0 3,42 / 0,900 16,0 14,4 /

41,0

sdop

s

dop

F

A

kN cm kN cm

Usvojeno ukrućenje 2 ll 50 x 10

13

NAPON USLIJED LOKALNOG PRITISKA TOĈKA NA GORNJOJ IVICI REBRA KRANSKE STAZE

bt

Tmax

wy

3

w

šw

t

II15,1

3,0

1b

- sudjelujuća širina rebra kranske staze

34

4

2

30 1,58,44

12

1819

1 1,15 8,44 181940,76

0,3 2

1,4 303,5510,42 /

1,0 40,76

w

š

y

I cm

I cm

b cm

kN cm

KONTROLA STABILNOSTI NA BOĈNO IZVIJANJE NOSAĈA

Gornji pojas limenog nosaĉa koji je pritisnut ukrućen je boĉno spregom, pa se dokaz

sigurnosti protiv boĉnog izvijanja ne vrši ako je zadovoljen uslov:

3

23,540

800100

8 8

30,012 8,6612 12

100 23,511,55 40 39,58

8,66 24,0

y y

f f

y f

y

f f

y

c

i f

Lc cm

t bI b

i cmA b t

c

i

Nosač je siguran na bočno izvijanje.

14

- FASADNA RIGLA


fasadna obloga+fasadna rigla (stalno opterećenje):

0 20,60f fr

kNg g

m

-opterećenje usljed vjetra:

20,99o

kNw

m

-pritisak spolja i podpritisak iznutra:

1,12,09,0CCC 51

-sisanje spolja i nadpritisak iznutra:

7,02,05,0CCC 54

Opterećenje po m1 fasadne rigle:

,

1

,

1

0,60 3,00 1,80

1,09 3,00 3,27

x

y

kNq q q

m

kNq w w

m

PRESJEĈNE SILE

Fasadna rigla je statiĉkog sistema proste grede

1,80 / '

3,27 / '

g kN m

w kN m

2 2

2 2

3,27 46,54

8 8

1,80 43,60

8 8

x

y

w lM kNm

g lM kNm

DIMENZIONIRANJE pretpostavlja se HOP 140 x 100 x 6,3

4

3

756,5

108,1

x

x

I cm

W cm

4

3

445,8

89,16

y

y

I cm

W cm

15

- kontrola napona

2 2654 36010,08 / 16,0 /

108,1 89,16

yxdop

x y

MMkN cm kN cm

W W

- kontrola ugiba

4 4

6

4 4

6

2 2 2 2

5 5 3,27 4000,67

384 384 2,1 765,5 10

5 5 1,80 4000,64

384 384 2,1 445,8 10

0,67 0,64 0,92 1,33

4001,33

300 300

x

x

y

y

x y dop

dop

w lf cm

E I

g lf cm

E I

f f f cm f cm

lf cm

Usvojena rigla profila u podužnom zidu : HOP 140 x 100 x 6,3

FASADNA RIGLA U KALKANSKOM ZIDU

Opterećenje po m1 fasadne rigle:

,

1

,

1

0,60 3,00 1,80

1,09 3,00 3,27

x

y

kNq q q

m

kNq w w

m

PRESJEĈNE SILE

Fasadna rigla je statiĉkog sistema proste grede raspona l=6m

1,80 / '

3,27 / '

g kN m

w kN m

2 2

2 2

3,27 614,72

8 8

1,80 68,1

8 8

x

y

w lM kNm

g lM kNm

DIMENZIONIRANJE

- pretpostavlja se HOP 200 x 120 x 7,1

4

3

2282

228,2

x

x

I cm

W cm

4

3

1024

170,7

y

y

I cm

W cm

16

- kontrola napona

2 21472 8105,39 / 16,0 /

2282 170,7

yxdop

x y

MMkN cm kN cm

W W

- kontrola ugiba

4 4

6

4 4

6

2 2 2 2

5 5 3,27 6001,15

384 384 2,1 2282 10

5 5 1,80 6001,41

384 384 2,1 1024 10

1,41 1,15 1,82 2,00

6002,00

300 300

x

x

y

y

x y dop

dop

w lf cm

E I

g lf cm

E I

f f f cm f cm

lf cm

Usvojena rigla profila u kalkanskom zidu : HOP 200 x 120 x 7,1

- FASADNI STUB


- Stalno opterećenje ( )fs fo fr ksg g g g 2

0,75kN

gm

- Vjetar

20 0,99kNwm

1

4

5

0,9

0,5

0,2

c

c

c

max 2

min 2

0,99 (0,9 0,2) 1,09

0,99 ( 0,5 0,2) 0,693

kNW

m

kNW

m

17

FASADNI STUB U PODUŽNOM ZIDU

- pripadajuće vertikalno opterećenje od teţine sprega do kalkana G=1,50kN

Opterećenje po m1 fasadnog stuba:

,

,0,75 4 3,00z

kNq g g

m

,

max max ,1,09 4 4,36

kNq w w

m

,

min min ,0,693 4 2,77

kNq w w

m

18

PRESJEĈNE SILE

,

max max

,

max max

,

max max

,

min min

,

min min

,

min min

33,05

( ) 15,95

( ) 40,80

( ) 4,29

( ) 10,1

( ) 25,92

( ) 2,73

B

A

B

C

A

B

C

M kNm

R w kN

R w kN

R w kN

R w kN

R w kN

R w kN

- maksimalna apsolutna vrijednost normalne sile u stubu uslijed vertikalnog opterećenja g

i G:

max

3,0 5 9 1,5 43,5N g a b G kN kN

19

DIMENZIONIRANJE

- pretpostavljeno HOP220x220x10

2

3

82,71

549

8,54

x

x

A cm

W cm

i cm

2 2

max

43,5 33,05 1006,54 / 16,0 /

82,71 549

Bdop

x

MNkN cm kN cm

A W

- jednoosno savijanje u ravni, sprijeĉeno boĉno torziono izvijanje

vdopMNk

0,1

y

N

22

x

xM

N

f

2,01k

W

M

A

N

-vitkost u ravni upravnoj na x-x osu:

900105,38

8,54x

x

a

i

-uporedna vitkost:

105,381,134

92,9

xx

1,134x ( kriva izvijanja A 206,0 )

0,521,5 0,036

24,0

2 21 0,206 1,134 0,2 1,134 1,134 0,369 2,44nxk

2 2

24,0

1,5

2,44 0,52 6,02 7,28 / 16,0 /

y

N M dop

fk

kN cm kN cm

Usvojeno HOP220X220X10

20

FASADNI STUB U KALKANSKOM ZIDU

Opterećenje po m1 fasadnog stuba:

,

,0,75 6 4,5z

kNq g g

m

,

max max ,1,09 6 6,54

kNq w w

m

,

min min ,0,693 6 4,158

kNq w w

m

21

PRESJEĈNE SILE

,

max max

,

max max

,

max max

,

min min

,

min min

,

min min

51, 25

( ) 23,74

( ) 63,29

( ) 11,08

( ) 15,09

( ) 40,24

( ) 7,04

B

A

B

C

A

B

C

M kNm

R w kN

R w kN

R w kN

R w kN

R w kN

R w kN

- maksimalna apsolutna vrijednost normalne sile u stubu uslijed vertikalnog opterećenja g

i G:

max

4,5 6,04 9 1,5 69,18N g a b G kN kN

22

DIMENZIONIRANJE

- pretpostavljeno HOP220x220x10

2

3

82,71

549

8,54

x

x

A cm

W cm

i cm

2 2

max

69,18 51,25 10010,17 / 16,0 /

82,71 549

Bdop

x

MNkN cm kN cm

A W

- jednoosno savijanje u ravni, sprijeĉeno boĉno torziono izvijanje

vdopMNk

0,1

y

N

22

x

xM

N

f

2,01k

W

M

A

N

-vitkost u ravni upravnoj na x-x osu:

900105,38

8,54x

x

a

i

-uporedna vitkost:

105,381,134

92,9

xx

1,134x ( kriva izvijanja A 206,0 )

0,831,5 0,051

24,0

2 21 0,206 1,134 0,2 1,134 1,134 0,051 2,42nxk

2 2

24,0

1,5

2,42 0,83 9,33 11,34 / 16,0 /

y

N M dop

fk

kN cm kN cm

Usvojeno HOP220X220X10

23

– HORIZONTALNI SPREG PROTIV VJETRA DO KALKANA za I brod

Ovaj spreg se postavlja horizontalno do kalkana i njegova uloga je da primi pripadajuće

opterećenje od fasadnih stubova.

Opterećenje su reakcije dobivene proraĉunom fasadnog stuba

visina sprega: h=2,8m

raspon štapova a=2,8m


max 63,29

min 40,24

B

B

R kN I slučaj opterečenja

R kN II slučaj opterečenja

Prikaz djelovanja opterećenja od fasadnih stubova na spreg kad je vjetar pritiskujući:

Dijagram normalnih sila kada je vjetar pritiskujući:

24

Prikaz djelovanja opterećenja od fasadnih stubova na spreg kad je vjetar sišući:

Dijagram normalnih sila kada je vjetar sišući:

DIMENZIONIRANJE

Pojasni štapovi

-pojas do kalkana

min 169,01

max 265,82

U kN

U kN

pretpostavlja se HOP 200 x 120 x 5

230,67

7,40

4,98

x

y

A cm

i cm

i cm

- duţine izvijanja:

Duţina izvijanja donjeg pojasa jednaka je udaljenosti izmeĊu pridrţanih taĉaka, tj. stubova.

5,60

2,80

ix

iy

l m

l m

- vitkosti:

56075,67 200

7,40

28056,22

4,98

ixx gran

x

iy

y

y

l

i

l

i

25

-mjerodavna uporedna vitkost:

x-x osa

75,670,814 0,798

92,9

xx A

y-y osa

56,220,605 0,891

92,9

y

y A

-dopušteni napon izvijanja:

2

, 0,798 16 12,76 /x

i dop dop kN cm

2

, 0,891 16 14,26 /y

i dop dop kN cm

-kontrola napona:

2 2

,

265,828,66 / 12,76 /

30,67

x

x i dopkN cm kN cm

2 2

,

265,848,66 / 14,26 /

30,67

y

y i dopkN cm kN cm

Usvaja se za štapove pojasa: HOP 200 x 120 x 5

- Pojas dalje od kalkana

min 169,01

max 265,82

O kN

O kN


230,67

7,40

4,98

x

y

A cm

i cm

i cm


Duţina izvijanja gornjeg pojasa u ravni sprega jednaka je udaljenosti izmeĊu pridrţanih taĉaka, tj. kosnika postavljenih na fasadne stubove.

5,60

2,80

ix

iy

l m

l m

- vitkosti:

56075,67 200

7,40

28056,22

4,98

ixx gran

x

iy

y

y

l

i

l

i

26


x-x osa

75,670,814 0,798

92,9

xx A

y-y osa

56,220,605 0,891

92,9

y

y A


2

, 0,798 16 12,76 /x

i dop dop kN cm

2

, 0,891 16 14,26 /y

i dop dop kN cm

-kontrola napona:

2 2

,

169,015,51 / 12,76 /

30,67

x

x i dopkN cm kN cm

2 2

,

169,015,51 / 14,26 /

30,67

y

y i dopkN cm kN cm

2 2265,728,66 / 16,00 /

30,67dopkN cm kN cm

Usvaja se HOP 200 x 120 x 5

Štapovi ispune

min 154,51D kN

max 154,51D kN


216,54

4,30

4,38

x

y

A cm

i cm

i cm

- duţine izvijanja: 3,95il m

- vitkosti:

39590,18 200

4,38

igran

l

i


90,180,97 0,736

92,9A


2

, 0,736 16 11,78 /x

i dop dop kN cm

27

-kontrola napona:

2 2

,

154,519,34 / 11,78 /

16,54i dopkN cm kN cm

2 2154,519,34 / 16,00 /

16,54dopkN cm kN cm


Vertikale-konstruktivno:

Vertikale se izvode od HOP 80 x 80 x 4

Kosnici(vješaljke)-konstruktivno:

Kosnici se izvode od HOP 80 x 80 x 4

– HORIZONTALNI SPREG PROTIV VJETRA DO KALKANA za II brod

Ovaj spreg se postavlja horizontalno do kalkana i njegova uloga je da primi pripadajuće

opterećenje od fasadnih stubova.

Opterećenje su reakcije dobivene proraĉunom fasadnog stuba

visina sprega: h=2,8m

raspon štapova a=3,0m


max 63,29

min 40,24

B

B

R kN I slučaj opterečenja

R kN II slučaj opterečenja

28

Prikaz djelovanja opterećenja od fasadnih stubova na spreg kad je vjetar pritiskujući:


Prikaz djelovanja opterećenja od fasadnih stubova na spreg kad je vjetar sišući:


29

DIMENZIONIRANJE

Pojasni štapovi

-pojas do kalkana

max 86,23

min 135,62

U kN

U kN


230,67

7,40

4,98

x

y

A cm

i cm

i cm


Duţina izvijanja donjeg pojasa jednaka je udaljenosti izmeĊu pridrţanih taĉaka, tj. stubova.

5,60

2,80

ix

iy

l m

l m

- vitkosti:

60081,08 200

7,40

30060,24

4,98

ixx gran

x

iy

y

y

l

i

l

i


x-x osa

81,080,872 0,798

92,9

xx A

y-y osa

60,240,645 0,891

92,9

y

y A


2

, 0,798 16 12,76 /x

i dop dop kN cm

2

, 0,891 16 14,26 /y

i dop dop kN cm

-kontrola napona:

2 2

,

135,624,42 / 12,76 /

30,67

x

x i dopkN cm kN cm

2 2

,

135,624,42 / 14,26 /

30,67

y

y i dopkN cm kN cm

2 286,232,81 / 16,00 /

30,67dopkN cm kN cm


30

- Pojas dalje od kalkana

max 135,62

min 86,23

O kN

O kN


230,67

7,40

4,98

x

y

A cm

i cm

i cm


Duţina izvijanja gornjeg pojasa u ravni sprega jednaka je udaljenosti izmeĊu pridrţanih

taĉaka, tj. kosnika postavljenih na fasadne stubove.

6,00

3,00

ix

iy

l m

l m

- vitkosti:

60081,08 200

7,40

30060,24

4,98

ixx gran

x

iy

y

y

l

i

l

i


x-x osa

81,080,872 0,798

92,9

xx A

y-y osa

60,240,648 0,891

92,9

y

y A


2

, 0,798 16 12,76 /x

i dop dop kN cm

2

, 0,891 16 14,26 /y

i dop dop kN cm

-kontrola napona:

2 2

,

135,624,42 / 12,76 /

30,67

x

x i dopkN cm kN cm

2 2

,

135,624,42 / 14,26 /

30,67

y

y i dopkN cm kN cm

2 2135,624,42 / 16,00 /

30,67dopkN cm kN cm


31

Štapovi ispune

min 92,76D kN

max 92,76D kN


216,54

4,30

4,38

x

y

A cm

i cm

i cm


4,10il m

- vitkosti:

41093,60 200

4,38

igran

l

i


93,601,007 0,668

92,9A


2

, 0,668 16 10,68 /x

i dop dop kN cm

-kontrola napona:

2 2

,

92,765,60 / 10,68 /

16,54i dopkN cm kN cm

2 292,765,60 / 16,00 /

16,54dopkN cm kN cm


Vertikale-konstruktivno:

Vertikale se izvode od HOP 80 x 80 x 4

Kosnici(vješaljke)-konstruktivno:

Kosnici se izvode od HOP 80 x 80 x 4

32

– SPREG ZA PRIJEM BOČNIH UDARA

Spreg za prijem boĉnih udara je rešetka raspona 8,0m (izmeĊu glavnih stubova), visine 1,0m. Uloga je prijem boĉnih udara od krana sa fasadnog stuba. Spreg za obje dizalice će se dimenzionorati na opterećenje od druge (veće) dizalice.

1max

2max

171

176

P kN

P kN

,

1

,

2

17117,10

10

17617,60

10

b

b

H kN

H kN

5,0L m

max 17,6 1,92 17,1 0,60 44,10bM kNm

Presjeĉne sile uslijed dejstva vjetra na poduţni zid

Pri istovremenom opterećenju boĉnim udarima na poduţni zid djeluje zamjenjujuće dejstvo vjetra

2 3 2

, ,10 ,50,10

1( ) 10 0.393 /

2

B

m T m t Tq V k k kN m

Taj vjetar primaju meĊustubovi i predaju ga spregu za prijem boĉnih udara.

33

3 3 3 3

1 2

1 2

1 2

1 2

(0,8 0,3) 0,393 4,0 1,73 /

1,73 8,8 5,212,69

8 8 8,8 5,2

1 1

2 2

1,73 8,8 1,73 5,2 1 112,69 15,99

2 2 8,8 5,2

B

B B

w c q b kN m

l lwM kNm

l l

w l w lR M

l l

kN

Momenti u spregu uslijed oslonaĉkih reakcija

8max 15,99 63,96

2 2B w B

lR M R kNm

Ukupne presjeĉne sile

max max max 44,10 63,96 108,06b wM M M kNm

DIMENZIONIRANJE SPREGA

Spoljni pojas sprega ll 200 x 10 20 2cm

Rebro sprega ll 600 x 6 36 2cm

Unutrašnji pojas sprega – pojasna lamela nosaĉa = 170 x 25 42,5 2cm

Unutrašnji pojas sprega – dio rebra nosaĉa ll 120 x 10 12 2cm

A = 110,5 2cm

34

3 3 32 2 2

32 4

' 3

'' 3

36 30,5 42,5 70,5 12 70,544,72

110,5

20 1 0,6 60 2 3020 44,72 36 17,73 40 22,27

12 12 12

12 112 22,27 249888,61

12

249888,615589

44,72

249888,616704,82

22,27 15

s

y

y

y

x

I

cm

W cm

W cm

Naponi u spregu uslijed boĉnih udara i dejstva vjetra:

' 2

0

'' 2

108061,93 /

5589,1

108060,61 /

6704,82u

kN cm

kN cm

– PODUŽNI KROVNI SPREG

Poduţni krovni spreg je rešetka sistema proste grede, raspona 8m. Pojasevi rešetke su

roţnjaĉe, dijagonale su hladnooblikovanu šuplji profili kvadratnog presjeka. Ovaj spreg prima opterećenje od fasadnog stuba u poduţnom zidu.

Reakcije fasadnog stuba koje treba da primi poduţni krovni spreg su:

,

max max

,

min min

( ) 4,29

( ) 2,73

C

C

R w kN

R w kN

Visina rešetke na brodu I je h=2,819m

Visine rešetke na brodu II je h=3,011m

Podužni krovni spreg za I brod hale

Prikaz opterećenja kada vjetar djeluje pritiskujuće:

35

Prikaz opterećenja kada vjetar djeluje sišuće:

Dijagram normalnih sila kada vjetar djeluje pritiskujuće:

Dijagram normalnih sila kada vjetar djeluje sišuće:

Pretpostavljaju se sljedeći profili:

-dijagonale 50x50x3

36

25,408 , 1,90x yA cm i i cm

Provjera napona u dijagonalama sprega:

min 2,56cN kN

max 2,59tN kN

345181,57 200

1,90

igran

l

i

__

1

181,571,95

92,9

" " 0,245kriva A

2 22,560,47 / 0,245 16,00 3,92 /

5,408dop

NkN cm kN cm

A

Uticaji u roţnjaĉama

Pošto roţnjaĉe predstavljaju pojaseve poduţnih spregova potrebno je razmotriti uticaj

sprega za odgovarajuće kombinacije opterećenja u gornjem pojasu roţnjaĉa. Maksimalne sile koje dobivamo u pojasevima poduţnih spregova su:

min 1,89cN kN

max 2,97tN kN

Njihov uticaj na napone u roţnjaĉi se moţe zanemariti.

Dijagonale: 50x50x3

Podužni krovni spreg za II brod hale

Prikaz opterećenja kada vjetar djeluje pritiskujuće:

37

Prikaz opterećenja kada vjetar djeluje sišuće:

Dijagram normalnih sila kada vjetar djeluje pritiskujuće:

Dijagram normalnih sila kada vjetar djeluje sišuće:


-dijagonale 50x50x3

25,408 , 1,90x yA cm i i cm

Provjera napona u dijagonalama sprega:

min 2,51cN kN

max 2,53tN kN

361190,00 200

1,90

igran

l

i

__

1

1902,045

92,9

" " 0,223kriva A

38

2 22,510,46 / 0,223 16,00 3,56 /

5,408dop

NkN cm kN cm

A

Uticaji u roţnjaĉama

Pošto roţnjaĉe predstavljaju pojaseve poduţnih spregova potrebno je razmotriti uticaj sprega za odgovarajuće kombinacije opterećenja u gornjem pojasu roţnjaĉa. Maksimalne sile koje dobivamo u pojasevima poduţnih spregova su:

min 1,77cN kN

max 2,78tN kN

Njihov uticaj na napone u roţnjaĉi se moţe zanemariti.

Dijagonale: 50x50x3

39

POPREČNI KROVNI SPREG

Popreĉni krovni spreg je sistema dvije proste grede raspona jednakih širini krovne hale. Jedan pojas je vezaĉ glavnog nosaĉa u kalkanu a drugi pojas je dodatni pojas izmeĊu rigli

prvog i drugog glavnog vezaĉa. Verikale sprega su roţnjaĉe. Ovaj spreg prima gornje reakcije fasadnog stuba u kalkanskom zidu. Zanemarujemo razliĉite duţine stubova – sve

usvajamo kao srednji (za drugi brod hale), najopterećeniji – što je na strani sigurnosti i numeriĉki prihvatljivo za tehniĉke primjene. Treba uoĉiti polovinu reakcije stuba u uglovima kalkana. Ovo je neophodno kako bi reakcija popreĉnog krovnog sprega (koju kasnije

prenosimo dalje) sadrţavala i taj dio uticaja od vjetra (ova sila nema uticaja na sile u štapovima sprega već samo na njegove reakcije).

Poprečni krovni spreg za prvi brod hale

,

max max

,

min min

( ) 11,08

( ) 7,04

C

C

R w kN

R w kN

Konstrukcija je rešetkasta, raspona l=10x2,8m=28,00m ; visina rešetke je h=4m

Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg kad je vjetar pritiskujući:


40

Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg kad je vjetar sišući:


Iz rezultata se vidi da ne postoje uticaji na vertikale sprega (roţnjaĉe).


-donji pojas je krovni vezaĉ

-dijagonale 70x70x4

210,148 , 2,61x yA cm i i cm

-gornji pojas 80x40x4

28,55 , 1,53x yA cm i i cm

Provjera napona u gornjem pojasu sprega

min 29,57cN kN

max 46,54tN kN

a) provjera za max 46,54tN kN

2 246,545,44 / 16,00 /

8,55dop

NkN cm kN cm

A

b) provjera za min 29,57cN kN

-ovaj pojas je pridrţan u oba pravca roţnjaĉama, pa je duţina izvijanja 2,8m

280183,00 200

1,53

igran

l

i

__

1

183,001,96

92,9

41

" " 0,2449kriva A

2 229,573,45 / 0,223 16,00 3,91 /

8,55dop

NkN cm kN cm

A

Provjera napona u dijagonalama sprega

min 27,85cN kN

max 27,85tN kN

488186,97 200

2,61

igran

l

i

__

1

186,972,01

92,9

" " 0,223kriva A

2 227,852,74 / 0,223 16,00 3,91 /

10,148dop

NkN cm kN cm

A

Usvojeno: -dijagonale 70x70x4

210,148 , 2,61x yA cm i i cm


28,55 , 1,53x yA cm i i cm

Poprečni krovni spreg za drugi brod hale

,

max max

,

min min

( ) 11,08

( ) 7,04

C

C

R w kN

R w kN

Konstrukcija je rešetkasta, raspona l=6x3,0m=18,00m ; visina rešetke je h=4m

Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg kad je vjetar pritiskujući:

42


Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg kad je vjetar sišući:


Iz rezultata se vidi da ne postoje uticaji na vertikale sprega (roţnjaĉe).

43


-donji pojas je krovni vezaĉ

-dijagonale 70x70x4

210,148 , 2,61x yA cm i i cm


28,55 , 1,53x yA cm i i cm

Provjera napona u gornjem pojasu sprega

min 10,56cN kN

max 16,62tN kN

provjera za max 16,62tN kN

2 216,621,94 / 16,00 /

8,55dop

NkN cm kN cm

A

provjera za min 10,56cN kN

-ovaj pojas je pridrţan u oba pravca roţnjaĉama, pa je duţina izvijanja 3,0m

300196,07 200

1,53

igran

l

i

__

1

196,072,11

92,9

" " 0,204kriva A

2 210,561,23 / 0,204 16,00 3,26 /

8,55dop

NkN cm kN cm

A

Provjera napona u dijagonalama sprega

min 13,85cN kN

max 13,85tN kN

500191,57 200

2,61

igran

l

i

__

1

191,572,06

92,9

" " 0,204kriva A

2 213,851,36 / 0,204 16,00 3,26 /

10,148dop

NkN cm kN cm

A

Usvojeno: -dijagonale 70x70x4

210,148 , 2,61x yA cm i i cm


28,55 , 1,53x yA cm i i cm

44

VERTIKALNI SPREG U PODUŽNOM ZIDU

Vertikalni spreg u poduţnom zidu je u statiĉkom smislu konzolni rešetkasti stub visine h=14,00m, koji prima i prenosi na temelje reakcije od popreĉnog krovnog sprega i sprega

za vjetar do kalkana na koti +9,00m. Jedan pojas sprega je stub kalkanskog nosaĉa a drugi pojas i dijagonale su hladnooblikovani profili.

Geometrija i opterećenje svih spregova u oba broda je ista (zbog toga što smo stubove u oba kalkanska zida dimenzionirali na isto – veće opterećenje).

Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg i dijagram normalnih sila kada je vjetar pritiskujući (kN):

45

Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg i dijagram normalnih sila kada je vjetar sišući

(kN):


-dijagonale 140x140x5

226,67 , 5,50x yA cm i i cm

-horizontalne 100x100x5

218,356 , 3,78x yA cm i i cm

-vertikale 150x150x5

228,356 , 5,84x yA cm i i cm

Provjera napona u dijagonalama:

min 232,41cN kN

max 232,41tN kN

50090,90 200

5,50

igran

l

i

__

1

90,900,97

92,9

" " 0,7339kriva A

2 2232,418,71 / 0,7339 16,00 11,74 /

26,67dop

NkN cm kN cm

A

46

Provjera napona u vertikalama:

min 313,15cN kN

max 452,96tN kN

30051,36 200

5,84

igran

l

i

__

1

51,360,55

92,9

" " 0,9243kriva A

na pritisak:

2 2313,1511,04 / 0,9243 16,00 14,78 /

28,356dop

NkN cm kN cm

A

na zatezanje:

2 2452,9615,97 / 16,00 /

28,356dop

NkN cm kN cm

A

Usvojeno:

-dijagonale 140x140x5

226,67 , 5,50x yA cm i i cm

-vertikale 150x150x5

228,356 , 5,84x yA cm i i cm

47

– SPREG ZA KOČENJE

Spregovi za prijem sila koĉenja će se dimenzionirat na opterećenje od sila koĉenja teţe dizalice.

Sila koĉenja:

1max 2max

1 1(171 176) 49,57

7 7KH P P kN

DIMENZIONIRANJE

dijagonale

min 80,73cN kN

max 80,73tN kN

Odabran profil: 120x120x5

222,67 , 4,68x yA cm i i cm

651,4139,18 200

4,68

igran

l

i

__

1

90,901,498

92,9

" " 0,3724kriva A

2 280,733,55 / 0,3724 16,00 5,95 /

22,67dop

NkN cm kN cm

A

Usvojeno: dijagonale sprega

120x120x5

48

GLAVNI NOSIVI SISTEM

1. ANALIZA OPTEREĆENJA

Raspon glavnog vezaĉa: L1 = 28,0 m ; L2=18,0 m

Razmak glavnih vezaĉa: l = 8,0 m

Nagib krovne ravni : i = 5% (cos =0,995 sin =0,087)

a)

-Stalno opterećenje:

krovni pokrivaĉ sa instalacijama ,

0,35 8 0,05 8 3,2k

kNg

m

teţina roţnjaĉa (IPE270) ,

0,2 8 1,6r

kNg

m

glavni vezaĉ sa kr. spregovima ,

0,25 8 2,0v

kNg

m

ukupno: ,

6,8kN

gm

-Jendakopodjeljeno opterećenje (sopstvena teţina nosaĉa dizalice i teţine spregova protiv

boĉnih udara, R.s., el. instalacije i sl.) pretpostavljeno:

,3,0d

kNn

m

-Stalno opterećenje od dizalice

1,1 3 8 26,4d dN n l kN

-Teţina fasade sa podkonstrukcijom

teţina rigli (BI+BII)

,

,

40,253 0,337

3

kNg

m

-Teţina fasadne obloge:

,

0,2 4 0,8kN

gm

ukupno: ,

1,137kN

gm

-Teţina stubova

,

1,7s

kNg

m

49

b) Snijeg

,1,2 8 9,6

kNs

m

a) Pokretno opterećenje od mostne dizalice

Dizalica I

20

25

8,5

Nosivost t

l m

h m

1max

1min

2max

2min

171

60

176

64

5000

P kN

P kN

P kN

P kN

L mm

max 2,max 1 1,max 2

max max

1,max

2,min 1 1,min 2

,

176 1 171 0,5 261,5

1,1 261,5 287,65

10,5 171 0,064 5,472

2

( ) ( ) (64 5,472) 1 (60 5,472) 0,5 102,20

1,1 102

d

odg

d odg odg

R P y P y kN

R R

EP P

A

R P P y P P y kN

R R

, 20 112,42kN

Dizalica II

12,5

16

8,5

Nosivost t

l m

h m

1max

1min

2max

2min

105

34

106

36

4050

P kN

P kN

P kN

P kN

L mm

max 2,max 1 1,max 2

max max

1,max

2,min 1 1,min 2

,

106 1 105 0,5 158,5

1,1 158,5 174,35

10,5 105 0,064 3,36

2

( ) ( ) (36 3,36) 1 (34 3,36) 0,5 58,04

1,1 58,04

d

odg

d odg odg

R P y P y kN

R R kN

EP P

A

R P P y P P y kN

R R

63,84kN

50

b) Boĉni udari

Brod I ,max

1 1 1287,65 26,15

10 11

I

u dB R kN

Brod II ,max

1 1 1174,35 15,85

10 11

II

u dB R kN

a) Vjetar

Objekat se nalazi u Bileći, visine je manje od 15 m, a širina je veća od 2h.

Slijedi:

0 2

0

0,393 2 0,786

8,00 6,29

kNW

m

kNW W

m

1

2

3

4

5 5

(0,9 0,2) 1,1 6,29 6,91

(0,5 0,2) 0,7 6,29 3,77

0,6 0,6 6,29 3,78

0,5 0,5 6,29 3,15

0,2 6,29 1,26

kNW w

m

kNW w

m

kNW w

m

kNW w

m

kNW C W

m

- Kombinacije za SAP 2000

COMB1 – stalno+pokretno+snijeg+spoljašnji vjetar+unutrašnji vjetar(sisanje

COMB2 – stalno+pokretno+snijeg+boĉni udar+unutrašnji vjetar

COMB3 – stalno+pokretno+snijeg+spoljašnji vjetar+unutrašnji vjetar(sisanje)+boĉni udar

COMB4 – stalno+pokretno+snijeg+spoljašnji vjetar+unutrašnji vjetar(pritisak)

COMB5 – stalno+pokretno+snijeg+spoljašnji vjetar+unutrašnji vjetar(pritisak)+boĉni udar

51

Staticki model

Reakcije

Glavni vezaĉ:

max

max

max

min

max

505,79

484,88

203,97

45,67

42,95

U kN

O kN

D kN

V kN

V kN

Glavni vezaĉ Vanjski pojas

Dimenzioniranje na silu max 484,88O kN

Pretpostavljen HOP 160 x 160 x 5,6

234,18A cm , 6,29i cm

max

30147,85 250

6,29

47,850,51

92,9

Za krivu izvijanja A koeficijent 206,0 pa je

2

,

2 2

,

0,9243

0,9243 24,014,78 /

1,50

484,8814,18 / 14,78 /

34,18

i dop

i dop

kN cm

N cm kN cm

Usvojen je vanjski pojas presjeka HOP 160 x 160 x 5,6

52

Unutrašnji pojas

Dimenzioniranje na silu max 505,79U kN

2max 505,7931,61

16dop

UpotA cm

Usvojen je unutrašnji pojas presjeka HOP 160 x 160 x 5,6

2

2

34,18

505,7914,79 16,0 /

34,18dop

A cm

UkN kN cm

A

Dijagonale

Dimenzioniranje na silu max 203,97U kN

Pretpostavljen HOP 120 x 120 x 5

l=413cm

222,67A cm , 4,68i cm

max

0,8 41370,59 250

4,68

70,590,76

92,9


2

,

2 2

,

0,795

0,795 24,012,72 /

1,50

203,978,99 / 12,72 /

22,67

i dop

i dop

kN cm

N cm kN cm

Usvojena je dijagonala presjeka HOP 120x 120x 5

Vertikale

min

max

45,67

42,95

V kN

V kN

Pretpostavljen HOP 60 x 60 x 3

l=330cm

26,608A cm , 2,31i cm

max

0,8 330114,28 250

2,31

114,281,23

92,9


53

2

,

2 2

,

0,570

0,570 24,09,12 /

1,50

45,676,91 / 9,12 /

6,608

i dop

i dop

kN cm

N cm kN cm

2max 42,953,12

16dop

VpotA cm

Usvojene vertikale presjeka HOP 60x 60x 3

54

Glavni stub (vanjski)

Gornji dio stuba (A-C)

Pretpostavka: HEB300+2≠300/12

T

149 15 30 1,2 30,55 30 1,2 46,15x 22,61cm

149 2 30 1,2

e 7,61cm

3 3

4

x

32 2

y

32 4

30 1,2 1,2 30I 19270 21974cm

12 12

1,2 30I 8560 149 7,61 1,2 30 7,94

12

30 1,21,2 30 23,54 42111cm

12

y 3

yD

d

y 3

yL

l

2

x

y

I 42111W 1205,24cm

x 34,94

I 42111W 1862,5cm

x 22,61

A 221cm

i 9,97cm

i 13,80cm

2 2

251,38 76,69 251,38 0,0761 76,69 95,82

9582 251,389,08 / 16,0 /

1205,24 221

e

dop

M M M e kNm

M NkN cm kN cm

W A

Kontrola gornjeg dijela stuba na bočno torziono izvijanje

Za provjeru stabilnosti je mjerodavan slučaj kada je pritisnut unutrašnji pojas gornjeg dijela stuba, to su

mjerodavne presječne sile: M 95,82kNm

N 251,38kN

55

yCny 2

y

N

dop

y

iy

( 0,2) 1k 1

1

1,1370,0631

18

i 13,80cm

l 700cm

iy

y

y

y

l 70050,72

i 13,80

50,720,546

92,9

1Kriva "C" 0,7854 1,273

ny 2

y

my 2 2

y

0,489 (0,546 0,2) 1k 1 1,172 1,273

1 0,546 0,0631

1,0k 0,981

1 0,546 0,06311

v

D

D P v M

xP

x

0,4

M 5

D

vD P

cr,d

2 2

cr,d vd wd

1

k

2 S 2 9341,10

W 1680

1k

1

3 4

vd D y 2

x

2 2 4

wd 2 2 2

y

2 2

cr,d 2

3,14 kNG E I I 1,77 8,1 10 2,1 10 186 8560 91,5

l W 595 1680 cm

E 3,14 2,1 10 kN1,77 142,46

50,72 cm

kN1,0 91,50 142,46 169,31

cm

56

D

0,4

M 5

D

241,10 0,394

169,31

1k 0,996

1 0,394

1,10 24 0,996 26,29

240,91 1,0 1,0

26,29

ny N my M dop

dop2 2

k k

kN kN1,273 1,137 1,00 1,0 7,95 9,39 18

cm cm

Dokaz protiv bočnog izvijanja dodatnog lima

dop

i

v

1,14

b 30i 8,66cm

12 12

l 70080,83 200

i 8,66

80,830,87

92,9

22

C

2 2 22

II

dop2

D

1 ( 0,2) 1 0,489 (0,87 0,2) 0,87 2,084

2 20,663

2,084 2,084 4 0,874

N M 251,38 9582 kN9,08 1,14 0,663 18,0 13,62 1,14

A W 221 1205,24 cm

Kontrola stabilnosti gornjeg dijela stuba na izvijanje

2 2 2 4

1 u u v v

21 2

1

N M dop

I 0,75 (A e A e ) 0,75 (149 60 2) 804600cm

I 421110,052 β 2,0 β 2,5

I 804600

k σ

2 29582 251,389,08 / 16,0 /

1205,24 221dop

M NkN cm kN cm

W A

ixx

x

l 2,5 700λ 175,52

i 9,97

57

xx

v

λ 175,52λ 1,88

λ 92,9

xλ 1,88 ( kriva izvijanja C α 0,489 )

1,137σ 1,33 0,0630

24,0

2 2

nxk 1 0,489 1,88 0,2 1,88 1,88 0,0630=5,13

N M dop

dop2 2

k

kN kN4,19 1,137 7,95 12,71 18

cm cm

Donji (rešetkasti) dio stuba

Vanjski pojas rešetkastog stuba

HEB300

2 4 4

x y x yA 149cm , I 25170cm , I 8560cm , i 13,0cm, i 7,58cm

min N 221,81kN

max N 793,05kN

Dužine izvijanja:

ix

iy

l 300cm

l 100cm

x

y

x

Vitkosti :

300λ 23,07

13

100λ 13,19

7,58

23,07λ 0, 24

92,90

Kriva izvijanja „C“:

2 2

2 2 2 2

2

i,dop

2 2

i,dop

1 0,2 1 0,489 0,24 0,2 0,24 1,077

2 20,979

4 1,077 1,077 4 0,24

0,979 24,017,66kN / cm

1,33

221,811,488kN / cm 17,05kN / cm

149

58

2 2

dop

793,055,32kN / cm 16,00kN / cm

149

Unutrašnji pojas rešetkastog stuba

HEB300

2 4 4


min N 1214,39kN

Dužine izvijanja:

ix

iy

502,381 0,88

1214,39l β l= 800 0,85 800 680,00cm

1,88

l 100cm

x

y

x

Vitkosti :

680,00λ 52,30

13

100λ 13,19

7,58

52,30λ 0,56

92,90


2 2

2 2 2 2

1 0,2 1 0,489 0,56 0,2 0,56 1,489

2 20,809

4 1,489 1,489 4 0,56

2

i,dop

2 2

i,dop

0,809 24,014,59kN / cm

1,33

1214,398,15kN / cm 14,59kN / cm

149

Provjera stabilnosti rešetkastog stuba kao cjeline

iyl β l 2,0 800 1600cm

Provjera nosivosti

Određivanje vitkosti

2

4

y

Površna oba pojasa stuba:

A 2 149 298cm

Momenat inercije stuba kao cjeline :

I 804600cm

59

y

iy

y

y

804600i 51,96cm

298

l 1600cm

160030,79

51,96

32,330,35

92,9

3 3

1 2 2

d x

1

2 2 2 2

yi y 1

yi

A d 298 169,7118,81

2 A a h 2 11,748 120 120

18,810,20

92,9

30,79 18,81 36,08

36,080,388

92,9

Provjera nosivosti stuba kao cjeline

iyl β l 2,0 800 1600cm

Određivanje mjerodavnih statičkih uticaja

max D

odg E

odg B

odg B

COMB6

V 793,70kN

V 1214,30kN

N 249,41kN

M 76,69kNm

Provjera nosivosti


2

4

y


A 2 149 298cm


I 804600cm

y

iy

y

y

804600i 51,96cm

298

l 1600cm

160030,79

51,96

30,790,33

92,9

60

3 3

1 2 2

d x

1

2 2 2 2

yi y 1

yi

A d 298 169,7118,81

2 A a h 2 11,748 120 120

18,810,20

92,9

30,79 18,81 36,08

36,080,388

92,9


COMB6:

C

C

N 2

M 2

II

1 dop2 2

N 793,70 1214,30 420,6kN

M 793,70 0,4 1214,30 0,4 803,20kNm

420,6 kN1,41

298 cm

80320 kN40 3,99

804600 cm

kN kN1,41 3,99 5,40 18

cm cm

yi

ny 2

yi N

N

ny 2

( 0,2)k 1

1

1,411,33 0,078

24

0,489 (0,388 0,2)k 1 1,093

1 0,388 0,078

Momenat u glavi rešetkastog stuba iznosi:

C

y

M 249,41 0,40 (249,38 502,3) 0,40 76,69 124,22kNm

124,220,154

803,20

0,66 0,44 0,154 0,72

yi

y

my my2 2

N

1 1

ny N my M i,dop

i,dop2 2

0,72k 0,72 k 1,0

1 0,388 0,0781

0,2 1

k k

kN kN1,09 1,41 1,0 3,99 5,52 18,0

cm cm

61

Dijagonale rešetkastog stuba

min N 200,83kN

Pretpostavljen presjek: 2L 75 x 75 x 8

2

1

2

1

4

x y1

x y1

3

x y1

4 4

1 1 1

A 11,50cm

A 2A 23,00cm

I I 58,9cm

i i 2,26cm

W W 11,0cm

I 24,4cm ; W 8,11cm ;i 1,46cm

2 2

4

y y1 1

y

y

1

3

y

30 30I 2I 2A e 2 58,9 2 11,50 2,13 6867cm

2 2

I 6867i 17,28cm

2A 23,0

6867W 400,88cm

302,13

2

Provjera nosivosti na izvijanje upravno na materijalnu osu (x-x)

iy ix

ixx

x

x

l l l 128cm

l 12856,63

i 2,26

56,630,60

92,9

kriva izvijanja C 0,489

2 2

2 2 2 2

2

i,dop

2 2

i,dop

1 0,2 1 0,489 0,60 0,2 0,60 1,55

2 20,79

4 1,55 1,55 4 0,60

0,79 24,014,25kN / cm

1,33

200,838,73N / cm 12,00kN / cm

23,0

62

- Provjera nosivosti upravno na nematerijalnu osu (y-y) 2

E,Q 2

yi

4 2

2

2 2

yi y 1

y

E AN N

1,58;E 2,1 10 kN / cm

N 200,83kN

A 23,00cm

m

2

1287, 40 ;m 2

17, 28

1

1

1

a 128; a 42,66

i 3

42,6629,21

1,46

2 2

yi

2 4

E,Q 2

E,Q

27,40 29,21 30,13

2

N 1,58 200,83 317,31

2,1 10 23,00N 5245,75kN

30,13

N 317,31 N 5245,75kN

- Provjera nosivosti samostalnog elementa na izvijanje upravno na osu 1-1 u polju približno na

sredini dužine višedjelnog štapa

y

1 1 0

y

oy

E,Q

1

1

1

1

MN lN A ; w 0,256; r 2

r W 500

N w 200,83 0,256M 54,72

N 1,58 200,831 1

N 5245,75

200,38 54,72N 11,50 100,19 1,57 101,76kN

2 400,28

a42,66

i

42,660,45

92,9

63

2 2

2 2 2 2

2

i,dop

2 2

i,dop

1 0,2 1 0,489 0,45 0,2 0,45 1,32

2 20,98

4 1,32 1,32 4 0,45

0,98 24,017,68kN / cm

1,33

101,768,84N / cm 17,68kN / cm

11,50

- Provjera nosivosti samostalnog elementa u krajnjem polju

1 11 dop

1 1

1

max1

omax

E,Q

N Mmax

A W

N 200,83N 100,41kN

r 2

Q aM

r 2

N W 3,14 200,83 0,256Q 1,31kN

N 200,83l 128,001 1

N 5245,75

1

2 2

max 1 dop

1,31 42,66M 13,97kNm

2 2

100,41 13,9710,45kN / cm 18kN / cm

11,50 8,11

Provjera spojnih limova

max

x

Q a 1,31 42,67T 1,62kN

h 34,3

maxQ a 1,31 56,67M 37,11kN

r 2

Na jedan spojni lim djeluju maksimalni uticaji:

s

s

TT 0,81kN

2

MM 18,55kNm

2

pretpostavka : spojni lim = 330 x 6x 60

23

s

2 2Smax s dop

S

0,6 6,0W 3,6cm

6

M 18,555,15kN / cm 18kN / cm

W 3,6

2 2

s dop

0,810,23kN / cm 10,5kN / cm

0,6 6

64

- Provjera napona u šavovima

veza pomoću uagaonih šavova : a=4 mm

2 2

u,dop u,dop2

18,55n 1,28kN / cm 13,5kN / cm

0,4 6

Vertikale rešetkastog stuba

min N 16,69kN

Za vertikale rešetkastog stuba usvajaju se 2L 65 x 65 x 7. S obzirom na relativno male napone

pritiska u ugaonicima kao i relativno male dužine izvijanja, nosivost ovih štapova je obezbjeđena i

bez spojnih limova između postojećih krakova ugaonika.

2

1

2 2

max dop

A 2A 17,4cm

16,690,95kN / cm 18,0kN / cm

17,40

Gornja vertikala

Pretpostavljeno 2U240

Za dimenzioniranje gornje vertikale su mjerodavne presječne sile:

N=-124,51kN

max dop2 2

N 124,51 kN kN2,56 18,0

A 2 24,3 m m

Usvojeno:

Kranja vertikala

2U240

Vertikale

2L65x65x7

Pojasevi rešetkastog dijela stuba

HEB300

Dijagonale

2L75x75x8

Gornji dio stuba

HEB300+2≠300x12

65

Glavni stub (srednji)

Glavni stubovi se nalaze na rasteru od 8m. Visina stubova je 14,00m. Sastoje se iz dva dijela. Donji dio

stuba do kote +8,00m je rešetkasti sa pojasevima od HEB profila i ispunom od 2L profila dok gornji dio

stuba iznad kote +8,00m čine HEB i zavareni limovi koji sa obje strane čine T-presjek. Veza rešetkastih

vezača i stuba je zglobna.

Pretpostavljeno:

gornji dio glavnog stuba HEB300+2≠250/10+2≠200/10

pojasevi rešetkog dijela glavnog stuba HEB300

vertikala F-C 2U320

dijagonale 2L75x75x8

vertikale 2L65x65x7

Gornji dio stuba (A-B)

Pretpostavka: HEB300+2≠250/10+2≠200/10

3 34

x

3 32 2 4

y

25 1,0 1,0 20I 19270 19938cm

12 12

1,0 25 20 1,0I 8560 2 1,0 25 13,05 1,0 20 26,05 46827cm

12 12

y 3

yD yL

2

xx

y

y

I 46827W W 1763,73cm

x 26,55

A 149 2 (25 1 20 1) 239cm

I 19938i 9,13cm

A 239

I 46827i 20,0cm

A 239

COMB6

2 25105 343,464,33 / 16,0 /

1763,73 239dop

M NkN cm kN cm

W A

66

Kontrola gornjeg dijela stuba na bočno torziono izvijanje

Za provjeru stabilnosti je mjerodavan slučaj kada je pritisnut lijevi pojas gornjeg dijela stuba, odnosno

dodatni lim, ša su mjerodavne presječne sile:

M 51,05kNm

N 343,46kN

yCny 2

y

N

dop

y

iy

( 0,2) 1k 1

1

1,430,0794

18

i 20,0cm

l 595cm

iy

y

y

y

l 60030,00

i 20,0

30,000,32

92,9

1Kriva "C" 0,938 1,07

ny 2

y

my 2 2

y

0,489 (0,30 0,2) 1k 1 1,05 1,07

1 0,30 0,0794

1,0k 1,007

1 0,30 0,07941

v

D

D P v M

xP

x

0,4

M 5

D

vD P

cr,d

2 2

cr,d vd wd

1

k

2 S 2 10401,24

W 1680

1k

1

67

3 4

vd D y 2

x

2 2 4

wd 2 2 2

y

2 2

cr,d 2

D

0,4

M 5

3,14 kNG E I I 1,77 8,1 10 2,1 10 186 8560 91,5

l W 595 1680 cm

E 3,14 2,1 10 kN1,77 407,2

30,00 cm

kN1,0 91,50 407,20 417,35

cm

241,24 0,26

417,35

1k

1 0,26

D

1,0

1,24 24 1,0 29,76

240,807 1,0 1,0

29,76

ny N my M dop

dop2 2

k k

kN kN1,07 1,43 1,007 1,0 2,89 4,44 18

cm cm

Dokaz protiv bočnog izvijanja dodatnog lima

dop

i

v

1,14

b 20i 5,77cm

12 12

l 600103,98 200

i 5,77

103,981,11

92,9

22

C

2 2 22

II

dop2

D

1 ( 0,2) 1 0,489 (1,11 0,2) 1,11 2,68

2 20,478

2,68 2,68 4 1,114

N M 5105 343,46 kN4,33 1,14 0,478 18,0 9,81 1,14

A W 1763,73 239 cm

Kontrola stabilnosti gornjeg dijela stuba na izvijanje

2 2 2 4

1 u u v v

21 2

1

N M dop

I 0,75 (A e A e ) 0,75 (149 60 2) 804600cm

I 468270,058 β 2,0 β 2,5

I 804600

k σ

II

min dop2 2

5105 343,46 kN kN2,89 1,43 4,32 18

1763,73 239 cm cm

68

ixx

x

l 2,5 600λ 164,29

i 9,13

xx

v

λ 164,29λ 1,768

λ 92,9

xλ 1,768 ( kriva izvijanja C α 0,489 )

1,43σ 1,33 0,079

24,0

2 2

nxk 1 0,489 1,768 0,2 1,768 1,768 0,079=4,64

N M dop

dop2 2

k

kN kN4,64 1,43 2,89 9,52 18

cm cm

Donji (rešetkasti) dio stuba

Pojas rešetkastog stuba

HEB340

2 4 4


min N 526,18kN

Dužine izvijanja:

ix

iy

l 800cm

l 160cm

x

y

x

Vitkosti :

800λ 61,53

13,0

160λ 21,10

7,58

61,53λ 0,66

92,90


2 2

2 2 2 2

2

i,dop

2 2

i,dop

1 0,2 1 0,489 0,66 0,2 0,66 1,66

2 21,00

4 1,66 1,66 4 0,66

1,00 24,018,04kN / cm

1,33

526,183,53kN / cm 13,14kN / cm

149

69

Provjera stabilnosti rešetkastog stuba kao cjeline

iyl β l 2,0 800 1600cm

Određivanje mjerodavnih statičkih uticaja

max E

odg D

odg B

COMB6

V 526,18kN

V 263,42kN

M 51,05kNm

Provjera nosivosti


2

4

y


A 2 149 298cm


I 804600cm

y

iy

y

y

804600i 51,96cm

298

l 1600cm

160030,79

51,96

30,790,33

92,9

3 3

1 2 2

d x

1

2 2 2 2

yi y 1

yi

A d 298 169,7110,03

2 A a h 2 17,40 160 160

10,030,10

92,9

30,79 10,03 32,38

32,380,348

92,9


C

C

N 2

M 2

II

1 dop2 2

N 526,18 263,42 789,60kN

M 526,18 0,8 263,42 0,8 210,20kNm

789,60 kN2,64

298 cm

21020 kN80 2,08

804600 cm

kN kN2,64 2,08 4,72 18

cm cm

70

yi

ny 2

yi N

N

ny 2

( 0,2)k 1

1

2,641,33 0,146

24

0,489 (0,348 0,2)k 1 1,07

1 0,348 0,146

Momenat u glavi rešetkastog stuba iznosi:

C

y

M 263,42 0,80 404,39 0,80 51,05 61,72kNm

61,720,29

210,20

0,66 0,29 0,47 0,79

y

my my2 2

yi N

1 1

ny N my M i,dop

i,dop2 2

0,79k 0,80 k 1,0

1 0,348 0,1461

0,2 1

k k

kN kN1,07 2,64 1,0 2,08 4,90 18,0

cm cm

Dijagonale rešetkastog stuba

min N 28,72kN

Pretpostavljen presjek: 2L 75 x 75 x 8

Kako je normalna sila pritiska u dijagonali manja od one koju smo imali u vanjskom glavnom stubu,

a dužina izvijanja ista usvaja se ista dijagonala i za srednji stub.

Vertikale rešetkastog stuba

Za vertikale rešetkastog stuba usvajaju se 2L 65 x 65 x 7. S obzirom na relativno male napone

pritiska u ugaonicima kao i relativno male dužine izvijanja, nosivost ovih štapova je obezbjeđena i

bez spojnih limova između postojećih krakova ugaonika.

2

1

2 2

max dop

A 2A 17,40cm

43,902,52kN / cm 18,0kN / cm

17,40

Gornja vertikala

Pretpostavljeno 2U320

Za gornje vertikale je mjerodavan momenat:

M=162,91kNm

2

max dop2 2

M 162,91 10 kN kN11,99 18,0

W 2 679 m m

71

Usvojeno za srednji stub:

Gornja vertikala

2U320

Vertikale

2L65x65x7

Pojasevi rešetkastog dijela stuba

HEB300

Dijagonale

2L75x75x8

Gornji dio stuba

HEB300+2≠250x10+2≠200x10

72

Detalj montažnog nastavka gornjeg pojasa glavnog vezača

U gornjem pojasu se, za mjerodavne slučajeve opterećenja javlja pritiskujuća sila od kojih maksimalna

iznosi:

minNc= -484,82kN (ST+SN)

Gornji pojas je urađen od HOP 160x160x5,6 (A=38,22cm2). Sila Nc se prenosi preko naliježućih

površina čeonih ploča ≠180x15x250mm. Usvaja se sučeoni šav zavaren po obimu gornjeg pojasa 1

V2

I kvalitete nosivosti.

š dop min cF k A 1,0 16 38,2 611,2kN N 459,85kN

73

Nastavak rožnjače

Udaljenost nastavka od oslonca:

1x 0,2 l 0,2 8 1,60m

Nastavak se dimenzionira prema momentu:

2 2

x 1nast

q l 5,52 8M 11,04 kNm

32 32

Nastavak se izvodi pomoću čeone ploče i visokovrijednih vijaka M12 k.č.10.9 sa fp=0

Veličina sile na mjestu montažnog nastavka:

nast

s

fs t 2

MZ D

h

t 0,95h h a 17,1 4 12,62cm

2 2

11,04Z D 87,48kN

0,1262

Debljina čeone ploče:

t 1,5 d 1,5 1,2 1,8cm 18mm

Na jedan zategnut vijak otpada sila zatezanja (bez pripremne površine):

1 doz

Z 87,48Z 29,16kN Z 30,0kN

3 3

Za vezu rožnjače i čeone ploče usvajaju se ugaoni šavovi aw=4mm<max aw=0,7x6=4,2mm.

2

š wA 2 a (h 2c) 2 0,4 12,2 9,76 cm

uš u,dop šF A 12 9,76 117,12 kN Z 87,48 kN

74

Veza fasadnog stuba i fasadne rigle

Maksimalni uticaji na spoju su:

max x

max y

4T 1,80 3,6kN (Stalno)

2

4T 3,27 6,54kN (Vjetar)

2

Za stalno opterećenje mjerodavno je stanje u fazi montaže rigle kada vlastitu težinu prenosi samo preko

kontakta sa L profilom.

Usvaja se profil L90x90x11 i šav a=4mm, pa je:

II w,dop2 2

3,60 kN kNV 0,45 12,00

2 0,4 (9 2 0,4) cm cm

Po završetku montaže vrši zavarivanje po cijelom obimu kraja fasadne rigle ugaonim šavovima.

II w,dop2 2

6,54 kN kNV 0,88 12,00

2 0,4 (10 2 0,4) cm cm

Provjera napona u ugaoniku:

xM R e 3,6 5,9 21,24 kNcm

2310 1,1

W 2,02 cm6

2 2

dop

M 21,2410,51 kN/cm 16 kN/cm

W 2,02

75

Stopa fasadnog stuba

Fasadnii stub se zglobno oslanja na betonski temelj . Veza sa betonskim temeljem je nalijeganjem preko

ležišne ploče i ubetoniranih anker vijaka.

- presječne sile na mjestu spoja sa ležišnom pločom: Q 15,95 kN

N 33,05 kN

Ako se čeoni presjek HOP 220x220x10 ne obrađuje, uzima se da ugaoni šavovi prenose ¾ N.

Odabrana debljina šavova: wa 4 mm

Obim stuba O=88cm

Površina ugaonog šava: 2

šA a O 0,4 88 35,2 cm

Računska površina šavova u pravcu transverzalne sile: 2

šrA 2 (22 2 0,4) 21,20 cm

Naponi u šavu usljed normalne sile:

2 I 2

u u,dop

š

3 3N 33,05

4 4σ =n= = =0,70 kN/cm <σ =12 kN/cmA 35,2

Naponi u šavu usljed normalne i transverzalne sile: 2n 0,70 kN/cm

2

II

šr

Q 15,95V 0,75 kN/cm

A 21,20

2 2 2 2

u u,dop0,70 0,75 1,02 kN/cm 12,0 kN/cm

Pretpostavlja se ležišna ploča: a=320 mm ; b=250 mm ; t=15 mm

Površina ležišne ploče: 2

1pA 32 25 800 cm

Provjera napona pritiska ležišne ploče na beton:

2 2

b b,dop

1p

N 33,050,041 kN/cm 0,4 kN/cm

A 800 (za MB 20)

Kontrola napona u ležišnoj ploči

Ležišnu ploču posmatramo kao ploču koja je uklještena sa sve četiri strane dimenzija 220x15x220,

opterećenu sa 2

b 0,041 kN/cm

2 2

b xy y

l 0,041 22m S 5,16 1,02 kNcm/cm'

100 100

y y 2 2

max p dop2 2

p p

m m 1,022,72 kN/cm 16 kN/cm

W t / 6 1,5 / 6

Za anker vijke usvajaju se 2M16...k.č.4.6

- nosivost na smicanje: 2

d

1,6N 11,2 22,52kN

4

- nosivost na pritisak po omotaču rupe: bN 1,6 1,5 27 64,8 kN

Dva anker vijka nose : F 2 22,52 45,04 kN Q 15,95 kN

76

Detalj veze pojasnih štapova i vertikale u sljemenu glavnog vezača

v

1

b 80,5 0,4 Nema uticaja lokalnog savijanja

b 16

Veza pojasnih štapova se ostvaruje sučeonim šavovima 1/2V I kvalitete (zavareni po obimu profila)

sš

k 1,0

F 1,0 16 40,32 645,12kN 459,85kN

Veza vertikale sa pojasnim štapovima se ostvaruje ugaonim šavovima.

Usvojeno: aw=3mm<0,7x5=3,5mm

Ugaoni šavovi se zavaruju po cijelom obimu HOP 60x60x3, pa je:

w

2

w w w

w,dop2 2

l 4 60 240mm

A a l 3 240 720mm

43,02 kN kN5,97 12,0

7,2 cm cm

77

Komentar dobivenih rezultata

Razlike rezultata dobivenih metodom konačnih elemenata (SAP2000) i onih dobivenih postepenim proračunom kreću se u granicama od 10 do 24%.

Razlike se javljaju zbog automatskog unošenja sopstvene težine elemenata konstrukcije,

kao i nanošenja opterećenja za maksimalne uticaje na glavnom nosivom sistemu.

Na kalkanske zidove je opterećenje od vjetra uneseno kao odgovarajuće opterećenje za

maksimalni vjetar sa lijeve odnosno desne strane. Stoga u fasadnim elementima, kao i

horizontalnim spregovima do kalkana dolazi do neiskorištenja presjeka elemenata.

U nekim elementima dolazi do prekoračenja napona. Tako se u rožnjačama javljaju

dodatni naponi usljed aksijalne sile koji nisu uzeti u proračun postepenim proračunom.

78

Normalne sile dobivene na 2d modelu postepenim proračunom

Za slučaj djelovanja sopststvene težine+snijeg

79

Normalne sile dobivene na 3d modelu u SAP-u

Za slučaj djelovanja sopststvene težine+snijeg

80

81

Detalj spoja srednjeg stuba sa krovnim vezaćem

Dodatni profil

H 253,22 cos5,30 313,34 cos35,53

H 2,86kN

V 254,22 sin5,30 313,34 sin35,53

V 205,57kN

A

A

M H 0,381 V 0,10 2,86 0,381 205,57 0,10

M 19,46kNm

AM 253,22 0,374 313,34 0,374

odabrano: HEB200

3

xW 570cm

2

1946 kN3,41

570 cm

usvojeno HEB200

Kontrola napona u šavovima na mjestu spoja dodatnih profila i spojnog lima

w,max

w

l

w

l 2

w w

w dop2 2

a 0,7 0,7 8,5 5,95mm

a 4mm

l 300 2 4 292mm

A l 2 a 23,36cm

205,57 kN kN8,80 12

23,36 cm cm

usvojeno: 2 4x300

Spoj srednjeg stuba sa krovnim vezaćem

Donji pojas

HOP 160x160x5,6

max

min

a 0,7 0,7 5,6 3,9mm

a 3mm

-pretpostavka wa 3mm

wl 210mm

l

w w w

2 2

w w w

w 2

w

l l 2 a 230 2 3 224mm

A l 4 a 224 4 3 2688mm 26,88cm

U 313,34 kNV 11,65

A 26,88 cm

82

w dop 2

kN12

cm

usvojeno: 4 3x230

Gornji pojas

160x160x5,6

wl 460mm

w,maxa 0,7 0,7 5,6 3,92mm

-pretpostavka: wa 3mm

l 2 2

w w w

w 2

A l 4 a (460 2 3) 4 3 5448mm 54,48cm

253,22 kN4,67

54,48 cm

usvojeno: 4 3x460

Kontrola napona u šavu u tački A

7x77

7x134

w1

w2

l 75mm

l 132mm

w,maxa 0,7 14,5 10,15mm

wa 7mm

2

w w1 w2 wA (2 l 4 l ) a (2 7,5 4 13,2) 0,7 47,46cm

II

w

w

2 23

w

2

H 2,86V 0,06

A 47,46

Mn

W

4 0,7 7,5 8,2 0,7 13,2W 2 181,8cm

10 6

1946 kNn 10,70

181,8 cm

2 2 2 2

n II dop2 2

kN kNV n 0,06 10,70 10,70 12,00

cm cm

usvojeno: 4 7x77+2 7x134

83

Detalj veze glavnog stuba sa glavnim vezačem

Mjerodavni uticaji u spoju glavnog stuba sa glavnim vezačem su:

min B

max B

N 252,96kN

T 11,72kN

Pretpostavlja se centrir-ploča 70x25x246 sa poluprečnikom R=200mm.

Provjera debljine centrir-ploče:

minmin

dop

1,50 N 1,5 254t 1,70cm t 2,5cm

l 14 16

Provjera računskog napona linijskog pritiska valjkaste povši:

mindop

2 2

N E 252,96 21000 kN kN0,42 0,42 43,55 81,50

R l 20 24,6 cm cm

Šav za vezu centrir-ploče sa pločom glave stuba, pretpostavljen ugaoni šav aw=6mm,

2

2

2 2 2 2

u ui,dop2 2

252,96 kNn 7,12

2 (24,6 5) 0,6 cm

11,72 kNv 0,39

2 24,6 0,6 cm

kN kNn v 7,12 0,39 7,13 12,00

cm cm

Iz ovoga se može zaključiti da je i graničnike dovoljno zavariti ugaonim šavovima od 6mm prema skici.

Proračun vijaka za prijem sile koja odiže krovni vezač, konstruktivno 2M12...10.9.:

z s z,dop2 F 2 A 2 3,03 13,70 83,00kN

Provjera napona u pločama usljed pritiska centrir-ploče (mjerodavna je donja ploča):

dop2 2 2

dop2 2

252,962 1

M kN kN5 14 6 7,76 16,00W 2,5 cm cm

252,961,5 2

kN kN5 144,33 9,00

2,5 cm cm

84

Detalj stope glavnog stuba

U osi y-y pojasa rešetkastog stuba postaviće se po dva ankera M64...5.6. (As=28,5cm2)

Zbog nepostanja zatežućih sila u štapovima pojasa, usvajaju se ankeri konstruktivno

Računska dužina ankera

al 30 d 30 6,4 192cm

usvaja se al 200cm

Pločica ispod navrtke ankera

Za usvojeni anker M64...5.6. predvidja se rupa 68 u pločici ispod navrtke ankera.

Pretpostavlja se širina ove pločice plb 200mm

Usvaja se pločica ispod navrtke ankera sastavljena od 2 200x35

Ležišne ploče

Konstrukcijskim rješenjem stope rešetkastog stuba predvidjene su dvije odvojene ležišne ploče

dimenzija: 580x40x550

Površine ležišnih ploča

Površina ležišne ploče treba da obezbjedi prenos vertikalne reakcije pritiska pojasnog štapa na beton

temelja bez prekoračenja dozvoljenih napona pritiska u betonu.

2

lpA 58,0 55,0 3190cm

bs beMB30,dop2 2

lp

max V 526,18 kN kN0,164 0,600

A 3190 cm cm

Debljina ležišne ploče

U konzolnim djelovima ploča največi moment savijanja (po 1 cm širine) iznosi:

212,6M 0,164 13,0kNcm / cm

2

otporni moment ležišne ploče (po 1 cm širine) iznosi

2 3 1

lp

1W 1,0 4,0 2,67cm / cm

2

maksimalni napon u ležišnoj ploči:

II

dop2 2

13,0 kN kNmax 4,86 18,0 ( )

2,67 cm cm

Konzolni limovi

Provjeravaju se naponi u konzolnim limovima u presjecima A-A i B-B, pojasnog štapa rešetkastog

stuba. Presjeci konzolnih limova se pretpostavljaju 300x14 za oba pojasa štapa rešetkastog stuba.

85

Šavovi

Konzolnim limovima, koji su vezani za nožice pojasnog štapa preuzima se (preko ugaonih šavova

debljine 7mm) vrijednost normalne sile iz pojasnog štapa u iznosu

šF 4 30,0 0,7 13,5 1134kN

šF > max V

Konzolni limovi u potpunosti preuzimaju normalnu silu iz pojasnog štapa

Slucaj dejstva maxV

Veza konzolnog lima sa ležišnom pločom treba da prihati maksimalno reaktivno opterećenje od pritiska

betona

B 2

kNmax p 0,164 (14,0 0,5 28,0) 4,45

cm

Kontrola napona u = max u,dop2 2

4,45 kN kNn 3,179 13,5 ( )

2 0,7 cm cm

Documents

Hala Presmetka