imbinare contrav

H rtopanu Marius

1 |

zzz

1.

1.1.

1.1.1. Predimensionare u nivel curent

> 2

2

Unde:

lung ;

;

= (535,600,750) [cm]

= (150,170,190,200,250) [cm]

Oricare ar fi valorile lui i este > 2,

Pentru predimensionarea ului

mari, = 250 [cm].

este egal cu maximul dintre:

= = = 11.1(1) [cm];

= = 8.3(3) [cm];

6 [cm] -

12 [cm] - 120 (REI 120);

13 [cm] - c

= 13 [cm]

H rtopanu Marius

2 |

1.1.2.

1.1.2.1.

1.1.2.1.1. nivel curent

Tabel 1

Nr.

Crt. Denumire strat

Grosime

[m]

[KN/ ]

[KN/ ]

1. 0.13 25 3.25

2. ciment 0.05 21 1.05

3. - - 0.0186

4. Tencuiala inferioara

mortar var-ciment 0.02 19 0.38

5. Tavan gipscarton KNAUF - - 0.38

5.0786

Greutatea specific a materialelor conform SR EN 1991-1-1-2004,

Anexa A, Tabel A.1 , i tavan gipscarton

tor .

1.1.2.1.2. nivel curent

Tabel 2

Nr.

Crt. Denumire strat

Grosime

[m]

[KN/ ]

[KN/ ]

1. 0.13 25 3.25

2. ar ciment 0.05 21 1.05

3. Granit 0.03 28.5 0.855




5.915

m SR EN 1991-1-1-2004,

Anexa A, Tabel A.1 ,

KNAUF.

H rtopanu Marius

3 |

1.1.2.2.

;

Conform SR EN 1991-1-1-2004 NA-2006, Tabel NA.6.2 din exploatare pe

nivel curent este = 1.5

[KN/ ] .

Conform SR EN 1991-1-1-

greutatea proprie a mobili poate fi n

considerare ca o uniform , care se rilor utile

tabelul 6.2 . uniform

depinde de greutatea proprie a peretelui itor cum :

pentru i mobili cu greutatea proprie 1,0 KN/m din

lungimea peretelui: = 0.5 [KN/ ];





Pentru ia de pe , avnd greutatea

proprie a peretelui de 0.30 KN/ ilor de 3.5 m va rezulta o

KN/ , astfel

curent va avea valoarea = 1.5 + 0.8 = 2.3 [KN/ ];

1.1.3.

Pent s-

, stabilindu-se patru scheme

statice

1.1.3.1.

Pentru calculul eforturilor s- :

Ip. 1

cu valoarea cea mai mare;

Ip. 2

Ip. 3 deschiderile grinzilor continue ;

Ip. 4

deschiderilor ;

Ip. 5 cu ,

urmatoarea ne , acest tip de rcare repetandu-

Ip. 6 prima deschidere a grinzilor continue ne

deschideri

acest tip de rcare repetandu-

H rtopanu Marius

4 |

1.1.3.2.

-

:

Ci 1 = Ip. 1 + Ip. 2

Ci 2 = Ip. 1 + Ip. 3

Ci 3 = Ip. 1 + Ip. 4

Ci 4 = Ip. 1 + Ip. 5

Ci 5 = Ip. 1 + Ip. 6

Conform SR EN 1990-2004 NA-2006, pentru S.L.U. = 1.5 .

1.1.3.3. Determinarea efortu

Pentru rezolvarea celor patru schemelor statice s-a apelat la programul de calcul

-

introduse.

Tabel 3

Sec C min.

max. Ipoteza Distanta

[m] Nod Nx

[kN] Vy

[kN] Vz

[kN] Tx

[kNm] My

[kNm] Mz

[kNm]

2 1 Vz min Ci 3 0 (2) 0 0 -15.715 0 7.858 0

34 1 min Ci 3 0 (36) 0 0 -15.715 0 7.857 0

1 1 max Ci 3 2.500 (2) 0 0 17.437 0 7.858 0

33 1 max Ci 3 2.500 (36) 0 0 17.437 0 7.857 0

1 1 My min Ci 2 1.000 0 0 -0.293 0 -6.011 0

33 1 min Ci 2 1.000 0 0 -0.293 0 -6.011 0

1 1 max Ci 3 2.500 (2) 0 0 17.437 0 7.858 0

2 1 max Ci 3 0 (2) 0 0 -15.715 0 7.858 0

33 1 max Ci 3 2.500 (36) 0 0 17.437 0 7.857 0

34 1 max Ci 3 0 (36) 0 0 -15.715 0 7.857 0

[KNm] , iar

momentul ncovoietor maxim pe reazem s trei de ipoteze de

-7.858 [KNm] .

= 6.011 [KNm]

= -7.858 [KNm]

sunt prezentate schemele statice 1, 2, 3, 4 cu forma si valorile

H rtopanu Marius

5 |

aferente minime si maxime pentru moment ncovoietor

introduse.

Figura 1. are, My

Figura 2. Schema 2 toare , My

H rtopanu Marius

6 |

3 toare , My

Fig 4 toare , My

H rtopanu Marius

7 |

Figura 5. are, My

2 are, My

H rtopanu Marius

8 |

3 are, My

Figura 8. 4 are, My

H rtopanu Marius

9 |

1.1.4. Determinarea

1.1.4.1. Proiectarea betonului utilizat

Clasa a elementului, astfel n

a. betonul ui peste parter

b.

legerea clasei de beton s-a efectuat conform

PROIECTAREA STRUCTURILOR DE BETON DUP SR EN 1992-1.

1.1.4.2. Caracteristicile betonului utilizat

a. Beton C30/37

= 30 N/

pe cilindri la 28 de zile;

= = 1 = 20 N/

resiune a betonului;

,

Valoarea

este 1,0 .

= 1.5

= 1.2

= 2 N/

= = 1 = 1.3(3) N/

= 2.9 N/

b. Beton C20/25

= 20 N/

= = 1 = 13.3(3) N/

= 1.5 N/

= = 1 = 1 N/

= 2.2 N/

H rtopanu Marius

10 |

definite conform PROIECTAREA

ST SR EN 1992-1.

1.1.4.3.

(PC52) cu diametre

cuprinse ntre 6 si 14 mm avnd urmatoarele caracteristici:

= 355 N/

= = = 308.695 N/

= 1.15

= 1.00

Valorile coefi sunt definite conform PROIECTAREA

ST SR EN 1992-1.

1.1.4.4. in domeniul elastic

a.

= + = 15 + 10 = 25 mm

;

;

clasa de expunere XC1 ce

mm . (conf.

PROIECTAREA STRUCTURILOR DE BETON D SR EN 1992-1, tab. 5.2. , pag.

120).

monolit, n lipsa unor norme speciale, este 10 mm . (conf. PROIECTAREA

ST SR EN 1992-1, pag. 121).

= + = 25 + 10 = 35 mm

;

;

tolera

H rtopanu Marius

11 |

PROIECTAREA ST SR EN 1992-1, tab. 5.2. , pag.

120).

= + = 25 + = 29 mm

betonului;

diametrul propus al unei bare de armare;

= 8 mm

d = = 130 29 = 101 mm

d

momentul redus;

valoarea de calcul a momentului ncovoietor;

b

alcul;

= = -7.858 [KNm]

= 0.039

PROIECTAREA STRUCTURILOR DE BETON

SR EN 1992-1, tab. 3.5.a. , pag. 56);

= 260.18

= 8/18 = 2.79

= max { 0.026 b d ; 0.0013 b d } = max { 21.45 ; 131.3 } = 131.3

= 0.04 b d = 4040

= 131.3 < = 279 < = 4040

= 100 mm

= min { 3 130 mm ; 200 mm } = 200 mm

= 0.2 2.79 = 0.558

H rtopanu Marius

12 |

Deoarece ),

considera 6/20 = 1.41 .

= 6/20 = 1.41

va fi realizat

cmp

= + = 35 + = 39 mm

= 8 mm

= 40 mm

din centrul t

betonului, , (conf. SR

EN 1992-1-2-2006, tab. 5.8., pag. 52);

d = max ( , ) = 130 max (40, 39) = 130 40 = 90 mm

d

= = 6.011 [KNm]

= 0.037

= 0.03768 = 219.7

= 8/20 = 2.51

= max { 0.026 b d ; 0.0013 b d } = max { 19.11 ; 117 } = 117

= 0.04 b d = 3600

= 117 < = 251 < = 3600

= 0.2 2.51 = 0.502

Deoarece ),

considera 6/20 = 1.41 .

= 6/20 = 1.41 .

el marca S255 (OB37).

b. e peste restul etajelor superioare (E1, E2, E3, E4, E5)

= + = 15 + 10 = 25 mm

H rtopanu Marius

13 |


120).

= + = 15 + 10 = 25 mm


120).

b.1. Calc

= + = 25 + = 29 mm

= 8 mm

d = = 130 29 = 101 mm

= = -7.858 [KNm]

= 0.058

101 = 260.7

= 8/18 = 2.79

= max { 0.026 b d ; 0.0013 b d } = max { 16.27 ; 131.3 } = 131.3

= 0.04 b d = 4040

= 131.3 < = 279 < = 4040

= 0.2 2.79 = 0.558

Deoarece ),

considera 6/20 = 1.41 .

= 6/20 = 1.41 .

cmp

= + = 25 + = 29 mm

H rtopanu Marius

14 |

= 8 mm

= 40 mm

din centrul


EN 1992-1-2-2006, tab. 5.8., pag. 52);

d = max ( , ) = 130 max (40, 29) = 130 40 = 90 mm

= = 6.011 [KNm]

= 0.056

= 0.05766 = 224.1

= 8/20 = 2.51

= max { 0.026 b d ; 0.0013 b d } = max { 14.50 ; 117 } = 117

= 0.04 b d = 3600

= 117 < = 251 < = 3600

= 0.2 2.51 = 0.502

Deoarece ),

aria de ar

considera 6/20 = 1.41 .

= 6/20 = 1.41 .

a S255 (OB37).

sunt definite conform

-1.

H rtopanu Marius

15 |

1.2.

1.2.1.

> 2

Unde:

= (535,600,750) [cm]

= (150,170,190,200,250) [cm]

Oricare ar fi valorile lui este > 2,

Pentru predimension

mari, = 250 [cm].


= = = 11.1(1) [cm];

= = 8.3(3) [cm];

6 [cm] -

12 [cm] -

13 [cm] -

= 13 [cm]

H rtopanu Marius

16 |

1.2.2.

1.2.2.1.

Tabel 4

Nr.

Crt. Denumire strat

Grosime

[m]

[KN/ ]

[KN/ ]

1. 0.13 25 3.25

2. izare mortar

ciment 0.02 21 0.42

3. de bitum

0.01 14 0.14

4. polistiren expandat

0.10 0.16 0.016

5. 0.32 10 3.2

6. mortar ciment

0.02 21 0.42

7. 0.02 14 0.28

8.

0.02 15.5 0.31


8.416

-1-1-2004,

Anexa A, Tabel A.1 , greutatea sp

KNAUF.

1.2.2.2.

Conform SR EN 1991-1-1-2004 NA-2006, Tabel NA.6.10

pent este = 0.75

[KN/ ] .

dect aceasta.

1.2.2.3.

1.2.2.3.1.

S =

unde: S

coeficientul de expunere;

coeficientul termic;

H rtopanu Marius

17 |

= 1.0 (topografie normal)

= 1.0

= 2.0 [KN/ ] (Zona 2

la care acumularea se produce n d

mica dintre:

= 2 /

= 2 /

= 2*2.25/ =2.25

= 2*2.25/ =2.25

= 2.25

coef

se

5h,

2.25; 46.4; 15} = 11.25 m

la care acumularea se produce n dreptul parapetelor, similar figurii

valoarea cea mai mica dintre:

= 2h/

= 2b/ , unde b este mai mare dect

= 8

se ia

= min {5 1; 46.4; 15} = 5 m

1/2 = 1

46.4/5 = 18.56

= 8

= 1

H rtopanu Marius

18 |

= 0.8 .

= 0.8

S =

n calculul cazuri:

z

:

= = 2.25

=

2 = 4.5 [KN/ ]

z

parapetelor:

= = 1

=

= 1 2 = 2 [KN/ ]

z

= = 0.8

=

2 = 1.6 [KN/ ]

Evaloarea - -1-3-

1991-1-3-2005 NA-2006.

1.2.3.

s-

-se trei scheme

statice

H rtopanu Marius

19 |

1.2.3.1.

Conform SR EN 1991-1-1-2004 NA-2006,

nu va fi

n calcul.

Pentru calculul eforturilor s-au propus dou :

Ip. 1 toate deschiderile

Ip. 2 toate deschiderile grinzilor contin

;

Ip. 3 deschiderile grinzilor continue aferente lungimi zonei de aglomerare cu

;

n cadrul ipotezei trei

cele trei scheme statice a fost cons celor tipuri de

n

dreptul parapetelor, ca n figuri:

, n zona de aglomerare a obstacolului

H rtopanu Marius

20 |

, n zona de aglomerare

doua figuri anterioare sunt exprimate in KN/m.

1.2.3.2.

maxime s-

:

Ci 1 = Ip. 1 + Ip. 2 (G.F.)

Ci 2 = Ip. 1 + Ip. 3 + Ip. 2 (G.A.)

= 0.5 conform Tabel 7.1. Valori recomandate pentru factorii de grupare a

2012.

seama de incertitudinile

Conform SR EN 1990-2004 NA-2006, pentru S.L.U. = 1. = 1.5 .

G.F. conform CR 0 2012;

G.A. conform CR 0 2012;

1.2.3.3.

Pentru rezolvarea celor trei schemelor statice s-a apelat la programul de calcul

AxisVM. Dupa int

-au extras din program tabelele pentru

introduse.

H rtopanu Marius

21 |

Tabel 5 Extras AxisVM ,

heme sta .

Sec Distanta

[m] Nod Nx

[kN] Vy

[kN] Vz

[kN] Tx

[kNm] My

[kNm] Mz

[kNm]

68 1 0 (70) 0 0 -20.846 0 9.093 0

67 1 2.500 (70) 0 0 18.186 0 9.093 0

68 1 1.500 0 0 -0.195 0 -6.688 0

67 1 2.500 (70) 0 0 18.186 0 9.093 0

68 1 0 (70) 0 0 -20.846 0 9.093 0

Tabel 6

Sec Distanta

[m] Nod Nx

[kN] Vy

[kN] Vz

[kN] Tx

[kNm] My

[kNm] Mz

[kNm]

68 1 0 (70) 0 0 -19.837 0 8.593 0

67 1 2.500 (70) 0 0 16.811 0 8.593 0

68 1 1.500 0 0 -0.202 0 -6.538 0

67 1 2.500 (70) 0 0 16.811 0 8.593 0

68 1 0 (70) 0 0 -19.837 0 8.593 0

= 6.688 [KNm]

= -9.093 [KNm]

n tate schemele statice 1, 2, 3 cu forma si valorile

aferente diagramei de moment ncovoietor pentru

Figura 11 , My

H rtopanu Marius

22 |

Figura , My

, My

H rtopanu Marius

23 |

1.2.4.


Clasa betonu a elementului, astfel

ncadrarea n clase de expu s-a efectuat conform



Beton C20/25

= 20 N/

mpresiune a beto


= = 1 = 13.3(3) N/

,

este 1,0 .

= 1.5 iectare permanente si tranzitorii;

= 1.2

= 1.5 N/

= = 1 = 1 N/

= 2.2 N/

sunt definite conform PROIECTAREA

ST SR EN 1992-1.

1.2.4.3.

(PC52) cu diametre


= 355 N/

= = = 308.695 N/

H rtopanu Marius

24 |

coeficient

= 1.15

= 1.00


STRUCTURILOR DE BETO SR EN 1992-1.

1.2.4.4.

= + = 15 + 10 = 25 mm

acope


120).

betonul turnat


ST SR EN 1992-1, pag. 121).

= + = 15 + 10 = 25 mm

acoperirea cu beton n

ce

5 mm . (conf.


120).

= + = 25 + = 29 mm

betonului;


= 8 mm

d = = 130 29 = 101 mm

d

H rtopanu Marius

25 |

momentul redus;


b

= = -9.093 [KNm]

= 0.067

( conf. PROIECTAREA ST

SR EN 1992-1, tab. 3.5.a. , pag. 56);

= 0.069 = 300.93

= 8/16 = 3.14

aria de

= max { 0.026 b d ; 0.0013 b d } = max { 16.37 ; 131.3 } = 131.3

= 0.04 b d = 4040

= 131.3 < = 314 < = 4040

= 100 mm

= min { 3 130 mm ; 200 mm } = 200 mm

= 0.2 3.14 = 0.628

Deoarece ),

considera 6/20 = 1.41 .

= 6/20 = 1.41

cmp

= + = 25 + = 29 mm

= 8 mm

= 40 mm

din centrul


EN 1992-1-2-2006, tab. 5.8., pag. 52);

d = max ( , ) = 130 max (40, 29) = 130 40 = 90 mm

H rtopanu Marius

26 |

= = 6.688 [KNm]

= 0.062

= 0.064 = 248.7

= 8/20 = 2.51

= max { 0.026 b d ; 0.0013 b d } = max { 14.50 ; 117 } = 117

= 0.04 b d = 3600

= 117 < = 251 < = 3600

= 0.2 2.51 = 0.502

Deoarece ructiv ( 6/20 = 1.41 ),

considera 6/20 = 1.41 .

= 6/20 = 1.41 .

sunt definite conform

-1.

H rtopanu Marius

27 |

1.3.

1.3.1. eu peste subsol

> 2

Unde:

= (535,600,750) [cm]

= (150,170,190,200,250) [cm]

Oricare ar fi valorile lui este > 2,

mari, = 250 [cm].


= = = 11.1(1) [cm];

= = 8.3(3) [cm];

6 [cm] -

12 [cm] -

13 [cm] -

= 13 [cm]

1.3.2. Evaluarea

1.3.2.1.

1.3.2.1.1. peste subsol

Tabel 7

p

Nr.

Crt. Denumire strat

Grosime

[m]

[KN/ ]

[KN/ ]

1. 0.13 25 3.25

2. 0.05 21 1.05

3. - - 0.0186



4.6986

Greutatea specific a materialelor conform SR EN 1991-1-1-2004,

Anexa A, .

H rtopanu Marius

28 |

1.3.2.1.2. peste subsol

Tabel 8

anitar

Nr.

Crt. Denumire strat

Grosime

[m]

[KN/ ]

[KN/ ]

1. 0.13 25 3.25

2. 0.05 21 1.05

3. Granit 0.03 28.5 0.855



5.535

m SR EN 1991-1-1-2004,

Anexa A, Tabel A.1 .

1.3.2.1.3.

Tabel 9

peste subsol pardose

Nr.

Crt. Denumire strat

Grosime

[m]

[KN/ ]

[KN/ ]

1. 0.13 25 3.25

2. 0.05 21 1.05

3. Gresie - - 0.126



4.806

m SR EN 1991-1-1-2004,

Anexa A, gresie Cesarom.

1.3.2.2.

valoarea caracter

Conform SR EN 1991-1-1-2004, Tabel 6.2

ladir peste subsol este = 5 [KN/ ] .

Conform SR EN 1991-1-1-

greutatea proprie a mobili poate fi n

considerare ca o uniform , care se rilor utile

o tabelul 6.2 . uniform

depinde de greutatea proprie a peretelui itor cum :




H rtopanu Marius

29 |




Pentru ia

proprie a peretelui de 0.30 KN/

KN/ , astfel peste

subsol va avea valoarea = 5 + 0.8 = 5.8 [KN/ ];

1.3.3.

s-

abilindu-se patru scheme

statice

1.3.3.1.

Pentru calculul eforturilor s- :

Ip. 1

cu valoarea cea mai mare;

Ip. 2

Ip. 3 deschiderile grinzilor continue ;

Ip. 4

deschiderilor ;

Ip. 5 cu ,

urmatoarea ne rcare repetandu-

Ip. 6 prima deschidere a grinzilor continue ne

deschideri

acest tip de rcare repetandu-

1.3.3.2.

axime s-

:

Ci 1 = Ip. 1 + Ip. 2

Ci 2 = Ip. 1 + Ip. 3

Ci 3 = Ip. 1 + Ip. 4

Ci 4 = Ip. 1 + Ip. 5

Ci 5 = Ip. 1 + Ip. 6

onale;

H rtopanu Marius

30 |

Conform SR EN 1990-2004 NA-2006, pentru S.L.U. = 1.5 .

1.3.3.3.

Pentru rezolvarea celor patru schemelor statice s-a apelat la programul de calcul

AxisVM. Dupa introducerea schemelor statice, ip

-

Tabel 10 rcare,

Sec C min.

max. Ipoteza Distanta

[m] Nod Nx

[kN] Vy

[kN] Vz

[kN] Tx

[kNm] My

[kNm] Mz

[kNm]

16 1 Vz min Ci 3 0 (17) 0 0 -22.898 0 11.449 0

47 1 min Ci 3 0 (50) 0 0 -22.900 0 11.450 0

15 1 max Ci 3 2.500 (17) 0 0 24.795 0 11.449 0

46 1 max Ci 3 2.500 (50) 0 0 24.795 0 11.450 0

15 1 My min Ci 2 1.000 0 0 -0.919 0 -9.005 0

46 1 min Ci 2 1.000 0 0 -0.919 0 -9.005 0

15 1 max Ci 3 2.500 (17) 0 0 24.795 0 11.449 0

16 1 max Ci 3 0 (17) 0 0 -22.898 0 11.449 0

46 1 max Ci 3 2.500 (50) 0 0 24.795 0 11.450 0

47 1 max Ci 3 0 (50) 0 0 -22.900 0 11.450 0

tabelul 9 momentul ncovoietor maxim n cmp se

[KNm] , iar

are valoarea -11.449 [KNm] .

= 9.005 [KNm]

= -11.449 [KNm]

H rtopanu Marius

31 |

Figura 14 , com are, My

Figura 15 are, My

H rtopanu Marius

32 |

Figura 16 are, My

Figura 17 are, My

H rtopanu Marius

33 |

Figura 18 are, My

Figura 19 are, My

H rtopanu Marius

34 |

Figura 20 are, My

Figura 21 are, My

H rtopanu Marius

35 |

1.3.4.


cazul

-

betonul

utilizat va fi C30/37.

s-a efectuat conform



Beton C30/37

= 30 N/


= = 1 = 20 N/

,

reco este 1,0 .

= 1.5

= 1.2

= 2 N/

= = 1 = 1.3(3) N/

= 2.9 N/

definite conform PROIECTAREA

ST SR EN 1992-1.

1.3.4.3.

(PC52) cu diametre


= 355 N/

= = = 308.695 N/

H rtopanu Marius

36 |

= 1.15 ;

= 1.00


ST SR EN 1992-1.

1.3.4.4.

= + = 15 + 10 = 25 mm

Pentru cla

(conf.


120).


STRUCTURILOR DE BET SR EN 1992-1, pag. 121).

= + = 25 + 10 = 35 mm

infer


120).

= + = 25 + = 29 mm

betonului;


= 8 mm

d = = 130 29 = 101 mm

d

H rtopanu Marius

37 |

momentul redus;


b

= = -11.449 [KNm]

= 0.056

PROIECTAREA STRUCTURILOR DE BETON

SR EN 1992-1, tab. 3.5.a. , pag. 56);

= 377.31

= 8/12 = 4.19

= max { 0.026 b d ; 0.0013 b d } = max { 21.45 ; 131.3 } = 131.3

= 0.04 b d = 4040

= 131.3 < = 419 < = 4040

= 100 mm

= min { 3 130 mm ; 200 mm } = 200 mm

= 0.2 4.19 = 0.838

Deoarece t minimul constructiv ( 6/20 = 1.41 ),

considera 6/20 = 1.41 .

= 6/20 = 1.41

titie

cmp

= + = 35 + = 39 mm

= 8 mm

= 40 mm

dist din centrul


EN 1992-1-2-2006, tab. 5.8., pag. 52);

d = max ( , ) = 130 max (40, 39) = 130 40 = 90 mm

d

H rtopanu Marius

38 |

= = 9.005 [KNm]

= 0.055

66

= 0.0566 = 330.34

= 8/15 = 3.35

= max { 0.026 b d ; 0.0013 b d } = max { 19.11 ; 117 } = 117

= 0.04 b d = 3600

= 117 < = 330 < = 3600

= 0.2 3.30 = 0.66

Deoarece ),

considera 6/20 = 1.41 .

= 6/20 = 1.41 .

Modul de calcu sunt definite conform

-1.

H rtopanu Marius

39 |

2. Introducerea datelor n programul de calcul structural

2.1.

2.1.1. Eva

2.1.1.1. a

1.3.2. . -a realizat

-

2.1.1.2. Evaluarea

rilor

10 cm , este de 3 KN/ . din greutatea proprie a

lungimea grinzii de rezemare.

2.1.1.3. a foc

de

.

2.1.1.4. adei

N/ .

produsul dintre 1.8 KN/

2.1.1.5. lor strucurale liniare (stlpi,

grinzi, contravntuiri)

calcul deoarece ntreg ansamblul

- deoarece rigiditatea

H rtopanu Marius

40 |

2.1.1.6.

-a efectuat

conform teoriei mpingerii r.

n figura 22, n care

nt la

ad

q

h adncimea la care se va calcula presiunea

= q

q = 4 kN/

= (45 - /2) r

= 0.3755

greutatea

= 17 kN/

= 1.50 kN/

h = 2.80 m

= 19.38 kN/

P s-

2.1.2. variabile

2.1.2.1.

-a realizat anterior la punctele 1.1.2.2. , 1.2.2.2. ,

1.3.2.2. .

2.1.2.2. Evaluarea

Conform SR EN 1991-1-1-2004 NA-2006, Tabel NA.6.2 oatare pe

este = 3 [KN/ ] .

H rtopanu Marius

41 |

2.1.2.3. Evaluarea i

lor din s-a realizat anterior la punctul 1.2.2.3.1. .

2.1.2.4. Evaluarea i vntului

Presiunea rigide exterioare ale

sructurii , se :

= )

unde:

;

;

expunere;

expunere s-a realizat conform tabelului 3.1.

i prezent n CR 1-1-4 2012.

exterioare;

:

) =

Factorul d

v

= 1 + 2g = 1 + 7

= ptr. = 200 m

z = 26.25 m

= 10 m

= 1 m

, -1-4/2012;

= 2.12 conf. tab. 2.3. , CR 1-1-4/2012 , pentru categoria de teren IV;

= 0.2595

= 2.8165

Valoarea medie a presiunii dinamice a vnt

=

H rtopanu Marius

42 |

categorii de teren (caracterizate prin lungimea de rugozitate

= ptr. = 200 m

= 0.054 conf. tab. 2.2. , CR 1-1-4/2012 , pentru categoria de teren IV;

= 0.5766

= 0.6 kPa , conf. tab. A.1. , CR 1-1-4/2012;

= 0.346 kPa

) = 0.975 kPa

exterioare

,

ii verticali n

ntului (Zona D, fig. 24), depinde de raport

figura 23

-

-

se vor cons -se de la nivelul

- era mai

multe zone ca n fig. 23 .

Deschiderea laturii D =

verticali este cel prezent in primul caz al figurii 23.

H rtopanu Marius

43 |

Figura 23.

profilul corespondent al presiunii vitezei

H rtopanu Marius

44 |

Figura 24

sunt date n figura 25

Figura 25. Valori ale

extras din CR 1-1-4/2012

Documents

imbinare contrav