Calculette NeigeVent V. 1

Construction prismatique à base quadrangulaire

Titre du projet : Maison en paille Elément concerné :

CARACTERISTIQUES DU BATIMENT

Caractéristiques géométriques Localisationhauteur au faitage (h) 7.7 m Département (numéro) 31

grand coté (a) 13.4 m Altitude 200 m petit coté (b) 8.0 m Zone de vent ( 1 à 5 ) 1

OUI Type de site (protégé, normal, exposé) normal30% Zone de neige (A1,A2,B1,B2,C1,C2,D,E) A2

pente toiture 16.70 °hauteur à l'égout 6.5 m

hauteur plancher haut du RDC 3.00 m

hauteur max pour calcul vent (H) 7.7 m

RESULTATS NEIGE

Charges kg/m2normale extrème accidentelle

neige au sol 35 60 80 αneige sur pente 32 54 72

neige sur débord 70 120 160

Epaisseur de neige correspondante : 35 kg/m2 = 0.18 m 32 kg/m2

70 kg/m2

0.63 m

RESULTATS VENT

Charges kg/m2 35 kg/m2 normale extrème accidentelle 54 kg/m2

vent de référence 50 88 77 kg/m2 αpar m2 projection mur 52 91

vent descendant sur toiture - -vent ascendant sur toiture 35 61vent ascendant sur débord 77 135

Vitesse de vent correspondante: 50 kg/m2 = 103 km/h88 kg/m2 = 136 km/h

0.77 m

RESULTANTES GLOBALES

Résultante globale sous vent extrèmesur long pan sur pignon

charge bras de levier moment charge bras de levier moment

charge reprise dans le plan de la toiture 1779 kg 6.4 m 11393 kg.m 1492 kg 7.1 m 10597 kg.mcharge dans le plan du plancher 3826 kg 3.0 m 11478 kg.m 2585 kg 3.0 m 7754 kg.m

charge sur fondation 1766 kg 0.0 m 0 kg.m 1092 kg 0.0 m 0 kg.mTOTAL 7371 kg 22870 kg.m 5169 kg 18350 kg.m

dont repris sur murs orthogonaux 5605 kg 4.1 m 22870 kg.m 4077 kg 4.5 m 18350 kg.m

→ Calcul neige et vent NV65 ←

pignon sur petit coté (OUI/NON)pente de la toiture (α)

Soulèvement total 5575 kg 5796 kg

Titre du projet : Maison en paille Elément concerné :

RESULTANTES DES PRESSIONS SUR LES FACES (daN/m²) VENT EXTREME

Vent sur long pan

surpression intérieure dépression intérieure

-61 -43 -27 -9

34 -54 68 -20VENT

-56 -21

34 -54 68 -20

-56 -21

Vent sur pignon

surpression intérieure dépression intérieure

-54 -54 -20 -20

-54 -54 -20 -20

-56 -21

-54 -54 -20 -20

35 70

VENT

Calculette NeigeVent V. 1

Titre du projet : Maison en paille Elément concerné :

RAPPEL RESULTANTES GLOBALES

Résultante globale sous vent extrèmesur long pan sur pignon

charge moment charge moment

charge reprise dans le plan de la toiture 1779 kg 6.4 m 11393 kg.m 1492 kg 7.1 m 10597 kg.mcharge dans le plan du plancher 3826 kg 3.0 m 11478 kg.m 2585 kg 3.0 m 7754 kg.m

charge sur fondation 1766 kg 0.0 m 0 kg.m 1092 kg 0.0 m 0 kg.mTOTAL 7371 kg 22870 kg.m 5169 kg 18350 kg.m

dont repris sur murs orthogonaux 5605 kg 4.1 m 22870 kg.m 4077 kg 4.5 m 18350 kg.m

Soulèvement total 5575 kg 5796 kg

Cisaillement maximum par type de mur

Cisaillement maxi sous vent extrèmeEssai ELS ELU

charge rupture charge admissible 1,4 x charge adm.mur paille, enduit terre, ossature centrale 584 kg/ml 158 kg/ml 221 kg/ml

technique CST 753 kg/ml 204 kg/ml 285 kg/mltechnique GREB 1458 kg/ml 394 kg/ml 552 kg/ml

nebraska, enduit ciment fortement armé 3320 kg/ml 897 kg/ml 1256 kg/mlossature bois, panneaux OSB kg/ml 336 kg/ml 470 kg/ml

ossature bois, panneaux fermacel kg/ml 59 kg/ml 83 kg/mlmaçonnerie parpaings chainée kg/ml kg/ml 2000 kg/ml

voile béton armé kg/ml kg/ml 10000 kg/ml

type de mur retenu 3 technique GREB 552 kg/ml

ml de murs orthogonaux aux longs pans 13.80 m > 10.2 m OK 406 kg/mlml de murs orthogonaux aux pignons 16.96 m > 7.4 m OK 240 kg/ml(Les éléments de murs inférieurs à 1 mètre ou comportant des portes ou fenêtres ne sont pas comptés)

Vérification de la stabilité et ancrages On étudie le tronçon de mur le plus court entre 2 fenêtres

Renversement sur pignon (vent extrème)largeur tronçon 1.70 m charge par ml 406 kg/mlhauteur tronçon 6.5 m Moment de renversement 2817 kg.mpoids surfacique mur 176 kg/m2 Force à l'ancrage 596 kg

kg/ml kg

poids propre mur 1144 kg/ml 1945 kg 1653 kg.mpoids propre plancher 35 kg/ml 60 kg 51 kg.mpoids propre couverture 70 kg/ml 119 kg 101 kg.mTOTAL moment de stabilité 1805 kg.m

Renversement sur long pan (vent extrème)largeur tronçon 1.10 m charge par ml 240 kg/mlhauteur tronçon 6.5 m Moment de renversement 1190 kg.mpoids surfacique mur 176 kg/m2 Force à l'ancrage 344 kg

kg/ml kg

poids propre mur 1144 kg/ml 1258 kg 692 kg.mpoids propre plancher 88 kg/ml 97 kg 53 kg.mpoids propre couverture 110 kg/ml 121 kg 67 kg.mTOTAL moment de stabilité 812 kg.m

→ Interprétation résultats ←

bras de levier

bras de levier

longueur réelle

longueur minimum

charge par ml

moment stabilité

moment stabilité

Titre du projet : Maison en paille Elément concerné :

Renversement sur pignon (vent extrème) On étudie le tronçon de mur le plus court entre 2 fenêtres

1.7 m

70 kg/ml

690 kg

6.5 m 35 kg/ml

4.1 m

176 kg/m2

2817 kg.m596 kg 2719 kg

Renversement sur long pan (vent extrème) On étudie le tronçon de mur le plus court entre 2 fenêtres

1.1 m

110 kg/ml

264 kg

6.5 m 88 kg/ml

4.5 m

176 kg/m2

1190 kg.m344 kg 1820 kg

QUELQUES EXPLICATIONS

voir :

Les maisons en paille se comportent au niveau stabilité comme les maisons à ossature bois de type plateforme (et comme les maisons en parpaings). Les murs s'appuient entre plancher et fondation ou entre toiture et plancher. Toiture et plancher travaillent comme des poutres au vent et renvoient les efforts aux murs orthogonaux à la face frappée par le vent. Il est donc primordial que plancher et toiture soient parfaitement rigides dans leur plan. Ce comportement structurel se différencie de celui des bâtiments anciens en maçonnerie massive (mur de 50cm) où les murs sont auto-stables du fait de leur masse. En conséquence plancher et toiture doivent être traités de manière différente des solution traditionnelles.

La feuille de calcul montrent qu'une construction à étage reprend facilement 3 fois plus de vent qu'une construction à RDC. Du coup certains types de murs ne conviennent pas pour des constructions à étage avec faibles pentes. Les calculs montrent en outre que les constructions à étages nécessitent d'être ancrées à leurs fondations contrairement le plus souvent aux constructionx en RDC. Enfin la feuille de calcul est faite pour des constructionx à RDC ou à R+1, car pour des hauteurx à l'égout dépassant 6m, on voit qu'il devient très difficile d'assurer la stabilité du bâtiment. En conclusion, ne faites pas un R+2 sans bureau d'étude chevronné.

http://syl20.h.free.fr/BD_gene/fic/StabiliteEquilibre_OB.pdfhttp://calamar.univ-ag.fr/uag/physique/lpat/lpat-new/colloque/PRESENTATIONS/Quistin/Construction%20paracyclonique-colloque%20%20du%2015mai07.pdf

Les murs peuvent être étudiés au point de vue de la stabilité comme les constructions bois, en considérant chaque éléments de panneaux compris entre porte et fenêtre comme indépendant. Les efforts aux ancrages résultant sont ceux indiqués dans la présente feuille de calcul. Pour une MOB, on ne prend pas en compte les éléments de panneaux d'une largeur inférieure à 60cm, pour la paille, il ne faut pas prendre en compte les éléments d'une largeur inférieure à 1m ou 1m20 dont la résistance est déjà 25% plus faible que celle des panneaux de 2m40 minimum.

voir :

voir:

Trois type de plancher forment des diaphragmes efficaces: plancher OSB, plancher béton bois ou planche inclinées à 45° (plus difficile à justifier). Pour être efficace la construction des planchers OSB doit être conforme à la réglementation, entraxe des solives suivant sous multiple de la taille des panneaux OSB, petite rive portée, clouage tout les 15cm, collage entre les panneaux, pose à coupe de pierre, poutre périphérique continue formant tirant. La distance entre refends est limitée normalement à 9m (DTU construction bois) et la distance entre joint de dilatation des planchers en panneaux limitée à 7m (DTU plancher).

http://boisphile.over-blog.com/categorie-508552.htmlhttp://www.bois.com/particuliers/forum

Si les calculs donnent des efforts aux ancrages positifs, la construction doit être ancrée dans sa fondation (ce qui est généralement le cas pour les constructions à étage). La fondation doit donc résister aux efforts de tractions, donc être en béton armé. Il est alors nécessaire d’ajouter des équerres en pieds de poteaux accrochant ensemble poteaux, lisse basse et chevilles de fixation. Le chaînage lui-même doit alors être ancré dans semelle de fondation par des chaînages verticaux espacés d’environ 1/10 de la hauteur de béton du chaînage.

Pour les ancrages, 2 types de chevilles sont possibles : cheville mécanique, distance au bord mini 65mm si chaînage béton armé ; cheville chimique, distance au bord mini 45mm si blocs en U. On mettra au minimum 2 chevilles M10 tous les 1m20 (au plus près des montants).On mettra des équerres au droit de chaque interruption du mur (porte, fenêtre, about de murs et angles). La résistance à l’arrachement des chevilles doit être supérieure à la capacité d’une équerre.

Le poids propre de la semelle de fondation, des murets et des chaînages béton et du dallage s’il est connecté aux semelles de fondations doit équilibrer l’effort de soulèvement.Les efforts aux ancrages doivent être inférieurs à 862kg, charge limite de 2 équerres simpson E17/2 à l'ELU et correspondant environ au poids propre de 2ml de semelle. Il faut alors 12 clous sur chacune des 2 équerres! On a donc tout intérêt à limiter les efforts aux ancrages en utilisant des murs plus longs.

https://www.hilti.fr/fstore/holfr/techlib/docs/technical%20product%20files/metal%20anchors/18_HSA_022009.pdfhttps://www.hilti.fr/fstore/holfr/techlib/docs/technical%20product%20files/chemical%20anchors/06_HVU_HAS_022009.pdfhttp://www.simpson.fr/catalogue/categorie.php?fam=23&cat=96http://www.strongtie.com/ftp/catalogs/C-2009/C-2009-p193.pdf

La répartition des voiles doit être aussi symétrique que possible, sans quoi des efforts de torsion modifient la répartitions des charges sur les murs de refends, voir peuvent rendre la construction instable. En pratique toutefois on aura presque toujours une des façades plus ouverte que les autres, il faut toutefois avoir au moins 3 façades contreventantes non concourantes, les 2 façades opposées devant avoir chacune au minimum la moitié de la longueur minimum calculée par la feuille, la troisième façade devant avoir la totalité de la longueur minimum dans la direction opposée.

Pour une longueur de façade supérieure à 9 mètres, il faudra généralement ajouter un mur de refends, celui-ci doit alors être calculé pour reprendre au moins la moitié des charges dans son plan. Comme les rez de chaussée sont généralement très peu cloisonnés, cette contrainte est difficile à satisfaire avec des cloisons en ossature bois. Une bonne solution peut être la réalisation d'un mur de refend en béton armé (parpaings à bancher), ce qui permet de faire des refends courts, lourds donc plus facilement autostables et offrant une masse thermique.

Le dessin joint décrit un tel mur de refends qui pour être stable doit être le plus lourd possible, doit être parfaitement ancré dans des fondations en béton armé très débordantes et doit être ancré au plancher (700kg ELU par boulon M20). Un tel mur de refends, et sa fondation doit être calculé par quelqu'un de compétant. Il peut être placé derrière un poêle ou derrière un escalier, bref quelque part ou il ne gênera pas un réaménagement futur. L'exemple joint est calculé pour reprendre 4 Tonnes horizontales avec un voile de 2,5 mètre de long par 0,2m d'épaisseur, la longueur de la semelle est de 6m soit un débordement de 1m75 de chaque coté, ce qui est un minimum pour cette charge.

NEIGE ET VENT 2009

I- Effet de la neige

Zone de neige: A2altitude 200m

pente de la toiture 30% % hauteur du bâtimenthauteur de l'accrotère 0.0m L3 = 5.0m

* Les charges sur accrotères suivant un diagramme définit comme suit: pente de toiture un parrallélogramme de longeur L3, de petite base pn 0 et de grande base Pn 1

Cas de neige 1: Action de la neige seule

p n0 p ne p n1

daN/m2 au sol sur pente accrotère *

charge normale 35 32 0charge extrème 60 54 0

charge accidentelle 80 72

Cas de neige 2: Combinaison de la neige et du vent, répartition uniforme

p ne p ne p n1 p n1

daN/m2 versant droit versant gauche accrotère droit * accrotère gauche *

charge normale 16 16 0 0

charge extrème 27 27 0 0

Cas de neige 3: Combinaison de la neige et du vent, répartition non uniforme

p ne p ne p n1 p n1

daN/m2 versant droit versant gauche accrotère droit * accrotère gauche *charge normale 16 0 0 0charge extrème 27 0 0 0

II- Effet du vent

Zone de vent: 1 Vent chage de basedaN/m2

charge normale 50

charge extrème 87.5

Effet de la hauteur: (h<500m)hauteur H 7.7m Kh = 0.9490398818316

Effet de site: plis normaux à la direction du vent =Site normal Ks = 1

3Effet de masque:

sans objet Km = 1

Effet de dimension: (h<30m)

largeur hauteur dgrand coté 13.4m 6.5m 0.81petit coté 8.0m 7.7m 0.84couverture 1.0m 1.0m 0.96toiture 13.4m 4.2m 0.81

si α <

couverture 1.0m 1.0m 0.96

bardage 1.0m 1.0m 0.96

Charges de vent de calcul *:Il convient de multiplier ces valeurs par Ce-Ci

daN/m² daN/mlq normal q extrême q normal q extrême

grand coté 39 68 517 906petit coté 40 70 320 560couverture 46 80 46 80toiture 39 68 517 906couverture 46 80 - -bardage 46 80 - -

si α >

Pour α =

III- Calcul de CeIV- Calcul de Ce-Ci

Construction prismatique à base quadrangulaireCas d'une construction fermée:

hauteur du bâtiment h = 7.7longeur a = 13.4 vent normal à la grande facelargeur b = 8.0 surpression

pente de toiture 30% 1.00angle toiture = 17 ° Ci 0.30

flèche f = 1.2mCe - Ci surpression

Vent normal à la grande face Sa: Vent normal à la petite face Sb: face au vent 0.50face sous le vent -0.80

0.57 0.96 versant au vent -0.90

versant sous le vent -0.64Par le quadrant supérieur gauche sans objet

Cas d'une construction comportant une paroi ouverte:la petite face Sb ( pignon) étant cette paroi

b/a = 0.60 b/a = sans objet

Perméabilité paroie vent normal à la grande face

1.00 sans objet fictive la paroi ouverte est sous le vent

35%

sans objet Par le quadrant inférieur droit 1.00

Ci -0.50

sans ojet 0.57 Ce - Ciface au vent 1.30

sans ojet 1.00 face sous le vent 0.00versant au vent -0.10

versant sous le vent 0.16Ce Ce

face au vent 0.80 face au vent 0.80 Cas d'une construction comportant deux parois opposées ouvertes:

face sous le -0.50 face sous le -0.50 les petites faces Sb ( pignon) étant ces paroisparoie isolée 1.30 paroie isolée 1.30

30% 0% fictive vent normal à la grande faceversant au ve -0.599 versant au ve -0.500 35% surpression

versant sous -0.340 versant sous -0.500

1.00

Ci 0.30Force d'entrainement:

Ce - Ci surpression

plis normaux à la direction du vent = 0.02 face au vent 0.50ABC = 8.35224521 face sous le vent -0.80a-4h = -17.4 versant au vent -0.90

versant sous le vent -0.64daN F normal F extrême

entrainement -112 -196

45 ° V- Interpolation des différents cas0.77

Cas d'une construction fermée:-0.599 -1.198 -0.599 -0.599

0.800 0.800 0.300 vent normal à la grande face

a = g0

la = lb =

la > 0,5 lb > 1

g0 = g0 =

g0 = g0 =

m< 5%

g0

la < 0,5 lb < 1

lb = la = m< 5%

g0 = g0 =

pente a pente a

g0

surpression

2.00 1.40 0.90 1.00

77.16 54.03 34.72 Ci 0.30

60 ° Ce - Ci surpression0.77 face au vent 0.50

54.03 54.03 34.72 face sous le vent -0.80versant au vent -0.90

17 ° versant sous le vent -0.640.77

77.16 54.03 34.72 Cas d'une construction comportant une paroi ouverte:la petite face Sb ( pignon) étant cette paroi

Perméabilité réelle vent normal à la grande facep = la paroi ouverte est sous le vent

9%

1.00Ci -0.33

Ce - Ciface au vent 1.13

face sous le vent -0.17versant au vent -0.27

versant sous le vent -0.01

Cas d'une construction comportant deux parois opposées ouvertes:les petites faces Sb ( pignon) étant ces parois

Perméabilité réelle vent normal à la grande face9% surpression

1.00Ci 0.30

Ce - Ci surpressionface au vent 0.50

face sous le vent -0.80versant au vent -0.90

versant sous le vent -0.64

g0

m< 5%

g0

m< 5%

g0

VI- Résultats vent

vent normal à la grande face vent normal à la petite facedépression surpression dépression

1.00 1.00 1.00 grand coté-0.30 0.30 -0.30 petit coté

couverturedépression surpression dépression toiture

1.10 0.50 1.10 couverture-0.20 -0.80 -0.20 bardage

-0.30 -0.80 -0.20

-0.04 -0.80 -0.20

Cas d'une construction comportant une paroi ouverte: Cas d'une construction fermée:la petite face Sb ( pignon) étant cette paroi

vent normal à la grande face vent normal à la petite face vent normal à la petite face

la paroi ouverte est sous le vent la paroi ouverte est au vent la paroi ouverte est sous le vent

Ci

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Ce - Ci

0.30 0.80 -0.30 -0.50 0.30 face au ventface sous le vent

normale sous le vent1.10 1.30 panne au vent

-0.80 -1.30 0.00 -0.80 arbalétrier au vent-1.30 0.00 panne sous le vent-1.30 0.00 arbalétrier sous le vent

Cas d'une construction comportant deux parois opposées ouvertes: Cas d'une construction comportant une paroi ouverte:

les petites faces Sb ( pignon) étant ces parois la petite face Sb ( pignon) étant cette paroi

vent normal à la grande face vent normal à la petite face Perméabilité réelledépression surpression dépression p =

9%

1.00 1.00 1.00

-0.50 0.30 -0.30Ci

dépression surpression dépression

1.30 0.50 1.10 Ce - Ci0.00 -0.80 -0.20 face au vent-0.10 #REF! #REF! face sous le vent0.16 #REF! #REF! normale sous le vent

panne au ventarbalétrier au vent

panne sous le vent

arbalétrier sous le vent

V- Interpolation des différents casCas d'une construction comportant deux parois opposées ouvertes:les petites faces Sb ( pignon) étant ces parois

vent normal à la grande face vent normal à la petite face Perméabilité réelle

g0

m> 35% m< 5% m> 35% m< 5% m> 35%

m> 35% m< 5% m> 35% m< 5% m> 35%

g0

dépression surpression dépression 9%

1.00 1.00 1.00

-0.20 0.30 -0.20Ci

dépression surpression dépression1.00 0.50 1.00 Ce - Ci-0.30 -0.80 -0.30 face au vent-0.40 -0.80 -0.30 face sous le vent-0.14 -0.80 -0.30 normale sous le vent

panne au ventCas d'une construction comportant une paroi ouverte: arbalétrier au ventla petite face Sb ( pignon) étant cette paroi panne sous le vent

arbalétrier sous le ventvent normal à la grande face vent normal à la petite face vent normal à la petite face

la paroi ouverte est sous le vent la paroi ouverte est au vent la paroi ouverte est sous le vent

1.00 1.00 1.00 1.00 1.000.30 0.37 -0.30 -0.33 0.30

1.10 1.13-0.80 -0.87 -0.17 -0.80

-0.87 -0.17-0.87 -0.17

Cas d'une construction comportant deux parois opposées ouvertes:les petites faces Sb ( pignon) étant ces parois

vent normal à la grande face vent normal à la petite facedépression surpression dépression

1.00 1.00 1.00-0.33 0.30 -0.30

dépression surpression dépression1.13 0.50 1.10-0.17 -0.80 -0.20-0.27 -0.80 -0.20-0.01 -0.80 -0.20

g0

m= p m< 5% m= p m< 5% m= p

m= p m< 5% m= p m< 5% m= p

daN/m² daN/m²

q normal q extrême q normal q extrême

39 68 39 6840 70 40 7046 80 46 8039 68 39 6846 80 46 8046 80 46 80

Cas d'une construction fermée:

vent normal à la grande face vent normal à la petite face

surpression dépression surpression dépression

1.00 1.00 1.00 1.00

0.30 -0.20 0.30 -0.20

surpression dépression surpression dépression

19.31 38.62 20.00 40.00-30.89 -11.59 -32.00 -12.00

-32.00 -12.00 -30.89 -11.59-40.99 -18.19 -36.47 -13.68

-34.72 -15.41 -30.89 -11.59-29.18 -6.38 -36.47 -13.68-24.71 -5.41 -30.89 -11.59

Cas d'une construction comportant une paroi ouverte:

la petite face Sb ( pignon) étant cette paroi

vent normal à la petite face vent normal à la petite face vent normal à la grande facela paroi ouverte est au vent la paroi ouverte est sous le vent la paroi ouverte est sous le vent

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.000.37 -0.30 -0.33 0.30 -0.33 0.30

44.00 45.07 43.51-34.67 -32.00 -6.69-33.47 -6.69 -6.93 -32.00-39.51 -7.90 -12.42-33.47 -6.69 -10.52

-39.51 -7.90 -0.61

-33.47 -6.69 -0.51

Cas d'une construction comportant deux parois opposées ouvertes:les petites faces Sb ( pignon) étant ces parois

vent normal à la grande face vent normal à la petite face

m< 5% m= p m< 5% m= p m< 5% m= p

m< 5% m= p m< 5% m= p m< 5% m= p

surpression dépression surpression dépression

1.00 1.00 1.00 1.000.30 -0.33 0.30 -0.30

surpression dépression surpression dépression19.31 43.51 -20.00 -44.00-30.89 -6.69 -32.00 -8.00-32.00 -6.93 -30.89 -7.72-40.99 -12.42 -36.47 -9.12-34.72 -10.52 -30.89 -7.72-29.18 -0.61 -36.47 -9.12-24.71 -0.51 -30.89 -7.72

VII- Résultats neige VII- Tableau valeurs réglemmentaires

entraxe des portiques: 13.4 m tableau des vents:

q10Cas de neige 1: Action de la neige seule daN/m²

Zone p n0 p ne p n1 Zone

daN/ml au sol sur pente accrotère * Zone charge normale 469 422 0 Zone

charge extrème 804 724 0 Zone

charge accidentelle 1072 965 0

Cas de neige 2: Combinaison de la neige et du vent, répartition uniformeKs

p ne p ne p n1 p n1 Site

daN/ml versant droit versant gauche accrotère droit * accrotère gauche * Site

charge normale 211 211 0 0 Site

charge extrème 362 362 0 0

Cas de neige 3: Combinaison de la neige et du vent, répartition non uniforme

tableau de neige:p ne p ne p n1 p n1

daN/ml versant droit versant gauche accrotère droit * accrotère gauche * DaN/m²charge normale 211 0 0 0

charge extrème 362 0 0 0 charge normCharge extrcharge accidentelle

tableau d'altitude:

1m

200m

500m

1500m

Figure R-III-6 bis

α-90-80-70

-60

-50

-40-30-20-20

-17.5

-15

-12.5

-10-7.5-5

-2.50

2.55

7.510

12.515

17.520

22.5

25

304050

60708090

VII- Tableau valeurs réglemmentaires Figure R-III-6

tableau des vents:

q10 Pression dynamique Pression dynamique pentedaN/m² de base normale de base extrême -90

1 50 87.5 -802 60 105 -793 75 131 -784 90 157.5 -77

5 120 210 -76

-75-74

KsZones Vent -73

1 2 3 4 5 -72protégé 0.8 0.8 0.8 0.8 1 -71

normal 1 1 1 1 1 -70

exposé 1.35 1.3 1.25 1.2 1.2 -69

-68

-67

-66

tableau de neige: -65-64

Zones Neige -63A1 A2 B1 B2 C1 C2 D E -62

35 35 45 45 55 55 80 80 -6160 60 75 75 90 90 130 190 -60

charge accidentelle 80 80 108 108 144 -59-58

tableau d'altitude: -57

-56normale extrème -55

A = 200m 0 0 -54 A < 200m 0 0 0 -53

< A < 500m 0 0 1 -52

< A < 1500m -45 -75 0 -51

< A < 2000m -240 -400 0 -50-49-48

Figure R-III-6 bis -47-46

Ce α Ce -450.800 -15 0.050 -440.800 -17.5 0.100 -430.690 -16.6992 0.084 -42

0.580 -41

0.470 α Ce -40

0.360 15 -0.173 -390.250 17.5 -0.280 -380.140 16.6992 -0.246 -370.140 -360.100 pente = 17 ° -35

0.050 AU VENT 0.084 -34

-0.033 SOUSLE VENT -0.246 -33

-0.200 -32-0.217 -31-0.233 -30-0.217 -29-0.200 -28-0.180 -27-0.163 -26-0.147 -25-0.143 -24-0.147 -23-0.173 -22-0.280 -21-0.367 -20

-0.390 -19

-0.400 -18

-0.400 -17-0.400 -16-0.400 -15

-0.400 -14-0.400 -13-0.400 -12-0.400 -11

-10-9-8-7-6-5-4-3

-2-10123456789

1011121314151617181920212223242526

-100 -80 -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100

-0.600

-0.400

-0.200

0.000

0.200

0.400

0.600

0.800

1.000

Column AU

272829303132333435363738394041424390

Figure R-III-6

Gamma 0=

0.85 0.9 0.95 10.8 0.8 0.8 0.8 pente = 16.0000.8 0.8 0.8 0.8 Gamma0 = 0.85 0.9 0.95 1

0.79 0.78 0.78 0.78 AU VENT -0.230 -0.300 -0.410 -0.6200.78 0.77 0.76 0.75 SOUSLE VENT -0.230 -0.260 -0.300 -0.3400.76 0.75 0.74 0.730.74 0.73 0.72 0.71 pente = 17.000

0.72 0.71 0.7 0.69 Gamma0 = 0.85 0.9 0.95 10.7 0.68 0.67 0.66 AU VENT -0.220 -0.280 -0.400 -0.590

0.68 0.67 0.66 0.63 SOUSLE VENT -0.230 -0.260 -0.300 -0.3400.67 0.66 0.64 0.610.65 0.64 0.62 0.590.63 0.62 0.6 0.570.62 0.61 0.58 0.550.61 0.59 0.56 0.530.59 0.57 0.55 0.51 Pente = 16.699 °

0.57 0.55 0.53 0.48 Gamma0 = 0.850 0.900 0.950 1.000

0.56 0.54 0.51 0.46 AU VENT -0.22 -0.29 -0.40 -0.600.54 0.52 0.49 0.44 SOUSLE VENT -0.23 -0.26 -0.30 -0.34

0.53 0.51 0.47 0.420.51 0.49 0.45 0.40.49 0.47 0.44 0.38 Pente = 0.000 °0.47 0.45 0.42 0.35 Gamma0 = 0.850 0.900 0.950 1.0000.46 0.44 0.4 0.33 AU VENT -0.280 -0.320 -0.380 -0.5000.45 0.42 0.38 0.31 SOUSLE VENT -0.280 -0.320 -0.380 -0.5000.43 0.4 0.36 0.28

0.41 0.38 0.34 0.260.4 0.37 0.32 0.24

0.38 0.35 0.3 0.210.37 0.33 0.28 0.190.35 0.32 0.26 0.170.34 0.3 0.24 0.150.32 0.28 0.23 0.130.31 0.27 0.21 0.110.29 0.25 0.19 0.09

0.27 0.23 0.17 0.070.25 0.21 0.14 0.040.23 0.2 0.13 0.010.22 0.18 0.11 00.21 0.16 0.09 -0.020.19 0.15 0.08 -0.050.17 0.13 0.06 -0.070.15 0.11 0.03 -0.1

0.14 0.09 0.01 -0.110.12 0.08 0 -0.130.11 0.06 -0.02 -0.150.09 0.04 -0.04 -0.170.07 0.03 -0.06 -0.2

-100 -80 -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100

-0.8

-0.6

-0.4

-0.2

0

0.2

0.4

0.6

0.8

1

Figure R-III-6

Column BEColumn BFColumn BG1

pente (°)

Ce

0.06 0.01 -0.08 -0.220.03 0 -0.1 -0.240.03 -0.02 -0.12 -0.260.01 -0.04 -0.13 -0.29

0 -0.06 -0.16 -0.31-0.02 -0.08 -0.18 -0.33-0.04 -0.1 -0.2 -0.36-0.06 -0.11 -0.21 -0.38-0.07 -0.13 -0.23 -0.4-0.09 -0.15 -0.25 -0.43-0.1 -0.16 -0.27 -0.45

-0.12 -0.18 -0.29 -0.47-0.14 -0.2 -0.31 -0.49-0.15 -0.21 -0.33 -0.51-0.17 -0.23 -0.34 -0.53-0.18 -0.25 -0.36 -0.55-0.2 -0.26 -0.38 -0.57

-0.22 -0.28 -0.4 -0.59-0.23 -0.3 -0.41 -0.62-0.25 -0.31 -0.42 -0.63-0.26 -0.32 -0.43 -0.64-0.28 -0.34 -0.44 -0.66-0.29 -0.35 -0.44 -0.67

-0.3 -0.36 -0.45 -0.67-0.31 -0.37 -0.45 -0.67-0.32 -0.37 -0.45 -0.67-0.32 -0.37 -0.45 -0.66-0.32 -0.36 -0.44 -0.65-0.32 -0.36 -0.44 -0.63-0.31 -0.35 -0.43 -0.6-0.31 -0.35 -0.42 -0.58

-0.3 -0.34 -0.41 -0.56

-0.3 -0.33 -0.4 -0.54-0.29 -0.33 -0.39 -0.51-0.28 -0.32 -0.38 -0.5-0.27 -0.31 -0.36 -0.47-0.27 -0.3 -0.35 -0.45-0.26 -0.29 -0.34 -0.43-0.25 -0.28 -0.33 -0.41-0.24 -0.28 -0.32 -0.39-0.24 -0.27 -0.31 -0.38-0.23 -0.26 -0.3 -0.37-0.23 -0.26 -0.3 -0.36-0.22 -0.25 -0.29 -0.35-0.22 -0.25 -0.29 -0.34-0.21 -0.24 -0.28 -0.33-0.21 -0.24 -0.28 -0.33-0.22 -0.25 -0.28 -0.33-0.22 -0.25 -0.29 -0.33-0.22 -0.25 -0.29 -0.33-0.23 -0.26 -0.3 -0.34-0.23 -0.26 -0.3 -0.34-0.23 -0.26 -0.3 -0.35-0.24 -0.27 -0.31 -0.35-0.24 -0.27 -0.32 -0.36-0.24 -0.28 -0.32 -0.37-0.25 -0.29 -0.33 -0.38-0.25 -0.29 -0.33 -0.39-0.26 -0.3 -0.34 -0.4-0.26 -0.3 -0.35 -0.41-0.27 -0.31 -0.35 -0.42

-100 -80 -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100

-0.8

-0.6

-0.4

-0.2

0

0.2

0.4

0.6

0.8

1

Figure R-III-6

Column BEColumn BFColumn BG1

pente (°)

Ce

-0.27 -0.31 -0.36 -0.43-0.28 -0.32 -0.37 -0.44-0.28 -0.32 -0.38 -0.45-0.28 -0.33 -0.38 -0.45-0.29 -0.33 -0.39 -0.46-0.29 -0.34 -0.39 -0.46-0.29 -0.34 -0.4 -0.47-0.3 -0.35 -0.4 -0.48-0.3 -0.35 -0.41 -0.48-0.3 -0.35 -0.41 -0.48-0.3 -0.35 -0.41 -0.49-0.3 -0.36 -0.42 -0.49-0.3 -0.36 -0.42 -0.49-0.3 -0.36 -0.42 -0.5-0.3 -0.36 -0.42 -0.5-0.3 -0.36 -0.42 -0.5-0.3 -0.37 -0.43 -0.5-0.3 -0.37 -0.43 -0.5

Si f<=h/2 Si f>4/5*h Pour f réel

f = 3.9m f = 6.2m f = 1.2m

Sa Sb Sa Sb Sa Sb

1.000 1.000 1.000 1.000

-0.599 -0.599 0.084 0.084 -0.599 -0.599-0.340 -0.340 -0.246 -0.246 -0.340 -0.340

Sa Sb Sa Sb Sa Sb1.000 1.000 1.000 1.000-0.500 -0.500 -0.200 -0.200 -0.500 -0.500-0.500 -0.500 -0.200 -0.200 -0.500 -0.500

-100 -80 -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100

-0.8

-0.6

-0.4

-0.2

0

0.2

0.4

0.6

0.8

1

Figure R-III-6

Column BEColumn BFColumn BG1

pente (°)

Ce

-100 -80 -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100

-0.8

-0.6

-0.4

-0.2

0

0.2

0.4

0.6

0.8

1

Figure R-III-6

Column BEColumn BFColumn BG1

pente (°)

Ce

31 31 Haute-Garonne C2 ReveA2 Tous 2 Aute 1 Tous31 Haute-Garonne C2 ; A2 2 ; 1

1 01 Ain A2 BâgéC2 Tous les autr 2 Bâgé 1 Tous les autres cantons2 02 Aisne C1 AubeA1 Tous les autr 23 03 Allier A2 24 04 Alpes-de-Haute-Provence C1 1 Anno 2 Tous les autres cantons5 05 Hautes-Alpes C1 2 Aspr 1 Tous les autres cantons

6 06 Alpes-Maritimes C1 Brei A2 Tous les autr 1 Guil 2 Tous les autres cantons

7 07 Ardèche C2 28 08 Ardennes A1 Asfe C1 Tous les autr 2

9 09 Ariège C2 Ax-l A2 Tous les autr 210 10 Aube A1 211 11 Aude C2 Belp D Tous les autr 2 Alai 3 Tous les autres cantons

12 12 Aveyron A2 213 13 Bouches-du-Rhône A2 314 14 Calvados A1 215 15 Cantal A2 2 Alla 1 Tous les autres cantons

16 16 Charente A2 1

17 17 Charente-Maritime A2 1 Mont 2 Arch 3 Tous les autres cantons18 18 Cher A1 219 19 Corrèze A2 12B 2B Haute-Corse A2 3 Belg 4 Tous les autres cantons

2A 2A Corse-du-Sud A2 4 Boni 3 Tous les autres cantons21 21 Côte-d’Or A1 1 Auxo 2 Tous les autres cantons22 22 Côtes-d’Armor A1 323 23 Creuse A2 124 24 Dordogne A2 1

25 25 Doubs B1 Aude E MaîcC1 Tous 2 Audi 1 Tous les autres cantons26 26 Drôme C2 227 27 Eure A1 228 28 Eure-et-Loir A1 229 29 Finistère A1 330 30 Gard B2 3 Aigu 2 Tous les autres cantons

31 31 Haute-Garonne C2 ReveA2 Tous les autr 2 Aute 1 Tous les autres cantons32 32 Gers A2 133 33 Gironde A2 2 Cast 1 Tous les autres cantons

34 34 Hérault C2 Bézi B2 Tous les autr 335 35 Ille-et-Vilaine A1 236 36 Indre A1 237 37 Indre-et-Loire A1 238 38 Isère C2 2 Beau 1 Tous les autres cantons39 39 Jura B1 ChauC1 Tous les autr 140 40 Landes A2 2 Amou1 Tous les autres cantons

41 41 Loir-et-Cher A1 2

42 42 Loire A2 243 43 Haute-Loire A2 244 44 Loire-Atlantique A1 2 Ance 3 Tous les autres cantons45 45 Loiret A1 246 46 Lot A2 1

47 47 Lot-et-Garonne A2 148 48 Lozère A2 249 49 Maine-et-Loire A1 250 50 Manche A1 251 51 Marne A1 252 52 Haute-Marne A1 253 53 Mayenne A1 254 54 Meurthe-et-Moselle B1 Arra C1 BadoA1 Tous 255 55 Meuse C1 MontA1 Tous les autr 256 56 Morbihan A1 357 57 Moselle B1 Albe C1 Bitc A1 Tous 258 58 Nièvre A1 259 59 Nord C1 AvesA1 Tous les autr 2 Arle 3 Tous les autres cantons60 60 Oise A1 261 61 Orne A1 262 62 Pas-de-Calais A1 2 Bapa 3 Tous les autres cantons

63 63 Puy-de-Dôme A2 264 64 Pyrénées-Atlantiques A2 265 65 Hautes-Pyrénées A2 166 66 Pyrénées-Orientales C2 Mont D Tous les autr 367 67 Bas-Rhin B1 Drul C1 Tous les autr 268 68 Haut-Rhin C1 269 69 Rhône A2 270 70 Haute-Saône C1 ChamB1 Tous les autr 1 Autr 2 Tous les autres cantons71 71 Saône-et-Loire B1 BeauA2 Tous les autr 272 72 Sarthe A1 273 73 Savoie E Aigu C2 Tous les autr 174 74 Haute-Savoie C2 Alby E Tous les autr 175 75 Paris A1 276 76 Seine-Maritime A1 3 Bacq 2 Tous les autres cantons77 77 Seine-et-Marne A1 278 78 Yvelines A1 279 79 Deux-Sèvres A1 280 80 Somme A1 2 Aill 3 Tous les autres cantons81 81 Tarn C2 DourA2 Tous les autr 1 Cada 2 Tous les autres cantons82 82 Tarn-et-Garonne A2 183 83 Var C2 Barj A2 Tous les autr 284 84 Vaucluse C2 Valr B2 Tous les autr 285 85 Vendée A1 386 86 Vienne A1 187 87 Haute-Vienne A2 188 88 Vosges A1 Bulg B1 Bain C1 Tous 289 89 Yonne A1 290 90 Territoire de Belfort C2 291 91 Essonne A1 292 92 Hauts-de-Seine A1 293 93 Seine-Saint-Denis A1 294 94 Val-de-Marne A1 295 95 Val-d’Oise A1 2

971 971 Guadeloupe - 5972 972 Martinique - 5973 973 Guyane - 1974 974 La Réunion - 5975 976 Mayotte - 5