Fraz. La Chenal, 6

Indicefaber ingegneria associazione professionale Via Malherbes, 8 11100 Aosta (AO) Tel. 0165.548844 Fax. 0165.548844 [email protected]
DATA:
AGG:
RIF.TO:
SCALA:
COMMITTENTE
OGGETTO
REALIZZAZIONE DI CAVA PER MATERIALI INERTI E PIETRA IN LOCALITÀ CLAPEY DI DOUES
D.RGTRELAZIONE GEOTECNICA
Comune di Doues
Alpiscavi srl Relazione GeoTecnica – D.RGT Realizzazione di cava per materiali inerti e pietra Progetto Definitivo in località Clapey di Doues
pag.1
La seguente relazione è redatta a corredo degli elaborati grafici relativi alla
realizzazione del vallo paramassi a difesa della strada e del versante a valle della cava.
pag.2
1.1 REALIZZAZIONE DEL VALLO PARAMASSI
Al fine di garantire la sicurezza del traffico stradale sulla viabilità comunale verso
Etroubles e per proteggere il versante a valle della zona di cava, sarà eretto un vallo
paramassi.
Il rilevato sarà piantumato nella zona sommitale. Con la crescita degli alberi si
provvederà anche a fornire un mascheramento della cava nei confronti degli osservatori
posti sul versante opposto.
Il vallo sarà costituito da un nucleo di materiale litoide proveniente direttamente dalla
cava e sarà ricoperto da uno strato di terreno vegetale.
Si rimanda alla relazione geologica per gli approfondimenti sulle caratteristiche
geologiche e geomorfologiche del sito, nonché dell’assetto idrogeologico.
pag.3
Per le verifiche geotecniche sono stati assunti i seguenti parametri geomeccanici:
Materiali naturali Angolo
d’attrito
Depositi detritici di falda 34 – 36° 1.85 0
Ammasso roccioso fratturato o
0
Terreno vegetale inerbito 40° 1.8 0.15
Materiali per ripristino Angolo
Ammasso roccioso
Peso di
pag.4
Oltre alle caratteristiche sopracitate per quanto riguarda la nuova normativa sismica
per le opere previste in progetto si è inquadrato il terreno, fino alla realizzazione delle
prove MASW, nella categoria "C"
pag.5
La normativa vigente, Nuove Norme Tecniche delle Costruzioni D.M. 17.01.2018
(NTC2018), sancisce la necessità di determinare alcuni aspetti procedurali in caso di
realizzazione di una nuova struttura. Si rende quindi necessaria la valutazione dei
parametri sismici in funzione della collocazione geografica della struttura. Si riportano i dati
per la determinazione dei parametri:
L’intervento è finalizzato al sostegno di un’opera ordinaria, di conseguenza i
parametri sismici relativi alla stabilizzazione di versante sono mutuati dalla tipologia
dell’opera da tutelare.
pag.6
1. Stabilità globale del rilevato (statica e sismica);
2. Verifica alla penetrazione del grave relativo all’evento critico individuato in
traiettografia (Kar 1978);
3. Stabilità globale del rilevato (in condizioni pseudostatiche) durante l’impatto del
grave;
4. Stabilità globale del versante dopo il ripristino (statica e sismica);
5. Verifiche di stabilità globale e strutturali del nucleo del vallo dopo il ripristino;
I punti 1,3 e 4 saranno verificati nel software Stap di Aztec srl che implementa vari
metodi di equilibrio limite (Janbu, Fellenius, ecc…).
Il punto 5 sarà verificato con il software Max di Aztec srl, il software oltre alla stabilità
globale dell’opera di sostegno esegue anche le verifiche strutturali interne del paramento e
della fondazione.
4.1 STABILITÀ GLOBALE DEL RILEVATO (STATICA E SISMICA)
L’analisi è stata condotta con tre modelli afferenti al metodo dell’equilibrio limite. Il
vallo è simmetrico, si è dunque, proceduto alla verifica di un solo paramento. La struttura
non subisce sovraccarichi di alcun tipo (a esclusione del carico neve). Vista la forma e il
peso dell’opera le azioni del vento sono state trascurate.
Per la modellazione si è imposta una maglia dei centri sufficientemente estesa in
posizione, di fronte al pendio. La maglia ha passo 75 cm e le superfici circolari sono state
generate per ogni centro con raggio variabile fra 1 m e 30 m. In totale sono state generate
circa 7900 superfici.
Il rilevato risulta verificato con i seguenti fattori di sicurezza:
Metodo Nr. superfici FSmin
BISHOP 8184 2.549
JANBU 8184 2.270
GLE 7872 2.530
La verifica alla stabilità del pendio deve fornire un coefficiente di sicurezza non
inferiore a 1.20. (Il rilevato è stato considerato anche fronte di scavo per tenere conto delle
operazioni di costruzione dello stesso).
pag.7
Nell’allegato è presente la descrizione del calcolo e i risultati relativi alle prime 20
superfici.
Si riporta l’output grafico della distribuzione dei FS nella maglia dei centri.
Figura 1 Distribuzione FS nella maglia dei centri
pag.8
4.2 VERIFICA ALLA PENETRAZIONE DEL RILEVATO
La seconda verifica condotta riguarda la possibilità da parte del grave di attraversare
il vallo paramassi. Come anticipato si utilizzerà la formula di Kar del 1978. Questo
procedimento, realizzato sulla base di sperimentazioni per l’analisi degli effetti dei proiettili
militari sulle strutture interrate, è di non facile applicazione ai rilevati in terra anche perché
il parametro chiave identificante il terreno è la sua resistenza a compressione semplice,
parametro non di facile definizione per i terreni utilizzati nella costruzione dei rilevati.
Dal quadro sinottico presente a pagina 24-25 delle analisi traiettografiche, all’interno
della relazione geologica, si deduce che, per i profili 2 e 3, l’impatto critico avvenga per
corpi cilindri di volume pari a 5 m³. Le indicazioni della succitata relazione suggeriscono il
dimensionamento del vallo per un’energia di 1000 kJ per un grave che colpisca il
manufatto a 50 cm da terra.
Ciò detto avremo una massa impattante di 13500 kg, con diametro di 1.5 m e
lunghezza 3 m.
La massa e l’energia suggerita per il dimensionamento implicano una velocità di
impatto (0.5*m*v²) pari a 12.2 m/s.
L’analisi con energia prescritta massima è condotta nell’ipotesi che il grave impatti
con asse del cilindro parallelo all’asse del rilevato. La forma considerata è in questo caso è
cilindrica.
• Z = (z/2d)2 se z/d ≤ 2
• Z = (z/d) – 1 se z/d ≥ 2
= 27183
√ (
• Y = resistenza a compressione semplice del terreno (kN/m²);
• N = fattore di forma del corpo impattante (compreso tra 1 per un corpo
appuntito e 0.72 per un corpo piatto);
• E = modulo di Young del corpo impattante (kN/m²), in questo caso ipotizzato
pari a 5·107;
• Es = modulo di Young medio dell’acciaio = 206850000 (kN/m²);
• m = massa del corpo impattante (kg);
• v = componente trasversale della velocità di impatto (m/s);
pag.9
• d = diametro massimo dell’impronta di impatto (cm);
Si verifica anche un altro scenario con impatto del grave perpendicolare alla
superficie del rilevato. In questo caso, come verifica accessoria in condizioni decisamente
più cautelative, l’energia è stata ricavata dalla massima presente negli abachi allegati alla
traiettografia. Per il profilo 3 l’impatto massimo avviene con energia <500 kJ, per il profilo 2
l’impatto massimo avviene con energia <500 kJ.
La massa e l’energia implicano una velocità di impatto (0.5*m*v²) pari a 8.6 m/s.
La forma considerata è in questo caso è di corpo piatto.
Penetrazione proiettile Kar 1978
Massa 13500 kg
Resistenza a compressione terreno 200 kN/m²
Fattore di forma 0.8
Modulo Young Acciaio 206,850,000 kN/m²
Energia 1004670.0 J 1004.7 kJ
Quantità di moto 164700 kg*m/s
Z 0.03 m
Profondità penetrazione 0.99 m
Forza F= 611 kN
pag.10
Il masso potrà penetrare, nel peggiore dei casi, per circa 99 cm nel corpo del
rilevato, toccando marginalmente il nucleo litoide del vallo. Si evidenzia che il risultato
porta con sé i coefficienti di sicurezza usati nella relazione relativa alla traiettografia.
La forza di impatto sul rilevato secondo Kar è pari a 611 kN nel primo caso e 357 kN
nel secondo.
4.3 STABILITÀ GLOBALE DEL RILEVATO DURANTE L’IMPATTO
La verifica statica in fase d’urto è stata condotta con software STAP 14. In questa
verifica è stata esclusa la contemporaneità con il sisma. La superficie critica (piana questa
volta) è individuata in quella fra il piede di valle del rilevato e il punto di applicazione della
forza d’urto sul paramento di monte.
La forza interessa, in ragione dello scenario scelto, un’impronta avente diametro
massimo di impatto 3 m o 1.5 m. Il software valuta, per le verifiche, una fascia di rilevato di
profondità pari a 1 m, la forza applicata sarà, quindi, pari a 61.1 t / 3 = 20.4 t o 35.7 t / 1.5 =
25 t.
Si evidenzia che ai sensi delle norme NTC 2018, l’urto è un accadimento
eccezionale. Le norme, in ragione di questa eccezionalità consento di eseguire i calcoli con
i valori caratteristici in luogo di quelli di progetto. Anche le sollecitazioni non vengono
amplificate dai rispettivi coefficienti.
Penetrazione proiettile Kar 1978
Massa 13500 kg
Resistenza a compressione terreno 200 kN/m²
Fattore di forma 0.72
Modulo Young Acciaio 206,850,000 kN/m²
Energia 499230.0 J 499.2 kJ
Quantità di moto 116100 kg*m/s
Z 0.08 m
Profondità penetrazione 0.84 m
Forza F= 357 kN
pag.11
Metodo Nr. superfici
BELL 2 1.312
MORGENSTERN 2 1.322
SPENCER 2 1.314
SARMA 2 1.225
MAKSIMOVIC 2 1.322
GLE 2 1.314
inferiore a 1.00.
4.3.1 CONCLUSIONI
Come si può verificare dai modelli precedenti (Stablità del vallo, penetrazione del
blocco, stabilità durante l’urto) il vallo risulta ampiamente sovradimensionato.
Il manufatto è spostato rispetto al filo strada di 1,2 m. Questo a scongiurare la
possibilità che, a seguito di impatto, parte del materiale del paramento di valle possa
invadere il sedime stradale.
Il paramento di valle sarà costituito da terreno vegetale compattato ricco di matrice
fine. Il manufatto sarà rinverdito. La soluzione tecnica garantisce buona stabilità e assenza
di materiale lapideo che possa essere proiettato sulla strada comunale. Anche
l’inclinazione del paramento (31°) è vicina all’angolo d’attrito residuo del materiale
costituente il vallo. Dunque, anche in casi di marcato spostamento localizzato, il materiale
pag.12
non sarebbe in grado di franare. Per quanto sopra, si considera il vallo correttamente
dimensionato ai sensi della normativa cogente.
4.4 STABILITÀ GLOBALE DEL VERSANTE DOPO IL RIPRISTINO
Si verifica in questo capitolo la stabilità del complesso vallo + riempimento per
valutare che il nuovo profilo di ripristino sia stabile.
Anche in questo frangente si utilizzano metodi dell’equilibrio limite.
Va evidenziato un aspetto importante: le geometrie riportate in questo capitolo
sono verificate nel rispetto delle ipotesi sui materiali. A differenza delle verifiche del vallo di
cui si conosce il materiale costituente e per il quale si è utilizzato un terreno fondale con
parametri cautelativi, la verifica del versante no può prescindere dalla presenza di un
substrato cristallino con caratteristiche geotecniche migliori di quelle del “Ammasso
roccioso fratturato o disarticolato” in quanto le pendenze naturali non sarebbero, altrimenti,
ammissibili.
Si è ipotizzato per il substrato cristallino un ammasso, comunque, fratturato con
parametri geomeccanici non eccellenti. Va da sé che a fine coltivazione dovrà essere
condotto un approfondimento in tal senso per la verifica delle valutazioni sui parametri del
substrato qui contenute. Parimenti se si dovessero presentare, a fine coltivazione, famiglie
di giaciture atte a dar luogo a fenomeni di crollo o ribaltamento essi andranno indagati e il
profilo di valle opportunamente modificato.
Il modello ha tenuto conto della falda nella posizione più probabile e del carico neve
invernale.
GLE 8346 1.882
inferiore a 1.00.
Nell’allegato è presente la descrizione del calcolo e i risultati relativi alle prime 20
superfici.
pag.13
4.5 VERIFICHE DI STABILITÀ GLOBALE E STRUTTURALI DEL NUCLEO DEL VALLO DOPO IL
RIPRISTINO
Si è proceduto, infine, alla verifica del nucleo litoide del vallo inteso come opera di
sostegno (muro a gravità a gradoni).
Il software utilizzato è più raffinato nel verificare strutturalmente l ’opera di sostegno. Il
modello prevede il nucleo con, alle spalle, un pendio di pari pendenza di quello di ripristino.
Per questioni squisitamente legate al programma non è possibile prevedere l’interramento
della testa muro. In luogo del terreno è, quindi, stato applicato un sovraccarico di tipo
permanente. Oltre a questo, è stato inserito il carico neve.
Il modello tiene conto della presenza della falda.
Si riporta il quadro riassuntivo dei coefficienti di sicurezza minimi calcolati per ogni
combinazione.
Cmb Indice/Tipo combinazione S Sisma (H: componente orizzontale, V: componente verticale) FSSCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento FSRIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento FSQLIM Coeff. di sicurezza a carico limite FSSTAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale FSHYD Coeff. di sicurezza a sifonamento FSUPL Coeff. di sicurezza a sollevamento
Cmb Sismica FSSCO FSRIB FSQLIM FSSTAB FSHYD FSUPL
1 - STR A1-M1-R3 2.701 11.421
2 - STR A1-M1-R3 H + V 1.924 10.356
3 - STR A1-M1-R3 H - V 1.862 10.922
4 - STR A1-M1-R3 3.238 10.627
5 - STR A1-M1-R3 2.790 11.070
6 - STR A1-M1-R3 3.148 10.978
7 - GEO A2-M2-R2 2.087
10 - EQU 26.053
13 - HYD
100.000
Per quanto concerne le verifiche idrauliche si rimanda al relativo allegato.
pag.14
INDICE
1.1 REALIZZAZIONE DEL VALLO PARAMASSI ............................................................ 2
2 CARATTERISTICHE MECCANICHE DEL TERRENO ....................................... 3
3 SISMICA ........................................................................................................... 5
4 VERIFICHE ....................................................................................................... 6
4.2 VERIFICA ALLA PENETRAZIONE DEL RILEVATO .................................................... 8
4.3 STABILITÀ GLOBALE DEL RILEVATO DURANTE L’IMPATTO .................................. 10
4.3.1 CONCLUSIONI .......................................................................................... 11
4.4 STABILITÀ GLOBALE DEL VERSANTE DOPO IL RIPRISTINO .................................. 12
4.5 VERIFICHE DI STABILITÀ GLOBALE E STRUTTURALI DEL NUCLEO DEL VALLO DOPO IL
RIPRISTINO .................................................................................................................... 13
- Stabilità globale del versante dopo il ripristino
- Verifiche di stabilità globale e strutturali del nucleo del vallo dopo il ripristino
Stabilità globale del rilevato
Normative di riferimento
• Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche.
• D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione.
• D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche
• Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996
• Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996
• Norme Tecniche per le Costruzioni 2018 (D.M. 17 Gennaio 2018).
Aztec Informatica s.r.l. * STAP Relazione di calcolo 3
• Descrizione metodo di calcolo La verifica alla stabilità del pendio deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a 1.20. Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. In particolare il programma esamina un numero di superfici che dipende dalle impostazioni fornite e che sono riportate nella corrispondente sezione. Il processo iterativo permette di determinare il coefficiente di sicurezza di tutte le superfici analizzate. Nella descrizione dei metodi di calcolo si adotterà la seguente simbologia: l lunghezza della base della striscia
α angolo della base della striscia rispetto all'orizzontale
b larghezza della striscia b=l x cos(α)
φ angolo di attrito lungo la base della striscia c coesione lungo la base della striscia
γ peso di volume del terreno u pressione neutra W peso della striscia N sforzo normale alla base della striscia T sforzo di taglio alla base della striscia Es, Ed forze normali di interstriscia a sinistra e a destra Xs, Xd forze tangenziali di interstriscia a sinistra e a destra Ea, Eb forze normali di interstriscia alla base ed alla sommità del pendio
X variazione delle forze tangenziali sulla striscia X =Xd-Xs
E variazione delle forze normali sulla striscia E =Ed-Es
Metodo di Bishop Il coefficiente di sicurezza nel metodo di Bishop semplificato si esprime secondo la seguente formula:
ci bi + (Ni/cos(αi) - ui bi) tgφi
Σi ( –––––––––––––––––––––––––– ) m
Σi Wi sinαi dove il termine m è espresso da
tgφi tgαi
m = (1 + –––––––––––) cosαi F
In questa espressione n è il numero delle strisce considerate, bi e αi sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia iesima
rispetto all'orizzontale, Wi è il peso della striscia iesima, ci e φi sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia ed ui è la pressione neutra lungo la base della striscia. L'espressione del coefficiente di sicurezza di Bishop semplificato contiene al secondo membro il termine m che è funzione di F. Quindi essa viene risolta per successive approssimazioni assumendo un valore iniziale per F da inserire nell'espressione di m ed iterare fin quando il valore calcolato coincide con il valore assunto.
Metodo di Janbu (semplificato) Il coefficiente di sicurezza nel metodo di Janbu semplificato si esprime secondo la seguente formula:
Σ[ ci bi + (Ni / cos(αi) - ui bi) tgφi ] F = –––––––––––––––––––––––––––––
Σi [ Wi tanαi ] dove il termine Ni è espresso da
Ni = [ Wi - ci li sin αι / η + ui li tan φ sin αι / F ] / m dove il termine m è espresso da
m = cos α + (sin α tan φ) / F
In questa espressione n è il numero delle strisce considerate, bi e αi sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia iesima
rispetto all'orizzontale, Wi è il peso della striscia iesima , ci e φi sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia ed ui è la pressione neutra lungo la base della striscia. L'espressione del coefficiente di sicurezza di Janbu semplificato contiene al secondo membro il termine m che è funzione di F. Quindi essa viene risolta per successive approssimazioni assumendo un valore iniziale per F da inserire nell'espressione di m ed iterare finquando il valore calcolato coincide con il valore assunto.
La semplificazione del metodo rispetto al procedimento completo consiste nel trascurare le forze tangenziali di interstriscia.
Dati
γ Peso di volume del terreno espresso in kg/mc
γw Peso di volume saturo del terreno espresso in kg/mc
φ Angolo d'attrito interno 'efficace' del terreno espresso in gradi c Coesione 'efficace' del terreno espressa in kg/cmq
φu Angolo d'attrito interno 'totale' del terreno espresso gradi cu Coesione 'totale' del terreno espressa in kg/cmq
n° Descrizione γ γsat φ' c' [kg/mc] [kg/mc] [°] [kg/cmq]
1 Depositi detritici di falda 1850 2000 35.00 0.000 2 Terreno vegetale 1800 2000 40.00 0.150 3 Nucleo lapideo 2200 2500 45.00 0.000
Profilo del piano campagna Simbologia e convenzioni di segno adottate
L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra e l'ordinata positiva verso l'alto. Nr. Identificativo del punto X Ascissa del punto del profilo espressa in m Y Ordinata del punto del profilo espressa in m
n° X Y [m] [m]
1 0.00 7.00 2 8.33 7.00 3 12.50 9.50 4 15.50 9.50 5 19.67 7.00 6 29.00 7.00
Descrizione stratigrafia Simbologia e convenzioni di segno adottate
Gli strati sono descritti mediante i punti di contorno (in senso antiorario) e l'indice del terreno di cui è costituito Strato N° 1 costituito da terreno n° 1 (Depositi detritici di falda) Coordinate dei vertici dello strato n° 1
n° X Y [m] [m]
1 8.57 5.75 2 8.33 7.00 3 0.00 7.00 4 0.00 0.00 5 29.00 0.00 6 29.00 7.00 7 19.67 7.00 8 19.43 5.75
Strato N° 2 costituito da terreno n° 2 (Terreno vegetale) Coordinate dei vertici dello strato n° 2
n° X Y [m] [m]
1 19.67 7.00 2 15.50 9.50 3 12.50 9.50 4 8.33 7.00 5 8.57 5.75 6 12.50 8.50 7 15.50 8.50 8 19.43 5.75
Strato N° 3 costituito da terreno n° 3 (Nucleo lapideo) Coordinate dei vertici dello strato n° 3
n° X Y [m] [m]
1 19.43 5.75 2 15.50 8.50 3 12.50 8.50 4 8.57 5.75
Carichi sul profilo Simbologia e convenzioni di segno adottate
L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra. N° Identificativo del sovraccarico agente Descrizione Descrizione carico Tipo Tipo carico
Ψ2 Coefficiente sismico carico variabile Carichi distribuiti Pi, Pf Posizione iniziale e finale del carico espressa in [m] Vxi, Vxf, Vyi, Vyf Intensità del carico in direzione X e Y nei punti iniziale e finale, espresse in [kg/m]
Carichi distribuiti
n° Descrizione Tipo Ψ2 Pi Pf Vy Vx [m] [m] [kg/m] [kg/m] 1 Neve Variabile 0.20 0.00
7.00 29.00 7.00
Identificazione del sito Latitudine 45.819704 Longitudine 7.307595 Comune Doues Provincia Aosta Regione Valle D' Aosta Punti di interpolazione del reticolo 10237 - 10236 - 10458 - 10459
Tipo di opera Tipo di costruzione Costruzioni con livelli di prestazioni ordinari Vita nominale 50 anni Classe d'uso II - Normali affollamenti e industrie non pericolose Vita di riferimento 50 anni Accelerazione al suolo ag 1.070 [m/s^2] Massimo fattore amplificazione spettro orizzontale F0 2.50 Periodo inizio tratto spettro a velocità costante Tc* 0.29 Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.50 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20
Coefficiente riduzione pendio naturale (βs) 0.24
Coefficiente riduzione fronti di scavo (βs) 0.38 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Pendio naturale
Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*βs*St*S) = 4.71 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 2.36 Fronti di scavo
Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*βs*St*S) = 7.46 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 3.73
Dati normativa Normativa : Norme Tecniche sulle Costruzioni 17/01/2018
Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni:
Carichi Effetto Simbologia A2 Statico A2 Sismico Permanenti Favorevole γGfav 1.00 1.00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1.00 1.00 Variabili Favorevole γQfav 0.00 0.00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1.30 1.00
Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno:
Parametri Simbologia M2 Statico M2 Sismico Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1.25 1.00 Coesione efficace γc' 1.25 1.00 Resistenza non drenata γcu 1.40 1.00 Peso dell'unità di volume γγ 1.00 1.00
Coefficiente di sicurezza richiesto
Tipo calcolo Simbolo Statico Sismico Pendio naturale γR 1.00 1.00 Fronte di scavo γR 1.10 1.20
Impostazioni delle superfici di rottura
Figura 1 Distribuzione FS dei centri
Superfici di rottura circolari Si considerano delle superfici di rottura circolari generate tramite la seguente maglia dei centri Origine maglia [m] X0 = 4.50 Y0 = 7.80 Passo maglia [m] dX = 0.75 dY = 0.75 Numero passi Nx = 13 Ny = 15 Raggio [m] R = 1.00 Si utilizza un raggio variabile con passo dR=0.50 [m] ed un numero di incrementi pari a 60
Opzioni di calcolo Per l'analisi sono stati utilizzati i seguenti metodi di calcolo: - BISHOP - JANBU - GLE Le superfici sono state analizzate sia in condizioni statiche che sismiche. Le superfici sono state analizzate per i casi: - Parametri caratteristici [PC]; - Parametri di progetto [A2-M2] - Sisma orizzontale e Sisma verticale (verso il basso e verso l'alto) Analisi condotta in termini di tensioni efficaci
Condizioni di esclusione Sono state escluse dall'analisi le superfici aventi: - lunghezza di corda inferiore a 1.00 m - freccia inferiore a 0.50 m - volume inferiore a 2.00 mc - pendenza media della superficie inferiore a 1.00 [%]
Risultati analisi Numero di superfici analizzate 7872 Coefficiente di sicurezza minimo 2.270 Superficie con coefficiente di sicurezza minimo 66
Figura 2 Superficie critica
FSmin Smin FSmax Smax
BISHOP 8184 2.549 1 1535.166 8265 JANBU 8184 2.270 66 1253.803 8265 GLE 7872 2.530 1 392.442 7872
Caratteristiche delle superfici analizzate Simbologia adottata
Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto N° numero d'ordine della superficie cerchio Cx ascissa x del centro [m] Cy ordinata y del centro [m] R raggio del cerchio espresso in m xv ascissa del punto di intersezione con il profilo (valle) espresse in m xm ascissa del punto di intersezione con il profilo (monte) espresse in m V volume interessato dalla superficie espresso [mc] Fs coefficiente di sicurezza caso caso di calcolo Metodo di BISHOP (B) Metodo di JANBU (J) Metodo di GLE (G)
N° Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc]
1 C 9.00 10.80 4.50 6.59 13.31 7.72 2.549 (B) [A2M2] -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.321 (J) -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.530 (G) -- -- 2 C 9.00 11.55 5.00 6.93 13.56 6.75 2.575 (B) [A2M2] -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.399 (J) -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.549 (G) -- -- 3 C 9.00 10.05 4.50 5.69 13.47 13.15 2.768 (B) [A2M2] H+V -- -- -- -- -- -- -- -- 2.378 (J) -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.591 (G) -- -- 4 C 9.75 10.05 4.50 6.44 14.22 15.02 2.807 (B) [A2M2] H+V -- -- -- -- -- -- -- -- 2.387 (J) -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.601 (G) -- -- 5 C 9.00 11.55 6.00 5.09 14.64 16.51 2.741 (B) [A2M2] H+V
N° Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc]
-- -- -- -- -- -- -- -- 2.433 (J) -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.604 (G) -- -- 6 C 8.25 12.30 6.00 5.44 13.56 7.99 2.637 (B) [A2M2] -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.451 (J) -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.606 (G) -- -- 7 C 9.00 12.30 6.00 6.19 14.31 9.87 2.619 (B) [A2M2] -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.443 (J) -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.608 (G) -- -- 8 C 9.00 10.80 4.50 6.59 13.31 7.72 2.721 (B) [A2M2] H+V -- -- -- -- -- -- -- -- 2.449 (J) -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.608 (G) -- -- 9 C 9.00 10.80 4.50 6.59 13.31 7.72 2.717 (B) [A2M2] H-V -- -- -- -- -- -- -- -- 2.437 (J) -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.614 (G) -- --
10 C 9.00 11.55 5.50 5.91 14.10 11.17 2.633 (B) [A2M2] -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.401 (J) -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.617 (G) -- --
11 C 9.00 10.05 4.50 5.69 13.47 13.15 2.651 (B) [A2M2] -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.320 (J) -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.619 (G) -- --
12 C 9.00 10.80 5.50 5.02 14.34 17.72 2.786 (B) [A2M2] H+V -- -- -- -- -- -- -- -- 2.410 (J) -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.622 (G) -- --
13 C 9.00 10.05 4.50 5.69 13.47 13.15 2.795 (B) [A2M2] H-V -- -- -- -- -- -- -- -- 2.392 (J) -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.627 (G) -- --
14 C 9.00 10.05 4.00 6.41 12.96 8.48 2.646 (B) [A2M2] -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.362 (J) -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.629 (G) -- --
15 C 8.25 11.55 5.50 5.16 13.35 9.30 2.665 (B) [A2M2] -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.421 (J) -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.631 (G) -- --
16 C 9.75 10.05 4.50 6.44 14.22 15.02 2.834 (B) [A2M2] H-V -- -- -- -- -- -- -- -- 2.405 (J) -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.631 (G) -- --
17 C 9.00 11.55 6.00 5.09 14.64 16.51 2.770 (B) [A2M2] H-V -- -- -- -- -- -- -- -- 2.455 (J) -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.633 (G) -- --
18 C 9.75 10.80 5.50 5.77 15.09 19.60 2.829 (B) [A2M2] H+V -- -- -- -- -- -- -- -- 2.437 (J) -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.636 (G) -- --
19 C 9.00 11.55 5.50 5.91 14.10 11.17 2.750 (B) [A2M2] H+V -- -- -- -- -- -- -- -- 2.471 (J) -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.637 (G) -- --
20 C 9.75 10.05 4.50 6.44 14.22 15.02 2.675 (B) [A2M2] -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.347 (J) -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 2.645 (G) -- --
Analisi della superficie critica Simbologia adottata
Le ascisse X sono considerate positive verso destra Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Le strisce sono numerate da valle verso monte N° numero d'ordine della striscia Xs ascissa sinistra della striscia espressa in m Yss ordinata superiore sinistra della striscia espressa in m Ysi ordinata inferiore sinistra della striscia espressa in m Xg ascissa del baricentro della striscia espressa in m Yg ordinata del baricentro della striscia espressa in m
α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso °(positivo antiorario)
φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia
c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in kg/cmq
L sviluppo della base della striscia espressa in m(L=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in kg/cmq W peso della striscia espresso in kg Q carico applicato sulla striscia espresso in kg N sforzo normale alla base della striscia espresso in kg T sforzo tangenziale alla base della striscia espresso in kg U pressione neutra alla base della striscia espressa in kg Es, Ed forze orizzontali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg Xs, Xd forze verticali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg ID Indice della superficie interessata dall'intervento
Superficie n° 1 Analisi della superficie 1 - coefficienti parziali caso A2M2 Numero di strisce 22 Coordinate del centro X[m]= 9.00 Y[m]= 10.80 Raggio del cerchio R[m]= 4.50 Intersezione a valle con il profilo topografico Xv[m]= 6.59 Yv[m]= 7.00 Intersezione a monte con il profilo topografico Xm[m]= 13.31 Ym[m]= 9.50 Coefficiente di sicurezza FS= 2.321 Geometria e caratteristiche strisce
N° Xs Yss Ysi Xd Yds Ydi Xg Yg L α φ c [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [°] [°] [kg/cmq]
1 6.59 7.00 7.00 6.88 7.00 6.83 6.78 6.94 0.34 -30.25 29.26 0.00 2 6.88 7.00 6.83 7.17 7.00 6.69 7.04 6.88 0.32 -26.06 29.26 0.00 3 7.17 7.00 6.69 7.46 7.00 6.57 7.32 6.81 0.31 -22.01 29.26 0.00 4 7.46 7.00 6.57 7.75 7.00 6.48 7.61 6.76 0.31 -18.07 29.26 0.00 5 7.75 7.00 6.48 8.04 7.00 6.40 7.90 6.72 0.30 -14.22 29.26 0.00 6 8.04 7.00 6.40 8.33 7.00 6.35 8.19 6.69 0.29 -10.44 29.26 0.00 7 8.33 7.00 6.35 8.65 7.19 6.31 8.50 6.72 0.32 -6.51 32.04 0.07 8 8.65 7.19 6.31 8.97 7.38 6.30 8.82 6.80 0.32 -2.41 33.87 0.12 9 8.97 7.38 6.30 9.29 7.58 6.31 9.14 6.89 0.32 1.68 33.87 0.12
10 9.29 7.58 6.31 9.61 7.77 6.34 9.46 7.00 0.32 5.78 37.31 0.03 11 9.61 7.77 6.34 9.93 7.96 6.40 9.78 7.12 0.33 9.90 38.66 0.00 12 9.93 7.96 6.40 10.25 8.15 6.48 10.10 7.25 0.33 14.08 38.66 0.00 13 10.25 8.15 6.48 10.58 8.35 6.58 10.42 7.39 0.34 18.34 38.66 0.00 14 10.58 8.35 6.58 10.90 8.54 6.72 10.74 7.55 0.35 22.71 38.66 0.00 15 10.90 8.54 6.72 11.22 8.73 6.88 11.06 7.72 0.36 27.22 38.66 0.00 16 11.22 8.73 6.88 11.54 8.92 7.08 11.38 7.91 0.38 31.92 38.66 0.00 17 11.54 8.92 7.08 11.86 9.12 7.32 11.70 8.11 0.40 36.88 38.66 0.00 18 11.86 9.12 7.32 12.18 9.31 7.62 12.02 8.34 0.43 42.19 38.66 0.00 19 12.18 9.31 7.62 12.50 9.50 7.97 12.34 8.60 0.48 48.00 38.66 0.00 20 12.50 9.50 7.97 12.77 9.50 8.34 12.63 8.82 0.46 53.97 38.66 0.00 21 12.77 9.50 8.34 13.04 9.50 8.82 12.89 9.03 0.54 60.36 35.47 0.08 22 13.04 9.50 8.82 13.31 9.50 9.50 13.13 9.27 0.74 68.52 33.87 0.12
Forze applicate sulle strisce [BISHOP]
N° W Q N T U Es Ed Xs Xd ID [kg] [kg] [kg] [kg] [kg] [kg] [kg] [kg] [kg]
1 44 0 59 13 0 0 41 0 0 2 125 0 156 34 0 41 140 0 0 3 193 0 228 50 0 140 272 0 0 4 248 0 281 62 0 272 418 0 0 5 292 0 319 70 0 418 565 0 0 6 325 0 345 76 0 565 702 0 0 7 441 0 468 206 0 702 960 0 0 8 567 0 580 304 0 960 1288 0 0 9 679 0 670 327 0 1288 1595 0 0
10 784 0 761 270 0 1595 1788 0 0 11 892 0 858 269 0 1788 1906 0 0 12 984 0 940 295 0 1906 1963 0 0 13 1058 0 1009 317 0 1963 1946 0 0 14 1112 0 1066 335 0 1946 1843 0 0 15 1147 0 1110 348 0 1843 1645 0 0 16 1158 0 1141 358 0 1645 1346 0 0 17 1142 0 1156 363 0 1346 942 0 0 18 1095 0 1150 361 0 942 437 0 0 19 1006 0 1115 350 0 437 -157 0 0 20 688 0 817 257 0 -157 -668 0 0 21 450 0 408 285 0 -668 -881 0 0 22 166 0 -256 279 0 -881 -541 0 0
Forze applicate sulle strisce [JANBU]
1 44 0 59 14 0 0 42 0 0 2 125 0 158 38 0 42 146 0 0 3 193 0 231 56 0 146 284 0 0 4 248 0 283 68 0 284 437 0 0 5 292 0 321 77 0 437 591 0 0 6 325 0 346 84 0 591 736 0 0
7 441 0 470 227 0 736 1015 0 0 8 567 0 581 334 0 1015 1373 0 0 9 679 0 669 359 0 1373 1713 0 0
10 784 0 758 296 0 1713 1931 0 0 11 892 0 854 294 0 1931 2074 0 0 12 984 0 933 322 0 2074 2159 0 0 13 1058 0 1000 345 0 2159 2172 0 0 14 1112 0 1054 363 0 2172 2100 0 0 15 1147 0 1095 378 0 2100 1935 0 0 16 1158 0 1123 387 0 1935 1669 0 0 17 1142 0 1135 391 0 1669 1301 0 0 18 1095 0 1126 388 0 1301 832 0 0 19 1006 0 1087 375 0 832 275 0 0 20 688 0 794 274 0 275 -206 0 0 21 450 0 376 303 0 -206 -383 0 0 22 166 0 -296 295 0 -383 0 0 0
Forze applicate sulle strisce [GLE]
1 44 0 64 14 0 0 55 0 -16 2 125 0 166 37 0 55 185 -16 -53 3 193 0 237 52 0 185 350 -53 -100 4 248 0 287 63 0 350 526 -100 -151 5 292 0 322 71 0 526 698 -151 -200 6 325 0 346 76 0 698 855 -200 -245 7 441 0 467 208 0 855 1145 -245 -328 8 567 0 577 305 0 1145 1508 -328 -432 9 679 0 666 329 0 1508 1840 -432 -528
10 784 0 758 271 0 1840 2046 -528 -587 11 892 0 857 271 0 2046 2171 -587 -622 12 984 0 939 297 0 2171 2231 -622 -640 13 1058 0 1008 319 0 2231 2217 -640 -636 14 1112 0 1064 336 0 2217 2119 -636 -607 15 1147 0 1104 349 0 2119 1932 -607 -554 16 1158 0 1126 356 0 1932 1656 -554 -475 17 1142 0 1127 356 0 1656 1292 -475 -370 18 1095 0 1101 348 0 1292 848 -370 -243 19 1006 0 1039 328 0 848 342 -243 -98 20 688 0 733 232 0 342 -78 -98 22 21 450 0 361 274 0 -78 -242 22 69 22 166 0 -161 306 0 -242 5 69 -1
1 6.93 7.00 7.00 7.21 7.00 6.88 7.11 6.96 0.30 -22.75 29.26 0.00 2 7.21 7.00 6.88 7.49 7.00 6.78 7.36 6.91 0.30 -19.30 29.26 0.00 3 7.49 7.00 6.78 7.77 7.00 6.70 7.64 6.87 0.29 -15.93 29.26 0.00 4 7.77 7.00 6.70 8.05 7.00 6.64 7.91 6.84 0.29 -12.61 29.26 0.00 5 8.05 7.00 6.64 8.33 7.00 6.60 8.19 6.81 0.28 -9.33 29.26 0.00 6 8.33 7.00 6.60 8.65 7.19 6.56 8.50 6.84 0.32 -5.85 32.73 0.09 7 8.65 7.19 6.56 8.97 7.38 6.55 8.82 6.92 0.32 -2.17 33.87 0.12 8 8.97 7.38 6.55 9.29 7.58 6.56 9.14 7.02 0.32 1.51 33.87 0.12 9 9.29 7.58 6.56 9.61 7.77 6.59 9.46 7.12 0.32 5.20 33.87 0.12
10 9.61 7.77 6.59 9.93 7.96 6.64 9.78 7.24 0.32 8.90 35.70 0.07 11 9.93 7.96 6.64 10.25 8.15 6.71 10.10 7.37 0.33 12.65 38.66 0.00 12 10.25 8.15 6.71 10.58 8.35 6.80 10.42 7.50 0.33 16.45 38.66 0.00
13 10.58 8.35 6.80 10.90 8.54 6.92 10.74 7.65 0.34 20.33 38.66 0.00 14 10.90 8.54 6.92 11.22 8.73 7.07 11.06 7.82 0.35 24.30 38.66 0.00 15 11.22 8.73 7.07 11.54 8.92 7.24 11.38 7.99 0.36 28.41 38.66 0.00 16 11.54 8.92 7.24 11.86 9.12 7.45 11.70 8.18 0.38 32.68 38.66 0.00 17 11.86 9.12 7.45 12.18 9.31 7.69 12.02 8.39 0.40 37.18 38.66 0.00 18 12.18 9.31 7.69 12.50 9.50 7.98 12.34 8.62 0.43 41.95 38.66 0.00 19 12.50 9.50 7.98 12.77 9.50 8.26 12.63 8.81 0.39 46.64 38.66 0.00 20 12.77 9.50 8.26 13.03 9.50 8.59 12.89 8.96 0.42 51.28 37.35 0.03 21 13.03 9.50 8.59 13.30 9.50 8.99 13.15 9.14 0.48 56.46 33.87 0.12 22 13.30 9.50 8.99 13.56 9.50 9.50 13.38 9.33 0.57 62.50 33.87 0.12
1 30 0 35 8 0 0 21 0 0 2 84 0 97 21 0 21 73 0 0 3 129 0 143 31 0 73 142 0 0 4 165 0 178 39 0 142 219 0 0 5 193 0 203 44 0 219 295 0 0 6 299 0 320 193 0 295 520 0 0 7 423 0 433 263 0 520 798 0 0 8 535 0 528 287 0 798 1071 0 0 9 635 0 610 309 0 1071 1324 0 0
10 725 0 689 286 0 1324 1500 0 0 11 817 0 783 243 0 1500 1566 0 0 12 898 0 858 267 0 1566 1579 0 0 13 963 0 921 286 0 1579 1527 0 0 14 1010 0 971 302 0 1527 1402 0 0 15 1037 0 1009 314 0 1402 1198 0 0 16 1043 0 1033 321 0 1198 910 0 0 17 1024 0 1041 323 0 910 539 0 0 18 977 0 1027 319 0 539 90 0 0 19 699 0 766 238 0 90 -304 0 0 20 522 0 560 220 0 -304 -603 0 0 21 338 0 198 275 0 -603 -615 0 0 22 122 0 -167 224 0 -615 -364 0 0
1 30 0 36 8 0 0 22 0 0 2 84 0 97 23 0 22 75 0 0 3 129 0 144 34 0 75 147 0 0 4 165 0 179 42 0 147 227 0 0 5 193 0 203 47 0 227 306 0 0 6 299 0 322 208 0 306 546 0 0 7 423 0 434 282 0 546 844 0 0 8 535 0 527 308 0 844 1138 0 0 9 635 0 608 331 0 1138 1412 0 0
10 725 0 686 306 0 1412 1609 0 0 11 817 0 779 260 0 1609 1691 0 0 12 898 0 853 284 0 1691 1723 0 0 13 963 0 914 305 0 1723 1691 0 0 14 1010 0 963 321 0 1691 1587 0 0 15 1037 0 999 333 0 1587 1405 0 0 16 1043 0 1021 340 0 1405 1140 0 0 17 1024 0 1026 342 0 1140 793 0 0 18 977 0 1010 337 0 793 368 0 0 19 699 0 752 251 0 368 -7 0 0 20 522 0 546 232 0 -7 -288 0 0 21 338 0 176 289 0 -288 -275 0 0 22 122 0 -188 235 0 -275 0 0 0
1 30 0 37 8 0 0 26 0 -8
2 84 0 99 22 0 26 89 -8 -26 3 129 0 145 32 0 89 172 -26 -49 4 165 0 179 39 0 172 261 -49 -75 5 193 0 203 45 0 261 348 -75 -100 6 299 0 319 195 0 348 601 -100 -172 7 423 0 430 264 0 601 909 -172 -261 8 535 0 524 289 0 909 1205 -261 -345 9 635 0 606 311 0 1205 1473 -345 -422
10 725 0 687 288 0 1473 1658 -422 -475 11 817 0 782 245 0 1658 1728 -475 -496 12 898 0 857 269 0 1728 1744 -496 -500 13 963 0 919 289 0 1744 1696 -500 -486 14 1010 0 968 304 0 1696 1578 -486 -452 15 1037 0 1001 314 0 1578 1387 -452 -398 16 1043 0 1017 319 0 1387 1123 -398 -322 17 1024 0 1013 318 0 1123 790 -322 -226 18 977 0 983 308 0 790 396 -226 -113 19 699 0 718 225 0 396 59 -113 -17 20 522 0 514 209 0 59 -189 -17 54 21 338 0 193 277 0 -189 -196 54 56 22 122 0 -110 241 0 -196 -2 56 1
Superficie n° 3 Analisi della superficie 3 - coefficienti parziali caso A2M2 e sisma verso l'alto Numero di strisce 22 Coordinate del centro X[m]= 9.00 Y[m]= 10.05 Raggio del cerchio R[m]= 4.50 Intersezione a valle con il profilo topografico Xv[m]= 5.69 Yv[m]= 7.00 Intersezione a monte con il profilo topografico Xm[m]= 13.47 Ym[m]= 9.50 Coefficiente di sicurezza FS= 2.378 Geometria e caratteristiche strisce
1 5.69 7.00 7.00 6.07 7.00 6.64 5.94 6.88 0.52 -43.99 35.00 0.00 2 6.07 7.00 6.64 6.45 7.00 6.35 6.27 6.74 0.48 -37.62 35.00 0.00 3 6.45 7.00 6.35 6.82 7.00 6.11 6.64 6.61 0.44 -31.77 35.00 0.00 4 6.82 7.00 6.11 7.20 7.00 5.93 7.02 6.51 0.42 -26.27 35.00 0.00 5 7.20 7.00 5.93 7.58 7.00 5.78 7.39 6.43 0.40 -21.02 35.00 0.00 6 7.58 7.00 5.78 7.95 7.00 5.67 7.77 6.36 0.39 -15.95 35.00 0.00 7 7.95 7.00 5.67 8.33 7.00 5.60 8.14 6.32 0.38 -11.01 35.00 0.00 8 8.33 7.00 5.60 8.57 7.14 5.57 8.45 6.33 0.24 -7.02 35.00 0.00 9 8.57 7.14 5.57 8.93 7.36 5.55 8.75 6.41 0.36 -3.20 35.00 0.00
10 8.93 7.36 5.55 9.28 7.57 5.56 9.11 6.51 0.36 1.35 35.00 0.00 11 9.28 7.57 5.56 9.64 7.79 5.60 9.47 6.63 0.36 5.91 35.00 0.00 12 9.64 7.79 5.60 10.00 8.00 5.66 9.82 6.76 0.36 10.51 35.00 0.00 13 10.00 8.00 5.66 10.36 8.21 5.76 10.18 6.91 0.37 15.19 35.96 0.00 14 10.36 8.21 5.76 10.71 8.43 5.89 10.54 7.07 0.38 19.96 45.00 0.00 15 10.71 8.43 5.89 11.07 8.64 6.05 10.89 7.25 0.39 24.89 45.00 0.00 16 11.07 8.64 6.05 11.43 8.86 6.26 11.25 7.45 0.41 30.03 45.00 0.00 17 11.43 8.86 6.26 11.79 9.07 6.52 11.61 7.68 0.44 35.45 45.00 0.00 18 11.79 9.07 6.52 12.14 9.29 6.83 11.96 7.92 0.48 41.27 45.00 0.00 19 12.14 9.29 6.83 12.50 9.50 7.22 12.32 8.21 0.53 47.68 45.00 0.00 20 12.50 9.50 7.22 12.82 9.50 7.67 12.66 8.47 0.56 54.60 45.00 0.00 21 12.82 9.50 7.67 13.14 9.50 8.30 12.97 8.73 0.70 62.60 45.00 0.00 22 13.14 9.50 8.30 13.47 9.50 9.50 13.25 9.10 1.25 75.02 40.85 0.12
1 123 0 219 55 0 0 182 0 0 2 346 0 522 132 0 182 580 0 0 3 523 0 703 178 0 580 1062 0 0 4 666 0 816 207 0 1062 1558 0 0 5 778 0 889 225 0 1558 2029 0 0
6 864 0 932 236 0 2029 2447 0 0 7 925 0 954 241 0 2447 2797 0 0 8 642 0 643 163 0 2797 2989 0 0 9 1105 0 1081 273 0 2989 3240 0 0
10 1282 0 1227 310 0 3240 3426 0 0 11 1441 0 1359 344 0 3426 3521 0 0 12 1581 0 1479 374 0 3521 3501 0 0 13 1702 0 1585 415 0 3501 3359 0 0 14 1792 0 1623 586 0 3359 3222 0 0 15 1850 0 1681 607 0 3222 2928 0 0 16 1877 0 1726 624 0 2928 2464 0 0 17 1869 0 1757 635 0 2464 1822 0 0 18 1819 0 1769 639 0 1822 1000 0 0 19 1715 0 1756 634 0 1000 1 0 0 20 1325 0 1460 527 0 1 -983 0 0 21 944 0 1164 421 0 -983 -1893 0 0 22 351 0 -364 447 0 -1893 -1452 0 0
1 123 0 231 68 0 0 200 0 0 2 346 0 543 160 0 200 633 0 0 3 523 0 725 213 0 633 1156 0 0 4 666 0 836 246 0 1156 1697 0 0 5 778 0 905 266 0 1697 2212 0 0 6 864 0 944 278 0 2212 2675 0 0 7 925 0 962 283 0 2675 3068 0 0 8 642 0 646 190 0 3068 3288 0 0 9 1105 0 1083 319 0 3288 3584 0 0
10 1282 0 1226 361 0 3584 3821 0 0 11 1441 0 1353 398 0 3821 3970 0 0 12 1581 0 1468 432 0 3970 4009 0 0 13 1702 0 1568 478 0 4009 3933 0 0 14 1792 0 1592 670 0 3933 3885 0 0 15 1850 0 1642 691 0 3885 3682 0 0 16 1877 0 1679 706 0 3682 3313 0 0 17 1869 0 1700 715 0 3313 2770 0 0 18 1819 0 1702 716 0 2770 2050 0 0 19 1715 0 1678 706 0 2050 1156 0 0 20 1325 0 1384 582 0 1156 267 0 0 21 944 0 1091 459 0 267 -561 0 0 22 351 0 -480 478 0 -561 0 0 0
1 123 0 271 73 0 0 261 0 -43 2 346 0 595 161 0 261 787 -43 -130 3 523 0 762 206 0 787 1392 -130 -229 4 666 0 858 232 0 1392 1995 -229 -328 5 778 0 915 247 0 1995 2551 -328 -420 6 864 0 947 256 0 2551 3035 -420 -500 7 925 0 962 260 0 3035 3435 -500 -566 8 642 0 645 174 0 3435 3654 -566 -602 9 1105 0 1082 292 0 3654 3939 -602 -649
10 1282 0 1226 331 0 3939 4155 -649 -684 11 1441 0 1356 367 0 4155 4275 -684 -704 12 1581 0 1474 398 0 4275 4280 -704 -705 13 1702 0 1578 442 0 4280 4166 -705 -686 14 1792 0 1610 621 0 4166 4067 -686 -669 15 1850 0 1663 642 0 4067 3813 -669 -628 16 1877 0 1699 656 0 3813 3400 -628 -560 17 1869 0 1715 662 0 3400 2825 -560 -465 18 1819 0 1706 658 0 2825 2091 -465 -344 19 1715 0 1662 641 0 2091 1209 -344 -199 20 1325 0 1343 518 0 1209 359 -199 -59 21 944 0 1025 396 0 359 -405 -59 67 22 351 0 -315 494 0 -405 -10 67 2
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7 8.33 7.00 6.35 8.65 7.19 6.31 8.50 6.72 0.32 -6.51 38.01 0.09 8 8.65 7.19 6.31 8.97 7.38 6.30 8.82 6.80 0.32 -2.41 40.00 0.15 9 8.97 7.38 6.30 9.29 7.58 6.31 9.14 6.89 0.32 1.68 40.00 0.15
10 9.29 7.58 6.31 9.61 7.77 6.34 9.46 7.00 0.32 5.78 43.59 0.04 11 9.61 7.77 6.34 9.93 7.96 6.40 9.78 7.12 0.33 9.90 45.00 0.00 12 9.93 7.96 6.40 10.25 8.15 6.48 10.10 7.25 0.33 14.08 45.00 0.00 13 10.25 8.15 6.48 10.58 8.35 6.58 10.42 7.39 0.34 18.34 45.00 0.00 14 10.58 8.35 6.58 10.90 8.54 6.72 10.74 7.55 0.35 22.71 45.00 0.00 15 10.90 8.54 6.72 11.22 8.73 6.88 11.06 7.72 0.36 27.22 45.00 0.00 16 11.22 8.73 6.88 11.54 8.92 7.08 11.38 7.91 0.38 31.92 45.00 0.00 17 11.54 8.92 7.08 11.86 9.12 7.32 11.70 8.11 0.40 36.88 45.00 0.00 18 11.86 9.12 7.32 12.18 9.31 7.62 12.02 8.34 0.43 42.19 45.00 0.00 19 12.18 9.31 7.62 12.50 9.50 7.97 12.34 8.60 0.48 48.00 45.00 0.00 20 12.50 9.50 7.97 12.77 9.50 8.34 12.63 8.82 0.46 53.97 45.00 0.00 21 12.77 9.50 8.34 13.04 9.50 8.82 12.89 9.03 0.54 60.36 41.67 0.10 22 13.04 9.50 8.82 13.31 9.50 9.50 13.13 9.27 0.74 68.52 40.00 0.15
1 44 0 58 15 0 0 39 0 0 2 125 0 154 40 0 39 132 0 0 3 193 0 224 58 0 132 255 0 0 4 248 0 274 71 0 255 389 0 0 5 292 0 310 80 0 389 521 0 0 6 325 0 334 86 0 521 642 0 0 7 441 0 455 238 0 642 897 0 0 8 567 0 561 350 0 897 1228 0 0 9 679 0 643 375 0 1228 1533 0 0
10 784 0 728 305 0 1533 1705 0 0 11 892 0 819 301 0 1705 1794 0 0 12 984 0 894 329 0 1794 1821 0 0 13 1058 0 956 351 0 1821 1775 0 0 14 1112 0 1006 370 0 1775 1645 0 0 15 1147 0 1044 384 0 1645 1423 0 0 16 1158 0 1069 393 0 1423 1105 0 0 17 1142 0 1078 396 0 1105 690 0 0 18 1095 0 1067 392 0 690 182 0 0 19 1006 0 1028 378 0 182 -404 0 0 20 688 0 748 275 0 -404 -899 0 0 21 450 0 332 309 0 -899 -1069 0 0 22 166 0 -333 303 0 -1069 -660 0 0
1 44 0 59 17 0 0 41 0 0 2 125 0 156 45 0 41 140 0 0 3 193 0 227 65 0 140 271 0 0 4 248 0 277 79 0 271 414 0 0 5 292 0 313 89 0 414 556 0 0 6 325 0 336 96 0 556 687 0 0 7 441 0 458 265 0 687 969 0 0 8 567 0 562 389 0 969 1340 0 0 9 679 0 642 416 0 1340 1687 0 0
10 784 0 725 337 0 1687 1891 0 0 11 892 0 814 332 0 1891 2012 0 0 12 984 0 886 362 0 2012 2074 0 0 13 1058 0 945 386 0 2074 2064 0 0 14 1112 0 992 405 0 2064 1971 0 0 15 1147 0 1026 419 0 1971 1789 0 0 16 1158 0 1047 428 0 1789 1512 0 0 17 1142 0 1052 430 0 1512 1139 0 0 18 1095 0 1038 424 0 1139 674 0 0 19 1006 0 996 407 0 674 131 0 0 20 688 0 721 295 0 131 -330 0 0 21 450 0 296 330 0 -330 -458 0 0 22 166 0 -379 321 0 -458 0 0 0
1 44 0 64 17 0 0 53 0 -13 2 125 0 164 44 0 53 175 -13 -44 3 193 0 233 63 0 175 330 -44 -82 4 248 0 281 75 0 330 494 -82 -123 5 292 0 315 84 0 494 652 -123 -163 6 325 0 336 90 0 652 794 -163 -198 7 441 0 456 249 0 794 1091 -198 -272 8 567 0 560 365 0 1091 1472 -272 -367 9 679 0 639 390 0 1472 1819 -367 -453
10 784 0 725 317 0 1819 2016 -453 -503 11 892 0 816 313 0 2016 2122 -503 -529 12 984 0 890 341 0 2122 2165 -529 -540 13 1058 0 952 365 0 2165 2132 -540 -532 14 1112 0 1000 383 0 2132 2018 -532 -503 15 1147 0 1033 396 0 2018 1817 -503 -453 16 1158 0 1050 403 0 1817 1529 -453 -381 17 1142 0 1047 402 0 1529 1157 -381 -288 18 1095 0 1020 391 0 1157 709 -288 -177 19 1006 0 959 368 0 709 205 -177 -51 20 688 0 675 259 0 205 -210 -51 52 21 450 0 291 308 0 -210 -335 52 84 22 166 0 -250 343 0 -335 -7 84 2
Superficie n° 9 Analisi della superficie 9 - coefficienti parziali caso A2M2 e sisma verso il basso Numero di strisce 22 Coordinate del centro X[m]= 9.00 Y[m]= 10.80 Raggio del cerchio R[m]= 4.50 Intersezione a valle con il profilo topografico Xv[m]= 6.59 Yv[m]= 7.00 Intersezione a monte con il profilo topografico Xm[m]= 13.31 Ym[m]= 9.50 Coefficiente di sicurezza FS= 2.437 Geometria e caratteristiche strisce
1 6.59 7.00 7.00 6.88 7.00 6.83 6.78 6.94 0.34 -30.25 35.00 0.00 2 6.88 7.00 6.83 7.17 7.00 6.69 7.04 6.88 0.32 -26.06 35.00 0.00 3 7.17 7.00 6.69 7.46 7.00 6.57 7.32 6.81 0.31 -22.01 35.00 0.00 4 7.46 7.00 6.57 7.75 7.00 6.48 7.61 6.76 0.31 -18.07 35.00 0.00 5 7.75 7.00 6.48 8.04 7.00 6.40 7.90 6.72 0.30 -14.22 35.00 0.00 6 8.04 7.00 6.40 8.33 7.00 6.35 8.19 6.69 0.29 -10.44 35.00 0.00 7 8.33 7.00 6.35 8.65 7.19 6.31 8.50 6.72 0.32 -6.51 38.01 0.09 8 8.65 7.19 6.31 8.97 7.38 6.30 8.82 6.80 0.32 -2.41 40.00 0.15 9 8.97 7.38 6.30 9.29 7.58 6.31 9.14 6.89 0.32 1.68 40.00 0.15
10 9.29 7.58 6.31 9.61 7.77 6.34 9.46 7.00 0.32 5.78 43.59 0.04 11 9.61 7.77 6.34 9.93 7.96 6.40 9.78 7.12 0.33 9.90 45.00 0.00 12 9.93 7.96 6.40 10.25 8.15 6.48 10.10 7.25 0.33 14.08 45.00 0.00 13 10.25 8.15 6.48 10.58 8.35 6.58 10.42 7.39 0.34 18.34 45.00 0.00 14 10.58 8.35 6.58 10.90 8.54 6.72 10.74 7.55 0.35 22.71 45.00 0.00 15 10.90 8.54 6.72 11.22 8.73 6.88 11.06 7.72 0.36 27.22 45.00 0.00 16 11.22 8.73 6.88 11.54 8.92 7.08 11.38 7.91 0.38 31.92 45.00 0.00 17 11.54 8.92 7.08 11.86 9.12 7.32 11.70 8.11 0.40 36.88 45.00 0.00 18 11.86 9.12 7.32 12.18 9.31 7.62 12.02 8.34 0.43 42.19 45.00 0.00 19 12.18 9.31 7.62 12.50 9.50 7.97 12.34 8.60 0.48 48.00 45.00 0.00 20 12.50 9.50 7.97 12.77 9.50 8.34 12.63 8.82 0.46 53.97 45.00 0.00 21 12.77 9.50 8.34 13.04 9.50 8.82 12.89 9.03 0.54 60.36 41.67 0.10 22 13.04 9.50 8.82 13.31 9.50 9.50 13.13 9.27 0.74 68.52 40.00 0.15
1 44 0 62 16 0 0 42 0 0
2 125 0 166 43 0 42 144 0 0 3 193 0 241 62 0 144 277 0 0 4 248 0 296 76 0 277 423 0 0 5 292 0 335 86 0 423 567 0 0 6 325 0 360 93 0 567 699 0 0 7 441 0 489 248 0 699 968 0 0 8 567 0 604 364 0 968 1315 0 0 9 679 0 693 391 0 1315 1635 0 0
10 784 0 785 325 0 1635 1821 0 0 11 892 0 882 325 0 1821 1923 0 0 12 984 0 963 354 0 1923 1959 0 0 13 1058 0 1030 379 0 1959 1916 0 0 14 1112 0 1084 399 0 1916 1782 0 0 15 1147 0 1125 414 0 1782 1551 0 0 16 1158 0 1151 424 0 1551 1215 0 0 17 1142 0 1161 427 0 1215 775 0 0 18 1095 0 1149 423 0 775 235 0 0 19 1006 0 1107 408 0 235 -390 0 0 20 688 0 806 297 0 -390 -919 0 0 21 450 0 375 323 0 -919 -1118 0 0 22 166 0 -315 309 0 -1118 -725 0 0
1 44 0 64 18 0 0 45 0 0 2 125 0 168 48 0 45 153 0 0 3 193 0 244 70 0 153 295 0 0 4 248 0 299 86 0 295 451 0 0 5 292 0 337 97 0 451 606 0 0 6 325 0 362 104 0 606 749 0 0 7 441 0 492 278 0 749 1048 0 0 8 567 0 606 406 0 1048 1437 0 0 9 679 0 692 436 0 1437 1801 0 0
10 784 0 781 361 0 1801 2024 0 0 11 892 0 876 360 0 2024 2160 0 0 12 984 0 954 391 0 2160 2235 0 0 13 1058 0 1017 417 0 2235 2232 0 0 14 1112 0 1068 438 0 2232 2141 0 0 15 1147 0 1105 453 0 2141 1953 0 0 16 1158 0 1127 462 0 1953 1663 0 0 17 1142 0 1133 465 0 1663 1270 0 0 18 1095 0 1117 458 0 1270 778 0 0 19 1006 0 1071 440 0 778 200 0 0 20 688 0 776 318 0 200 -291 0 0 21 450 0 335 346 0 -291 -445 0 0 22 166 0 -363 328 0 -445 0 0 0
1 44 0 69 19 0 0 59 0 -16 2 125 0 177 47 0 59 194 -16 -52 3 193 0 251 67 0 194 365 -52 -98 4 248 0 303 81 0 365 546 -98 -146 5 292 0 339 91 0 546 720 -146 -193 6 325 0 362 97 0 720 876 -193 -235 7 441 0 490 258 0 876 1191 -235 -319 8 567 0 602 377 0 1191 1592 -319 -426 9 679 0 689 405 0 1592 1955 -426 -524
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Fraz. La Chenal, 6