FILPALCOS - PowerBand€¦ · INFORME INFORME TÉCNICO ESTRUCTURA CUBIERTA LUZ 15 METROS CON AREAS ... La finalidad del estudio es la verificación de la estabilidad y resistencia

PETICIONARIO

FILPALCOS

INFORME TÉCNICO

“ESTRUCTURA PORTANTE CUBIERTA 15 METROS CON AREAS

DE SERVICIO”

AUTOR

ASOCIACIÓN DE INVESTIGACIÓN METALÚRGICA DEL NOROESTE Área de Ingeniería

INFORME

INFORME TÉCNICO ESTRUCTURA CUBIERTA LUZ 15 METROS CON AREAS

DE SERVICIO FILPALCOS

Área de Ingeniería Página 1 de 14

INDICE

1.- ANTECEDENTES y OBJETO...............................................................................2

2.- NORMATIVA UTILIZADA .....................................................................................3

3.- REALIZACIÓN DEL ESTUDIO .............................................................................4

3.1.- CONSIDERACIONES DE CÁLCULO................................................................... 5

3.2.- COEFICIENTES DE PONDERACIÓN ................................................................. 6

3.3.- SOFTWARE USADO ........................................................................................... 7

3.4.- CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS......................................................................... 8

4.- CONCLUSIONES................................................................................................13

ANEXO I. TABLAS DE CÁLCULO............................................................................14

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1.- ANTECEDENTES y OBJETO

A petición de FILPALCOS, se realiza el siguiente estudio, cuya finalidad es la

comprobación de la estabilidad de la estructura portante de la cubierta de escenarios

diseñada por la empresa FILPALCOS para una luz de 15 metros y una altura de 9,00

metros, dicha cubierta presenta dos zonas adyacentes al escenario principal cuya función es

servir de área de servicio.

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2.- NORMATIVA UTILIZADA

Para la realización de este estudio se han considerado las siguientes normativas:

• EUROCÓDIGO 1: Acciones en Estructuras.

• EUROCÓDIGO 9: Proyecto de Estructuras de Aluminio.

• UNE-EN 13782: Estructuras provisionales, carpas.

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3.- REALIZACIÓN DEL ESTUDIO

La estructura de soporte para la cubierta de los escenarios a estudio está formada por

estructuras modulares constituidas por pórticos y correas. Cada estructura modular esta

realizada mediante perfiles de aluminio extruido.

La finalidad del estudio es la verificación de la estabilidad y resistencia de la estructura

frente a las solicitaciones de viento y pesos propios, para realizar estas comprobaciones se

estudia cada uno de los perfiles que componen el conjunto, con las cargas que le

correspondan. Para la determinación de las hipótesis de cálculo se ha determinado que la

estructura estará ubicada en una zona geográfica concreta lo que fija una determinada

exposición al viento., en este caso la velocidad ha sido fijada por el peticionario en 25 m/s.

El paso previo a la realización de los cálculos, es conocer las características técnicas

del material base de los perfiles, así como las características de cada uno de los perfiles que

forman la estructura.

Una vez obtenidas estas características, se procede a realizar los cálculos, con el

posterior análisis y conclusiones de los resultados obtenidos.

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3.1.- CONSIDERACIONES DE CÁLCULO

Se toman como bases de cálculo las indicadas en el Anexo C.2, del Eurocódigo 9, de

Proyectos de estructuras de Aluminio:

� Las hipótesis que se adopten en al análisis global de la estructura serán

coherentes con el comportamiento previsto de la estructura de las uniones.

� Las hipótesis que se adopten en el cálculo de las piezas serán coherentes (o

estarán del lado de la seguridad) con el método empleado para el análisis global

y con el comportamiento previsto de las uniones.

Pórticos de nudos rígidos:

� En el análisis Elástico (lineal o no lineal) se efectuará con la hipótesis de

continuidad total, con uniones rígidas que satisfagan los requisitos especificados

en el apartado 6.4.4.

� El análisis Rígido-Plástico (con o sin endurecimiento) se efectuará con la

hipótesis de continuidad total, con uniones totalmente resistentes que satisfagan

los requisitos especificados en el apartado 6.4.4.

� El análisis Elástico-Plástico (con o sin endurecimiento) se efectuará con la

hipótesis de continuidad total, con uniones totalmente resistentes y rígidas que

satisfagan los requisitos especificados en el apartado 6.4.4.

Apartado 6.4.4. Clasificación en función de la rigidez

� En lo que respecta a la rigidez, las uniones se pueden clasificar como:

o Uniones que restablezcan la rigidez (rígida).

o Uniones que no restablezcan la rigidez (semirígidas),

dependiendo de si se restablece o no la rigidez inicial de los elementos

unidos, sin prestar atención a la resistencia y ductilidad.

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3.2.- COEFICIENTES DE PONDERACIÓN

Las acciones características que se tendrán en cuenta en los cálculos serán las

preescritas en el EUROCODIGO 1, Acciones en Estructuras.

Una acción ponderada es el producto de una acción característica por el coeficiente de

ponderación �s que le corresponda, en la combinación de acciones que esté considerando.

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3.3.- SOFTWARE USADO

Para la realización del estudio se usaron los siguientes programas informáticos:

� Nuevo metal 3D de Cype.

� SolidWorks 2008

� Autocad 2008

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3.4.- CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS

Características técnicas de material

Todos los perfiles usados para la formación de la estructura modular, son perfiles

extrusionados de aluminio. Las características técnicas del este aluminio son:

MATERIAL: Aluminio Aleación EN AW 6005

Tratamiento T.6

Aleación Dimensión t

Espesor de pared (mm)

Limite elástico con 0,2% de

deformación N/mm2

Resistencia última N/mm2

Alargamiento mínimo %

t�5 (Perfiles

abiertos extruidos) 225 270 8

EN AW 6005

t�5 (Perfiles

huecos extruidos) 215 255 8

Valores de cálculo:

- Modulo de elasticidad: E = 70.000 N/mm²

- Modulo de elasticidad transversal: G = 27.000 N/mm²

- Coeficiente de Poisson: � = 0,3

- Coeficiente de dilatación térmica: � = 23 x 10e-6 C

- Densidad: � = 2.700 kg/m³

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Características técnicas de los perfiles

Para el cálculo de las características mecánicas de cada una de las secciones a estudio,

dada la complejidad de la geometría, se ha empleado el programa de cálculo SolidWorks

2008, modelando cada perfil. Los resultados obtenidos son:

CORREA 60X150


Tratamiento T.6

CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS

Área: 1.148 mm²

Momentos principales de Inercia:

Ix: 704.440 mm4

Iy: 2.733.090 mm4

PERFIL PORTICO 110X285


Tratamiento T.6

CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS

Área: 3.817 mm²

Momentos principales de Inercia:

Ix: 8.126.191 mm4

Iy: 39.484.144 mm4

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El pórtico principal está constituido por los perfiles de 110x285x4,6, al igual que las alas

laterales. Las correas entre pórticos son el perfil de dimensiones 60x150x2,5.

La separación entre pórticos es de 4140 mm.

A continuación se muestra un esquema de la estructura:

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CARGAS CONSIDERADAS

NIEVE

Debido a la tipología de la estructura no se han considerado cargas de nieve sobre la

misma

Nota: Ante la previsión metereológica de precipitaciones de nieve, deberá procederse al

desmantelamiento del cerramiento de la cubierta.

VIENTO

La velocidad de viento máxima ha sido fijada por el peticionario en 25 m/s, por lo tanto

los valores de cálculo adoptados son los siguientes:

Velocidad básica del viento: 25 m/s

Coeficiente de exposición: I=2,7 (Borde del mar)

Angulo de la cubierta variable s/ zona

Coeficiente de presión//succión +0,8 // -0,4

Nota : Para velocidades de viento superiores a 25 m/s deberá procederse al desmantelamiento del

cerramiento de la cubierta.

CARGAS MUERTAS (DL)

Debido a que el cerramiento de la estructura se realiza mediante piezas textiles, el peso

propio de dichos elementos no se tiene en cuenta en la comprobación.

SOBRECARGAS (LL)

Se ha supuesto una carga vertical de 10 kN en cada uno de los nudos de la estructura

principal según el esquema adjunto.

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ANEXO I. LISTADOS DE CÁLCULO

Barra N9/N8

Perfil: CA 285x4.7x110x4.8Material: Aluminio (EN AW-6005A)

Y

Z

NudosLongitud

(m)

Características mecánicas

Inicial Final Área(cm²)

Iy(1)

(cm4)Iz

(1)

(cm4)It

(2)

(cm4)

N9 N8 1.410 36.45 3709.13 824.57 2136.92Notas:

(1) Inercia respecto al eje indicado(2) Momento de inercia a torsión uniforme

Pandeo Pandeo lateral

Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.

β 1.00 1.00 0.00 0.00

LK 1.410 1.410 0.000 0.000

Cm 1.000 1.000 1.000 1.000Notación:

β: Coeficiente de pandeoLK: Longitud de pandeo (m)Cm: Coeficiente de momentos

BarraCOMPROBACIONES (EUROCÓDIGO 9 EN 1999-1-1: 2007)

EstadoNt Nc My Mz Vy Vz T MyVz MzVy TVy TVz NMyMz NMyMzVyVzT

N9/N8 η = 2.9 η = 2.8 x: 1.41 mη = 95.8 N.P.(1) N.P.(2) x: 0 m

η = 14.1 N.P.(3) N.P.(4) N.P.(5) N.P.(6) N.P.(6) x: 1.41 mη = 96.8 N.P.(7) CUMPLE

η = 96.8Notación:

Nt: Resistencia a tracciónNc: Resistencia a compresiónMy: Resistencia a flexión en el eje YMz: Resistencia a flexión en el eje ZVy: Resistencia a cortante en el eje YVz: Resistencia a cortante en el eje ZT: Resistencia a torsiónMyVz: Resistencia a flexión en el eje Y y a cortante en el eje Z combinadosMzVy: Resistencia a flexión en el eje Z y a cortante en el eje Y combinadosTVy: Resistencia a torsión y cortante en el eje Y combinadosTVz: Resistencia a torsión y cortante en el eje Z combinadosNMyMz: Resistencia a axil y flexión biaxial combinadosNMyMzVyVzT: Resistencia a torsión, cortante, axil y flexión biaxial combinadosx: Distancia al origen de la barraη: Coeficiente de aprovechamiento (%)N.P.: No procede

Comprobaciones que no proceden (N.P.):(1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector.(2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante.(3) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor.(4) La comprobación no procede por coincidir con la de elementos a flexión, positiva o negativa dependiendo del signo del momento flector de cálculo, en el eje 'y',puesto que el efecto del esfuerzo cortante en el eje 'z' es despreciable para el cálculo del momento flector resistente.(5) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.(6) No hay interacción entre torsión y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.(7) La comprobación no procede, por coincidir con la de elementos a flexión biaxial y esfuerzo axil, puesto que los efectos de los cortantes en el eje 'z' y en el eje 'y' sondespreciables en el cálculo del axil y de los momentos flectores resistentes.

Resistencia a tracción (Eurocódigo 9 EN 1999-1-1: 2007, artículo 6.2.3)

Se debe satisfacer:

η : 0.029

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación deacciones G+1.5·V1.

Donde:

NEd: es el axil de tracción solicitante de cálculo. NEd : 21.75 kN

Nt,Rd: es la resistencia a tracción de cálculo de la sección transversal.Tomando el valor correspondiente a la fluencia general a lo largo delelemento No,Rd, ignorando las conexiones de extremo, los agujeroslocalizados y las zonas HAZ localizadas. Nt,Rd : 745.52 kN

No,Rd : 745.52 kN

Donde:

Ag: es el área de la sección bruta, al no existir reblandecimientoHAZ debido a soldaduras longitudinales. Ag : 36.45 cm²

fo: es el límite elástico para el 0,2% de deformación. fo : 225.0 MPa

γM1: es el coeficiente parcial de seguridad del material. γM1 : 1.10

Resistencia a compresión (Eurocódigo 9 EN 1999-1-1: 2007, artículos 6.2.4 - 6.3.1)

Se debe satisfacer:

η : 0.028

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinaciónde acciones 1.35·G+1.5·Q1.

Donde:

NEd: es el axil de compresión solicitante de cálculo. NEd : 13.57 kN

Nc,Rd: es la resistencia de cálculo a compresión. Nc,Rd : 483.12 kN

Clase: la clasificación de la sección transversal depende de lasdimensiones de sus elementos comprimidos, dado el esfuerzo axil, para lacombinación de acciones considerada. Clase : 4

Nc,Rd: es la resistencia de cálculo a compresión.

Nc,Rd : 483.12 kN

Donde:

Aeff: es el área eficaz de la sección, incluyendo el descuento porreblandecimiento HAZ y por pandeo local, pero sin reducción poragujeros. Aeff : 23.62 cm²



No es necesaria la comprobación a pandeo, ya que se satisface al menosuna de las siguientes desigualdades para todas las esbelteces relativas ocargas críticas asociadas a los posibles modos de pandeo por flexión o portorsión:

Pandeo por flexión en el plano 'xz' 0.20 ≤ 0.10

Pandeo por flexión en el plano 'xy' 0.43 ≤ 0.10

Pandeo por torsión 0.00 ≤ 0.40

Pandeo por flexión en el plano 'xz' 13.57 ≤ 128.81

Pandeo por flexión en el plano 'xy' 13.57 ≤ 28.64

Pandeo por torsión 13.57 ≤ ∞Donde:

⎯λ0: es el limite de la meseta horizontal en la curva de pandeocorrespondiente.

⎯λ0,y : 0.10⎯λ0,z : 0.10⎯λ0,T : 0.40

⎯λ: es la esbeltez relativa. ⎯λy : 0.20⎯λz : 0.43⎯λT : 0.00

NEd: es el axil de compresión solicitante de cálculo. NEd : 13.57 kN

Ncr: es la carga crítica elástica de pandeo determinada a partir de lascaracterísticas mecánicas de la sección transversal bruta.

Ncr,y : 12880.86 kN

Ncr,z : 2863.51 kN

Ncr,T : ∞⎯λ: es la esbeltez relativa.

⎯λy : 0.20⎯λz : 0.43⎯λT : 0.00

Donde:

Aeff: es el área eficaz de la sección. Aeff,y : 23.62 cm²

Aeff,z : 23.62 cm²

Aeff,T : 23.62 cm²


Ncr: es la carga crítica elástica de pandeo determinada a partir de lascaracterísticas mecánicas de la sección transversal bruta.

Ncr,y : 12880.86 kN

Ncr,z : 2863.51 kN

Ncr,T : ∞Aeff: es el área eficaz de la sección.

Aeff,y y Aeff,z: es el valor de Aeff para pandeo por flexión. En ladeterminación de Aeff se debe tener en cuenta el descuento porpandeo local.

Aeff,y : 23.62 cm²

Aeff,z : 23.62 cm²

Aeff,T: es el valor de Aeff para pandeo por torsión de seccionestransversales de tipo 'general'. En la determinación de Aeff se debetener en cuenta el descuento por reblandecimiento HAZ y por pandeolocal. Aeff,T : 23.62 cm²

Ncr,y: es la carga crítica de pandeo por flexión en el plano 'xz'.

Ncr,y : 12880.86 kN

Donde:

E: es el módulo de elasticidad longitudinal. E : 70000.0 MPa

Iy: es el momento de inercia de la sección bruta respecto al ejeprincipal de inercia 'y'. Iy : 3709.13 cm4

ky: es el coeficiente que define la longitud de pandeo por flexiónen el plano 'xz'. ky : 1.00L: es la longitud del elemento. L : 1.410 m

Ncr,z: es la carga crítica de pandeo por flexión en el plano 'xy'.

Ncr,z : 2863.51 kN

Donde:


Iz: es el momento de inercia de la sección bruta respecto al ejeprincipal de inercia 'z'. Iz : 824.57 cm4

kz: es el coeficiente que define la longitud de pandeo por flexiónen el plano 'xy'. kz : 1.00L: es la longitud del elemento. L : 1.410 m

Ncr,T: es la carga crítica de pandeo por torsión.

Ncr,T : ∞

Donde:

is: es el radio de giro polar de la sección bruta respecto al centrode esfuerzos cortantes. is : 11.15 cm

G: es el módulo de elasticidad transversal. G : 27000.0 MPa

It: es el módulo de torsión de la sección bruta. It : 2136.92 cm4


Iw: es el módulo de alabeo de la sección bruta. Iw : 0.00 cm6

kw: es el coeficiente que define la longitud de pandeo portorsión. Se estima como el mayor de los coeficientes que definenlas longitudes de pandeo lateral con torsión. kw : 0.00L: es la longitud del elemento. L : 1.410 m

is: es el radio de giro polar de la sección bruta respecto al centro deesfuerzos cortantes.

is : 11.15 cm

Donde:

iy: es el radio de giro de la sección bruta respecto al eje principalde inercia 'y'. iy : 10.09 cm

iz: es el radio de giro de la sección bruta respecto al eje principalde inercia 'z'. iz : 4.76 cm

Resistencia a flexión en el eje Y (Eurocódigo 9 EN 1999-1-1: 2007, artículos 6.2.5 - 6.3.2)

Se debe satisfacer:

η : 0.958

Flexión positiva:

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N8, para lacombinación de acciones 1.35·G+1.5·Q1.

Flexión negativa:

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N8, para lacombinación de acciones G+1.5·V1.

Donde:

MEd: es el momento flector solicitante de cálculo. MEd+ : 19.46 kN·m

MEd- : 50.89 kN·m

Mc,Rd: es la resistencia de cálculo a flexión uniaxial. Mc,Rd : 53.10 kN·m

Clase: la clasificación de la sección transversal depende de las dimensionesde sus elementos comprimidos, dado el momento flector, para lacombinación de acciones considerada. Clase : 4

Mc,Rd: es la resistencia de cálculo a flexión uniaxial.

Mc,Rd : 53.10 kN·m

Donde:

α: es el factor de forma. α : 0.997Wel: es el módulo elástico de la sección bruta. Wel : 260.29 cm³



α: es el factor de forma.

α : 0.997

Donde:

Weff: es el módulo elástico eficaz de la sección, obtenido usando unespesor reducido teff para los elementos de clase 4. Weff : 259.61 cm³

Wel: es el módulo elástico de la sección bruta. Wel : 260.29 cm³

Resistencia a flexión en el eje Z (Eurocódigo 9 EN 1999-1-1: 2007, artículos 6.2.5 - 6.3.2)

La comprobación no procede, ya que no hay momento flector.

Resistencia a cortante en el eje Y (Eurocódigo 9 EN 1999-1-1: 2007, artículos 6.2.6 - 6.5.5)

La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante.

Resistencia a cortante en el eje Z (Eurocódigo 9 EN 1999-1-1: 2007, artículos 6.2.6 - 6.5.5)

Se debe satisfacer:

η : 0.141

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N9,para la combinación de acciones G+1.5·V1.

Donde:

VEd: es el esfuerzo cortante solicitante de cálculo. VEd : 30.87 kN

VRd: es la resistencia de cálculo a cortante de la sección transversal. VRd : 219.11 kN

La obtención de la resistencia de cálculo a cortante de la sección transversalse realiza suponiendo una distribución de tensiones tangenciales uniformesobre cada elemento plano de pared delgada que la compone, de tal formaque no se sobrepasa en ninguno de ellos la tensión de plastificación y seequilibra el esfuerzo cortante solicitante de cálculo. En su cálculo seconsidera tanto el pandeo local por cortante como la presencia de zonasHAZ.

VRd: es la resistencia de cálculo a cortante de la sección transversal. Seestima igual a la suma de las resistencias a cortante de cada uno de loslados iguales dispuestos en paralelo a la dirección del eje 'z'.

VRd : 219.11 kN

Donde:

VRd,w: es la resistencia a cortante de cada lado. VRd,w : 109.56 kN

Clase: es la clasificación de cada lado a cortante, considerando cada ladocomo una placa rectangular sin rigidizar sometida a esfuerzos cortantesuniformes. Clase : esbeltoEl lado se considera como esbelto, ya que se satisface la siguientedesigualdad:

58.60 > 41.11

Donde:

βw: es el parámetro de esbeltez del lado. βw : 58.6039·ε: es el límite de esbeltez. 39·ε : 41.11

βw: es el parámetro de esbeltez del lado.

βw : 58.60

Donde:

bw,z: es la anchura de cada uno de los lados paralelos al eje 'z'. bw,z : 275.40 mm

tw,z: es el espesor de cada uno de los lados paralelos al eje 'z'. tw,z : 4.70 mm

ε: es un parámetro dependiente de la resistencia característica del material.

ε : 1.05

Donde:

fref: es el límite elástico de referencia. fref : 250.0 MPa


VRd,w: es la resistencia a cortante de cada lado. VRd,w : 109.56 kN

La resistencia a cortante de cada lado será la menor de las siguientes:

Vc,Rd,w: es la resistencia a cortante de cada lado. Se toma el valorcorrespondiente al de fluencia general a lo largo del elemento.

Vb,Rd,w: es la resistencia de cálculo a pandeo por cortante de cada lado.

Vc,Rd,w: es la resistencia a cortante de cada lado. Se toma el valorcorrespondiente al de fluencia general a lo largo del elemento.

Vc,Rd,w : 152.86 kN

Donde:





Vb,Rd,w: es la resistencia de cálculo a pandeo por cortante de cada lado.

Vb,Rd,w : 109.56 kN

Donde:

ν1,w: es el coeficiente de reducción por pandeo por cortante. ν1,w : 0.72bw,z: es la anchura de cada uno de los lados paralelos al eje 'z'. bw,z : 275.40 mm




ν1,w: es el coeficiente de reducción por pandeo por cortante.

ν1,w : 0.72

Donde:


ε: es un parámetro dependiente de la resistencia característica delmaterial. ε : 1.05kτw: es un parámetro dependiente de las dimensiones del lado. kτw : 5.49bw,z: es la anchura de cada uno de los lados paralelos al eje 'z'. bw,z : 275.40 mm

kτw: es un parámetro dependiente de las dimensiones del lado.

5.12 ≥ 1.00

Por lo tanto:

kτw : 5.49

Donde:


a: es la longitud del elemento. a : 1410.47 mm

Resistencia a torsión (Eurocódigo 9 EN 1999-1-1: 2007, artículo 6.2.7.1)

La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor.

Resistencia a flexión en el eje Y y a cortante en el eje Z combinados (Eurocódigo 9 EN 1999-1-1:2007, artículo 6.2.8)

La comprobación no procede por coincidir con la de elementos a flexión, positiva o negativa dependiendodel signo del momento flector de cálculo, en el eje 'y', puesto que el efecto del esfuerzo cortante en eleje 'z' es despreciable para el cálculo del momento flector resistente.

No es necesario considerar el efecto del cortante en la dirección del eje 'z' para elcálculo de la resistencia a flexión, ya que se satisface la siguiente desigualdad:

0.14 ≤ 0.50

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación deacciones G+1.5·V1.

Donde:

VEd: es el cortante solicitante de cálculo. VEd : 30.87 kN

VRd: es la resistencia de cálculo a cortante. VRd : 219.11 kN

VRd: es la resistencia de cálculo a cortante. Su valor coincide con el obtenido enla comprobación de elementos a cortante en el eje 'z'. VRd : 219.11 kN

Resistencia a flexión en el eje Z y a cortante en el eje Y combinados (Eurocódigo 9 EN 1999-1-1:2007, artículo 6.2.8)

No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, lacomprobación no procede.

Resistencia a torsión y cortante en el eje Y combinados (Eurocódigo 9 EN 1999-1-1: 2007,artículos 6.2.7.3)

No hay interacción entre torsión y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación noprocede.

Resistencia a torsión y cortante en el eje Z combinados (Eurocódigo 9 EN 1999-1-1: 2007,artículos 6.2.7.3)

No hay interacción entre torsión y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación noprocede.

Resistencia a axil y flexión biaxial combinados (Eurocódigo 9 EN 1999-1-1: 2007, artículos 6.2.9 -6.3.3)

Se debe satisfacer:

η : 0.968

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N8, parala combinación de acciones G+1.5·V1.

Donde:

NEd: es el axil de tracción solicitante de cálculo. NEd : 21.75 kN

My,Ed: es el momento flector solicitante de cálculo alrededor del ejeprincipal de inercia 'y'. My,Ed : 50.89 kN·m

Mz,Ed: es el momento flector solicitante de cálculo alrededor del ejeprincipal de inercia 'z'. Mz,Ed : 0.00 kN·m

NRd: es la resistencia de cálculo a tracción. NRd : 745.52 kN

My,Rd: es la resistencia de cálculo a flexión alrededor del eje principal deinercia 'y'. My,Rd : 53.10 kN·m

Mz,Rd: es la resistencia de cálculo a flexión alrededor del eje principal deinercia 'z'. Mz,Rd : 18.80 kN·m

NRd: es la resistencia de cálculo a tracción.

NRd : 745.52 kN

Donde:

Ag: es el área de la sección bruta o el área de la sección transversalreducida que tiene en cuenta el reblandecimiento HAZ debido asoldaduras longitudinales. Ag : 36.45 cm²



My,Rd: es la resistencia de cálculo a flexión alrededor del eje principal de inercia'y'.

My,Rd : 53.10 kN·m

Donde:

αy: es el factor de forma para flexión alrededor del eje principal deinercia 'y'. αy : 0.997Wy,el: es el módulo elástico de la sección bruta para flexión alrededordel eje principal de inercia 'y'. Wy,el : 260.29 cm³



αy: es el factor de forma para flexión alrededor del eje principal de inercia 'y'.

αy : 0.997

Donde:

Wy,eff: es el módulo elástico eficaz de la sección para flexiónalrededor del eje principal de inercia 'y'. Calculado usando unespesor reducido 'teff' para los elementos de clase 4. Wy,eff : 259.61 cm³

Wy,el: es el módulo elástico de la sección bruta para flexión alrededordel eje principal de inercia 'y'. Wy,el : 260.29 cm³

Mz,Rd: es la resistencia de cálculo a flexión alrededor del eje principal de inercia'z'.

Mz,Rd : 18.80 kN·m

Donde:

αz: es el factor de forma para flexión alrededor del eje principal deinercia 'z'. αz : 0.613Wz,el: es el módulo elástico de la sección bruta para flexión alrededordel eje principal de inercia 'z'. Wz,el : 149.92 cm³



αz: es el factor de forma para flexión alrededor del eje principal de inercia 'z'.

αz : 0.613

Donde:

Wz,eff: es el módulo elástico eficaz de la sección para flexiónalrededor del eje principal de inercia 'z'. Calculado usando unespesor reducido 'teff' para los elementos de clase 4. Wz,eff : 91.90 cm³

Wz,el: es el módulo elástico de la sección bruta para flexión alrededordel eje principal de inercia 'z'. Wz,el : 149.92 cm³

Resistencia a torsión, cortante, axil y flexión biaxial combinados (Eurocódigo 9 EN 1999-1-1:2007, artículos 6.2.9 - 6.2.10 - 6.3.3)

La comprobación no procede, por coincidir con la de elementos a flexión biaxial y esfuerzo axil, puestoque los efectos de los cortantes en el eje 'z' y en el eje 'y' son despreciables en el cálculo del axil y de losmomentos flectores resistentes.

Se consideran despreciables los efectos de los cortantes en el eje 'z' y en el eje'y' en el cálculo del axil y de los momentos flectores resistentes, ya que sesatisfacen las siguientes desigualdades:

0.14 ≤ 0.50

0.00 ≤ 0.50

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación deacciones G+1.5·V1.

Donde:

Vz,Ed: es el cortante solicitante de cálculo en el eje 'z'. Vz,Ed : 30.87 kN

Vy,Ed: es el cortante solicitante de cálculo en el eje 'y'. Vy,Ed : 0.00 kN

Vz,Rd: es la resistencia de cálculo a cortante en el eje 'z'. Vz,Rd : 219.11 kN

Vy,Rd: es la resistencia de cálculo a cortante en el eje 'y'. Vy,Rd : 114.05 kN

Vz,Rd: es la resistencia de cálculo a cortante en el eje 'z'. Su valor coincide con elobtenido para la variable VRd en la comprobación de elementos a cortante en eleje 'z'. Vz,Rd : 219.11 kN

Vy,Rd: es la resistencia de cálculo a cortante en el eje 'y'. Su valor coincide con elobtenido para la variable VRd en la comprobación de elementos a cortante en eleje 'y'. Vy,Rd : 114.05 kN

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