Precipitacion OKCUADRO N 16PROYECTO CHIRA-PIURAPRECIPITACIONES MAXIMAS ANUALES DE 24 HORAS (mm.)CALCULO DE INTENSIDAD MAXIMA PARA FRECUENCIAS DECALCULO DE INTENSIDAD MAXIMA PARA FRECUENCIAS DEDIVISION DE HIDROMETEREOLOGIACUENCAS CHIRA Y PIURAOCURRENCIA Y DURACION DE LA TORMENTA (MALLARES)OCURRENCIA Y DURACION DE LA TORMENTA (ESPERANZA)ESTACION : MALLARESNUMEROAOPRECIPITACIONINTENSIDADOCURRENCIANUMEROAOPRECIPITACIONINTENSIDADOCURRENCIALAT.: 0451' LONG.: 8043' ALT.: 80.00 MSNMORDENAOESPERANZAMALLARESCHILACOMIRAFLORESmMAX. EN 24Hmm/hm/(n+1)mMAX. EN 24Hmm/hm/(n+1)PARAMETRO CLIMATICO: PRECIPITACION TOTAL MENSUAL (mm)1197245.950.511765.31197250.5014.230.0361045.9013.090.036AOENEFEBMARABRMAYJUNJULAGOSEPOCTNOVDICTOTAL2197321.731.257.930.22197331.209.340.0712021.706.800.07119720.00.2151.518.01.60.10.00.00.40.00.07.6179.41.03197423.591319743.501.380.107302.000.840.107197350.317.329.85.70.00.00.00.00.70.20.31.0105.32.04197518.910.959.874197510.903.720.1434018.906.020.14319742.37.60.90.60.30.40.00.01.42.70.80.017.03.05197618.967.336.418.15197667.3018.300.1795018.906.020.17919752.74.332.10.90.10.50.03.50.10.40.60.045.24.06197713.910.75214.16197710.703.660.2146013.904.600.214197624.699.73.14.96.70.00.00.00.00.00.00.0139.05.0719788.725.651.731.97197825.607.860.250708.703.060.25019771.043.59.85.01.10.20.00.00.80.00.00.061.46.08197922.7104.5819792.701.100.286802.000.840.28619780.00.241.10.41.21.50.00.00.00.00.00.044.47.09198010.727.534.630.39198027.508.360.3219010.703.660.32119792.40.25.21.50.60.00.00.01.00.00.00.211.18.01019813.29.624.618.41019819.603.330.3571003.201.270.35719800.00.017.229.00.00.00.00.00.00.00.00.046.29.01119821.811.56.16.711198211.503.900.3931101.800.770.39319810.04.119.90.91.00.00.00.00.00.00.00.025.910.0121983134.8148.1136.2151.4121983148.1036.490.429120134.8033.610.42919820.00.60.01.11.60.00.00.01.12.62.322.732.011.01319844.647.360.71313198447.3013.440.4641304.601.750.4641983321.0218.2500.0608.7460.8234.14.00.00.05.40.23.12355.512.014198511.35.141.715.91419855.101.910.50014011.303.840.50019841.561.311.412.70.00.20.73.20.90.30.60.092.813.01519863.84.711.46.11519864.701.780.5361503.801.480.53619850.30.05.10.23.20.00.01.30.00.70.01.812.614.016198732.863.9108.134.916198763.9017.490.57116032.809.760.57119862.37.712.62.00.00.00.10.00.00.80.125.615.0171988115.728.94.617198815.705.120.6071701.000.460.60719879.6184.092.233.40.00.00.30.00.00.90.70.0321.116.01819899.431.243.710.118198931.209.340.6431809.403.270.64319889.62.41.420.20.10.00.00.01.80.01.70.037.217.01919902.12.67.82.41919902.601.060.6791902.100.880.67919899.563.30.00.70.00.00.44.30.00.078.218.02019911.515.441.73.520199115.405.040.7142001.500.660.71419900.10.91.41.11.20.10.00.00.01.32.14.312.519.021199255.6100.471107.1211992100.4025.970.75021055.6015.480.75019913.35.926.90.20.00.20.00.00.00.00.24.941.620.022199351.876.614066.322199376.6020.490.78622051.8014.550.78619928.842.5202.4230.84.21.40.00.00.00.3490.421.023199419.53372.319.523199433.009.810.82123019.506.190.82119930.00.00.00.00.00.10.00.122.024199516.112.26.82419956.102.240.8572401.000.460.85719941.29.70.01.10.70.00.00.00.30.00.06.519.523.02519960.37141.82519967.002.530.8932500.300.160.89319950.02.11.87.20.00.00.00.00.00.01.20.012.324.026199711.321.8117.55426199721.806.820.92926011.303.840.92919960.00.01.30.00.00.10.01.425.027199896.6201136.3173.6271998201.0047.670.96427096.6025.110.964199711.525.013.90.00.00.00.00.08.418.0199.3276.126.01998548.0434.6681.460.634.12.70.10.00.01.41.00.31764.227.0PROMEDIO10.46PROMEDIO6.2419998.0130.811.217.54.62.00.00.00.22.20.05.4181.928.0DESV. ESTAND.11.34DESV. ESTAND.8.0320001.812.68.339.221.30.80.00.00.00.00.017.0101.029.020017.95.8238.135.40.00.00.00.00.30.00.04.2291.730.020020.15.0103.0131.20.00.00.00.00.02.52.71.3245.831.020034.813.22.00.00.02.00.30.00.00.01.68.632.532.020047.51.71.14.80.00.00.00.00.01.30.07.624.033.0Precipitacion para el Periodo de Retorno (PTR) Mediante La Ley de GAMBELPrecipitacion para el Periodo de Retorno (PTR) Mediante La Ley de GAMBEL20050.00.023.40.30.10.50.00.00.00.00.00.024.334.0PeriodoPromedio Int.Factor FrecuenciaDesv. EstandarPTRPeriodoPromedio Int.Factor FrecuenciaDesv. EstandarPTRRetornoXKtSXtRetornoXKtSXtMAX548.0434.6681.4608.7460.8234.14.03.51.88.418.0199.32355.5511.340.7211.3419.5058.030.728.0313.81MED32.142.172.540.616.67.30.20.20.31.11.19.0210.31011.341.3011.3426.14108.031.308.0318.52MIN0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.11511.341.6311.3429.89158.031.638.0321.17159.6738.11066.6629.851.610.71.38.19.427.833.6292.83029.42011.341.8711.3432.51208.031.878.0323.0330.031.030.030.030.030.030.030.030.030.030.030.030.02511.342.0411.3434.53258.032.048.0324.463011.342.1911.3436.17308.032.198.0325.62Sin Nio5.323.835.621.01.70.40.00.30.30.91.19.8101.03711.342.3511.3438.05378.032.358.0326.95Sin Nio5.023.133.319.71.60.30.00.30.30.91.19.294.75011.342.5911.3440.75508.032.598.0328.86Fuente: Proyecto Especial Chira - Piura10011.343.1411.3446.921008.033.148.0333.2415011.343.4511.3450.531508.033.458.0335.79Cuadro N 12: Promedios mensuales de precipitacin en milmetros (1972-2010)20011.343.6811.3453.082008.033.688.0337.59ZONAESTACINEFMAMJJASONDMXMEDMN25011.343.8511.3455.052508.033.858.0338.99BAJAMIRAFLORES61433122000011316775030011.344.0011.3456.673008.034.008.0340.14BAJAMALLARES2824311810000111015277040011.344.2211.3459.224008.034.228.0341.94MEDIACHULUCANAS21821002720000114239238050011.344.3911.3461.195008.034.398.0343.34MEDIACHILACO12429936310011122872100ALTAHUARMACA14019924114644445793132975639610AYABACA17222226220979218121949478627011864Fuente: Plan de Gestin de la Oferta de Agua en las Cuencas del mbito del Proyecto Chira Piura, ATA 2002Cuadro N 18: Temperatura media Catamayo-Chira (C) 1971-1998.

Calculo Duracion Tormentas OKPROYECTO:"MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y CALLE UGARTE DEL DISTRITO Y PROVINCIA DE SULLANA-PIURA"Coeficiente de Escorrentia Segun el Tipo del SueloCaracteristicas de la SuperficiePeriodo de Retorno en Aos25102550100UtilizadoAreas desarrolladas :Asfaltico0.730.770.810.860.900.95Concreto / Techo0.750.800.830.880.920.97Zonas Verdes ( jardines parques etc.)Condicion pobre (cubierta pasto < al 50% del Area)Plano, 0-2%0.320.340.370.400.440.47Promedio, 2-7%0.370.400.430.460.490.53Superior al 7%0.400.430.450.490.520.55Condicion promedio (cubierta de pasto 50-75% del Area)Plano, 0-2%0.250.280.300.340.370.41Promedio, 2-7%0.330.360.380.420.450.49Superior al 7%0.370.400.420.460.490.53Condicion buena (cubierta de pasto 75-100% del Area)Plano, 0-2%0.210.230.250.290.320.36Promedio, 2-7%0.290.320.350.390.420.46Superior al 7%0.340.370.400.440.470.51COEFICIENTE DE ESCORRENTIA "TIPO DE COBERTURA" ( Ce )=0.86COEFICIENTE DE ESCORRENTIA "PROMEDIO" ( Ce )=0.450CALCULO DE INTENSIDAD MAXIMA PARA FRECUENCIAS DECALCULO DE INTENSIDAD MAXIMA PARA FRECUENCIAS DEOCURRENCIA Y DURACION DE LA TORMENTA (MALLARES)OCURRENCIA Y DURACION DE LA TORMENTA (ESPERANZA)NUMEROAOPRECIPITACIONINTENSIDADOCURRENCIANUMEROAOPRECIPITACIONINTENSIDADOCURRENCIAmMAX. EN 24Hmm/hm/(n+1)mMAX. EN 24Hmm/hm/(n+1)1197250.5014.230.03571197545.9013.090.03572197331.209.340.07142197621.706.800.0714319743.501.380.1071319772.000.840.10714197510.903.720.14294197818.906.020.14295197667.3018.300.17865197918.906.020.17866197710.703.660.21436198013.904.600.21437197825.607.860.2500719818.703.060.2500819792.701.100.2857819822.000.840.28579198027.508.360.32149198310.703.660.32141019819.603.330.35711019843.201.270.357111198211.503.900.39291119851.800.770.3929121983148.1036.490.4286121986134.8033.610.428613198447.3013.440.46431319874.601.750.46431419855.101.910.500014198811.303.840.50001519864.701.780.53571519893.801.480.535716198763.9017.490.571416199032.809.760.571417198815.705.120.60711719911.000.460.607118198931.209.340.64291819929.403.270.64291919902.601.060.67861919932.100.880.678620199115.405.040.71432019941.500.660.7143211992100.4025.970.750021199555.6015.480.750022199376.6020.490.785722199651.8014.550.785723199433.009.810.821423199719.506.190.82142419956.102.240.85712419981.000.460.85712519967.002.530.89292519990.300.160.892926199721.806.820.928626200011.303.840.9286271998201.0047.670.964327200196.6025.110.9643PROMEDIO10.46PROMEDIO6.24DESV. ESTAND.11.34DESV. ESTAND.8.03Precipitacion para el Periodo de Retorno ( PTR ) Mediante la Ley de GAMBELPeriodoPromedio Int.Factor FrecuenciaDesv. EstandarPTRAOPromedio Int.Factor FrecuenciaDesv. EstandarPTRRetornoXKtSXtXKtSXt510.460.7211.3418.625.006.240.728.0312.021010.461.3011.3425.2610.006.241.308.0316.721510.461.6311.3429.0015.006.241.638.0319.372010.461.8711.3431.6220.006.241.878.0321.232510.462.0411.3433.6425.006.242.048.0322.663010.462.1911.3435.2930.006.242.198.0323.833710.462.3511.3437.1737.006.242.358.0325.165010.462.5911.3439.8650.006.242.598.0327.0710010.463.1411.3446.04100.006.243.148.0331.4415010.463.4511.3449.64150.006.243.458.0333.9920010.463.6811.3452.19200.006.243.688.0335.8025010.463.8511.3454.17250.006.243.858.0337.2030010.464.0011.3455.79300.006.244.008.0338.3440010.464.2211.3458.33400.006.244.228.0340.1550010.464.3911.3460.31500.006.244.398.0341.55

Memoria Calculo hidrologia OKPROYECTO:"MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y CALLE UGARTE DEL DISTRITO Y PROVINCIA DE SULLANA-PIURA"ANEXO 3.01DATOS GENERALESArea=0.04757km2Permetro=0.93994kmLongitud de Recorrido (Lr)=354.04500mUnidad Hidrogrfica=CuencaCotasAltura MediaAreaH*AArea Acum.msnmmsnmHaHa112.8195.76104.290.04764.960.04760.000.000.04760.000.000.04760.000.000.04760.000.000.04760.000.000.04760.04764.96Altura Media (Am)=104.29m.ANEXO 3.02Indice de Gravelius( Ic )=1.216Factor de Forma( Rf )=0.000PENDIENTE DE LA CUENCA (Sc) :Pendiente de la Cuenca "JUSTIN" (Sc)=0.0782Lado Mayor del Rectngulo ( L )=0.322kmLado Menor del Rectngulo ( L )=0.148kmPendiente de la Cuenca "RECTANGULO EQUIVALENTE" ( Sc )=0.0529ANEXO 3.03 - 3.05PENDIENTE PROMEDIO ADOPTADOSc =0.06556.55%INDICE DE PONDIENTE ( Ip ) :Lado mayor del rectngulo Equivalente ( L ) =0.322kmCotasAreaBihh*Bi(h*Bi/1000)^0,5msnmHaAi/At112.8195.760.04761.00017.0517.050.1306000.00000.0000.000.000.0000000.00000.0000.000.000.0000000.00000.0000.000.000.0000000.00000.0000.000.000.0000000.00000.0000.000.000.00000.050.1306INDICE DE PENDIENTE ( Ip )=0.230TIEMPO DE CONCENTRACION ( Tc ) :Longitud de Recorrido ( Lr )=354.05mDiferencia de Cotas ( H )=17.05mSoil Conservation Service California ( Tc )=5.75min.EE.UU. Para el Diseo de Alcantarillas ( Tc )=10.04Horas602.43min.Area de la Cuenca ( Ac )=0.04757km2Metodo de GIANDOTTY ( Tc )Tc=0.42HorasTc=25.49min.TIEMPO DE CONSENTRACION PROM. ( Tc )=211.23min.ANEXO 3.04 Y 3.06PERIODO DE RETORNO ( T ) :Vida Util de la Estructura ( n )=25aosProbabilidad de Ocurencia Asumido ( J )=25.00%Probalidad de No Ocurrencia ( P )=98.86%Vida UtilProbabilidadRiesgo de fallaTiempo de RetornoVida UtilTiempo de Retornon (aos)PjT (aos)n (aos)T (aos)50.9440.05617.89100.9720.02835.26150.9810.01952.64200.9860.01470.0210=35250.9890.01187.4087.40300.9900.010104.785=X370.9920.008129.11500.9940.006174.30X=17.381000.9970.003348.111500.9980.002521.912000.9990.001695.712500.9990.001869.513000.9990.0011,043.324000.9990.0011,390.925000.9990.0011,738.53PERIODO DE RETORNO ( T )=87aosPRECIPITACION MEDIA ANNUAL ( Pc ) :Nombre EstacionAltitudPrecipitacionDatos de CalculomsnmMedia Anual( X) )( Y )( XY )X2Y2MALLARES472109,882.722,209.0044,213.72ESPERANZA1246547.20144.002,079.36Suma5925610,429.922,353.0046,293.08Altitud Media de la Cuenca ( Am )=104.29m.Constante de Regrecion Lineal ( )=-10.8585Pendiente ( )=4.705Nombre EstacionAltitudPrecipitacionPrecipitacionmsnmMedia AnnualCorregida( X) )( Y )Y=+XMALLARES47210.27210.27ESPERANZA1245.6045.60Suma59255.87255.87PRECIPITACION MEDIA ANUAL ( Pc )=127.94ANEXO 3.05 Y 3.07COEFICIENTE DE ESCORRENTIA ( Ce ) :Promedio Anual de Precipitacin (Pm )=127.94m.m.Temperatura Media de la Cuenca ( Tm )=26.00CArea de la Cuenca ( A )=47,572.06m2Pendiente de la Cuenca ( S )=0.07827.82%Escorrentia de la Cunca ( E )=5.121m.m.COEFICIENTE DE ESCORRENTIA " JUSTIN " ( Ce )=0.040PROYECTO:"MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y CALLE UGARTE DEL DISTRITO Y PROVINCIA DE SULLANA-PIURA"CALCULO DE CAUDALES DE DISEO ( Q ) :CALCULO DE CAUDALES MAXIMOS METODO DE MAC-MATHPeriodoAreaCoeficientePendientePTR (Prom.)Caudal (Max.)Caudal (Max.)RetornoHaEscorrentiaS (m/km)Xt( L/seg )( m3/seg )54.760.45065.5224.63158.650.159104.760.45065.5233.62216.550.217154.760.45065.5238.69249.210.249204.760.45065.5242.24272.080.272254.760.45065.5244.97289.690.290304.760.45065.5247.20304.020.304374.760.45065.5249.75320.450.320504.760.45065.5253.40343.960.3441004.760.45065.5261.76397.820.3981504.760.45065.5266.64429.230.4292004.760.45065.5270.09451.490.4512504.760.45065.5272.77468.740.4693004.760.45065.5274.96482.840.4834004.760.45065.5278.41505.060.5055004.760.45065.5281.08522.300.522PROYECTO:"MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y CALLE UGARTE DEL DISTRITO Y PROVINCIA DE SULLANA-PIURA"ANEXO 3.08CALCULO DE INTENSIDADES SOBRE INTERVALOS DE RETORNO211.227Tiempo de RetornoBTIntensidad de Precipitaciones ( mm/hora )15 min.30 min.60 min.Tc=211.227'50.42820.50213.9589.5034.728100.56723.55116.03410.9175.432150.63325.16317.13211.6645.803200.67526.25117.87312.1686.054250.70627.07118.43012.5486.243300.73027.72518.87612.8516.394370.75628.46319.37813.1936.564500.79229.49220.07913.6706.8021000.86431.69221.57714.6907.3091500.89932.81922.34415.2127.5692000.92033.51422.81815.5357.730PROYECTO:"MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y CALLE UGARTE DEL DISTRITO Y PROVINCIA DE SULLANA-PIURA"TRAMO:ANEXO 3.09CALCULO DE CAUDALES MAXIMOS METODO RACIONALArea de la Cuenca ( A )=0.048km2Coeficiente de Escorrentia ( Ce )=0.450Tiempo de RetornoBTCAUDALES : Q = CIA/3,6 ( m3 / seg.)15 min.30 min.60 min.Tc=202,98'50.4280.120.080.060.03100.5670.140.100.060.03150.6330.150.100.070.03200.6750.160.110.070.04250.7060.160.110.070.04300.7300.160.110.080.04370.7560.170.120.080.04500.7920.180.120.080.041000.8640.190.130.090.041500.8990.200.130.090.052000.9200.200.140.090.05CALCULO DE CAUDALES MAXIMOS METODO RACIONALPendiente de la Cuenca ( S )=6.55%Coeficiente de Escorrentia ( Ce )=0.450Tiempo de RetornoBTCAUDALES : Q = CIA/3,6 ( m3 / seg.)15 min.30 min.60 min.Tc=202,98'50.4280.280.170.110.04100.5670.330.210.130.05150.6330.360.220.140.06200.6750.380.240.150.06250.7060.400.250.150.06300.7300.410.250.160.07370.7560.420.260.160.07500.7920.440.270.170.071000.8640.480.300.190.081500.8990.510.310.190.082000.9200.520.320.200.08CAUDAL DE DISEO :=0.13m3/seg.

Spacheco:La proximidad de la ciudad de Sullana a la lnea ecuatorial y la influencia que ejercen sobre sta los desiertos costeros y la corriente de El Nio determinan un clima sub rido tropical clido, con una atmsfera hmeda de promedio 65% aunque en el verano, por el microclima en el valle puede llegar a 90%1; la ciudad presenta una temperatura mxima de 40 C y una mnima de 19 C en las partes bajas siendo 26 C su promedio anual, siendo la direccin del viento en la ciudad de sur-oeste a nor-oeste, con una velocidad mxima de 36 km/hora.

Diseo Tuberia OKCALCULO DE LA TUBERIA DE DRENAJEDonde:Qm = Descarga mxima proyectada en m3/seg.0.13m3/sg1El R.N.C. establece que los primeros 300.00 m la pendiente ser de 10y para la siguientes longitudes ser 8. Se toma esta precaucin porque al inicio de los ramales colectores la descarga es mnima por lo que el arrastre est prcticamente garantizado.Qd = Descarga de diseo de la obra en m3/seg.Formula de ManningA R 2/3 S 1/2DETERMINACIN DE GASTOQd =----------------nFRMULA DE MANNING - TUBO A PRESIN ATMOSFRICA91.8791.45V= Velocidad media de desplazamiento (m/s)3.45Nmero Manning n=0.010104.620.00401R= Radio medio hidrulico (m)Pendiente del tubo S=0.0041m / mS= Pendiente de la canalizacin0.004093dimetro=19.6850393701inch0.5m0.409%0.0010.0245n= Coeficiente de rugosidad de Manning.0.012radio=9.842519685inch0.25m0.00409A= Seccin transversal de la canalizacin (m2)rea de tubo Ac=304.342in^20.19635m2Q= Caudal (Escorrenta superficial pico) (m3/s)tirante (m)% llenadoQ (lts/seg)Q (M3/seg)Velocidad m/segan mnimoA (m2)R (m)EFICIENCIA0.02505%1.510.001510.410.45103n=0.0120.00370.01630.4%Remplazando datos:0.050010%6.550.006550.640.64350n=0.0100.01020.03181.9%A R 2/3 S 1/20.075015%15.260.015260.830.79540n=0.0100.01850.04644.5%Qd =----------------0.100020%27.490.027490.980.92730n=0.0100.02800.06038.1%n0.125025%43.000.043001.121.04720n=0.0100.03840.073312.7%0.150030%61.480.061481.241.15928n=0.0100.04950.085518.2%Qd =3.14159*d2/4 *(d/4) 2/3 *(0.00409) 1/20.175035%82.540.082541.351.26610n=0.0100.06120.096724.4%3.14160.06250.25000.0640=0.0031=0.3139m3/sg0.010.200040%105.790.105791.441.36944n=0.0100.07330.107131.3%0.01000.01000.225045%130.760.130761.531.47063n=0.0100.08570.116538.7%Para la obtencin del dimetro en metros de la frmula de Manning0.250050%156.960.156961.601.57080n=0.0100.09820.125046.5%D = Dimetro interior del tubo en m.0.275055%183.870.183871.661.67096n=0.0100.11070.132454.5%Q = Gasto requerido en m3/seg0.300060%210.910.210911.711.77215n=0.0100.12300.138862.5%n = Coeficiente de rugosidad0.325065%237.460.237461.761.87549n=0.0100.13510.144170.3%S = Prdida de energa por metro h/L, (m/m)(3.208*Q*n / S1/2 )3/80.350070%262.830.262831.791.98231n=0.0100.14680.148177.8%d =0.375075%286.260.286261.812.09440n=0.0100.15800.150884.8%0.400080%306.860.306861.822.21430n=0.0100.16840.152190.9%d=0.36m0.425085%323.490.323491.822.34619n=0.0100.17790.151695.8%Asumir d=0.50m0.450090%334.580.334581.802.49809n=0.0100.18610.149099.1%0.465093%337.530.337531.772.60607n=0.0100.19030.1460100.0%Remplazando el valor asumido para d0.470094%337.690.337691.762.64666n=0.0100.19150.1447100.0%d=0.50m0.485097%334.570.334571.722.79343n=0.0100.19460.139499.1%1m=100cmTenemos Qd=0.31m3/sg0.5000100%313.930.313931.603.14159n=0.0100.19630.125093.0%1cm=10mm50cm500mmEntonces se debe cumplir la condicion:Qd> QmOK0.5mEn nuestro caso, el sistema de drenaje pluvial proyectado, en el campo real trabajara a un % de llenado que debemos calcular, el mismo que debe satisfacer la condicion de Qd > Qm% llenado real50%A =0.0982M2R =0.1250MQd =0.1570M3/SEGQ'd> QmOKLas pendientes minimas de diseo de acuerdo a los diametros, seran aquellas que satisfagan la velocidad minima de 0.90 m/seg, fluyendo a tubo llenoVmim= Velocidad minima de desplazamiento (m/s)0.90Vmax= Velocidad maxima de desplazamiento (m/s)6.00Velocidad media (m/seg)3.45R 2/3 S 1/2Vd =----------------n0.25000.06401.5988276955m/segVd =(d/4) 2/3 *(S) 1/20.0100nS1/2 =0.24Smax =0.49Entonces se debe cumplir la condicion:Sd> Sm0OKR 2/3 S 1/2Vd =----------------nVd =(d/4) 2/3 *(0.409) 1/20.01Vd =1.60m/sgEntonces se debe cumplir la condicion:Vd> Vmin0OKVd< Vmax0OK

Diseo Tuberia OK1.50751969156.554154136815.259888106127.49118277443.002572147361.477105482882.5444635771105.7902607494130.7607558272156.9645419575183.87169466210.9101790583237.4586034578262.8332511798286.264926647306.8552830917323.485218598334.5847838533337.5340693732337.6870615573334.5683636895313.9290839149

gasto / tirantePorcentaje de llenadoQ lts/segGasto / Tirante hidrulico

I. Calculo C Mtdo RacionalCaudal de Diseo Hidraulico Dren Calle Morropn. Sullana. PiuraEl concepto bsico del Mtodo Racional, asume que el mximo porcentaje de escurrimiento de una cuenca pequea ocurre cuando la intensidad de tal cuenca est contribuyendo el escurrimiento y que el citado porcentaje de escurrimiento es igual a un porcentaje de la intensidad de lluvia promedio. Lo anterior en forma de ecuacin resulta:Donde:Q =Caudal en m3/segC =Coeficiente de escorrentaI =Intensidad de lluvia en mm/horaA =rea de la cuenca en KmEl Coeficiente de Escorrenta se determina en funcin de las caractersticas fsicas del rea drenante.Estas caractersticas fsicas, se resumen en los cuadros Ns 5, 6, 7 y 8:Cuadro N 5: Clasificacin de Suelos segn NRSCTipos de SueloTextura del SueloAArenas con poco limo y arcillaBArenas finas y limoCArenas muy finas, limo, suelos con alto contenido de arcillaDArcillas en grandes cantidades, suelos poco profundos con subhorizontes de roca sana, suelos muy impermeablesFuente: Estudio: MODELO PARA DETERMINAR EL EFECTO SOBRE EL RECURSO HDRICO DE LA SIERRA DE LAS MINAS Y EL CERRO ALUX - GuatemalaDe este cuadro se determin que para el tipo de suelo en anlisis, corresponde al tipo D.Cuadro N 6: Coeficiente de Escorrenta segn NRSCFACTORES DE CLASIFICACIONVALORES DE c *TOPOGRAFATerreno plano, con pendiente de 0.15%0.3Terreno ondulado, con pendiente de 0.35%0.2Terreno accidentado, con pendiente de 4.00%0.1SUELOSArcilloso firme0.1Arcillo arenoso0.2Arcillo arenoso suelto0.4COBERTURATerrenos cultivados0.1Bosques0.2Fuente: Estudio: ESTUDIO HIDROLOGICO DEL AREA DEL PROYECTO PICHITA-CALUGA. Per.* El coeficiente de escurrimiento C se obtiene restando a la unidad la suma de los c' para cada uno de los tres factoresDel cuadro anterior se determin que para el tipo de suelo en anlisis, C = 0.50 (primer valor).C =0.3Cuadro N 7: Coeficiente de Escorrenta segn NRSCTOPOGRAFADESCRIPCION DE SUELOSCOBERTURACOEFICIENTEO TIPOS DEL SCSLLANAArcilloso firme impenetrable (D)Cultivo0.5Bosque0.4Arcillo - arenoso firme (C y B)Cultivo0.4Bosque0.3Arcillo - arenoso abierto (A)Cultivo0.2Bosque0.1ONDULADAArcilloso firme impenetrable (D)Cultivo0.6Bosque0.5Arcillo - arenoso firme (C y B)Cultivo0.5Bosque0.4Arcillo - arenoso abierto (A)Cultivo0.3Bosque0.2ACCIDENTADAArcilloso firme impenetrable (D)Cultivo0.7Bosque0.6Arcillo - arenoso firme (C y B)Cultivo0.6Bosque0.5Arcillo - arenoso abierto (A)Cultivo0.4Bosque0.3Fuente: Estudio: ESTUDIO HIDROLOGICO DEL AREA DEL PROYECTO PICHITA-CALUGA. Per.Del cuadro anterior se determin que para el tipo de suelo en anlisis, C = 0.70 (segundo valor).C =0.7Cuadro N 8: Coeficiente de Escorrenta segn NRSCTIPOS DE SUELOSP24hCOEFICENTE DE ESCORRENTA PARA REAS EN Km( mm )< 0.10.10 1.01.0 10.010.0 100.0> 100.0TIPO D800.60.70.650.650.681 1500.90.850.80.80.8151 2000.950.90.90.90.9> 2000.950.950.950.90.9TIPO C800.70.60.550.50.4581 1500.850.80.750.650.65151 2000.850.850.80.70.7> 2000.90.90.80.750.75TIPO B800.550.550.40.350.281 1500.650.630.560.450.3151 2000.750.70.650.550.4> 2000.80.750.70.650.5TIPO A800.350.280.20.20.1581 1500.450.350.250.250.2151 2000.550.450.40.350.3> 2000.60.550.50.450.4Fuente: Estudio: ESTUDIO HIDROLOGICO DEL AREA DEL PROYECTO PICHITA-CALUGA. Per.Del cuadro anterior se determin que para el tipo de suelo en anlisis, C = 0.80 (tercer valor).C =0.55De esta manera, estos tres coeficientes de escurrimiento, se promediaron para obtener el definitivo a utilizar.C =0.52En este caso el coeficiente de escurrimiento C se tom igual a 0.57Finalmente se tiene el cuadro N 9, mediante el cual se determinan los Caudales de Diseo:Cuadro N 9: Caudales de Diseo(Estacin Mallares)CUENCALHTcCi25AQ( m )( m )( min )( mm/hora)(Km)( m3/seg )Av, Emancipacion354.0520.055.410.5212.130.050.08Fuente: Estudio Elaboracion propia

Spacheco:MORMA OS 60Spacheco:NORMA OS 60Spacheco:Segn RNE DIAMETRO MINIMO SERA DE 50MM

Calculo Tc, IPROYECTO : "MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y CALLE UGARTE DEL DISTRITO Y PROVINCIA DE SULLANA-PIURA"RESPONSABLE : MUNICIPALIDAD PROVINCIAL DE SULLANAUBICACIN : CALLE UGARTE Y TRANSVERSAL MORROPONESTIMACION DE CAUDALES MAXIMOS POR METODOS EMPIRICOSNombre:CUENCA BARRIO NORTESELECCIN DE UN TIEMPO PARA PERIODO DE RETORNO (T)EN FUNCION AL TIPO DE ESTRUCTURATipo de estructuraPeriodo de Retorno T(aos)ELV*Alcantarillado para carreteras* Volumenes de trafico bajos510* Volumenes de trafico intermedios1025* Volumenes de trafico Altos50100Puentes de carreteras* Sistema secundario1050* Sistema primario50100Drenaje agricola* Surcos510* Culverts550Drenaje urbano* Alcantarilas en ciudades pequeas125* Alcantarillas en ciudades grandes2550Aeropuertos* Volumenes bajos510* Volumenes intermedios1025* Volumenes altos50100Diques* En fincas250* Alrededor de las ciudades50100Presas con probabilidad de perdidas de vidas (baja amenaza)* Presas pequeas50100* Presas intermedias+ de 10050* Presas grandes100%Presas con probabilidad de perdidas de vidas (amenaza significativa)* Presas pequeas+ de 10050%* Presas Intermedias50 - 100 %* Presas grandes100%Presas con probabilidad de perdidas de vidas (Alta amenaza)Presas pequeas50 - 100 %Presas intermedias100%Presas grandes100%SELECCIONAR T >>>>>>>>>>25El Valor limite estimado, es la maxima magnitud posible de un evento hidrologicoen un lugar dado utilizando la mejor informacion disponible.COEFICIENTE DE ESCORRENTIA "C"Caracteristicas de la SuperficiePeriode de retorno en aos25102550100Areas desarrolladasAsfaltico0.730.770.810.860.900.95Concreto lecho0.750.80.830.860.920.97Zonas Verdes (jardines, parques, etc)Condicion pobre (cubierta de pasto 75 % del area)Plano (0 - 2) %0.210.230.250.290.320.36Promedio (2 - 7) %0.290.320.350.390.420.46Superior al 7 %0.340.370.40.440.470.51SELECCIONAR "C" >>>>>>>>>>>0.860CALCULO DEL TIEMPO DE CONCENTRACION (Tc)Tiempo requerido para que el agua fluya desde el punto mas distante de la cuenca, hsta la boca de descargaCOLOCAR PENDIENTES DEL PERFILINGRESAR INFORMACION DE LA CUENCADATOS DEL CADTRAMO1AREA=47,572.06M2=4.7572056HAL =0.35Longitud de cauce principal (Km)AREA (HAS)4.76TRAMO21HA=10000M2SJ =0.05664Pendiente de la cuenca (Manning)LONGITUD (m)354.05TRAMO3H =20.05Diferencia de Cotas (m)COTA MAYOR112.82TRAMO4A =0.05Area (Km2)COTA MENOR92.76TRAMO5S/PROMEDIO0.0566TRAMO6TRAMO720.1Formula de R. TemezTRAMO8Tc =0.3 ( L / SJ0.25)0.75TRAMO9Tc =Tiempo de concentracion(horas)PENDIENTE PROMEDIO %5.66L =0.35Longitud de cauce principal (Km)SJ =0.0566Pendiente media del tramo (m/m)Tc =0.1532horas20.1Formula de la Soil Conservation Service of California0.0567724442Tc =(0.871( L3 /H))0.3855.6772444181Tc =Tiempo de concentracion(horas)20.1H =20.05Diferencia de Cotas (m)0.020053L =0.35Longitud de cauce principal (Km)2.0053Tc =0.0901horasFormula de KirpichTc =0.06628 (L0.77)(Sk-0.385)L =0.35Longitud del cauce (Km)H =20.05Diferencia de cotas extremas (m)Sk =0.0566Pendiente media cauce principal (manning)Tc =0.0900horasEVALUACION RESULTADOSMetodoTc (Horas)Formula de R. Temez0.1532Soil Conservation service of Califormia0.0901Formula de Kirpich0.0900Promedio0.1111SELECCIONAR e INGRESAR Tc >>>>>>>>>>0.1111Sustentar:Se selecciono el Metodo Promedio por ser el tiempo aproximado a las caracteristicas de la cuencaCALCULO DE LA INTENSIDAD (I)La seleccin de la intensidad de la precipitacion esta en funcion a un periodo de retorno y un tiempo de concentracionFormula de Mac MathI =2.6934 T0.2747 Tc0.3679T =25.00T. de retorno (aos)Tc =0.11T. de concentracion (horas)I =13.10Intensidad (mm/hora)(*) Para su aplicacion en la formula Tc a sido convertido a minutosCAUDAL DE DISEOMETODO DE MAC MATHQ =0.001 C I A0.58 S0.42C =0.86Coeficiente de EscorrentiaA =4.76Area de la cuenca (Ha)S =0.0001Pendiente (m/1000)I =13.10Intensidad (mm/hora)QMAX =0.00Caudal Max. Diseo (m3/s)

Cliente:COLOCAR DATOS DE LA PLANTA Y PERFIL DEL CAD

II. Metodo Racional Dren PluvSELECCIN DE UN TIEMPO PARA PERIODO DE RETORNO (T)Como no se cont con registros de aforos, la estimacin de los caudales mximos fueron desarrollados utilizando metodologas conocidas de precipitacin escorrenta que estn acordes con la realidad fisiogrfica de las cuencas hidrogrficas en estudio, dichos mtodos son el mtodo racional para determinar caudales mximos y el mtodo de Cook que determina el coeficiente de escorrenta. El mtodo racional se usa en cuencas de rea igual o menor que 50 Km2.IV. CLCULO DE CAUDALESEN FUNCION AL TIPO DE ESTRUCTURAL=CALCULO DEL TIEMPO DE CONCENTRACION (Tc)Tipo de estructuraPeriodo de Retorno T(aos)ELV*Mtodo RacionalTiempo requerido para que el agua fluya desde el punto mas distante de la cuenca, hsta la boca de descargaCOLOCAR PENDIENTES DEL PERFILAlcantarillado para carreterasPara determinar los caudales, se emplear el Mtodo Racional, ya que las reas determinadas son menores a 20 Km. Para la aplicacin de este mtodo se aplicar lo establecido por la Natural Resources Conservation Services (NRCS), y que anteriormente era la United States Soil Conservation Service (USSCS):INGRESAR INFORMACION DE LA CUENCADATOS DEL CADTRAMO1AREA=47,572.06M2=4.7572056HA* Volumenes de trafico bajos510L =0.35Longitud de cauce principal (Km)AREA (HAS)4.76TRAMO21HA=10000M2* Volumenes de trafico intermedios1025SJ =0.05664Pendiente de la cuenca (Manning)LONGITUD (m)354.05TRAMO3* Volumenes de trafico Altos50100H =20.05Diferencia de Cotas (m)COTA MAYOR112.82TRAMO4Puentes de carreterasA.CUENCA "DREN CALLE MORROPON BARRIO NORTE"1000000M2=1KM2A =0.05Area (Km2)COTA MENOR92.76TRAMO5* Sistema secundario10501)A :rea de la cuenca47572.056M2=XKM2S/PROMEDIO0.0566TRAMO6* Sistema primario50100A=0.05KmTRAMO720.1Drenaje agricolaXM2=0.047572056km2Formula de R. TemezTRAMO8TIEMPO DE CONCENTRACION ( Tc ) :* Surcos5102)L :Longitud del curso de agua mas largoTc =0.3 ( L / SJ0.25)0.75TRAMO9* Culverts550L=354.05mTc =Tiempo de concentracion(horas)PENDIENTE PROMEDIO %5.66Longitud de Recorrido ( Lr )=354.05mDrenaje urbanoL =0.35Longitud de cauce principal (Km)Diferencia de Cotas ( H )=20.05m* Alcantarilas en ciudades pequeas1253)CM :Cota mas alta de la cuencaSJ =0.0566Pendiente media del tramo (m/m)* Alcantarillas en ciudades grandes2550cm :Cota mas baja de la cuencaTc =0.1532horasSoil Conservation Service California ( Tc )=5.41min.Aeropuertos20.1* Volumenes bajos510CM=112.82mFormula de la Soil Conservation Service of California0.0567724442EE.UU. Para el Diseo de Alcantarillas ( Tc )=9.43Horas* Volumenes intermedios1025cm=92.76mTc =(0.871( L3 /H))0.3855.6772444181565.96min.* Volumenes altos50100Tc =Tiempo de concentracion(horas)20.1Diques4)H :Diferencia de nivel entre el punto mas altoH =20.05Diferencia de Cotas (m)0.020053Area de la Cuenca ( Ac )=0.04757km2* En fincas250y el punto mas bajoL =0.35Longitud de cauce principal (Km)2.0053* Alrededor de las ciudades50100Tc =5.4058min.Metodo de GIANDOTTY ( Tc )Presas con probabilidad de perdidas de vidas (baja amenaza)H = CM - cmTc =0.0901horas* Presas pequeas50100Tc=0.39Horas* Presas intermedias+ de 10050H=20.05mFormula de KirpichTc=23.51min.* Presas grandes100%Tc =0.06628 (L0.77)(Sk-0.385)Presas con probabilidad de perdidas de vidas (amenaza significativa)5)Tc :Tiempo de concentracinL =0.35Longitud del cauce (Km)Donde:TIEMPO DE CONSENTRACION PROM. ( Tc )=198.29min.* Presas pequeas+ de 10050%Tenida la informacin topogrfica, queda definir el tiempo que una gota de agua tarda en llegar desde la parte ms alta de la cuenca hasta la desembocadura en el punto de estudio. Este tiempo se calculara con la siguiente frmula:H =20.05Diferencia de cotas extremas (m)Tc = Tiempo de concentracin en horas* Presas Intermedias50 - 100 %Sk =0.0566Pendiente media cauce principal (manning)L = Longitud del curso principal en metros* Presas grandes100%Tc =0.0901horasPresas con probabilidad de perdidas de vidas (Alta amenaza)Tc =0.0900horasS = Pendiente a lo largo del cauce en m/mPresas pequeas50 - 100 %Formula de la Soil Conservation Service of CaliforniaPresas intermedias100%Tc =(0.195 ( L3 /H))0.385EVALUACION RESULTADOSPresas grandes100%MetodoTc (Horas)SELECCIONAR T >>>>>>>>>>25Donde:Formula de R. Temez0.1532El Valor limite estimado, es la maxima magnitud posible de un evento hidrologicoTc =Tiempo de concentracin en minutosSoil Conservation service of Califormia0.0901en un lugar dado utilizando la mejor informacion disponible.L =Longitud el curso de agua ms largo en metrosFormula de Kirpich0.0900H =Diferencia de elevacin en metrosPromedio0.1111SELECCIONAR e INGRESAR Tc >>>>>>> horas0.1111Tc=5.41minSustentar:Se selecciono el Metodo Promedio por ser el tiempo aproximado a las caracteristicas de la cuencaTc=0.0901horasTiempo requerido para que el agua fluya desde el punto mas distante de la cuenca, hasta la boca de descargaCALCULO DE LA INTENSIDAD (I)La seleccin de la intensidad de la precipitacion esta en funcion a un periodo de retorno y un tiempo de concentracion6)iIntensidad de clculo para un perodo de retorno de 25 aosFormula de Mac MathI =2.6934 T0.2747 Tc0.3679La seleccin de la intensidad de la precipitacion esta en funcion a un periodo de retorno y un tiempo de concentracionT =25.00T. de retorno (aos)Tc =0.11T. de concentracion (horas)I =13.10Intensidad (mm/hora)Formula de Mac Math(*) Para su aplicacion en la formula Tc a sido convertido a minutosIc =2.6934 T0.2747 Tc0.3679T =25.00T. de retorno (aos)Tc =0.09T. de concentracion (horas)Ic =12.13Intensidad (mm/hora)CAUDAL DE DISEODonde:METODO RACIONALIc =Intensidad de Clculo para un perodo de retorno de 25 aosQ =0.278 C I Atd =Duracin de tormenta en minutos, y que es igual al Tiempo de ConcentracinC =0.52Coeficiente de EscorrentiaA =0.05Area de la cuenca (Ha)i=12.13mm/horaS =0.0001Pendiente (m/1000)I =13.10Intensidad (mm/hora)7)Caudal de DiseoQMAX =0.09Caudal Max. Diseo (m3/s)El concepto bsico del Mtodo Racional, asume que el mximo porcentaje de escurrimiento de una cuenca pequea ocurre cuando la intensidad de tal cuenca est contribuyendo el escurrimiento y que el citado porcentaje de escurrimiento es igual a un porcentaje de la intensidad de lluvia promedio.METODO DE MAC MATHQ =0.001 C I A0.58 S0.42C =0.52Coeficiente de EscorrentiaDonde:A =4.76Area de la cuenca (Ha)Q =Caudal en m3/segS =0.0001Pendiente (m/1000)C =Coeficiente de escorrentaI =13.10Intensidad (mm/hora)I =Intensidad de lluvia en mm/horaQMAX =0.00028Caudal Max. Diseo (m3/s)A =rea de la cuenca en KmCoeficiente de EscorrentaC =0.52El Coeficiente de Escorrenta se determina en funcin de las caractersticas fsicas del rea drenante.0.45Intensidadi25 =12.13mm/horarea de la cuencaA =0.05KmQ =0.278 C I AQ =0.08m3/segQ =0.07m3/seg

Cliente:COLOCAR DATOS DE LA PLANTA Y PERFIL DEL CADSpacheco:Existen varias frmulas para calcular este parmetro, en el presente estudio se ha empleado la frmula de Kirpich ampliamente utilizada en estudios hidrolgicos.

Numero ManningDETERMINACIN DE GASTOFRMULA DE MANNING - TUBO A PRESIN ATMOSFRICAPROYECTO:TRAMO:FECHA:ELABORO:Nmero Manning n=0.010Pendiente del tubo S=0.0041m / mdimetro=19.6850393701inch0.5mradio=9.842519685inch0.25mrea de tubo Ac=304.342in^20.19635m2tirante (m)% llenadoQ (lts/seg)Velocidad m/segan mnimoA (m2)R (m)EFICIENCIA0.02505.0%1.510.410.45103n=0.0120.00370.01630.4%0.050010.0%6.550.640.64350n=0.0100.01020.03181.9%0.075015.0%15.260.830.79540n=0.0100.01850.04644.5%0.100020.0%27.490.980.92730n=0.0100.02800.06038.1%0.125025.0%43.001.121.04720n=0.0100.03840.073312.7%0.150030.0%61.481.241.15928n=0.0100.04950.085518.2%0.175035.0%82.541.351.26610n=0.0100.06120.096724.4%0.200040.0%105.791.441.36944n=0.0100.07330.107131.3%0.225045.0%130.761.531.47063n=0.0100.08570.116538.7%0.250050.0%156.961.601.57080n=0.0100.09820.125046.5%0.275055.0%183.871.661.67096n=0.0100.11070.132454.5%0.300060.0%210.911.711.77215n=0.0100.12300.138862.5%0.325065.0%237.461.761.87549n=0.0100.13510.144170.3%0.350070.0%262.831.791.98231n=0.0100.14680.148177.8%0.375075.0%286.261.812.09440n=0.0100.15800.150884.8%0.400080.0%306.861.822.21430n=0.0100.16840.152190.9%0.425085.0%323.491.822.34619n=0.0100.17790.151695.8%0.450090.0%334.581.802.49809n=0.0100.18610.149099.1%0.465093.0%337.531.772.60607n=0.0100.19030.1460100.0%0.470094.0%337.691.762.64666n=0.0100.19150.1447100.0%0.485097.0%334.571.722.79343n=0.0100.19460.139499.1%0.5000100.0%313.931.603.14159n=0.0100.19630.125093.0%0.3139290839

&L&G&R&F

Numero Manning

gasto / tirantePorcentaje de llenadoQ lts/segGasto / Tirante hidrulico

III. Diseo Tuberia Alcant DrenCALCULO DE LA TUBERIA DE DRENAJEQ =313.93Lts/segDonde:Qm = Descarga mxima proyectada en m3/seg.0.08m3/sg1El R.N.C. establece que los primeros 300.00 m la pendiente ser de 10y para la siguientes longitudes ser 8. Se toma esta precaucin porque al inicio de los ramales colectores la descarga es mnima por lo que el arrastre est prcticamente garantizado.Qd = Descarga de diseo de la obra en m3/seg.Formula de ManningA R 2/3 S 1/2DETERMINACIN DE GASTOQd =----------------nFRMULA DE MANNING - TUBO A PRESIN ATMOSFRICA91.8791.45V= Velocidad media de desplazamiento (m/s)3.45Nmero Manning n=0.010104.620.00401R= Radio medio hidrulico (m)Pendiente del tubo S=0.0041m / mS= Pendiente de la canalizacin0.004093dimetro=19.6850393701inch0.5m0.409%0.0010.0245n= Coeficiente de rugosidad de Manning.0.012radio=9.842519685inch0.25m0.00409A= Seccin transversal de la canalizacin (m2)rea de tubo Ac=304.342in^20.19635m2Q= Caudal (Escorrenta superficial pico) (m3/s)tirante (m)% llenadoQ (lts/seg)Q (M3/seg)Velocidad m/segan mnimoA (m2)R (m)EFICIENCIA0.02505%1.510.001510.410.45103n=0.0120.00370.01630.4%Remplazando datos:0.050010%6.550.006550.640.64350n=0.0100.01020.03181.9%A R 2/3 S 1/20.075015%15.260.015260.830.79540n=0.0100.01850.04644.5%Qd =----------------0.100020%27.490.027490.980.92730n=0.0100.02800.06038.1%n0.125025%43.000.043001.121.04720n=0.0100.03840.073312.7%0.150030%61.480.061481.241.15928n=0.0100.04950.085518.2%Porcentaje de llenado:100%0.175035%82.540.082541.351.26610n=0.0100.06120.096724.4%Qd =3.14159*d2/4 *(d/4) 2/3 *(0.409) 1/20.200040%105.790.105791.441.36944n=0.0100.07330.107131.3%3.14160.06250.25000.0640=0.0031=0.3139m3/sg0.010.225045%130.760.130761.531.47063n=0.0100.08570.116538.7%0.01000.01000.250050%156.960.156961.601.57080n=0.0100.09820.125046.5%Para la obtencin del dimetro en metros de la frmula de Manning0.275055%183.870.183871.661.67096n=0.0100.11070.132454.5%D = Dimetro interior del tubo en m.0.300060%210.910.210911.711.77215n=0.0100.12300.138862.5%Q = Gasto requerido en m3/seg0.325065%237.460.237461.761.87549n=0.0100.13510.144170.3%n = Coeficiente de rugosidad0.350070%262.830.262831.791.98231n=0.0100.14680.148177.8%S = Prdida de energa por metro h/L, (m/m)(3.208*Q*n / S1/2 )3/80.375075%286.260.286261.812.09440n=0.0100.15800.150884.8%d =0.400080%306.860.306861.822.21430n=0.0100.16840.152190.9%0.425085%323.490.323491.822.34619n=0.0100.17790.151695.8%d=0.30m0.450090%334.580.334581.802.49809n=0.0100.18610.149099.1%Asumir d=0.50m0.465093%337.530.337531.772.60607n=0.0100.19030.1460100.0%0.470094%337.690.337691.762.64666n=0.0100.19150.1447100.0%Remplazando el valor asumido para d0.485097%334.570.334571.722.79343n=0.0100.19460.139499.1%d=0.50m0.5000100%313.930.313931.603.14159n=0.0100.19630.125093.0%1m=100cmTenemos Qd=0.3139m3/sg1cm=10mm50cm500mmEntonces se debe cumplir la condicion:Qd> QmOK0.5mEn nuestro caso, el sistema de drenaje pluvial proyectado, en el campo real trabajara a un % de llenado que debemos calcular, el mismo que debe satisfacer la condicion de Qd > Qm% llenado real40%A =0.0733M2R =0.1071MQd =0.1058M3/SEGQ'd> QmOKLas pendientes minimas de diseo de acuerdo a los diametros, seran aquellas que satisfagan la velocidad minima de 0.90 m/seg, fluyendo a tubo llenoVmim= Velocidad minima de desplazamiento (m/s)0.90Vmax= Velocidad maxima de desplazamiento (m/s)6.00Velocidad media (m/seg)3.45R 2/3 S 1/2Vd =----------------n0.25000.06401.5988276955m/segVd =(d/4) 2/3 *(S) 1/20.0100nS1/2 =0.24Smax =0.49Entonces se debe cumplir la condicion:Sd> Sm0OKR 2/3 S 1/2Vd =----------------nVd =(d/4) 2/3 *(0.409) 1/20.01Vd =1.60m/sgEntonces se debe cumplir la condicion:Vd> Vmin0OKVd< Vmax0OK

III. Diseo Tuberia Alcant Dren1.50751969156.554154136815.259888106127.49118277443.002572147361.477105482882.5444635771105.7902607494130.7607558272156.9645419575183.87169466210.9101790583237.4586034578262.8332511798286.264926647306.8552830917323.485218598334.5847838533337.5340693732337.6870615573334.5683636895313.9290839149

gasto / tirantePorcentaje de llenadoQ lts/segGasto / Tirante hidrulico

Precipitacion anual 24hrsPROYECTO CHIRA-PIURADIVISION DE HIDROMETEREOLOGIACUADRO N 16ESTACION : MALLARESCALCULO DE INTENSIDAD MAXIMA PARA FRECUENCIAS DEPRECIPITACIONES MAXIMAS ANUALES DE 24 HORAS (mm.)LAT.: 0451' LONG.: 8043' ALT.: 80.00 MSNMOCURRENCIA Y DURACION DE LA TORMENTA (MALLARES)CUENCAS CHIRA Y PIURAPARAMETRO CLIMATICO: PRECIPITACION TOTAL MENSUAL (mm)NUMEROAOPRECIPITACIONINTENSIDADOCURRENCIAAOENEFEBMARABRMAYJUNJULAGOSEPOCTNOVDICTOTALmMAX. EN 24Hmm/hm/(n+1)ORDENAOESPERANZAMALLARESCHILACOMIRAFLORES19720.00.2151.518.01.60.10.00.00.40.00.07.6179.41.01197250.5014.230.0291197245.950.511765.3197350.317.329.85.70.00.00.00.00.70.20.31.0105.32.02197331.209.340.0572197321.731.257.930.219742.37.60.90.60.30.40.00.01.42.70.80.017.03.0319743.501.380.0863197423.591ESTACION : CHIRA Piura19752.74.332.10.90.10.50.03.50.10.40.60.045.24.04197510.903.720.1144197518.910.959.87197624.699.73.14.96.70.00.00.00.00.00.00.0139.05.05197667.3018.300.1435197618.967.336.418.1PRECIPITACIONES MXIMAS POR AO (En 24 Hrs en mm)19771.043.59.85.01.10.20.00.00.80.00.00.061.46.06197710.703.660.1716197713.910.75214.1197784.619780.00.241.10.41.21.50.00.00.00.00.00.044.47.07197825.607.860.200719788.725.651.731.9197852.9219792.40.25.21.50.60.00.00.01.00.00.00.211.18.0819792.701.100.2298197922.7104.5197947.0419800.00.017.229.00.00.00.00.00.00.00.00.046.29.09198027.508.360.2579198010.727.534.630.3198055.8619810.04.119.90.91.00.00.00.00.00.00.00.025.910.01019819.603.330.2861019813.29.624.618.4198161.7419820.00.60.01.11.60.00.00.01.12.62.322.732.011.011198211.503.900.3141119821.811.56.16.7198235.281983321.0218.2500.0608.7460.8234.14.00.00.05.40.23.12355.512.0121983148.1036.490.343121983134.8148.1136.2151.4198367.6219841.561.311.412.70.00.20.73.20.90.30.60.092.813.013198447.3013.440.3711319844.647.360.713198461.9819850.30.05.10.23.20.00.01.30.00.70.01.812.614.01419855.101.910.40014198511.35.141.715.9198545.6919862.37.712.62.00.00.00.10.00.00.80.125.615.01519864.701.780.4291519863.84.711.46.1198667.9219879.6184.092.233.40.00.00.30.00.00.90.70.0321.116.016198763.9017.490.45716198732.863.9108.134.9198769.7119889.62.41.420.20.10.00.00.01.80.01.70.037.217.017198815.705.120.486171988115.728.94.6198845.9519899.563.30.00.70.00.00.44.30.00.078.218.018198931.209.340.5141819899.431.243.710.1198943.2219900.10.91.41.11.20.10.00.00.01.32.14.312.519.01919902.601.060.5431919902.12.67.82.4199045.8719913.35.926.90.20.00.20.00.00.00.00.24.941.620.020199115.405.040.5712019911.515.441.73.5199138.8119928.842.5202.4230.84.21.40.00.00.00.3490.421.0211992100.4025.970.60021199255.6100.471107.1199240.5419930.00.00.00.00.00.10.00.122.022199376.6020.490.62922199351.876.614066.3199348.4519941.29.70.01.10.70.00.00.00.30.00.06.519.523.023199433.009.810.65723199419.53372.319.5199468.1519950.02.11.87.20.00.00.00.00.00.01.20.012.324.02419956.102.240.68624199516.112.26.8199575.0319960.00.01.30.00.00.10.01.425.02519967.002.530.7142519960.37141.8199629.7199711.525.013.90.00.00.00.00.08.418.0199.3276.126.026199721.806.820.74326199711.321.8117.554199751.571998548.0434.6681.460.634.12.70.10.00.01.41.00.31764.227.0271998201.0047.670.77127199896.6201136.3173.6199865.519998.0130.811.217.54.62.00.00.00.22.20.05.4181.928.02819990.000.000.800199955.520001.812.68.339.221.30.80.00.00.00.00.017.0101.029.02920000.000.000.829200031.2120017.95.8238.135.40.00.00.00.00.30.00.04.2291.730.03020010.000.000.857200140.9420020.15.0103.0131.20.00.00.00.00.02.52.71.3245.831.03120020.000.000.886200266.6420034.813.22.00.00.02.00.30.00.00.01.68.632.532.03220030.000.000.914200342.120047.51.71.14.80.00.00.00.00.01.30.07.624.033.03320040.000.000.943200443.420050.00.023.40.30.10.50.00.00.00.00.00.024.334.03420050.000.000.971MAX548.0434.6681.4608.7460.8234.14.03.51.88.418.0199.32355.5PROMEDIO10.46MED32.142.172.540.616.67.30.20.20.31.11.19.0210.3DESV. ESTAND.11.34MIN0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.1159.6738.11066.6629.851.610.71.38.19.427.833.6292.83029.430.031.030.030.030.030.030.030.030.030.030.030.030.0Sin Nio5.323.835.621.01.70.40.00.30.30.91.19.8101.0Sin Nio5.023.133.319.71.60.30.00.30.30.91.19.294.7Precipitacion para el Periodo de Retorno (PTR) Mediante La Ley de GAMBELFuente: Proyecto Especial Chira - PiuraPeriodoPromedio Int.Factor FrecuenciaDesv. EstandarPTRRetornoXKtSXt511.340.7211.3419.501011.341.3011.3426.141511.341.6311.3429.892011.341.8711.3432.512511.342.0411.3434.533011.342.1911.3436.173711.342.3511.3438.055011.342.5911.3440.7510011.343.1411.3446.9215011.343.4511.3450.5320011.343.6811.3453.0825011.343.8511.3455.0530011.344.0011.3456.6740011.344.2211.3459.2250011.344.3911.3461.19Cuadro N 12: Promedios mensuales de precipitacin en milmetros (1972-2010)ZONAESTACINEFMAMJJASONDMXMEDMNBAJAMIRAFLORES614331220000113167750BAJAMALLARES28243118100001110152770MEDIACHULUCANAS218210027200001142392380MEDIACHILACO12429936310011122872100ALTAHUARMACA14019924114644445793132975639610AYABACA17222226220979218121949478627011864Fuente: Plan de Gestin de la Oferta de Agua en las Cuencas del mbito del Proyecto Chira Piura, ATA 2002Cuadro N 18: Temperatura media Catamayo-Chira (C) 1971-1998.

Spacheco:MORMA OS 60Spacheco:NORMA OS 60Spacheco:Segn RNE DIAMETRO MINIMO SERA DE 50MMSpacheco:pendiente 0.0020

01 Analisis Max PrecipPROYECTO : "MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y CALLE UGARTE DEL DISTRITO Y PROVINCIA DE SULLANA-PIURA"RESPONSABLE : MUNICIPALIDAD PROVINCIAL DE SULLANAUBICACIN : CALLE UGARTE Y TRANSVERSAL MORROPONANALISIS ESTADISTICO DE MAXIMAS DESCARGASNombre:CUENCA BARRIO NORTEInformacion BasicaTiempo de Retorno (TR) =25.00ESTACION MALLARESAo de Inicio de Medicion =1,972AoCaudal (QX)(QX - QP)2(QX - QP)3Ln (QX)( Ln (QX)-QY)2( Ln (QX)-QY)311,972179.400953-29,4195.191.561.9411,973105.30011,019-1,156,6524.660.510.3711,97417.00037,354-7,219,3372.831.23-1.3611,97545.20027,248-4,497,8933.810.02-0.0011,976139.0005,079-362,0194.930.990.9811,97761.40022,162-3,299,3374.120.030.0111,97844.40027,513-4,563,6063.790.02-0.0011,97911.10039,669-7,900,8832.412.36-3.6211,98046.20026,919-4,416,6423.830.01-0.0011,98125.90033,993-6,267,2203.250.47-0.3311,98232.00031,780-5,665,5113.470.23-0.1111,9832355.5004,602,0099,872,365,5517.7614.6155.8611,98492.80013,799-1,621,0164.530.350.2011,98512.60039,074-7,723,7142.531.98-2.7911,98625.60034,103-6,297,8633.240.49-0.3411,987321.10012,2831,361,3355.773.356.1311,98837.20029,953-5,184,0573.620.11-0.0311,98978.20017,443-2,303,6604.360.170.0711,99012.50039,113-7,735,4422.532.01-2.8411,99141.60028,450-4,798,6393.730.05-0.0111,992490.40078,47221,982,4526.205.0811.4411,9930.10044,172-9,283,587-2.3038.99-243.4911,99419.50036,393-6,942,7942.970.94-0.9211,99512.30039,192-7,758,9332.512.05-2.9411,9961.40043,627-9,112,3810.3413.00-46.8611,997276.1004,334285,2735.622.824.7311,9981764.2002,414,6973,752,268,0937.4812.4944.1211,999181.900805-22,8355.201.592.0112,000101.00011,940-1,304,6984.620.450.3112,001291.7006,631539,9385.683.015.2112,002245.8001,26244,8505.502.443.8212,00332.50031,602-5,617,9743.480.21-0.1012,00424.00034,697-6,462,9813.180.58-0.4512,00524.30034,585-6,431,8043.190.56-0.4234Suma =7,149.207,862,32613,514,866,596134.022114.753-169.412PARAMETROS ESTADISTICOSMedia (QX)Desv. EstandarCoef. AsimetriaCoef. VariacionQXSXCSCv210.271488.1113.7422.321QYSYCSYCvY3.9421.865-0.8410.473DISTRIBUCION LOGNORMAL DE DOS PARAMETROSParametros EstadisticosCampo NormalN =34.00QX =210.27SX =488.11CS =3.74Cv =2.32Campo TransformadoQY =3.94SY =1.86CSY =-0.84CvY =0.47K =F(1-1/TR)K = F0.96K =1.75QESP =Exp (QY + K SY)QESP =1,348.11Iintervalo de Confianza583.683,113.71TR (Aos)ProbabilidadF(1-1/TR)K = ZQESPIntervalo de confianza(-)(+)xy20.50000.5000-0.000051.5122.30118.980.6951.5150.20000.80000.8416247.46107.14571.561.61247.46100.10000.90001.2816562.07243.351,298.212.30562.07250.04000.96001.75071,348.11583.683,113.713.221,348.11500.02000.98002.05372,372.271,027.095,479.203.912,372.27750.01330.98672.21643,212.611,390.937,420.144.323,212.611000.01000.99002.32633,943.941,707.569,109.294.613,943.941500.00670.99332.47475,201.252,251.9212,013.275.015,201.252000.00500.99502.57586,280.242,719.0814,505.405.306,280.243000.00330.99672.71318,111.613,511.9918,735.315.708,111.614000.00250.99752.80709,665.394,184.7122,324.055.999,665.395000.00200.99802.878211,036.294,778.2625,490.416.2111,036.2910000.00100.99903.090216,389.697,096.0637,855.106.9116,389.690.798316,441.20DISTRIBUCION DE GUMBEL O EXTREMA TIPO IParametros EstadisticosCampo NormalN =34.00QX =210.27SX =488.11CS =3.74Cv =2.32Campo TransformadoQY =3.94SY =1.86CSY =-0.84CvY =0.47K1 =TR/(TR -1)K1 =1.0417Ln(Ln(K1)) =-3.20KT =2.04QESP =QX + KT SXQESP =1,207.89Iintervalo de Confianza820.291,595.49TR (Aos)ProbabilidadLn Ln TR/(TR -1)KTQESPIntervalo de confianza(-)(+)xy20.5000-0.3665-0.16130.093.71256.470.69130.0950.2000-1.49990.72561.44348.61774.281.61561.44100.1000-2.25041.30847.04559.571,134.512.30847.04250.0400-3.19852.041,207.89820.291,595.493.221,207.89500.0200-3.90192.591,475.591,011.791,939.393.911,475.59750.0133-4.31082.911,631.191,122.682,139.704.321,631.191000.0100-4.60013.141,741.321,201.032,281.604.611,741.321500.0067-5.00733.451,896.261,311.112,481.425.011,896.262000.0050-5.29583.682,006.071,389.042,623.105.302,006.073000.0033-5.70214.002,160.701,498.672,822.725.702,160.704000.0025-5.99024.222,270.341,576.352,964.335.992,270.345000.0020-6.21364.392,355.361,636.563,074.176.212,355.3610000.0010-6.90734.942,619.351,823.363,415.346.912,619.350.999120,902.65DISTRIBUCION LOG - PEARSON III O GAMA DE TRES PARAMETROSParametros EstadisticosCampo NormalN =34.00CS =3.74Cv =2.32Campo TransformadoQY =3.94SY =1.86CSY =-0.84K =F(1-1/TR)K = F0.9600Z =1.75Z2-1=2.06Z3-6Z=-5.14CS/6 =-0.14KT =1.434QESP =Exp(QY + KT SY)QESP =746.72Iintervalo de Confianza353.041,579.41Factor de FrecuenciaKT =Z + (Z2-1) (CS/ 6) + (1/3) (Z3 - 6Z) (CS/ 6)2 - (Z2-1) (CS/ 6)3 + Z (CS/ 6)4+ (1/3) (CS/ 6)5TR (Aos)ProbabilidadZKTQESPIntervalo de confianza(-)(+)xy20.5000-0.00000.137466.5639.24112.910.6966.5650.20000.84160.8528252.69136.71467.061.61252.69100.10001.28161.1572445.70225.87879.492.30445.70250.04001.75071.4339746.72353.041,579.413.22746.72500.02002.05371.5883995.87451.502,196.553.91995.87750.01332.21641.66371,146.27508.802,582.384.321,146.271000.01002.32631.71191,254.04549.052,864.274.611,254.041500.00672.47471.77341,406.46604.943,269.975.011,406.462000.00502.57581.81311,514.41643.873,561.975.301,514.413000.00332.71311.86411,665.50697.543,976.695.701,665.504000.00252.80701.89721,771.53734.684,271.665.991,771.535000.00202.87821.92121,852.89762.914,500.116.211,852.8910000.00103.09021.98822,099.43847.155,202.896.912,099.430.99452,165.99COMPARACION DE CAUDALES MAXIMOS OBTENIDOSRESULTADOS CAUDAL DE DISEOMETODOR 2Q(m3/s)LOG NORMAL0.7981,348.110.00GUMBEL0.9991,207.891,207.89LOG PEARSON0.994746.720.00MEJOR AJUSTE0.9991208.001,207.89SELECCIONAR >>>>>>>>>>>Q(m3/s) =1,208.00(*) .- R = Coeficiente de Correlacion

01 Analisis Max Precip0.27773039810.10758482010.71696150021.12327804630.43512581762.8997442082.33187765590.90330277086.01974617825.08138810841.968384553113.1176121398.40447247983.255652481821.696160157511.00945130424.264746841528.420917471913.21515035215.11917162534.114933356616.90722242766.549374846643.646023767919.99698434217.746260322651.622249462625.11371427119.728335287264.831096572229.354725241211.371181750675.779273683733.034362504412.796568081285.278263605846.976716080518.1974374554121.2704733353

Periodo de Retorno (Aos)Caudal (m3/s)LOGNORMAL

02 Calculo Caudales Max0.61308216830.250718920.97544541661.58507961660.97484473382.19531449932.22862650361.40440301923.0528499883.04174970131.93042365124.15307575143.64497093972.31516764974.97477422973.99558612152.53758604725.45358619584.24373808712.69462006035.7928561144.59289366512.91514207136.27064525894.84032043383.07116359136.60947727645.18875385613.29059065887.08691705335.43582068073.44601037387.42563098775.62739755843.56643957637.68835554046.22225183.93998818118.5045154188

Periodo de Retorno (Aos)Caudal (m3/s)METODO DE GUMBEL

03 Caudal de Diseo0.29263492940.16122982710.53113746651.13774886640.56772932292.28008741262.2479660641.01207521764.99305914924.54860161931.800652376211.49015599277.08897231892.56778166119.57079501778.96133104253.091579000625.975546488410.48539931763.499052236331.420965285112.93632546564.126427972140.555298112714.908333274.610878145448.203052408118.04637173185.351769391660.853057905820.5474207945.920390323471.312274736222.65554908366.386937516380.363069619330.2277310277.985211985114.4259820226

Pariodo de Retorno (Aos)Caudal (m3/s)LOG-PEARSON IIIy = 93.347Ln(x) + 84.273R2 = 0.9965

04 Diseo Tuberia0.27773039810.61308216830.29263492941.12327804631.58507961661.13774886642.33187765592.22862650362.2479660645.08138810843.04174970134.54860161938.40447247983.64497093977.088972318911.00945130423.99558612158.961331042513.21515035214.243738087110.485399317616.90722242764.592893665112.936325465619.99698434214.840320433814.9083332725.11371427115.188753856118.046371731829.35472524125.435820680720.54742079433.03436250445.627397558422.655549083646.97671608056.222251830.227731027

LOGNORMALGUMBELPEARSONPERIODO DE RETORNO (Aos)CAUDAL (m3/s)COMPARACION DE RESULTADOSy = 262.18Ln(x) - 265.24R2 = 0.9156

Hoja2PROYECTO : "MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y CALLE UGARTE DEL DISTRITO Y PROVINCIA DE SULLANA-PIURA"RESPONSABLE : MUNICIPALIDAD PROVINCIAL DE SULLANAUBICACIN : CALLE UGARTE Y TRANSVERSAL MORROPONESTIMACION DE CAUDALES MAXIMOS POR METODOS EMPIRICOSNombre:CUENCA BARRIO NORTESELECCIN DE UN TIEMPO PARA PERIODO DE RETORNO (T)EN FUNCION AL TIPO DE ESTRUCTURATipo de estructuraPeriodo de Retorno T(aos)ELV*Alcantarillado para carreteras* Volumenes de trafico bajos510* Volumenes de trafico intermedios1025* Volumenes de trafico Altos50100Puentes de carreteras* Sistema secundario1050* Sistema primario50100Drenaje agricola* Surcos510* Culverts550Drenaje urbano* Alcantarilas en ciudades pequeas125* Alcantarillas en ciudades grandes2550Aeropuertos* Volumenes bajos510* Volumenes intermedios1025* Volumenes altos50100Diques* En fincas250* Alrededor de las ciudades50100Presas con probabilidad de perdidas de vidas (baja amenaza)* Presas pequeas50100* Presas intermedias+ de 10050* Presas grandes100%Presas con probabilidad de perdidas de vidas (amenaza significativa)* Presas pequeas+ de 10050%* Presas Intermedias50 - 100 %* Presas grandes100%Presas con probabilidad de perdidas de vidas (Alta amenaza)Presas pequeas50 - 100 %Presas intermedias100%Presas grandes100%SELECCIONAR T >>>>>>>>>>25El Valor limite estimado, es la maxima magnitud posible de un evento hidrologicoen un lugar dado utilizando la mejor informacion disponible.COEFICIENTE DE ESCORRENTIA "C"Caracteristicas de la SuperficiePeriode de retorno en aos25102550100Areas desarrolladasAsfaltico0.730.770.810.860.900.95Concreto lecho0.750.80.830.860.920.97Zonas Verdes (jardines, parques, etc)Condicion pobre (cubierta de pasto 75 % del area)Plano (0 - 2) %0.210.230.250.290.320.36Promedio (2 - 7) %0.290.320.350.390.420.46Superior al 7 %0.340.370.40.440.470.51SELECCIONAR "C" >>>>>>>>>>>0.860CALCULO DEL TIEMPO DE CONCENTRACION (Tc)Tiempo requerido para que el agua fluya desde el punto mas distante de la cuenca, hsta la boca de descargaCOLOCAR PENDIENTES DEL PERFILINGRESAR INFORMACION DE LA CUENCADATOS DEL CADTRAMO1AREA=47,572.06M2=4.7572056HAL =0.35Longitud de cauce principal (Km)AREA (HAS)4.76TRAMO21HA=10000M2SJ =0.05664Pendiente de la cuenca (Manning)LONGITUD (m)354.05TRAMO3H =20.05Diferencia de Cotas (m)COTA MAYOR112.82TRAMO4A =0.05Area (Km2)COTA MENOR92.76TRAMO5S/PROMEDIO0.0566TRAMO6TRAMO720.1Formula de R. TemezTRAMO8Tc =0.3 ( L / SJ0.25)0.75TRAMO9Tc =Tiempo de concentracion(horas)PENDIENTE PROMEDIO %5.66L =0.35Longitud de cauce principal (Km)SJ =0.0566Pendiente media del tramo (m/m)Tc =0.1532horas20.1Formula de la Soil Conservation Service of California0.0566396927Tc =(0.871( L3 /H))0.3855.6639692694Tc =Tiempo de concentracion(horas)20.1H =20.05Diferencia de Cotas (m)0.020053L =0.35Longitud de cauce principal (Km)2.0053Tc =0.0901horasFormula de KirpichTc =0.06628 (L0.77)(Sk-0.385)L =0.35Longitud del cauce (Km)H =20.05Diferencia de cotas extremas (m)Sk =0.0566Pendiente media cauce principal (manning)Tc =0.0900horasEVALUACION RESULTADOSMetodoTc (Horas)Formula de R. Temez0.1532Soil Conservation service of Califormia0.0901Formula de Kirpich0.0900Promedio0.1111SELECCIONAR e INGRESAR Tc >>>>>>>>>>0.1111Sustentar:Se selecciono el Metodo Promedio por ser el tiempo aproximado a las caracteristicas de la cuencaCALCULO DE LA INTENSIDAD (I)La seleccin de la intensidad de la precipitacion esta en funcion a un periodo de retorno y un tiempo de concentracionFormula de Mac MathI =2.6934 T0.2747 Tc0.3679T =25.00T. de retorno (aos)Tc =0.11T. de concentracion (horas)I =13.10Intensidad (mm/hora)(*) Para su aplicasion en la formula Tc a sido convertido a minutosCAUDAL DE DISEOMETODO DE MAC MATHQ =0.001 C I A0.58 S0.42C =0.86Coeficiente de EscorrentiaA =4.76Area de la cuenca (Ha)S =0.0001Pendiente (m/1000)I =13.10Intensidad (mm/hora)QMAX =0.00Caudal Max. Diseo (m3/s)

Cliente:COLOCAR DATOS DE LA PLANTA Y PERFIL DEL CAD

PROYECTO : "MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y CALLE UGARTE DEL DISTRITO Y PROVINCIA DE SULLANA-PIURA"RESPONSABLE : MUNICIPALIDAD PROVINCIAL DE SULLANAUBICACIN : CALLE UGARTE Y TRANSVERSAL MORROPONCALCULOS BASICOS DE INGENIERIA APLICADOS A EVACUACION DE AGUAS PLUVIALESOBRA:CUENCA BARRIO NORTEINFORMACION BASICA PAG. ANTERIORQ(m3/s) =966.40Hoja N 01Q(m3/s) =0.00Hoja N 02S =0.0000Pendiente (Manning)INGRESAR EL CAUDAL Y PENDIENTEQ(m3/s) =483.20CaudalS* =0.0000Pendiente Tramo (Manning)CAUDAL INSTANTANEO - Metodo de FullerUSAR SOLO CON LA MEDIA DE LOS CAUDALES DIARIOS DE CADA AOQINST =QMAX (1 + 2.66/A0.3)1QINST =QMAX (1 +0.8 Lg T)2SELECCIONAR FORMULA >>>> (1) (2)2Q(m3/s) =483.20CaudalT =25.00Tiempo de Retorno en aosQINST =1,023.59Caudal InstantaneoQ(m3/s) =753.39Caudal de Diseo

CALCULO DE LA TUBERIA DE DRENAJEDonde:Qm = Descarga mxima proyectada en m3/seg.753.39m3/sg1El R.N.C. establece que los primeros 300.00 m la pendiente ser de 10y para la siguientes longitudes ser 8. Se toma esta precaucin porque al inicio de los ramales colectores ladescarga es mnima por lo que el arrastre est prcticamente garantizado.Qd = Descarga de diseo de la obra en m3/seg.Formula de ManningA R 2/3 S 1/2Qd =----------------n91.8791.45V= Velocidad media de desplazamiento (m/s)3.45104.620.00401R= Radio medio hidrulico (m)S= Pendiente de la canalizacin0.0040930.409%0.0010.0245n= Coeficiente de rugosidad de Manning.0.0120.00409A= Seccin transversal de la canalizacin (m2)Q= Caudal (Escorrenta superficial pico) (m3/s)Remplazando datos:A R 2/3 S 1/2Qd =----------------nQd =3.14159*d2/4 *(d/4) 2/3 *(0.409) 1/23.141621.62251.75500.0640=7.6243=762.4290m3/sg0.010.01000.0100Para la obtencin del dimetro en metros de la frmula de ManningD = Dimetro interior del tubo en m.Q = Gasto requerido en m3/segn = Coeficiente de rugosidadS = Prdida de energa por metro h/L, (m/m)(3.208*Q*n / S1/2 )3/8d =d=9.26mAsumir d=9.26mRemplazando el valor asumido para dd=9.30m1m=100cmTenemos Qd=762.43m3/sg1cm=10mm50cm500mmEntonces se debe cumplir la condicion:Qd> QmOK0.5mLas pendientes minimas de diseo de acuerdo a los diametros, seran aquellas que satisfagan la velocidad minima de 0.90 m/seg, fluyendo a tubo llenoVmim= Velocidad minima de desplazamiento (m/s)0.90Vmax= Velocidad maxima de desplazamiento (m/s)6.00Velocidad media (m/seg)3.45R 2/3 S 1/2Vd =----------------n1.75500.064011.2238957828m/segVd =(d/4) 2/3 *(S) 1/20.0100nS1/2 =0.03Smax =0.18Entonces se debe cumplir la condicion:Sd> Sm0OKR 2/3 S 1/2Vd =----------------nVd =(d/4) 2/3 *(0.409) 1/20.01Vd =11.22m/sgEntonces se debe cumplir la condicion:Vd> Vmin0OKVd< Vmax0REFORMULAR

Spacheco:MORMA OS 60Spacheco:NORMA OS 60Spacheco:Segn RNE DIAMETRO MINIMO SERA DE 50MM

MBD0016E5A9.unknown

MBD0017DFCA.unknown

MBD001B1650.unknown

MBD0017CD06.unknown

MBD0017BE27.unknown

MBD0009172B.unknown

MBD0009172C.unknown