Elaborat energetske efikasnosti - Energy concept

Elaborat energetske efikasnosti

za objekat

Porodična kuća

urađen prema Pravilniku o energetskoj efikasnosti zgrada iz 2011 godine.

Sadržaj

- klimatske karakteristike lokacije- analiza građevinskih konstrukcija- proračun godišnje potrebne toplote za grejanje,- proračun godišnje potrošnje primarne energije in emisije CO

2

Proračun uradio: Goran Todorovic

Odgovorni projektant: Goran Todorovic

Beograd, 04.12.2012

PROJEKAT: PORODIČNA KUĆA

T E H N I Č K I O P I S

Lokacija objekta: Pančevo, Pancevo

Katastarska parcela:

Klimatski podaci

Mesto: PANÈEVOSpoljna projektna temperatura Q

H,e: -12,1 °C

Broj stepen dana za grejanje HDD: 2712 K-danaBroj dana za grejanje: 182 danaSrednja temperatura grejnog perioda Q

H,mn: 5,1 °C

Projektni uslovi za zimski period

Spoljna projektna temperatura za proračun kondenzacije: Te = -5,0 [ °C ]

Unutrašnja projektna temperatura: Ti = 20,0 [ °C ]

Spoljna relativna vlažnost: φe = 90 [ % ]

Unutrašnja relativna vlažnost: φi = 55 [ % ]

Trajanje perioda kondenzacije: 60 dana

Projektni uslovi za letnji period

Unutrašnja projektna temperatura: Ti = 26,0 [ °C ]

Spoljna relativna vlažnost: φe = 90 [ % ]

Unutrašnja relativna vlažnost: φi = 65 [ % ]

Trajanje perioda isušenja: 90 dana

Dimenzije zgrade

Vrsta zgrade: Zgrada sa jednim stanomTip gradnje: Teški tip gradnjeBruto grejana zapremina zgrade: V

e = 795,00 [ m³ ]

Neto grejana zapremina zgrade: V = 501,00 [ m³ ]Korisna površina zgrade: A

f = 185,00 [ m² ]

Srednje sume sunčevog zračenja i srednja mesečna temperatura spoljnog vazduha

Mesec I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII ZimaSrednja mesečna temperatura ( °C )

0,9 3,0 7,3 12,5 17,6 20,6 22,3 22,0 17,7 12,7 7,2 2,6 5,6Sunčevo zračenje ( kWh/m² )

HOR 42,75 60,35 103,86 133,65 170,43 181,23 192,83 170,43 127,58 88,94 45,50 33,87 398J 64,25 76,98 96,43 86,73 86,28 81,43 90,31 99,43 107,38 109,22 66,52 52,80 455I,Z 32,57 55,35 79,80 96,05 112,90 116,78 125,22 114,37 91,32 67,21 34,67 25,53 310S 17,42 22,38 36,04 44,64 55,69 56,88 58,27 52,83 38,78 29,16 17,93 14,31 145

HDD - 2520S 585 458 370 102 0 0 0 0 0 101 373 531

URSA Građevinska fizika 2 Strana: 2

PROJEKAT: PORODIČNA KUĆAPROJEKAT: PORODIČNA KUĆA

Elaborat toplotne zaštite rađen je na osnovu Pravilnika o energetskoj efikasnosti zgrada iz 2011 godine.

Proračun vrednosti U za netransparentne građevinske elemente, izuzev za podove i zidove u tlu rađen jeu skladu sa standardom SRPS EN ISO 6946, a za podove i zidove u tlu u skladu sa standardom SRPS EN ISO 13370.Proračun vrednosti U za transparentne elemente izrađen je u skladu sa standardom SRPS EN ISO 10077-1.Proračun difuzije vodene pare je rađen na osnovu Glaser-ovog postupka, koji koristi metod proračunaprema SRPS U.J5.520 iz 1997 godine.Proračun faktora prigušenja i proračun kašnjenja oscilacija temperature kroz spoljašnje građevinskekonstrukcije rađen je na osnovu JUS.U.J.530 iz 1997. godine.Proračun dinamičkog toplotnog kapaciteta rađen je prema SRPS EN ISO 13790 primenom podrazumevane vrednosti za odabranu vrstu gradnje.

Proračun godišnje potrebne toplote za grejanje rađen je prema SRPS EN ISO 13790 i SRPS EN ISO 13789.Proračun godišnje potrebne toplote za pripremu sanitarne tople vode rađen je prema standardu SRPS EN ISO 15316.3.1.Godišnja potrošnja energije za grejanje, hlađenje, pripremu sanitarne tople vode, ventilaciju i osvetljenje zgrade određuje se proračunom uz korišćenje propisanog nacionalnog softverskog paketa za datu lokaciju.

Termofizičke osobine materijala korišćenih u proračunu su u skladu sa Pravilnikom o energetskoj efikastosti zgrada. Pre ugradnje svih materijala,potrebno je priložiti validnu atestnu dokumentaciju kojom se dokazuje da materijali ispunjavaju navedene termofizičke karakteristike.

Proračun je rađen pomoću programa URSA Građevinska fizika 2 u kome su korištene termofizičke osobine materijala datih u Pravilniku o energetskoj efikasnosti zgrada - tabela 3.4.1.2 i URSA termoizolacionih materijala, čiji se kvalitet i termofizičke osobine kontrolišu u skladu sa standardom ISO 9001:2000 i zakoje postoji validna atestna dokumentacija IMS-a.

Program URSA Građevinska fizika je vlasništvo preduzeća URSA Slovenija d.o.o., Povhova 2, 8000 Novomesto, Slovenija.

Prestavništvo BeogradURSA Slovenija d.o.o., III Bulevar 25, 11070 Novi Beograd,Tel/Fax:+381 11 2137 480,+381 11 137 548



PREGLED KONSTRUKCIJA I NJIHOVIHKOEFICIJENATA PROLAZA TOPLOTE



Spoljni zid - neventilisani, Umax

= 0,300 W/m²K• Fasadni zid, U = 0,224 W/m²K, T

i = 20,0 °C

Prozor, Umax

= 1,500 W/m²K• 2-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje, U = 0,800 W/m²K, T

i = 20,0 °C

• 3-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje, U = 0,800 W/m²K, Ti = 20,0 °C











Meðuspratna konstrukcija ispod negrejanog prostora, Umax

= 0,300 W/m²K• Tavanica krovna, U = 0,116 W/m²K, T

i = 20,0 °C

Pod na tlu, Umax

= 0,300 W/m²K• Ploca na tlu, U = 0,243 W/m²K, T

i = 20,0 °C



ANALIZA NETRANSPARENTNIH KONSTRUKCIJA



ANALIZA KONSTRUKCIJE: Fasadni zid

Objekt: Porodična kućaNaselje: PančevoGrad: PancevoProjektant: Goran Todorovic

Vrsta konstrukcije: Spoljni zid - neventilisani

unutra spolja temperatura (°C) 20,0 -5,0relativna vlažnost (%) 55 90

SKICA KONSTRUKCIJE

1 2 3 4

5

6

i e

1 PRODUŽNI KREÈNI MALTER 19002 ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA 14003 POLISITREN, IZRAÐEN U KALUPINA 204 BAUMIT HAFTMOERTEL5 BAUMIT HAFTMOERTEL6 BAUMIT EDELPUTZ SPEZIAL

TABELARNI PRORAČUN

Br Opis d ρ λ c μ R=d/λ t p pp Sd=μ*dkonstrukcije [cm] [kg/m³] [W/mK] [J/kgK] [1] [m²K/W] [°C] [Pa] [Pa] munutra 20,00 2335

uz zid 0,1300 19,27 2232 1284

1 PRODUŽNI KREÈNI MALTER 1900 2,500 1900 0,990 1050 25 0,0253 19,13 2212 1230 0,63

2 ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA 1400 25,000 1400 0,610 920 6 0,4098 16,84 1916 1099 1,50

3 POLISITREN, IZRAÐEN U KALUPINA 20 15,000 20 0,041 1260 40 3,6585 -3,62 451 578 6,00

4 BAUMIT HAFTMOERTEL 0,300 1350 0,800 1050 18 0,0038 -3,64 450 573 0,05

5 BAUMIT HAFTMOERTEL 0,200 1350 0,800 1050 18 0,0025 -3,66 450 570 0,04

6 BAUMIT EDELPUTZ SPEZIAL 16,000 1480 0,800 1050 15 0,2000 -4,78 409 361 2,40

uz zid 0,0400 -4,78 409 361

spolja -5,00 401

Debljina konstrukcije: 59,000 cm Težina konstrukcije: 644,05 kg/m²



DIJAGRAMI RASPODELE TEMEPERATURE I PARODIFUZIJE

2.0

1.5

1.0

0.5

0.0

p (kPa)

r (m)

0.0 10,62

P'

Pi

20,0

-5,0

t (°C)

d (cm)

0.0 59,00

PRORAČUN KOEFICIJENTA PROLAZA TOPLOTE

R = Rsi + Σd

i/λ

i + R

se = 0,130 + 4,300 + 0,040 = 4,470 m²K/W

Uc = U + ΔU = 0,224 + 0,000 = 0,224 W/m²K U

max = 0,300 W/m²K , koeficijent prolaza toplote odgovara

PRORAČUN DIFUZIJE VODENE PARE

gustina ulaza u konstrukciju 0,069 g/m²hgustina izlaza iz konstrukcije 0,025 g/m²hkoličina kondenzovane vodene pare 0,044 g/m²količina kondenzata posle 60 dana vlaženja 63,262 g/m²povećanje sadržaja vlage 1,562 %izračunani sadržaj vlage 4,062 %dozvoljen sadržaj vlage 27,191 %gustina difuzione struje u periodu isušivanja 0,258 g/m²hpotrebno vreme za isušenje konstrukcije 13,286 dananajveče dozvoljeno vreme isušenja 90 dana

U konstrukciji dolazi do kondenzacija u zoni 4, 5.Ovlaživanje je u dozvoljenim granicama.Isušivanje je u dozvoljenim granicama.

Konstrukcija odgovara postojećim standardima za difuziju vodene pare.



PROVERA KONDENZACIJE NA POVRŠINI KONSTRUKCIJE

Br Opis d ρ l c μ R=d/λ tkonstrukcije [cm] [kg/m³] [W/°Cm] [J/kg°C] [1] [m²K/W] [°C]unutra 20,00

uz zid 0,1300 19,07

1 PRODUŽNI KREÈNI MALTER 1900 2,500 1900 0,990 1050 25 0,0253 18,89

2 ŠUPLJI BLOKOVI I ŠUPLJA OPEKA 1400 25,000 1400 0,610 920 6 0,4098 15,94

3 POLISITREN, IZRAÐEN U KALUPINA 20 15,000 20 0,041 1260 40 3,6585 -10,33

4 BAUMIT HAFTMOERTEL 0,300 1350 0,800 1050 18 0,0038 -10,36

5 BAUMIT HAFTMOERTEL 0,200 1350 0,800 1050 18 0,0025 -10,38

6 BAUMIT EDELPUTZ SPEZIAL 16,000 1480 0,800 1050 15 0,2000 -11,81

uz zid 0,0400 -11,81

spolja -12,10

DIJAGRAM RASPODELE TEMEPERATURE

20,0

-12,1

t (°C)

d (cm)

0.0 59,00



Temperatura na unutrašnjoj površini 19,1 [°C]Minimalna dozvoljena temperatura na unutrašnjoj površini 10,7 [°C]Toplotna otpornost konstrukcije R 4,470 [m²K/W]Minimalna toplotna otpornost R

min0,461 [m²K/W]

Relativni otpor difuziji zaštitnog dekorativnog sloja 2,400

Toplotna otpornost konstrukcije je veća od minimalne. Na unutrašnjoj površini ne dolazi do orošavanja.Pri minimalnoj spoljnoj temperaturi T

e=-12,1 (°C) i unutrašnjoj temperaturi T

i=20,0 (°C) kondenzacija na ututrašnjoj površini

konstrukcije će se pojaviti pri vlažnosti od 94,4 (%).Ekvivalentna difuziona debljina zaštitno-dekorativnog nanosa je veća od 2 m. Uslov nije ispunjen.

PRORAČUN TOPLOTNE STABILNOSTI

faktor prigušenja oscilacije temperature 1.081,420najmanja dozvoljena vrednost 15

Faktor prigušenja oscilacije temperature je veći od 35. Proračun kašnjenja oscilacije temperature nije potreban.

Konstrukcija odgovara postojećim standardima za toplotnu stabilnost.

OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA

Veličine Zahtevi Proračun Ocena U [W/m²K] 0,300 0,224 ZADOVOLJAVA

ν, η 15 1.081,4 ZADOVOLJAVABroj dana vlaženja/sušenja 90 / 60 13,3 ZADOVOLJAVA



ANALIZA KONSTRUKCIJE: Tavanica krovna


Vrsta konstrukcije: Meðuspratna konstrukcija ispod negrejanog prostora


SKICA KONSTRUKCIJE

1

2

3

4

e

i

1 PRODUŽNI KREÈNI MALTER 19002 SILIKATNA ŠUPLJA OPEKA 12003 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA 24004 KAMENA VUNA 160

TABELARNI PRORAČUN

Br Opis d ρ λ c μ R=d/λ t p pp Sd=μ*dkonstrukcije [cm] [kg/m³] [W/mK] [J/kgK] [1] [m²K/W] [°C] [Pa] [Pa] munutra 20,00 2335

uz zid 0,1000 19,71 2293 1284

1 PRODUŽNI KREÈNI MALTER 1900 2,500 1900 0,990 1050 25 0,0253 19,64 2283 1171 0,63

2 SILIKATNA ŠUPLJA OPEKA 1200 14,000 1200 0,560 920 4 0,2500 18,91 2182 1069 0,56

3 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA 2400 6,000 2400 2,040 960 60 0,0294 18,83 2171 416 3,60

4 KAMENA VUNA 160 30,000 160 0,037 840 1 8,1081 -4,71 411 361 0,30

uz zid 0,1000 -4,71 411 361

spolja -5,00 401




DIJAGRAMI RASPODELE TEMEPERATURE I PARODIFUZIJE

2.0

1.5

1.0

0.5

0.0

p (kPa)

r (m)

0.0 5,09

P'

Pi

20,0

-5,0

t (°C)

d (cm)

0.0 52,50


R = Rsi + Σd

i/λ

i + R

se = 0,100 + 8,413 + 0,100 = 8,613 m²K/W

Uc = U + ΔU = 0,116 + 0,000 = 0,116 W/m²K U

max = 0,300 W/m²K , koeficijent prolaza toplote odgovara


gustina ulaza u konstrukciju 0,000 g/m²hgustina izlaza iz konstrukcije 0,000 g/m²h

U konstrukciji ne dolazi do kondenzacije.Ovlaživanje je u dozvoljenim granicama.Isušivanje je u dozvoljenim granicama.

Konstrukcija odgovara postojećim standardima za difuziju vodene pare.

PROVERA KONDENZACIJE NA POVRŠINI KONSTRUKCIJE

Br Opis d ρ l c μ R=d/λ tkonstrukcije [cm] [kg/m³] [W/°Cm] [J/kg°C] [1] [m²K/W] [°C]unutra 20,00

uz zid 0,1000 19,71

1 PRODUŽNI KREÈNI MALTER 1900 2,500 1900 0,990 1050 25 0,0253 19,64

2 SILIKATNA ŠUPLJA OPEKA 1200 14,000 1200 0,560 920 4 0,2500 18,91

3 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA 2400 6,000 2400 2,040 960 60 0,0294 18,83

4 KAMENA VUNA 160 30,000 160 0,037 840 1 8,1081 -4,71

uz zid 0,1000 -4,71

spolja -5,00


DIJAGRAM RASPODELE TEMEPERATURE

20,0

-5,0

t (°C)

d (cm)

0.0 52,50



Temperatura na unutrašnjoj površini 19,7 [°C]Minimalna dozvoljena temperatura na unutrašnjoj površini 10,7 [°C]Toplotna otpornost konstrukcije R 8,613 [m²K/W]Minimalna toplotna otpornost R

min0,461 [m²K/W]

Relativni otpor difuziji zaštitnog dekorativnog sloja 2,400

Toplotna otpornost konstrukcije je veća od minimalne. Na unutrašnjoj površini ne dolazi do orošavanja.Pri minimalnoj spoljnoj temperaturi T

e=-12,1 (°C) i unutrašnjoj temperaturi T

i=20,0 (°C) kondenzacija na ututrašnjoj površini

konstrukcije će se pojaviti pri vlažnosti od 98,2 (%).Ekvivalentna difuziona debljina zaštitno-dekorativnog nanosa je veća od 2 m. Uslov nije ispunjen.



ν, ηBroj dana vlaženja/sušenja ZADOVOLJAVA



ANALIZA KONSTRUKCIJE: Ploca na tlu


Vrsta konstrukcije: Pod na tlu


SKICA KONSTRUKCIJE

1

23

4

5

6

1 PARKET2 CEMENTNI ESTRIH3 POLIETILENSKA FOLIJA 10004 POLISITREN, IZRAÐEN U KALUPINA 305 VIŠESLOJNI BITUMENSKI PREMAZ, ARMIRAN U JEDNOM SL.6 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA 2400

TABELARNI PRORAČUN

Br Opis d ρ λ c μ R=d/λ t p pp Sd=μ*dkonstrukcije [cm] [kg/m³] [W/mK] [J/kgK] [1] [m²K/W] [°C] [Pa] [Pa] munutra

uz zid 0,1700

1 PARKET 2,000 700 0,210 1670 15 0,0952 0,30

2 CEMENTNI ESTRIH 8,000 2200 1,400 1050 30 0,0571 2,40

3 POLIETILENSKA FOLIJA 1000 0,020 1000 0,190 1250 80000 0,0011 16,00

4 POLISITREN, IZRAÐEN U KALUPINA 30 15,000 30 0,041 1260 60 3,6585 9,00

5 VIŠESLOJNI BITUMENSKI PREMAZ, ARMIRAN U 1,000 1100 0,170 1460 10000 0,0588 100,00

6 BETON SA KAMENIM AGREGATIMA 2400 15,000 2400 2,040 960 60 0,0735 9,00

uz zid 0,0000

spolja



R = Rsi + Σd

i/λ

i + R

se = 0,170 + 3,944 + 0,000 = 4,114 m²K/W

Uc = U + ΔU = 0,243 + 0,000 = 0,243 W/m²K U

max = 0,300 W/m²K




Proračun difuzije vodene pare za konstrukciju nije potreban.



ν, ηBroj dana vlaženja/sušenja



ANALIZA TRANSPARENTNIH KONSTRUKCIJA I VRATA



ANALIZA KONSTRUKCIJE: 2-PROZOR 86mm, Trostruko zastakljenje

Vrsta konstrukcije: Prozor

Koeficijent prolaza toplote staklag

0,600 [m²K/W]Površina stakla A

g1,920 [m²]

Koeficijent prolaza toplote okviraf

1,000 [m²K/W]Površina okvira A

f0,830 [m²]

Faktor okvira 0,300Dužina spoja staklo/okvir l

g40,000 [m]

Koeficijent korekcije Ψg

0,000 [W/mK]Ukupni koeficijent prolaza toplote U

w0,800 [m²K/W]

Najveći dozvoljeni koeficijent prolaza toplote Uw,max

1,500 [m²K/W]

PROPUSTLJIVOST SUNČEVE ENERGIJE

Stepen propustljivosti sunčeve energije gw

0,550Faktor zasenčenja F

s - horizontalno 1,000

SPREČAVANJE OROŠAVANJA UNUTRAŠNJE POVRŠINE

Unutrašnja temperatura 20,0 (°C)Spoljašnja temperatura -12,1 (°C)Unutrašnja vlažnost 55 (%)Minimalna toplotna otpornost 0,455 [m²K/W]Toplotna otpornost konstrukcije 1,250 [m²K/W]



Rmin

[W/m²K] 0,455 1,250 ZADOVOLJAVA







g1,010 [m²]



f0,430 [m²]


g40,000 [m]



w0,800 [m²K/W]


1,500 [m²K/W]









Rmin








g1,570 [m²]



f0,670 [m²]


g40,000 [m]



w0,800 [m²K/W]


1,500 [m²K/W]




s - prema jugu 1,000

Faktor zasenčenja Fs - prema istoku 1,000





Rmin








g0,670 [m²]



f0,290 [m²]


g40,000 [m]



w0,810 [m²K/W]


1,500 [m²K/W]









Rmin








g1,390 [m²]



f0,600 [m²]


g40,000 [m]



w0,800 [m²K/W]


1,500 [m²K/W]




s - prema severu 1,000





Rmin








g3,700 [m²]



f1,580 [m²]


g40,000 [m]



w0,800 [m²K/W]


1,500 [m²K/W]









Rmin








g2,340 [m²]



f1,000 [m²]


g40,000 [m]



w0,800 [m²K/W]


1,500 [m²K/W]




s - prema jugu 1,000





Rmin








g2,540 [m²]



f1,090 [m²]


g40,000 [m]



w0,800 [m²K/W]


1,500 [m²K/W]









Rmin








g0,700 [m²]



f0,300 [m²]


g40,000 [m]



w0,810 [m²K/W]


1,500 [m²K/W]




s - prema istoku 1,000

Faktor zasenčenja Fs - horizontalno 1,000





Rmin








g0,490 [m²]



f0,210 [m²]


g40,000 [m]



w0,800 [m²K/W]


1,500 [m²K/W]




s - prema istoku 1,000





Rmin








g1,340 [m²]



f0,580 [m²]


g40,000 [m]



w0,810 [m²K/W]


1,500 [m²K/W]





Faktor zasenčenja Fs - horizontalno 1,000





Rmin








g0,170 [m²]



f0,070 [m²]


g40,000 [m]



w0,800 [m²K/W]


1,500 [m²K/W]









Rmin




PODOVI I ZIDOVI U TLU



Vrsta konstrukcije:

Površina podne konstrukcije A 0,00 [m²]Obim podne konstrukcije P 0,00 [m]Debljina spoljneg zida w ) 0,00 [m]Vrsta tla glina, nasipKoeficijent prolaza toplote U 0,00 [W/m²K)]Najveći dozvoljeni koeficijent prolaza toplote U

max0,35 [W/m²K)]





GUBICI TOPLOTE



KOEFICIJENT TRANSMISIONOG GUBITKA TOPLOTE

Naziv konstrukcije U A Fx Topl. H[W/m2K] [m²] mostovi [W/K]

FZ 0,224 73,89 1,00 DA 16,55FZ 0,224 81,18 1,00 DA 18,18FZ 0,224 50,80 1,00 DA 11,38FZ 0,224 47,36 1,00 DA 10,61Tav 0,116 119,65 0,80 DA 11,10Ploca na tlu 0,243 119,65 0,50 DA 14,54P JUG1.6/1.4 0,800 4,48 1,00 3,58P jug 1.6/2.15 0,800 6,68 1,00 5,34P Sever 2.4/2.2 0,800 5,28 1,00 4,22P Sever 0.9/2.2 0,800 1,99 1,00 1,59P Sever 0.9/2.2 0,800 7,26 1,00 5,81P Istok 1.4/1.6 0,800 2,24 1,00 1,79P Istok 1/1 0,810 1,00 1,00 0,81P Istok 0.7/1 0,800 0,70 1,00 0,56P Zapad 1.2/1.2 0,800 1,44 1,00 1,15P Zapad 0.8/0.8 0,810 0,96 1,00 0,78P Zapad 1.2/1.6 0,810 1,92 1,00 1,56P Zapad 1.1/2.5 0,800 2,75 1,00 2,20P Zapad 0.6/0.4 0,800 0,24 1,00 0,19P Zapad 1/1 0,810 2,00 1,00 1,62P Zapad 1.2/1.6 0,810 1,92 1,00 1,56

0,000 0,00 0,50 0,00Ukupno: 533,39 115,13

Površina termičkog omotača zgrade A 533,39 m²Površina konstrukcija bez obračunatog uticaja toplotnih mostova A

cor40,86 m²

Faktor oblika zgrade fo

0,67 m-1

Udeo transparentnih površina u termičkom omotaču zgrade z 7,66 %Transmisioni toplotni gubitak zgrade usled uticaja toplotnih mostova H

TB4,09 W/K

Koeficijent transmisionog gubitka toplote zgrade HT

119,22 W/KSpecifični transmisioni gubitak toplote zgrade H'

T0,22 W/m²K

Najveći dopušteni specifični transmisioni gubitak toplote zgrade H'T,max

0,51 W/m²K


Veličine Zahtevi Proračun Ocena H'

T [W/m²K] 0,51 0,22 ZADOVOLJAVA



KOEFICIJENT VENTILACIONOG GUBITKA TOPLOTE

Prostor Položaj Zaptivenost Zapremina Broj izmena Koeficijentzgrade stolarije prostora vazduha na ventilacionog

čas gubitaka[m³] [1/h] toplote [W/K]

Cela zgrada otvoren dobra 501,00 0,5 82,67Ukupno: 501,0082,67

Ukupni zapreminski gubici toplote unutar termičkog omotača qV

0,25 W/m³K



DOBICI TOPLOTE



UNUTRAŠNJI DOBICI TOPLOTE

Odavanje toplote ljudi po jedinici površine qP

1,20 kWhDnevna prisutnost 12,00 hOdavanje toplote ljudi Q

p484,85 kWh

Godišnja potrošnja električne energije po jedinici površine qE

20,00 kWhOdavanje toplote električnih uređaja p

e1844,93 kWh

Godišnja količina energije koja potiče od unutrašnjih dobitaka toplote QH,int

2329,78 kWh

DOBICI TOPLOTE USLED SUNČEVOG ZRAČENJA

Konstrukcija Površina Orij. Nagib Faktor Godišnje sunč. Godišnji dobicizasen. zračenje sunčeve energ.

[m²] [°] [kWh/m²] [kWh]FZ 73,89 Z 0 1,00 310,00 123,14FZ 81,18 I 0 1,00 310,00 135,29FZ 50,80 J 0 1,00 455,00 124,26FZ 47,36 S 0 1,00 145,00 36,92P JUG1.6/1.4 4,48 J 0 1,00 455,00 706,31P jug 1.6/2.15 6,68 J 0 1,00 455,00 1053,15P Sever 0.9/2.2 1,99 S 0 1,00 145,00 99,98P Sever 2.4/2.2 5,28 S 0 1,00 145,00 265,28P Sever 0.9/2.2 7,26 S 0 1,00 145,00 364,76P Istok 1.4/1.6 2,24 I 0 1,00 310,00 240,61P Istok 1/1 1,00 I 0 1,00 310,00 107,42P Istok 0.7/1 0,70 I 0 1,00 310,00 75,19P Zapad 1.2/1.2 1,44 Z 0 1,00 310,00 154,68P Zapad 0.8/0.8 0,96 Z 0 1,00 310,00 103,12P Zapad 1.2/1.6 1,92 Z 0 1,00 310,00 206,24P Zapad 1.1/2.5 2,75 Z 0 1,00 310,00 295,39P Zapad 0.6/0.4 0,24 Z 0 1,00 310,00 26,15P Zapad 1/1 2,00 Z 0 1,00 310,00 214,83P Zapad 1.2/1.6 1,92 Z 0 1,00 310,00 206,24Ukupno: 5665,00 4538,95



GODIŠNJA POTREBNA ENERGIJA ZA GREJANJE



GODIŠNJA POTREBNA ENERGIJA ZA GREJANJE - GODIŠNJI PRORAČUN

Koeficijent transmisionog gubitka toplote HT

119,22 W/KKoeficijent ventilacionog gubitka toplote H

V82,67 W/K

Godišnja potrebna energija za nadoknadu gubitaka toplote QH,ht

13140,06 kWhGodišnja količina energije koja potiče od unutrašnjih dobitaka toplote Q

H,int2329,78 kWh

Godišnja količina energije koja potiče od dobitaka usled sunčevog zračenja QH,sol

4538,95 kWhBezdimenzioni odnos toplotnog bilansa γ

H0,52

Faktor redukcije za grejanje a H,red

0,843Faktor iskorišćenja dobitaka toplote za period grejanja η

H,gn0,900

Godišnja potrebna energija za grejanje QH,nd

6958,21 kWhGodišnja redukovana potrebna energija za grejanje Q

H,nd,red5867,03 kWh

Specifična godišnja potrebna energija za grejanje QH,an

31,71 kWh/m²Energetski razred zgrade B

GODIŠNJA POTREBNA ENERGIJA ZA GREJANJE - MESEČNI PRORAČUN

HDD QH,tr

QH,ve

QH,ht

QH,P

QH,E

QH,int

QH,sol

QH,gn

QH,nd

Mesec

Kdan kWh kWh kWh kWh kWh kWh kWh kWh kWh

Jan 0 0 0 0 0 0 0 557 0 0

Feb 0 0 0 0 0 0 0 774 0 0

Mar 0 0 0 0 0 0 0 1.076 0 0

Apr 0 0 0 0 0 0 0 592 0 0

Maj 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Jun 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Jul 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Avg 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Sep 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Okt 0 0 0 0 0 0 0 509 0 0

Nov 0 0 0 0 0 0 0 581 0 0

Dec 0 0 0 0 0 0 0 450 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Godišnja potrebna energija za grejanje QH,nd

6958,21 kWh

Godišnja redukovana potrebna energija za grejanje QH,nd,red

5867,03 kWh

Specifična godišnja potrebna energija za grejanje QH,an

31,71 kWh/m²


Veličine Zahtevi Proračun Ocena

QH,nd

[kWh/m²] 65,00 31,71 ZADOVOLJAVA

ELABORAT ZADOVOLJAVA USLOVE PRAVILNIKA O ENERGETSKOJ EFIKASNOSTI ZGRADA.URSA Građevinska fizika 2 Strana: 38


SISTEM GREJANJA



Sistem za grejanje lokalniIzvor toplotna pumpaEnergent toplota oklineCevna mreža izolovana cevna mreža u delu negrejanog prostora zgradeSistem regulacije automatska centralna i lokalna regulacijaPodela na zone bez podele na zone

Stepen korisnosti kotla ηk

0,90Stepen korisnosti cevne mreže η

c0,98

Stepen korisnosti automatske regulacije ηc

0,95Godina ugradnje 2012Instalirani kapacitet (kW) 15,00Efikasnost, ukupni stepen korisnosti η 0,84Prosečna snaga pumpe P

p (kW) 15,00

Donja toplotna moć (kWh/kg) (kWh/m³) 0,00Dnevni prekid u radu sistema (sati u danu) 12Nedeljni prekid u radu sistema (dana u nedelji) 0Sezonski prekid u radu sistema (dana u sezoni grejanja) 0Godišnja potrebna energija za grejanje Q

H,nd (kWh/a) 5.867,03

Godišnji toplotni gubici sistema za grejanje QH,ls

(kWh/a) 1.135,03Isporučena toplota Q

H (kWh/a) 7.002,06

Dozvoljena maksimalna godišnja potrošnja energije za grejanje QH,nd,max

(kWh/a) 12.025,00Energija potrebna za rad cirkularne pumpe Q

aux (kWh/a) 32.760,00

Potrebna primarna energija za rad sistema grejanja Eprim

(kWh/a) 82.600,21Godišnja emisija CO

2 (kg/m³a) 43.407,00



UKUPNA GODIŠNJA POTREBNA ENERGIJA



Godišnja potrebna toplota za grejanje QH,nd

5867,03 kWhGodišnji toplotni gubici sistema za grejanje Q

H,ls1135,03 kWh

Godišnja potrebna toplota za pripremu sanitarne tople vode QW

1850,00 kWhGodišnji toplotni gubici sistema za pripremu sanitarne toplote vode Q

W,ls0,00 kWh

Godišnja potrebna toplota za hlađenje QC

0,00 kWhGodišnji gubici sistema za hlađenje Q

C,ls0,00 kWh

Godišnja potrebna energija za ventilaciju i klimatizaciju QVe

0,00 kWhGodišnja potrebna energija za osvetljenje E

l0,00 kWh

Ukupna godišnja isporučena energija Edel

87225,21 kWhSpecifična ukupna godišnja isporučena energija E'

del471,49 kWh/m²

Dozvoljena godišnja upotreba primarne energije Eprim,max

0,00 kWhGodišnja emisija CO

245858,25 kg


Veličine Zahtevi Proračun Ocena E'

prim [kWh/m²] 471,49


Documents

Elaborat energetske efikasnosti - Energy concept