ANEJO 12. ESTRUCTURAS

PROYECTO DE URBANIZACIÓN DEL POLÍGONO INDUSTRIAL DE A PASAXE. POLÍGONO 1 XESTIÓN DO SOLO DE GALICIA – XESTUR, S.A.

NE: 14336 DE: XBR CD: 6.3 Anejo nº 12. Estructuras 1

ANEJO 12. ESTRUCTURAS



ÍNDICE

1. OBJETO .............................................................................................................................................. 3

2. NORMATIVA APLICABLE .................................................................................................................. 3

3. ACCIONES ......................................................................................................................................... 3

3.1 CARGA MUERTA (EDIFICIOS) .................................................................................................. 3

3.2 SOBRECARGA DE USO ............................................................................................................. 4

3.3 SOBRECARGA DE VIENTO (EDIFICIOS) ................................................................................. 4

3.4 COEFICIENTES DE SEGURIDAD PARCIALES PARA LOS MATERIALES ............................. 4

3.5 COEFICIENTES DE SEGURIDAD PARCIALES PARA ACCIONES .......................................... 4

3.6 NIVEL DE CONTROL .................................................................................................................. 5

3.7 VIDA ÚTIL NOMINAL .................................................................................................................. 5

3.8 COMBINACIONES DE CARGA .................................................................................................. 5

4. TIPO DE AMBIENTE .......................................................................................................................... 6

5. CONSIDERACIONES ACERCA DEL CUMPLIMIENTO DE ELS ...................................................... 6

6. LÍMITES DE FLECHA ......................................................................................................................... 7

7. DATOS DEL TERRENO ..................................................................................................................... 7

8. MÉTODOS DE CÁLCULO .................................................................................................................. 8

9. ETAP - DEPÓSITO DE AGUA TRATADA .......................................................................................... 9

9.1 Acciones ...................................................................................................................................... 9

9.2 Combinaciones de carga ............................................................................................................. 9

9.3 Modelos de cálculo .................................................................................................................... 10

10. EDIFICIO TRATAMIENTO DE LA ETAP .......................................................................................... 13



1. OBJETO

El objeto del presente anejo es describir las estructuras proyectadas en el proyecto de urbanización

del polígono industrial de A Pasaxe.

En el presente anejo se recogen los cálculos estructurales de los elementos que componen las

ETAP (edificio y depósito). El depósito de regulación de cabecera de agua potable se realiza con

estructura prefabricada y los cálculos estructurales se incluyen en el apéndice 1 del presente anejo.

La estructura del edificio se modela como un entramado de barras en el espacio, que representan las

vigas y pilares de la estructura. La estructura de los diferentes depósitos se modela como emparrillados

planos formados por barras.

El análisis global de la estructura se realiza en modo elástico. Las solicitaciones se determinan sobre la

geometría original de la estructura, y los efectos de segundo orden se tienen en cuenta en la

comprobación de las piezas.

Las uniones entre barras se modelan como articulaciones o como uniones perfectamente rígidas, según

lo que se aproxime en mayor medida a las realizadas. Los apoyos de la estructura sobre el terreno se

pueden modelar, en cada uno de sus grados de libertad, como coacciones, apoyos libres o apoyos

elásticos.

2. NORMATIVA APLICABLE

La normativa que se ha aplicado en la redacción del proyecto es la siguiente:

• EHE-08: Estructuras de Hormigón Estructural

• EAE: Instrucción de Acero Estructural

• PG-3: Pliego de prescripciones técnicas generales para obras de carreteras y puentes

• Guia para el proyecto y ejecución de Micropilotes en Obras de Carretera

• Guia de Cimentaciones en obras de Carretera

• NCSE-02. Norma de construcción sismorresistente.

• CTE “DB-SE”: Seguridad estructural

• CTE “DB-SE-AE”: Acciones en la edificación

• CTE “DB-SE-C”: Cimientos

• UNE-ENV 1991 Eurocódigo 1 Bases de proyecto y acciones en estructuras

• UNE-ENV 1992 Eurocódigo 2 Proyecto de estructuras de hormigón

• UNE-ENV 1993 Eurocódigo 3 Proyecto de estructuras de acero

• UNE-ENV 1994 Eurocódigo 4 Proyecto de estructuras mixtas de hormigón y acero

• UNE-ENV 1991 Eurocódigo 7 Proyecto geotécnico

Asimismo, se consideran las normas UNE mencionadas en las anteriores normas de referencia.

3. ACCIONES

Las acciones consideradas para los elementos de la EDAR y ETAP se ajustan al CTE.

Las hipótesis de carga básica son:

• Peso propio (PP)

• Carga muerta (CM)

• Sobrecarga debida al equipamiento y empuje hidrostático (SUE)

• Sobrecarga debido al empuje de terrenos (STERR)

• Sobrecarga de uso (SU)

• Sobrecarga de viento en dirección X (SVx)

• Sobrecarga de viento en dirección Z (SVz)

Se emplean los siguientes valores para los coeficientes de simultaneidad para las sobrecargas:

chi0 chi1 chi2

SUE 1 0.8 0.6

STERR 0.7 0.7 0.7

SU 0.7 0.7 0.6

SV 0.6 0.5 0

3.1 CARGA MUERTA (EDIFICIOS)

Cubierta Cubierta Deck 0.5 kN/m2



3.2 SOBRECARGA DE USO

Cubierta 1.0 kN/m2

De cara a la comprobación de elementos locales se ha considerado la acción de las siguientes cargas

concentradas, actuando de forma alternativa a la sobrecarga uniforme representada anteriormente:

Cubierta: 2kN en cualquier punto.

3.3 SOBRECARGA DE VIENTO (EDIFICIOS)

La carga de viento sobre la estructura se obtiene para una zona eólica B, grado de aspereza iii, altura

máxima 6m.

Carga de viento según CTE SE-AE

qe = qb*ce*cp

Presión dinámica de vientoqb = 0.5*ro*vb^2

Zona Cvb 29 m/sro 1.25 kg/m3qb 0.53 kN/m2

Coeficiente de exposiciónce = F*(F+7*k)F=k*ln(max(z,Z)/L)

grado aspereza IIIk 0.22L 0.3 mZ 5 m

zmax 6 m

z F ce qb*ce v_a v_am kN/m2 m/s km/h

0.0 0.62 1.34 0.70 33.5 120.71.5 0.62 1.34 0.70 33.5 120.73.0 0.62 1.34 0.70 33.5 120.74.5 0.62 1.34 0.70 33.5 120.76.0 0.66 1.45 0.76 34.9 125.7

A efectos del análisis global de la estructura, se toman como coeficientes eólicos de presión y succión los

siguientes valores:

cp= 0.8 cs=-0.5

3.4 COEFICIENTES DE SEGURIDAD PARCIALES PARA LOS MA TERIALES

Hormigón

Los coeficientes parciales de seguridad para las piezas de hormigón son:

Coef parcial de seguridad para el acero activo y pasivo: γs =1,15

Coef parcial de seguridad para el hormigón: γc =1,5

3.5 COEFICIENTES DE SEGURIDAD PARCIALES PARA ACCION ES

Hormigón armado

Para piezas de hormigón armado, con los niveles de control de la ejecución adoptados, los coeficientes

de seguridad parciales para las acciones, según la EHE-08, son los siguientes:

Piezas ejecutadas in situ:

Acciones permanentes γG=1.35

Acciones variables γQ=1.5

Acero

Para la estructura de acero:

Acciones permanentes γG=1.35

Acciones variables γQ=1.5



3.6 NIVEL DE CONTROL

Los niveles de control adoptados en el proyecto, son los siguientes, según la norma EHE-08:

-Nivel de control para el hormigón: estadístico

-Nivel de control para el acero: normal

-Nivel de control para la ejecución: normal

-Control para la ejecución: normal

3.7 VIDA ÚTIL NOMINAL

Se considera una vida útil nominal de la estructura de 50 años

3.8 COMBINACIONES DE CARGA

Se plantean las siguientes combinaciones de carga:

PP CM SUE STERR SU SVX SVZ1 Casos de carga básicos Casos de carga básicos2 PP 1 1.03 CM 2 1.04 SUE 3 1.05 STERR 4 1.06 SU 5 1.07 SVX 6 1.08 SVZ 7 1.09 ELS Cuasipermanente ELS Cuasipermanente

10 PP+CM+0.60SUE+0.70STERR+0.60SU 1 1.00 2 1.00 3 0.60 4 0.70 5 0.6011 PP+CM 1 1.00 2 1.0012 ELS Frecuente ELS Frecuente13 PP+CM+0.80SUE+0.70STERR+0.60SU 1 1.00 2 1.00 3 0.80 4 0.70 5 0.6014 PP+CM+0.80SUE 1 1.00 2 1.00 3 0.8015 PP+CM+0.60SUE+0.70STERR+0.60SU 1 1.00 2 1.00 3 0.60 4 0.70 5 0.6016 PP+CM+0.70STERR 1 1.00 2 1.00 4 0.7017 PP+CM+0.60SUE+0.70STERR+0.70SU 1 1.00 2 1.00 3 0.60 4 0.70 5 0.7018 PP+CM+0.70SU 1 1.00 2 1.00 5 0.7019 PP+CM+0.60SUE+0.70STERR+0.60SU +0.50SVX 1 1.00 2 1.00 3 0.60 4 0.70 5 0.60 6 0.5020 PP+CM+0.50SVX 1 1.00 2 1.00 6 0.5021 PP+CM+0.60SUE+0.70STERR+0.60SU +0.50SVZ 1 1.00 2 1.00 3 0.60 4 0.70 5 0.60 7 0.5022 PP+CM+0.50SVZ 1 1.00 2 1.00 7 0.5023 ELS Poco Probable ELS Poco Probable24 PP+CM+SUE+0.70STERR+0.70SU +0.60SVX 1 1.00 2 1.00 3 1.00 4 0.70 5 0.70 6 0.6025 PP+CM+SUE+0.70STERR+0.70SU +0.60SVZ 1 1.00 2 1.00 3 1.00 4 0.70 5 0.70 7 0.6026 PP+CM+SUE 1 1.00 2 1.00 3 1.0027 PP+CM+SUE+STERR+0.70SU +0.60SVX 1 1.00 2 1.00 3 1.00 4 1.00 5 0.70 6 0.6028 PP+CM+SUE+STERR+0.70SU +0.60SVZ 1 1.00 2 1.00 3 1.00 4 1.00 5 0.70 7 0.6029 PP+CM+STERR 1 1.00 2 1.00 4 1.0030 PP+CM+SUE+0.70STERR+SU +0.60SVX 1 1.00 2 1.00 3 1.00 4 0.70 5 1.00 6 0.6031 PP+CM+SUE+0.70STERR+SU +0.60SVZ 1 1.00 2 1.00 3 1.00 4 0.70 5 1.00 7 0.6032 PP+CM+SU 1 1.00 2 1.00 5 1.0033 PP+CM+SUE+0.70STERR+0.70SU +SVX 1 1.00 2 1.00 3 1.00 4 0.70 5 0.70 6 1.0034 PP+CM+SVX 1 1.00 2 1.00 6 1.0035 PP+CM+SUE+0.70STERR+0.70SU +SVZ 1 1.00 2 1.00 3 1.00 4 0.70 5 0.70 7 1.0036 PP+CM+SVZ 1 1.00 2 1.00 7 1.0037 ELU Permanente o Transitorio ELU Permanente o Transitorio38 1.35PP+1.35CM+1.50SUE+1.05STERR+1.05SU +0.90SVX 1 1.35 2 1.35 3 1.50 4 1.05 5 1.05 6 0.9039 1.35PP+1.35CM+1.50SUE+1.05STERR+1.05SU +0.90SVZ 1 1.35 2 1.35 3 1.50 4 1.05 5 1.05 7 0.9040 PP+CM+1.50SUE 1 1.00 2 1.00 3 1.5041 1.35PP+1.35CM+1.50SUE+1.50STERR+1.05SU +0.90SVX 1 1.35 2 1.35 3 1.50 4 1.50 5 1.05 6 0.9042 1.35PP+1.35CM+1.50SUE+1.50STERR+1.05SU +0.90SVZ 1 1.35 2 1.35 3 1.50 4 1.50 5 1.05 7 0.9043 PP+CM+1.50STERR 1 1.00 2 1.00 4 1.5044 1.35PP+1.35CM+1.50SUE+1.05STERR+1.50SU +0.90SVX 1 1.35 2 1.35 3 1.50 4 1.05 5 1.50 6 0.9045 1.35PP+1.35CM+1.50SUE+1.05STERR+1.50SU +0.90SVZ 1 1.35 2 1.35 3 1.50 4 1.05 5 1.50 7 0.9046 PP+CM+1.50SU 1 1.00 2 1.00 5 1.5047 1.35PP+1.35CM+1.50SUE+1.05STERR+1.05SU +1.50SVX 1 1.35 2 1.35 3 1.50 4 1.05 5 1.05 6 1.5048 1.35PP+1.35CM+1.50SUE+1.05STERR+1.05SU +1.50SVX 1 1.35 2 1.35 3 1.50 4 1.05 5 1.05 6 1.5049 PP+CM+1.50SVX 1 1.00 2 1.00 6 1.5050 1.35PP+1.35CM+1.50SUE+1.05STERR+1.05SU +1.50SVZ 1 1.35 2 1.35 3 1.50 4 1.05 5 1.05 7 1.5051 PP+CM+1.50SVZ 1 1.00 2 1.00 7 1.50



4. TIPO DE AMBIENTE

Tipo de ambiente para los elementos de hormigón armado:

-Elementos en contacto con agua residual: IIa+Qb

-Elementos en contacto con agua potable tratada (ETAP): IV+Qb

-Resto de elementos: IIa

SITUACIÓN ELEMENTOS EN

CONTACTO CON

AGUA RESIDUAL

ELEMENTOS EN

CONTACTO CON

AGUA RESIDUAL

(ETAP)

RESTO DE

ELEMENTOS

AMBIENTE IIIa + Qb IV+Qb IIa

W MAX (comb

cuasipermanente)

0.1mm 0.1mm -

REC MÍNIMO 40mm 40mm -

REC NOMINAL 50mm 50mm 25mm

RESISTENCIA MÍNIMA

HORM

30 MPA 30MPA 30MPA

CONTENIDO MIN

CEMENTO

350 350 275

A/C MAX 0.5 0.5 0.6

5. CONSIDERACIONES ACERCA DEL CUMPLIMIENTO DE ELS

En elementos en contacto con aguas residuales, ambiente IIa+Qb y IV+Qb, las exigencias de la norma

EHE respecto a la durabilidad y aptitud al servicio implican que:

-El recubrimiento nominal es de 50mm

-La apertura de fisura no supera 0.1mm en la combinación cuasipermanente

Esto, en la práctica, implica que se deben dimensionar las secciones para que no se supere el momento

de fisuración en situación cuasipermanente, ya que en el momento de producirse la fisuración, la apertura

de fisura suele superar el valor de 0.1mm (debido al alto recubrimiento).

En estas situaciones no resulta económico aumentar el momento de fisuración a costa de aumentar la

armadura, sino que resulta ventajoso aumentar el espesor de la sección y armar con la cuantía mínima

que garantice la ductilidad de la sección (o el cumplimiento del ELU de flexión, en el caso que estén muy

alejado del estado cuasipermanente). Por otra parte, en esta situación se debe evaluar el estado

cuasipermanente de las acciones con sumo cuidado, ya que suele ser el estado que determina el

dimensionamiento de la estructura.



6. LÍMITES DE FLECHA

Se adoptan los límites de flecha de acuerdo a CTE:

Se adoptan los siguientes límites para las deformaciones horizontales de acuerdo a CTE:

7. DATOS DEL TERRENO

Se dispone del estudio geotécnico del terreno, que se anexa al presente proyecto. A continuación se

incluyen las conclusiones del mismo:

• PARCELA EDAR:

En la parcela de la EDAR se realizan 4 ensayos de penetración dinámica y 4 calicatas. Se constata que

en las zonas más separadas de la entrada a la parcela y que se encuentran más al Este el espesor del

relleno es mayor y de peores características mecánicas. En concreto en la zona del reactor y del

decantador se observar rellenos antrópicos de un espesor de 8 m. Presenta un número de golpes de

DPSH inferior a 10 hasta llegar a la profundidad de unos 8 m. En la zona del edificio sin embargo, el

relleno es muy inferior llegándose a valores de DPSH superiores a 20 a partir de una profundidad de 2,5

m.

En esta zona de mayores rellenos, se realiza (ver anejo geotécnico) un cálculo de asientos a cota de

cimentación de reactor/decantador concluyendo que se podrían producir asientos diferenciales de 2-3 cm.



Por tanto se considera necesario realizar un vaciado de una profundidad de unos 8 m en la zona del

reactor y del decantador. Para la cimentación de estos elementos se propone el relleno seleccionado con

material de préstamo y correctamente compactado sobre el que podrán situar las losas de los mismos

(ver planos). En obra se deberá verificar con ensayos que la capacidad de este terreno es la adecuada.

• PARCELA ETAP:

Se realizaron 2 calicatas que muestran la aparición de roca a una profundidad variable entre 0,40 m y

1,50 m. A partir de esa profundidad se encuentra una roca poco meteorizada que puede requerir sistemas

de excavación agresivos.

En todo caso, la ETAP se podrá cimentar sobre el macizo rocoso, por lo que podrá considerarse una

tensión admisible muy superior a la transmitida por las estructuras sin asientos.

8. MÉTODOS DE CÁLCULO

Los programas de cálculo utilizados son los siguientes:

RISA 4.5.b (Rapid Interactive Structural Analisys)

Programa matricial que calcula esfuerzos y deformaciones, en entramados bidimensionales y

tridimensionales, incluso con elementos finitos tipo placa.

Prontuario Informático del Hormigón Estructural 3.0.

Tercera edición del Prontuario informático del Hormigón realizado por el Instituto Español del Cemento y

sus Aplicaciones, IECA. Todos los módulos se han realizado de acuerdo con los criterios establecidos en

la Instrucción EHE.

Los esfuerzos y deformaciones se obtienen con el programa RISA. Las comprobaciones de los distintos

elementos se realizan con hojas de cálculo de elaboración propia o con el prontuario informático EHE.



9. ETAP - DEPÓSITO DE AGUA TRATADA

Este depósito de hormigón armado está constituido por una cámara principal de 12,50 x 8,00 m en planta

y 3,50 m de profundidad y una cubierta formada por losa alveolar de 25 cm y capa de compresión de 5

cm.

Modelización.

9.1 Acciones

Las acciones consideradas en el proyecto se ajustan al CTE.

Se han considerado los siguientes valores de cargas:

Peso propio del acero: 78.5 kN/m3

Peso propio del hormigón: 25 kN/m3

La carga de viento no es de aplicación, dadas las características de la estructura no expuesta al mismo.

De esta manera, las hipótesis de carga básica son:

Peso propio y carga muerta (BLC1)

Sobrecarga de terreno (incluido nivel freático) (BLC2)

Sobrecarga de uso (BLC3)

9.2 Combinaciones de carga

Se resuelven los casos de carga básicos y las siguientes combinaciones:

Peso propio y sobrecarga de terreno

Peso propio, sobrecarga de terreno y sobrecarga de uso

LC BLC Coef BLC Coef BLC Coef

pp+terr 1 1.35 2 1.5

pp+terreno dom+sobr uso 1 1.35 2 1.5 3 1.35

pp+terreno+ sobr uso dom 1 1.35 2 1.35 3 1.5

Modelo barras.

BLC 1. Peso propio y cargas muertas.



BLC 2. Terreno.

BLC 3. Tráfico.

9.3 Modelos de cálculo

Se realiza un modelo de cálculo discretizando el modelo en elementos lineales.

Se modeliza el tanque mediante un entramado de barras ortogonales con las siguientes secciones.

NOMBRE MATERIAL SECCIÓN AREA SA(yy) SA(zz) Iy-y Iz-z J(Torsion)

(mm2) (mm4) (mm4) (mm4)

LOSA1 HA30 R500X400 200000 1.2 1.2 2.67E+09 4.17E+09 5.47E+09

LOSA2 HA30L R500X400 200000 1.2 1.2 2.67E+09 4.17E+09 5.47E+09

H HA30 R500X300 150000 1.2 1.2 1.13E+09 3.13E+09 2.82E+09

V HA30L R500X300 150000 1.2 1.2 1.13E+09 3.13E+09 2.82E+09

Para el cálculo de la estructura de hormigón armado se han obtenido los esfuerzos de cálculo que deben

resistir las secciones de hormigón según la modelización anterior. Con estos esfuerzos y mediante el

prontuario informático EHE se ha calculado la armadura principal de cada una de las secciones.

A continuación se muestra los esfuerzos para distintas secciones y un ejemplo de comprobación.



Esfuerzos pésimos ELU cámara principal (esfuerzos p or 0,5 m de sección) (LC2).

Esfuerzos ELS cámara principal (Esfuerzos por 0,5 m de sección)



Se adjunta a continuación la comprobación de las secciones para los esfuerzos calculados.

Muros:

• Espesor: 30 cm

• Momento flector de diseño en E.L.U. : 2 x 28,3 = 56,6 KN m/m

• Comprobación a flexión simple:

Para muros de 30 cm de canto como los proyectados, necesitaremos un armado de 5,7 cm2 por metro de

sección.

Solera:

• Espesor: 40 cm

• Momento flector de diseño en E.L.U. : 2 x 28,3 = 56,6 KN m/m

• Comprobación a flexión simple:

Para losas de 40 cm de canto como la proyectada, necesitaremos un armado de 7,7 cm2 por metro de

sección.



10. EDIFICIO TRATAMIENTO DE LA ETAP

Se proyecta un edificio en hormigón prefabricado, formado por pilares empotrados en cimentación, vigas

y correas de cubierta articuladas. A efectos de cálculo y dado el pequeño tamaño del edificio, se toman

los valores más desfavorables de dimensión del edificio de la ETAP y la EDAR (correspondiente a otra

fase posterior de urbanización) y se calcula una única estructura. Es decir se calcula un edificio con

dimensiones en planta de 13,50 x 9,50 m (valores del edificio de la EDAR) y una altura de 6,50 m (altura

total del edifico de la ETAP).

Se realiza un cálculo con el dimensionamiento de las cimentaciones y un predimensionamiento de las

secciones de las piezas prefabricadas, que deberá ser comprobado por el prefabricador de acuerdo a las

secciones finalmente elegidas.

Resumen de las cargas consideradas:

• CM cubierta: 0.5 kN/m2

• SU cubierta: 1 kN/m2

• SV: 0.6 kN/m2 lado presión, .4 kN/m2 succión, en ambas direcciones



Las vigas y correas de cubierta son elementos prefabricados pretensados, con las correas en sección

tubular y las vigas en doble T. Se indica su sección orientativa, pero el suministrador debe proponer la

sección y el armado definitivo, de acuerdo a sus medios de producción, y someterlos a la aprobación de

la Dirección Facultativa.

Envolvente de esfuerzos de 1er orden en los pilares:

N (kN) Vy (kN) Vz (kN) T (m*kN) Myy (m*kN) Mzz (m*kN)max 100.80 38.53 0.00 0.00 102.37 103.93min 0.00 0.00 -36.00 0.00 0.00 -0.67

Los pilares se realizan en hormigón armado, con una sección de 40x40cm y un armado longitudinal de

8d25.

Comprobación del armado de los pilares:



Comprobación de cimentación:

Datos geométricos:

Dimensión direcc x: a 1.60 mDimensión direcc z: b 1.60 mCanto: h 0.80 mRecubrimiento inferior r_mec 0.05 mCanto útil d 0.75 mBase pilar direcc x: ap 0.4 mBase pilar direcc z: bp 0.4 m FALSOExcentricidad adicional ex_ad 0.30 m(efectos 2º orden y replanteo) ez_ad 0.00 mVolumen de la zapata Vzap 2.048 m3Peso de la zapata Wzap 49.152 kN

Pesos adicionales sobre la zapata: a (m) b (m) h (m) ro (kN/m3) Wt (kN)Terreno / solera W,terr 1.6 1.6 0.5 20 25.6

Otros (se considera el signo) W (kN) 50.0 Mx (m*kN) Mz (m*kN) 0.0

Esfuerzos en la coronación de la zapata (combinació n poco frecuente):

120 Nudo LC N (kN) Fx (kN) Fz (kN) Mx (m*kN) Mz (m*kN)2 0 9.86 -12.00 11.29 26.07 40.33

Esfuerzos en la base de la zapata, incluyendo 2º or den y replanteo:

N (kN) Fx (kN) Fz (kN) Mx (m*kN) Mz (m*kN)134.6 0.0 0.0 29.1 46.5

Excentricidad absoluta: ez (m): 0.22 ex (m): 0.35Excentricidad relativa: ez/b*2: 0.27 ex/a*2: 0.432ez/b+2ex/a <> 1/6: 0.70 Se necesita armadura superior

Tensiones en el terreno, suponiendo distrib plástic a rectangular

Relación de áreas comprimida/total ks 2.41Tensión máxima smax 126.74 kN/m2

Tipo de cálculo estructural

vuelo/canto x 0.75 Rígida vuel_x (m) 0.60 h_min rig 0.3vuelo/canto y 0.75 Rígida vuel_z (m) 0.60

0.000

0.200

0.400

0.600

0.800

1.000

1.200

1.400

1.600

1.800

0.000 0.500 1.000 1.500 2.000



Cálculo de la zapata como estructura en dirección X

Canto de la sección h 0.8 mLongitud de la sección b 1.6 mAncho de la sección l_trans 1.6 mEsfuerzo axil N 134.6 kNMomento M 46.5 m*kNAncho del pilar l_pil 0.4 m

Excentricidad e 0.345 mAncho secc comprimida b_comp 0.909 mTensión terreno sg_terr 92.5 kN/m2

Armado inferior

Situación S1 l_S1 0.14 mMk en S1 Mk_S1 20.2 m*kN/mMd en S1 Md_S1 32.2 m*kN/m

Armadura mínima As,min 1.1 cm2/mArmadura min ductilidad As,duct 13.3 cm2/mCoeficiente alfa alfa 1.5Armadura mínima As,m,c 9.1 cm2/m

Armado: 13 fi20 c/ 200As 15.71 cm2/m

Número de redondos n red 9Cuantía mecánica Us 628.32 kN/m

Us total 1005.31 kNBloque comprimido 0.8x 0.044 m

Momento último Mu 443.37 m*kN/mMu/Md 13.75

As/Amin 1.72

Armado superior

Situación S2 l_S2 0.11 mLongitud del voladizo l_vol 0.69 mCarga actuante q_sup 28.40 kN/m2Mk en S2 Mk_S2 6.77 m*kN/mMd en S2 Md_S2 10.84 m*kN/m


Armado: 8 fi16 c/ 200As 10.05 cm2/m




As/Amin 1.12

Datos geométricos:

Dimensión direcc x: a 2.20 mDimensión direcc z: b 1.20 mCanto: h 0.80 mRecubrimiento inferior r_mec 0.05 mCanto útil d 0.75 mBase pilar direcc x: ap 0.4 mBase pilar direcc z: bp 0.4 m FALSOExcentricidad adicional ex_ad 0.30 m(efectos 2º orden y replanteo) ez_ad 0.30 mVolumen de la zapata Vzap 2.112 m3Peso de la zapata Wzap 50.688 kN

Pesos adicionales sobre la zapata: a (m) b (m) h (m) ro (kN/m3) Wt (kN)Terreno / solera W,terr 2.2 1.2 0.5 2 2.64

Otros (se considera el signo) W (kN) 50.0 Mx (m*kN) Mz (m*kN) 10.0

Esfuerzos en la coronación de la zapata (combinació n poco frecuente):

120 Nudo LC N (kN) Fx (kN) Fz (kN) Mx (m*kN) Mz (m*kN)1 0 27.22 -24.00 3.12 17.14 63.34

Esfuerzos en la base de la zapata, incluyendo 2º or den y replanteo:

N (kN) Fx (kN) Fz (kN) Mx (m*kN) Mz (m*kN)130.5 0.0 0.0 26.1 87.9

Excentricidad absoluta: ez (m): 0.20 ex (m): 0.67Excentricidad relativa: ez/b*2: 0.33 ex/a*2: 0.612ez/b+2ex/a <> 1/6: 0.95 Se necesita armadura superior

Tensiones en el terreno, suponiendo distrib plástic a rectangular

Relación de áreas comprimida/total ks 3.87Tensión máxima smax 191.32 kN/m2

Tipo de cálculo estructural

vuelo/canto x 1.13 Rígida vuel_x (m) 0.90 h_min rig 0.45vuelo/canto y 0.50 Rígida vuel_z (m) 0.40

0.000

0.200

0.400

0.600

0.800

1.000

1.200

1.400

0.000 0.500 1.000 1.500 2.000 2.500



Cálculo de la zapata como estructura en dirección X

Canto de la sección h 0.8 mLongitud de la sección b 2.2 mAncho de la sección l_trans 1.2 mEsfuerzo axil N 130.5 kNMomento M 87.9 m*kNAncho del pilar l_pil 0.4 m

Excentricidad e 0.673 mAncho secc comprimida b_comp 0.853 mTensión terreno sg_terr 127.5 kN/m2

Armado inferior

Situación S1 l_S1 0.14 mMk en S1 Mk_S1 58.8 m*kN/mMd en S1 Md_S1 94.0 m*kN/m


Armado: 17 fi25 c/ 250As 19.63 cm2/m




As/Amin 2.03

Armado superior

Situación S2 l_S2 -0.25 mLongitud del voladizo l_vol 1.35 mCarga actuante q_sup 19.40 kN/m2Mk en S2 Mk_S2 17.59 m*kN/mMd en S2 Md_S2 28.15 m*kN/m


Armado: 12 fi20 c/ 250As 12.57 cm2/m




As/Amin 1.38

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ANEJO 12. ESTRUCTURAS