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AGRADECIMIENTO
Quiero agradecer a mi padre Arq. Nicolay Borja Cruz y a mi madre Lic. Pina Macas Torres,
quienes con amor y gran responsabilidad han logrado guiarme por el camino del bien en la vida, a
mi hermana Srta. Nicole Borja Macas que está siempre presente y de igual forma a todas aquellas
personas que de una u otra manera han sabido brindarme su apoyo y Amor incondicional, todos
ellos son motivo de inspiración para seguir adelante cada día.
Se agradece al tutor del Trabajo Práctico de Titulación Ing. Freddy Aguirre por sus acertadas
motivaciones y enseñanzas y por darme la oportunidad de concluir de manera exitosa este trabajo
práctico de manera amena y profesional, así como explicándome de manera clara las diferentes
actividades de la carrera y forzándome también como persona como joven dándole consejos para
superarme en la vida cotidiana y profesional.
Agradecer también a la familia Villacrés Baldeón, al Ing. Julio Villacrés, a su esposa Lic. Judith
Baldeón y su hija Ing. Viviana Villacrés por brindarme sus consejos, su apoyo incondicional, por
siempre darme ese aliento y esas ganas de ser unos de los mejores profesionales y un joven de
bien.
Y un agradecimiento muy especial a mi mejor amigo al Ing. Julito Eduardo Villacrés Baldeón por
siempre estar conmigo en todo momento, por brindarme su amistad incondicional y por enseñarme
el significado de la humildad, cada meta que alcance en mi vida siempre será dedicado para ti mi
hermano.
DISEÑO HIDROSANITARIO PARA UN EDIFICIO HABITACIONAL DE TRES PLANTAS, EN
SUS SISTEMAS DE AGUA POTABLE Y RED DE AGUAS SERVIDAS
Autor: Kevin Nicolay Borja Macas
Tutor: Ing. Freddy Aguirre Morales
Resumen
En el presente trabajo se realizará el dimensionamiento del sistema sanitario para un edificio de
tres plantas. Para el cálculo de la dotación de agua potable se empleó el método de factor de
simultaneidad y para el cálculo de la red de desagüe se utilizó el método de las unidades de
descarga. Se automatizó el proceso de cálculo mediante la elaboración de un complemento de
Excel y Autocad para el diseño de planos que permite comparar los diseños de acuerdo a
diferentes criterios y ecuaciones de cálculo. Como resultado del proceso investigativo y de cálculo
se obtuvo un diseño práctico y adecuado a las exigencias del medio en donde se construirá, por
tanto con la metodología empleada se pudo establecer el adecuado sistema de agua potable y de
desagüe óptimo para el edificio, los cuales están plasmados en los planos de diseño para cada
uno de los sistemas. Se establece que el sistema debe abastecer al edificio con una dotación de
26520 L/día para un suministro de 48 horas, se diseñó un sistema combinado que consiste en una
cisterna o tanque bajo y un tanque elevado, esta dotación se distribuirá en un 60% para la cisterna
y el 40% para el tanque elevado, resultando la dimensión de la cisterna de 16m3 y del tanque
elevado de 11m3, se determinó que este sistema debe contar con una bomba centrifuga de 3HP
que alimente de la cisterna y tanques elevados desde donde se distribuirá a la red. Para el sistema
de desagüe se determinó que la red constará de tubería PVC de 2 pulgadas para el inicio de los
ramales y de 4 pulgadas para su continuación, las bajantes no podrán ser menor al diámetro de los
ramales por lo tanto serán de 4 pulgadas, las cajas de registro serán 80x80x80 cm y el diámetro de
la tubería en ellas será de 6 pulgadas hasta la salida. Se puede implementar un sistema
hidroneumático para el sistema de agua potable en el edificio como alternativa.
Palabras claves:
Red, Abastecimiento, Calculo, Desagüe, Diseño
Summary
In this paper the dimensioning of the health system for a three-storey building will be done. For the
calculation of the provision of drinking water the coincidence factor method and was used to
calculate the drainage system the method of discharge units are used. The calculation process was
automated by developing an Excel and Autocad to design planes that compares the designs
according to different criteria and calculation equations. As a result of the investigative process and
calculating a practical and appropriate to the demands of the environment design where it was built,
therefore the methodology used was to determine the appropriate water system and optimal drain
to the building was obtained, which They are embodied in the design drawings for each of the
systems. It states that the system must supply the building with a budget of 26520 L / day for a 48-
hour supply, a combined system consisting of a tank or tank under an elevated tank and is
designed this endowment will be distributed 60% for the tank and 40% for the elevated tank, it
resulting dimension of the well of 16m3 and the elevated tank of 11m3, it was determined that this
system must have a centrifugal pump 3HP to feed the tank and elevated tanks where It will be
distributed to the network. For the drainage system it was determined that the network will consist
of PVC pipe 2 inches for the start of the branches and 4 inches for then downpipes may not be
smaller than the diameter of the branches therefore be 4 inches, Registration boxes are 80x80x80
cm and the diameter of the pipe is 6 inches them to the exit. You can implement a hydropneumatic
system for drinking water system in the building as an alternative.
Keywords:
Red, Supply, Calculation, drainage, Design
ÍNDICE DE CONTENIDO
CARÁTULA…………………………………………………………………………………………...I
PORTADA………………………………………………………………………………………........II
FRONTISPICIO……………………………………………………………………………………...III
PÁGINA DEL COMITÉ EVALUADOR…………………………………………………………….IV
AGRADECIMIENTO…………………………………………………………………………………V
RESUMEN……………………………………………………………………………………………VI
INTRODUCCIÓN…………………………………………………………………………………….1
DESARROLLO……………………………………………………………………………………….3
RESULTADOS……………………………………………………………………………………….8
CONCLUSIONES…………………………………………………………………………………...20
REFERENCIAS……………………………………………………………………………………...20
BIBLIOGRAFIA……………………………………………………………………………………....21
ANEXOS……………………………………………………………………………………………...21
CAPITULO 1
INTRODUCCIÓN
En el presente proyecto se realizará el estudio y diseño hidrosanitario, en sus componentes como
sistema de abastecimiento de agua potable y red de desagüe para un edificio de tres plantas.
Este trabajo pretende realizar el diseño, dimensionamiento y cálculo de la Instalación hidrosanitaria
de un edificio destinado a oficinas en planta baja, departamentos para viviendas en las dos plantas
altas y terraza en la última planta alta, determinando así sus características constructivas y los
materiales a utilizar. Dicho proyecto cumplirá con las normativas vigentes en el país, tanto a lo que
se refiere al cálculo de la dotación de agua como a la red de desagüe sanitario.
Contextualización
La instalación de AFS tiene la principal función de abastecer los puntos de consumo que hay en el
edificio objeto del proyecto, con lo que el presente documento describirá dicha instalación, a la vez
que se justificaran las opciones tomadas mediante los correspondientes cálculos y referencias de
la normativa aplicada.
Compañía suministradora
El abastecimiento de agua se realizará de la red de distribución de agua que posee la Empresa
regional de agua potable Huaquillas-Arenillas -compañía EMRAPHA en la zona urbana objeto del
estudio.
Descripción de los componentes del edificio.
El edificio en el cual se va a realizar el proyecto está situado en la esquina de la Avenida de la
Republica entre la calle Sucre y calle Portoviejo, en la ciudad de Huaquillas-provincia de El Oro.
Compuesto por tres plantas y la superficie de cada una contiene las siguientes divisiones y
disposición de elementos:
Planta Baja: se encuentran seis locales comerciales con un pasillo central de distribución de las
circulaciones hacia ambas calles, en el lado izquierdo de mismo se ubica la escalera de acceso a
las demás plantas, ubicándose en la parte posterior de la escalera un gran ducto de iluminación y
ventilación.
Plantas altas tipo: están situadas tres viviendas. Se accede a ellas a través de una escalera
distribuidor, la vivienda 1 es suite para cuatro personas y la vivienda 2 es suite para dos personas.
Un departamento principal completo con un dormitorio principal, dos dormitorios adjuntos, baños,
sala comedor y cocina y lavandería.
Planta Terraza Cubierta: Se accede a ellas a través de una escalera centralizada y sirve para
eventos sociales y reuniones familiares.
Planta cubierta: se accede a ella mediante unas escaleras de caracol, sirve como ubicación de los
tanques elevados de agua potable.
FUNDAMENTACIÓN TEÓRICA
Estos requieren un suministro de agua de la red de alta presión. Todos los aparatos sanitarios en el edificio se alimentan directamente de la cañería de agua; una cisterna de almacenamiento sólo es necesario para el agua caliente suministrar si se está instalando el agua caliente indirecta. Con los sistemas directos, el agua potable es disponible en todos los grifos, tuberías de menos es necesario y se requiere que los recipientes de almacenamiento más pequeños. El principal problema es que si el principal flujo de agua tiene baja presión, entonces grifos en las plantas superiores tienden a tener muy poco flujo, especialmente cuando dos o más grifos están abiertos. (1)
Este artículo ofrece una visión general de las clases de contaminantes químicos que han sido recientemente detectado en las aguas superficiales, los llamados '' contaminantes emergentes '', que son de preocupación para la producción de agua potable. El artículo no incluye inorgánico compuestos como nutrientes y metales, pero es confinado a los productos químicos orgánicos, es decir, compuestos formados predominantemente por los elementos carbono químico, hidrógeno, y oxígeno. Para mantener el enfoque, la revisión sólo considera los compuestos que se detectan en aguas superficiales, y no prestan atención a los compuestos detectados principalmente en tierra aguas o compuestos formados durante los procesos de tratamiento. (2)
A través del análisis sobre la situación de ahorro de agua en el suministro de agua y drenaje sistema de nuestro país, reconocemos que todavía hay algunos problemas en el ahorro de agua de edificios y todavía tenemos muchos trabajos que hacer en el ahorro de agua. Con el fin de construir una sociedad de ahorro de agua, y para guardar y proteger los recursos hídricos, debemos mejorar nuestra conciencia sobre el ahorro de agua, innovamos la tecnología de ahorro de agua, y promover las aplicaciones de equipos e instalaciones de ahorro de agua. (3)
Enfoque empírico f o r diseño de chimenea de ventilación. En la mayoría de los códigos de
plomería una mesa de carga de respiraderos se ofrece a proporcionar la información necesaria
para el diseño de ventilación apila para complementar la cantidad de aire requerido para controlar
las presiones neumáticas en crítico puntos en el sistema de drenaje dentro de los límites de - + 25
mm de columna de agua desde la atmosférica. Si esta gama de se mantiene la presión, el efecto
de la presión neumática seguro que las fluctuaciones en las trampas del accesorio sellos es
insignificante. (4)
El principal requisito para la eficiente de diseño de un sistema de abastecimiento de agua / drenaje
es la información sobre la carga de descarga para que el sistema es ser diseñado. Un suministro
de agua o el sistema de drenaje en edificios de varios pisos pueden comprender de un gran
número de diversos tipos de instalación sanitario, e. g. W. C., baño, fregadero, lavabo, etc., pero el
diseño de los tubos para la carga máxima asumiendo que todos los aparatos están bajo operación
en el mismo instante será poco realista y conducir a sobre diseñar. (5)
OBJETIVO GENERAL
Diseño de los sistemas hidrosanitarios de agua potable por el método del factor de
simultaneidad y de evacuación de aguas servidas aplicando el método de las unidades de
descarga para un edificio habitacional de tres plantas en la ciudad de Huaquillas.
CAPITULO 2
DESARROLLO
Como se conoce el agua es él líquido esencial en la vida de las personas; el cual ayuda al
crecimiento y desenvolvimiento de cada uno de nosotros. Para lograr que es o se cumpla, el
agua debe ser suministrada de fuentes Naturales o de sistemas complejos de almacenamiento;
en este almacenamiento deben pasar por varios procesos, los cuales ayuden a mejorar la
calidad de este líquido vital; entre los procesos más comunes y obligatorios para el consumo
humano se desprenden la purificación, distribución y drenaje de las mismas.
Para el análisis y diseño de redes de abastecimiento en edificaciones, es necesario tener pleno
conocimiento de los principales conceptos básicos y principios fundamentales de mecánica de
fluidos e hidráulica de tuberías.
Sistema de agua potable
Partiendo del plano del edifico habitacional se puede hacer el diseño del sistema de agua fría,
realizada la isometría se establecen el número de nudos, la distancia entre cada uno de ellos,
número de aparatos, numero de accesorios y el caudal instantáneo que tendrá dicho sistema,
en el cual se adoptará el diámetro del ramal distribuidor, del ramal horizontal y las derivaciones
hacia los aparatos.
Se procese a calcular la dotación de agua potable que va necesitar el edificio para esto se
analiza el número de habitantes que tendrá cada una de las áreas del edificio basándonos en el
anexo № 2 tomado de las normas NEC2011 CAP 16, determinada la dotación de agua fría se
calcula las dimensiones de la cisterna o tanque bajo y el tanque elevado, ya que este proyecto
contará con un sistema combinado de agua potable, según las normas NEC2011 CAP 16
establecen que el porcentaje que debe existir del caudal total en la cisterna es del 60% y en el
tanque elevado es de 40% para un suministro de 24 horas pero en este proyecto se establece
para un suministro de 48 horas ya que en la ciudad de Huaquillas existe escases de agua
potable en la red pública, tomando en cuenta estos datos se puede dimensionar el volumen del
tanque elevado y de la cisterna.
Obtenido el total de dotación de agua fría para el edificio se procede a calcular el caudal que
alimentará de la cisterna al tanque elevado con agua potable, este caudal de bombeo está en
función del volumen que tenga la cisterna y del tiempo de bombeo por parte de la bomba, en
este caso el tiempo óptimo de la bomba escogida es de 90 minutos.
Establecido el caudal de bombeo se determinan los diámetros en la succión e impulsión en la
bomba y la velocidad con la que el agua pasará por dicha tubería, se adoptan los diámetros
comerciales tanto como en la succión como en la impulsión. Conociendo los diámetros en el
sistema de bombeo se determinan las perdidas por accesorios Ks que habrá en la succión
como válvula de pie, codos y en la impulsión tee con derivación, válvula de retención y válvula
de compuerta.
Para determinar que la potencia de la bomba que alimentara del agua fría al edificio se utiliza el
criterio y la formula de Hazen Williams, para establecer las perdidas menores y por fricción
que existirá en el sistema de bombeo, esta ecuación que servirá para calcular las pérdidas
totales en dicho sistema la cual quedará en función de caudal y servirá para crear la Grafica Ht
vs Caudal en esta grafica se formará la curva del sistema permitiendo establecer la potencia
de la bomba según la marca escogida para este sistema.
Red de aguas servidas o desagüe
Para establecer los diámetros en la red de desagüe se utilizó el método de las unidades de
descarga, permitiendo conocer las unidades de descarga que existirá en cada nudo según el
diseño de la red.
Iniciando desde las unidades totales de descarga en el nudo se encuentra el caudal máximo
probable que existirá en el nudo, luego adoptando una pendiente entre el 2 y 3% y el diámetro
comercial se calcula la velocidad, el área hidráulica y el caudal para tubo lleno, se analiza
también el caudal, velocidad y diámetro pero para tubo parcialmente lleno, esto permite
determinar el tirante normal en la tubería, el cual siempre debe ser menor que el 75% de
diámetro interno. Obtenido estos valores se calcula la tensión tractiva en el nudo, esta fuerza
debe ser mayor a 0,15 kg/m2 la cual permite evacuar los sedimentos que se forman en la parte
inferior de la tubería.
Esta metodología de cálculo para determinar los diámetros en la red de aguas servidas se
aplicó para cada uno de los pisos del edificio hasta la tubería de salida.
En el sistema de tubería para las bajantes se parte de las unidades de descarga en cada
bajante, luego se la multiplica por el número de pisos en este caso el edificio tiene 4 plantas
resultando el total de unidades de descarga en la bajante, ya obtenido el caudal se determina el
diámetro interior de la tubería y para finalizar se adopta el diámetro comercial que se utilizará
en cada bajante.
Criterios utilizados para el cálculo del sistema de agua potable.
Para el cálculo de la red de distribución de agua, lo hemos hecho mediante la fórmula de Darcy
Weisbach.
En función del caudal:
Aunque también se puede hacer mediante la fórmula de Hazen Williams, empleando un
coeficiente de rugosidad igual a 140, ya que las tuberías son de PVC.
Fuente: Diseños hidráulicos sanitarios y de gas en
edificaciones - Héctor Rodríguez Díaz
Sistemas de desagüe
Es el conjunto de tuberías, canales, accesorios y demás estructuras dispuestas de tal manera
que evacuen las aguas servidas y las aguas lluvias circulantes por una edificación, cuyo
destino final serán las redes de alcantarillado de la ciudad.
En donde:
hf= pérdida de carga o de energía (m)
f= coeficiente de fricción (adimensional)
L= longitud de la tubería (m)
D= diámetro interno de la tubería (m)
v= velocidad media (m/s)
g= aceleración (m/s2)
Q= caudal m3/s
En donde:
hf= pérdida de carga o de energía (m)
L= longitud de la tubería (m)
D= diámetro interno de la tubería (m)
Q= caudal m3/s
C= coeficiente de rugosidad
Clasificación de los sistemas de desagüe
Se clasifican de acuerdo al tipo de origen del agua que circule así:
SANITARIO.- Aquel que recibe la descarga de todos los aparatos sanitarios de una
edificación. A la red que transporta aguas servidas se la conoce como red de aguas
servidas o red de aguas sanitarias.
PLUVIAL.- Es aquel que recibe el flujo proveniente de la escorrentía superficial
producida por la lluvia.
COMBINADO.-Es aquel que combina el desagüe sanitario y pluvial. No es
recomendable por las normas sanitarias.
INDUSTRIAL.-Es aquel que transporta aguas que se originan de los desechos de
procesos industriales o manufactureros; estas aguas deben tener un proceso de
pretratamiento antes de vertirlas al alcantarillado.
Sistemas de desagüe sanitario, aguas servidas o sanitarias
El sistema de desagüe de las aguas servidas, consiste en todo un conjunto de conductos y
accesorios disponibles para la evacuación de las aguas servidas de una edificación, es decir
todas las aguas a las cuales ya se les ha dado un uso y son expulsadas o evacuadas por los
aparatos sanitarios a los diferentes puntos de la red.
Entre las características más importantes de estas redes se encuentran:
La energía disponible es muy pequeña en la evacuación de aguas servidas desde los
diferentes aparatos sanitarios, razón por la cual el transporte debe realizarse en flujo a
superficie libre.
El transporte se debe realizar en conductos cerrados, cuya sección debe ser circular.
La red de aguas servidas tiene que estar completamente aislada, es decir no debe estar
en contacto con el medio ambiente para evitar la contaminación, ya que son aguas
compuestas por solidos suspendidos (materia orgánica biodegradable), solidos
sedimentables (materia inorgánica), organismos patógenos y nutrientes como nitrógeno
o fósforo.
En cada uno de los puntos de la red debe existir un sello hidráulico cuya altura mínima
ha de ser 5 cm, con el fin de prevenir problemas como el sifonamiento inducido o del
autosifonamiento y malos olores provenientes de la red.
Estimación de los caudales circundantes
La unidad de descarga es equivalente a la unidad de consumo, que se ha definido como el
caudal máximo demandado por un lavamanos de tipo privado y equivale a un caudal de 1
pie3/min.
Para determinar el caudal que debe transportar un tramo de la red, es necesario determinar el
número de aparatos que son descargados por dicho tramo, sumar las correspondientes
unidades de descarga y determinar el caudal que va a transportar.
El caudal total que circule por una bajante se estimara con base a las unidades de descarga de
cada uno de los ramales que lleguen a esa bajante.
Tabl
a A
–
Uni
dad
es
de
des
carg
a
Fuente: Diseños hidráulicos sanitarios y de gas en edificaciones – Héctor Rodríguez Díaz
Aparato Día (pul) desagüe Unidades de descarga
Bañera o tina 2 2-3
Bidet 2 1
Ducha privada 2 2
Lavadero 2 2
Inodoro (Tanque) 3-4 3
Inodoro (Fluxómetro) 4 8
Lavaplatos 2 1
Lavaplatos con triturador 2 3
Fuente de agua potable 1 1-2
Lavamanos 2 1
Urinario (Tanque) 2 2
Urinario (Fluxómetro) 3 8
Urinario (Pared) 2 2
La tabla A permite conocer las unidades de descarga de cada aparato que se utilizará en el
edifico esto permitirá conocer las unidades de descarga totales que va a existir en cada nudo
de la red de aguas servidas, determinando así el diámetro que se empleara en la tubería.
CAPITULO 3
RESULTADOS
Dotación de agua potable para oficinas, departamentos y área de fiestas según las
Normas NEC CAP 16, escogidas para este proyecto, ver anexo № 2
Área comercial 50 L/personas/día
Área de viviendas 230 Lt/habitantes/día
Área de fiestas 20 L/m2/día
Se realizó el cálculo de la dotación de agua potable para el edificio como se aprecia en
el cuadro № 1.
Cuadro № 1 - Dotación de agua fría para el edificio
Según las normas NEC CAP 16 el porcentaje que debe existir del total del caudal de
abastecimiento en la cisterna debe ser el 60% y en el tanque alto debe ser de 40%,
para un suministro estimado para 24 horas, para este proyecto se estableció un
suministro para 48 horas ya que en la ciudad de Huaquillas existe escases de agua
potable en la red pública, como se observa en el cuadro № 2
Cuadro № 2 - Abastecimiento de agua fría para el edificio
Planta baja - área
comercial 12 Personas 50 L/Pers/Día 0,007 L/Seg
Primer alto - área de
viviendas 11 Habitantes 230 L/Hab/Día 0,029 L/Seg
Segundo alto - área
de viviendas 11 Habitantes 230 L/Hab/Día 0,029 L/Seg
Área de fiestas 380 Metros cuadrados 20 L/m2/Día 0,088 L/Seg
Q total edificio
0,153 L/Seg
13260,000 L/Día
Abastecimiento de agua Abastecimiento para 48 horas
13260 L/Día 26520 L/día
Tanque alto (40%) Cisterna (60%) Tanque alto (40%) Cisterna (60%)
5304 L/día 7956 L/día 10608 L/día 15912 L/día
Dimensiones del volumen de la cisterna y tanque elevado.
Cisterna 60% 16 m3
Tanque 40% 11 m3 o 6 tanques de almacenamiento de agua de
capacidad de 2.000 litros cada uno
Para realizar el cálculo del caudal de bombeo intervienen en la ecuación № 1 la
dimensión del volumen del tanque elevado y el tiempo óptimo de bombeo de la bomba
que en este caso seria 90 minutos.
Vte= 1.6 m3
t= 90 min
En el cálculo para determinar los diámetros de la succión con la ecuación № 2 e
impulsión de la bomba en la ecuación № 4 se deben tomar en cuenta los valores del
caudal de bombeo y la velocidad que será de 1,00 m/s
√
En la succión
Qb = 0,002 m3/s
V = 1,00 m/s Velocidad adoptada
Ds = 0,051 m
Ds = 0,06 m
Diámetro comercial adoptado
2 1/2 Pulgadas
Para el cálculo de la velocidad real en la ecuación № 4 se determina con los valores
del caudal de bombeo y el diámetro de succión.
𝑸𝒃 𝑽𝒕𝒆
𝒕 𝒆𝒄𝒖 𝟏
𝑽𝒔𝒖𝒄 𝟒𝑸
𝝅𝑫𝒔𝟐 𝒆𝒄 𝟑
𝑽𝒔𝒖𝒄 𝟎 𝟎𝟕𝟐 𝒎 𝒔𝒆𝒈
En la impulsión
√
Qb = 0,002 m3/s
V = 1,70 m/s Velocidad adoptada
Di = 0,039 m
Di = 0,048 m
Diámetro comercial adoptado
2 Pulgadas
Para el cálculo de la velocidad real en la ecuación № 5 se determina con los valores
del caudal de bombeo y el diámetro de impulsión.
.
Para establecer la sumergencia interviene el diámetro de succión en la ecuación № 6.
Para determinar las perdidas menores por accesorios “K” en la succión e impulsión en
la bomba tomamos los valores de la tabla № 1
Tabla № 1 – Tabla de valores para coeficientes de perdidas menores y accesorios.
Valores del coeficiente K para determinar las perdidas menores en accesorios
DIAMETROS 1/2 3/4 1 1 1/4 2 2 1/2 3 4
codo 90 0,81 0,75 0,69 0,66 0,57 0,54 0,53 0,51
codo 45 0,43 0,4 0,37 0,35 0,3 0,29 0,28 0,27
Válvula de compuerta 0,22 0,2 0,18 0,18 0,15 0,14 0,14 0,14
Válvula de globo 9,2 8,5 7,8 7,5 6,5 6,1 6 5,8
Válvula de mariposa 1,35 1,2 1,1 1 0,86 0,81 0,79 0,77
Válvula de bola 0,09 0,08 0,07 0,07 0,05 0,05 0,05 0,05
Válvula check o de retención 1,5 1,4 1,3 1,2 1,1 1 1 0,94
Válvula de pie vertical 11,3 10,5 9,7 9,3 7,6 7,6 7,1 7,1
Tee normal 0,54 0,5 0,46 0,44 0,38 0,36 0,37 0,34
Tee con derivación 1,62 1,5 1,38 1,32 1,14 1,1 1,08 1,02
Entrada a un tanque 1 1 1 1 1 1 1 1
Salida de un tanque 0,78 0,78 0,78 0,78 0,78 0,78 0,78 0,78
Unión 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3
𝑽𝒊𝒎𝒑 𝟒𝑸
𝝅𝑫𝒊𝟐 𝒆𝒄𝒖 𝟓
𝑺 𝟐 𝟓 𝑫 + 𝟎 𝟏 𝒆𝒄𝒖 𝟔
𝑽𝒊𝒎𝒑 𝟏 𝟏𝟑 𝒎 𝒔𝒆𝒈
𝑺 𝟎 𝟐𝟓 𝒎
En la tabla № 2 se obtuvieron los valores de las pérdidas por accesorios “Ks” en la
succión e impulsión, tomados de la tabla № 1.
Tabla № 2 – Valores de pérdidas por accesorios en succión e impulsión.
Para determinar las pérdidas menores y por fricción en la succión e impulsión se utiliza
la fórmula de Hazen Williams, criterios ya analizados en el CAPÍTULO II, así
obtenemos la ecuación № 7
+ + + + + +
hs = 3m Altura de la succión
hi = 13,68m Altura de la impulsión
Los valores que intervienen en la fórmula de Hazen Williams para establecer las
pérdidas por fricción en la succión y en la impulsión es la longitud total de la tubería en
cada uno de ellos, los diámetros ya calculados en el paso anterior y el coeficiente de
rug
osi
dad
.
ACCESORIOS No. D" Ks
SUCCION
VALVULA DE PIE 1 2 1/2 " 7,60
CODO 90 1 2 1/2 " 0,54
IMPULSION g№
ΣKs 8,14
D" Ki
TEE CON DERIVACION 1 2 " 1,14
VALVULA CHECK O RETENCION 1 2 " 1,10
VALVULA DE COMPUERTA 1 2 " 0,15
CODO 90 3 2 " 1,71
Σki 4,10
𝒉𝒇 𝒊𝒎𝒑 𝟏𝟎 𝟔𝟕𝟒𝑳𝒊𝑸𝟏 𝟖𝟓𝟐
𝑪𝟏 𝟖𝟓𝟐𝑫𝒊𝟒 𝟖𝟕𝟏 𝒆𝒄 𝟗
Perdidas por fricción de la impulsión
Li= 21.20 m Long total de impulsión
C= 140
D= 0.048 m
hfi (m)= 63636,732 Q1.852
𝒉𝒇 𝒔𝒖𝒄 𝟏𝟎 𝟔𝟕𝟒𝑳𝒔𝑸𝟏 𝟖𝟓𝟐
𝑪𝟏 𝟖𝟓𝟐𝑫𝒔𝟒 𝟖𝟕𝟏 𝒆𝒄 𝟖
Perdidas por fricción de la succión
Ls= 3.5 m Long total de succión
C= 140
D= 0.06 m
hfs (m)= 3543,165 Q1.852
Los datos necesarios para emplear la fórmula de Hazen Williams para establecer las
pérdidas menores en la succión y en la impulsión son la sumatoria de las perdidas Ks
determinados en la tabla № 2, los diámetros
ya establecidos y el valor de la gravedad.
Para calcular la carga de velocidad se toma el valore del diámetro de impulsión y el
valor de la gravedad.
Establecidos los valores de las perdidas menores y por fricción en la succión e
impulsión en función del caudal se obtiene la ECUACION DE LA CURVA DEL
SISTEMA, en la cual se puede graficar las pérdidas totales versus el caudal, en donde
también se grafican los datos de funcionamiento de las bombas para el análisis según
el fabricante escogido, en este caso FLINT&WALLING.
+ + +
+ +
+
𝐡𝐦𝐬 𝟖𝚺𝐊𝐬𝐐𝟐
𝛑𝟐𝐠𝐃𝐬𝟒 𝒆𝒄 𝟏𝟎
Perdidas menores de la succión
g= 9.81 m/s2
ks= 8.14
D= 0.06 m
hms (m)= 51896,807 Q2
𝐡𝐦𝐢 𝟖𝚺𝐊𝐢𝐐𝟐
𝛑𝟐𝐠𝐃𝐢𝟒 𝒆𝒄 𝟏𝟏
Perdidas menores de la impulsión
g= 9.81 m/s2
ks= 4.10
D= 0.048 m
hmi (m)= 63817,552 Q2
Se determina un intervalo de valores para el caudal en el cual esté inmerso el caudal
de bombeo, se escogió un intervalo de 0,5 L/seg.
Tabla № 3 - Valores de caudal y pérdidas totales para cada intervalo y datos para la
curva de las bombas según FLINT&WALLING.
Grafica Ht vs Caudal
Según la gráfica Ht vs Caudal la potencia de la bomba necesaria para abastecer de
agua potable al edificio es la bomba Jet CJ101 de 3HP, marca FLINT&WALLING
como se muestra en la figura № 1 y 2.
1.5 HP 2 HP 1 HP 3HP
H (m) H (m) H (m) H (m)
m3/s L/s m
0 0 16,68
0,001 0,50 16,76
0,001 1,00 17,00 28,96 24,99
0,002 1,50 17,37 27,43 23,47
0,002 2,00 17,88 26,21 21,34
0,003 2,50 18,52 24,38 30,78 18,29 51
0,003 3,00 19,29 22,25 28,65 14,94 50
0,004 3,50 20,19 20,42 26,52 10,67 49
0,004 4,00 21,21 17,68 23,47 45
0,005 4,50 22,37 12,00 20,12 42
0,005 5,00 23,64 16,61 40
0,006 5,50 25,04 14,28 35
0,006 6,00 26,56 12,37 33
DATOS PARA CURVAS DE LAS BOMBAS
SEGÚN EL FABRICANTE FLINT&WALLING
CAUDAL Ht
Figura № 2 Figura № 1
En esta sección se describirá el proceso de cálculo y las formulas empleadas en la
tabla № 4 hasta la tabla № 7 para determinar las pérdidas totales en cada piso del
edificio, para esta demostración se tomó el Nudo inicial 4 y el Nudo final 12 de la
Planta Baja. (Ver anexo № 3 al № 6)
DATOS:
Qmax posible= 0.6 L/s (Para la suma de caudales instantáneos ver anexo № 1)
Ks= 0, 518
D= 24, 20 mm
L= 7, 4 m
F= factor para edificios habitacionales= 2
n= número de aparatos entre el nudo inicial y final= 6 aparatos
PASO № 1
√ + ( + ( ))
PASO № 2 PASO № 4
Qmax probable= K. Qmax= 0.518(0.60) = 0.311 L/s
PASO № 3
PASO № 5 PASO № 6
+
+
PASO № 7
K= Tee 1”= 0.46
PASO № 8
PASO № 9
+
+
𝑵𝑹 𝑽 𝑫
𝒗
𝑥 −6
𝑵𝑹
𝒉𝒇 𝒇𝑳
𝑫 𝑽
𝟐𝒈
𝒉𝒇
𝒉𝒇
Cálculo de diámetros para la tubería en bajantes.
Para la obtención de los diámetros de las bajantes se parte de las unidades de
descarga en cada bajante, luego se la multiplica por el número de pisos en este caso
el edificio tiene 4 plantas resultando el total de unidades de descarga en la bajante,
para calcular el caudal en dicha tubería se utiliza la ecuación № 15, ya obtenido el
caudal con la ecuación № 16 se determina el diámetro interior de la tubería y para
finalizar se adopta el diámetro comercial que se utilizará en cada bajante.
(
)
Tabla № 9 - Diámetros obtenidos en las bajantes de aguas servidas para el edificio.
BAJANTE UNIDADES DE
DESCARGA No. DE PISOS
UNIDADES DE DESCARGA
TOTAL CAUDAL
DIAMETRO INTERIOR
CALCULADO
DIAMETRO NOMINAL
ADOPTADO
UD l/s m mm
Unidades de descarga
acumuladas cada ramal.
No. de pisos x UD del ramal
Según la expresión
Q=0.1163 UD 0.6875
BAJ. No. 1 40 4 160 3,81 0,079 110
BAJ. No. 2 16 4 64 2,029 0,062 110
BAJ. No. 3 2 4 8 0,486 0,036 75
BAJ. No. 4 14 4 56 1,851 0,060 110
NOTA: El diámetro de la bajante no podrá ser menor al diámetro de los ramales horizontales que descarguen a la bajante.
A continuación se explicará la relación de r en la ecuación № 16
Interpretando la relación de determina que el fluido que pase por esta tubería
ocupará el 30% del diámetro interior de la bajante, esta relación siempre será una
constante para el cálculo del diámetro en las bajantes.
=0.3116
𝑛𝑑
83 𝑟
53
Despejando 𝑑 = ( 𝑛
0.3116 𝑟5
3 )
38
3
;𝑑 ; 𝑟 = 7
24
CONCLUSIONES
Se determinó que para un edificio de 3 plantas en adelante se debe
implementar el sistema combinado de agua potable que respecta a un tanque
bajo o cisterna y a un tanque elevado.
Para estimar el volumen útil de consumo de agua se debe tomar en cuenta que
tan constante es el suministro de agua en la red pública, dependiendo de esto
se estable el volumen de almacenamiento.
Los diámetros mínimos establecidos en este sistema de agua potable son:
succión 2 ½ pulgadas, impulsión 2 pulgadas, distribuidor del tanque elevado 1
½ pulgada, la tubería que deriva a los ramales de 1 pulgada y en los ramales
de 3/4 de pulgada.
En el sistema de desagüe se estableció que el tirante del caudal circulante no
debe exceder el 75% del diámetro interior en la tubería, si esto sucediera se
debe tomar un diámetro mayor al escogido.
En las bajantes se determinó que la relación de áreas de agua transportada
debe ser 7/24 (30%) el cual es el área máxima ocupada por el anillo de agua
ya que está comprobado que el fluido se transporta pegada a la pared del tubo
y la relación 17/24 (70%) del área total es ocupada por el aire.
Se debe implementar la red de tubería de ventilación la cual debe ser hasta la
mitad del diámetro establecido en las bajantes para contrarrestar el golpe de
ariete el cual se produce al utilizar el excusado.
REFERENCIAS
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reproduced or transmitted in any form or by any means without the written
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(4) Construcción y Medio Ambiente Volumen 16 Número 4 1 mil novecientos
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(5) Carga Punta simultánea de Drenaje. Sistema de Multlstorey Edificios
Residenciales. Sistema intermitente de Abastecimiento de Agua S. P.
CHAKRABARTI, SUDESH K U M A SHARMA R, SURESH K U M A SHARMA
R, Instituto Central de Investigación de construcción , Roorke 247 672, India.
Héctor Alfonzo Rodríguez Días, Diseños Hidráulicos Sanitarios y de gas en edificios, editorial Escuela Colombiana de Ingeniería, Primera edición, mayo del 2005.
Juan G. Saldarriaga V. Profesor de ingeniería hidráulica Universidad de los Andes, Revisión técnica Germán R. Santos G. Profesor titular Escuela Colombiana de ingeniería, edición 1998
Rafael Pérez Carmona, Instalaciones Hidrosanitarios y de gas para
edificaciones, Sexta Edición, 2010.
Rodríguez Mariano, Instalaciones Sanitarias para edificios (fontanería y
saneamiento).
“NORMATIVA ECUATORIANA DE LA CONSTRUCCIÓN” (NEC- 11), Capítulo
16: Norma hidrosanitaria NHE agua.
http://www.BookSC.com
ANEXOS
Planos tipo de cada uno de los diseños elaborados en el presente trabajo practico.
Los planos de cada uno de los diseños que van a ser expuestos a continuación de
este tema son:
Diseños arquitectónicos del proyecto
Diseño del sistema de agua fría.
Diseño del sistema de aguas servidas.
Diseño de la cisterna.
Instalación de agua fría sanitaria
La instalación de fontanería de agua fría del edificio empieza a partir de la acometida
que proviene de la red de distribución pública y termina en la cisterna o recipiente-bajo
del edificio, se encuentra ubicada en el patio posterior del edificio en estudio.
Consumo de agua
Para determinar el consumo de agua en el edificio del presente proyecto se ha tomado
en cuenta los caudales mínimos de suministro por aparato sanitario y la dotación
según el uso de este, que establecen las Normas NEC capítulo 16.
Anexo № 1 - Demandas de caudales, presiones y diámetros en aparatos de consumo
Fuent
e:
NOR
MAS
NEC
CAP 16
Anexo № 2 - Dotación para edificaciones de uso específico.
Fuente
:
NORM
AS
NEC
CAP 1
ANEXO № 3 - TABLA № 4 - CALCULO DE DISTRIBUCIÓN DE CAUDALES DE AGUA POTABLE EN LA TERRAZA
Para calcular la presión de piso en la ecuación № 14 interviene la altura de piso, la altura del aparato y la sumatoria de las pérdidas totales en
el trayecto escogido.
1 2 0,10 1,000 0,100 18,760 0,360 0,700 6733,400 0,035 0,009 0,750 0,005 0,014
3 2 0,10 1,000 0,100 18,760 0,360 1,500 6733,400 0,035 0,018 0,750 0,005 0,023
2 4 0,20 1,038 0,208 24,200 0,450 2,300 10857,428 0,030 0,030 0,460 0,005 0,035
8 7 0,10 1,000 0,100 18,760 0,360 1,000 6733,400 0,035 0,012 0,750 0,005 0,017
9 7 0,15 1,000 0,150 18,760 0,540 1,300 10100,100 0,031 0,032 0,750 0,011 0,043
7 5 0,25 1,038 0,260 18,760 0,940 1,000 17581,655 0,027 0,064 0,500 0,023 0,087
6 5 0,10 1,000 0,100 18,760 0,360 0,600 6733,400 0,035 0,007 0,750 0,005 0,012
5 4 0,35 0,761 0,266 24,200 0,580 2,000 13994,018 0,028 0,040 0,460 0,008 0,048
4 10 0,55 0,568 0,312 24,200 0,680 3,200 16406,780 0,027 0,085 0,460 0,011 0,096
11 10 0,20 1,000 0,200 18,760 0,720 5,500 13466,800 0,029 0,223 1,500 0,040 0,263
10 12 0,75 0,518 0,389 24,200 0,850 10,700 20508,475 0,026 0,420 0,460 0,017 0,437
ΣhT 1,074
ps = 3,06 0,8 0,581
ps = 1,6785
Velocidad (m/s)Longitud
(m)
Numero de
Reynold Nrf hf k
TERRAZA
NUDO
INICIAL
NUDO
FINAL
Q.MAX
POSIBLE Ks
Q.MAX
PROBABLE hL hT
Diametro
ɸ (mm)
ANEXO № 4 - TABLA № 5 - CALCULO DE DISTRIBUCION DE CAUDALES DE AGUA POTABLE EN LA SEGUNDA PLANTA
1 2 0,2 1,000 0,200 18,760 0,720 1,000 13466,800 0,029 0,040 0,750 0,020 0,060
3 2 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 0,800 6733,400 0,035 0,010 0,750 0,005 0,015
4 2 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 1,000 6733,400 0,035 0,012 0,750 0,005 0,017
2 5 0,4 0,761 0,305 24,200 0,660 6,800 15924,227 0,027 0,172 0,440 0,010 0,182
10 8 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 1,400 6733,400 0,035 0,017 1,500 0,010 0,027
9 8 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 0,400 6733,400 0,035 0,005 0,750 0,005 0,010
8 6 0,2 1,038 0,208 24,200 0,450 1,000 10857,428 0,030 0,013 0,460 0,005 0,018
7 6 0,2 1,000 0,200 18,760 0,720 0,400 13466,800 0,029 0,016 0,750 0,020 0,036
6 5 0,4 0,761 0,305 24,200 0,660 1,000 15924,227 0,027 0,025 0,460 0,010 0,035
5 11 0,8 0,518 0,415 24,200 0,900 1,100 21714,855 0,025 0,048 0,460 0,019 0,067
20 18 0,2 1,000 0,200 18,760 0,720 1,200 13466,800 0,029 0,049 0,750 0,020 0,069
19 18 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 1,200 6733,400 0,035 0,015 0,750 0,005 0,020
18 16 0,3 1,038 0,311 24,200 0,680 1,200 16406,780 0,027 0,032 0,460 0,011 0,043
17 16 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 1,200 6733,400 0,035 0,015 0,750 0,005 0,020
16 14 0,4 0,761 0,305 24,200 0,660 4,100 15924,227 0,027 0,103 0,460 0,010 0,113
15 14 0,2 1,000 0,200 18,760 0,720 2,800 13466,800 0,029 0,113 0,750 0,020 0,133
14 12 0,6 0,640 0,384 24,200 0,830 6,000 20025,922 0,026 0,226 1,150 0,040 0,266
13 12 0,2 1,000 0,200 18,760 0,720 2,000 13466,800 0,029 0,081 0,750 0,020 0,101
12 11 0,8 0,568 0,454 24,200 0,990 4,000 23886,341 0,025 0,205 0,690 0,034 0,239
11 21 1,6 0,398 0,636 24,200 1,380 2,500 33296,112 0,023 0,231 0,460 0,045 0,276
27 25 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 2,700 6733,400 0,035 0,033 1,500 0,010 0,043
26 25 0,2 1,000 0,200 18,760 0,720 0,400 13466,800 0,029 0,016 0,750 0,020 0,036
25 23 0,3 1,038 0,311 24,200 0,680 0,900 16406,780 0,027 0,024 0,460 0,011 0,035
24 23 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 0,300 6733,400 0,035 0,004 0,750 0,005 0,009
23 22 0,4 0,761 0,305 24,200 0,660 0,800 15924,227 0,027 0,020 0,460 0,010 0,030
28 22 0,2 1,000 0,200 18,760 0,720 9,000 13466,800 0,029 0,364 1,500 0,040 0,404
22 21 0,6 0,640 0,384 24,200 0,830 3,000 20025,922 0,026 0,113 0,460 0,016 0,129
21 29 2,2 0,353 0,776 24,200 1,690 5,000 40775,673 0,022 0,661 0,690 0,100 0,761
ΣhT 3,193
ps = 6,12 2 1,768
ps = 2,352
SEGUNDA PLANTA
NUDO
INICIAL
NUDO
FINAL
Q.MAX
POSIBLE Ks
Q.MAX
PROBABLE
Diametro
ɸ (mm)Velocidad (m/s)
Longitud
(m)
Numero de
Reynold Nrf hf k hL hT
ANEXO № 5 - TABLA № 6 - CALCULO DE DISTRIBUCION DE CAUDALES DE AGUA POTABLE EN LA PRIMERA PLANTA
1 2 0,2 1,000 0,200 18,760 0,720 1,000 13466,800 0,029 0,040 0,750 0,020 0,060
3 2 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 0,800 6733,400 0,035 0,010 0,750 0,005 0,015
4 2 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 1,000 6733,400 0,035 0,012 0,750 0,005 0,017
2 5 0,4 0,761 0,305 24,200 0,660 6,800 15924,227 0,027 0,172 0,440 0,010 0,182
10 8 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 1,400 6733,400 0,035 0,017 1,500 0,010 0,027
9 8 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 0,400 6733,400 0,035 0,005 0,750 0,005 0,010
8 6 0,2 1,038 0,208 24,200 0,450 1,000 10857,428 0,030 0,013 0,460 0,005 0,018
7 6 0,2 1,000 0,200 18,760 0,720 0,400 13466,800 0,029 0,016 0,750 0,020 0,036
6 5 0,4 0,761 0,305 24,200 0,660 1,000 15924,227 0,027 0,025 0,460 0,010 0,035
5 11 0,8 0,518 0,415 24,200 0,900 1,100 21714,855 0,025 0,048 0,460 0,019 0,067
20 18 0,2 1,000 0,200 18,760 0,720 1,200 13466,800 0,029 0,049 0,750 0,020 0,069
19 18 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 1,200 6733,400 0,035 0,015 0,750 0,005 0,020
18 16 0,3 1,038 0,311 24,200 0,680 1,200 16406,780 0,027 0,032 0,460 0,011 0,043
17 16 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 1,200 6733,400 0,035 0,015 0,750 0,005 0,020
16 14 0,4 0,761 0,305 24,200 0,660 4,100 15924,227 0,027 0,103 0,460 0,010 0,113
15 14 0,2 1,000 0,200 18,760 0,720 2,800 13466,800 0,029 0,113 0,750 0,020 0,133
14 12 0,6 0,640 0,384 24,200 0,830 6,000 20025,922 0,026 0,226 1,150 0,040 0,266
13 12 0,2 1,000 0,200 18,760 0,720 2,000 13466,800 0,029 0,081 0,750 0,020 0,101
12 11 0,8 0,568 0,454 24,200 0,990 4,000 23886,341 0,025 0,205 0,690 0,034 0,239
11 21 1,6 0,398 0,636 24,200 1,380 2,500 33296,112 0,023 0,231 0,460 0,045 0,276
27 25 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 2,700 6733,400 0,035 0,033 1,500 0,010 0,043
26 25 0,2 1,000 0,200 18,760 0,720 0,400 13466,800 0,029 0,016 0,750 0,020 0,036
25 23 0,3 1,038 0,311 24,200 0,680 0,900 16406,780 0,027 0,024 0,460 0,011 0,035
24 23 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 0,300 6733,400 0,035 0,004 0,750 0,005 0,009
23 22 0,4 0,761 0,305 24,200 0,660 0,800 15924,227 0,027 0,020 0,460 0,010 0,030
28 22 0,2 1,000 0,200 18,760 0,720 9,000 13466,800 0,029 0,364 1,500 0,040 0,404
22 21 0,6 0,640 0,384 24,200 0,830 3,000 20025,922 0,026 0,113 0,460 0,016 0,129
21 29 2,2 0,353 0,776 24,200 1,690 5,000 40775,673 0,022 0,661 0,690 0,100 0,761
ΣhT 3,193
ps = 9,18 2 1,768
ps = 5,412
hThLQ.MAX
PROBABLE
Diametro
ɸ (mm)Velocidad (m/s)
Longitud
(m)
Numero de
Reynold Nrf hf k
PRIMERA PLANTA
NUDO
INICIAL
NUDO
FINAL
Q.MAX
POSIBLE Ks
ANEXO № 6 - TABLA № 7 - CALCULO DE DISTRIBUCION DE CAUDALES DE AGUA POTABLE EN LA PLANTA BAJA
v= 0,000001003
ԑ= 0,0015
1 2 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 1,300 6733,400 0,035 0,016 1,500 0,010 0,026
3 2 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 1,200 6733,400 0,035 0,015 0,750 0,005 0,020
2 4 0,2 1,038 0,208 24,200 0,450 5,400 10857,428 0,030 0,070 0,460 0,005 0,075
11 9 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 0,700 6733,400 0,035 0,009 0,750 0,005 0,014
10 9 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 0,800 6733,400 0,035 0,010 0,750 0,005 0,015
9 5 0,2 1,038 0,208 24,200 0,450 4,600 10857,428 0,030 0,060 0,460 0,005 0,065
8 6 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 0,700 6733,400 0,035 0,009 0,750 0,005 0,014
7 6 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 0,800 6733,400 0,035 0,010 0,750 0,005 0,015
6 5 0,2 1,038 0,208 24,200 0,450 0,500 10857,428 0,030 0,006 0,460 0,005 0,011
5 4 0,4 0,640 0,256 24,200 0,560 0,500 13511,466 0,029 0,009 0,460 0,007 0,016
4 12 0,6 0,518 0,311 24,200 0,680 7,400 16406,780 0,027 0,197 0,460 0,011 0,208
15 13 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 1,600 6733,400 0,035 0,020 1,500 0,010 0,030
14 13 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 1,100 6733,400 0,035 0,013 0,750 0,005 0,018
13 12 0,2 1,038 0,208 24,200 0,450 5,300 10857,428 0,030 0,069 1,150 0,012 0,081
12 16 0,8 0,454 0,364 24,200 0,790 1,000 19060,818 0,026 0,035 0,460 0,015 0,050
19 17 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 0,700 6733,400 0,035 0,009 0,750 0,005 0,014
18 17 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 1,100 6733,400 0,035 0,013 0,750 0,005 0,018
17 16 0,2 1,038 0,208 24,200 0,450 1,300 10857,428 0,030 0,017 0,460 0,005 0,022
16 20 1 0,413 0,413 24,200 0,900 1,000 21714,855 0,025 0,043 0,460 0,019 0,062
23 21 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 0,500 6733,400 0,035 0,006 0,750 0,005 0,011
22 21 0,1 1,000 0,100 18,760 0,360 1,200 6733,400 0,035 0,015 0,750 0,005 0,020
21 20 1,2 0,384 0,461 24,200 1,000 3,500 24127,617 0,025 0,183 1,150 0,059 0,242
ΣhT 1,0446
ps = 12,78 0,8 0,420
ps = 11,56
PLANTA BAJANUDO
INICIAL
NUDO
FINAL
Q.MAX
POSIBLE Ks
Q.MAX
PROBABLE
Diametro
ɸ (mm)Velocidad (m/s)
Longitud
(m)
Numero de
Reynold Nrf hf k hL hT
NOMINAL INTERIORVELOCIDAD
(V)
AREA
HIDRAULIC
A
CAUDA
L (Q)q/Q v/V d/D v
l/s mm m/s m2 l/s m/s mm mm
UD segun
la cantidad
de
aparatos
sanitarios
Segun la
expresion
Q=0.1163
UD 0.6875
Entre 2 y 3
%
Denomin
acion
comercia
l
Diametro
interior
Segun la
Formula
Manning
V=1/n
(Dint/4)2/3
S1/2
A=1/4πDint2 Q=V A
q max.
probable/
Q tubo
lleno
Vel tub
parcialment
e lleno /
Vel. Tubo
lleno
Tirante/D
iametro
Velocida
d tubo
parcialme
nte
lleno=v/V
x Vel.
Tubo
Altura
lamina
agua
suponien
do flujo
uniforme
Diametr
o interior
multiplic
ado por
0.75
El valor de 0.75
D debe ser
siempre mayor
a d
WC LM 3 3 0,248 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,03 0,386 0,131 0,40 13,83 79,20 0,17
LM WC1 1 4 0,302 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,03 0,386 0,131 0,40 13,83 79,20 0,17
WC1 A 3 7 0,443 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,05 0,445 0,169 0,46 17,85 79,20 0,23
LM URIN 1 1 0,116 2 50 46,4 0,604 0,0017 1,021 0,11 0,553 0,253 0,33 11,74 34,80 0,34
URIN A 1 2 0,187 2 50 46,4 0,604 0,0017 1,021 0,18 0,625 0,317 0,38 14,71 34,80 0,42
A BAJ 7 9 0,527 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,06 0,445 0,169 0,46 17,85 79,20 0,23
LP BAJ1 1 10 0,566 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,06 0,445 0,169 0,46 17,85 79,20 0,23
LP LM 1 1 0,116 2 50 46,4 0,604 0,0017 1,021 0,11 0,553 0,253 0,33 11,74 34,80 0,34
LM WC 1 2 0,187 2 50 46,4 0,604 0,0017 1,021 0,18 0,625 0,317 0,38 14,71 34,80 0,42
WC DUCHA 3 5 0,352 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,04 0,419 0,152 0,44 16,05 79,20 0,20
DUCHA BAJ2 3 8 0,486 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,05 0,445 0,169 0,46 17,85 79,20 0,23
LP BAJ3 1 1 0,116 2 75 71 0,802 0,0040 3,176 0,04 0,419 0,152 0,34 10,79 53,25 0,20
LM WC 1 1 0,116 2 50 46,4 0,604 0,0017 1,021 0,11 0,553 0,253 0,33 11,74 34,80 0,34
WC DUCHA 3 4 0,302 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,03 0,386 0,131 0,40 13,83 79,20 0,17
DUCHA BAJ4 3 7 0,443 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,05 0,445 0,169 0,46 17,85 79,20 0,23
LM B 1 1 0,116 2 50 46,4 0,604 0,0017 1,021 0,11 0,553 0,253 0,33 11,74 34,80 0,34
WC B 3 4 0,302 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,03 0,386 0,131 0,40 13,83 79,20 0,17
B DUCHA 4 4 0,302 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,03 0,386 0,131 0,40 13,83 79,20 0,17
DUCHA BAJ1 3 7 0,443 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,05 0,445 0,169 0,46 17,85 79,20 0,23
LP WC 1 1 0,116 2 50 46,4 0,604 0,0017 1,021 0,11 0,553 0,253 0,33 11,74 34,80 0,34
WC LM 3 4 0,302 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,03 0,386 0,131 0,40 13,83 79,20 0,17
LM DUCHA 1 5 0,352 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,04 0,419 0,152 0,44 16,05 79,20 0,20
DUCHA BAJ1 3 8 0,486 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,05 0,445 0,169 0,46 17,85 79,20 0,23
LP LM 1 1 0,116 2 50 46,4 0,604 0,0017 1,021 0,11 0,553 0,253 0,33 11,74 34,80 0,34
LM WC 1 2 0,187 2 50 46,4 0,604 0,0017 1,021 0,18 0,625 0,317 0,38 14,71 34,80 0,42
WC DUCHA 3 5 0,352 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,04 0,419 0,152 0,44 16,05 79,20 0,20
DUCHA BAJ2 3 16 0,782 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,09 0,523 0,228 0,55 24,08 79,20 0,30
LP BAJ3 1 2 0,187 2 75 71 0,802 0,0040 3,176 0,06 0,445 0,169 0,36 12,00 53,25 0,23
LM WC 1 1 0,116 2 50 46,4 0,604 0,0017 1,021 0,11 0,553 0,253 0,33 11,74 34,80 0,34
WC DUCHA 3 4 0,302 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,03 0,386 0,131 0,40 13,83 79,20 0,17
DUCHA BAJ4 3 14 0,714 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,08 0,506 0,215 0,53 22,70 79,20 0,29
LM B 1 1 0,116 2 50 46,4 0,604 0,0017 1,021 0,11 0,553 0,253 0,33 11,74 34,80 0,34
WC B 3 4 0,302 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,03 0,386 0,131 0,40 13,83 79,20 0,17
B DUCHA 4 4 0,302 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,03 0,386 0,131 0,40 13,83 79,20 0,17
DUCHA BAJ1 3 14 0,714 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,08 0,506 0,215 0,53 22,70 79,20 0,29
LP WC 1 1 0,116 2 50 46,4 0,604 0,0017 1,021 0,11 0,553 0,253 0,33 11,74 34,80 0,34
WC LM 3 4 0,302 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,03 0,386 0,131 0,40 13,83 79,20 0,17
LM DUCHA 1 5 0,352 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,04 0,419 0,152 0,44 16,05 79,20 0,20
DUCHA BAJ1 3 16 0,782 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,09 0,523 0,228 0,55 24,08 79,20 0,30
BAJ2 CAJA1 16 16 0,782 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,09 0,523 0,228 0,55 24,08 79,20 0,30
WC LM 3 3 0,248 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,03 0,386 0,131 0,40 13,83 79,20 0,17
LM CAJA1 1 4 0,302 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,03 0,386 0,131 0,40 13,83 79,20 0,17
CAJA1 CAJA7 20 20 0,912 2 160 153,6 1,341 0,0185 24,856 0,04 0,419 0,152 0,56 23,35 115,20 0,20
LM WC 1 1 0,116 2 50 46,4 0,604 0,0017 1,021 0,11 0,553 0,253 0,33 11,74 34,80 0,34
WC CAJA2 3 4 0,302 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,03 0,386 0,131 0,40 13,83 79,20 0,17
LM WC 1 1 0,116 2 50 46,4 0,604 0,0017 1,021 0,11 0,553 0,253 0,33 11,74 34,80 0,34
WC CAJA2 3 4 0,302 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,03 0,386 0,131 0,40 13,83 79,20 0,17
CAJA2 CAJA3 8 8 0,486 2 160 153,6 1,341 0,0185 24,856 0,02 0,344 0,108 0,46 16,59 115,20 0,14
CAJA3 CAJA5 8 8 0,486 2 160 153,6 1,341 0,0185 24,856 0,02 0,344 0,108 0,46 16,59 115,20 0,14
BAJ1 CAJA4 40 40 1,469 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,16 0,614 0,307 0,64 32,42 79,20 0,41
LM WC 1 1 0,116 2 50 46,4 0,604 0,0017 1,021 0,11 0,553 0,253 0,33 11,74 34,80 0,34
WC CAJA4 3 4 0,302 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,03 0,386 0,131 0,40 13,83 79,20 0,17
BAJ4 CAJA4 14 14 0,714 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,08 0,506 0,215 0,53 22,70 79,20 0,29
CAJA4 CAJA5 58 58 1,896 2 160 153,6 1,341 0,0185 24,856 0,08 0,506 0,215 0,68 33,02 115,20 0,29
LM WC 1 1 0,116 2 50 46,4 0,604 0,0017 1,021 0,11 0,553 0,253 0,33 11,74 34,80 0,34
WC CAJA5 3 4 0,302 2 110 105,6 1,045 0,0088 9,153 0,03 0,386 0,131 0,40 13,83 79,20 0,17
BAJ3 CAJA5 2 2 0,187 2 50 46,4 0,604 0,0017 1,021 0,18 0,625 0,317 0,38 14,71 34,80 0,42
CAJA5 CAJA6 72 72 2,2 2 160 153,6 1,341 0,0185 24,856 0,09 0,523 0,228 0,70 35,02 115,20 0,30
CAJA6 CAJA7 72 72 2,2 2 160 153,6 1,341 0,0185 24,856 0,09 0,523 0,228 0,70 35,02 115,20 0,30
CAJA7 SALIDA 92 92 2,604 2 160 153,6 1,341 0,0185 24,856 0,10 0,539 0,241 0,72 37,02 115,20 0,32
TUBO PARCIALMENTE LLENODIAMETRO (D) TUBO LLENO
PENDIENT
E (S) (%)
CAUDAL
MAXIMO
PROBABLE
(q)
TIRANT
E
NORMA
L (d)
0.75 X
D
SEGUNDO PISO ALTO
PRIMER PISO ALTO
PLANTA BAJA
OBSERVACIO
NES
Unidades
de
Descarga
o Hunter
(UD)
acumulad
Unidade
s de
Descarg
a UD
parcial
Nudo
inicial
Nudo
final
TERRAZA
ANEXO № 7 - TABLA № 8 - Calculo de los diámetros de la tubería en la red de aguas servidas