· 2 i zaštite temeljnog tla, zaštita iskopa i susednih objekata, egzistencija objekta kroz vreme, kao i uslovi regulacije, nivelacije i dr. Elaborat sadrži tekst izveštaja i

1.UVOD

U naselju Mirijevo u Beogradu, predviđena je izgradnja objekta socijalnog

stanovanja na katastarskoj parceli br. 861/4, KO Mirijevo. Planirana spratnost

objekta je P + 1.

Na osnovu dogovora sa investitorom izgradnje objekta i preduzeća “Panedifik

inženjering” iz Zemuna, urađen je elaborat o geotehničkim uslovima projektovanja

i izgradnje. U elaboratu se analizira stanje temeljnog tla, napona i deformacija pod

uticajem konstrukcije objekta, kao i stanje stabilnosti objekta i terena nakon izgradnje

i u toku korišćenja.

Elaborat je obrađen na osnovu podataka postojećih geoloških istraživanja izvedenih

na ovom prostoru u predhodnom periodu. Po sadržini, elaborat je spoj interpretacije

geoloških svojstava terena koja su definisana različitim istraživačkim disciplinama, sa

podacima građevinsko-konstruktivnih elemenata objekta. Podaci istraživačkih

metoda, prikupljaju se merenjima na terenu i u laboratoriji, interpretiraju i apliciraju

na temeljno tlo u zoni uticaja objekta, i sa referentnim parametrima izvode proračuni

kojima se definišu uslovi i metode temeljenja objekta, horizontalna i vertikalna

stabilnost tla, uticaji zemljanih masa, potisci na konstrukciju i sl. Drugi parametri koji

potiču od uticaja regionalnog karaktera, kao što su seizmički uticaji ili režim voda u

podzemnim izdanima, koriste se iz regionalnih istraživanja i primenjuju na lokaciji

objekta u skladu sa njenom pozicijom u prostoru.

Osnovna svrha elaborata je da se na osnovu građevinskih i geoloških podataka

definišu uslovi temeljenja objekta, optimalne vrste i dimenzije temelja, mere sanacije

2

i zaštite temeljnog tla, zaštita iskopa i susednih objekata, egzistencija objekta kroz

vreme, kao i uslovi regulacije, nivelacije i dr. Elaborat sadrži tekst izveštaja i grafičke priloge: - geološko-geotehnicke karakteristike terena,

- geostatički proračuni za uslove temeljenja i zaštite iskopa,

- grafički prilozi - situaciju terena, osnove i preseci objekta i terena, legenda.

Elaborat je urаđen premа zаkonskoj regulativi:

1. Zаkonu o geološkim istrаživаnjimа Republike Srbije (Sl. gl. R.S. br. 44/95);

2. Zаkonu o plаnirаnju i izgrаdnji objekаtа (Sl. gl. R.S. br. 72/09);

3. Prаvilniku o sаdržini projekаtа geoloških istrаživаnjа i elаborаtа o rezultаtimа

geoloških istrаživаnjа (Sl. gl. R.S. br. 51/96);

4. Prаvilniku o potrebnom stepenu istrаženosti inženjerskogeoloških svojstаvа

terenа zа potrebe plаnirаnjа, projektovаnjа i izgrаdnje (Sl. gl. R.S. br. 51/96);

5. Prаvilniku o tehničkim normаtivimа zа izgrаdnju objekаtа u seizmičkim

područjimа (S.l. SFRJ 31/81, 49/82, 29/83, 21/88 i 52/90), po kome je osnovа

zа projektovаnje seizmički intenzitet prikаzаn nа kаrti zа povrаtni period

oscilаcijа od 500 godinа.

Elaborat je urađen u 4 istovetna primerka.

2. FOND DOSADAŠNJIH ISTRAŽIVANJA

Za izradu ovog elaborata korišćeni su podaci iz arhivske dokumentacije geoloških

istraživanja za uži i širi prostor lokacije budućeg objekta, na kome su izvedena

detaljna inženjerskogeološka istraživanja, uglavnom namenskog karaktera za lokacije

planirane za izgradnju stambenih zgrada, pojedinačnih objekata i saobraćajnica.

Konkretna lokacija ovog objekta obuhvaćena je isražnim radovima koji su izvedeni za

plansku dokumentaciju, tačnije, kao i za glavni projekat saobraćajnica. Rezultati

istraživanja sačuvani su u geološkom fondu Sekretarijata za urbanizam Skupštine

grada Beograda.

Podaci o terenu korišćeni za definisanje inženjersko-geoloških i geotehničkih preseka

i prisutnih litotipova koji su registrovani na istražnom prostoru, korišćeni su iz

sledeće arhivske dokumentacije:

1. „Geotehnički elaborat za izradu projekta saobraćajnica i prateće

infrastrukture u Orlovskom naselju“, „Kosovoprojekt Geotehnika“, 2009;

3

2. Inženjerskogeološko kartiranje terena na lokaciji objekta socijalnog

stanovanja u Orlovskom naselju i šire“, „Panedifik Inženjering“, Zemun, 2013;

3. „Elaborat o geotehničkim uslovima izgradnje stambenih objekata na delu

KP 861, KO Mirijevo sa jugoistočne strane ul. Orlovske u Mirijevu, Građevinski

fakultet Univeziteta u Beogradu, 2009.

Sva izvedena istraživanja pokazala su istovetan geološki profil terena, sa razvijenim

kopnenim naslagama, označenim u dokumentaciji kao deluvijalne gline (Q2 dpg

), kao i

laporovitom glinom u bazi terena (M31L

pp). Pored toga, evidentirane su i povlatne

humizirane gline , male debljine, kao i nasipi, odn, razno smeće, industrijski i

građevinski otpad.

3. VRSTE I OBIM IZVEDENIH ISTRAŽIVANJA

Za izradu inženjerskoške podloge na lokaciji budućeg stambenog objekata , korišćena

je postojeća dokumentacija koja sadrži sledeće vrste istraživanja:

Istražno bušenje,

Laboratorijska geomehanička ispitivanja,

neadekvatan opit statičke penetracije,

inženjerskogeološko rekognosciranje terena.

3. 1 Istražno bušenje

Istražne bušotine arhivskih istraživanja izvedene su u periodu do 2007 – 2009.

godine, a bušenje se izvodilo bušaćim garniturama sa rotacionim bušenjem, sa

prečnicima 146 mm. Iz bušotina su vađeni poremećeni i neporemećeni uzorci tla

iz svake litološke promene. Po završetku bušenja u bušotinama je osmatrana pojava

podzemnih voda, bez ustaljenja sezonskog nivoa.

Na osnovu uzoraka tla uzetih iz navedenih i ostalih bušotina sa ovog prostora,

urađena su detaljna laboratorijska ispitivanja. Tako dobijeni podaci u najvećoj meri

iskorišćeni su za izradu ovog elaborata.

Položaj istražnih bušotina prikazan je na situacionom planu šireg prostora (prilog 1) .

Bušotine su označene slovima i brojevima prema originalnim oznakama iz arhivske

dokumentacije.

Izvedeno je više istražnih bušotina u više istraživačkih faza, dubine do 8.0 m. Sve

4

izvedene bušotine pokazuju isti geološki profil, sa razvijenim litološkim tipovima

nastalim od tla lesnog porekla, označenim u dokumentaciji istraživanja kao

deluvijum, čiju podlogu predstavljaju sarmatske prekonsolidovane gline,

neujednačano peskovite, ili proslojene sa peskom koji u dokumentaciji nije posebno

naznačen. Dubina naslaga označenih kao deluvijalne gline je između 1.0 – 3.5 m,

ispod kojih je svuda glineno – laporoviti masiv. Prva podzemna etaža je uglavnom u

nivou deluvijalne gline.

3.2 Laboratorijska geomehanička ispitivanja tla

Kompleksna laboratorijska ispitivanja na uzorcima različitih litogenetskih sredina

izvršena su i na više poremećenih i neporemećenih uzoraka tla. Laboratorijska

ispitivanja obuhvatila su identifikaciono-klasifikaciona svojstva i karakteristike

čvrstoće i deformabilnosti tla.

Laboratorijska geomehanička ispitivanja na materijalu iz uzoraka uzetih na terenu

izvšena su prema aktuelnim standardima grupa SRPS U.B1. i to:

- Određivanje prirodne vlažnosti tla po SRPS.U.B1.012, sušenjem tla na

temperaturi od 106 o C, do ustaljene mase;

- Određivanje zapreminske mase tla sa porama, po SRPS U.B1.013, cilindrom

prečnika f;

- Određivanje granulometrijskog sastava tla po SRPS U.B1.018 kombinovanom

metodom hidrometrisanja i sejanja, a učešće pojedinih frakcija koloidnih i

zrnastih čestica prikazano je u odgovarajućim dijagramima, u procentima

frakcija na jedinicu zapremine;

- Određivanje konsistencije tla po SRPS U.B1.020, utvrđivanjem Atterberg-ovih

granica tečenja tla;

- Opiti edometarske stišljivosti tla po standardu SRPS U.B1.032, na

neporemećenim uzorcima tla, u edometarskom aparatu R/H=10.0/4.0 cm, pod

sukcesivnim opterećenjem od 50 – 100 i 200 - 400 kN/m2; konsolidacija

peskovitog tla do 4h, glinenog do 8.0 h;

- Opiti čvrstoće tla metodom triaksialne kompresije tla, po standardu SRPS

U.B1.028, u prirodno vlažnom i zasićenom stanju, sa konsolidacijom i

dreniranjem tla, za efektivne i totalne napone.

Ispitivanja fizičko-mehaničkih svojstava izvedena su pretežno na uzorcima iz gornjih

kvartarnih nivoa u kojima se objekat temelji. Rezultati služe za prognozu ponašanja

tla u prirodnim i veštačkim uslovima pri raznim inženjerskogeološkim i građevinskim

radovima.

*

5

Kako su postojeća istraživanja, ne samo na lokaciji objekta, već i na celokupnom

prostoru, detaljno definisala poreklo, vrste i prirodu sedimenata, kao i ritmiku

horizontalnog i vertikalnog pojavljivanja, pri izradi ove dokumentacije, nepobitno je

utvrđeno da se koncepcija temeljnja objekta može osloniti na zatečene podatke o

terenu, bez novih istražnih radova. Posebno iz razloga što su strukturni sklop i

litologija terena na širokom prostoru istovetni:

-svuda su zastupljene iste kvartarne vrste tla;

-dubina pojavljivanja i debljina pojedinih jedinica svuda je vrlo slična;

-geološka podloga - laporovito-glinoviti kompleks, svuda je ista i

pojavljuje se na dubini od 2.5 – 3.5 m dubine;

-ne postoji nikakva verovatnoća da se u geološkom profilu pojave druge

vrste sedimenata;

-kvartarne naslage dobro su ispitane laboratorijskim analizama;

-fizičko-mehanička svojstva su zadovoljavajuća za potrebe izgradnje i

samo u lokalnim uslovima zahtevaju posebne mere zaštite i sanacije, što uglavnom

zavisi od tipa građevinske konstrukcije;

-na terenu nisu identifikovani problemi stabilnosti ili hidrogeološki ili

drugi uslovi koji posebno ometaju izgradnju, mada je u postojećoj dokumentaciji

područje označeno kao zona umirenih klizišta;

-seizmičnost terena je svuda identična i spada u red VIII O seizmičkog

intenziteta MCS.

4. INŽENJERSKOGEOLOŠKA SVOJSTVA TERENA

4.1 Morfološka svojstva terena

Lokacija na kojoj će se graditi objekat u Orlovskom naselju (ul. Đanga Rajnharta)

nalazi se na nelegalno urbanizovanom delu grada, u nožici padine. Teren je nagiba do

15o sa apsolutnim kotama od 145.0 – 146.0 m nv, a uz padinu naviše kote terena su

iznad 150.0 m nv. Lokacija objekta nalazi se tačno u zoni visinskih kota 143.00 –

146.00 m nv.

4.2 Fizičko-mehaničke karakteristike tla

Analizom i sintezom svih dosadašnjih podataka, zaključeno je da je teren izgrađen od

sarmatskih lapora i glina masivne teksture (M31Lpp), peskovitog sastava, ili sa

peskom nataloženim između ravni ili u obliku proslojaka. Preko ovih laporovitih glina

nataloženi su kvartarni kopneni nanosi deluvijalnog porekla. Karakteristično je da je

ovakav geološki profil zastupljen na celoj ovoj padini i da debljine svih kvartarnih

tvorevina ne prelaze debljinu od oko 8.0 m.

6

KVARTAR (Q)

Nasip (n) savremenog porekla, od raznog komunalnog i građevinskog otpada,

debljine do 1.0 m, nekonsolidovan, nehomogen, slabo zbijen, nepovoljan kao

temeljno tlo; pored ovog nasipa, evidentirani su odseci približno paralelni sa padom

padine, nastali otkopima i deponovanjem zemljanog, lesoidnog tla sa lokacije.

Debljina ovog tla nije utvrđena.

Humizirana glina (lh) prašinstog sastava, sa učešćem organskih materija, u najvišoj

zoni sa žilicama i korenjem biljaka, smeđe boje; poroznost sitno cevasta i prslinska,

krupnije pore zapunjene glinenim talogom; tlo mrvičaste strukture, bez teksture,

tvrdo, pod pritiskom se troši, debljine prosečno 1.5 m; tlo nije vodom zasićeno, dobro

vodopropusno.

Fizičko – mehanički parametri tla dobijeni laboratorijskim opitima za ovo tlo su u

sledećem rasponu:

Prirodna vlažnost: W= 18.4 -20.7 %

Granica tečenja: Wl=42.5- 44.0 %

Index plastičnosti: Ip=18.8 – 20.9

Index konsistencije: Ic=0.67 – 1.28

Zapreminska težina tla: γ=18.37 – 19.27 kN/m3

Zapreminska težina u vlažnom stanju: γd=15.47 – 15.96 kN/m3

Ugao unutrašenjeg trenja φ= 20о

Kohezija tla: c= 13.0 kN/m2

Modul stišljivosti tla: Ms(100-200)= 6.493 kN/m2


Deluvijalna glina (Q2dpg

) zastupljena je u povlati nivoa, debljine do 3.5 m, smeđe

boje; homogenog prašinastog sastava, sa 10.0 % glinene i peskovite frakcije. Sadrži

sekundarne sastojke karbonatnog praha ili očvrslih zrna karbonata, veličine i do 3.0

cm; glina je srednje do visoko plastična, prslinsko – pukotinski porozna; struktura je

grudvasta, bez teksture; tvrda, kompaktna, drobi se u manje monolite; verovatno je

vodom zasićena u bazi sloja.

Fizičko – mehanički parametri ovog tla su u sledećim rasponima:


Granica tečenja: Wl=50.0 - 57.0 %

Index plastičnosti: Ip=25.4 - 29.0


Zapreminska težina tla: γ=19.6 – 21.0 kN/m3

7

Zapreminska težina u vlažnom stanju: γd=17.4 – 17.6 kN/m3





MIOCEN (Sarmat M31)

Laporovita glina i lapor (M31 gl,l)

Ovi sedimenti su

neutvrđene debljine, prekonsolidovani ili na granici krutosti.

Formirani su u dva nivoa, kao gornja zona oksido-redukcije i donja neizmenjena

zona. Sedimenti su smeđe-zelene boje, sa pokazateljima procesa dezintegracije,

naročito u pripovršinskoj zoni. Gline se odlikuju masivnom ili slabom tabličastom

teksturom i prisustvom pukotinsko-prslinskih sistema ispunjenih gipsom, anhidritom

ili kalcitnim prahom koji se nalaze i između pločastih ravni; to su prekonsolidovane

gline, srednje do visoke plastičnosti, izgrađene od pretežnih prašinatih frakcija

karbonatnog sastava, ali mogu sadržati i pesak u visokom procentu, kao i čitave

proslojke peska; u pogodnim morfološkim uslovima, ovaj nivo je u najvišoj zoni

delimično zasićen vodom, i predstavlja bazu jedinstvenog, manjeg kolektora

podzemne vode sa donjim poroznim kvartarnim nivoima.

Odlikuju se značajnom čvrstoćom na pritisak, sa sniženom čvrstoćom na smicanje, sa

sklonostima klizanju u pogodnim morfološkim i hidrauličkim uslovima. Masiv je

pogodan za mašinski i podzemni rad, ali je higroskopan i hemijski promenljiv u

vremenu. U dubokim iskopima karakteristično je naknadno isticanje voda iz

pukotinskog sistema, lokalno i sa snažnim priticajima. Najnepovoljniji uslovi gradnje

su u nivoima u kojima se pojavljuju proslojci peska ili značajnije prisustvo peska u

granulometrijskom sastavu. Fizičko – mehanički parametri ovog tla su u sledećem

rasponu:


Granica tečenja: Wl=43.0 - 70.0 %

Index plastičnosti: Ip=23.0 - 44.0


Zapreminska težina tla: γ=19.6 kN/m3

Zapreminska težina u vlažnom stanju: γd=18.7 kN/m3

Ugao unutrašenjeg trenja φ= 21 - 23о




8

4.3 Hidrogeološke karakteristike terena Mnogobrojna istraživanja i iskopi za objekte visokogradnje, sa podzemnim etažama,

potvrđuju da je geološki profil na ovoj padini, celom dužinom potpuno identičan, tj,

izgrađuju ga padinski deluvijumi ukupne debljine prosečno 3.0 – 4.0 m. Osnovu

terena čini sarmatska glinovito – laporovita serija.

Sa hidrogeološkog aspekta, zastupljeni sedimentni nivoi čine tri hidrogeološki

različite sredine:

-padinski lesovi (el – l*, l, pz), sa najviših nivoa padine, svi kvartarne

starosti, po prirodi su normalno konsolidovano tlo, po sastavu prašine sa malo peska i

glinene frakcije, uglavnom cevasto porozni, vodopropustljivi u vertikalnom i nešto

slabije u horizontalnom pravcu; uglavni nezasićeni vodom, sa koeficijentom

vodopropustljivosti reda 10-5

cm/sec;

-deluvijum (d pg

) po sastavu posne prašine, sa 15.0-20.0 % glinene

frakcije i promenljivim sadržajem peska, kao i mestimičnim prisustvom sitne drobine

i odlomaka stena; kod njih je zastupljena zaostala cevasta i preovlađujuća prslinska

poroznost, a koeficijent vodopropustljivosti je reda 10-(4-5)

cm/sec;

-sarmatska serija (M31gl), predstavlja glineno – laporoviti masiv, neretko

sa proslojcima peska, koji se odlikuje međuslojnom, prslinsko-pukotinskom i

intergranularnom poroznošću, s tim što su pukotine zapunjene glinenom masom, ili

drugim materijalima izlučenim tokom dijageneze; ova sredina je praktično

vodonepropusna, osim što se cirkulacija voda obavlja sporim kretanjem kroz

pukotinski sistem i moguće je formiranje manjih lebdećih izdani, ukoliko nema

slojeva peska moćnog vodozasićenja.

Opšte je pravilo da u ovim materijalima, debljina deluvijalnih slojeva određuje

debljinu izdani koja je na lokaciji objekta max. 4.0-5.0 m debljine. Vodozasićenje je

karakteristično za deluvijalne gline. Sa aspekta vodosnabdevanja, ovaj teren nema

povoljne uslove za formiranje izdani koje obezbeđuju značajnije količine voda. Izdan

u ovim sedimentima je freatskog tipa. Kapacitet izdani je 0.1-0.5, najviše 2 l/sec.

Izdanske vode su hidrokarbonatne, natrijumskog tipa, tvrdoće 18-25o dH, uglavnom

slabo zagađene industrijskim kontaminatima, ali su retko agresivne na beton.

Prihranjivanje izdani podzemnih voda vrši se uglavnom iz padavinskog bilansa. Voda

se pojavljuje na dubini oko 4.0 m, nekada i dublje, ali je u iskopu priliv voda

relativno mali. Značajniji kapacitet može se očekivati tek u nižim nivoima

deluvijalnog tla, gde se planira objekat, a značajniji priliv podzemne vode moguć je

kod većeg padavinskog izlučivanja.

Na terenu oko i iznad objekta, nivo vode je izmeren ispod granice deluvijuma, čak, u

9

gornjem nivou glinovito – laporovitog kompleksa, na dubini 4.5-6.9 m, što znači da je

voda izmerena u sušnoj sezoni. U normalnim ili maksimalnim padavinskim uslovima

ne može biti ispod 3.0 – 4.0 m dubine, pogotovu u nožici padine gde se objekat

planira.

4.4 Seizmičnost terena

Na širem prostoru oko ovog objekta nisu izvedena seizmička istraživanja za

procenu lokalnih karakteristika tla. Ranijim propisima za aseizmičku gradnju

istraživanja su podrazumevala seimičku mikrorejonizaciju terena po metodi

Medvedeva koja je obuhvatala utvrđivanje fizičko-dinamičkih odlika lokalnog tla

raznovrsnim metodama geofizičke škole.

Svetska seizmička škola je ovu metodu napustila i oslonila se na podatke regionalnih

seizmičkih karata koje se baziraju na podacima osmatranja seizmičkih pokreta u

zemljinoj kori. Izmenom i dopunom Pravilnika o gradnji objekata u seizmički

aktivnim područjima iz 1989. god, čitav prostor bivše Jugoslavije, dobio je uvećani

stepen seizmičkog intenziteta za 1o

MCS, pa je tako većina terena, pa i cela panonska

nizija, dobila seizmički intenzitet uglavnom od 8MCS.

Osnovni razlog je što je uvećan povratni period oscilacija sa 100 na 200, 500 i više

godina. Osim toga, te karte su uradjene za rizično, a ne za prosečno tlo, što je bio

slučaj sa prehodnom Kartom seizmičke regionalizacije SFR Jugoslavije. To je

predpostavka da prosečni teren u Jugoslaviji nije izgrađen od glinovito-stenovitog tla,

već od peskovito-muljevitog vodozasićenog tla. Ta činjenica uticala je na uvećanje

svih parametara rizika u tlu, a produženi povratni period oscilacije uslovio je

verovatnoću pojava zemljotresa i višeg intenziteta.

Lokacija objekta nalazi se u području sa umerenim stepenom seizmičnosti, što je u

osnovi i najveći deo Srbije (6-8o MSK-64). Na seizmološkoj karti publikovanoj

1987.godine za povratne periode 50,100,200, 500, 1000 i 10 000 godina koja

prikazuje očekivani maksimalni intenzitet zemljotresa, sa verovatnoćom pojave 63%,

područje Beograda se nalazi u sledećim rasponima perioda i intenziteta:

na oleati

za povratni period (godina)

u zoni intenziteta

MSK-64

50 70

100 70

200 80

500 80

1000 90

10000 90

Na kartama su prikazani očekivani makroseizmički intenziteti na površini terena za

10

karakteristično tlo. Pojam karakterističnog tla nije detaljno definisan ali se na osnovu

primenjene metodologije u izradi karte može zaključiti da su u okviru ovog pojma

predstavljena sva tla, različitih geomehaničkih svojstava, koja u smislu amplifikacije

uticaja zemljotresa uzrokuju ekvivalentan efekat. Pri tom je dogođeni maksimalni

seizmički intenzitet na području Beograda bio 60MSK, kao manifestacija posledica

Rudničkog zemljotresa.

U proteklih 100 godina na prostoru Srbije dogodilo se 16 zemljotresa magnitude M 5.

Aktivnost je započela 1905. godine zemljotresom kod Krupnja, da bi se poslednji

snažan zemljotres dogodio kod Gnjilana 2002. godine, a zatim kod Mionice 1999

godine, pa zatim Kraljeva 2010 godine. Jake zemljotrese su pratile serije naknadnih

udara, a u pojedinim delovima zone događali su se nezavisni slabiji zemljotresi.

Seizmički hazard Beograda pa i istraživane lokacije, uslovljen je seizmičkom

aktivnošću pet seizmičkih žarišta u njegovoj relativno bližoj okolini. To su žarišta po

seizmogenetskim kapacitetima Svilajnca(1), Rudnika (3), Lazarevca (2), Temišvara

(4) i Mionice (5). Parametri glavnih zemljotresa ovih žarišta dati su u tabeli 2. U

tabeli su prikazani vremenski parametri zemljotresa (datum i vreme događanja)

prostorni ( geografske koordinate i dubina hipocentra), energetski (magnituda,

proračunata ili izmerena i intenzitet u epicentralnoj oblasti) .

Tabela 1

datum vrem širina dužin. dubin. Imax oMCS

M intenz. u

Beogr.

zarište

08.04.1893 13:47 44.3 21.3 15km VIII 5.8 VI Svilajnac

24.03.1922. 12:22 44.5 20.5 20km VIII 5.7 VI Lazarevac

15.05.1927. 02:47 44.3 20.8 24km VIII 5.7 VI-VII Rudnik

12.07.1991 10:42 45.42 21.07 26km VIII 5.5 IV Temišvar

29.09.1998. 00:15 44.24 20.03 19km VIII 5.6 V Mionica

Parametri seizmičkog hazarda, generalno posmatrano, određuju se u sledećim

postupcima:

-definisanjem statističkih modela događanja zemljotresa u žarišnim zonama;

-definisanjem zakonitosti atenuacije seizmičkih parametara u prostoru

žarišne zone -posmatrana lokacija;

-proračunom numeričkih vrednosti seizmičkog hazarda, primenom

odgovarajućih metoda i statističkih modela.

Ovakav pristup ne zahteva analizu potpunog kataloga zemljotresa već samo ekstrema

u unapred izabranim jediničnim intervalima za period koji obuhvata baza podataka.

Kako na bazi mehanizama zemljotresa i konačne otpornosti stenske mase, magnituda

mogućih zemljotresa u regionu ima gornju granicu, to je opravdanija i pouzdanija

11

primena modela sa ograničenom maksimalnom mogućom magnitudom. U ovom

proračunu primenjena je III Gumbelova raspodela (Yegulalp i Kuo,1974) definisana

preko relacije:

P(M)=exp(-(w-M)/(w-u)k

pri čemu je:

w gornja granica magnitude

u modalna vrednost magnitude

P(M) verovatno}a da je M godi{nji maksimum

k recipro~na vrednost zakrivljenosti krive raspodele

Sprovedena analiza (Grujić i Radovanović, 1989) za period od 88 godina pokazala je

da je:

w gornja granica magnitude jednaka 7.3

u modalna vrednost magnitude 4.1

k recipročna vrednost krive raspodele 4.115

Po ovim parametrima III Gumbelove raspodele maksimalne očekivane magnitude za

dva nivoa verovatnoće (0.7 i 0.9) i različite periode posmatranja (100, 200,500 i 1000

godina) prikazane su u tabeli 3.

Tabela 2 T M(50%) M(70%) M(90%) T М(70%) TМ(90%

100 6.2 6.3 6.6 140 475

200 6.4 6.5 6.7 280

500 6.5 6.6 6.8 701

1000 6.7 6.7 1402

U tabeli 2 osenčeno su prikazane vrednosti za veličinu projektnih zemljotresa Z1 i Z2 .

Odgovarajući srednji povratni nivoi ovih zemljotresa su 140 i 1400 godina sa

verovatnoćom pojave 70%.

U tabeli su prikazane i magnitude projektnog zemljotresa (verovatnoća pojave 70% i

period osmatranja 500 godina) kako je definisano standardima EVROCOD-a 8.

Kako su parametri raspodele sračunati na uzorku od 88 godina, izvršeno je

upoređivanje dogođenog broja zemljotresa određenih značajnih magnituda sa teorijski

sračunatim brojem istih događaja po usvojenom modelu raspodele, u cilju verifikacije

pouzdanosti modela. Iz prikazanih rezultata može se zaključiti da predloženi model

verno predstavlja događanje zemljotresa na prostoru Srbije.

12

Tabela 3

M Tm(god N(s) N(osmotr)

5 9 11-12 9

5.5 23 4-5 4

6 82 1-2 1

6.5 607 - -

7.0 34000 - -

U procesu dinamičke analize lokalnog modela terena, utvrđeno je da se, po parametru

dominantne periode u funkciji transfera i parametru kvaliteta tla, pri proračunima

građevinskih konstrukcija, moraju koristiti zemljotresi sa dominantnim periodama

koje obuhvataju opseg od 0.3-14s. Može se očekivati potres sa verovatnoćom od 70%

u periodu od 500 godina, intenziteta VIIO

MSS-64.

Maksimalno horizontalno ubrzanje na osnovnoj steni za povratni period od 500

godina sa verovatnoćom pojave 70% je a0= 0.05g, što odgovara VIIO

MSC-64; na

površini, ubrzanje se očekuje u vrednosti od amax=0.05g, za teren sa debelim

površinskim slojem izgrađenim od koherentnih i mekih stena, što odgovara

intenzitetu VIIIOMSC-64

*. Koeficijent Ks u proračunu horizontalnih deformacija

konstrukcije, ne treba da je veći od 0.035.

4.5 Stabilnost terena

Deo padine na kome se nalazi objekat, kao i viši, uzbrdni deo, u arhivskoj

dokumentaciji označen je kao umireno klizište.

Uvidom na terenu, utvrđeno je da nema znakova bilo kakve aktivnosti tla. Padina na

celom frontu između ul. Djanga Rajnharta i najbliže gornje ulice, zarasla je u trnje i

delom neprohodna, pre se čini kao područje u kome su izvršena zasecanja prolaza,

sa deponovanjem iskopanog materijala.

Na sredini padine evidentirane su manje škarpe koje mogu biti odseci nastali

kretanjem, ali ih nema na najnovijem topografskom snimku 1: 500, urađenom za

Geotehnički elaborat Građevinskog fakulteta. Ostale značajno veće škarpe, nastale su

iskopom tla za krčenje prolaza ili eksploataciju tla.

Na topografskom snimku terena 1 : 1000, kao i najnovijem snimku 1: 500, sve kote

terena – izohipse, poređane su u pravilnom, odn, uglavnom paralelnom ritmu, što

pokazuje statičnost kosine, osim delova terena sa škarpama od raznih iskopa.

13

Foto 1 – Pogled na ul. Djanga Rajnharta sa ulazom prema montažnom naselju

Foto 2 – Pogled niz padinu prema ul. Djanga Rajnharda

14

Foto 3 – Pogled na objekte na vrhu padine uz gornju ulicu

Foto 4 – Pogled niz padinu prema Mirijevu

15

Foto 5 – Pogled na montažno naselje sa sredine padine

Foto 6 – Pogled na odsek najveće škarpe

16

Foto 7 – Pogled na drugu stabilnu škarpu

Foto 8 – Manji odsek na sredini padine, bez znakova kretanja

17

Foto 9 – Pogled na mikrolokaciju objekta

5. GEOTEHNIČKI USLOVI PROJEKTOVANJA OBJEKTA

5.1 Opšte tehničke karakteristike objekta

Objekat za socijalnog stanovanja u ul. Orlovskoj (Djanga Rajnharta), planiran je kao

P + 1, gabaritnih dimenzija u obliku slova „G“ ćirilicom 30.00 x 11.00 m u jednom

pravcu i 27.60 x 11.00 m u drugom pravcu. Konstrukcija zidova je od blokova,

tavanica nad suterenom LMT međuspratna konstrukcija. Temelji objekta trake po

svim pravcima. Objekat je smešten u nožici nenaseljene padine, preko puta Orlovskog

naselja, uz saobraćajnicu Djanga Rajnharta.

Ovim elaboratom analiziraju se uslovi temeljenja objekta sa potencijalnim

opterećenjima i naponima u tlu, odn, uticajima na temeljnim trakama.

5.2 Uslovi u temeljnom tlu

Na geotehničkim presecima terena prikazane su sedimentne jedinice od kojih je ovaj

teren izgrađen. Projektovanim rešenjem objekta, kota poda najniže etaže postavljena

18

je u sloju deluvijuma (Q2dpg

) u kome se realizuju naponi od opterećenja. U podlozi

ovog tla koje u zbiru sa gornjim slojem ima debljinu oko 5.0 m, leže panonski

prekonsolidovani lapori, kao prekonsolidovano tlo.

Nivo podzemnih voda je na dubini ispod temelja objekta. Prema projektnom rešenju,

kote podova donjih etaža, terena i temelja su:

- kota prizemlja 0+00 m (aps. kota 144.60 m n);

- kota temeljenja objekta max. -1.0 m (aps. kota 143.60 m nv);

- kota terena na uzbrdnoj strani objekta oko 147.50 – 148.00 m nv;

- dubina temeljenja objekta od nivelisanog terena – 1.0 m.

Sa ovom dispozicijom, najniža kota iskopa je oko 3.00 na uzbrdnoj strani, + (-1.0 m)

za temeljne trake. Na najnižoj strani objekta, za formiranje podne konstrukcije,

izvršiće se eventualno nasipanje visine do 0.5 m. Iza objekta na uzbrdnoj strani,

formira se škarpa visine 3.0 – 3.5 m

Objekat se izvodi u slojevima deluvijalnog tla a naponi se prostiru u istoj sredini i u povlati panonskog laporovito – glinenog kompleksa.

Proračunski parametri tla u iskopu i donjeg, temeljnog tla do dubine uticaja napona:

Deluvijalna glina (Q2dpg

)

Prirodna vlažnost: W= 20.5 %

Granica tečenja: Wl=50.0 %

Index plastičnosti: Ip=25.4

Index konsistencije: Ic=1.18

Zapreminska težina tla: γ=19.6 kN/m3

Zapreminska težina u vlažnom stanju: γd=17.4 kN/m3





5.3 Geostatički proračuni

U narednom tekstu prikazani su rezultati proračuna nosivosti i sleganja tla na primeru

temeljnih traka. Proračuni su izvedeni sa parametrima deluvijalnog tla, do dubine

uticaja napona od objekta. Analiziraju se vrednosti dozvoljenog opterećenja tla i

sleganja za maksimalni dozvoljeni napon u tlu.

Uticajni parametar proračuna dozvoljenog opterećenja je dubina temeljenja, širina

19

temeljne trake i ugao unutrašnjeg trenja i kohezija tla:

I. Proračun dozvoljenog opterećenja (qa) izvodi se po formuli :

qf

qa = ------------

Fs

gde je:

qf - granična nosivost (kN/m2)

Fs – faktor sigurnosti, Fs = 2,5

Granična nosivost (qf) za svaku sredinu je sračunata po obrascu Terzaghi-ja za

pravougaonu temeljnu ploču:

2 B

qf = ------ (1 + 0,3 x ------) x C x Nc' + x D x Nq' + 0,5 x x B x N'

3 L

gde je:

- zapreminska težina tla iznad temeljnog dna (kN/m3)

- zapreminska težina tla ispod temeljnog dna (kN/m3)

c - kohezija tla (kN/m2)

D - dubina fundiranja (m)

V – širina temelja (m)

Nc', Nq', N' – redukovani faktori nosivosti

II. Proračun sleganja

Proračun sleganja je izveden po obrascu:

Pz

S = --------- x H

Ms

gde je:

S - sleganje (cm)

Pz - napon na dubini z usled dopunskog opterećenja (kN/m2)

Ms- modul stišljivosti (kN/m2)

H - debljina sloja (cm)

Rasprostiranje vertikalnih napona u tlu koji će se prenositi pod uticajem opterećenja

20

sračunato je za karakterističnu tačku temeljne trake.

TEMELJNA TRAKA ZIDA

Analize se izvode na varijantne temeljne trake i napone u tlu. Uzimaju se sledeći

elementi:

- dimenzije temeljne trake l=10.0 m, b=0.60 b=0.80 m; b=1.0 m;

- dubina temelja 0.80 m ispod kote nivelacije terena, odn, 1.0 m od kote poda ili

sl.;

- naponi u tlu od 120.0, 150.0, 200.0 kN/m2;

- zapreminska težina = 19.6 kN/m3

- ugao unutrašnjeg trenja = 22o

- kohezija c = 15.0 kN/m2

- Modul stišljivosti ( 100 – 200 kN/m2) Ms = 6.500 kN/m

2

1. Dozvoljeno opterecenje po metodi Brinch-Hansen-a , širina trake 0.60 m

Podaci o objektu

Dubina fundiranja Df = 1.0 m.

Duzina temelja L (m), Sirina temelja B (m) 1. 10.00 0.60

2. 0.00 0.00

3. 0.00 0.00

4. 0.00 0.00

5. 0.00 0.00

6. 0.00 0.00

7. 0.00 0.00

8. 0.00 0.00

9. 0.00 0.00

10. 0.00 0.00

Podaci o tlu: 1. sloj

Kohezija: c=15.0 kN/m2

Ugao unutrašnjeg trenja: =22

Zapreminska težina tla: =19.6 kN/m3

Dubina fundiranja Df: 1.00 m

Fim: 15.075

Cm: 6.000

Nc: 10.024

Nq: 3.969

Ngama: 1.440

L( 1) = 10.00 m B( 1) = 0.60 m

Qf = C * Nc * Sc * Dc * Ic +

0.5 * Gama * B * Ngama * Sgama * Dgama * Igama +

Gama * Df * Nq * Sq * Dq * Iq Dozvoljeno opterećenje Qa= 189.00 kPa

21

1. Dozvoljeno opterecenje po metodi Brinch-Hansen-a, širina trake 0.8 m

Podaci o objektu



2. 0.00 0.00

3. 0.00 0.00

4. 0.00 0.00

5. 0.00 0.00

6. 0.00 0.00

7. 0.00 0.00

8. 0.00 0.00

9. 0.00 0.00

10. 0.00 0.00






Fim: 15.075

Cm: 6.000

Nc: 10.024

Nq: 3.969

Ngama: 1.440

L( 1) = 10.00 m B( 1) = 0.80 m

Qf = C * Nc * Sc * Dc * Ic +


Gama * Df * Nq * Sq * Dq * Iq

Dozvoljeno opterećenje Qa= 187.00 kPa

1. Dozvoljeno opterecenje po metodi Brinch-Hansen-a, širina trake 1.0 m

Podaci o objektu



2. 0.00 0.00

3. 0.00 0.00

4. 0.00 0.00

5. 0.00 0.00

6. 0.00 0.00

7. 0.00 0.00

8. 0.00 0.00

9. 0.00 0.00

10. 0.00 0.00



22




Fim: 13.639

Cm: 6.000

Nc: 10.162

Nq: 3.466

Ngama: 1.077

L( 1) = 10.00 m B( 1) = 1.00 m

Qf = C * Nc * Sc * Dc * Ic +


Gama * Df * Nq * Sq * Dq * Iq

Dozvoljeno opterećenje Qa= 188.00 kPa

2. Proračun konsolidacionog sleganja po Steinbrenner-u, širina trake 0.80 m

Podaci o objektu dužina temelja L = 10.00 m

širina temelja B = 0.80 m

Poluprečnik temelja r = 0.00 m

Geostatički napon u nivou kote fundiranja Gp = 20.0 kN/m2

Kontaktno opterećenje ó = 120.0, 150.0, 200.0 kN/m2

Kriterijum Sz >= Sg * 0.2 = 20.00 %

Proračun konsolidacionog sleganja po Steinbrenner-u (za poluprostor)

Sloj Debljina (m) Gama (kN/m3) C

---------------------------------------------------------------------------

1 0.50 19.60 6500

2 0.50 19.60 6500

3 0.50 20.00 7000

4 0.50 20.00 7000

5 0.50 20.50 7500

6 0.50 20.50 7500

7 0.50 21.00 8000

8 0.50 21.00 8000

9 0.50 21.50 8500

10 0.50 21.50 8500

----------------------------------------------------------------------------

Sleganje slojeva za napon =150.0, 200.0 i 250.0 kN/m2

=120.0 kN/m2 =150.0 kN/m

2 =200.0 kN/m2

s(1) = 0.246 cm s(1) = 0.316 cm s(1) = 0.491 cm

s(2) = 0.246 cm s(2) = 0.316 cm s(1) = 0.491 cm

s(3) = 0.215 cm s(3) = 0.276 cm s(2) = 0.491 cm

s(4) = 0.215 cm s(4) = 0.275 cm s(3) = 0.430 cm

s(5) = 0.199 cm s(5) = 0.253 cm s(4) = 0.428 cm

s(6) = 0.198 cm s(6) = 0.251 cm s(5) = 0.394 cm

s(7) = 0.184 cm s(7) = 0.230 cm s(6) = 0.390 cm

s(8) = 0.182 cm s(8) = 0.226 cm s(7) = 0.358 cm

s(9) = 0.000 cm s(9) = 0.207 cm s(8) = 0.352 cm

s(10) = 0.000 cm s(10) =0.202 cm s(9) = 0.323 cm Ukupno:S=1.485 cm Ukupno:S=2.552 cm Ukupno:S=3.971 cm

23

Za traku širine 0.80 m, sleganja tla od napona =120.0 – 200.0 kN/m2, niža su od

gornje granice dozvoljenih, pa se može smatrati da je stanje slično i za temeljne trake

širine 0.60 – 1.0 m, tj, tolerišu se razlike proračunskih sleganja od +/- 1.0 – 2.0 cm.

Iz ovoga sledi da temeljne trake navedenih dimenzija, zadovoljavaju napone u tlu do

200.0 kN/m2, za šta nije neophodna nikakva sanacija tla.

5. ZAKLJUČCI O FUNDIRANJU

Lokacija stambene zgrade nalazi se na terenu sa kotama oko 143.0 – 145.0

m.n.v, odn, sa oko 2.00 m visinske razlike na dužini zgrade;

Geološku građu terena do dubine uticaja napona od objekta, čine kvartarni

sedimenti predstavljeni deluvijalnim tlom, koje je oslonjeno na čvrste do krte

panonske gline i lapore;

Na lokaciji objekta, kao i uzbrdno, na gornjim delovima padine, nema

objektivnih znakova kretanja tla, odn, klizanja, puženja ili odlamanja; padina

je stabilna i manjim sanacionim objektima mogu se otkloniti eventualni rizici

od potencijalnih problema koji ne mogu imati značajne razmere;

Delovi terena do 3.5 – 4.0 m dubine, imaju funkciju slabog kolektora

sprovodnika; ispod te dubine, tlo je stalno vodom zasićeno; međutim, kako je

lokacija objekta u nožici padine, u kišnom periodu može se očekivati

vodozasićenje iskopa odmah nakon zasecanja tla, s obzirom da se voda

gravitaciono spušta niz padinu, a iskop je zagat koji se odmah puni vodom;

priticaj, odn, kapacitet vode u plitkom iskopu zavisi od kontinuiteta i količine

padavina;

Sa projektovanom kotom fundiranja Kf = - 3.30 ili više, odn, 0.8 – 1.0 m od

kote nivelacije (ili kote poda prizemlja), objekat će se oslanjati na sloj

deluvijuma, a pritisci od opterećenja od objekta prenosiće se kroz isti sloj, kao

i plitko kroz donje lapore, odn, gline;

Proračuni nosivosti i sleganja temeljnog tla izvedeni su za temeljnu traku

varijantnih širina (b= 0.6, 0.80, 1.0 m) i opterećenja u zidu (napona u tlu) od

150.0, 200.0 i 250.0 kN/m2;

Utvrđeno je da je dozvoljeno opterećenje tla oko 180.0 kN/m2 (+/-), za dubinu

temelja do 1.00 m od kote poda prizemlja (0.80 m od kote nivelacije);

24

Sleganja u ovom tlu, od napona nižeg reda veličine, ne ugrožavaju stabilnost

objekta. Za širine temelja od 0.80 m, za max. primenjene napone do 200.0

kN/m2 nema sleganja iznad dozvoljenih granica; isti zaključak odnosi se na

druge predložene širine traka od 0.60 – 1.0 m;

Proračuni su izvedeni sa prosečnim parametrima tla koje je istovetno na celom

gabaritu objekta i šire.

Pri proračunima naprezanja konstrukcije, gde se koriste koeficijenti posteljice

tla, za deluvijalno tlo na ovom području, mogu se koristiti vrednosti koeficijenta

posteljice tla u iznosu od k=10.000 kN/m3

7. OSTALI GEOTEHNIČKI USLOVI

7.1 Izrada zemljanog iskopa

U ovom tlu, projektovani zemljani iskop može se izvoditi pod sledećim uslovima:

- iskop se izvodi u stabilnom tlu, a do izrade potporne konstrukcije, može se

štititi razupiranjem;

- ovaj materijal je II kategorije po GN 200, litološki homogen i izotropan,

prirodno vlažan i mek za ručni i mašinski rad.

Svi radovi na iskopu moraju se obavljati kontinualno, u maksimalno kratkom roku, sa

betonskim radovima u kontinuitetu, bez zapuštanja iskopa.

7.2 Odvodnjavanje i hidrotehnička zaštita objekta

Instalacije hidrotehničke mreže izvesti po mogućstvu u betonskim kanalima tako da

su vidljive i dostupne za intervencije, s obzirom na osetljivost tla na naknadna

provlažavanja.

Olučni sistem proračunati na maksimalni prijem voda, a vodu izvesti kanalicama u

rigolu duž ul. Djanga Rajnharta (strana prema objektu). Dužinu rigole odrediti u

dogovoru sa nadležnima investitora i projektantom hidrotehničke mreže.

Trotoari se izvode na min. 1.0 m od zida objekta, na podlozi od šljunčanog maltera,

preko dobro zbijenog tla valjcima za koherentno tlo.

Hidrotehničku zaštitu objekta od vlage u tlu, predvideti u projektu vodootpornim

25

betonom, jer nema uslova za odvod podzemne vode, a moguće je ni potrebe za izradu

drenaže. Pri završetku iskopa za temelje, proceniti potencijale podzemne vode i doneti

odluku o tipu zaštite objekta – vodootporni beton ili hidroizolacija. Ovu odluku doneti

zapisnički, na licu mesta, u dogovoru sa potpisnikom ovog elaborata.

7.3 Nivelaciono nasipanje

Nivelaciono nasipanje oko objekta, kao i uređenja površina, izvodi se pod sledećim

uslovima:

nivelaciono nasipanje izvan objekta, izvodi se tlom iz iskopa sa dubine do 2.5

m, ili bilo kojim materijalom zrnastog granulata.

Zbijanje vezanog tla za nivelacioni nasip izvodi se valjcima odgovarajućih dimenzija,

u slojevima debljine 20-25 cm, do 90 % po Proctor – u.

7.4 Izrada zaštitnih objekata

Visinska razlika u terenu na gabaritu objekta, uloviće iskop sa odsekom visine oko +/-

2.0 m, za šta je neophodno uraditi projekat potpornog zida sa kontraforima prema

padini i barbakanama za odvod vode iz zemljane prizme iza zida. Dubinu temelja

potpornog zida i širinu temeljne stope utvrdiće projektant, a parametri za proračune

stabilnosti zida na klizanje iznose:

Zapreminska težina tla: γ=18.0 kN/m

3



8. USLOVI IZRADE SPOLJNE INFRASTRUKTURE

8.1 Fekalna kanalizacija

Radi sanitacije prostora moguća je obaveza investitora da izgradi fekalnu

kanalizacionu mrežu. Linijska mreža će imati neujednačene padove. Prema

standardima izgradnje kanalizacione mreže, dubina iskopa neće biti veća od 2.0 m, a

na toj dubini mogu se polagati manji cevni objekti bez sanacije tla, dok je za

kolektore većih prečnika od Fi=400.0 mm neophodna sanacija podtla izradom

šljunčanih podloga i nivelacionog sloja od peska.

Uslovi iskopa rovova nemaju posebne zahteve, ukoliko su plići od dva metra, s

obzirom na karakteristike tla. Za dublje rovove od 2.0 m, neophodna je zaštita

razupiranjem.

26

Izgradnja pratećih objekata izvodiće se konkretnim uslovima sanacije temeljnog tla, u

zavisnosti od opterećenja, odn, napona na temeljnoj spojnici. Objekti šahta su malih

gabaritnih opterećenja i temeljenje se može izvoditi na svim tipovima direktnih

temelja.

Za objekte koji manipulišu procesnom ili tehnološkom vodom, neophodna je izrada

vodonepropusnih tankvana ili širokih trotoara, da bi se temelji zaštitili od uticaja

izlivanja voda pod pritiskom, ili suvišnih voda. Takođe, objekti koji koriste mazute i

druge derivate, kao i otrovne i opasne materije, moraju imati nepropusne tankvane

radi zaštite podzemlja od zagađenja.

Uslovi za izgradnju kanalizacije otpadnih voda sa pratećim objektima, istovetni su, ali

se podrazumeva primena propisa o zaštiti voda i tla od opasnih i otrovnih materija.

8.2 Vodovodna mreža

Uslovi za vodovodnu mrežu vrlo su ujednačeni i povoljni na celom prostoru.

Prateći objekti vodovoda, šahte, podstanice i eventualni objekti visokogradnje, mogu

se temeljiti na lokalnom tlu direktnim metodama (plitko temeljenje), na svim vrstama

temelja. Naponi na temeljnom kontaktu, ne treba da budu veći od 130.0 – 150.0

kN/m2; u suprotnom, potrebne su manje sanacije temeljnog tla, zavisno od dubine

temeljenja.

Objekti na kojima se vrši distribucija vode ili je koriste u tehnološkom procesu,

moraju imati zaštitne trotoare zbog izlivanja vode i ugrožavanja temelja.

8.3 Elektro-instalacije

Posebni uslovi za izradu elektro-mreže nisu neophodni, jer se visokonaponski kablovi

postavljaju direktno u tlo, na kotama koje nisu uslovljene karakteristikama tla. U

svakom slučaju, kablovi naponske mreže biće izvan nivoa podzemnih voda i nebitno

je da li su u humiziranom sloju ili osnovnom tlu.

Krupni objekti elektro-mreže, kao što su podstanice, transformatori i sl, mogu imati

velika opterećenja od konstrukcije, pa se temeljenje može izvoditi direktno, ali uz

obaveznu sanaciju temeljnog tla, izradom različitih vrsta tamponskih slojeva.

Za objekte koji u tehnologiji koriste otrovne i opasne materije (živa), moraju se

predvideti nepropusne tankvane radi zaštite podzemlja od zagađenja.

27

ZAKLJUČAK

Objekat se može graditi bez posebnih uslova sanacije temeljnog tla i posebnih uslova

zaštite terena.

Nema pojava klizanja ili drugih oblika destrukcije tla, osim zatečenih degradacija,

nastalih neplanskom gradnjom i nenamenskim korišćenjem zemljišta.

Površinsko tlo do dubine 2.5 – 4.0 m je kopnenog kvartarnog porekla, vodopropusno i

bezvodno, a podzemna voda uglavnom je u njegovoj bazi.

Na gabaritu objekta koji je u nožici dela padine, pri značajnim padavinama može se

skupljati površinska i gravitaciona voda u zagatu iskopa koji nije dubok.

Projekat objekta treba da sadrži rešenja o zaštiti objekta od vlage i vode

vodonepropusnim betonom, kao univerzalnim rešenjem. Pojedinosti oko zaštite treba

rešiti uviđajem na gotovom iskopu na koti temeljenja. Nakon toga, zapisnički utvrditi

način zaštite objekta nepropusnim betonom ili hidroizolacijom.

Izrada drenaže za podzemnu vodu, nema svrhu, s obzirom da nema odvoda na ulici, a

neposredno ispod ulice nalaze se stambeni objekti. Osim toga, objekat štiti

hiroizolacija ili vodonepropusni beton.

Kišnicu sa krova odvesti kanalicama do rigole na gornjoj strani ul. Djanga Rajnharta

(prema objektu). Dužinu rigole duž ulice utvrditi u konsultacijama sa projektantom

hidrotehničke zaštite.

Beograd, 07.09.2013 Obradila:

Zagorka Komad, dipl. ing. geol.

Documents

· 2 i zaštite temeljnog tla, zaštita iskopa i susednih objekata, egzistencija objekta kroz vreme, kao i uslovi regulacije, nivelacije i dr. Elaborat sadrži tekst izveštaja i