128334159 Proiect Prelucrari Prin Deformare Plastica La Rece

7/27/2019 128334159 Proiect Prelucrari Prin Deformare Plastica La Rece

1/21

UNIVERSITATEA DUNAREA DE JOS GALATI

FACULTATEA : MECANICA

GRUPA : 3FE42

ANUL : IV

PROFESOR STUDENTSTOIAN Constantin ROTARU Florin


2/21

2012

CUPRINS

TEMA.............................................................................................................................pag.3

1. Desenreper..........................................................................................................................

2. Analiza tehnologicitatiireperului.........................................................................................4

3. Stabilirea itinerariului

tehnologic.........................................................................................4

4. Stabilirea dimensiunilorsemifabricatului............................................................................5

5. Analiza eficientei utilizariisemifabricatului........................................................................5

6. Analiza croirii

semifabricatului............................................................................................5

7. Stabilirea schemei de constructie astantei...........................................................................7

8. Intocmirea fiseitehnologice.................................................................................................7

9. Proiectarea echipamentuluitehnologic................................................................................8

10. Proiectarea elementelor componente ale stantelor simatritelor.........................................8

11. Calculul fortei,forte auxiliare,forta totala si centrul depresiune......................................11


3/21

12. Indicatii privind alegereapreselor.....................................................................................12

13. Normarea

tehnica..............................................................................................................13

14. Masuri de protectiamuncii...............................................................................................15

15.Bibliografie....................................................................................................................16


4/21

TEMA

Sa se proiecteze tehnologia de executie si echipamentul tehnologic necesarrealizarii reperului saiba rotunda din figura de mai jos , in conditiile unei productii demasa.

1. DESEN REPER

D = 24 [mm]d = 11 [mm]g = 2 [mm]

Material : tabla A1Stas : 9624


5/21

2. ANALIZA TEHNOLOGICITATII REPERULUI

Operatiile de presare la rece sunt acelea care care se executa la o temperaturainferioara temperaturii de recristalizare a metalului sau aliajului respectiv,prindeformare plastica si prin taiere.

- decupare : tierea dup un contur nchis, pentru separarea completa unorsemifabricate sau piese.

- perforare : taierea dupa un contur inchis pentru separarea completa a unei padin

material ce constituie deseu.

Nr.crt. Suprafata sidimensiunea

Operatiadeprelucrare

Precizia ConcluziiImpusa Permisa

1 D = 24 Decupare 0,6 0,3 / 0,1 Decuparenormala

2 d = 11 Perforare 0,5 0,08 /

0,031

Perforare

normala

3. STABILIREA ITINERARIULUI TEHNOLOGIC

Pentru realizarea reperului ,,Saiba rotunda ,se vor folosi doua operatii de taiere

- decupare


6/21

- perforare

In cazul de fata se recomanda ca prima operatie sa fie operatia de perforare siapoi sa se faca operatia de decupare.

4. STABILIREA DIMENSIUNILOR SEMIFABRICATULUI

Pentru stabilirea dimensiunilor semifabricatului se vor lua in cosideraredimensiunea piesei si puntitele laterale

5. ANALIZA EFICIENTEI UTILIZARII SEMIFABRICATULUI

Croirea tablelor in semifabricate individuale este prima operatie in cadrulprocesului de obtinere a semifabricatelor folosite la deformarea plastica la

rece,unde se pierde material sub forma de capete si deseuri nefolosite.Pentru reducerea cantitatii de deseuri este necesar ca la croirea tablelor sa se

tina cont de urmatoarele reguli :- taierea semifabricatelor sa se faca conform unor fise de croire,elaborate pe

principiul folosirii cat mai rationale a materialelor;- pentru micsorarea numarului de taieturi si pentru reducerea pierderilor sub

forma de deseuri de capat,se recomanda croirea tablei in fasii late si nuinguste,prin dispunerea pieselor pe banda perpendicular pe langimea benzii nu paralel cu ea;

- pentru evitarea pierderilor sub forma de deseuri de capat,datorateindivizibilitatii dimensiunilor tablei la dimensiunile benzilor,in cadrul productieide masa se recomanda a se comanda table cu dimensiuni multiplu intreg aldimensiunilor fasiilor;

Pentru productia de serie sau de masa a pieselor de dimensiuni mici,croireatablelor in fasii nu prezinta dificultati deosebite,deoarece un numar mare de table staie benzi de aceleasi dimensiuni si deseurile nu se produc in cantitati prea mari.


7/21

6. ANALIZA CROIRII SEMIFABRICATULUI

Nrcrt

Schema de croire Marimeapuntilor

Latimeabenzii(B)

Pasul deavans(p)

Coef.decroire(C)a b

1 2,3 1,8 B =D + 2a= 24+

4,6= 28,6

p = D + b=

24+1,8= 25,8

pB

SC

=1

1=

unde :a puntita laterala;b puntita intermediara;c coeficientul de croire;S suprafata reperului;

p pasul.

Calculul coeficientului de croire :

11

=pB

SC sau 100 %

pB

SC

=

1

2

2; 12 CC >

Calculul coeficientului de croire a foii de tabla :

BAnnSCf

= 21 ; p

Ln =1 ;aln =2 ;

5762 == aS [mm]n1 numarul de piese intregi

Pentru taierea foii de tabla se poate folosi o foarfeca , obtinandu-se astfel benzilede care este nevoie.


8/21

Alegerea tablei :

B B BL / p(A / B)

1000 1250 1500

A 1500 0,99 0,98 1

1600 0,98 0,98 0,99

Se fac calcule pentru alegerea tablei :L = A ; l = B

- 13,588,25

15001 ===

p

Ln ; 66,41

24

10002 ===

D

ln

98,010001500

66,4113,5857621=

=

=

BA

nnSCf

- 13,588,25

15001 ===

p

Ln ; 08,52

24

12502 ===

D

ln

99,012501500

08,5213,5357621=

=

=

BA

nnSCf

- 13,588,25

15001 ===

p

Ln ; 5,62

24

15002 ===

D

ln

115001500

5,6213,5857621=

=

=

BA

nnSCf

Se constata ca foaia de tabla cu dimensiunile L = 1500 si l = 1500 are coeficientude croire ideal c = 1.

7. STABILIREA SCHEMEI DE CONSTRUCTIE A STANTEI

Avand in vedere schema de croire si operatiile cu succesiunile respective , se vafolosi o stanta pentru perforat si retezat.


9/21

8. INTOCMIREA FISEI TEHNOLOGICE

Denumireapiesei

Suport Desenul piesei

Saiba rotunda Tabla A1STAS 9624

Nr.Op.

Denumirea operatiei

Schita operatiei S.D.V.

1 Decuparesi

perforare

Stanta succesiva pentrudecupat si perforat


10/21

9. PROIECTAREA ECHIPAMENTULUI TEHNOLOGICAnaliza pozitionarii semifabricatului la prelucrare

Nr.crt Schema de pozitionare Materializareaschemei

Conservareaschemei

1Se aseazasemifabricatulpe placaactiva

Element deapasare

2 Rigle deghidareStifturi deghidareCanal deghidare

Impingatorlateral

3 Poanson depas

Opritor(pentruoperatiimanuale ,avans manual)

Cautator

10. PROIECTARE ELEMENTELOR COMPONENTE ALE STANTELOR SIMATRITELOR

10.1. Consideratii generale

Datorita varietatii mari a pieselor realizate prin stantare si matritare larece,stantele si matritele sunt si ele de o mare varietate constructiva.Cu toate ca,ingeneral,pentru o anumita prelucrare sunt necesare stante sau matritespeciale,elementele componente ale acestora pot fi impartite in mai multegrupe,dupa rolul pe care il indeplinesc in functionare,astfel:

- elemente active : poansoane si placile active


11/21

- elemente de sustinere : placi de baza,placi superioare etc.- elemente pentru ghidare : coloane si bucse pentru ghidare- elemente pentru conducere si pozitionarea fabricatului : opritoare

10.2. Determinarea dimensiunilor zonei de lucru a elementelor active latanare

Pentru a putea obine piese prelucrate cu precizii dimensionale n limiteletoleraelorimpuse prin desenul de execuie, este necesar ca zona de lucru a elementeor activs aibeanumite dimensiuni respectiv tolerane, care trebuie stabilite prin calcul.

In acest scop, trebuie avute n vedere urmtoarele aspecte (premize):- dimensiunea ce se cere a fi prelucrat;

- care este elementul activ care determin aceast dimensiune, n funcie de tipulprelucrrii:

- la decupare - dimensiunea piesei este dat de orificiul plcii de tiere;- la perforare - dimensiunea orificiului este dat de poanson;

Prelucrare prin decupare

dp si Dpl dimensiunile poansonului si a placii active

D diametrul pisei [24 mm]d diametrul alezajului [11 mm]T toleranta piesei (As = +0,3 ; Ai = -0,3)

= As Ai = 0,6Tp i Tpl- toleranele de execuie ale poansonului i respectiv plcii de tiere

- se aleg in functie de grosimea materialului [mm]


12/21

Grosimea

materialului[mm]

Tolerante de executie [mm]

Tpl Tp

1.5 0.030 0.0202.0 0.040 0.0202.5 0.050 0.0303.0 0.060 0.030

In cazul n care tolerana de execuie a piesei (Tdsau TD) este T > 0,1dimensionarea nu se mai face pornind de la extremitatea cmpului de toleran(dimensiuneamaxim sau minim) ci cu 20 % mai din interiorul lui, iar relaiile respective devin:

T > 0,1

04,0

04,0

42,24

)6,02,03,024(

)2,0(

+

+

+

=

++=

++=Tpl

pl TAiDD

04,0

04,0

min

72,23

)1,06,02,03,024(

)2,0(

=

+=

++= Tpp JTAiDD

Grosimeamaterialului

[mm]

Materialul

Jmin Jmax

1.0 0.040 0.0801.5 0.075 0.1402.0 0.1 0.180


13/21

Prelucrare prin perforare

02,0

2,0

7,11

)12,05,011(

)2,0(

=

++=

+= Tpp TAsdd

04,0

04,0

min

1,11

)1,011(

)2,0(

+

+

+

=

+=

++=Tpl

pl JTAsdd

Pentru d = 11 [mm] : As = +0,5 ; Ai = -0,5)

T = As Ai = 111. CALCULUL FORTEI ,FORTE AUXILIARE ,FORTA TOTALA SI CENTRUL DE

PRESIUNE

Fora de tiere

Pentru a lua n considerare o serie de influene asupra valorii acestei fore(neuniformitatea jocului, a grosimii, a proprietilor materialului, starea de uzare,etc.), fora calculat cu care se alege utilajul pe care se va executa prelucrarea est

majorat cu 30%, astfel c va fi:

- forta de taiere la decupare

]/[8,1684

272243,1

3,1

2

1

mmN

glFc

=

=

=


14/21

unde :- leste lungimea conturului tiat(l=24);- g- grosimea materialului(g=2);

- t- rezistena la forfecare(27])/[270()9,0.......1,0( 2 === mmNRR

mm

)

- forta de taiere la p erforare

]/[856,440

27214,323,1

23,1

2

2

mmN

grFc

=

=

=

FORTE AUXILIARE

]/[10,55856,4405,205,02

2 mmNFnkQ cimp ===

5,22:5];05,0[07,0...03,0 === nk

FORTA TOTALA

]/[75,2180

10,55856,4408,1684

2

21

mmN

QFFF impcctot

=

++=

++=

CENTRUL DE PRESIUNE

Centrul de presiune reprezinta punctul in care este aplicata rezultanta fortelor ceactioneaza simultan asupra stantei in procesul de lucru.

Pentru a nu se produce dezaxarea stantei,simetria jocului,uzarea rapida aelementelor de ghidare si a muchiilor active,este necesar ca axa cepului sa coincidcu centrul de presiune.

Se determina punctul de aplicare a fortei :

]/[75,469908,37856,440188,1684 22211 mmNxFxFxF cct =+=+=

Pozitia centrului de presiune este dat de :


15/21

54,2175,2180

75,469902211==

+=

totF

xFxFX

12. INDICATII PRIVIND ALEGEREA PRESELOR

La alegerea procesului tehnologic de deformare la rece,pentru obtinerea uneipiese de calitate impusa si la un pret de cost minim,este necesara alegerea

judicioasa a utilajului care trebuie sa corespunda operatiilor de lucru si tipul defabricatie adoptat.

La alegerea tipului de presa trebuie sa se urmareasca :- tipul presei si marimea cursei culisorului sa corespunda operatiei care se va

efectua ;- forta dezvoltata de presa sa fie mai mare (sau cel putin egala)decat forta

necesara operatiei;

- puterea presei sa fie suficienta pentru realizarea lucrului mecanic necesaroperatiei;

- sa se poata monta dispozitive si instalatii speciale (mecanisme de avans),infunctie de

genul operatiei;- exploatarea utilajului sa se poata efectua in conformitate cu normele de tehnisecuritatii muncii.

Se alege presa automata inclinabila PAI 10 cu caracteristicile urmatoare:- forta maxima de presare F=10 (unitate de masura : 10 4 N)

- numarul de curse duble ale culisorului n=150[min1

]- domeniul de reglare al culisorului C=8 - 60[mm]- distanta dintre axa culisorului si batiu R=140[mm]- dimensiunile mesei (A1xB1)400x270[mm]- dimensiunile orificiului din masa150[mm]- locasul pentru cep (dxl)32x60[mm]- distanta intre masa si culisor H=200[mm]- reglarea lungimii bielei M=45[mm]- puterea motorului 0,75[kw]- inclinarea maxima a presei 30[grade]- lungimea 750[mm]- latimea neinclinata 1050[mm]- latimea inclinata 1250[mm]- inaltimea 1760[mm]

Cepul de fixare


16/21

Pentru d1 = 25 [mm] :d8 = M16x1,5 [mm] ; b = 12 [mm] ; l8 = 68 [mm] ; S = 22 [mm].

13. NORMAREA TEHNICA

Sarcina principala a normarii tehnice este determinarea normei de timp Nt si anormei de productie Np.

Norma de timp pentru stantare si matritare la rece se determina cu relatia :

[min]81,069,062

8

0

=+=

+++= irdloppl

t TTTn

TN

unde :Tpl timpul de pregatire-incheiere(8);

no numarul de piese din lot(62);Top timpul operativ;Tdl timpul de deservire a locului de munca si Tir timpul de intreruperireglementate.

Suma timpilor Top, Tdl si Tir se mai intalneste si sub denumirea Tu.69,012,163,01 === KtT bu

63,002,16,1

11=== tb K

nt

tb timpul de baza pentru o piesa

K1 coeficient care tine seama de timpul de deservire a locului de munca ; Kt = 1,02Norma de productie pentru un schimb de 8 ore are relatia :

69669,0

480480===

u

PT

N [buc]

Timpul de pregatire-incheiere Tpi este timpul consumat de presator inainteaexecutarii unui lot de piese , pentru crearea conditiilor necesare executariiacestora,precum si dupa terminarea lui, pentru inchiderea lucrarii.

Timpul de pregatire-incheiere depinde de tipul si de forta nominala a presei,de tipu

si dimensiunile stantei sau a matritei ,de caracterul productiei(masa sauserie),precum si de felul dispozitivelor auxiliare folosite in procesul de presare la rece


17/21

1. Pregatirea si predarea lucrariiContinutul lucrarilor : primirea comenzii,studierea

lucrarii, primirea instructiunilor,primirea materialului(semifabricatul),asezarea la locul de munca sipredarea lucrarii

Timpul pe lot,8 min

2. Asezarea si scoaterea stantelor si matritelorContinutul lucrarilor : primirea stantei de la magazie,scoaterea stantei de la operatiaanterioara,asezarea stantei pe oni,reglarea presei,executarea unei prese de probasi controlul acesteia si predarea stantei scoase la magazie.

Dimensiunilestantei sau amatritei

Tipul presei:I cu simpla

actiune

II cu dublaactiune

Denumireastantelor simatritelor:

1- de perforatsi

decupat2- de calibrat si

ambutisat3- de ambutisat

Forta nominala[tone]

Pana la30

30-80 Peste80

Timpul pe lot[mm]

150x150 I 1 si 2 10;14 -;- -;-

250x250 I si II 1,2 si 3 13;18;22 14;9;23 -;-;-

400x400 I si II 1,2 si 3 16,23,27 17;24;28 18;25;30

600x600 I si II 1,2 si 3 20,28,34 21;21;36 22;31;38900x900 I si II 1,2 si 3 -;-;- 25;35;42 27;38;45

Introducerea si scoaterea unei placi suplimentaresub placa de baza a stantei

4 6 8

Observatii : Timpul de asezare si scoaterea stantei se repartizeaza pe intregulnumar de

piese in cazul prelucrarii acestora pe stante universale reglabile.Timpude

asezare si scoatere a stantei din suportul de stanta este de 5...8 min

pentrustante de perforat si retezat, 6...12 min pentru matrite de ambutisat si

7...10min pentru matrite de indoit si format.


18/21

14. MASURI DE PROTECTIA MUNCII

Pentru a se elimina posibilitatile de producere a accidentelor la presarea la receeste necesar ca inca de la proiectare sa se respecte o serie de norme de protectie muncii :

- se vor aviza numai acele tehnologii care nu prezinta pericol de accidente prinaplicarea lor;

- stantele si matritele deschise vor fi proiectate cu sisteme de protectie care saimpiedice posibilitatea accidentarii muncitorilor;

- se vor prefera stantele si matritele inchise,fara posibilitatea introducerii mainiin zona de actiune a elementelor mobile;

- stantele si matritele trebuie sa fie prevazute cu diferite sisteme de siguranta,ifunctie de felul lucrarilor:

- pentru lacrarile cu semifabricate sub forma de table sau benzi,vor fi prevazutecu opritori,rigle sau alte elemente de pozitionare;- pentru lucrarile cu semifabricate individuale se vor prevedea sertare dealimentare,dispozitive de alimentare tip revolver etc.;

- se vor prefera elementele de prindere fixe in locul celor mobile;Pentru lucrul la foarfece si prese trebuie respectate urmatoarele :

- foarfecele vor fi prevazute cu dispozitive de blocare,care vor prevenicoborarea accidentala a lamei mobile;- toate foarfecele mecanice vor fi prevazute cu aparatori la pedalele de

actionare,pentru a se preveni pornirea accidentala a utilajului;- muncitorii sunt obligati sa execute operatiile de lucru numai asa cum este

prevazut in planul de operatii;- toate utilajele vor fi prevazute cu dispozitivele de protectie indicate in cartea

masinii;- presele si dispozitivele de protectie vor fi intretinute in stare buna,vor fi reglat

corect si vor fi verificate intotdeauna cand se incepe lucrul;

- fiecare presa va fi prevazuta cu dispozitive de siguranta eficace,care nu vapermite repetarea intamplatoare a cursei de lucru;

- se interzice executarea operatiilor de presare,cu alimentare manuala asemifabricatului,la presele cu functionare continua;

- in timpul reglajelor sau la reparatii,culisorul presei va fi sprijinitsuplimentar,pentru a se evita caderea sa;


19/21

- muncitorii si manipulatorii semifabricatelor vor folosi manusi sau palmare deprotectie;

- se interzice continuarea lucrului cu prese,instalatii etc.,care au defectiuni;- pe tot timpul lucrului muncitorul va purta obligatoriu,imbracamintea de lucru s

de protectie.


20/21

15. BIBLIOGRAFIE

1. M.Teodorescu,D.Nicoara Elemente de proiectare a stantelor si matritelorBuc.1983

2. M.AL.Teodorescu Prelucrari prin deformare plastica la receBuc.1988 (Vol. II)

3. D.Nicoara Prelucrari prin deformare plasticaUniv. Dunarea de Jos

Galati (Partea a I-a)


21/21

Documents

128334159 Proiect Prelucrari Prin Deformare Plastica La Rece