˘ˇˆ˙·راحی-سوله.pdfﻲﻧﺎﺤﺒﺳ ﻦﻴﺳﺎﻳ ـ دﻻﻮﻓ هژوﺮﭘ 18 ؛ﻢﻴﻨﻛ ﻲﻣ ﻲﺣاﺮﻃ ﻪﻧﺎﮔاﺪﺟ رﻮﻃ ﻪﺑ ار هرﺎﻤﺷ

��

��

��

��

��

��

��

�!"#$��%&�� '()*+� �

http://simcongroup.ir

��

��

��

� ��

��

�� !��"��#��$��

�%��&%�'��(�)&��*+,�-�+.�/��01��

23��4�� %��4��%��50��

6&7�,�� 89��4�� %��5$��

��4&��:��;�!� �%��<�#��:��=��>��

��%��:�-�� %��>>��

?��&,�@A� �%��>B��

�C3�D��$E��

C��F��2�G��%��1>��

��"��#��H��

��

�

��

�� !"#�!�$��%��&�'(�)�&��#��*��+,-

.��+� ��

�

�

+��(�� '��+��/)�� &��",�� 0�/�1��2�#�$��&�34��/51��+��( ��6��71�

�8��71��2�#�$��+,-��9:�;#��" ��<"��( ��/�1��2�#�$��71��&�-��=I��9:�;#��

+#��

�(�(��-��=�� (��>�9?�.��

��

��

�

��

�� !�"�#��$%��&�� '��(��)�*��+��

,��-( ��!�� +��

��

�� 29

mkg�

�� 26

mkg�

�� 225

mkg�

��240

mkg�

�

�� . ��-/�0�� !��"�/��1�(�� 0�&�23��#��$%��&�� +��

��

ssr PCP .=�

�

(��0��%�. ��4��5�� 67+��

��

��#��$��#��$��

��

�

2

072.18

0

0

2

19020095.0

95.0

6025.0

601560

151

151

200

mkg

P

CC

mkg

P

r

ss

s

=×=

= →

��

�

��

�

�

>

≤<−

−

≤

=

=

=α

α

αα

α

�

'��8��'�9�:��2��,��$;��(27��<=��2 ��$;��>(�?��8@��(��(�� AB��A<=�CA�� A$�� (@��A�

�(�/D��$D�E��(��8��<=�0��-(�F$��G H220cm��1��;I�C��G H��1��JA4�� A�� A$��$��A�

��$;��#( 8�>(�?��,��EA��,��$�2<�#��K�� ,��>(�?��>�/��#�2:��1K�D�(��((��1�/�@��

�

��EA�� EA�

2

46108100520102

cmkg

EE ×≈�××=××

��

��

��(2A7��A��)�A*��L*��&�23��KLK0��(��!��M��(@��A��<��6A7 ��AE��A��AKLK0��(�A�

(27��>��N��-0��KLK0��(��0��O��6�:��(2��/��2%�PQ��/�� $��L�@��

�

• (��+��

��!�� (�� !��"�(27��)�*��#��$%��&�� @�16M��(�(��R0��&�23��(

��S�2:� �0�TO7��J�02:�#��$%��I N(27��(�6�U�<��+��

��V��4�� !��"�1�/�� 0��4�� (��UH��#��$%��&�� /��+�

�qCCP qe ..=�

�

��

��

�

=

=

→

25.40

90

mkg

q

hkmV

��

475.03015072.18

275.7&71875.8

4.07.0000−= →≤<→=

=→==

+<<−

q

C

ee

C

CmHmH

qαα

�

28125.470)71875.86(9 m=××→��W4� �

��

�

��

>2X�/D��(�(�� +��

mkg

mkg

mkg

mkg

2.34067.56

85.2306475.38

24365.40

8.38868.64

4

3

2

1

=×=

=×=

=×=

=×=

ω

ω

ω

ω

�

(��<�R �+��

�

kgV

CosCosV

8.51084

))928.71(2456.62.340)928.71(2456.685.23075.724375.78.388(10

=�

××+××−×+××=→

��

�

• �KLK0��+��

��Y��!�� KLK0��!��M��Z[\\�])2��^�� _(27��)�*��+��

��

T ��+��

25.0=A��0�P�%�`2�+�

135.06

125.325.0

1&6

25.325.3125.21254.005.0

1

15.0

25.2

04

3

0

=××

==

==

=�=+=+=→<<�==

��

��

�

=

=

=

�→

R

ABIC

IR

BSBTTTHT

T

T

S

IVTip

s

s

�

�

#��$%��#0�+��

kgW 112575)6875.1110()1902.0120( =××××+=�

��

�

kgV

CWV

6.15197112575135.0 =×=

=→

��KLK0��<�R ��

�

(��/��(2M��KLK0� ��#( 8�a� K��0��1��bK�c�(�� 8�(27��-/��U��<�R ��(��E��@��

��

�

��

��6� ��0.2�� !�� "#��$%��!�

��&'��&��(��

��W=6000 kg�(��

��

Wt=200 kg�(��

��

=50 kg/m�(��)��

��

=100 kg/m*�+,��-�.��

��

��)�/�01�2��3%�',(��

��

kgww

p T 15504

2006000

4=

+=

+=�( ��4�2��5��

��

��

�

(��)�/�01�2��3%�',��

kgqla

lL

pR 4.3279

2

875.1150)

2

9.0875.11(

875.11

)1550(2

2)

2(

2=

×+−=+−=��

��

��

/�� /��67��(��

89�#��:Q(;��

kgRQ 25.40994.327925.125.1 =×==��

��

��<��=��:H(;��

kgwwH T 1240)2006000(2.0)(2.0 =+=+=��

��

�

��<��-�.:N(;��

kgRN 94.3274.32791.01.0 =×==��

��>?-/�� 3%�',(��

�/�5��+1��>?-��3%�',Q��H�� %��>?5��5�� '��&�7� �!��0�@� $A��

��>��"��'�� (��

��

mcl 75.242

=−��

��

mkglqcl

l

QM

mkgcll

H

M

z

y

−=×

+−×

=′

+−=

−=−×

=−=

53.107838

6100)

2

16(

62

25.4099

8)

2(

2

92.1562)2

16(62

21240

)2

(2

2

22

22

22

��

��

��

�

/�� 3%�',��/��(��

��

��

kglqc

ll

QV

kgc

ll

H

V

y

z

3.78152

6100)

2

16(

6

25.40992

2)

2(

2

7.1136)2

16(

6

6202)

2(2

2

=×

+−×

=′

+−=

=−×

=−

×

=

��

��

��B��/�5��C �+�(��

��D�E�/�5��BF ��G�#�/��%�,��3%�',�/�5��"��/��:�5��)�;�� %�'��7��#�/��.

'��H#��G�#� IJA��5��K%��(��

kgN

kgH

kgRlqp

88.65594.32722

1240

8.7158610024.32792

±=×±=±

±=±

=×+×=+′=

��

��

��

��

��

��

��

��

�

�� kgf/m2��

��2100 kgf/m3�0.02 m�42�

�� 850 kgf/m3�0.2 m�170�

��1600 kgf/m3�0.015 m 24�

��1300 kgf/m3�0.005 m 6.5�

��245≈�W

��

��

��

��

�� SAP2000 v10.0.1�� !��"� �� # ��#

�$%��&��

��$'��(��)�!��#*��+��&��

�

�� SAP2000 v10.0.1��

��

�� !��

��"��"��#�" ��"��"��$%"&��

��40 kgf/m²

��,-��.��190 kgf/m²�

�

��'(��)��*� �+�,��

��*� �+�,��'(��)��-��-. ��-��

��/��012��3�4��5��6�7��#��8��'��'9�:��;��#��

��/��<=>>��,?�@��.��#4�� :��;��,�ABA��.��

AISC LRFD-99��:�C%�:�D��6A��#��

ACI 318-95��#E��:�D��6A��#��

��/��012��3�4��5��6�7��#��8��'��#4�� :��;��,��.��

��

��'/��0,-��'/�� 1,�2��

��#� �3�&��* 4 ��

��:�F��DEAD�

��:�F��LIVE�

�$D ��X WX

�$D ��Y WY�

��

��

��

��$5��'��2��

��/�G��H��:��;��8�4�I�AISC LRFD 1999J��

��DEAD LIVE�WX WY�

1�DSTL 1�1.4��

2�DSTL 2�1.2�1.6��

3�DSTL 3�1.2�1�1.6��

4�DSTL 4 1.2�1�-1.6��

5�DSTL 5�1.2�1 ��1.6�

6�DSTL 6�1.2�1�� -1.6

7�DSTL 7�1.2 ��0.8 ��

8�DSTL 8�1.2 ��-0.8 �

9�DSTL 9�1.2 ��0.8

10�DSTL 10�1.2 ��-0.8

11�DSTL 11�0.9��1.6 �

12�DSTL 12�0.9��-1.6 �

13�DSTL 13�0.9��1.6

14�DSTL 14�0.9��-1.6

• �8�+��#��B�A��:�F��:�K�:�DF��L�#�M"��$��*��%��N��.

��

��#O�P��#Q67��REA�?��

��

��

��S�:��;��9��L*��

��

��?��#��#Q67��REA�$A��/��

��

��

��

��

��

��

��?��#Q67��REA�:�T��

پروژه فوالد ـ ياسين سبحاني

16

)تيرها و ستونها: (طراحي مقاطع

:تيرهاجدول

TABLE: Element Forces - Frames

M3 M2 M3(nt3) V3 V2 P Case Type Output Case Station Frame

Kip-in Kip-in Kip-in Kip Kip Kip Text Text in Text

-3840.39 0 -262.104 0.417829 -30.8283 -13.5954 Combination DSTL4 0 22

-2613 0 -295.399 0.417829 -27.4935 -13.8661 Combination DSTL2 0 22











-108.492 0 -40.1792 0.417829 -2.14229 0.246076 Combination DSTL7 0 22

1058.938 0 2.713922 0.313371 5.151987 2.827386 Combination DSTL11 0 22

1030.563 0 24.06312 3.11E-03 -2.19348 -5.61027 Combination DSTL2 245.8907 22


730.4593 0 16.60488 -8.83E-03 -2.37502 -3.61085 Combination DSTL6 245.8907 22


521.1827 0 12.85069 3.11E-03 3.353103 0.617676 Combination DSTL3 245.8907 22







172.7146 0 3.13086 0.014268 -2.00818 -0.20886 Combination DSTL13 245.8907 22

125.6479 0 2.297387 3.11E-03 0.186486 1.835782 Combination DSTL7 245.8907 22

-36.5619 0 -0.62333 2.33E-03 3.719939 4.019665 Combination DSTL11 245.8907 22


17

:جدول ستونها

TABLE: Element Forces - Frames

M3 M2 M3(nt3) V3 V2 P Case Type Output Case Station Frame

Kip-in Kip-in Kip-in Kip Kip Kip Text Text in Text

0 0 5.92E-15 1.15E-02 -16.9969 -67.9254 Combination DSTL4 0 21


0 0 2.96E-15 -0.26644 -5.7029 -56.333 Combination DSTL6 0 21

0 0 8.76E-31 0.289517 -5.7029 -56.3329 Combination DSTL5 0 21



0 0 0 1.15E-02 5.591095 -44.7405 Combination DSTL3 0 21

0 0 0 8.65E-03 -13.1251 -42.6496 Combination DSTL12 0 21

0 0 -4.38E-31 -0.12745 -2.44151 -41.4095 Combination DSTL10 0 21

0 0 -8.76E-31 0.150528 -2.44151 -41.4095 Combination DSTL9 0 21

0 0 -8.76E-31 1.15E-02 3.205491 -35.6133 Combination DSTL7 0 21

0 0 -2.96E-15 -0.26932 -1.83113 -31.0572 Combination DSTL14 0 21

0 0 -5.92E-15 0.286632 -1.83113 -31.0571 Combination DSTL13 0 21

0 0 -5.92E-15 0.008654 9.462866 -19.4646 Combination DSTL11 0 21

3840.39 0 262.1036 -0.95384 -3.36119 -34.4596 Combination DSTL4 305.1181 21





1932.983 0 102.4008 -0.95384 0.233263 -13.741 Combination DSTL8 305.1181 21








-1058.94 0 -2.71392 -0.71538 1.089663 5.633549 Combination DSTL11 305.1181 21


18

براي طراحي تيرها و ستونها مقطع سوله را مانند شكل زير شماره گذاري كرده،سپس هر شماره را به طور جداگانه طراحي مي كنيم؛

:بر همين اساس دو حالت طراحي مي توانيم داشته باشيم تير ورق-1 تير ساخته شده-2

.ق استفاده شود مي توان به اقتصادي بودن مقطع اطمينان داشت هر گاه از تير ساخته شده به جاي تير ور LRFDبا رعايت ضوابط در تير ساخته شده ضخامت جان به اندازه اي كه تحت برش كمانش نكند باال گرفته مي شود گر چه با انتخاب تير ساخته شـده كـه فاقـد

به دليل پائين آمدن هزينه ساخت نسبت به تيـر تقويت جان هستند سنگيني نيمرخ باالتر از تير ورق با همان دهانه و بار است اغلب اوقات .ورق اقتصادي تر هستند مخصوصاً كه حجم محاسبات آنها بسيار كمتر است


19

:در آن شرايط زير وجود داشته باشد) LRFDضوابط (زماني نيمرخ فشرده است كه

ywyff

f

Fth

Ftb 640&652

≤≤

. بايد به انتخاب ضخامت بال پرداخت،ر ساخته شدهتي پس از انتخاب ضخامت جان .برابر با مجموع استحكام خمشي بال و استحكام خمشي جان است استحكام كل طراحي نيمرخ

)(4)()(

)(4.

2

2

f

w

fyb

ureqf

ffw

yb

utotal

thht

thFMA

thAhtF

MZ

+−

+=

→++==

ϕ

ϕ


20

:3طراحي مقطع شماره

inkMinkMinkM

kVkP

ltx

ntx

ux

u

u

−=−−=−−=

−=−=

6.3567104.26239.3840

83.3059.13

:طراحي براي بال و جان فشرده

inF

MZyb

utotal 53.118

.==

ϕ

:مت الزم جانضخا :براي اينكه جان فشرده باشد بايد داشته باشيم

16297070.5 ==≤yfyfw FF

Eth

:فرض مي شود

H=17 in

54.6945.27.38&1627.38

415.016217.

=≤=→≤=

=→=

yfww

ww

FE

thok

th

intsaytMin

چون مقدار wth 54.6945.2 كوچكتر از مقدار =

yfFE ولـي بايـد . است لذا نيازي به تقويت جان نخواهيم داشـتnu VV ϕ≤ نيـز

.كنترل شود

:سطح مقطع بال

)(4)()(

2

f

w

fyb

ureqf th

htthF

MA+

−+

=ϕ

: باشدin 0.695اگر فرض شود ضخامت بال

inb

inth

htthF

MA

f

f

w

fyb

ureqf

5.7

41.5)695.017(4

17415.0)695.017(369.0

39.3840)(4)(

)( 222

=→

=+×

−+××

=+

−+

=ϕ


21

:كنترل فشردگي بال

okFt

b

yff

f →=≤= 9.10655.52

:مشخصات مقطع

( ) 33

433

43

23

2

1189.12225.4415.05.88475.85.7695.02

7.157.171.50&52.7

57.174.992

1.5012

415.01712

695.05.72

4.99212

17415.0)8475.8695.05.712

695.05.7(2

57.17695.05.72415.017

ininZ

inAI

rinAIr

inI

inI

inA

yy

xx

y

x

≥=××+×××=

======

=⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ ×+⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ ×=

=⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ ×+××+

×=

=××+×=

695.05.72:415.017:×

×PlsFlange

PLWeb


22

:تعيين زون

( )

( )

( )

( ) ( )

202.334

5.1636115.1636

6.22447.111

007.0084.211200

93.1071.50

74.392144

6.22442

57.17084.2112002900093.1072

74.39214

1.50695.174

695.17

084.23

415.017695.05.723

5.16&1120029000

&93.107195.9

4.992

8536

7.1300300891.245

222

1

22

2

1

622

4333

3

zoneLLLinL

FFxFF

xrL

GJS

ICx

EGJAS

x

inhI

Ch

inbt

J

ksiFksiGksiE

inCIS

inF

rLShapesI

inL

rbp

r

rywryw

yr

x

y

w

x

yw

rx

x

yf

yp

b

→<<=⇒

−++×−×

=−++−

=

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

××

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛=

=×××

==

=×

==→=

=×+××

==

=⎩⎨⎧

==

===

=×

==

=

∑

ππ

:تعيين لنگرها

( ) ( )

( )

( )[ ]( )( )

inkM

inkMinkM

MLLBFMCM

C

inkMinkMinkMinkM

MMMMMC

kLLMM

BF

inkMinkFZM

inkSFFM

nxb

pbnb

pbpbpbbnb

b

C

B

A

CBAb

pr

rpb

pbyp

xrywr

−=→

−=>−=−−×=

≤−−=

=×+×+×+×

×=

⎪⎪⎩

⎪⎪⎨

⎧

−=−=−=−=

+++=

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

−−

=−

−×=

−=×=→−=×==

−=×−=−=

3982

398292.645785891.2454.8398245.2

45.2436.3013218.6974489.2087339.38405.2

39.38405.1239.3840

436.301218.697

489.2087

&3435.2

5.12

4.88502.334

64.21044.44249.0

39824.44249.04.44249.12236.

64.210493.1075.1636

max

max

max

ϕ

ϕϕ

ϕϕϕ

ϕ

ϕ


23

:حال بايد به بررسي و كنترل مقطع از لحاظ نسبت تنش بپردازيم

( ) ( )

( ) ( )

okM

MP

P

PP

inkMBMBM

B

kPkkl

EIP

PP

BB

PP

CB

kAFP

Frklrkl

nxb

ux

nc

u

nc

u

ltxxntxxux

x

ux

xe

e

uxx

e

u

mxx

gcrcnc

crcTable

y

x

x

→≤≅=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛+

×⇒≤⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛+

→<==

−−=−×+−×=+=

=

××

−=

==×

××==

−==→≥

−=

=×==→

=⎯⎯ →⎯=×

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

=×

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

∑∑

110002.13982

39.384032.1792

59.131..

2.0076.032.179

59.13.

39.38406.3567003.1104.2621..

003.1

85.4697259.1321

1

59.13&85.4697891.2451

4.99229000][

1

1&111

32.17957.17206.10...

206.10.66.1447.1

891.2451

7.3252.7

891.2451

21

2

2

2

2

2

211

2

21

ϕϕ

ϕ

ππ

ϕϕ

ϕ

.در نتيجه مقطع انتخاب شده از نظر اقتصادي مقرون به صرفه مي باشد

:حال بايد به بررسي برش بپردازيم

:كنترل برش .1

okkkAFV

Fth

wywVnV

yw

→≥=××××=××=

→=≤=

83.3015.137415.017366.09.0.6.0.

7.694187.38

ϕϕ

:كنترل خيز .2

( ) oklEI

MLall →===Δ≤=

×××

==Δ 683.0360

891.245360

252.04.9922900032

891.24539.384032

22

:خمش موضعي بال .3

( ) okkkFtR yffn →≥=×××=×××= 83.3081.9736695.025.69.025.69.0 22ϕ


24

:تسليم موضعي جان .4

( ) okkktFNkR wywn →≥=××+×=××+= 83.3017.82415.036315.2)5.2(ϕ :كمانش موضعي جان .5

okkVkR

ttEF

tt

dNtR

dNFor

un

w

fyw

f

wwn

→=≥=

→××

×⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎠⎞

⎜⎝⎛⎟⎠⎞

⎜⎝⎛+×××

=⎥⎥

⎦

⎤

⎢⎢

⎣

⎡

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛⎟⎠⎞

⎜⎝⎛+×××=

≤

83.3046.73.

415.0695.03629000

695.0415.0

39.18331415.04.0075

314.075.0

2.0

5.12

5.1

2

ϕ

ϕ

:كمانش فشاري جان .6

okkkh

EFtR yww

n →≥=××××

=×= 83.308.9217

3629000415.0249.0249.0

33

ϕ


25


inkMinkMinkM

kVkP

ltx

ntx

ux

u

u

−=−=−=

−=−=

5.1000063.24

56.10302.261.5

:طراحي براي بال و جان فشرده

inF

MZyb

utotal 81.31

.==

ϕ

:ضخامت الزم جان :براي اينكه جان فشرده باشد بايد داشته باشيم

16297070.5 ==≤yfyfw FF

Eth

:فرض مي شود

H=10 in

54.6945.25.34&1625.34

29.016210.

=≤=→≤=

=→=

yfww

ww

FE

thok

th

intsaytMin



.كنترل شود


)(4)()(

2

f

w

fyb

ureqf th

htthF

MA+

−+

=ϕ

: باشدin 0.435اگر فرض شود ضخامت بال

inb

inth

htthF

MA

f

f

w

fyb

ureqf

96.7

4.2)435.010(4

1029.0)435.010(369.0

56.1030)(4)(

)( 222

=→

=+×

−+××

=+

−+

=ϕ


26


okFt

b

yff

f →=≤= 9.106515.92


( ) 33

433

43

23

2

324.432175.5435.096.75.2529.02

93.18.96.36&66.4

8.98.212

6.3612

29.01012

435.096.72

8.21212

1029.0)2175.5435.096.712

435.096.7(2

8.9435.096.7229.010

ininZ

inAI

rinAIr

inI

inI

inA

yy

xx

y

x

≥=××+×××=

======

=⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ ×+⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ ×=

=⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ ×+××+

×=

=××+×=

435.096.72:29.010:

××

PlsFlangePLWeb


27

:تعيين زون

( )

( )

( )

( ) ( )

266.375

5.1636005.0115.1636

5.230893.111

005.052.011200

15.396.36

3.99644

5.23082

8.952.0112002900015.392

3.9964

6.36435.104

435.10

52.03

29.010435.096.723

5.16&1120029000

&15.39435.5

8.212

5.9636

93.1300300891.245

222

1

22

2

1

622

4333

3

zoneLLLinL

FFxFF

xrL

GJS

ICx

EGJAS

x

inhI

Ch

inbt

J

ksiFksiGksiE

inCIS

inF

rLShapesI

inL

rbp

r

rywryw

yr

x

y

w

x

yw

rx

x

yf

yp

b

→<<=⇒

−×++×−×

=−++−

=

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

××

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛=

=×××

==

=×

==→=

=×+××

==

=⎩⎨⎧

==

===

=×

==

=

∑

ππ

:تعيين لنگرها

( ) ( )

( )

( )[ ]( )( )

inkM

inkMinkM

MLLBFMCM

C

inkMinkMinkMinkM

MMMMMC

kLLMM

BF

inkMinkFZM

inkSFFM

nxb

pbnb

pbpbpbbnb

b

C

B

A

CBAb

pr

rpb

pbyp

xrywr

−=→

−=>−=−−×=

≤−−=

=×+×+×+×

×=

⎪⎪⎩

⎪⎪⎨

⎧

−=−=−=−=

+++=

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

−−

=−

−×=

−=×=→−=×==

−=×−=−=

2.14062.14069.25055.96891.24558.22.140645.2

45.2436.3013218.6974489.2087339.38405.2

39.38405.1239.3840

436.301218.697

489.2087

&3435.2

5.12

58.25.9666.375

425.7634.15629.0

2.14064.15629.04.15624.4336.425.76315.395.1636

max

max

max

ϕ

ϕϕ

ϕϕϕ

ϕ

ϕ


28


( ) ( )

( ) ( )

okM

MP

P

PP

inkMBMBM

B

kPkkl

EIP

PP

BB

PP

CB

kAFP

Frklrkl

nxb

ux

nc

u

nc

u

ltxxntxxux

x

ux

xe

e

uxx

e

u

mxx

gcrcnc

crcTable

y

x

x

→≤=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛+

×⇒≤⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛+

→<==

−=×+×=+=

=

××

−=

==×

××==

−==→≥

−=

=×==→

=⎯⎯ →⎯=×

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

=×

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

∑∑

18.02.140656.1030

6.127261.51

..

2.0044.06.127

61.5.

56.10305.1000006.1063.241..

006.1

4.1007261.521

1

61.5&4.1007891.2451

8.21229000][

1

1&111

6.1278.9022.13...

022.13.4.12793.1

891.2451

77.5266.4

891.2451

21

2

2

2

2

2

211

2

21

ϕϕ

ϕ

ππ

ϕϕ

ϕ

.ن به صرفه مي باشددر نتيجه مقطع انتخاب شده از نظر اقتصادي مقرو

:حال بايد به بررسي برش بپردازيم


okkkAFV

Fth

wywVnV

yw

→≥=××××=××=

→=≤=

2.24.5629.010366.09.0.6.0.

7.694185.34

ϕϕ


( ) oklEI

MLall →===Δ≤=

×××

==Δ 683.0360

891.245360

32.08.2122900032

891.24556.103032

22


( ) okkkFtR yffn →≥=×××=×××= 2.23.3836435.025.69.025.69.0 22ϕ :تسليم موضعي جان .4

( ) okkktFNkR wywn →≥=××+×=××+= 2.298.4629.036215.2)5.2(ϕ


29

:كمانش موضعي جان .5

okkVkR

ttEF

tt

dNtR

dNFor

un

w

fyw

f

wwn

→=≥=

→××

×⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡⎟⎠⎞

⎜⎝⎛⎟⎠⎞

⎜⎝⎛+×××

=⎥⎥

⎦

⎤

⎢⎢

⎣

⎡

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛⎟⎠⎞

⎜⎝⎛+×××=

≤

2.285.40.

29.0435.03629000

435.029.0

87.1023129.04.0075

314.075.0

2.0

5.12

5.1

2

ϕ

ϕ

:اري جانكمانش فش .6

okkkh

EFtR yww

n →≥=××××

=×= 2.283.5310

362900029.0249.0249.0

33

ϕ


30


inkMinkM

inkMkVkP

ltx

ntx

ux

u

u

−=−=

−=−=−=

571.35771036.26239.3840

36.346.34

( )

ntyntxuU

BA

BABA

b

g

cA

MmmMPPmkl

kGG

GGGGk

GLEILEI

G

eq××++=

=→>

≅→>++

+++=

=

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

=

∑

∑

23.122

204.20.15.7

5.746.1

10

4

4

( ) ( )

11

6.0

11

1

22

Pep

CBCC

kLEI

yPekL

EIxPe

U

mmymx

y

y

x

x

−=→==

==ππ

L

0002.1)(1

1967.620&96.366

1077.91181.3051098.2))((

20

2

52

max

=→

×Δ

−=

==

×=×

=

∑ ∑

∑∑

−−

xh

u

ux

x

B

LHP

B

kPkH

Drift

ltxxntxxux

crcnc

Ueqreqcrc

U

MBMBMFAp

pAksiF

rkl

kPeq

21

83.26)(83.2650

5.45012

39.38403.146.34

+=×=

=→=→=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

=×+=

ϕϕ

ϕ

IF:

( )[ ]pbpbbnxbnyynyb

Yynybpbnxb

LLBFMCMMFMZone

ZFMMMZone

−−=→=→

=→=→

ϕϕϕϕ

ϕϕϕϕ

2

1

IF:


31

okM

MM

MP

PP

P

okM

MM

MP

PP

P

nyb

uy

nxb

ux

nc

u

nc

u

nyb

uy

nxb

ux

nc

u

nc

u

→≤⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛++→<

→≤⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛++→≥

0.12

2.0

0.1982.0

ϕϕϕϕ

ϕϕϕϕ

:فرض مي شود

H=15 in

54.6945.297.37&16297.37

395.016215.

=≤=→≤=

=→=

yfww

ww

FE

thok

th

intsaytMin



.كنترل شود


)(4)()(

2

f

w

fyb

ureqf th

htthF

MA+

−+

=ϕ

: باشدin 0.665 شود ضخامت بال اگر فرض

inb

inth

htthF

MA

f

f

w

fyb

ureqf

235.10

15.6)665.015(4

15395.0)665.015(369.0

39.3840)(4)(

)( 222

=→

=+×

−+××

=+

−+

=ϕ


okFt

b

yff

f →=≤= 9.10657.72

665.0235.102:395.015:

××

PlsFlangePLWeb


32


inAI

rinAIr

inI

inI

inAinA

yy

xx

y

x

47.254.1991.118&96.6

54.197.946

91.11812

395.01512

665.0235.102

7.94612

15395.0)8325.7665.0235.1012

665.0235.10(2

8.1654.1915395.02665.0235.10

433

43

23

2min

2

======

=⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ ×+⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ ×=

=⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ ×+××+

×=

=≥=××+×=

: مقطعZكنترل

okinZ

inZreq

→

⎪⎪⎩

⎪⎪⎨

⎧

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ ××+×××=

=×

=

3

3

84.1288325.7665.0235.1025.7395.05.72

53.118369.039.3840

:تعيين زون

( )

( )

( )

( ) ( )

25.840

5.16360013.0115.1636

445147.211

0013.031.211200

43.6091.118

9.729444

44512

54.1931.2112002900043.602

9.72944

91.118665.154

665.15

31.23

395.015665.0235.1023

5.16&1120029000

&43.60665.15

7.946

5.12336

47.23003001181.305

222

1

22

2

1

622

4333

3

zoneLLLinL

FFxFF

xrL

GJS

ICx

EGJAS

x

inhI

Ch

inbt

J

ksiFksiGksiE

inCIS

inF

rLShapesI

inL

rbp

r

rywryw

yr

x

y

w

x

yw

rx

x

yf

yp

b

→<<=⇒

−×++×−×

=−++−

=

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

××

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛=

=×××

==

=×

==→=

=×+××

==

=⎩⎨⎧

==

===

=×

==−

=

∑

ππ


33

:تعيين لنگرها( ) ( )

( )

( )[ ]( )( )

inkM

inkMinkM

MLLBFMCM

C

inkMinkMinkMinkM

MMMMMC

kLLMM

BF

inkMinkFZM

inkSFFM

nxb

pbnb

pbpbpbbnb

b

C

B

A

CBAb

pr

rpb

pbyp

xrywr

−=→

−=>−=−−×=

≤−−=

=×+×+×+×

×=

⎪⎪⎩

⎪⎪⎨

⎧

−=−=−=−=

+++=

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

−−

=−

−×=

−=×=→−=×==

−=×−=−=

42.417442.417433.53165.1231181.30534.442.417457.1

57.187.29613652.21874826.1093339.38405.2

39.38405.1239.3840

87.2961652.2187826.1093

&3435.2

5.12

34.45.1235.840

4.117824.46389.0

42.417424.46389.024.463884.12836.

4.117843.605.1636

max

max

max

ϕ

ϕϕ

ϕϕϕ

ϕ

ϕ


( ) ( )

okM

MP

P

PP

inkMBMBM

BBBPPC

PP

CB

kAFP

Frklrkl

kGG

kkGG

k

nxb

ux

nc

u

nc

u

ltxxntxxux

xxx

e

u

m

e

u

mxx

gcrcnc

crcTable

y

x

yB

Ayx

B

Ax

x

→≤=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛+

×⇒≤⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛+

→<==

−=×+×=+=

==→=→⎪⎩

⎪⎨

⎧

===

→≥−

=

=×==→

=⎯⎯ →⎯=×

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

=×

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

=→⎩⎨⎧

==

==→⎩⎨⎧

==

=

198.042.417439.3840

9.267246.341

..

2.0129.09.267

46.34.

39.3840571.35770002.11036.2621..

0002.1&164.017.599

46.346.0

11

9.26754.1971.13...

71.13.5.12347.2

1181.30502.1

32.9796.6

1181.30522.2

02.1046.1

10&22.2

55.210

21

2111

1

ϕϕ

ϕ

ϕϕ

ϕ

.در نتيجه مقطع انتخاب شده از نظر اقتصادي مقرون به صرفه مي باشد


34

:كنترل برش

okkkAFV

Fth

wywVnV

yw

→≥=××××=××=

→=≤=

4.3182.115395.015366.09.0.6.0.

7.6941897.37

ϕϕ


35


kVkP

u

u

99.1693.67

−=−=

:نضخامت الزم جا

:براي اينكه جان فشرده باشد بايد داشته باشيم

16297070.5 ==≤yfyfw FF

Eth

:فرض مي شود

H=6 in

54.6945.205.21&16205.21

285.0162

6.

=≤=→≤=

=→=

yfww

ww

FE

thok

th

intsaytMin



.كنترل شود


)(4)()(

2

f

w

fyb

ureqf th

htthF

MA+

−+

=ϕ

.مي گيريم in 10.235 مي باشد و همچنين طول بالها را in 0.665 فرض مي شود ضخامت بال


okFt

b

yff

f →=≤= 9.10657.72


36


( )

⎪⎪⎩

⎪⎪⎨

⎧

→=≥=→=⎯⎯ →⎯=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

=××+×××=

======

=⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ ×+⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ ×=

=⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ ×+××+

×=

→==≥=××+×=

okkPkPFrklrkl

inZ

inAI

rinAIr

inI

inI

okinAinA

unccrcTable

y

x

yy

xx

y

x

req

93.673.265.75.13.3.123

06.107

93.473325.3665.0235.1035.1285.02

48.23.1984.118&85.2

3.198.156

84.11812

285.0612

665.0235.102

81.15612

6285.0)3325.3665.0235.1012

665.0235.10(2

53.283.2693.673.19665.0235.102285.06

3

433

43

23

22

ϕϕ

:كنترل برش

okkkAFV

Fth

wywVnV

yw

→≥=××××=××=

→=≤=

99.1624.33285.06366.09.0.6.0.

7.6941805.21

ϕϕ

665.0235.102:285.06:

××

PlsFlangePLWeb


37

:طراحي پل جرثقيل V و Mطراحي پل جرثقيل را بر اين مبنا انجام مي دهيم كه بايد چرخهاي جرثقيل در جايي قرار گيرنـد كـه بيـشترين

حاصل شوند؛سپس لنگر و نيروي برشي حداكثر را محاسبه كرده و بهترين مقطع،هم از لحاظ مقاومت و هـم از لحـاظ .صرفه اقتصادي را انتخاب مي كنيم

:ل زير شكل تير و بارهاي متحرك وارد بر آن مشاهده مي شوددر شك

:نحوه قرار گيري بارها براي لنگر و نيروي برشي ماكزيمم


38

:دياگرام لنگر خمشي ماكريمم

:دياگرام نيروي برشي ماكريمم

:حال به محاسبات و طراحي تير مي پردازيم

( )( ) kV

inkmkgMinL

Maxu

Maxu

4279.81592.9398

52.467

=

−=−==

( )( )( )( ) ( ) ( ) ( ) 27.1

546.4413643.8144825.471379.8155.279.8155.12

546.441643.814825.471

79.815

&3435.2

5.12

=+++

=

⎪⎪⎩

⎪⎪⎨

⎧

−=−=−=−=

+++=

b

C

B

A

Max

CBAMax

Maxb

C

inkMinkMinkMinkM

MMMMMC


39

: تير تقسيم كنيمCbلنگر بدست آمده را بر براي استفاده از چارت بايد

( )[ ]( )[ ] inkM

MLLBFMCM

inZkBF

inftL

inftLinkftkM

WftkCM

CM

nxb

PbPbpbbnb

r

p

pb

b

u

b

nxb

−=→≤=−−=

≤−−=

⎪⎪⎪

⎩

⎪⎪⎪

⎨

⎧

=

===

==

−=−=

⇒×→−==

6.143015846.14304.10452.46726.1158427.1

4926.1

4.5607.46

4.1047.81584132

4885.53

3

ϕ

ϕϕϕ

ϕ

ϕ

:كنترل خمش .1

okinkinkM pb →−≥−= 79.8156.1430.ϕ


( )( )( )( )( ) okkkAFV

Fth

wywn

yw

→>===

→=<=

4214.494.032.6366.09.06.0

7.694188.15

ϕϕ


( )

( )( ) oklEI

Ml

all

→

⎪⎪⎭

⎪⎪⎬

⎫

===

===

3.1360

52.467360

04.1184290003252.46779.815

32

22

δ

δ


( ) ( )( )( ) ( ) okkktFR fyfn →>=== 4203.9536685.025.69.0).(.25.6.. 22ϕϕ :تسليم موضعي جان .5

( ) ( )( ) okkktFNkR wywn →≥=⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡+⎟⎠⎞

⎜⎝⎛=××+= 4255.714.036216195.2)5.2(ϕ


40


okkkt

tFtt

dNtR

dNFor

w

fyw

f

wwn →≥=

⎥⎥

⎦

⎤

⎢⎢

⎣

⎡

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−⎟

⎠⎞

⎜⎝⎛+×××=

>

428.85)2.04(16875.0

2.05.1

2ϕ


okkkh

EFtR yww

n →≥=×= 425.22324

9.03

ϕ

��

��

��

�� !�� "��#$��%��

"��!�&��'��()��*�� !��+��,��!�'��)-�.�� /0 ��1�� !�"��#$��%�� 2��

� ��

( )( )

ftinL

kkgV

inkmkgM

Maxu

Maxu

7.1922.236

57.163.7815

93653.10783

==

==

−=−=

( )( )( )( ) ( ) ( ) ( )

2.14.6486353.1078344.6486353.107835.2

53.107835.12

4.6486

53.10783

4.6486

53.10783

&3435.2

5.12

=+++

=

��

�

��

�

�

−=

−=

−=

−=

+++=

b

C

B

A

Max

CBAMax

Maxb

C

mkgM

mkgM

mkgM

mkgM

MMMM

MC

�� +��,��3 �4��+!�56��Cb�"��$�"�7)��8��

( )[ ]( )[ ] inkM

MLLBFMCM

inZ

kBF

inftL

inftL

inkftkM

WftkC

M

C

M

nxb

PbPbpbbnb

r

p

pb

b

u

b

nxb

−=→≤=−−=

≤−−=

��

�

��

�

�

=

=

==

==

−=−=

�×→−==

46.1323165646.13238.7622.23647.316562.1

2.51

47.3

2.2476.20

8.764.6

1656138

351265

3

ϕ

ϕϕϕ

ϕ

ϕ

92 :� �;�6�$8

�� okinkinkM pb →−≥−= 93646.1323.ϕ

��

��

<2 =��;�6�$8

��

( )( )( )( )( ) okkkAFV

Fth

wywn

yw

→>===

→=<=

57.163.633.086.10366.09.06.0

7.694182.36

ϕϕ

��

>2 #� �;�6�$8

��

( )( )( )

okl

EI

Ml

all

→

��

��

�

===

===

66.0360

22.236

360

2.02852900032

22.236936

32

22

δ

δ

?2 ;��@AB��:� 8

( ) ( )( )( ) ( ) okkktFR fyfn →>=== 57.168.543652.025.69.0).(.25.6..22ϕϕ ��

C2 D�.�@AB��"�E7�8��

�� ( )( )[ ]( )( ) okkktFNkR wywn →≥=+=××+= 57.166.483.036215.2)5.2(ϕ

��

F2 D�.�@AB��:��$8��

��

okkkt

tEF

t

t

d

NtR

dNFor

w

fyw

f

wwn →≥=

�

��

�

��

�

�

��

�

��

��

�+×××=

<

57.1696.43414.075.0

2.0

5.1

2ϕ

G2 D�.�� :��$8

okkkh

EFtR

yww

n →≥=×= 4287.5424

9.0

3

ϕ ��

��


43

:طراحي الپه ها متر است،فرض مي شود كه بعد از نصب پوشش بتوان بال فوقاني الپـه را بـا مهـار ممتـد جـانبي 6همان طور كه مي دانيم فواصل قابها

گرفت و از امكان پيچش الپه صرف نظر مي شود؛ :بارهاي وارده بر الپه به شرح زير خواهد بود

kg/m² 190 بار برف

kg/m² 30 وزن پوشش

kg/m² 25 وزن تقريبي الپه ها

kg/m² 56.7 بار باد كه عمود بر سقف خواهد بود

: متر از يكديگر قرار دارند تحمل مي شود معين خواهد شد1 كه توسط الپه ها كه به فاصله uxwمقدار

)

( ) ( )( )( ) ( )( )

)( )( )( ) ( )( ) ( )( )( )

) ( )

( )( ) ( )( )[ ]( ) mkg

SDw

mkg

WSDw

mkg

WSDw

uy

ux

ux

2.109)07.18sin(11906.1125152.1

)07.18sin()6.12.1(3

7.20907.18cos(11905.017.563.1)07.18cos(125152.1

3.15.02.12

38017.568.0)07.18cos(11906.1)07.18cos(125152.1

8.06.12.11

=++=

+=

=+++=

++=

=++××+=

++=

mkglw

M

mkglw

M

uyuy

uxux

−=×

==

−=×

==

85.1228

62.1098

17108

63808

22

22

IPE 140 دبررسي مي شو: ( )( )

( ) ( ) mkgmkgMM

mkgmkgMM

pybnyb

pxbnxb

−≥−=⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛==

−≥−===

85.1223864

3.738.123339.0..

171018564.8823339.0..2

ϕϕ

ϕϕ

..124.1386

85.12218561710

1..

GN

MM

MM

nyb

uy

nxb

ux

→>=+

≤+ϕϕ


44

IPE 160 بررسي مي شود:

( )( )( )( ) mkgmkgMM

mkgmkgMM

pybnyb

pxbnxb

−≥−===

−≥−=×==

85.1224.54388.2523339.0..

17104.259929.6123339.0..

ϕϕ

ϕϕ

ok

MM

MM

nyb

uy

nxb

ux

→≤=+

≤+

190.04.543

85.1224.2599

1710

1.. ϕϕ

:طراحي ميل مهارهاالپه ها در

3 . ميليمتر است12دهانه داراي ميل مهار خواهند بود و قطر حداقل ميل مهار 1

:جزئيات در شكل زير نشان داده شده است


45

L=6.246 m =15.8 kg/m عدد الپه6(وزن يك متر طول الپه (

22.15246.6

8.156m

kg=×

الپه ها=

26.180)07.18cos(190 mkg=×=بار برف

215 mkg=پوشش سقف

( ) ( )

( ) ( ) 2

2

2.3256.1806.1152.152.1

54.1266.1805.0152.152.1

mkgw

mkgw

u

u

=++=

=++=

( ) 29.10007.18sin2.325 m

kg=×=واردهمولفه موازي سقف بار

( ) ( ) kg44.12609.10036246.6 =⎟⎠⎞

⎜⎝ بار وارده بر ميل مهار=⎛

( ) ( )( )( )261.0

370075.075.044.1260

.75.0.cm

FP

Au

uo ===

ϕ

: استفاده مي كنيم12φاز ميلگرد 213.1 cmAD =

:در رأس سولهمقدار نيرو در ميل مهار واقع شده

( )

( )( )( )264.0

370075.075.093.1325

93.132544.12609375.5246.6

cmA

kgT

D ==

==

ت ميلگرد با مشخصادر نتيجه ميتوان از⎩⎨⎧ −

12φIAاستفاده كرد .


46

:طراحي بادبند ها و اتصاالت مربوط به آنها

TABLE: Element Forces - Frames M3 M2 V2 P Case Type Output Case Station Frame

Kip-in Kip-in Kip Kip Text Text in Text 7.87E-15 0 6.39E-02 6.270016435 Combination DSTL13 385.8719643 47

6.166475119 0 -1.85E-17 6.187449873 Combination DSTL13 192.9359821 47 0 0 -6.39E-02 6.104883311 Combination DSTL13 0 47

7.87E-15 0 6.39E-02 5.922430694 Combination DSTL14 385.8719643 48 6.166475119 0 -1.85E-17 5.839864132 Combination DSTL14 192.9359821 48

1.05E-14 0 8.52E-02 5.763251278 Combination DSTL5 385.8719643 47 0 0 -6.39E-02 5.75729757 Combination DSTL14 0 48



0 0 -8.52E-02 4.710728778 Combination DSTL6 0 48 1.05E-14 0 8.52E-02 3.036056399 Combination DSTL9 385.8719643 47



0 0 -8.52E-02 2.034388933 Combination DSTL10 0 48 7.87E-15 0 6.39E-02 0.45945741 Combination DSTL11 385.8719643 47


1.05E-14 0 8.52E-02 0.130776886 Combination DSTL7 385.8719643 47 8.221966825 0 -2.46E-17 2.07E-02 Combination DSTL7 192.9359821 47

1.05E-14 0 8.52E-02 -0.047307747 Combination DSTL3 385.8719643 47 0 0 -8.52E-02 -8.94E-02 Combination DSTL7 0 47

8.221966825 0 -2.46E-17 -0.157396496 Combination DSTL3 192.9359821 47 1.22E-14 0 0.099434999 -0.184710061 Combination DSTL1 385.8719643 47 7.87E-15 0 6.39E-02 -0.222736023 Combination DSTL11 385.8719643 48

0 0 -8.52E-02 -0.267485246 Combination DSTL3 0 47 6.166475119 0 -1.85E-17 -0.305302585 Combination DSTL11 192.9359821 48 9.592294629 0 -2.87E-17 -0.313146935 Combination DSTL1 192.9359821 47

0 0 -6.39E-02 -0.387869147 Combination DSTL11 0 48 0 0 -0.099434999 -0.44158381 Combination DSTL1 0 47

1.05E-14 0 8.52E-02 -0.447422706 Combination DSTL8 385.8719643 47 8.221966825 0 -2.46E-17 -0.557511455 Combination DSTL8 192.9359821 47

0 0 -8.52E-02 -0.667600204 Combination DSTL8 0 47 7.87E-15 0 6.39E-02 -0.696941774 Combination DSTL12 385.8719643 47

6.166475119 0 -1.85E-17 -0.779508336 Combination DSTL12 192.9359821 47 1.05E-14 0 8.52E-02 -0.818016927 Combination DSTL7 385.8719643 48


8.221966825 0 -2.46E-17 -0.928105677 Combination DSTL7 192.9359821 48 8.221966825 0 -2.46E-17 -1.015906746 Combination DSTL2 192.9359821 47

0 0 -8.52E-02 -1.038194426 Combination DSTL7 0 48 0 0 -8.52E-02 -1.125995496 Combination DSTL2 0 47

1.05E-14 0 8.52E-02 -1.203706931 Combination DSTL4 385.8719643 47 1.05E-14 0 8.52E-02 -1.214260441 Combination DSTL3 385.8719643 48

8.221966825 0 -2.46E-17 -1.313795681 Combination DSTL4 192.9359821 47 1.22E-14 0 0.099434999 -1.319077976 Combination DSTL1 385.8719643 48

8.221966825 0 -2.46E-17 -1.32434919 Combination DSTL3 192.9359821 48 0 0 -8.52E-02 -1.42388443 Combination DSTL4 0 47 0 0 -8.52E-02 -1.43443794 Combination DSTL3 0 48


7.87E-15 0 6.39E-02 -1.473221375 Combination DSTL12 385.8719643 48 8.221966825 0 -2.46E-17 -1.553348353 Combination DSTL8 192.9359821 48 6.166475119 0 -1.85E-17 -1.555787937 Combination DSTL12 192.9359821 48

0 0 -0.099434999 -1.575951725 Combination DSTL1 0 48 0 0 -6.39E-02 -1.638354499 Combination DSTL12 0 48


47


8.221966825 0 -2.46E-17 -2.374910777 Combination DSTL2 192.9359821 48 1.05E-14 0 8.52E-02 -2.464745793 Combination DSTL4 385.8719643 48

0 0 -8.52E-02 -2.484999527 Combination DSTL2 0 48 8.221966825 0 -2.46E-17 -2.574834543 Combination DSTL4 192.9359821 48


8.221966825 0 -2.46E-17 -3.462790967 Combination DSTL10 192.9359821 47 0 0 -8.52E-02 -3.572879717 Combination DSTL10 0 47








0 0 -8.52E-02 -8.830090009 Combination DSTL5 0 48

mlkgfk 8.9&3.400583.8 بيشترين نيروي محوري===

.از دو ناوداني براي بادبندها استفاده مي كنيم2 U100را امتحان مي كنيم :


48

( )( ) ( )

( )

( ) okPPkgP

kgPFrkl

cmr

cmI

cmA

cmI

uncu

nccrcy

Totaly

Totaly

Total

y

→≥→==

=×=→=→=××

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

==

=×+=

=××+×=

=

.5.64083.40056.1

6.12626294.435.4.435.9.18373.3

1008.97.0

73.329

8.403

8.40345.35.143.292

2985.0526.0102

3.29

42

2

4

ϕ

ϕϕ

:اتصال جوشي بادبندها به صفحات اتصالطراحي

. در نظر مي گيريمE70 و نوع الكترود آن را SMAWنوع جوش را

باشد و اين فرض را كنترل مي كنيم؛ t=0.35 inفرض مي كنيم ضخامت ورق اتصال

( ) int

inaina

ina

w

Max

Min

14.02.0707.0

2.024.016

135.016

3

==→

=→⎪⎩

⎪⎨⎧

=−=

=

( )( ) inkFw 41.4706.014.0175.0.: =××=ϕظرفيت جوش

inlMinin 02.1.02.141.42

9: رد نيازطول جوش مو=→=

( ) inlinwinw

wl549.3

8=→≅=

⎭⎬⎫

≤≥


49

��

��

��

�� !"��#�$��%��&��'�!"��(� )*+,��!"�-��+�-�.�

(� �� !"��/��

��

TABLE: Element Forces - Frames��V3 V2 P Case Type Output Case Station Frame

Kgf Kgf Kgf Text Text m Text

0 582.9033622 397.955333 Combination DSTL14 8.660705081 77

0 2.75E-14 264.1621665 Combination DSTL14 4.33035254 77

0 -582.9033622 130.3689999 Combination DSTL14 0 77








































��

��

��

��

��

��

��00�� "��1� ��2527.5��2��3�#�4��/��54��6��#�A-II�+2��(�1��7�8��2��9��/��

( )

20

5.2300075.075.0

5.2527

.75.075.0

2

φ

φφ

→

=××

=→×

=→××= cmAF

PAFAP g

yt

u

gygtu��

��

��-��:�6�;<��9��(� �/��

��

��

ـ ياسين سبحاني پروژه فوالد

52

:طراحي تيرهاي عرضي بين قابيل مي كنـيم و از نتـايج ـ تير را تحلي0.9 مدل كرده و يا با روش دستي SAPبراي اينكه اين تيرها را بتوان طراحي كرد آنها را در برنامه

.آن براي طراحي تير استفاده خواهيم كرد : شكل زير نشان داده شده استيك نمونه تير عرضي بين قابي همراه با دياگرام لنگر و نيروي برشي در

:و همچنين در شكل زير حالت كلي اين تير نمايش داده شده است


53

( )( )

inLkV

inkM

b

Maxu

Maxu

22.23678.15

245.113

=

=

−=

( )( )( )( ) ( ) ( ) ( ) 65.1

544.153347.774166.723245.1135.2245.1135.12

544.15347.77166.72

245.113

&3435.2

5.12

=+++

=

⎪⎪⎩

⎪⎪⎨

⎧

−=−=−=−=

+++=

b

C

B

A

Max

CBAMax

Maxb

C

inkMinkMinkM

inkM

MMMMMC

( )[ ]( )[ ] inkM

MLLBFMCM

inZkBF

inftL

inftLinkftkM

WftkCM

CM

nxb

PbPbpbbnb

r

p

pb

b

u

b

nxb

−=→>=−−=

≤−−=

⎪⎪⎪

⎩

⎪⎪⎪

⎨

⎧

=

===

==

−=−=

⇒×→−==

3103103.3856422.236444.031065.1

59.9444.0

3153.26

643.53109.25

1656

3

ϕ

ϕϕϕ

ϕ

ϕ

:كنترل خمش .1

okinkinkM pb →−≥−= 245.113310.ϕ


( )( )( )( )( ) okkkAFV

Fth

wywn

yw

→>===

→=<=

78.1539.2227.0266.4366.09.06.0

7.694188.15

ϕϕ


( )

( )( ) oklEI

Ml

all

→

⎪⎪⎭

⎪⎪⎬

⎫

===

===

66.0360

22.236360

32.03.212900032

22.236245.11332

22

δ

δ


( ) ( )( )( ) ( ) okkktFR fyfn →>=== 78.152.263636.025.69.0).(.25.6.. 22ϕϕ :تسليم موضعي جان .5


54

( )( )[ ]( )( ) okkktFNkR wywn →≥=+=××+= 78.1567.3727.036275.05.2)5.2(ϕ


okkkt

tFtt

dNtR

dNFor

w

fyw

f

wwn →≥=

⎥⎥

⎦

⎤

⎢⎢

⎣

⎡

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−⎟

⎠⎞

⎜⎝⎛+×××=

>

78.152.49)2.04(16875.0

2.05.1

2ϕ


okkkh

EFtR yww

n →≥=×= 78.158.10124

9.03

ϕ

��

��

��

��

��

L=177.165 in

1.4D=686 kg/m

( ) ( )

( ) kVkgV

inkMmkgM

uMaxu

uMaxu

4.35.1543

7.15044.17368

5.46862

=�=

−=�−==

( )( )

108

65.4369.0

7.150

.

3

×→

===

W

inF

MZ

yb

ureq

ϕ

��

okinkinkftkM pb →−≥−=−= 7.1508.2869.23.ϕ ��

� �� !��"��#��$!��%�&�'()��*��!��+��,�-.� !

��#�/��I��&��%�,�-.��)��

��

( )( )( )( )( )

okl

EI

ql

all

x →

��

�

��

�

�

===

===

5.0360

165.177

360

4.08.3029000384

165.17703.15

384

544

δ

δ

��

0� 1��

( )( )( )( )( ) okkkAFV

Fth

wywn

yw

→>===

→=<=

4.375.2217.0885.6366.09.06.0

7.694185.40

ϕϕ

2� ��(3-��

( ) ( )( )( ) ( ) okkktFR fyfn →>=== 4.35.836205.025.69.0).(.25.6..22ϕϕ ��

��

��

4� *�5��(3-��6�78��

( )( )[ ]( )( ) okkktFNkR wywn →≥=+=××+= 4.38.2117.0362625.05.2)5.2(ϕ

��

9� 3-��)��*�5��(��

okkkt

tF

t

t

d

NtR

dNFor

w

fyw

f

wwn →≥=

��

�

�

�

��

�

��

�

�−�

��

�+×××=

>

4.358.15)2.04(16875.0

2.0

5.1

2ϕ

��

:� *�5��;<��)��

okkkh

EFtR

yww

n →≥=×= 4.374.1524

9.0

3

ϕ

��

��

��

)

)

( )( ) kV

inkM

ink

mkg

ink

mkg

Dinml

Maxu

Maxu

3.3

88.215

01.02352

03.07.47414.1&22.2366

=

−=

��

��

�

=

====

( )( )

1912

67.6369.0

88.215

.

3

×→

===

W

inF

MZ

yb

ureq

ϕ

��

okinkinkftkM pb →−≥−=−= 88.2154.8007.66.ϕ ��

� �� !��"��#��$!��%�&�'()��*��!��+��,�-.� !��

��#�/��I��&��%�,�-.��)��

��

��

( )( )( )( )( )

( )( )( )( )( )

okl

EI

lq

EI

lq

all

xx →

��

�

��

�

�

===

=+=+=

67.0360

22.236

360

53.01302900060

22.236028.0

13029000384

22.236014.05

60384

5444

2

4

1

δ

δ

��

0� 1��

( )( )( )( )( ) okkkAFV

Fth

wywn

yw

→>===

→=<=

3.368.49235.0857.10366.09.06.0

7.694182.46

ϕϕ

2� �(3-��

( ) ( )( )( ) ( ) okkktFR fyfn →>=== 3.381.243635.025.69.0).(.25.6..22ϕϕ ��

��

��

4� *�5��(3-��6�78��

( ) ( )( ) okkktFNkR wywn →≥=��

�

�+�

��

�=××+= 3.31.34235.0362

16

135.2)5.2(ϕ

��

9� *�5��(3-��)��

okkkt

tEF

t

t

d

NtR

dNFor

w

fyw

f

wwn →≥=

��

�

�

�

��

�

��

�

��

��

�+×××=

<

3.311.26414.075.0

2.0

5.1

2ϕ

��

:� *�5��;<��)��

okkkh

EFtR

yww

n →≥=×= 3.338.2624

9.0

3

ϕ

��

��

�� Base Plate��

��

ksifA

kP

c

u

3&36

93.67

=′

=��

��

inbind f 235.10,33.7 ==

inBN

AB

inNAN

inbd

A

A

APL

inAininbdA

inf

PAAA

fb

f

f

cc

u

125.7

1010

67.12

8.095.002.75

43.1811

02.754.4402.7533.7235.10)(

4.4485.0

235.101

1

1

1

2

222

min1

2

121

= →==

=→=∆+=

=−

=∆→=

=→×

=→≥=×=×=

=′×

=�=

=

ϕ

��

( )

intinBNF

Plt

lnnmMaxldb

n

x

x

P

P

bd

dbx

kA

AAfP

bBn

dNm

y

u

f

pc

u

f

f

cpc

f

2

1502.0

9.0

2

7.2),,(,56.14

172.011

2402.0

4

2.16485.06.0

9.02

8.0

7.22

95.0

2

1

2

1

=�==

=�′===′

≤=−+

=→=��

�

��

�

+=

=×′×=

=−

=

=−

=

λλ

λ

λϕ

ϕ

int

Concrete

PL

21

1416

1012

=

×

×

��

��

��

��

wFeI

QV.

.ϕ≤×

e�� !��"� ��#�$�%��& �� '��()�� *+�e=L��

( )( )

( )attlA

AFF

wwwW

WEw

707.0&.

6.075.0.

==

=ϕ

a �,& �� - ��

��.��& ��/ 0SMAW��10��2��3��.��2�456��/ 0E70�(7��.� 8��10��23��

��

��

��

��

��

�9� :;�$�%�<��

kVu 31=

( )( )

( )( )( )( )( ) intMint

inI

inQ

ww 023.0.2706.075.04.992

12.4631

4.992

12.468475.85.7695.0

4

3

=→≤

=

==

�� 0�=�>"�?*'LRFD��; ��; ��& ��2� ��2�� @�� A��

B3��4��(� CA��2��; ��& ��D#��E0.25 in��%F16

1G(� CAH2 ��.� 83��

I3��J��; ��& ��- ��K��E��

(� CA≥4

1��- ��K��E=8

1��

(� CA2

14

1 to��in16

3��

(� CA4

32

1 to��in4

1��

� CA�� (4

3��in16

5��

��

( )

int

okinint

ina

ina

ina

LRFD

w

w

Max

Min

25.0

023.025.0707.035.0

35.0

35.016

1415.0

16

3

=→

→≥==→

=�

��

��

�

=−=

=

��

��

��

��

�9� :;�$�%�I��

kVu 4.3=

( )( )

( )( )( )( )( ) intMint

inI

inQ

ww 003.0.2706.075.07.964

3.534.3

7.946

3.538325.7235.10665.0

4

3

=→≤

=

==

�� 0�=�>"�?*'LRFD��; ��; ��& ��2� ��2�� @�� A��

B3 CA��2��; ��& ��D#��E��4��(�0.25 in��%��F16

1G(� CAH2 ��.� 83��

I3��J��; ��& ��- ��K��E��

(� CA≥4

1��- ��K��E=8

1��

(� CA2

14

1 to��in16

3��

(� CA4

32

1 to��in4

1��

�� (� CA4

3��in16

5��

��

( )

int

okinint

ina

ina

ina

LRFD

w

w

Max

Min

23.0

003.023.0707.032.0

32.0

32.016

1385.0

163

=→

→≥==→

=��

��

�

=−=

=

��

��

��

��

�9� :;�$�%�B��

kVu 17=

( )( )

( )( )( )( )( ) intMint

inI

inQ

ww 04.0.2706.075.081.156

7.2217

81.156

7.223325.3235.10665.0

4

3

=→≤

=

==

�� 0�=�>"�?*'LRFD��; ��; ��& ��2� ��2�� @�� A��

B3E��4��(� CA��2��; ��& ��D#��0.25 in��%��F16

1G(� CAH2 ��.� 83��

I3��J��; ��& ��- ��K��E��

(� CA≥4

1��- ��K��E=8

1��

(� CA2

14

1 to��in16

3��

(� CA4

32

1 to��in4

1��

�� (� CA4

3��in16

5��

��

( )

int

okinint

ina

ina

ina

LRFD

w

w

Max

Min

2.0

04.02.0707.022.0

22.0

22.016

1285.0

16

3

=→

→≥==→

=�

��

��

�

=−=

=

��

��

��

��

��

�9� :;�$�%�L��

kVu 2.2=

( )( )

( )( )( )( )( ) intMint

inI

inQ

ww 003.0.2706.075.08.212

1.182.2

8.212

1.182175.596.7435.0

4

3

=→≤

=

==

�� 0�=�>"�?*'LRFD��2� ��2�� @�� A�; ��; ��& ��

B3��4��(� CA��2��; ��& ��D#��E0.25 in��%��F16

1G(� CAH2 ��.� 83��

I3��J��; ��& ��- ��K��E��

(� CA≥4

1��- ��K��E=8

1��

(� CA2

14

1 to��in16

3��

(� CA4

32

1 to��in4

1��

�� (� CA4

3��in16

5��

��

( )

int

okinint

ina

ina

ina

LRFD

w

w

Max

Min

2.0

003.02.0707.023.0

23.0

23.016

129.0

163

=→

→≥==→

=��

��

�

=−=

=

��

��

��

�� !"��#�$��% &��'��(��

��

��

��

�

==×

→=

==×

→=

kkgm

kgw

kkgm

kgw

uy

ux

25.07.1136

246.62.1092.109

87.06.3956

246.6380380

��)�� #�$��in16

3��A325X�� !"�*��

+��,"�-,��*�� !"�STD��

�.��,/LRFD�*��

01 ��23 4��5*��

��#�$��67��)��

�8��61.5��)��

��

91 ��23 4��:��5*��

��#�$��69;�� !�� <� =/��09��#��>�,��!?��@��A��

� ��609�� !�� <� =/��B��#��>�,��!?��@��A��

in16

9

16

33 =×= CD�$��23 4��5��

in28.016

35.1 =×=��23 4��5��

uxw

uyw

��

��

inin

inMin 5.4

12

5.416

324. →��

�� =×

= CD�$��23 4��:��5��

inin

inMin 25.2

6

25.216

312. →��

�� =×

=��23 4��:��5��

E��%�!��*��

( )( )

okkkAP →≥=×��

�

�

��

×= 25.024.175.0

4

163

6060..

2

πϕ ��

�F��G�*

( )ksifv 05.9

4

163

1

25.0

2=

��

�

�

��

=

π

�HH��G�*��

( )ksif t 51.31

4

163

1

87.0

2=

��

�

�

��

=

π

( ) ( ) okksiFFfFXA ttvt →≥==→>=�≤−=→ 51.315.67909.090425.103905.1117325 ϕ

�I��C��%�!��*��

( ) ( ) ( )( )( )( ) inttFdtR un 04.087.05816

34.275.04.275.075.0 =→==××==�I��C��<�� J��

��

��

��

�� !��

"�#�� $��%!�&��%�� '��(��

=0.415 in�)��!��*��

=18.91 in��+��#��,�-��

7.69418

57.45415.0

91.18=≤==

yw Ft

h

��.�� /��%0��1��

��

��

��

��

��

��

��

�� !�� (��

��

=

==

=

−=

inb

inhAssume

kV

inkM

u

u

5.7

17

31

4.3840

�2�34�5in8

7��A325X��%!�� !��(��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

6��7��(� ��STD��

�8��*LRFD�(��

91�:�;<�=��>��(��

��:�?��@�5�� AB��C>��

�)��D'�?��A1.5��C>��

��

E1�:�;<�=��F��(��

��:�?��@�5�� AEG��?��!��*��9E��@��H ��I��J��:K��

��:�D'�?��A9E��?��!��*��L��@��H ��I��J��:K��

��

��

in6.28

73 =×=�34�5�;<�=��>��

in3.18

75.1 =×==��>��D'�?��;<��

inin

inMin 96.9

12

96.9415.024. →�� =×

=�34�5�-��!��-��!�;<�=��F��

inin

inMin 5

6

5415.012. →�� =×

=D'�?��;<�=��F��

%"��M��(

( )ksifv 2.5

4

87

10

312

=

��

�

�

��

�

=

π

( ) ( ) ( ) ( )[ ] inyyyyyy

64.55.145.115.85.58

7

42

2

5.722

=−+−+−+−×��

�

�

��

�

��

��

=

× π

( )( )( ) ( ) ( )

( ) 42

2

4

2

2

4

2

2

4

23

2.59486.88

7

464

8

7

2

86.58

7

464

8

7

286.28

7

464

8

7

282.264.55.712

64.55.7

in

I

=

��

�

��

�

�

��

��

+

��

��

×

+

��

�

��

�

�

��

��

+

��

��

×+

��

�

��

�

�

��

��

+

��

��

×++=

ππ

ππ

ππ

%NN��M��(��

( )ksi

I

CMf t 26.57

2.594

86.84.3840.===

( )

okksifksiF

ksiF

fF

tt

t

vt

→=≥=

=→>=−

→≤−=

26.575.67.

90902.1092.55.1117

905.1117

ϕ

��)��(��2

11.35.7415.0 inA =×=

okkkFAp ygtu →≥=××== 3176.10011.3369.0..: ϕ��;/��

okkkFAp yntu →≥=××== 3118.9928.23675.0..: ϕ%O��/,��

( ) 228.2415.0

8

1

8

7211.3 inAn =�

�

��

+−=

okkkpu →≥=��

��

×××= 319.3758415.0

8

74.275.0:+C>�%,��3'��

��

��

�3��>�PQ�� (��

��

=

==

=

=

−=

inb

inhAssume

kP

kV

inkM

u

u

u

96.7

10

6.5

2.2

6.1030

�2��R�I��-.��3�� 5�&�>�PQ�� :��%��S�#��1��

��

��

��

��

��

��

=

=→

��

�

��

�

�

=×=

=×=

=×=

=×=

��

kR

kR

kP

kP

kV

kV

x

y

ux

uy

ux

uy

98.5

84.3

3.5)07.18cos(6.5

74.1)07.18sin(6.5

68.0)07.18sin(2.2

1.2)07.18cos(2.2

��

��

��

6��7��(� ��STD��

�8��*LRFD�(��

91�:�;<�=��>��(��

��:�?��@�5�� AB��C>��

�)��D'�?��A1.5��C>��

��

E1;<�=��F��:�(��

��:�?��@�5�� AEG��?��!��*��9E��@��H ��I��J��:K��

��:�D'�?��A9E��?��!��*��L��@��H ��I��J��:K��

��

�2�34�5�?�1 in��A325X��%!�� T��(��

��

��

��

��

��

in313 =×=�34�5�;<�=��>��

in5.115.1 =×=D'�?��;<�=��>��

inin

inMin 96.8

12

96.835.024. →�� =×

=�34�5�-��!��-��!�;<�=��F��

inin

inMin 2.4

6

2.435.012. →�� =×

=D'�?��;<�=��F��

%"��M��(

( )ksi

A

Rf

y

v 81.0

4

16

84.3

6 2=

��

��

=

×=�

π

( ) ( ) ( )[ ] inyyyy

86.28514

22

96.7 22

=−+−×��

��

=

× π

( )( )( )

( )( ) ( )

( )( ) ( )

4

224

224

23

94.110

14.51464

1214.21

464

1243.186.296.7

12

86.296.7

inI

I

=

→��

��

�+×+�

�

��

�+×++=

ππππ

%NN��M��(��

( )ksi

I

CMft 75.47

94.110

14.56.1030.===

( )

okksifksiF

ksiF

fF

tt

t

vt

→=≥=

=→>=−

→≤−=

75.475.67.

90908.11581.05.1117

905.1117

ϕ

��)��(��2

8.296.735.0 inA =×=

okkkFAp ygtu →≥=××== 2.272.908.2369.0..: ϕ��;/��

okkkFAp yntu →≥=××== 2.227.5401.23675.0..: ϕ%O��/,��

( ) 201.235.0

8

1128.2 inAn =�

�

��

+−=

( ) okkkpu →≥=×××= 2.254.365835.014.275.0:+C>�%,��3'��

• �%�>��U�*��J?V��

≥

≥

dS

dLe

3

5.1�� !�� E�N��6��W��X��WS��2�3;$W"��Y��#��4I:��"��@�5��

�"��3!��%!�� T��?��!�=�?��%,��3'��!��Z!�2��(

un FtdR ..4.2=

��

��

��

��

��

�� !�� (��

dSindinS

dLindinL ee

36.28

733&3

5.13.18

75.15.1&2

≥=×==

≥=×==

��

J� � ��!�� (��

dSindinS

dLindinL ee

33133&3

5.15.115.15.1&2

≥=×==

≥=×==��

��

��

��

( ) kLoadAxialMax

25.7=

( ) ksicm

kgFIIA y 7.423000 2 ==→−

( )( ) ( )( )( )

2302.0

7.4275.075.0

25.7

.75.0...75.0. in

F

PAAFP

y

uggyu ===�=

ϕϕ

��

)(162)(4#2151.02

302.0

2

2mminin

Agφ≈�==

� ��

kVMax 17: =�� !" �� #��

unnsn FFAF 6.0&.. == ϕ�$��%�� !�&�'��

( )

( )( )( ))(162)(5#253.0

12.716.075.0

17

12.715000

2

2

mmininA

ksicm

kgFIIA

ns

u

φ≈�==

==→−

��

��

��

��

��

��

� ��

�� ! ��"�#�� $%#�� &��

inkM

kkgFx

−=×=

==

25.345.1274.2

74.21240

��

��

��'(�)in4

3��A325X��*!+��"�#��+,��

-�.��/.��,��!��STD��

�0 �.1LRFD�,��

2&�3�$45�6�78��,��

�"3��9�)��:;��<8��

�=��$>?��:1.5��<8��

��

@&�3�$45�6��A��,��

�"3��9�)��:@B��!��C+�D1�� 2@��9#��E�. ��!��F��3G��

��3�$>?��:2@��!��C+�D1�� H��9#��E�. ��!��F��3G��

��

��

in25.24

33 =×=�'(�)�$45�6�78��

in125.14

35.1 =×=$>?��$45�6�78��

inin

inMin 4.8

12

4.835.024. →�� =×

=�'(�)�I��+�$ �I��+�$45�6��A��

inin

inMin 2.4

6

2.4355.012. →�� =×

=$>?��$45�6��A��

�J� �K#�,

( )ksi

An

FfkF x

vx 1.3

4

43

2

74.2

.74.2

2=

��

�

�

��

�

==→=

π

��

��

( ) ( )[ ] inyyyy

91.078.178.44

3

41

2

522

=−+−×��

�

�

��

�

��

��

×=

× π

( )( )( ) ( ) ( ) 42

2

4

2

2

4

2

3

23.887.04

3

464

4

3

87.34

3

464

4

3

455.091.0512

91.05inI =

��

�

��

�

�

��

��

+

��

��

+

��

�

��

�

�

��

��

+

��

��

++=π

ππ

π

��K#�,��

( )ksi

I

CMf t 9.19

23.8

78.425.34.===

��'(�)�C�6�LA325X��%<5��,��

( ) ( )( )

( ) okksiksiF

kTT

T

TF

t

b

t

→≥=��

��

−=→

=��

�

�

��

�

×=��

��

−=��

�

��

−=

1.365.111728

8.81

8.84

43

9.19&1728

1171

2

π

��'?�M�!#�,��

( ) ( )( ) ( )

( ) intt

kP

ttR

u

n

06.03.7873.4

73.4

3.78584

34.275.0.

==→

=

=��

��

=ϕ

�

��

N"�#��+��O!��.8��

��

kV

kV

kP

uv

uh

u

954.0

76.34

73.4

=

=

=

ink −=��

��

+×= 3.2183

2

56.676.34��J��P#?V

ink −=��

��

+×= 7.755.12

2

773.4��>��Q��R6��J��P#?EPuG��

��

��

��

��

��

��

��

��

"��+��S��T �� U.Q�V��! ��"�3��+�F�W��#>+�� ,��

��( ) 2

28417 inA =××= �

( )

( ) 4

4

3

2

3

6.5643.2822

3.282212

712417

12

17

inIIJ

inII

yx

yx

==+=

=××

+×��

��

××+==

��U.QSMAW�%?��/.��!E70�"��+��S��&��

�?.��U.Q�C+��R+E��M.��,G��

( )( )in

kFw 3.221707.0706.075.0. =××=ϕ

�U.Q�C+��R+�1�XE��M.��,G��

( )( )in

kFw 45.335.11707.0706.075.0. =×××=ϕ

ksiS

M

inC

IS

71.266.80

3.218

66.805.3

4.282 3

===

===

σ

ksiA

VRV 24.1

28

76.34: ===U� �$O?Y+��

( ) ( ) ksiRR V 98.271.224.12222

=+=+= σ

��

��

inainF

R

w

2.014.03.22

98.2

.=→===

ϕU.Q��T ��

inttaMax 3.016

1=→−=

=��C+�D1�$W�!��:0.3 in��

��

K(�)��U� ��Z��$ �M�!#�,��

( )

( ) ( ) ( ) ksiffff

ksiA

Vf

ksiJ

hTf

ksiJ

VTf

inkTV

V

vhr

uh

v

h

uh

uv

34.11.024.11.0

24.128

76.34

1.06.564

5.326.15.

1.06.564

5.326.15.

26.155.35.22954.0954.0

76.34

2222

=++=++=

===

=×

==

=×

==

−=+=→��

=

=

inF

f

w

r04.0

45.33

34.1: ==ϕ

U.Q��T ��1�X��

inF

f

w

r06.0

3.22

34.1: ==ϕ

�?.��U.Q��T ��

�U.Q��T �$W�!��:0.2 in��

��


81

:طراحي پي :بار محوري مرده و زنده

KNkgPKNkgP

L

D

7.6783.6768209.1469.14620

====

⎩⎨⎧

→KNKN

3.428.121

بدون ضريب:

MPafcفرض مي كنيم كه پي از بتن با MPaf استفاده شود و تنش تسليم ميلگردهاي مورد استفاده ′=25 y . باشد=400120)2.1( بوده و تنش مجاز خاك برابر با 1.2mوميه همچنين فرض مي كنيم عمق يخبندان در ار 22 cm

kgm

KNباشد .

)ابتدا تنش مجاز خالص خاك در زير پي )netaq در يك حدس اوليه مي تـوان ضـخامت پـي را . محاسبه مي شودmmhf در =675mmhs پي، ضخامت خاكريزي روي پي نيز بنابراين با رعايت عمق يخبندان براي تراز كف.نظر گرفت . خواهد بود=525

324با فرض mKNwc 317 براي وزن مخصوص بتن و = m

KNws براي وزن مخصوص خاك، تنش مجاز خاك در زيـر پـي = :به صورت زير محاسبه مي شود

( ) ( )( ) MPam

KN

hwhwqq ssfcaNeta

095.0875.94525.017675.024120

..

2 ==×+×−=

+−=

بعد اين پي، . زينه طراحي محسوب مي شود ــــيك پي مربعي مناسب ترين گ حوري خالص از ستون منتقل مي شود، از آنجا كه فقط بار م

:به صورت زير تعيين مي شود

( )Neta

LDf q

PPBA +≥== سطح پي2

( ) mmBmmB 1342108.1095.0

103.428.121 263

2 ≥→×=×+

≥

:ابعاد پي)(15001500 mmUSE ×

:ت بوده و برابر است باتنش زير پي تحت بارهاي با ضريب به صورت يكنواخ

MPaq

BP

BPPq

ult

DLDult

1.015001500

10)7.67209.146(

4.16.12.1

3

22

=×

×+=

≥+

=

:تعيين ضخامت پي از بـر سـتون تعيـين مـي S/2 از بر ستون، و كنترل برش دو طرفه به فاصـله dضخامت پي را بر اساس كنترل برش يك طرفه به فاصله

: خواهيم داشت نمايش دهيم،c اگر بعد ستون را با .كنيم


82

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −−= dcBBqV ultu 22 برش يك طرفه:..

[ ]

( )( )( )( )

[ ] mmdddVV

dddBfV

ddV

cu

cc

u

1105.9375.727150.

5.93715002575.061..

61.

5.727150245

2150015001.0

=→=−×==

==′=

−=⎥⎦⎤

⎢⎣⎡ −−××=

φ

φφ

( )[ ]22: dcBqV ultu برش دو طرفه=−+

( )[ ] [ ]

⎪⎪⎪⎪

⎩

⎪⎪⎪⎪

⎨

⎧

′⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛+

′⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛+

′

=

−−×=+−×=

dbf

bd

dbf

dbf

MinV

dddV

cs

c

c

c

u

00

0

0

222

62.

621

3

.

90020475001.045015001.0

φα

φβ

φ

φ

بوده و مقدار β=0.1چون . مقدار حداقل از روابط باالست cV.φدر برش دوطرفه 0b

sdα بـه ازاي mmd dكـه حـداقل =110 را مشخص مي كند؛cV.φ مي باشد، رابطه اول در روابط باال مقدار 2ممكن است، بزرگتر از

( )[ ] ( )

mmdddVV

dddddbfV

cu

cc

2.7551234002047500

29005.2245045022575.031

31.

2

0

=→=−→=

+=×++××××=′=

φ

φφ

در طرح اين پي . ميلي متر انتخاب شود 110بنابر اين جهت كنترل هر دوي برش هاي يكطرفه و منگنه اي، حداقل عمق مؤثر پي بايد برابر mmhاز mmd ميلي متر پوشش بتن، تقريباً 75 استفاده مي شود كه عمق مؤثر آن با رعايت =600 . خواهد بود=525

: طرح ميلگردهاي خمشي


83

به طوريكـه .ون است مقطع بحراني خمش در پي واقع در زير يك ستون فوالدي، در وسط فاصله لبه صفحه كف ستون فوالدي تا وجه ست عملكردي مشابه يك تير كنسولي دارد كه نند يك تكيه گاه گيردار عمل كرده و پي تحت تنشهاي وارد از طرف خاك، ستون براي پي ما

.از زير بارگذاري شده باشد :ول آزاد پي كه مانند طول تير كنسولي برآورد مي شود، برابر است باط

mmsCBx 565222=+−=

( ) ( )

( )( )

( )

mmUSEmmA

mmbhA

mmbdA

MPabdMR

ff

m

mmNxBqM

s

Mins

s

un

c

y

ultu

120@12151620

162060015000018.00018.0

6601101500004.0

004.0400

47.182.1821182.18

1

47.111015009.0

23941875

82.182585.0

40085.0

239418752

56515001.02

2

2

2

22

22

φ

ρ

ρ

φ

=→

=××==

=××==

=⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡ ××−−=

===

=×

=′

=

−=××=×=

{ } { } mmmmmmhMin 500500,6005500,5 هاي افت و حرارت حداكثر فاصله ميلگرد = =×=

پوشش بـتن بـر روي mm 75ا رعايت در ضمن ب.جهت به طور مشابه قرار داده مي شودچون پي مربعي است، ميلگردهاي خمشي هر دوبنابراين طول مستقيم ميلگردهـاي .اب مي شودــــخـــ انتmm 1350=(75)2-1500لگردهاي خمشي برابر با ـدو سر ميلگرد، طول مي

كـه فاصـله آزاد بـا توجـه بـه اين 12φطول مهاري ميلگردهاي . استmm 490=75-565خمشي از محل مقطع بحراني خمش برابر با نمي باشد، با اسـتفاده از روابـط سـاده bd نبوده و پوشش خالص روي ميلگردها نيز كمتر از bd2ميلگردهاي مهار شده در پي كمتر از

:ودي ش به صورت زير محاسبه م19φشده آئين نامه براي ميلگرد كوچكتر از

mmmml

dddf

fl

d

bbbetc

yd

565461

4.3811125

4002512

2512

≤=

=⎟⎠

⎞⎜⎝

⎛××××=⎟

⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛

′= λψψ

bdاز جداول مربوطه برآورد مي شود كه براي شرايط متناسب با اين پي، dl در اين پي چون تأمين طول مهاري . استخراج مي شود=38

.اي خمشي نمي باشدنيازي به قالب كردن سر ميلگردهاست، ميلگردهاي كف از محل لنگر خمشي حداكثر به طور مستقيم امكان پذير


84

:بررسي انتقال نيرو از پاي ستون به پي

( )[ ]

( )( )( ) NP

AAmmA

AfAAAfP

KNPPP

b

ccb

LDu

621

22622

11

21

1061.84502585.02

2;101.545022450

.85.0285.0

91.2137.67209.1466.12.1

×==

>×=×+=

′×≤′=

=+=+=

okPKNP bu →=⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ ×=<= 5.5596

101061.865.0.91.213 3

6

φ

:طراحي كالف هاي مياني در پي

.شوند بزرگترين نيروي محوري با ضريب ستون طراحي مي% 10كالف هاي مياني به ازاء نيروي كششي معادل KNPTKNP uu 391.211.091.213max, =×=→=

23

604009.0

10391.21 mmfTA

ys =

××

==φ

چون مقدار آرماتور مورد نياز كم است، حداقل آرماتور مورد تعيين شده در مبحث نهم از مقررات ملي ساختمان را قرار مي دهيم و . سانتيمتر در نظر مي گيريم30×30ابعاد كالف ها را

سانتيمتر 25 در فواصل 8ور عرضي آرماتور نمره در چهار گوشه و حداقل آرمات14 عدد آرماتور نمره 4حداقل آرماتور طولي .است

SAFE v8.0.6 - File: 2 - ŽæÆíå 16,2008 15:11 - Scale: Fit to Page X-strip Layer Plan View - Kgf-m Units

Steel ProjectNaser SobhaniSAFE

-6.75 -6.00 -5.25 -4.50 -3.75 -3.00 -2.25 -1.50 -0.75 E-3

SAFE v8.0.6 - File: 2 - ŽæÆíå 16,2008 15:12 - Scale: Fit to Page Elastic Deformed Shape (DSTLS1) - Kgf-m Units


-4.80 -4.20 -3.60 -3.00 -2.40 -1.80 -1.20 -0.60 0.00 E-3

SAFE v8.0.6 - File: 2 - ŽæÆíå 16,2008 15:16 - Scale: Fit to Page Elastic Deformed Shape (DEAD) - Kgf-m Units


SAFE v8.0.6 - File: 2 - ŽæÆíå 16,2008 15:17 - Scale: Fit to Page Y-Strip Reinforcement (Sq-cm) in addition to 2.000E-04 @ 20.000 (Bot) - Kgf-m Units


SAFE v8.0.6 - File: 2 - ŽæÆíå 16,2008 15:18 - Scale: Fit to Page X-Strip Reinforcement (Sq-cm) in addition to 2.000E-04 @ 20.000 (Bot) - Kgf-m Units


Documents

˘ˇˆ˙·راحی-سوله.pdfﻲﻧﺎﺤﺒﺳ ﻦﻴﺳﺎﻳ ـ دﻻﻮﻓ هژوﺮﭘ 18 ؛ﻢﻴﻨﻛ ﻲﻣ ﻲﺣاﺮﻃ ﻪﻧﺎﮔاﺪﺟ رﻮﻃ ﻪﺑ ار هرﺎﻤﺷ