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45 卷第 煤炭科学技术 Vol 45 No 9 2017 Coal Science and Technology Sep. 2017 机电与自动化 支架搬运车行走液压系统特性与优化匹配研究 (1 中国矿业大学北京),北京 100083;2 中国煤炭科工集团太原研究院有限公司山西 太原 030006) 为满足目前煤矿大采高工作面支架搬运车能爬大坡下大坡速度稳定的要求提出了适合大 坡度矿井下支架搬运车行走液压系统性能优化改进方案通过对该行走液压系统的负载特性和工作 原理进行理论分析与仿真研究得出了影响支架搬运车爬坡性能和下坡性能的关键因素当要求爬 21%坡度时通过对提出的 种方案对比分析研究开发了大坡度液压行走系统通过对车辆重载下 坡工况和液压控制方式分析提出了适合车辆重载下坡控制策略优化后的系统在支架搬运车上的 应用试验结果表明与改进前车辆相比该系统大幅提高了车辆的爬坡能力有效改善了支架搬运车 重载下坡速度稳定性关键词支架搬运车行走液压系统大采高工作面下坡控制策略 中图分类号TD355 文献标志码文章编号0253-2336(2017)01-0139-07 Study on characteristics and optimum match of walking hydraulic system for support carrier LEI Huang 1,2 (1 China University of Mining and Technology Beijing),Beijing 100083 ,ChinaTaiyuan Research Institute Company LimitedChina Coal Technology and Engineering GroupTaiyuan 030006,ChinaAbstract:In order to meet the current requirements of the support carrier can climb the big slope and downgrade stably for the coal mine working face of large mining,the paper puts forward the improvement scheme of the performance of the hydraulic system of the walking ve⁃ hicle in the large slope Through the theoretical analysis and simulation study on the load characteristics and working principle of the walk⁃ ing hydraulic system,the key factors affecting the climbing performance and downhill performance of the support carrier are obtained When the slope is required to climb 21%,the large gradient hydraulic walking system is researched and developed through the comparative analy⁃ sis of two proposed programs; this paper puts forward a control strategy for heavy-duty downhill of vehicles by means of analysis of vehicle heavy-duty downhill conditions and hydraulic control methods; Through the optimization of the system on the support carrier,the results show that compared with the improved vehicle,the system can greatly improve the climbing ability of the vehicle and improve the stability of the heavy load and downhill speed of the support carrier Key words:support carrier; traveling hydraulic system; large mining working face; downhill control strategy 收稿日期2017-04-02责任编辑DOI:10 13199 / j cnki cst 2017 09 023 基金项目2014 年度山西省煤基重点科技攻关资助项目 (MJ2014-14) 作者简介1971—) 山西平遥人研究员博士研究生Tel0351-7685745E-mailty_lh6076@ 163 com 引用格式 支架搬运车行走液压系统特性与优化匹配研究[J] 煤炭科学技术,2017,45(9):139-145 LEI Huang.Study on characteristics and optimum match of walking hydraulic system for support carrier[J] Coal Science and Technology,2017,45 (9):139-145 支架搬运车是在煤矿井下专门用于搬运液压支 架的以发动机为动力特殊运输车辆是实现工作面 快速搬家的有效设备具有载重能力大运行速度 机动灵活爬坡度大等优点可以实现不转载运 节约大量辅助运输人员大幅提高运输效率 [1] 行走液压系统作为支架搬运车的整车技术参数的重 要组成部分其性能直接决定了支架搬运车在行走 过程中的操作品质稳定性和安全性随着大采高 中国煤炭期刊网 www.chinacaj.net

机电与自动化 支架搬运车行走液压系统特性与优化匹配 … · 分析,可选用A4VG125变量柱塞泵2台,A6VM250 变量柱塞马达4台,减速器减速比保持46不变。

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Page 1: 机电与自动化 支架搬运车行走液压系统特性与优化匹配 … · 分析,可选用A4VG125变量柱塞泵2台,A6VM250 变量柱塞马达4台,减速器减速比保持46不变。

  第 45 卷第 9 期 煤 炭 科 学 技 术 Vol1049008 45  No1049008 9 

  2017 年 9 月 Coal Science and Technology   Sep 2017 

机电与自动化

支架搬运车行走液压系统特性与优化匹配研究

雷    煌12

(11049008 中国矿业大学(北京)北京  10008321049008 中国煤炭科工集团太原研究院有限公司山西 太原  030006)

摘  要为满足目前煤矿大采高工作面支架搬运车能爬大坡下大坡速度稳定的要求提出了适合大

坡度矿井下支架搬运车行走液压系统性能优化改进方案 通过对该行走液压系统的负载特性和工作

原理进行理论分析与仿真研究得出了影响支架搬运车爬坡性能和下坡性能的关键因素当要求爬

21坡度时通过对提出的 2 种方案对比分析研究开发了大坡度液压行走系统通过对车辆重载下

坡工况和液压控制方式分析提出了适合车辆重载下坡控制策略 优化后的系统在支架搬运车上的

应用试验结果表明与改进前车辆相比该系统大幅提高了车辆的爬坡能力有效改善了支架搬运车

重载下坡速度稳定性关键词支架搬运车行走液压系统大采高工作面下坡控制策略

中图分类号TD355      文献标志码A      文章编号0253-2336(2017)01-0139-07

Study on characteristics and optimum match of walkinghydraulic system for support carrier

LEI Huang12

(11049008 China University of Mining and Technology (Beijing)Beijing  100083 China21049008 Taiyuan Research Institute Company LimitedChina Coal Technology and Engineering GroupTaiyuan  030006China)

AbstractIn order to meet the current requirements of the support carrier can climb the big slope and downgrade stably for the coal mineworking face of large miningthe paper puts forward the improvement scheme of the performance of the hydraulic system of the walking vehicle in the large slope1049008 Through the theoretical analysis and simulation study on the load characteristics and working principle of the walking hydraulic systemthe key factors affecting the climbing performance and downhill performance of the support carrier are obtained1049008 Whenthe slope is required to climb 21the large gradient hydraulic walking system is researched and developed through the comparative analysis of two proposed programs this paper puts forward a control strategy for heavy-duty downhill of vehicles by means of analysis of vehicleheavy-duty downhill conditions and hydraulic control methods Through the optimization of the system on the support carrierthe resultsshow that compared with the improved vehiclethe system can greatly improve the climbing ability of the vehicle and improve the stabilityof the heavy load and downhill speed of the support carrier1049008Key wordssupport carrier traveling hydraulic system large mining working face downhill control strategy

收稿日期2017-04-02责任编辑赵  瑞    DOI101049008 13199 j1049008 cnki1049008 cst1049008 20171049008 091049008 023基金项目2014 年度山西省煤基重点科技攻关资助项目 (MJ2014-14)作者简介雷  煌(1971mdash)男山西平遥人研究员博士研究生 Tel0351-7685745E-mailty_lh6076 1631049008 com引用格式雷  煌 1049008 支架搬运车行走液压系统特性与优化匹配研究[J]1049008 煤炭科学技术201745(9)139-1451049008

LEI HuangStudy on characteristics and optimum match of walking hydraulic system for support carrier[J]1049008 Coal Science and Technology201745(9)139-1451049008

0  引    言

支架搬运车是在煤矿井下专门用于搬运液压支

架的以发动机为动力特殊运输车辆是实现工作面

快速搬家的有效设备 具有载重能力大运行速度

快机动灵活爬坡度大等优点可以实现不转载运

输节约大量辅助运输人员大幅提高运输效率[1]行走液压系统作为支架搬运车的整车技术参数的重

要组成部分其性能直接决定了支架搬运车在行走

过程中的操作品质稳定性和安全性 随着大采高

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2017 年第 9 期 煤 炭 科 学 技 术 第 45 卷

工作面的发展和普及大坡度巷道越来越多现有国

产支架搬运车都不能满足这些矿井的爬坡度要求这些矿井大多数通过绞车和其他辅助车辆牵引实现

支架运输运输环节多系统复杂安全性差占用了

大量设备和劳动力国外使用综采工作面快速搬家

设备起始于 20 世纪 70 年代[1] 经过多年的发展研发出了大坡度车辆如 BOATLONG YEAR 的框架

式 LWC50TLWC55T 等支架搬运车这些进口车虽

然能满足国内大坡度矿井使用要求但其整机及配

件价格高备件供应时间长售后服务不及时等问题

也给用户带来许多不便 因此对支架搬运车行走

液压系统特性进行优化匹配研究保证其爬坡性能

和下坡性能显得尤为迫切目前支架搬运车行走液压系统采用普通的变量

泵驱动变量马达的闭式系统方案该闭式系统方案主

要有高速和低速方案 2 种高速方案主要由闭式泵高速小转矩马达和减速器组成低速方案主要由闭式

泵低速大转矩马达组成国内支架搬运车主要采用

DA-HA 高速方案带有减速器和制动器易于实现行

车制动和驻车制动 2 种制动形式符合国内支架搬运

车安标要求但这种行走液压驱动系统爬坡能力弱下坡速度不稳定已不能满足目前大多数煤矿大采高

综放工作面大坡度正常工作要求[2-5]笔者以支架搬运车行走液压系统为研究对象

利用计算机仿真与试验相结合的方法根据支架搬

运车负载特性得出影响支架搬运车爬坡性能和下

坡性能的关键因素提出性能优化改进方案采用液

压仿真软件 Simulation X 对支架搬运车行走液压系

统进行建模与仿真分析并对优化后支架搬运车行

走液压系统做对比试验在液压系统优化后整车动

力性能得到了提升

1  行走液压系统原理及负载特性

11049008 1  行走液压系统原理

支架搬运车行走液压系统左右两侧相互对称采用了普通的变量泵驱动变量马达的闭式系统方

案 支架搬运车单侧行走液压系统原理如图 1 所

示发动机 1 提供动力带动液压泵 2液压泵将发动

机的机械能转化为液压系统的压力能并将压力油

传输给 2 个液压马达马达将动力传输给减速器减速器带动车轮驱动车辆行走

该系统中闭式泵使用德国力士乐 A4VG125 斜

盘式轴向柱塞变量泵控制方式采用 DA 控制即与

发动机有关的控制压力发动机转速升高控制压力

增大泵的排量增大 液压马达使用德国力士乐

A6VM200 斜轴式轴向柱塞变量马达控制方式采用

HA2 控制即与高压有关的自动控制方式排量的

设定值随工作压力的变化而自动控制[6-10]

图 1  支架搬运车单侧行走液压系统原理

Fig1049008 1  Schematic diagram of unilateral travelinghydraulic system for support carrier

11049008 2  负载特性

以 55 t 支架搬运车的液压驱动系统为例先介

绍其平路上负载特性其驱动系统主要技术参数如

下承载支架质量 55 000 kg支架搬运车质量29 000kg轴线 3 根驱动轴线 2 根空载平地车速 0 ~ 24km h重载车速 0 ~ 12 km h满载爬坡能力纵坡

21横坡 3支架搬运车的液压驱动系统采用液控 DA 变量

泵-HA 变量马达的容积调速回路液压泵输出的流

量驱动马达旋转运动经由减速器变矩后驱动车轮

行走 支架搬运车行驶过程中所受的阻力有滚动摩

擦阻力加速阻力和爬坡时的坡道阻力行走液压系

统利用马达提供的牵引力克服这些阻力后为支架

搬运车提供行驶驱动力[11-15] 支架搬运车行驶时

的受力方程为

F t = F f + Fp + Fm (1)式中F tF fFpFm分别为支架搬运车驱动力行驶

摩擦阻力坡道阻力和加速阻力N支架搬运车负载特性即马达的转矩特性和马达

的转速特性 马达的转矩特性可表示为

Mm =F trdnid

=Δpmqmηmm

20π(2)

式中Mm为马达输出转矩Nmiddotm rd为轮胎承载半

径mn 为驱动轮胎数量id为减速机传动比Δpm为

马达进出口压差MPaqm为马达的排量m3 rηmm

为减速机机械效率马达的转速特性可以表示为

Nm =Qam

qmηvm =

Qapηvm

qm

=qpnpηvpηvm

qm(3)

式中 Nm 为 马 达 转 速 r min Qam 为 马 达 流 量041

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雷  煌支架搬运车行走液压系统特性与优化匹配研究 2017 年第 9 期

m3 minQap为泵的流量m3 minηvm为马达的容积

效率 qp 为泵的排量 m3 r np 为发动机的转速r minηvp为泵的容积效率

2  行走液压系统优化

21049008 1  爬坡特性优化

现有支架搬运车设计爬坡要求为 21坡度通过对大采高煤矿调研得知需要开发设计出能够爬

29坡度的支架搬运车 由式(1)和式(2)可知支架搬运车的爬坡能力由驱动轮数量和马达转矩特性

决定如提高支架搬运车的爬坡能力可以通过增加

驱动轮数量或者提高每个马达的输出转矩实现 基

于上述理论分析提出以下 2 种方案1)方案一增加驱动轮数量将原有的四驱车

辆改为六驱车辆原有马达和减速器不变 经过计

算分 析 可 选 用 A4VG125 变 量 柱 塞 泵 2 台A6VM200 变量柱塞马达 4 台和 A6VE107 变量柱塞

马达 2 台原有 4 台减速器减速比为 46配套

A6VE107 变量柱塞马达的减速器减速比为 262)方案二驱动轮数量不变仍保持原来的四

驱 由式(1)和式(2)可知加大马达排量或者提高

减速器减速比可增强支架搬运车驱动力 通过计算

分析可选用 A4VG125 变量柱塞泵 2 台A6VM250变量柱塞马达 4 台减速器减速比保持 46 不变

根据已知发动机及轮胎的参数可以得到液压

驱动系统 2 个方案的驱动力-速度曲线如图 2 所

示 在图 2 中 3 个关键点的数据见表 1

图 2  2 种方案的驱动力-速度曲线

Fig1049008 2  Driving force - velocity curves of two schemes

通过对图 2和表 1 数据的分析 采用方案一

或方案二对驱动力没有明显的影响均能达到爬

29坡度的要求但方案一的液压系统效率明显高

于方案二方案一的液压系统效率均高于 07而方

案二的液压系统效率高于 05 因此在综合考虑性

价比和可互换性的情况下确定采用方案一只需将

原前机架从动桥更改为驱动桥增加安装 2 台

A6VE107 变量柱塞马达和配套 2 台减速器即可达

到爬 29坡度的目的21049008 2  下坡特性优化

国内支架搬运车行走液压系统主要采用高速方

案相比较国外支架搬运车使用的低速方案一方面

马达易于实现无级变速另一方面因为其特殊控制

方式使马达常处于高效工作区大幅提高了马达工

作效率 但由于马达排量随着外界负载变化而变

化支架搬运车在重载下坡时尤其是下大坡时车辆出现速度不稳定的问题根据式(3)可知马达转速主要由泵的流量和马达排量决定下坡时泵的转速和排量基本不变下坡负载不断变化导

致系统压力变化马达排量随着压力变化而变化进而导致车速不稳定 为解决这一问题在下坡

时需要将马达排量强制变为定值在力士乐马达

HA 控制方式中可选择带越权的 HA2 控制方式即在马达的 X 油口进行外部先导压力辅助控制外控先导压力可以减小高压控制的初始设定压

力当外部先导压力达到一定值时系统高压对马

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达排量不起作用马达排量处于最大值车辆以恒

定速度行驶[16-17] 根据所选 A6VM200 马达设定

参数可将外部先导压力设定为 3 MPa马达排量

处于最大排量位置相当于低速大转矩马达全排

量工况车速保持稳定21049008 3  优化后的行走液压系统

根据上述分析对原行走液压系统进行优化改

进如下1)支架搬运车前后机架通过铰接轴连接原支

架搬运车后机架为两轴线属于驱动轴前机架只有

一轴线属于从动轮 现将前机架从动轮改为驱动

轮每侧增加一个 A6VE107 液压马达配套相应的

减速器2)增加手动换向阀和对原有马达进行越权改

造将马达更改为带有越权功能的马达并且增加相

应的阀组和管线按照支架搬运车行走液压系统两侧对称的原

理优化后单侧行走液压系统如图 3 所示

1mdash发动机2mdash先导控制阀3mdash闭式泵4mdash液压马达5mdash手动换向阀

图 3  优化后单侧行走液压系统原理

Fig1049008 3  Unilateral walking hydraulic system principlediagram after optimization

3  行走液压系统建模与仿真

31049008 1  行走液压系统建模

对行走液压系统的优化研究方法主要有传

统的实物试验法和仿真分析法传统的实物试验

法主要依靠经验来替换相关液压元件或者调节

相关液压元件性能参数以试验其相关性能这种方法费时费力而且优化结果不一定能达到

最优状态 上述优化分析如果利用实物试验法

显然不合实际容易造成时间和经济损失 [18-20] 笔者选择计算机仿真与试验相结合的方法通过

计算机仿真软件来分析优化方案的可行性并通

过试验验证其优化方案利用液压仿真软件 Simulation X 对优化后的

行走液压系统进行建模为了能够尽可能模拟实

际情况支架搬运车行走液压系统关键元件如发动机液压泵液压马达及减速机等的参数设

定均按照计算参数设定部分不可获取参数使用

软件默认值 由于支架搬运车行走液压系统左

右两侧对称单侧行走液压系统仿真模型如图 4所示31049008 2  行走液压系统仿真与分析

31049008 21049008 1  爬坡仿真

将 29坡度设置为目标参数即支架搬运车加

载的一项负载信号给先导控制阀和发动机同时输

入信号模拟支架搬运车启动前 1 100 m 为平路然后开始加速爬 29坡度坡仿真时间为 400 s 运

行仿真结果如图 5 和图 6 所示

图 4  单侧行走液压系统仿真模型

Fig1049008 4  Simulation model of unilateral walking hydraulic system

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雷  煌支架搬运车行走液压系统特性与优化匹配研究 2017 年第 9 期

图 5  模拟路况下车速响应曲线

Fig1049008 5  Speed response curve under simulated road conditions

图 6  模拟路况下系统高压侧压力响应曲线

Fig1049008 6  Pressure response curve of high pressureside under simulated road conditin

    从图 5 和图 6 可知前 100 s 速度和压力波动冲

击大是因为重载工况平路上车辆加速引起的对于

29坡度的斜坡速度和压力波动也很大在大概

300 s 后压力和速度趋于稳定车速约 21049008 5 km h压力约为 38 MPa与前面计算结果一致满足优化设

计要求 通过上述仿真结果可以推断该优化方案

是切实可行的31049008 21049008 2  下坡仿真

仿真模型中马达带有越权功能并且增加越权

控制换向阀 仿真中模拟支架搬运车重载工况下沿

着 29坡度坡下行先操作越权控制手柄然后加

速下坡观察其行走速度仿真时间为 200 s仿真结

果如图 7 所示

图 7  重载下坡速度响应曲线

Fig1049008 7  Response curve of overloaded downhill speed

从图 7 可知对于 29坡度的斜坡操作越权控

制阀后加速初始阶段车速有个不大于 01049008 5 小幅波

动该波动是由于操作越权控制阀马达排量突然增

加到最大排量而出现小幅波动波动范围不大到

100 s 时速度趋于稳定状态约为 41049008 5 km h达到

稳速下坡的目的 由此仿真分析得出选择具有带

越权控制马达在下坡很短的时间内就能实现稳速

的目的

4  支架搬运车试验

41049008 1  试验准备

试验中使用车间的铁块(55 t)代替支架做试

验利用 HYDAC 测试仪测试系统中流量和压力并将数据直接保存在测试仪中再通过数据线将测试

结果传送到电脑上整车试验场地及测试仪与流量

传感器的安装如图 8 所示 由于闭式系统中管路与

流量传感器不易连接现场中选择了闭式系统中冲

洗回路测试系统压力一致流量可以通过换算转化

为系统的流量

图 8  车辆试验及仪器安装

Fig1049008 8  Vehicle test and instrument installation

41049008 2  爬坡能力试验测试

试验现场有 21和 25两种坡度选择 25坡

度测试车辆爬坡性能载重 55 t试验结果如图 9所示

图 9  爬坡性能测试曲线

Fig1049008 9  Climbing performance test curve

从图 9 可知在爬坡过程中系统压力稳定在

28 MPa 左右相比系统设计最高压力 38 MPa还有341

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一定余量车辆优化前最大爬坡能力 21重载爬

坡需系统压力 38 MPa为系统设定最大压力优化

后爬坡 25测试压力为 28 MPa 通过试验与仿真

可以推测优化后的系统爬坡能力可达 2941049008 3  下坡车速测试

下坡车速测试也选择 25坡度测试车辆下坡

性能载重 55 t试验结果如图 10 所示

图 10  下坡性能测试曲线

Fig1049008 10  Downhill performance test curve

由于车身和负载重下坡试验中只选择缓速下

坡通过现场试验可以看出系统优化后车辆下坡时

没有再出现忽快忽慢的问题从图 11 也可看出在下坡过程中系统压力稳定在 18 MPa 左右没出现

压力峰值也未出现大的波动 通过试验与仿真可

以得知优化后的系统满足下坡速度稳定的要求

5  结    语

通过对支架搬运车行走液压系统优化计算分

析满足了煤矿提出的支架搬运车能爬大坡下大坡

速度稳定的要求1)将前支架搬运车四驱液压系统更改为六驱

液压系统后机架驱动不变将前机架从动轮改为驱

动轮提高了支架搬运车爬坡能力满足了矿方提出

的能爬 29坡度的要求2)通过对前行走液压系统分析可以得出影响

车辆下坡速度不稳定的重要因素是马达控制方式将马达控制方式进行优化选择带越权的高压自动

控制方式重载下坡速度趋于稳定

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Page 2: 机电与自动化 支架搬运车行走液压系统特性与优化匹配 … · 分析,可选用A4VG125变量柱塞泵2台,A6VM250 变量柱塞马达4台,减速器减速比保持46不变。

2017 年第 9 期 煤 炭 科 学 技 术 第 45 卷

工作面的发展和普及大坡度巷道越来越多现有国

产支架搬运车都不能满足这些矿井的爬坡度要求这些矿井大多数通过绞车和其他辅助车辆牵引实现

支架运输运输环节多系统复杂安全性差占用了

大量设备和劳动力国外使用综采工作面快速搬家

设备起始于 20 世纪 70 年代[1] 经过多年的发展研发出了大坡度车辆如 BOATLONG YEAR 的框架

式 LWC50TLWC55T 等支架搬运车这些进口车虽

然能满足国内大坡度矿井使用要求但其整机及配

件价格高备件供应时间长售后服务不及时等问题

也给用户带来许多不便 因此对支架搬运车行走

液压系统特性进行优化匹配研究保证其爬坡性能

和下坡性能显得尤为迫切目前支架搬运车行走液压系统采用普通的变量

泵驱动变量马达的闭式系统方案该闭式系统方案主

要有高速和低速方案 2 种高速方案主要由闭式泵高速小转矩马达和减速器组成低速方案主要由闭式

泵低速大转矩马达组成国内支架搬运车主要采用

DA-HA 高速方案带有减速器和制动器易于实现行

车制动和驻车制动 2 种制动形式符合国内支架搬运

车安标要求但这种行走液压驱动系统爬坡能力弱下坡速度不稳定已不能满足目前大多数煤矿大采高

综放工作面大坡度正常工作要求[2-5]笔者以支架搬运车行走液压系统为研究对象

利用计算机仿真与试验相结合的方法根据支架搬

运车负载特性得出影响支架搬运车爬坡性能和下

坡性能的关键因素提出性能优化改进方案采用液

压仿真软件 Simulation X 对支架搬运车行走液压系

统进行建模与仿真分析并对优化后支架搬运车行

走液压系统做对比试验在液压系统优化后整车动

力性能得到了提升

1  行走液压系统原理及负载特性

11049008 1  行走液压系统原理

支架搬运车行走液压系统左右两侧相互对称采用了普通的变量泵驱动变量马达的闭式系统方

案 支架搬运车单侧行走液压系统原理如图 1 所

示发动机 1 提供动力带动液压泵 2液压泵将发动

机的机械能转化为液压系统的压力能并将压力油

传输给 2 个液压马达马达将动力传输给减速器减速器带动车轮驱动车辆行走

该系统中闭式泵使用德国力士乐 A4VG125 斜

盘式轴向柱塞变量泵控制方式采用 DA 控制即与

发动机有关的控制压力发动机转速升高控制压力

增大泵的排量增大 液压马达使用德国力士乐

A6VM200 斜轴式轴向柱塞变量马达控制方式采用

HA2 控制即与高压有关的自动控制方式排量的

设定值随工作压力的变化而自动控制[6-10]

图 1  支架搬运车单侧行走液压系统原理

Fig1049008 1  Schematic diagram of unilateral travelinghydraulic system for support carrier

11049008 2  负载特性

以 55 t 支架搬运车的液压驱动系统为例先介

绍其平路上负载特性其驱动系统主要技术参数如

下承载支架质量 55 000 kg支架搬运车质量29 000kg轴线 3 根驱动轴线 2 根空载平地车速 0 ~ 24km h重载车速 0 ~ 12 km h满载爬坡能力纵坡

21横坡 3支架搬运车的液压驱动系统采用液控 DA 变量

泵-HA 变量马达的容积调速回路液压泵输出的流

量驱动马达旋转运动经由减速器变矩后驱动车轮

行走 支架搬运车行驶过程中所受的阻力有滚动摩

擦阻力加速阻力和爬坡时的坡道阻力行走液压系

统利用马达提供的牵引力克服这些阻力后为支架

搬运车提供行驶驱动力[11-15] 支架搬运车行驶时

的受力方程为

F t = F f + Fp + Fm (1)式中F tF fFpFm分别为支架搬运车驱动力行驶

摩擦阻力坡道阻力和加速阻力N支架搬运车负载特性即马达的转矩特性和马达

的转速特性 马达的转矩特性可表示为

Mm =F trdnid

=Δpmqmηmm

20π(2)

式中Mm为马达输出转矩Nmiddotm rd为轮胎承载半

径mn 为驱动轮胎数量id为减速机传动比Δpm为

马达进出口压差MPaqm为马达的排量m3 rηmm

为减速机机械效率马达的转速特性可以表示为

Nm =Qam

qmηvm =

Qapηvm

qm

=qpnpηvpηvm

qm(3)

式中 Nm 为 马 达 转 速 r min Qam 为 马 达 流 量041

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m3 minQap为泵的流量m3 minηvm为马达的容积

效率 qp 为泵的排量 m3 r np 为发动机的转速r minηvp为泵的容积效率

2  行走液压系统优化

21049008 1  爬坡特性优化

现有支架搬运车设计爬坡要求为 21坡度通过对大采高煤矿调研得知需要开发设计出能够爬

29坡度的支架搬运车 由式(1)和式(2)可知支架搬运车的爬坡能力由驱动轮数量和马达转矩特性

决定如提高支架搬运车的爬坡能力可以通过增加

驱动轮数量或者提高每个马达的输出转矩实现 基

于上述理论分析提出以下 2 种方案1)方案一增加驱动轮数量将原有的四驱车

辆改为六驱车辆原有马达和减速器不变 经过计

算分 析 可 选 用 A4VG125 变 量 柱 塞 泵 2 台A6VM200 变量柱塞马达 4 台和 A6VE107 变量柱塞

马达 2 台原有 4 台减速器减速比为 46配套

A6VE107 变量柱塞马达的减速器减速比为 262)方案二驱动轮数量不变仍保持原来的四

驱 由式(1)和式(2)可知加大马达排量或者提高

减速器减速比可增强支架搬运车驱动力 通过计算

分析可选用 A4VG125 变量柱塞泵 2 台A6VM250变量柱塞马达 4 台减速器减速比保持 46 不变

根据已知发动机及轮胎的参数可以得到液压

驱动系统 2 个方案的驱动力-速度曲线如图 2 所

示 在图 2 中 3 个关键点的数据见表 1

图 2  2 种方案的驱动力-速度曲线

Fig1049008 2  Driving force - velocity curves of two schemes

通过对图 2和表 1 数据的分析 采用方案一

或方案二对驱动力没有明显的影响均能达到爬

29坡度的要求但方案一的液压系统效率明显高

于方案二方案一的液压系统效率均高于 07而方

案二的液压系统效率高于 05 因此在综合考虑性

价比和可互换性的情况下确定采用方案一只需将

原前机架从动桥更改为驱动桥增加安装 2 台

A6VE107 变量柱塞马达和配套 2 台减速器即可达

到爬 29坡度的目的21049008 2  下坡特性优化

国内支架搬运车行走液压系统主要采用高速方

案相比较国外支架搬运车使用的低速方案一方面

马达易于实现无级变速另一方面因为其特殊控制

方式使马达常处于高效工作区大幅提高了马达工

作效率 但由于马达排量随着外界负载变化而变

化支架搬运车在重载下坡时尤其是下大坡时车辆出现速度不稳定的问题根据式(3)可知马达转速主要由泵的流量和马达排量决定下坡时泵的转速和排量基本不变下坡负载不断变化导

致系统压力变化马达排量随着压力变化而变化进而导致车速不稳定 为解决这一问题在下坡

时需要将马达排量强制变为定值在力士乐马达

HA 控制方式中可选择带越权的 HA2 控制方式即在马达的 X 油口进行外部先导压力辅助控制外控先导压力可以减小高压控制的初始设定压

力当外部先导压力达到一定值时系统高压对马

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达排量不起作用马达排量处于最大值车辆以恒

定速度行驶[16-17] 根据所选 A6VM200 马达设定

参数可将外部先导压力设定为 3 MPa马达排量

处于最大排量位置相当于低速大转矩马达全排

量工况车速保持稳定21049008 3  优化后的行走液压系统

根据上述分析对原行走液压系统进行优化改

进如下1)支架搬运车前后机架通过铰接轴连接原支

架搬运车后机架为两轴线属于驱动轴前机架只有

一轴线属于从动轮 现将前机架从动轮改为驱动

轮每侧增加一个 A6VE107 液压马达配套相应的

减速器2)增加手动换向阀和对原有马达进行越权改

造将马达更改为带有越权功能的马达并且增加相

应的阀组和管线按照支架搬运车行走液压系统两侧对称的原

理优化后单侧行走液压系统如图 3 所示

1mdash发动机2mdash先导控制阀3mdash闭式泵4mdash液压马达5mdash手动换向阀

图 3  优化后单侧行走液压系统原理

Fig1049008 3  Unilateral walking hydraulic system principlediagram after optimization

3  行走液压系统建模与仿真

31049008 1  行走液压系统建模

对行走液压系统的优化研究方法主要有传

统的实物试验法和仿真分析法传统的实物试验

法主要依靠经验来替换相关液压元件或者调节

相关液压元件性能参数以试验其相关性能这种方法费时费力而且优化结果不一定能达到

最优状态 上述优化分析如果利用实物试验法

显然不合实际容易造成时间和经济损失 [18-20] 笔者选择计算机仿真与试验相结合的方法通过

计算机仿真软件来分析优化方案的可行性并通

过试验验证其优化方案利用液压仿真软件 Simulation X 对优化后的

行走液压系统进行建模为了能够尽可能模拟实

际情况支架搬运车行走液压系统关键元件如发动机液压泵液压马达及减速机等的参数设

定均按照计算参数设定部分不可获取参数使用

软件默认值 由于支架搬运车行走液压系统左

右两侧对称单侧行走液压系统仿真模型如图 4所示31049008 2  行走液压系统仿真与分析

31049008 21049008 1  爬坡仿真

将 29坡度设置为目标参数即支架搬运车加

载的一项负载信号给先导控制阀和发动机同时输

入信号模拟支架搬运车启动前 1 100 m 为平路然后开始加速爬 29坡度坡仿真时间为 400 s 运

行仿真结果如图 5 和图 6 所示

图 4  单侧行走液压系统仿真模型

Fig1049008 4  Simulation model of unilateral walking hydraulic system

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图 5  模拟路况下车速响应曲线

Fig1049008 5  Speed response curve under simulated road conditions

图 6  模拟路况下系统高压侧压力响应曲线

Fig1049008 6  Pressure response curve of high pressureside under simulated road conditin

    从图 5 和图 6 可知前 100 s 速度和压力波动冲

击大是因为重载工况平路上车辆加速引起的对于

29坡度的斜坡速度和压力波动也很大在大概

300 s 后压力和速度趋于稳定车速约 21049008 5 km h压力约为 38 MPa与前面计算结果一致满足优化设

计要求 通过上述仿真结果可以推断该优化方案

是切实可行的31049008 21049008 2  下坡仿真

仿真模型中马达带有越权功能并且增加越权

控制换向阀 仿真中模拟支架搬运车重载工况下沿

着 29坡度坡下行先操作越权控制手柄然后加

速下坡观察其行走速度仿真时间为 200 s仿真结

果如图 7 所示

图 7  重载下坡速度响应曲线

Fig1049008 7  Response curve of overloaded downhill speed

从图 7 可知对于 29坡度的斜坡操作越权控

制阀后加速初始阶段车速有个不大于 01049008 5 小幅波

动该波动是由于操作越权控制阀马达排量突然增

加到最大排量而出现小幅波动波动范围不大到

100 s 时速度趋于稳定状态约为 41049008 5 km h达到

稳速下坡的目的 由此仿真分析得出选择具有带

越权控制马达在下坡很短的时间内就能实现稳速

的目的

4  支架搬运车试验

41049008 1  试验准备

试验中使用车间的铁块(55 t)代替支架做试

验利用 HYDAC 测试仪测试系统中流量和压力并将数据直接保存在测试仪中再通过数据线将测试

结果传送到电脑上整车试验场地及测试仪与流量

传感器的安装如图 8 所示 由于闭式系统中管路与

流量传感器不易连接现场中选择了闭式系统中冲

洗回路测试系统压力一致流量可以通过换算转化

为系统的流量

图 8  车辆试验及仪器安装

Fig1049008 8  Vehicle test and instrument installation

41049008 2  爬坡能力试验测试

试验现场有 21和 25两种坡度选择 25坡

度测试车辆爬坡性能载重 55 t试验结果如图 9所示

图 9  爬坡性能测试曲线

Fig1049008 9  Climbing performance test curve

从图 9 可知在爬坡过程中系统压力稳定在

28 MPa 左右相比系统设计最高压力 38 MPa还有341

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2017 年第 9 期 煤 炭 科 学 技 术 第 45 卷

一定余量车辆优化前最大爬坡能力 21重载爬

坡需系统压力 38 MPa为系统设定最大压力优化

后爬坡 25测试压力为 28 MPa 通过试验与仿真

可以推测优化后的系统爬坡能力可达 2941049008 3  下坡车速测试

下坡车速测试也选择 25坡度测试车辆下坡

性能载重 55 t试验结果如图 10 所示

图 10  下坡性能测试曲线

Fig1049008 10  Downhill performance test curve

由于车身和负载重下坡试验中只选择缓速下

坡通过现场试验可以看出系统优化后车辆下坡时

没有再出现忽快忽慢的问题从图 11 也可看出在下坡过程中系统压力稳定在 18 MPa 左右没出现

压力峰值也未出现大的波动 通过试验与仿真可

以得知优化后的系统满足下坡速度稳定的要求

5  结    语

通过对支架搬运车行走液压系统优化计算分

析满足了煤矿提出的支架搬运车能爬大坡下大坡

速度稳定的要求1)将前支架搬运车四驱液压系统更改为六驱

液压系统后机架驱动不变将前机架从动轮改为驱

动轮提高了支架搬运车爬坡能力满足了矿方提出

的能爬 29坡度的要求2)通过对前行走液压系统分析可以得出影响

车辆下坡速度不稳定的重要因素是马达控制方式将马达控制方式进行优化选择带越权的高压自动

控制方式重载下坡速度趋于稳定

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105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277(上接第 121 页)      31(1)49-5459[8]   王金安张基伟高小明等大倾角厚煤层长壁综放开采基本

顶破断模式及演化过程(I) -初次破断[J] 煤炭学报201540(6)1353-1360WANG JinanZHANG JiweiGAO Xiaominget al Fracture modeand evolution of main roof stratum above longwall fully mechanizedtop coal caving in steeply inclined thick coal seam(I)-initial fract-

ure[J]Journal of China Coal Society201540(6)1353-1360[9]   赵元放张向阳涂  敏大倾角煤层开采顶板垮落特征及矿压

显现规律[J] 采矿与安全工程学报200724(2)231-234ZHAO YuanfangZHAO XiangyangTU MinRoof caving characte-

ristic and strata behavior in exploiting steep coal seams[J]Journalof Mining Safety Engineering200724(2) 231-234

[10]   武景云黄万朋马鹏鹏等大倾角煤层采场顶板运动与矿压

显现规律研究[J] 煤矿安全201041(6)6-9WU JingyunHUANG WanpengMA Pengpeng et al Study on

the rule of stope roof movement and strata behavior in large inclined coal seam[J] Safety in coal mines201041(6)6-9

[11]   邵小平石平五急斜煤层大段高工作面矿压显现规律[ J] 采矿与安全工程学报200926(1)36-40SHAO XiaopingSHI PingwuStrata behavior in large section faceof steep seams[J] Journal of Mining Safety Engineering200926(1)36-40

[12]   邢  望张艳伟急倾斜工作面顶板变形特征及其影响因素分

析[J] 煤矿安全201344(1)189-192XING WangZHANG YanweiAnalysis of the deformation charac-

teristics and the influential factors for the roof in steeply inclinedface[J]Safety in Coal Mines201344(1)189-192

[13]   廖协兴张吉雄矸石充填采煤中的矿压显现规律分析[ J] 采矿与安全工程学报200724(4)379-382MIAO XiexingZHANG JixiongAnalysis of strata behavior in theprocess of coal mining by gangue backfilling[ J] Journal of Mining Safety Engineering200724(4)379-382

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雷  煌支架搬运车行走液压系统特性与优化匹配研究 2017 年第 9 期

m3 minQap为泵的流量m3 minηvm为马达的容积

效率 qp 为泵的排量 m3 r np 为发动机的转速r minηvp为泵的容积效率

2  行走液压系统优化

21049008 1  爬坡特性优化

现有支架搬运车设计爬坡要求为 21坡度通过对大采高煤矿调研得知需要开发设计出能够爬

29坡度的支架搬运车 由式(1)和式(2)可知支架搬运车的爬坡能力由驱动轮数量和马达转矩特性

决定如提高支架搬运车的爬坡能力可以通过增加

驱动轮数量或者提高每个马达的输出转矩实现 基

于上述理论分析提出以下 2 种方案1)方案一增加驱动轮数量将原有的四驱车

辆改为六驱车辆原有马达和减速器不变 经过计

算分 析 可 选 用 A4VG125 变 量 柱 塞 泵 2 台A6VM200 变量柱塞马达 4 台和 A6VE107 变量柱塞

马达 2 台原有 4 台减速器减速比为 46配套

A6VE107 变量柱塞马达的减速器减速比为 262)方案二驱动轮数量不变仍保持原来的四

驱 由式(1)和式(2)可知加大马达排量或者提高

减速器减速比可增强支架搬运车驱动力 通过计算

分析可选用 A4VG125 变量柱塞泵 2 台A6VM250变量柱塞马达 4 台减速器减速比保持 46 不变

根据已知发动机及轮胎的参数可以得到液压

驱动系统 2 个方案的驱动力-速度曲线如图 2 所

示 在图 2 中 3 个关键点的数据见表 1

图 2  2 种方案的驱动力-速度曲线

Fig1049008 2  Driving force - velocity curves of two schemes

通过对图 2和表 1 数据的分析 采用方案一

或方案二对驱动力没有明显的影响均能达到爬

29坡度的要求但方案一的液压系统效率明显高

于方案二方案一的液压系统效率均高于 07而方

案二的液压系统效率高于 05 因此在综合考虑性

价比和可互换性的情况下确定采用方案一只需将

原前机架从动桥更改为驱动桥增加安装 2 台

A6VE107 变量柱塞马达和配套 2 台减速器即可达

到爬 29坡度的目的21049008 2  下坡特性优化

国内支架搬运车行走液压系统主要采用高速方

案相比较国外支架搬运车使用的低速方案一方面

马达易于实现无级变速另一方面因为其特殊控制

方式使马达常处于高效工作区大幅提高了马达工

作效率 但由于马达排量随着外界负载变化而变

化支架搬运车在重载下坡时尤其是下大坡时车辆出现速度不稳定的问题根据式(3)可知马达转速主要由泵的流量和马达排量决定下坡时泵的转速和排量基本不变下坡负载不断变化导

致系统压力变化马达排量随着压力变化而变化进而导致车速不稳定 为解决这一问题在下坡

时需要将马达排量强制变为定值在力士乐马达

HA 控制方式中可选择带越权的 HA2 控制方式即在马达的 X 油口进行外部先导压力辅助控制外控先导压力可以减小高压控制的初始设定压

力当外部先导压力达到一定值时系统高压对马

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2017 年第 9 期 煤 炭 科 学 技 术 第 45 卷

达排量不起作用马达排量处于最大值车辆以恒

定速度行驶[16-17] 根据所选 A6VM200 马达设定

参数可将外部先导压力设定为 3 MPa马达排量

处于最大排量位置相当于低速大转矩马达全排

量工况车速保持稳定21049008 3  优化后的行走液压系统

根据上述分析对原行走液压系统进行优化改

进如下1)支架搬运车前后机架通过铰接轴连接原支

架搬运车后机架为两轴线属于驱动轴前机架只有

一轴线属于从动轮 现将前机架从动轮改为驱动

轮每侧增加一个 A6VE107 液压马达配套相应的

减速器2)增加手动换向阀和对原有马达进行越权改

造将马达更改为带有越权功能的马达并且增加相

应的阀组和管线按照支架搬运车行走液压系统两侧对称的原

理优化后单侧行走液压系统如图 3 所示

1mdash发动机2mdash先导控制阀3mdash闭式泵4mdash液压马达5mdash手动换向阀

图 3  优化后单侧行走液压系统原理

Fig1049008 3  Unilateral walking hydraulic system principlediagram after optimization

3  行走液压系统建模与仿真

31049008 1  行走液压系统建模

对行走液压系统的优化研究方法主要有传

统的实物试验法和仿真分析法传统的实物试验

法主要依靠经验来替换相关液压元件或者调节

相关液压元件性能参数以试验其相关性能这种方法费时费力而且优化结果不一定能达到

最优状态 上述优化分析如果利用实物试验法

显然不合实际容易造成时间和经济损失 [18-20] 笔者选择计算机仿真与试验相结合的方法通过

计算机仿真软件来分析优化方案的可行性并通

过试验验证其优化方案利用液压仿真软件 Simulation X 对优化后的

行走液压系统进行建模为了能够尽可能模拟实

际情况支架搬运车行走液压系统关键元件如发动机液压泵液压马达及减速机等的参数设

定均按照计算参数设定部分不可获取参数使用

软件默认值 由于支架搬运车行走液压系统左

右两侧对称单侧行走液压系统仿真模型如图 4所示31049008 2  行走液压系统仿真与分析

31049008 21049008 1  爬坡仿真

将 29坡度设置为目标参数即支架搬运车加

载的一项负载信号给先导控制阀和发动机同时输

入信号模拟支架搬运车启动前 1 100 m 为平路然后开始加速爬 29坡度坡仿真时间为 400 s 运

行仿真结果如图 5 和图 6 所示

图 4  单侧行走液压系统仿真模型

Fig1049008 4  Simulation model of unilateral walking hydraulic system

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图 5  模拟路况下车速响应曲线

Fig1049008 5  Speed response curve under simulated road conditions

图 6  模拟路况下系统高压侧压力响应曲线

Fig1049008 6  Pressure response curve of high pressureside under simulated road conditin

    从图 5 和图 6 可知前 100 s 速度和压力波动冲

击大是因为重载工况平路上车辆加速引起的对于

29坡度的斜坡速度和压力波动也很大在大概

300 s 后压力和速度趋于稳定车速约 21049008 5 km h压力约为 38 MPa与前面计算结果一致满足优化设

计要求 通过上述仿真结果可以推断该优化方案

是切实可行的31049008 21049008 2  下坡仿真

仿真模型中马达带有越权功能并且增加越权

控制换向阀 仿真中模拟支架搬运车重载工况下沿

着 29坡度坡下行先操作越权控制手柄然后加

速下坡观察其行走速度仿真时间为 200 s仿真结

果如图 7 所示

图 7  重载下坡速度响应曲线

Fig1049008 7  Response curve of overloaded downhill speed

从图 7 可知对于 29坡度的斜坡操作越权控

制阀后加速初始阶段车速有个不大于 01049008 5 小幅波

动该波动是由于操作越权控制阀马达排量突然增

加到最大排量而出现小幅波动波动范围不大到

100 s 时速度趋于稳定状态约为 41049008 5 km h达到

稳速下坡的目的 由此仿真分析得出选择具有带

越权控制马达在下坡很短的时间内就能实现稳速

的目的

4  支架搬运车试验

41049008 1  试验准备

试验中使用车间的铁块(55 t)代替支架做试

验利用 HYDAC 测试仪测试系统中流量和压力并将数据直接保存在测试仪中再通过数据线将测试

结果传送到电脑上整车试验场地及测试仪与流量

传感器的安装如图 8 所示 由于闭式系统中管路与

流量传感器不易连接现场中选择了闭式系统中冲

洗回路测试系统压力一致流量可以通过换算转化

为系统的流量

图 8  车辆试验及仪器安装

Fig1049008 8  Vehicle test and instrument installation

41049008 2  爬坡能力试验测试

试验现场有 21和 25两种坡度选择 25坡

度测试车辆爬坡性能载重 55 t试验结果如图 9所示

图 9  爬坡性能测试曲线

Fig1049008 9  Climbing performance test curve

从图 9 可知在爬坡过程中系统压力稳定在

28 MPa 左右相比系统设计最高压力 38 MPa还有341

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一定余量车辆优化前最大爬坡能力 21重载爬

坡需系统压力 38 MPa为系统设定最大压力优化

后爬坡 25测试压力为 28 MPa 通过试验与仿真

可以推测优化后的系统爬坡能力可达 2941049008 3  下坡车速测试

下坡车速测试也选择 25坡度测试车辆下坡

性能载重 55 t试验结果如图 10 所示

图 10  下坡性能测试曲线

Fig1049008 10  Downhill performance test curve

由于车身和负载重下坡试验中只选择缓速下

坡通过现场试验可以看出系统优化后车辆下坡时

没有再出现忽快忽慢的问题从图 11 也可看出在下坡过程中系统压力稳定在 18 MPa 左右没出现

压力峰值也未出现大的波动 通过试验与仿真可

以得知优化后的系统满足下坡速度稳定的要求

5  结    语

通过对支架搬运车行走液压系统优化计算分

析满足了煤矿提出的支架搬运车能爬大坡下大坡

速度稳定的要求1)将前支架搬运车四驱液压系统更改为六驱

液压系统后机架驱动不变将前机架从动轮改为驱

动轮提高了支架搬运车爬坡能力满足了矿方提出

的能爬 29坡度的要求2)通过对前行走液压系统分析可以得出影响

车辆下坡速度不稳定的重要因素是马达控制方式将马达控制方式进行优化选择带越权的高压自动

控制方式重载下坡速度趋于稳定

参考文献(References)

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达排量不起作用马达排量处于最大值车辆以恒

定速度行驶[16-17] 根据所选 A6VM200 马达设定

参数可将外部先导压力设定为 3 MPa马达排量

处于最大排量位置相当于低速大转矩马达全排

量工况车速保持稳定21049008 3  优化后的行走液压系统

根据上述分析对原行走液压系统进行优化改

进如下1)支架搬运车前后机架通过铰接轴连接原支

架搬运车后机架为两轴线属于驱动轴前机架只有

一轴线属于从动轮 现将前机架从动轮改为驱动

轮每侧增加一个 A6VE107 液压马达配套相应的

减速器2)增加手动换向阀和对原有马达进行越权改

造将马达更改为带有越权功能的马达并且增加相

应的阀组和管线按照支架搬运车行走液压系统两侧对称的原

理优化后单侧行走液压系统如图 3 所示

1mdash发动机2mdash先导控制阀3mdash闭式泵4mdash液压马达5mdash手动换向阀

图 3  优化后单侧行走液压系统原理

Fig1049008 3  Unilateral walking hydraulic system principlediagram after optimization

3  行走液压系统建模与仿真

31049008 1  行走液压系统建模

对行走液压系统的优化研究方法主要有传

统的实物试验法和仿真分析法传统的实物试验

法主要依靠经验来替换相关液压元件或者调节

相关液压元件性能参数以试验其相关性能这种方法费时费力而且优化结果不一定能达到

最优状态 上述优化分析如果利用实物试验法

显然不合实际容易造成时间和经济损失 [18-20] 笔者选择计算机仿真与试验相结合的方法通过

计算机仿真软件来分析优化方案的可行性并通

过试验验证其优化方案利用液压仿真软件 Simulation X 对优化后的

行走液压系统进行建模为了能够尽可能模拟实

际情况支架搬运车行走液压系统关键元件如发动机液压泵液压马达及减速机等的参数设

定均按照计算参数设定部分不可获取参数使用

软件默认值 由于支架搬运车行走液压系统左

右两侧对称单侧行走液压系统仿真模型如图 4所示31049008 2  行走液压系统仿真与分析

31049008 21049008 1  爬坡仿真

将 29坡度设置为目标参数即支架搬运车加

载的一项负载信号给先导控制阀和发动机同时输

入信号模拟支架搬运车启动前 1 100 m 为平路然后开始加速爬 29坡度坡仿真时间为 400 s 运

行仿真结果如图 5 和图 6 所示

图 4  单侧行走液压系统仿真模型

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图 5  模拟路况下车速响应曲线

Fig1049008 5  Speed response curve under simulated road conditions

图 6  模拟路况下系统高压侧压力响应曲线

Fig1049008 6  Pressure response curve of high pressureside under simulated road conditin

    从图 5 和图 6 可知前 100 s 速度和压力波动冲

击大是因为重载工况平路上车辆加速引起的对于

29坡度的斜坡速度和压力波动也很大在大概

300 s 后压力和速度趋于稳定车速约 21049008 5 km h压力约为 38 MPa与前面计算结果一致满足优化设

计要求 通过上述仿真结果可以推断该优化方案

是切实可行的31049008 21049008 2  下坡仿真

仿真模型中马达带有越权功能并且增加越权

控制换向阀 仿真中模拟支架搬运车重载工况下沿

着 29坡度坡下行先操作越权控制手柄然后加

速下坡观察其行走速度仿真时间为 200 s仿真结

果如图 7 所示

图 7  重载下坡速度响应曲线

Fig1049008 7  Response curve of overloaded downhill speed

从图 7 可知对于 29坡度的斜坡操作越权控

制阀后加速初始阶段车速有个不大于 01049008 5 小幅波

动该波动是由于操作越权控制阀马达排量突然增

加到最大排量而出现小幅波动波动范围不大到

100 s 时速度趋于稳定状态约为 41049008 5 km h达到

稳速下坡的目的 由此仿真分析得出选择具有带

越权控制马达在下坡很短的时间内就能实现稳速

的目的

4  支架搬运车试验

41049008 1  试验准备

试验中使用车间的铁块(55 t)代替支架做试

验利用 HYDAC 测试仪测试系统中流量和压力并将数据直接保存在测试仪中再通过数据线将测试

结果传送到电脑上整车试验场地及测试仪与流量

传感器的安装如图 8 所示 由于闭式系统中管路与

流量传感器不易连接现场中选择了闭式系统中冲

洗回路测试系统压力一致流量可以通过换算转化

为系统的流量

图 8  车辆试验及仪器安装

Fig1049008 8  Vehicle test and instrument installation

41049008 2  爬坡能力试验测试

试验现场有 21和 25两种坡度选择 25坡

度测试车辆爬坡性能载重 55 t试验结果如图 9所示

图 9  爬坡性能测试曲线

Fig1049008 9  Climbing performance test curve

从图 9 可知在爬坡过程中系统压力稳定在

28 MPa 左右相比系统设计最高压力 38 MPa还有341

中国

煤炭

期刊

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2017 年第 9 期 煤 炭 科 学 技 术 第 45 卷

一定余量车辆优化前最大爬坡能力 21重载爬

坡需系统压力 38 MPa为系统设定最大压力优化

后爬坡 25测试压力为 28 MPa 通过试验与仿真

可以推测优化后的系统爬坡能力可达 2941049008 3  下坡车速测试

下坡车速测试也选择 25坡度测试车辆下坡

性能载重 55 t试验结果如图 10 所示

图 10  下坡性能测试曲线

Fig1049008 10  Downhill performance test curve

由于车身和负载重下坡试验中只选择缓速下

坡通过现场试验可以看出系统优化后车辆下坡时

没有再出现忽快忽慢的问题从图 11 也可看出在下坡过程中系统压力稳定在 18 MPa 左右没出现

压力峰值也未出现大的波动 通过试验与仿真可

以得知优化后的系统满足下坡速度稳定的要求

5  结    语

通过对支架搬运车行走液压系统优化计算分

析满足了煤矿提出的支架搬运车能爬大坡下大坡

速度稳定的要求1)将前支架搬运车四驱液压系统更改为六驱

液压系统后机架驱动不变将前机架从动轮改为驱

动轮提高了支架搬运车爬坡能力满足了矿方提出

的能爬 29坡度的要求2)通过对前行走液压系统分析可以得出影响

车辆下坡速度不稳定的重要因素是马达控制方式将马达控制方式进行优化选择带越权的高压自动

控制方式重载下坡速度趋于稳定

参考文献(References)

[1]   雷  煌综采工作面快速搬家成套装备与技术的应用[ J] 煤炭科学技术200836(4)1-3LEI Huang Application of rapid removing equipment and technology for fully mechanized coal mining face [ J] Coal Science andTechnology200836(4)1-3

[2]   柳玉龙液压传动在支架搬运车中的应用[J] 煤矿机械201031(7) 177-179

LIU Yulong Application of hydraulic transmission system to hydraulic support carrier[ J] Coal Mine Machinery201031(7) 177-179

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发200525(3)51-52LI RongxiangThe matching calculation of pump and prime moverin closed hydraulic system [ J] Mining Research and Development200525(3)51-52

[14]   彭天好杨华勇徐  兵变频泵控马达调速系统节能实验研

究[J] 煤炭学报200429(1)109-114PENG TianhaoYANG HuayongXU BingEnergy saving experi

441

中国

煤炭

期刊

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雷  煌支架搬运车行走液压系统特性与优化匹配研究 2017 年第 9 期

ment research on pump - control -motor speed governing systemwith inverter[ J] Journal of China Coal Society200429 ( 1)109-114

[15]   赵静一王智勇覃艳明等TLC900 型运梁车液压驱动系统

与发动机功率匹配研究[ J] 中国机械工程200718(7)878-881ZHAO JingyiWANG ZhiyongQIN Yanminget al Research onhydraulic driving system andengine power match in TLC900transporting girder vehicle [ J] China Mechanical Engineering201718(7)878-881

[16]   雷  煌矿用静液压传动特种车辆防爆智能电控系统研究

[J] 煤炭科学技术201543(6)91-96LEI Huang Study on explosion - proof intelligent electric controlsystem of mine special vehicle with hydrostatic driving[ J] CoalScience and Technology201543(6)91-96

[17]   赵静一王智勇覃艳明等TLC900 型运梁车电液转向控制

系统的仿真与试验分析[J] 机械工程学报200743(9)65-

68ZHAO Jingyi WANG ZhiyongQIN Yanming et al Simulationand experimental analysis electro-hydraulic steering control system for TLC900 transporting girder vehical [ J] Chinese Journalof Mechanical Engineering200743(9)65-68

[18]   姜  勇基于 AMESim 的复合轮式海底车液压驱动系统建模

与仿真[J] 机床与液压201240(13)140-142JIANG YongModeling and simulation of composite wheeled submarine vehiclersquo s hydraulic driving system based on AMESim[J] Machine Tool Hydraulics201240(13)140-142

[19]   高钦和王孙安面向原理图的液压系统自动建模与仿真技术

研究[J] 机床与液压2006(12)202-204GAO QinheWANG SunanStudy on computer automatic modelling and simulation of hydraulic system [J] Machine Tool Hydraulics2006(12)202-204

[20]   李宜达控制系统设计与仿真[M]北京清华大学出版社2004

105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277(上接第 121 页)      31(1)49-5459[8]   王金安张基伟高小明等大倾角厚煤层长壁综放开采基本

顶破断模式及演化过程(I) -初次破断[J] 煤炭学报201540(6)1353-1360WANG JinanZHANG JiweiGAO Xiaominget al Fracture modeand evolution of main roof stratum above longwall fully mechanizedtop coal caving in steeply inclined thick coal seam(I)-initial fract-

ure[J]Journal of China Coal Society201540(6)1353-1360[9]   赵元放张向阳涂  敏大倾角煤层开采顶板垮落特征及矿压

显现规律[J] 采矿与安全工程学报200724(2)231-234ZHAO YuanfangZHAO XiangyangTU MinRoof caving characte-

ristic and strata behavior in exploiting steep coal seams[J]Journalof Mining Safety Engineering200724(2) 231-234

[10]   武景云黄万朋马鹏鹏等大倾角煤层采场顶板运动与矿压

显现规律研究[J] 煤矿安全201041(6)6-9WU JingyunHUANG WanpengMA Pengpeng et al Study on

the rule of stope roof movement and strata behavior in large inclined coal seam[J] Safety in coal mines201041(6)6-9

[11]   邵小平石平五急斜煤层大段高工作面矿压显现规律[ J] 采矿与安全工程学报200926(1)36-40SHAO XiaopingSHI PingwuStrata behavior in large section faceof steep seams[J] Journal of Mining Safety Engineering200926(1)36-40

[12]   邢  望张艳伟急倾斜工作面顶板变形特征及其影响因素分

析[J] 煤矿安全201344(1)189-192XING WangZHANG YanweiAnalysis of the deformation charac-

teristics and the influential factors for the roof in steeply inclinedface[J]Safety in Coal Mines201344(1)189-192

[13]   廖协兴张吉雄矸石充填采煤中的矿压显现规律分析[ J] 采矿与安全工程学报200724(4)379-382MIAO XiexingZHANG JixiongAnalysis of strata behavior in theprocess of coal mining by gangue backfilling[ J] Journal of Mining Safety Engineering200724(4)379-382

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Page 5: 机电与自动化 支架搬运车行走液压系统特性与优化匹配 … · 分析,可选用A4VG125变量柱塞泵2台,A6VM250 变量柱塞马达4台,减速器减速比保持46不变。

雷  煌支架搬运车行走液压系统特性与优化匹配研究 2017 年第 9 期

图 5  模拟路况下车速响应曲线

Fig1049008 5  Speed response curve under simulated road conditions

图 6  模拟路况下系统高压侧压力响应曲线

Fig1049008 6  Pressure response curve of high pressureside under simulated road conditin

    从图 5 和图 6 可知前 100 s 速度和压力波动冲

击大是因为重载工况平路上车辆加速引起的对于

29坡度的斜坡速度和压力波动也很大在大概

300 s 后压力和速度趋于稳定车速约 21049008 5 km h压力约为 38 MPa与前面计算结果一致满足优化设

计要求 通过上述仿真结果可以推断该优化方案

是切实可行的31049008 21049008 2  下坡仿真

仿真模型中马达带有越权功能并且增加越权

控制换向阀 仿真中模拟支架搬运车重载工况下沿

着 29坡度坡下行先操作越权控制手柄然后加

速下坡观察其行走速度仿真时间为 200 s仿真结

果如图 7 所示

图 7  重载下坡速度响应曲线

Fig1049008 7  Response curve of overloaded downhill speed

从图 7 可知对于 29坡度的斜坡操作越权控

制阀后加速初始阶段车速有个不大于 01049008 5 小幅波

动该波动是由于操作越权控制阀马达排量突然增

加到最大排量而出现小幅波动波动范围不大到

100 s 时速度趋于稳定状态约为 41049008 5 km h达到

稳速下坡的目的 由此仿真分析得出选择具有带

越权控制马达在下坡很短的时间内就能实现稳速

的目的

4  支架搬运车试验

41049008 1  试验准备

试验中使用车间的铁块(55 t)代替支架做试

验利用 HYDAC 测试仪测试系统中流量和压力并将数据直接保存在测试仪中再通过数据线将测试

结果传送到电脑上整车试验场地及测试仪与流量

传感器的安装如图 8 所示 由于闭式系统中管路与

流量传感器不易连接现场中选择了闭式系统中冲

洗回路测试系统压力一致流量可以通过换算转化

为系统的流量

图 8  车辆试验及仪器安装

Fig1049008 8  Vehicle test and instrument installation

41049008 2  爬坡能力试验测试

试验现场有 21和 25两种坡度选择 25坡

度测试车辆爬坡性能载重 55 t试验结果如图 9所示

图 9  爬坡性能测试曲线

Fig1049008 9  Climbing performance test curve

从图 9 可知在爬坡过程中系统压力稳定在

28 MPa 左右相比系统设计最高压力 38 MPa还有341

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2017 年第 9 期 煤 炭 科 学 技 术 第 45 卷

一定余量车辆优化前最大爬坡能力 21重载爬

坡需系统压力 38 MPa为系统设定最大压力优化

后爬坡 25测试压力为 28 MPa 通过试验与仿真

可以推测优化后的系统爬坡能力可达 2941049008 3  下坡车速测试

下坡车速测试也选择 25坡度测试车辆下坡

性能载重 55 t试验结果如图 10 所示

图 10  下坡性能测试曲线

Fig1049008 10  Downhill performance test curve

由于车身和负载重下坡试验中只选择缓速下

坡通过现场试验可以看出系统优化后车辆下坡时

没有再出现忽快忽慢的问题从图 11 也可看出在下坡过程中系统压力稳定在 18 MPa 左右没出现

压力峰值也未出现大的波动 通过试验与仿真可

以得知优化后的系统满足下坡速度稳定的要求

5  结    语

通过对支架搬运车行走液压系统优化计算分

析满足了煤矿提出的支架搬运车能爬大坡下大坡

速度稳定的要求1)将前支架搬运车四驱液压系统更改为六驱

液压系统后机架驱动不变将前机架从动轮改为驱

动轮提高了支架搬运车爬坡能力满足了矿方提出

的能爬 29坡度的要求2)通过对前行走液压系统分析可以得出影响

车辆下坡速度不稳定的重要因素是马达控制方式将马达控制方式进行优化选择带越权的高压自动

控制方式重载下坡速度趋于稳定

参考文献(References)

[1]   雷  煌综采工作面快速搬家成套装备与技术的应用[ J] 煤炭科学技术200836(4)1-3LEI Huang Application of rapid removing equipment and technology for fully mechanized coal mining face [ J] Coal Science andTechnology200836(4)1-3

[2]   柳玉龙液压传动在支架搬运车中的应用[J] 煤矿机械201031(7) 177-179

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与液压2013(2)72-73AN SiyuanApplication of dividing-combining valve in the walkingsystem of frame vehicle [ J] Machine Tool Hydraulics 2013(2)72-73

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[8]   张久林工程机械液压行走系统的设计及理论研究[D]上海同济大学200757-60

[9]   路甬祥液压气动技术手册[M]北京机械工业出版社2002352-36l

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[17]   赵静一王智勇覃艳明等TLC900 型运梁车电液转向控制

系统的仿真与试验分析[J] 机械工程学报200743(9)65-

68ZHAO Jingyi WANG ZhiyongQIN Yanming et al Simulationand experimental analysis electro-hydraulic steering control system for TLC900 transporting girder vehical [ J] Chinese Journalof Mechanical Engineering200743(9)65-68

[18]   姜  勇基于 AMESim 的复合轮式海底车液压驱动系统建模

与仿真[J] 机床与液压201240(13)140-142JIANG YongModeling and simulation of composite wheeled submarine vehiclersquo s hydraulic driving system based on AMESim[J] Machine Tool Hydraulics201240(13)140-142

[19]   高钦和王孙安面向原理图的液压系统自动建模与仿真技术

研究[J] 机床与液压2006(12)202-204GAO QinheWANG SunanStudy on computer automatic modelling and simulation of hydraulic system [J] Machine Tool Hydraulics2006(12)202-204

[20]   李宜达控制系统设计与仿真[M]北京清华大学出版社2004

105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277105127710512771051277(上接第 121 页)      31(1)49-5459[8]   王金安张基伟高小明等大倾角厚煤层长壁综放开采基本

顶破断模式及演化过程(I) -初次破断[J] 煤炭学报201540(6)1353-1360WANG JinanZHANG JiweiGAO Xiaominget al Fracture modeand evolution of main roof stratum above longwall fully mechanizedtop coal caving in steeply inclined thick coal seam(I)-initial fract-

ure[J]Journal of China Coal Society201540(6)1353-1360[9]   赵元放张向阳涂  敏大倾角煤层开采顶板垮落特征及矿压

显现规律[J] 采矿与安全工程学报200724(2)231-234ZHAO YuanfangZHAO XiangyangTU MinRoof caving characte-

ristic and strata behavior in exploiting steep coal seams[J]Journalof Mining Safety Engineering200724(2) 231-234

[10]   武景云黄万朋马鹏鹏等大倾角煤层采场顶板运动与矿压

显现规律研究[J] 煤矿安全201041(6)6-9WU JingyunHUANG WanpengMA Pengpeng et al Study on

the rule of stope roof movement and strata behavior in large inclined coal seam[J] Safety in coal mines201041(6)6-9

[11]   邵小平石平五急斜煤层大段高工作面矿压显现规律[ J] 采矿与安全工程学报200926(1)36-40SHAO XiaopingSHI PingwuStrata behavior in large section faceof steep seams[J] Journal of Mining Safety Engineering200926(1)36-40

[12]   邢  望张艳伟急倾斜工作面顶板变形特征及其影响因素分

析[J] 煤矿安全201344(1)189-192XING WangZHANG YanweiAnalysis of the deformation charac-

teristics and the influential factors for the roof in steeply inclinedface[J]Safety in Coal Mines201344(1)189-192

[13]   廖协兴张吉雄矸石充填采煤中的矿压显现规律分析[ J] 采矿与安全工程学报200724(4)379-382MIAO XiexingZHANG JixiongAnalysis of strata behavior in theprocess of coal mining by gangue backfilling[ J] Journal of Mining Safety Engineering200724(4)379-382

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2017 年第 9 期 煤 炭 科 学 技 术 第 45 卷

一定余量车辆优化前最大爬坡能力 21重载爬

坡需系统压力 38 MPa为系统设定最大压力优化

后爬坡 25测试压力为 28 MPa 通过试验与仿真

可以推测优化后的系统爬坡能力可达 2941049008 3  下坡车速测试

下坡车速测试也选择 25坡度测试车辆下坡

性能载重 55 t试验结果如图 10 所示

图 10  下坡性能测试曲线

Fig1049008 10  Downhill performance test curve

由于车身和负载重下坡试验中只选择缓速下

坡通过现场试验可以看出系统优化后车辆下坡时

没有再出现忽快忽慢的问题从图 11 也可看出在下坡过程中系统压力稳定在 18 MPa 左右没出现

压力峰值也未出现大的波动 通过试验与仿真可

以得知优化后的系统满足下坡速度稳定的要求

5  结    语

通过对支架搬运车行走液压系统优化计算分

析满足了煤矿提出的支架搬运车能爬大坡下大坡

速度稳定的要求1)将前支架搬运车四驱液压系统更改为六驱

液压系统后机架驱动不变将前机架从动轮改为驱

动轮提高了支架搬运车爬坡能力满足了矿方提出

的能爬 29坡度的要求2)通过对前行走液压系统分析可以得出影响

车辆下坡速度不稳定的重要因素是马达控制方式将马达控制方式进行优化选择带越权的高压自动

控制方式重载下坡速度趋于稳定

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Page 7: 机电与自动化 支架搬运车行走液压系统特性与优化匹配 … · 分析,可选用A4VG125变量柱塞泵2台,A6VM250 变量柱塞马达4台,减速器减速比保持46不变。

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