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1.1.La distribución La distribución de esfuerzos de esfuerzos unitarios en la unitarios en la sección sección transversal de un transversal de un elemento es planaelemento es plana
2 . La resistencia 2 . La resistencia en tracción del en tracción del concreto puede concreto puede despreciarsedespreciarse..
3. La deformación unitaria 3. La deformación unitaria máxima del concreto en la fibra máxima del concreto en la fibra externa en compresión es 0.003externa en compresión es 0.003
4. Se conoce la 4. Se conoce la distribución de esfuerzos distribución de esfuerzos en la zona a compresión del en la zona a compresión del concretoconcreto
6. El esfuerzo en el 6. El esfuerzo en el refuerzo deberá refuerzo deberá tomarse como Etomarse como Ess veces veces la deformación del acerola deformación del acero
ECUACIONESECUACIONESPARA EL DISEÑO EN PARA EL DISEÑO EN FLEXIONFLEXION
SECCIONES RECTANGULARESSECCIONES RECTANGULARES
DEFINICIONES :DEFINICIONES : d = Peralte Efectivo.d = Peralte Efectivo. ro = Cuantía de Acero = ro = Cuantía de Acero = As/b.dAs/b.d
b = Ancho de Sección.b = Ancho de Sección. As = Área de Acero en Tracción.As = Área de Acero en Tracción. c = Profundidad del Eje c = Profundidad del Eje Neutro.Neutro.
a = Profundidad del Bloque a = Profundidad del Bloque Com-Com-
primido rectangular primido rectangular equivalente.equivalente.
a = As . f’ya = As . f’y 0.85 f’c . b 0.85 f’c . b
Reemplazo As = Reemplazo As = ρρ.b.d.b.d
a = a = ρρ. d. . d. f’y f’y (I) (I)
0.85 f’´c0.85 f’´c
Tomando momentos en la Tomando momentos en la ubicación de la resultante ubicación de la resultante en tracción tenemos :en tracción tenemos :
Mn = 0.85 f’’c .a.b.(d – a/2) Mn = 0.85 f’’c .a.b.(d – a/2) (II) (II)
Reemplazando (I) en (II) y si a = Reemplazando (I) en (II) y si a = w.d/0.85w.d/0.85
Mn = f’c .b.dMn = f’c .b.d².w (1 – 0.59w)².w (1 – 0.59w)Mu ≤ Mu ≤ ΦΦ f’c .w.b.d f’c .w.b.d² (1 – 0.59w)² (1 – 0.59w)
Denominaremos cDenominaremos cb al eje neutro en la al eje neutro en la condición balanceada y :condición balanceada y :
ccbb = = 0.003 (d - 0.003 (d - Cb)Cb)
ЄЄss
ccbb = = 0.003 d 0.003 d ЄЄs + 0.003s + 0.003
Por equilibrio en diagrama de fuerzas :Por equilibrio en diagrama de fuerzas :
0.85 f’c b.a = As.fy0.85 f’c b.a = As.fy 0.85 f’c b.a = 0.85 f’c b.a = ρρ. b. . b. d. fyd. fy
De donde :De donde : ρρ= = 0.85 f’c b.a0.85 f’c b.a a = a = ββ11cc
b.d f’yb.d f’y
ρρ= = 0.85 f’c .a0.85 f’c .a d f’yd f’y
Reemplazando tenemos :Reemplazando tenemos :
ρρ = 0.85 f’c = 0.85 f’c ββ11 60 00 60 00
f’y f’y f’y + 6000 f’y + 6000
REFUERZO MAXIMO EN REFUERZO MAXIMO EN TRACCIONTRACCION
Para asegurar diseños sub-Para asegurar diseños sub-reforzados:reforzados:
ρρ máx. ≤ 0.75 máx. ≤ 0.75 ρρbb
REFUERZO MINIMOREFUERZO MINIMO
Para asegurar que la cuantía de Para asegurar que la cuantía de acero provea un Momento acero provea un Momento resistente mayor al Momento resistente mayor al Momento crítico de agrietamiento se crítico de agrietamiento se considera una cuantía mínima.considera una cuantía mínima.
Asmin = 0.70 √ f’c bdAsmin = 0.70 √ f’c bdfyfy
REFUERZO POR CONTRACCION Y REFUERZO POR CONTRACCION Y AGRIETAMIENTOAGRIETAMIENTO
Losas armadas en dos direcciones (M+) y en cara superior 0.0012bh
Losas donde se usan barras lisas 0.0025bh Losas donde se usan barras corrugadas
con límitesde esfuerzos de fluencia menores a 4200kg/cm2 0.0020bh
Losas donde se usan barras corrugadas o malla dealambre que tenga intersecciones soldadas, con límitede esfuerzo de fluencia mayor a 4200kg/cm2 0.0018bh
Losas donde se usan barras corrugadas con límites de esfuerzo de fluencia mayores que 4200kg/cm2 medidas a una deformación unitaria de fluencia de 0.35%.
0.001b(4200/fv)>.0014
El refuerzo por contracción y El refuerzo por contracción y temperatura podrá colocarse en temperatura podrá colocarse en una o dos caras del elemento una o dos caras del elemento dependiendo del espesor de dependiendo del espesor de este.este.
El espaciamiento máximo menor El espaciamiento máximo menor a 5 veces el espesor de la losa a 5 veces el espesor de la losa sin exceder 45cms.sin exceder 45cms.