View
292
Download
1
Category
Preview:
Citation preview
Школа Ученик ОдељењеМаш.-електротехничка Андрејић Александар IV4
I Графички рад
Ручна дизалица са навојним вретеном и трупом од сивог лива
1. Прорачунати основне геометријске мере делова дизалице.2. Дати технички опис конструкције с анализом функционисања.3. Прописати начин монтаже, демонтаже, одржавања и руковања.4. Осврнути се на примену стандардних и типизираних елемената и начин
израде основних елемената.5. Нацртати склопни цртеж и детаљне цртеже делова које треба израдити.
1.1. - Претходни прорачун навојног вретена
1.1.1. Сложени напон у језгру навојног вретена
σ i=1,25 ∙σ p≤σ pd ∙ ξ1σ i - сложени напонξ1=0,7
ξ1 - коефицијент квалитета израде навоја за грубу обраду
ReH=220 Nmm2 - најмања вредност границе течења за челик Č .0370.
σ pd=ReH
S=2202,8
=78,57 Nmm2
σ pd - дозвољени напонS=2,8
S - степен сигурности
Датум Професор Оцена06.11.2007
Оптерећење F=2kN
Ручна сила F r=100N
Број радника n=1 ( k=1 )
Варијанта решења a¿
Материјал навојног вретена Č .0370
Материјал навртке Бронза
Висина дизања h=140mm
Врста навоја Трапезни
Коефицијент трења клизања За подмазане површине, μ=0,04Потребна сигурност навојног вретена S=2,8
Школа Ученик ОдељењеМаш.-електротехничка Андрејић Александар IV4
1.1.2. Површина језгра навојног вретена
σ p=FA
A=1,25 ∙Fσ pd ∙ ξ1
=1,25 ∙200078,57 ∙0,7
=250055
=45,45mm2
A - површина језгра навојног вретенаПривремено усвајамо трапезни навој Tr 12x 3– JUS M .B0.062 (таблица 4.3. - Машински елементи II), са површином језгра А1=57mm2, средњим пречником навоја d2=D2=10,5, пречником језгра d1=8,5mm, углом завојнице φ=5,20 ° и дубином ношења H 1=1,35mm.
1.2. – Завршни прорачун навојног вретена
1.2.1. Момент увијања
T=T v+T μ=F ∙ tg (φ+ρ ) ∙d22
+F ∙μ ∙ rm=2000 ∙ tg7,57 ° ∙10,52
+2000 ∙0,04 ∙7,2
T=1971,4 Nmm
T - момент увијања у навојном вретену
tg ρ'=μ'= μ
cos α2
= 0,040,965
=0,0414
ρ'=2,37 °ρ' - угао трењаα=30 °μ=0,04
μ - коефицијент трења клизањаrm≈0,6 ∙ d=0,6 ∙12=7,2mm
rm - средњи полупречник додира главе дизалице и навојног вретена
1.2.2. Напон притискивања у језгру навојног вретена
σ p=FA1
=200057
=35,08 Nmm2
1.2.3. Напон увијања у језгру навојног вретена
τu=TW p
=16 ∙ Tπ ∙d1
3=16 ∙1971,4π ∙8,53
=31542,461928,35
=16,34 Nmm2
Датум Професор Оцена06.11.2007
Школа Ученик ОдељењеМаш.-електротехничка Андрејић Александар IV4
W p=π ∙d116
W p - поларни отпорни момент (таблица 2.2 - Машински елементи I)
1.2.4. Сложени напон у језгру навојног вретена
σ i=√σ p2+( ReH
ReHτ∙ τu)
2
=√35,082+( 220176 ∙16,33)2
=√1231,2+418,2=√1649,4
σ i=40,61Nmm2
ReHτ=0,8 ∙ ReH=0,8∙220=176Nmm2
1.2.5. Степен сигурности попречног пресека навојног вретена
S=ReH
σ i= 22040,61
=5,42
што задовољава јер је Smin=2,8.
1.2.6. Виткост навојног вретена ручне дизалице
λ=8∙ lmaxd1
=8 ∙ (h+20 )
d1=8 ∙ (140+20 )
8,5=150,6
Тетмајерова једначина провере извијања
S=σ k 0−λ ∙ k
σ p=310−178,82 ∙0,6
35=202,7
35=6,26
што задовољава јер је степен сигурности против извијања Smin=4.σ k 0 се очитава из таблице 2.3 - Машински елементи I
1.2.7.Површински притисак у навојном споју
p= FA
= F ∙ Pln ∙ d2 ∙ π ∙H1
= 2000 ∙328∙10,5 ∙ π ∙1,35
= 60001246,27
=4,81 Nmm2
P=3mm
P - корак навојаln=(1,2…1,5 ) ∙d=1,3∙ d=1,5∙12=18mm
Усвојено ln=28mm. ln - висина навртке
За навртке од бронзе дозвољени површински притисак pd=(15…20 ) Nmm2 .
Датум Професор Оцена06.11.2007
Школа Ученик ОдељењеМаш.-електротеhничка Андрејић Александар IV4
1.3. – Прорачун ручице
1.3.1. Корак ручице
L1=TFr
=1971,4100
=19,71mm
Број радника n=1F r - ручна сила
1.3.2. Укупна дужина ручице ( узима се у обзир дужина навоја за кугле на
ручици)
L=L1+1,8d+100=19,71+1,8 ∙12+100=141,31mm
Усваја се L=200mm.
1.3.3. Пречник ручице
d4=3√ 32 ∙M S
π ∙ σd=3√ 32 ∙1971,4π ∙92,85
=3√ 63084,8291,7=3√216,27=6mm
Усваја се стандардни пречник d4=10mm.
σ d=σ D (0)
S=2602,8
=92,85 Nmm2
σ d - дозвољени напон
1.4. – Остале мере
Пречник навртке на додиру са телом
D≈√ 5 ∙ Fπ ∙σ pd+d2=√ 5 ∙2000π ∙78,57
+122=√ 10000246,7+144=√184,54=13,58mm
Dst=16mm
Пречник венца навртке
D1=√ 4 ∙ Fπ ∙σ pd+D2=√ 4 ∙2000π ∙78,57
+162=√ 8000246,7+256=√288,42=16,98mm
D1 st=20mm
Датум Професор Оцена06.11.2007
Школа Ученик ОдељењеМаш.-електротеhничка Андрејић Александар IV4
Висина венца навртке
h2=ln4=284
=7mm
h2 st=7mm
Висина главе навојног вретенаh3=2∙ d4+5=25mm
h3 st=25mm
D2=√ 4 ∙Fπ ∙ pd+d3
2=√ 4 ∙2000π ∙15+102=√ 800047,1
+100=√269,8=16,43mm
D2 st=20mm
pd=15Nmm2
Пречник главе навојног вретенаD3=D2+5mm=25mm
D3 st=36mm
d3=0,6 ∙d=0,6 ∙12=7,2mm
d3 st=10mm
Висина главе дизалицеh4=1,5 ∙ d=1,5 ∙12=18mm
h4 st=28mm
Пречник главе дизалицеD4=1,6 ∙D2=1,6 ∙20=32mm
D4 st=40mm
Висина трупа дизалицеH 1=l+ln+20=140+28+20=198mm
H 1 st=200mm
D6=D+10=16+10=26mm
D6=28mm
Унутрашњи пречник стопала дизалице
D7=D6+2∙ h6 ∙tgα=28+2∙160 ∙ 15=92mm
Датум Професор Оцена06.11.2007
Школа Ученик ОдељењеМаш.-електротеhничка Андрејић Александар IV4
D7 st=100mm
Усваја се нагиб тела дизалице tgα=15 .
Висина унутрашњег дела трупа дизалицеh6=l+20=140+20=160mm
Пречник стопала дизалице
D8=√ 4 ∙Fπ ∙ pd+D7
2=√ 4 ∙2000π ∙4+1002=√ 800012,56
+10000=√10636,62=103,1mm
D8 st=130mm
pd=4Nmm2
Усваја се δ 2=4mm и δ 3=8mm.
1.5. – Усвајање лежаја
Усваја се колутни куглични једноредни лежај 512ХХ који има статичку носивост Co=14 kN , спољни пречник D=26mm, унутрашњи пречник колута и рукавцаd=10mm и висину H=11mm. Еквивалентно оптерећење Fo=Fa=2kN , што је мање од статичке носивости лежаја.
Датум Професор Оцена06.11.2007
Recommended