PUENTE ENLACE MEDELLIN( 5.5.2. )
PILAS 1 Y2
DISEÑO DE ZAPATAS
295
..
INGETEC S.A.PROYECTO: AVENIDA LONGITUDINAL DE OCCIDENTE.
ESTRUCTURA: PUENTE 5.5.2.ENLACE MEDELLlN.
~,DISEÑO DE ZAPATAS!
PILAS 1 Y 2
El ~ @ e <Y ® @ .•.0 ~
I s I@ @ e e e e ® T@)
B@) 0 (ii @) @) @l ® @
® 0 @ @ G'l @) ® ® .Y.,...• C ~,
-'-.'\1
DATOS INICIALES
a- b COLUMNAS b ( m ) = 1,00a (m) = 0,70
PILOTES <jJ(m)= 0,60
d ( m ) = (H - d' ) = 0,62
B (m) = 4,80C (m) = 19,70
Ancho zapata.Largo Zapata.
H ( m ) = 0,70 Altura de la zapata.
d' (cm) = 8 Recubrimento zapata
MATERIALES:
CONCRETO: f 'C ( kg / cm' ) =f 'y ( kg / cm' ) =
280
ACERO PDR-60 : 4200
RESULTADOS OBTENIDOS DE LAS CORRIDAS DEL PROGRAMA SAP90
Pumax (Ton) = 310,70 Para las columnas.
. '"j Pumax ( Ton) = 63,91 Para los pilotes .
PREPARO: Javier Niño Núñez.REVISO: Elizabeth Alba Garcia.
Camilo Santos Mora.
'296Diseño de zapatas.xls-5/07/00-1 de 6
INGETEC S.A.PROYECTO: AVENIDA LONGITUDINAL DE OCCIDENTE.
ESTRUCTURA: PUENTE 5.5.2.ENLACE MEDELLlN.
CHEQUEO DE PUNZONAMIENTO
a. ) COLUMNAS: ( A la distancia de d/2 )
1,62 Perimetro ( m ) = ((b+d/2) + (a+d/2))*2
Perimetro (m) = 5,88
,.. ~,1,32
Pumax 310700
Vu ( kg / cm- ) = = = 8,523 kg / crrr' < ~ ve
Pero x d 588 x 62
~ ve = 0,85 x 1,10 x \r2ao = 15,646 OK
b. ) PILOTES: ( A la distancia de d/2 )
d/2 = 0,31
Perímetro (m) = 1t X D
~ = 0,60Perímetro (m) = 3,83
d/2 = 0,31
Pumax 63910
vu ( kg / cm- ) = = = 2,689 kg / cm" < ~ vePero x d 383 x 62
~ ve = 0,85 x 1,10 x \r2ao = 15,646 Yu < ~ ve OK
'297PREPARO: Javier Niño Núñez.
REVISO: Elizabeth Alba Garcia.Camilo Santos Mora. Diseño de zapatas.xls-5/07/00-2 de 6
INGETEC S.A.PROYECTO: AVENIDA LONGITUDINAL DE OCCIDENTE.
ESTRUCTURA: PUENTE 5.5.2.ENLACE MEDELLlN.
c. ) VIGA DE RIGIDEZ: ( A la distancia de d/2 )
# de columnas: 7 e (m) = 2,87 Espaciamiento entre ejes de columnas.
b
A
I...L.
1,62 Perimetro (m) = 11,62 + 18,521 x 2
Perimetro ( m ) = 40,28
1" ~I18,52
PumaxX# col 310700 x 7
Yu ( kg / cm- ) = _ = = 8,708 kg/cm2 < q,vePer. x d 4028 x 62
q, ve = 0,85 x 1,10 x pO = 15,646 OK
d. ) CORTANTE LONGITUDINAL POR FLEXION : ( A la distancia de d )
1,80
Td I 0,62
í 0,50
4>: m ) = 0,60
C(m)= 19,70
1-- s ( m ) = 0,00 Separación entreejes de pilotes.C= 19,70
de ( m ) = 1,80 Distancia entre ejes de columnas y pilotes.
# P1 = 11 # de pilotes por cara de corte primera fila.
# P2 = ° # de pilotes por cara de corte segunda fila.
# P1 = 11,000 # de pilotes que actuan en la primera fila.
# P2 = 0,000 # de pilotes que actuan en la segunda fila.
v u (Ton) = # p X Pumax = 11,000 X 63,91 = 703,01 Ton.
703010,0
Vu ( kg / cm" ) = = = 5,756 kg/cm2 < q,veC x d 1970 x 62
PREPARO: Javier Niño Núñez.REVISO: Elizabeth Alba Garcia.
Camilo Santos Mora. Diseño de zapatas.xls-5/07/00-3 de 6
INGETEC S.A.PROYECTO: AVENIDA LONGITUDINAL DE OCCIDENTE.
ESTRUCTURA: PUENTE 5.5.2.ENLACE MEDELLlN.
\12s01I
OK0,85 x 0,53 x = 7,538
e. ) CORTANTE TRANSVERSAL POR FLEXION : (A la distancia de d )
0,649
d..~ ~0,35 0,62
de ( m ) = 0,649
<I>:m)= 0,604,80
BB (m) = 4,80
s ( m ) = 0,00 Separación entreejes de pilotes.
Distancia entre ejes de columnas y pilotes.
# P1 = 2 # de pilotes por cara de corte primera fila.
# P2 = O # de pilotes por cara de corte segunda fila.
# P1 = 0,000 # de pilotes que actuan en la primera fila.
# P2 = 0,000 # de pilotes que actuan en la segunda fila.
Vu(Ton)=#pXPumax= O,OOOX 63,91 = 0,00 Ton.
Vu ( kg / cm- ) =0,0
= = 0,000 kg / cm- < <p veB x d 480 x 62
<p ve = 0,85 x 0,53 x pO =
PREPARO: Javier Niño Núñez.
7,538 OK
299REVISO: Elizabeth Alba Garcia.
Camilo Santos Mora. Diseño de zapatas.xls-5/07/00-4 de 6
INGETEC S.A.PROYECTO: AVENIDA LONGITUDINAL DE OCCIDENTE.
ESTRUCTURA: PUENTE 5.5.2.ENLACE MEDELLlN.
DISEÑO DE REFUERZO A FLEXION
a. ) SENTIDO LONGITUDINAL:
a
b COLUMNAS b (m) = 1,00a (m) = 0,70
•#P1 = 11
# P2 = O
de ( m ) = 1,80
d1 (m) = 0,00
PILOTES ~ ( m ) = 0,60
# de pilotes primera fila en el sentido longitudinal.
# de pilotes segunda fila en el sentido longitudinal.
Distancia entre ejes de columnas y pilotes.
Distancia entre ejes de pilotes.
M (Ton - m) = # p1 x ( de - b/2 ) x Pumax
M (Ton - m) = 11 x 1,45 x 63,9
M(Ton-m)= 1019,36
DATOS PARA DISEÑO:
fc ( kg/cm2) = 280 Mu (Ton - cm) = 101936,5
fy ( kg/cm2) = 4200 b ( cm ) = 1970,0 d (cm) = 62,0
4>= 0,9 coeficiente de reducción de resistencia por flexión.
fc MuxfcP cal [%] =
1.18xfy ~ X fy2 x 0.59 x b x d2
P cal [%] =Pd. [%] =
0,00368
0,0037
Pmín. [%] = 0,00333
As ( cm2) = Pd * b * d = 449,60
As (cm2/m) = 449,60 =19,70
22,82 cm2/m
COLOCAR # 7 e f 0.15, As = 25,80 cm2f m.
PREPARO: Javier Niño Núñez.REVISO: Elizabeth Alba Garcia.
Camilo Santos Mora.
300Diseño de zapatas.xls-5/07/00-5 de 6
INGETEC S.A.PROYECTO: AVENIDA LONGITUDINAL DE OCCIDENTE.
ESTRUCTURA: PUENTE 5.5.2.ENLACE MEDELLlN.
b. ) SENTIDO TRANSVERSAL:
a
b COLUMNAS b (m) = 1,00a (m) = 0,70
PILOTES <I>(m)= 0,60
# P1 = 2 # de pilotes primera fila en el sentido longitudinal.
# de pilotes segunda fila en el sentido longitudinal.
de ( m ) = 0,649 Distancia entre ejes de columnas y pilotes.
d1 ( m ) = 0,00 Distancia entre ejes de pilotes.
M ( Ton - m ) = # p1 x ( de - b/2 ) x Pumax
M ( Ton - m ) = 2 x 0,30 x 63,9
M (Ton - m) = 38,22
DATOS PARA DISEÑO:
fc ( kg/cm2) = 280 Mu (Ton - cm) = 3821,8
fy ( kg/cm2) = 4200 b ( cm ) = 480,0 d ( cm ) = 62,0
<1>= 0,9 coeficiente de reducción de resistencia por flexión.
fc -J -1.1::J2 MuxfcP cal [%] =
1.18xfy <1>x fy2 x 0.59 x b x d2
P cal [%] = 0,00055 Pmln. [%] = 0,00333
Pd. [%] = 0,0007
As(cm2)= Pd * b * d = 89,29 cm2
As (cm2/m)= 89,29 =4,80
18,60 cm2/m
COLOCAR # 6 e I 0.15, As = 18,93 cm" I m. Para una cuantia de 0,003
PREPARO: Javier Niño Núñez.REVISO: Elizabeth Alba Garcia.
Camilo Santos Mo·ra.301
Diseño de zapatas.xls-5/07/00-6 de 6
\
MIN < 413> \
-0.3107E+06
AT 0.00
MAX < 400>
-0.4901E+04
AT 6.51w
JaN
SAP90
C552S
FRAME
OUTPUT P
ENVELOPE ALL
W8W
(552-905
.1. SAP90 JI~· _._---~--------------------
FRAME
OUlPUl P
ENVELOPE ALL
MIN < 413>
-0.3107E+06
Al 0.00
MAX < 400>
-0.4901E+04
Al 6.51
(552S
FRAME
OUTPUT P
ENVELOPE ALL
MIN < 3800>
-0.6391E+05
AT 2.00
MAX < 2000>
-0.1395E+OS
AT 0.00
--l SAP90
(552-905
FRAME
OUTPUT P
ENVELOPE ALL
MIN < 3800>
-0.6391E+05
A T 2.00
MAX < 2600>
-0.1855E+05
AT 0.00
SAP90
PUENTE ENLACE MEDELLIN( 5.5.2. )
ESTRIBOS 1 Y 2
DISEÑO DE ESTRIBOS
306
GETEC S.AProyecto: ALO Estructura: Diseño ~3ibo 5.5.2.
Enlace Medellin.
DATOS BASICOS PARA EL DISEÑO DEL ESTRIBOMARGEN DERECHA E IZQUIERDA
DATOS DE NIVELES
Nivel de cimentación :Nivel de rasante de la via :
Nivel de la corona del estribo:
DATOS DE LOS MATERIALES
Concreto:re [kg/cm2] = 210
d' (cm) = 7,00
0,008,008,00 (En la sección considerada)
Acero POR. 60:fy [kg/cm2] = 4200
Cuantias Mínimas :Pmin.Temp. [%] A.C. = 0,20
Pmln. [%] = 0,33
DATOS DEL RELLENO
Lado del tal6nPendiente del talud (H:V) = 0,00
Talud (V/H) 0=. 3Y SECO (T/m ) =
HRelleno para Empuje (m) =
DATOS DEL SUELO DE CIMENTACION
Capacidad Portante del suelo (T/m2) =Número de Pilotes =
4> Pilotes de apoyo (m) =
PREPARO: Javier Niño Núñez.
0,0001,90
1,00
300,60
0,00 Grados. (Utilizado para determinar el Empuje del Relleno)
DATOS DE CARGA VERTICAL Y EMPUJE ADICIONAL EN EL TALON
Peso de Geobloques ( kg/m2) =
W sobre talón ( t ) =Presión Geobloques ( tlm2) =Empuje sobre el estribo ( t ) =
H del Empuje ( t ) =REVISO: Camilo Santos Mora
50,0000,6460,6003,7804,150
Estribo Medellin 552.xls-5/07/00-1 de 1
INGETEC S.A.Proyecto: ALO
Estructura: Diseño estribo 5.5.2.Enlace Medellin.
FACTORES DE MAYORACION SEGUN LA AASHTO
TABLA No. AFACTORES DE MAYORACION DE CARGA POR GRUPOSPARA ESTABILIDAD Y PRESIONES SOBRE EL TERRENO
EN EL DISEÑO DE PILAS
GRUPO Y D L+I E B SF W WL LF R+S+T EQ1 1 1 1 O 1 1 O O O O O2 1 1 O O 1 1 1 O O O O3 1 1 1 O 1 1 0,3 1 1 O O4 1 1 1 O 1 1 O O O 1 O5 1 1 O O 1 1 1 O O 1 O6 1 1 1 O 1 1 0,3 1 1 1 O7 1 1 O O 1 1 O O O O 1
TABLA No. B
FACTORES DE MAYORACION DE CARGA POR GRUPOSPARA ESTABILIDAD Y PRESIONES SOBRE EL TERRENO
EN EL DISEÑO DE ESTRIBOS
GRUPO Y D L+ I E B SF W WL LF R+S+T EQ1 1 1 1 1,3 1 1 O O O O O2 1 1 O 1 1 1 1 O O O O3 1 1 1 1,3 1 1 0,3 1 1 O O
: 4 1 1 1 1,3 1 1 O O O 1 O5 1 1 O 1 1 1 1 O O 1 O6 1 1 1 1,3 1 1 0,3 1 1 1 O7 1 1 O 1 1 1 O O O O 1
PREPARO: Javier Niño Núñez.
TABLA No.CFACTORES DE MAYORACION DE CARGA POR GRUPOS
PARA EL DISEÑO ESTRUCTURAL DE PILAS
GRUPO Y D L+ I E B SF W WL LF R+S+T EQ1 1,3 1 1,67 O 1 1 O O O O O2 1,3 1 O O 1 1 1 O O O O3 1,3 1 1 O 1 1 0,3 1 1 O O4 1,3 1 1 O 1 1 O O O 1 O5 1,25 1 O O 1 1 1 O O 1 O6 1,25 1 1 O 1 1 0,3 1 1 1 O7 1,3 1 O O 1 1 O O O O 1
TABLA No. O
FACTORES DE MAYORACION DE CARGA POR GRUPOSPARA EL DISEÑO ESTRUCTURAL DE ESTRIBOS
GRUPO Y D L+I E B SF W WL LF R+S+T EQ1 1,3 1 1,67 1,3 1 1 O O O O O2 1,3 1 O 1,3 1 1 1 O O O O3 1,3 1 1 1,3 1 1 0,3 1 1 O O4 1,3 1 1 . 1,3 1 1 O O O 1 O5 1,25 1 O 1,3 1 1 1 O O 1 O6 1,25 1 1 1,3 1 1 0,3 1 1 1 O7 1 1 O 1,3 1 1 O O O O 1
REVISO: Camilo Santos Mora . Estribo Medellin 552.xls-5/07/00-1 de 1
INGETEC S.A.Proyecto: ALO
Estructura: Diseño estribo 5.5.2.Enlace Medellín.
DATOS GEOMETRICOS DEL ESTRIBOMARGEN DERECHA E IZQUIERDA
SECCION EN DIRECCION LONGITUDINAL DEL PUENTE
Ancho de la corona Superior (A) :Ancho de apoyo losa de aprox. (B) :Altura de la losa de aprox. (C) :Altura total mensula de apoyo (D) :Altura de la cartela de la mensula (E):Altura recta inferior a la mensula (F):Altura de la cartela inferior (G) :
Ancho de la caja de apoyo (H) :Altura de la caja de apoyo (1) :
Ancho mínimo del vastago (K):Ancho máximo del vastago (L) :Alt. efectiva del vastago (M) :Espesor máximo de la losa (N) :Espesor mínimo de la losa (O) :Longitud del talón (P) :Longitud de la zarpa (Q) :Ancho total de la losa de apoyo (R):
SECCION-
PUNTO X Z0,30 1 0,00 0,000,25 2 0,00 0,700,30 3 2,05 0,700,50 4 2,22 6,220,25 5 1,92 6,520,68 6 1,92 7,200,30 7 1,67 .7,45- -
8 1,67 7,700,53 9 1,92 7,701,35 10 1,92 8,00
11 2,22 8,000,53 12 2,22 6,650,70 13 2,75 6,655,520 14 2,75 0,700,70 15 4,80 0,700,70 16 4,80 0,002,05 17 0,00 0,002,05 184,80 19
20212223
Pendiente del talud (H:V) : 0,00Nivel de cimentación : 0,00
Nivel de rasante de la via : 8,00Nivel de la corona del estribo: 8,00
Nivel del relleno de empuje: 1,70Altura del talud: 0,00
Dimensión horizontal del talud: 0,00
RELLENO
X Z0,00 0,700,00 8,000,00 8,001,92 8,001,92 7,701,67 7,701,67 7,45
1,92 7,201,92 6,522,22 6,222,05 0,700,00 0,70
OK (Nivel de altura de relleno para empuje)
DATOS ADICIONALES DE ALTURAS PARA APLlCACION DE FUERZAS SOBRE EL ESTRIBO
Altura del neopreno (m) :Altura sobre el apoyo para la aplicación del sismo de la superestructura (m) :
Altura de la viga en el apoyo (m) :Altura de la baranda (m) :
Altura de la Losa + Pavimento (m) :Alt. adicional sobre rasante para aplicación de F. Long. frenado y Viento en C.V. (6 Pies) :
PREPARO: Javier Niño Núñez. REVISO: Camilo Santos Mora
0,0250,0001,1501,2000,3001,829 309
Estribo Medellin 552.xls-5/07/00-1 de 1
INGETEC S.A.Proyecto: ALO
Estructura: Diseño estribo 5.5.2.Enlace Medellín.
DISEÑO ESTRIBO MARGENDERECHA E IZQUIERDA
ESTRIBO MARGEN DERECHA E IZQUIERDA
6
( 2,392
l~8
N
~<Cffi 4oo::O
21------1-+-+------ 2,402
o 2
ABSCISAS X
4
PREPARO: Javier Niño Núñez. REVISO: Camilo Santos Mora Estribo Medellin 552.xls-5/07/00-1 de 1
310
se S.A.'lo:ALO
DATOS DE LA ESTRUCTURA:
Factor SismoLong. Base (m)
1 FH sismo (Tn)
DATOS A LA IZQUIERDA DE LA ESTRUCTURA
AGUA -N.A. O RELLENO
Cota Nivel Ref. 0,70 Cota Nivel Ref.Cota Lam. Agua 0,70 Cota del RellenoCota Análisis 0,70
E.H. Agua (Tn) 0,00"Z" Aplicación (m) 0,00
SISMO EN EL AGUA - N.A.
Cota Análisis 0,70< Talud Resp.Ver. 0,00
Factor Sismo 0,00
Coeficiente C 0,875Factor (213) 0,667
FH sismo (Tn) 0,00
P.Apl. (O,4*H, rH) 0,00
FV sismo (Tn) 0,00
X Aplic. "A" (m) 0,00
PESO AGUA SOBRE TALON - N.A.
0,00
0,00
SUBPRESION EN TALON - N.A.
ISubpresión (T/m2) 0,001
PREPARO: Javier Niño Núñez.
EMP. RELLENO
Cota Niv. Freático
k. = f(+,0) : Activo
kp = f(+,o) : Pasivo
DATOS DE LAS CONDICIONES DE OPERACIONESTRUCTURA: ESTRIBO MARGEN DERECHA E IZQUIERDA
CASO: EVALUACION DE CARGAS EXTERNAS
("A" Es la esquina a la Izquierda del cimiento" Cara Tierra)(N.A. = No Aplica)
DATOS DE LA ZAPATA DE APOYO:
4,803,63
Ancho de la zapata (m):Ancho total de 2 aletas (m) :
(Sobre el talón)Ancho total de 2 aletas (1'11) :
(Sobre la zarpa)o
1,000,00
DATOS A LA DERECHA A LA ESTRUCTURA
Estructura: Di.' .ribo 5.5.2...:e Medellfn.
0,70
1,70
1,70
2,051,90
O
AGUA -N.A. O RELLENO - N.A.
Cota Nivel Ref. 0,70 Cota Nivel Ret.Cota Lam. Agua 0,70 Cota del RellenoCota Análisis 0,70
E.H. Agua (Tn) 0,00"Z" Aplicación (m) 0,00
o0,70
0.00
0,00
0,000,00
O3,901,03
10,700,47
2,12
SISMO EN EL AGUA - N.A.
Cota Análisis 0,70< Talud Resp.Ver. 0,00
Factor Sismo 0,00
Coeficiente C 0,875Factor (213) 0,667
FH sismo (Tn) 0,00
P.Apl. (OA*H, rH) 0,00
FV sismo (Tn) 0,00
X "A" Aplic. (m) 0,00
A." Cota del Terreno menor al N. Freático(Suelo totalmente saturado)
A1.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.
A2.- Cota Análisis menor al N.Fr.
, E.H. Relleno (Tn) C.T. >= N.F
"Z" Aplicación (m) C.T. >= N.F
B.- Cota Terreno mayor o igual al N. Freático
(Suelo parcialmente saturado)
B1.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.
B2." Cota Análisis menor al N.Fr.
PESO AGUA SOBRE ZARPA - N.A.
0,00
0,00
SUBPRESION EN ZARPA - N.A.
0,10
Subpresión (T/m2) 0,001
0,19
1,20 ISUBPRESION (0,1.2) 01
1 Distribución Trapezoidal 2 Distribución variableO Sin Subresión
Estribo Medellin 552.xI5-5/07/00-1 de 1REVISO: Camilo Santos Mora
0,00
0,00
EMPUJE - N.A.
Cota Niv. Freático
k. = t(+,8) : Activo
kp = f(+,8) : Pasivo
0,700,00
0,00
A.- Cota del Terreno menor al N. Freáfico(Suelo totalmente saturado)
A 1.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.
A2.- Cota Análisis menor al N.Fr.
E.H. Relleno (Tn) 0,00 A2
HZ· Aplicación (m) 0,23
B.- Cota Terreno mayor o igual al N_ Freático
• (Suelo parcialmente saturado)
B1.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.
B2.- Cota Análisis menor al N.Fr.
C.T. < N.F
0,10
O
0,00
0,00
¡ETEC S.A..>yecto: ALO
Estructura: Diseño e: ,5.5.2 .Enlace lv1edellín.
DATOS BASICOS PARA LA EVALUACIONDE LAS FUERZAS DE DISEÑO PARA ESTRIBO
DATOS DE LONGITUDES PARA DISENO
Longitud del estriboLongitud viga
21,4522,82 m
DATOS BASICOS PARA DISENO# Total de vigas del puente# Lanes de la sección totalCoeficiente de sismo
750,20
DATOS PARA LA EVALUACION DE LAS FUERZAS DE VIENTOVIENTO EN LA SUPERESTRUCTURAFuerza Longitudinal del viento (kg/m2)
Fuerza Transversal del viento (kg/m2)
60250
FUERZA LONGITUDINAL DE FRENADO% de CV F. de frenado (%)W Lane (tlm)P de momento (t)Factor de reducción por lanes (Tres Lanes)
51,5012,000,90
EN EL ESTRIBOREAC. DE LA SUPER. POR CARGA MUERTA Y CARGA VIVA
CM sin mayorarl viga 44,38 tCV sin mayorar/lane 33,02 t
NIVELES DE APOYONivel de Cimentación del estribo (m) 0,00Nivel de apoyo viga (m) 6,65
PREPARO: Javier Niño Núñez.
VIENTO EN LA CARGA VIVAFuerza Longitudinal del viento (kg/m)Fuerza Transversal del viento (kg/m)
60150
(Véase Figura A.3.48 del C.C.P.-95)
EVALUACION DE LA ALTURA EXPUESTA
Altura del neopreno (m) : 0,025Alturade la viga (m): 1,150Altura de la losa + pavimento (m) : 0,300Altura de la baranda (m) : 1,200Altura adicional sobre la rasante para la aplicación de
F. Long. frenado y viento en C.v. (6pies) : 1,83Altura expuesta 2,68,
REVISO: Camilo Santos Mora Estribo Medellin 552.xls-5/07/00-1 de 1
INGETE'Proyect, Estructura: Dise DO 5.5.2.
E. '" MedelJin.
EVALUACION DE,LAS FUERZAS QUE ACTUAN SOBRE EL ESTRIBO
DA TOS Y CALCULOS# Total de vigas del puente
CM sin mayorar/ viga
01 CM total sin mayorar
CM totalsin mayorar / LEstribo
1;\\I4\E'fjdJ:·.itJUi!uNqt¡iWjlllíIlJDA TOS Y CALCULOSNivel de cimentación del estribo (m)Fuerza Longitudinal del viento (kg/m2)Altura expuestaLongitud vigaF.L. viento / Ltotal. (t)Nivel de apoyo viga (m)Altura de apoyo de la viga (m)
PREPARO:JavierNiñoNúñez.
744,38 t
310,64 t
14,48 t
0,0060,00
2,6822,820,096,656,65
DA TOS Y CALCULOS# Lanes de la sección totalCV sin mayorar/lane
L1 CV total sin mayorar
CV totalsin mayorar / Ltotal
IIMíí.i\liNGliW§t@dj* •• ",~1DA TOS Y CALCULOSNivel de cimentación del estribo (m)Fuerza Longitudinal del viento (kg/m)Longitud vigaF.L. viento / Ltotal para el tramo (t)Nivel de apoyo viga (m)Altura de apoyo de la viga (m)
REVISO:CamiloSantosMora
165,09 t
7,70 t
33,02 t EQSL1100% F. sismo Long. Para el tramo
5DA TOS Y CALCULOS
01 CM total sin mayorar
0,0060
22,820,036,656,65
100% F. sismo Long. / LEstribo
Z aplicación en el apoyo de la viga (m)
310,64
62,13
2,90
6,65EQST130% F. sismo Transv. para el tramo 18,64
30% F. sismo Long./ LEstobo 0,87
Z aplicación en el apoyo de la viga (m) 6,65
DA TOS Y CALCULOS# Lanes de la sección totalFactor de reducción por lanes (Tres Lanes)% de CV F. de frenado (%)W Lane (!1m)P de momento (t)Longitud vigaF. frenado / Ltotal para el tramo (t)Altura de apoyo de la viga (m)
50,90
51,50
'12,0022,82
0,246,65
EstriboMedelJin552.xls-5/07/00-1de 1
IGETEC S.A.Proyecto: ALO
Estructura: Diseño, ,,) 5.5.2.Enlace Medellín.
FUERZAS DE DISEÑO SOBRE ESTRIBO,S.(Por metro de estribo)
D1 CM total sin mayorar / LEstribo 14,482 2,485 35,988 0,000 0,000L1 CV total sin mayorar / Ltotal 7,697 2,485 19,126 0,000 0,000
EQl Fv de sismo del tramo apoyado 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000EQT Fv de sismo del tramo apoyado 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000D2 W de la dovela de cierre 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
DRST Fv por SHRINKAGE 0,000 0,000 0,000 0,000 0,0008.- POR INFRAESTRUCTURA
D3 Peso propio estribo 18,157 2,392 43,439 0,000 0,000D4 Peso relleno sobre el estribo 3,895 1,025 3,992 0,000 0,000D5 Fv del Empuje del relleno 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000D6 W de Agua sobre el talón 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000D7 W de geobloques sobre el talón 0,646 1,025 0,662 0,000 0,000 I81 Flotación con Aguas máximas 0,000 0,000 0,000 0,000 0,0001
I81 Flotación con Aguas mínimas 0,000 0,000 0,000 0,000 O,OOO~
PREPARO: Javier Niño Núñez. REVISO: Camilo Santos Mora Estribo Medellin 552.xls-5/07/00-1 de 1
ETEC S.A.
IBctO: ALO
PREPARO: Javier Niño Núñez.
Estructura: Diseñ JO 5.5.2.Enl~_" Medellin.
FUERZAS DE DISEÑO SOBRE ESTRIBOS(Por metro de estribo)
SECCION LONGITUDINAL SECCION TRANSVERSALBRAZO I M+ Horario BRAZO I M+ HorarioIVARIABLE I DESCRIPCION I Fx(Tn) Z (m) M."A" (Tn-m) Z (m) M."A" (Tn-m)
I CARGAS HORIZONTALESA - VIENTO EN LA SUPERESTRUCTURA
WSL Sobre el tramo que soporta 0,085 7,988 0,682 0,000 0,000WST Sobre el tramo que soporta 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
B.- VIENTO EN LA CARGA VIVAWLT Sobre el tramo que soporta 0,032 7,988 0,255 0,000 0,000
C.- FUERZA LONGITUDINAL DE FRENADOLFL Sobre el tramo que soporta 0,242 7,988 1,937 0,000 0,000
0,155 0,000
EOSL Sobre el tramo que soporta 2,896 6,650 19,2611 0,000 0,000EOST Sobre el tramo que soporta 0,000 0,000 0,0001 0,000 0,000
F - EMPUJE Y SISMO DEL RELLENOER Empuje del relleno 0,447 1,033 0,461 0,000 0,000EOR Sismo del rrelleno (Mononobe Okabe) 0,190 1,200 0,228 0,000 0,000
G.- EMPUJE Y SISMO DE GEOBLOOUESEGEO Empuje Geobloques 3,780 4,150 15,687 0,000 0,000EOGEO Sismo Geobloques 0,756 4,150 3,137 0,000 0,000
H- EMPUJE Y SISMO DEL AGUA EN EL TALaNFw Empuje del agua 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000Fsw Sismo en el agua 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
l.-FUERZA DE LA CORRIENTEI SF !Fuerza transversal de la corriente 0,0001 0,0001 0,0001 6,6501 0,0001
100% Long. + 30% Transv. 8,723 0,0000,000 0,000
EOML Sismo longitudinal del agua 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000EOMT Sismo transversal del agua 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
REVISO: Camilo Santos Mora Estribo Medellin 552.xls-5/07/00-1 de 1
II.GETEC S.A.Proyecto: AlO
OATOS DE LA ESTRUCTURA:
Volumen (m~ :
Gama T/m~:5,47
2,40W Propio (Tn) :Xcent, "A" (m):
13,120,35
Ycen!. "A" (m):Zcen!. "A" (m):Alfa (Sismo)
0,503,650,20
Factor Sismo
Long. Base (m)FH sismo (Tn/m)Ang.Fric.Cimen!.4>Nivel de Análisis:
+X Aguas arriba hacia Aguas Abajo
DATOS A LA IZQUIERDA DE LA ESTRUCTURA
SISMO EN EL AGUA - N.A.Cota Análisis< Talud Resp.Ver.
Factor Sismo
Coeficiente C
0,700,00
0,00
0,875Factor (213) 0,667FH sismo (Tn) 0,00P.Apl. (O,4"H, f*H) 0,00FV sismo (Tn) 0,00X Aplic. "A" (m) O
PESO AGUA SOBRE TALON - N.A.
W Agua. en Talón 0,00X "A" Aplic. (m) 0,00
SUBPRESION EN TALON - N.A.
ISubpresión (T/m2) 0,001
PREPARO: Javier Niño Núñez.
EMP. RELLENOCota Niv. Freático
k. = f(4>,8): Activo
kp = f(4>,8): Pasivo
DATOS PARA EL DISEÑO DEL VASTAGO
ESTRUCTURA: ESTRIBO MARGEN DERECHA E IZQUIERDA
CASO: EVAlUACION DE CARGAS EXTERNAS
("A· Es la esquina a la Izquierda del cimiento - Cara Tierra)(N.A. = No Aplica)
4,802,6232
10,701,701,70
2,051,90
O3,901,03
0,70
0,31
3,25
A.- Cota del Terreno menor al N. Freático(Suelo totalmente saturado)A 1.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.A2.- Cota Análisis menor al N.Fr.
E.H. Relleno (Tn) C.T. >= N.F"Z" Aplicación (m) C.T. >= N.F
B.- Cota Terreno mayor o igual al N. Freático(Suelo parcialmente saturado)B1.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.B2.- Cota Análisis menor al N.Fr.
1,000,29 B10,330,11
0,190,50
Altura del vástago (m):
Espesor máx. del vástago (m) :Espesor máx. Talón (m):Esp. máx. zarpa (m) :Long. del talón (m) :Long. zarpa (m) :Ancho del diente del talón (m) :Altura del diente (m):
7,30
0,700,700,702,052,050,000,00
AGUA - N.A. O RELLENOCota Nivel Ref. 0,70 Cota Nivel Ref.Cota Lam. Agua 0,70 Cota del RellenoCota Análisis 0,70E.H. Agua (Tn) 0,00"Z" Aplicación (m) 0,00
DATOS A LA DERECHA A LA ESTRUCTURA
Estructura: Diseño estribo 5.5.2.Enlace Medellín.
AGUA - N.A. O RELLENO - N.A.Cota Nivel Ref. 0,70 Cota Nivel Ref.Cota Lam. Agua 0,70 Cota del RellenoCota Análisis 0,70E.H. Agua (Tn) 0,00"Z" Aplicación (m) 0,00
SISMO EN EL AGUA - N.A.Cota Análisis< Talud Resp.Ver.
Factor Sismo
Coeficiente CFactor (213)
0,700,00
0,00
0,8750,667
FH sismo (Tn)P.Apl. (O,4"H, f*H)
0,000,00
FV sismo (Tn)X "A" Aplic, (m)
0,00O
PESO AGUA SOBRE TALON - N.A.
0,000,00
SUBPRES/ON EN TALON - N.A.
Subpresión (Tlm2) 0,001
ISUBPRESION (0,1,2) 01
O0,000,000,00
0,000,00
O0,000,00
EMPUJE - N.A.Cota Niv. Freático
k. = f( 4>,8): Activo
kp = f(4>,8): Pasivo
0,70
0,31
3,25
A.- Cota del Terreno menor al N. Freático(Suelo totalmente saturado)A1.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.A2.- Cota Análisis menor al N.Fr.
E.H. Relleno (Tn) 0,00 A2"Z~ Aplicación (m) #iDIV/O!
B.- Cota Terreno mayor o igual al N. Freático(Suelo parcialmente saturado)61.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.62.- Cota Análisis menor al N.Fr.
H. Relleno (m) -N.A.E.H. Relleno (Tn)"Z· Aplicación (m)
C.T. < N.FC.T. < N.F
Ks (.50 Alfa)Factor Sismo
0,10O
FH sismo (Tn)P.Apl. (0,50"H)
0,000,00
REVISO: Camilo San los Mora
1 Distribución Trapezoidal 2 Distribución variableO Sin Subreslón
Estribo Medellln 552.xls-5/07/00-1 de 1
INGETEC S.A.Proyecto: ALO
Estructura: Diseño estribo 5.5.2.Enlace Medellin.
DISEÑO ESTRUCTURAL DEL ESTRIBO(EVALUA1JO CON LA MAYORACION POR GRUPOS DE CARGA PARA DISEÑO)
ESTRIBO MARGEN DERECHA E IZQUIERDA
11 i.!
/ i \! i \: Ii \~
\ II
II
\ I
\ l·
Altura del vástago HM(m) : 7,30
:¡!./
;' I}¡: / I
!. I
/ i· H)WI •• 1
i '-c1! . I
,:---!
Al!. lámina agua Izq. Hws(m) : 0,00
Al!. lámina agua Der. HI.A(m) : 0,00
Esp. máx. vast. eM (m) : 0,70
Altura sobrecarga Hs (m) : 0,00
Altura relleno Izq. HRJ (m): 1,00
Altura relleno Der. HRD (m) : - N.A.
Coef. de aceleración sismica: 0,20
Concreto:fe [kg/cm2] = 210
d' (cm) = 7,00
Acero POR. 60:fy [kg/cm2
] = 4200
Cuantias Mínimas:Pmln.Temp' [%] A.C. = 0,20
Pmin. [%] = 0,33333
inser
inser
PREPARO: Javier Niño Núñez.
RESUMEN DE LAS FUERZAS Y MOMENTOS SOBRE EL VASTAGO DEL ESTRIBO
317REVISO: Camilo Santos Mora Estribo Medellin 552.xls-5/07/00-1 de 3
INGETEC S.A.. Proyecto: ALO
PREPARO: Javier Niño Núñez.
Estructura: Diseño estribo 5.5.2.Enlace Medellín .
COMBINACION PARA lOS GRUPOS DE CARGA:
GRUPO 1: 1.3 * (D + 1.67(L + I) + 1.3E + B + SF)
GRUPO 2: 1.3 * (D + 1.3E + B + SF + W)
GRUPO 3: 1.3 * (D + (L + 1)+ 1.3E + B + SF + 0.3W + Wl + LF)
GRUPO 4: 1.3 * (D + (L + 1)+ 1.3E + B + SF + RSTd
GRUPO 5: 1.25 * (D + 1.3E + B + SF + W + RSTd
GRUPO 6: 1.25 * (D + (L + 1)+ 1.3E + B + SF + 0.3W + WL + LF + RSTd
GRUPO 7: 1.0 * (D + 1.3E + B + SF + Ea)
SUMAS ACUMULADAS POR DESCRIPCION y COMBINACIONES DE CARGAS SEGUN El C.C.P.-95
VHOR• T MEN BASE VAST.
o: 0,000 0,000(l + 1): 0,000 0,000
E: 4,072 15,784B: 0,000 0,000
SF: 0,000 0,000W: 0,085 0,622
Wl: 0,000 0,000lF: 0,242 1,767
R+S+T: 0,023 0,139EQ: 6,466 30,042
GRUPO 1GRUPO 2GRUPO 3GRUPO 4GRUPO 5GRUPO 6GRUPO 7
A.- DISEÑO DEL VASTAGO
a.) Refuerzo para la malla interior:
REFUERZO PRINCIPAL:
MUBmú:. [T.m] = 50,56
VHOR• T MEN BASE VAST.
: 6,882 26,675: 6,992 27,484: 7,230 29,215: 6,912 26,856: 6,753 26,601: 6,981 28,265: 11,759 50,561
K = MUBMáx * 1001 (Bd2) (T/cm2) = 0,012739
con d [cm] = 63
M UO·1·m·fCp
2 2O.90fy ·O.59LA·d( )
2fCp1.18 fy
P = 0,003516
a (Whithney) = p*d*FyI(0.85*fc) [cm] = 5,211922
Selección del Pdlseilo :
P diseño = 0,00352
As = Pdlsel!o * B * d [cm2/m] = 22,15
Asmín. [cm2/m'] = Pmín. * b * d , con Pmín. [%] = 0,33
=> se colocará # 7 a 0,15
REVISO: Camilo Santos Mora
=> #8 a 0,23=> #7 a 0,17
=>#7aO,18
318Estribo Medellín 552.xls-5/07/00-2 de 3
INGETEC S.A.Proyecto: ALO
PREPARO: Javier Niño Núñez.
Estructura: Diseño estribo 5.5.2.Enlace Medellin.
REVISION POR CORTANTE:
VMáx.[T/m'] = 11,76 Ve [kg/em2] = 4l * 0.53 * RAIZ(fe) = 6,53
O.K. , Ve > Vmáx.Ve [T/m'] = 45,70
Ve trabajo [kg/em2] = 1,87
REFUERZO HORIZONTAL:
Asmín. [em2¡m'] = Pmln. * b * d , con Pmín. [%] = 0,10
=> #5a 0,32=> #6 a 0,45
=> Long. se colocará # 5 a 0,30
b.) Refuerzo para la malla exterior:
REFUERZO VERTICAL Y HORIZONTAL:
Selección del Pdlseilo :
P diseño = 0,00100
As = Pdlsei\o * B * d [cm2] = 6,30 => #6 a 0,45
=> #5a 0,32
=> se colocará # 5 a 0,30 en las dos direcciones
319REVISO: Camilo Santos Mora Estribo Medellin 552.xls-5/07/00-3 de 3
INGETEPoryecl
wl\,)
o
PREPARO: Javier Niño Núñez.
Estructura: Oíse .oo5.5.2.L ·d Medellin.
F.- ESFUERZOS SIN MAYORAR SOBRE LA CIMENTACION DEL ESTRIBO
EVALUACION DE LA CARGA POR ACCIONES COMBINADAS SOBRE LOS PILOTES MAS ESFORZADOS
Longitud Transversal total del Estribo (m) = 21,45Distancia Longitudinal total del Estribo (m) = 4,80
Número de Pilotes Np = 20,00
'" Pilotes (m) = 0,60
l:x2 total (m2) = 64,8l:l total (m2
) = 835,3125
"Y" de filas con respecto al eje Long. ·X· : ·X· de columnas con respecto al eje transv. ·Y" :
Fila No. 1 10,125Fila No. 2 7,875Fila No. 3 5,625Fila No. 4 3,375Fila No. 5 1,125Fila No. 6 -1,125Fila No. 7 -3,375Fila No. 8 -5,625Fila No. 9 -7,875Fila No. 10 -10,125Fila No. 11 0,000Fila No. 12 0,000Fila No. 13 0,000Fila No. 14 0,00
No. de pilotes por Columna: 10No. de pilotes centrales : 10
Columna No. 1,800Columna No. 2 -1,800Columna No. 3 0,000Columna No. 4 0,000Columna No. 5 0,000Columna No. 6 0,000Columna No. 7 0,000Columna No. 8 0,000Columna No. 9 0,000Columna No. 10 0,000Columna No. 11 0,000Columna No. 12 0,000Columna No. 13 0,000Columna No. 14 0,000
No. de pilotes por Fila: 2
GRUPO 1 GRUPO 2 GRUPO 3 GRUPO 4 GRUPO 5 GRUPO 6 GRUPO 7I X (m) 1,800 1,800 1,800 1,800 1,800 1,800 1,800I y (m) 10,125 10,125 10,125 10,125 10,125 10,125 10,125
VL (T) 117,86 92,49 124,29 118,36 92,99 124,79 233,22VT. (T) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00P(T) 962,60 797,51 962,60 962,60 797,51 962,60 797,51
MLTOTAL 353,85 250,53 405,25 357,17 253,85 . 408,57 790,31
MTTOTAL 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
P1= P/(Np+Nc) + ML*X/IX' + MT*YIr.Y· 41,92 33,54 43,34 42,01 33,64 43,44 48,54P2 = P/(Np+Nc) + ML*Xlr.x' - MT*YIr.Y' 41,92 33,54 43,34 42,01 33,64 43,44 48,54
P3 = P/(Np+Nc) - ML*Xlr.X2 + MT*Ylr.y2 22,26 19,62 20,83 22,17 19,53 20,74 4,63P4 = P/(Np+Nc) - ML*XlIX' - MT*YIr.Y· 22,26 19,62 20,83 22,17 19,53 20,74 4,63
REVISO: Camilo Santos Mora. Estribo Medellin 552.xls-5/07/00-1 de 1
INGETEPoryect,
PREPARO: Javier Niño Núñez,
Estructura: Dise .oo 5,5.2,L _~Medellin,
F.- ESFUERZOS MAYORADOS SOBRE LA CIMENTACION DEL ESTRIBO
EVALUACION DE LA CARGA POR ACCIONES COMBINADAS SOBRE LOS PILOTES MAS ESFORZADOS
Longitud Transversal total del Estribo (m) = 21,45Distancia Longitudinal total del Estribo (m) = 4,80
Número de Pilotes Np = 20,00
4» Pilotes (m) = 0,60l:x2 total (m2) = 64,8
l:l total (m2) = 835,3125
·Y· de filas con respecto al eje Long. ·X" : ·X· de columnas con respecto al eje transv. "Y" :
Fila No. 1 10,125Fila No. 2 7,875Fila No. 3 5,625Fila No. 4 3,375Fila No. 5 1,125Fila No. 6 -1,125Fila No. 7 -3,375Fila No. 8 -5,625Fila No. 9 -7,875Fila No. 10 -10,125Fila No. 11 0,000Fila No. 12 0,000Fila No. 13 0,000Fila No. 14 0,00
No. de pilotes por Columna: 10No. de pilotes centrales: 10
Columna No. 1,800Columna No. 2 -1,800Columna No. 3 0,000Columna No. 4 0,000Columna No. 5 0,000Columna No. 6 0,000Columna No. 7 0,000Columna No. 8 0,000Columna No. 9 0,000Columna No. 10 0,000Columna No. 11 0,000Columna No. 12 0,000Columna No. 13 0,000Columna No. 14 0,000
No. de pilotes por Fila: 2
GRUPO 1 GRUPO 2 GRUPO 3 GRUPO 4 GRUPO 5 GRUPO 6 GRUPO 7I X (m) 1,800 1,800 1,800 1,800 1,800 1,800 1,800r YlinT 10,125 10,125 10,125 10,125 10,125 10,125 10,125
VL (T) 153,21 155,59 160,69 153,86 150,23 155,13 278,17VT. (T) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00P(T) 1395,18 1036,76 1251,38 1251,38 996,89 1203,25 797,51MLTOTAL 472,23 460,78 519,71 464,33 447,21 503,88 1012,26MTTOTAL 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
PI = P/(Np+Nc) + ML*XIl:X"+ Mr"YIl:.Y· 59,62 47,36 56,15 54,61 45,65 54,11 54,70P2 = P/(Np+Nc) + ML*XIl:X' - Mr"YIl:.Y' 59,62 47,36 56,15 54,61 45,65 54,11 54,70P3 = P/(Np+Nc) - ML*XJl:.X2+ Mr"Yll:.y2 33,39 21,76 27,28 28,81 20,81 26,11 -1,53P4 = P/(Np+Nc) - ML*XJl:.X' - Mr"YIl:.Y' 33,39 21,76 27,28 28,81 20,81 26,11 -1,53
REVISO: Camilo Santos Mora. Estribo Medellin 552,xls-5/07/00-1 de 1
INGETEC S.A.PROYECTO: AVENIDA LONGITUDINAL DE OCCIDENTE.
DISEÑO DE ZAPATASESTRIBOS 1 Y 2
~ ~ (9 4> ~ e ·is•
9 • • 9 o • e'" o
o • , e • • • e
• • • e • • • •1.••• C
ESTRUCTURA: PUENTE 5.5.2.ENLACE MEDELLlN.
fB
DATOS INICIALES_bAncho del b (m) = 0,70 B(m)= 4,80 Ancho zapata.Vastago C(m)= 21,45 Largo Zapata.
• PILOTES <j>(m)= 0,60 H(m)= 0,70 Altura de la zapata .
d ( m ) = (H - d' ) = 0,62 d' (cm) = 8 Recubrimento zapata
MATERIALES:
CONCRETO:
ACERO POR-60 :
f 'e ( kg / cm- ) =f 'y ( kg / crn" ) =
210
4200
RESULTADOS OBTENIDOS DEL DISEÑO DEL ESTRIBO
Pumax ( Ton) = 59,62 Para los pilotes.
PREPARO: Javier Niño Núñez.REVISO: Elizabeth Alba Garcia.
Camilo Santos Mora. Diseño de zapatas estribos.xls-5/07/00-1 de 4
322
INGETEC S.A.PROYECTO: AVENIDA LONGITUDINAL DE OCCIDENTE.
CHEQUEO DE PUNZONAMIENTO
a. ) PILOTES: ( A la distancia de d/2 )
d/2 = 0,31
<l> = 0,60
d/2 = 0,31
Pumax
Vu ( kg / cm- ) = =Pero x d
<l> ve = 0,85 x 1,10 x \r210 =
Perimetro (m ) = rt x D
Perimetro (m) = 3,83
59620
ESTRUCTURA: PUENTE 5.52.ENLACE MEDELLlN.
= 2,509 kg / cm" < <l> ve383 x 62
13,549 OK
b.) CORTANTE LONGITUDINAL POR FLEXION: ( A la distancia de d )
l·C=
de ( m ) = 1,80
#Pl = 10
# P2 = O
21,45
dT 0,62± 0,35
<1>: m) = 0,60
e (m ) = 21,45
~I s ( m ) = 0,00
Distancia entre eje del vastago y pilotes.
# de pilotes por cara de corte primera fila.
# de pilotes por cara de corte segunda fila.
# p, = 10,000 # de pilotes que actuan en la primera fila.
# P2 = 0,000 # de pilotes que actuan en la segunda fila.
v u ( Ton) = # p X Pumax = 10,000 X 59,62 = 596,20 Ton.
PREPARO: Javier Niño Núñez.REVISO: Elizabeth Alba Garcia.
Camilo Santos Mora. Diseño de zapatas estribos.xls-6/07/00-2 de 4
323
Separación entreejes de pilotes.
INGETEC S.A.PROYECTO: AVENIDA LONGITUDINAL DE OCCIDENTE.
ESTRUCTURA: PUENTE 5.5.2.ENLACE MEDELLlN.
Vu 596200,0
vu ( kg / cm" ) = = = 4,483 kg / crn" < ~ veCxd 2145 x 62
~ve = 0,85 x 0,53 x \(210 = 6,528 Vu < ~ve OK
DISEÑO DE REFUERZO A FLEXION
a. ) SENTIDO LONGITUDINAL:~
b Ancho delvastago
b (m) = 0,70
• PILOTES cf> (m) = 0,60
# de pilotes primera fila en el sentido longitudinal.
#P2 = O # de pilotes segunda fila en el sentido longitudinal.
de (m) = 1,80 Distancia entre ejes de vastago y pilotes.
dd m) = 0,00 Distancia entre ejes de pilotes.
M (Ton - m) = # p1 x (de - b/2) x Pumax
M(Ton-m)= 10x 1,45 x 59,6
M ( Ton - m ) = 864,49
DATOS PARA DISEÑO:
fc ( kg/cm2) = 210 Mu ( Ton - cm ) = 86449,0
fy ( kg/cm2) = 4200 b ( cm) = 2145,0 d (cm) = 62,0
cf>= 0,9 coeficiente de reducción de resistencia por flexión.
PREPARO: Javier Niño Núñez.REVISO: Elizabeth Alba Garcia.
Camilo Santos Mora.
324Diseño de zapatas estribos.xls-6/07/00-3 de 4
INGETEC S.A.PROYECTO: AVENIDA LONGITUDINAL DE OCCIDENTE.
ESTRUCTURA: PUENTE 5.5.2.ENLACE MEDELLlN.
fe J'-- fe j 2
_ 1.18xfy
Mu xfepeal [%] =
1.18 x fy el> X fy2 x 0.59 x b x d2
peal [%] = 0,00287 Pmín. [%] = 0,00333
Pd. [%] = 0,0033
As ( cm2 ) = Pd * b * d = 442,86
As (cm2J m) = 442,86 =21,45
20,65 cm2J m
COLOCAR # 7 e J 0.18, As = 21,50 cm2J m.
b. ) SENTIDO TRANSVERSAL:
Asrep ( cm2 J m ) = 67% x As = 13,83 cm2 J m
COLOCAR # 6 e J 0.18, As = 15,77 cm2 J m.
PREPARO: Javier Niño Núñez.REVISO: Elizabeth Alba Garcia.
Camilo Santos Mora.
325Diseño de zapatas estribos.xls-6/07/00-4 de 4
i
DATOSARCHIVOS DE ENTRADA
21 Enlace MedeUín Estructura 5.4. - Paso Elevado C54CPuente vehicular con CARGAS DE SERVICIO Y
sismo longitudinal (O) grados.
C54-90CPuente vehicular con CARGAS DE SERVICIO Y
sismo transversal (90) grados.
C54SPuente vehicular con CARGAS ULTIMAS Ysismo longitudinal (O) grados.
C54-90SPuente vehicular con CARGAS ULTIMAS Ysismo transversal (90) grados.
C54DDISENO del Puente vehicular con CARGAS
ULTIMAS Y sismo longitudinal (O) grados.
C54-90DDISENO del Puente vehicular con CARGAS
ULTIMAS Ysismo transversal (90) grados.
VARIOS Viga-21Archivo para la corrida de la viga de 21,85 mts.
Viga-15Archivo para la corrida de la viga de 15,00 mts.
Cajon MedeIlin 54.xls DISENO del CAJON H-I,30 y vigas de
longitud=2l,85 mts.Cajon MedeIlin 54a.xls DISENO vigas de longitud-15,00 mts.
Placas- DISENO de las losas para el tablero del puente
Medellin54.MCD vehicular.Diseño de zapatas.xls DISENO de zapatas pilas l y 2.
Diseño de zapatas DISENO de zapatas para los estribos l Y 2,
estribo.x IsEstribo Medellin 54.xls Diseño de los estribos l Y 2,
WNen
(54S
UNDEFORMED
SHAPE
I
OPTIONS
HIDDEN LlNES
SAP90