ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS
EDIFICIO CENTROS - UNIVERSIDAD DEL PACÍFICO
JESÚS MARÍA, LIMA
Calle Mayorazgo 159, Chacarilla del Estanque – San Borja Telefax: 372-5281 / 372-1497 E-mail: [email protected]
Estudio No M4114
Lima, Diciembre de 2012
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS
EDIFICIO CENTROS - UNIVERSIDAD DEL PACÍFICO
JESÚS MARÍA, LIMA
Indice
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Resumen y Conclusiones
1.0 Contenido del Informe
2.0 Características del Terreno
2.1 Ubicación
2.2 Descripción del Lugar
3.0 Estructuras Previstas
4.0 Trabajos Efectuados
4.1 Exploración de Campo
4.2 Ensayos de Laboratorio
5.0 Características del Subsuelo
5.1 Perfil del Suelo
5.2 Nivel Freático
6.0 Recomendaciones para la Cimentación
6.1 Tipo de Cimentación
6.2 Profundidad de Cimentación
6.3 Presión Admisible
7.0 Efectos de Sismo
8.0 Empujes de Tierras
9.0 Taludes de Corte y Estructuras de Sostenimiento
10.0 Agresividad de las Sales del Subsuelo
11.0 Recomendaciones Adicionales
Bibliografía
2
Láminas
M4114-1 Ubicación de Calicatas
M4114-2 a M4114-4 Perfiles de Suelos
M4114-5 a M4114-19 Curvas Granulométricas
Cuadros
M4114-1 Análisis Granulométrico por Tamizado, Límites de Atterberg, Contenido
de Humedad y Clasificación Unificada
M4114-2 Análisis Químico de Laboratorio
Fotografías
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ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS
EDIFICIO CENTROS - UNIVERSIDAD DEL PACÍFICO
JESÚS MARÍA, LIMA
Resumen y Conclusiones
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El presente Informe comprende el Estudio de Mecánica de Suelos requerido por la Universidad
del Pacífico para determinar las condiciones de cimentación del Edificio Administrativo Centros,
en un terreno ubicado en el jirón Luis Sánchez Cerro Nos 2050 y 2058, en el distrito de Jesús
María, provincia y departamento de Lima.
El edificio tendrá 6 pisos de altura y 5 niveles de sótanos de estacionamientos.
Actualmente, el terreno está ocupado por edificaciones de material noble de 2 pisos de altura,
una de las cuales cuenta con un semisótano.
El programa de exploración de campo llevado a cabo comprendió tres calicatas excavadas en
forma manual hasta profundidades iguales a 23.00, 22.00 y 11.00 m con respecto a la superficie
actual del terreno, denominadas C-1, C-2 y C-3, respectivamente.
Perfil del Suelo
En las tres calicatas se registró una capa superior de relleno heterogénea, constituida por arcilla
limosa, arenosa, de plasticidad baja, blanda a medianamente compacta, con restos de desmonte;
arena fina, arcillosa, limosa, medianamente densa; y grava arenosa, ligeramente limosa, mal
graduada, suelta, con restos de desmonte.
A continuación, a partir de profundidades comprendidas entre 0.60 y 1.55 m, subyace un
depósito de grava arenosa, mal graduada, con piedras, bolones y fragmentos de roca redondeados
de hasta 18 pulgadas de tamaño máximo, que se encuentra en estado suelto a medianamente
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denso hasta profundidades comprendidas entre 2.70 y 2.90 m; en estado medianamente denso
a denso hasta 11.00 m de profundidad; y en estado denso a muy denso hasta el límite de la
profundidad investigada (23.00 m).
En la calicata C-1, se registraron bolsones de 0.20 m de espesor, de grava sin matriz arenosa, mal
graduada, medianamente densa, a 3.90 y 14.60 m de profundidad.
En las calicatas no se detectó el nivel de la napa freática.
Recomendaciones para la Cimentación del Edificio
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- Tipo de cimentación: convencional por medio de zapatas y/o cimientos corridos.
- Material sobre el cual debe apoyarse la cimentación: grava arenosa, densa a muy densa.
- Profundidad mínima de cimentación (Df min) = 1.00 m por debajo del piso del sótano
inferior.
- En el caso que al nivel de cimentación se encuentra un lente o bolsón de suelos finos (arena,
arcilla y/o limo) o un bolsón de grava sin matriz arenosa,, deberá profundizarse la
excavación hasta sobrepasarlo en por lo menos 0.20 m y vaciar en la sobre excavación
efectuada un falso cimiento de concreto pobre ciclópeo.
- Si se detecta que en el emplazamiento de un cimiento ha sido efectuada una excavación hasta
una profundidad mayor que la de cimentación (calicata, pozo u otra), deberá considerarse
en la sobre excavación efectuada un falso cimiento de concreto pobre f'c = 100 Kg/cm2.
- Presión admisible: qa = 7.00 Kg/cm2 , para una profundidad de cimentación mayor o igual
que 16 m con respecto al nivel de la superficie actual del terreno.
- Asentamiento total tolerable considerado en los cálculos: δ = 2.50 cm.
- Factor de seguridad por esfuerzo cortante: FS > 3.
- Tipo de suelo según la Norma Técnica de Edificación E030: Diseño Sismorresistente = S1.
- Factor de suelo: Tp = 1.0.
- Período Predominante de vibración: Tp = 0.4 s.
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Empujes de Tierras
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Para el cálculo de los empujes de tierras sobre los muros enterrados de sótanos, cuarto de bombas
y cisterna se recomienda la utilización de los siguientes parámetros promedio:
- Ángulo de fricción interna Ø = 38º
- Cohesión c = 0.30 Kg/cm2
- Coeficiente de empuje de tierras activo estático KA = 0.24
- Coeficiente de empuje de tierras en reposo estático KO = 0.38
- Coeficiente de empuje de tierras pasivo estático KP = 4.20
- Peso volumétrico del suelo γ = 2.00 Ton/m3
Taludes de Corte y Estructuras de Sostenimiento
Para el sostenimiento de las paredes de las excavaciones requeridas para alcanzar los niveles de
sótanos del proyecto, se recomienda construir pantallas ancladas en todo el perímetro del terreno.
En el frente del jirón Luis Sánchez Cerro se recomienda adicionalmente, dejar libre una franja
de por lo menos 3 m de ancho, adyacente a la parte superior de la excavación; en esta franja no
deberán estacionarse vehículos, ni almacenarse materiales.
Previo a los trabajos de excavación y construcción de estructuras de sostenimiento temporal de
las paredes de excavación es recomendable efectuar una inspección de las edificaciones vecinas.
Luego, durante los trabajos de movimientos de tierras y construcción, se recomienda efectuar
una evaluación del comportamiento del terreno y de las estructuras adyacentes. Deberá
reportarse cualquier anomalía observada (desmoronamiento, rajadura, hundimiento, etc.), para
poder tomar a tiempo las medidas de correctivas de refuerzo.
Durante la excavación y construcción de los sótanos deberá controlarse el sistema de riego de
los jardines que se encuentren en los alrededores del terreno, no deberá permitirse el riego por
inundación.
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La construcción de los muros de contención perimétricos de los sótanos deberá llevarse a cabo
a la brevedad.
Recomendaciones Adicionales
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Se recomienda apoyar las losas de concreto de pisos y pavimentos del sótano inferior sobre una
capa de relleno de 0.15 m de espesor de material granular seleccionado, preferentemente grava
arenosa o arena gravosa, bien o mal graduada, limpia a ligeramente limosa o ligeramente
arcillosa, con piedras de no más de 3 pulgadas de tamaño máximo, contenido de sales solubles
totales no mayor de 5,000 p.p.m. y contenido de sulfatos solubles no mayor de 1,000 p.p.m.,
compactada al 95% de la máxima densidad seca del ensayo proctor modificado.
La superficie del terreno sobre la cual se colocará una capa de relleno debe compactarse al 95%
de la máxima densidad seca del ensayo proctor modificado.
Limitaciones del Estudio
El presente estudio es válido exclusivamente para el terreno mostrado en la Lámina No M4114-1
y el edificio descrito en el acápite 3.0.
Lima, Diciembre de 2012
Ing. Maggie Martinelli Montoya
Reg. Col. Ings. CIP 26250
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS
EDIFICIO CENTROS - UNIVERSIDAD DEL PACÍFICO
JESÚS MARÍA, LIMA
Informe
1.0 CONTENIDO DEL INFORME
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En este Informe se presenta la descripción de los trabajos realizados en campo y
laboratorio, los resultados de los análisis efectuados y las conclusiones obtenidas en el
Estudio de Mecánica de Suelos llevado a cabo con la finalidad de determinar la
información requerida para el diseño de las estructuras de cimentación del Edificio
Administrativo de la Universidad del Pacífico, en el distrito de Jesús María, Lima.
2.0 CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO
2.1 Ubicación
El terreno estudiado tiene un área total de 950 m2 y comprende dos lotes contiguos frente
al jirón Luis Sánchez Cerro, con numeraciones 2050 y 2058, en el distrito de Jesús
María, provincia y departamento de Lima. En la Lámina No M4114-1 se muestra la
ubicación del terreno.
2.2 Descripción del Lugar
El terreno posee una forma rectangular de 25 m de ancho, frente al jirón Luis Sánchez
Cerro, y 38 m de largo.
Actualmente, el terreno está ocupado por edificaciones de material noble de 2 pisos de
altura, una de las cuales cuenta con un semisótano.
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El terreno colinda con edificaciones de material noble de a 1ª 2 pisos de altura, sin
sótanos.
3.0 ESTRUCTURAS PREVISTAS
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Se ha previsto construir un edificio de 6 pisos de altura y 5 niveles de sótanos de
estacionamientos, con estructura aporticada de concreto armado, techos aligerados de
concreto y tabiquería de ladrillos, cimentado por medio de zapatas y cimientos corridos
que trasmitirán al terreno cargas no mayores de 1,000 Ton y 100 Ton/ml, respectivamen-
te.
El nivel del piso del sótano inferior de estacionamientos del edificio proyectado estará
a -15.00 m con respecto al nivel de la superficie actual del terreno, y el nivel de las
cisternas y cuartos de bombas y de máquinas de -18.30 m.
4.0 TRABAJOS EFECTUADOS
4.1 Exploración de Campo
El programa de exploración de campo llevado a cabo comprendió tres calicatas
excavadas en forma manual hasta profundidades iguales a 23.00, 22.00 y 10.00 m con
respecto a la superficie actual del terreno, denominadas C-1, C-2 y C-3, respectivamente.
En las calicatas se realizó un perfilaje minucioso, el cual incluyó el registro cuidadoso
de las características de los suelos que conforman cada estrato del perfil del suelo, la
clasificación visual de los materiales encontrados de acuerdo con los procedimientos del
Sistema Unificado de Clasificación de Suelos y la extracción de muestras alteradas e
inalteradas representativas de los suelos típicos las cuales debidamente protegidas e
identificadas fueron remitidas al laboratorio para su verificación y análisis.
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En la Lámina No M4114-1 se muestra la ubicación de las calicatas y en las Láminas Nos
M4114-2 a M4114-4 se presentan los perfiles de suelos respectivos.
4.2 Ensayos de Laboratorio
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En el laboratorio se verificó la clasificación visual de todas las muestras obtenidas y se
escogieron muestras representativas para ejecutar con ellas los siguientes ensayos:
- Análisis Granulométrico por Tamizado
- Límites de Atterberg
- Contenido de Humedad
- Contenido de Sulfatos Solubles
Los ensayos de laboratorio fueron realizados de acuerdo con las normas ASTM y con los
resultados obtenidos se procedió a efectuar una comparación con las características de
los suelos obtenidas en el campo y las compatibilizaciones correspondientes en los casos
en que fue necesario para obtener los perfiles de suelos definitivos, que son los que se
presentan.
En las Láminas Nos M4114-5 a M4114-19 y en los Cuadros Nos M4114-1 y M4114-2
se presentan los resultados de los ensayos de laboratorio.
5.0 CARACTERÍSTICAS DEL SUBSUELO
5.1 Perfil del Suelo
En las tres calicatas se registró una capa superior de relleno heterogénea, constituida por
arcilla limosa, arenosa, de plasticidad baja, blanda a medianamente compacta, con restos
de desmonte; arena fina, arcillosa, limosa, medianamente densa; y grava arenosa,
ligeramente limosa, mal graduada, suelta, con restos de desmonte.
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A continuación, a partir de profundidades comprendidas entre 0.60 y 1.55 m, subyace un
depósito de grava arenosa, mal graduada, con piedras, bolones y fragmentos de roca
redondeados de hasta 18 pulgadas de tamaño máximo, que se encuentra en estado suelto
a medianamente denso hasta profundidades comprendidas entre 2.70 y 2.90 m; en estado
medianamente denso a denso hasta 11.00 m de profundidad; y en estado denso a muy
denso hasta el límite de la profundidad investigada (23.00 m).
En la calicata C-1, se registraron bolsones de 0.20 m de espesor, de grava sin matriz
arenosa, mal graduada, medianamente densa, a 3.90 y 14.60 m de profundidad.
5.2 Nivel Freático
En las calicatas no se detectó el nivel de la napa freática dentro de la profundidad
investigada (23.00 m).
6.0 RECOMENDACIONES PARA LA CIMENTACIÓN
6.1 Tipo de Cimentación
Teniendo en cuenta las características del edificio proyectado y el perfil estratigráfico del
subsuelo, recomendamos en el presente caso utilizar un tipo de cimentación convencional
conformado por zapatas y cimientos corridos, que trasmitan las cargas de las estructuras
al depósito de grava arenosa densa.
6.2 Profundidad de Cimentación
En el presente caso la profundidad de cimentación del edificio está controlada por la
profundidad del último sótano.
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* Los números entre paréntesis indican las referencias bibliográficas.
En principio se recomienda que los cimientos se apoyen a una profundidad mínima de
1.00 m por debajo del piso del sótano inferior.
6.3 Presión Admisible
Según Terzaghi, Peck, Mesri (1)*, en condiciones normales la presión admisible en
suelos granulares se encuentra controlada por asentamientos y el análisis de estabilidad
(falla por corte) para determinar si se cumplen los requerimientos de seguridad (factor
de seguridad mayor de 3), es necesario sólo cuando se presentan simultáneamente las tres
condiciones siguientes:
- Que la cimentación se apoye sobre arena suelta al nivel de la napa freática o por
debajo de ésta.
- Que el ancho de los cimientos sea menor de 1.50 m.
- Que la profundidad de cimentación sea menor que el ancho de los cimientos.
En el presente caso, no se da la primera condición por cuanto el material de cimentación
será grava arenosa densa a muy densa, por lo que se puede afirmar que el factor de
seguridad por esfuerzo cortante será mayor de 3 y su verificación es innecesaria.
La presión admisible por asentamientos es función del ancho de la cimentación (B), del
asentamiento máximo permisible, de la posición de la napa freática y de la densidad rela-
tiva de los suelos dentro de la profundidad activa, la cual se puede cuantificar con los
valores de N resultantes del ensayo de penetración estándar.
Para determinar la presión admisible se ha utilizado la siguiente expresión (Terzaghi,
Peck, Mesri, 1):
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qa = 0.096 ( N60)1.4
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fδ fNF fF
B0.75
Donde:
qa = Presión admisible en Kg/cm2
N60 = N fl fd
N = No de golpes obtenido en el ensayo SPT dentro del espesor B0.75
(profundidad activa de cimentación)
B = Ancho o diámetro de la cimentación en metros
fl = Factor de corrección por longitud de barras de ensayo SPT
fl = 0.75 para l b < 4 m, fl = 0.85 para 4 < l b < 6 m, fl = 0.95 para
6 < l b < 10 m y fl = 1 para 10 m < l b
fd = Factor de corrección por diámetro de barras de ensayo SPT
fd = 1 para 2.5" < d p < 4.5"
fδ = Factor de corrección por asentamiento, fδ = 1 para δ = 2.5 cm
fNF = Factor de corrección por napa
fF = Factor de corrección por forma
f F = ((L/B + 0.25) / 1.25 L/B)2, fF = 0.64 para L/B = 4 y
fF = 1 para L/B = 1, siendo L = largo de la zapata y B = ancho de
la zapata.
El suelo que se encontrará dentro de la profundidad activa de cimentación es grava
arenosa con muchas piedras y bolones. En los ensayos de penetración en este tipo de
materiales, ya sean ensayos estándar o auscultaciones, los cuales son los que se utilizan
normalmente para calcular la presión admisible en suelos no cohesivos, se obtienen
valores muy altos y se producen rechazos a poca profundidad por la presencia de piedras
y bolones, por lo tanto, estos valores no son representativos. En consecuencia, los valores
de N del ensayo SPT requeridos para determinar la presión admisible del terreno deben
determinarse teniendo en cuenta la densidad relativa del material registrada en las
calicatas y la experiencia obtenida en suelos de características similares. En el presente
caso teniendo en cuenta la densidad relativa de las gravas arenosas bajo la profundidad
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1.4 x 1 x 1 x 0.81 = 7.26 Kg/cm2
(3.50) 0.75
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de cimentación, se ha determinado un valor representativo de N de 50 dentro del bulbo
de presiones de zapatas rectangulares de hasta de 3.50 m de ancho y cimientos corridos
de hasta 2.50 m de ancho. Estos valores son representativos bajo una profundidad de
16.00 m.
El nivel freático se encuentra fuera de la profundidad activa de cimentación, por lo que
no incidirá en el cálculo de la presión admisible y corresponde considerar un factor de
corrección por napa fNF = 1.0.
Reemplazando en la expresión indicada:
N60 = N fl fd
N = 50
fl = 1 (Df $ 10 m con respecto a la superficie actual del terreno)
fd = 1
fδ = 1, para δ total = 2.5 cm
fNF = 1.0
fF = 0.81 (zapata rectangular con L/B # 2)
= 0.64 (cimiento corrido)
Se obtiene para zapatas rectangulares de hasta 3.50 m de ancho y cimientos corridos de
hasta 2.50 m de ancho, las siguientes presiones admisibles:
Zapata rectangular (Df > 16.00 m con respecto al nivel de la superficie actual del
terreno):
qa = 0.096 (1 x 50)
14
Cimiento corrido (Df > 16.00 m con respecto al nivel de la superficie actual del terreno):
qa = 0.096 (1 x 50)1.4 x 1 x 1 x 0.64 = 7.38 Kg/cm2
(2.50) 0.75
Teniendo en cuenta los valores obtenidos, se recomienda en general considerar una
presión admisible qa = 7.00 Kg/cm2 para todos los cálculos estructurales del edificio.
7.0 EFECTOS DE SISMO
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Los suelos gravosos que se encontrarán dentro de la profundidad activa de cimentación
no son susceptibles de sufrir cambios bruscos en sus propiedades físicas y mecánicas de-
bido a vibraciones violentas, por lo que en el presente caso, se recomienda calcular las
fuerzas sísmicas en la forma usual y recomendada en la Norma Técnica de Edificación
E030: Diseño Sismorresistente (2).
El Factor de Suelo contemplado en dicha Norma depende de las características y
espesores de los suelos que conforman el perfil estratigráfico del subsuelo. En el terreno
investigado, el perfil del suelo dentro de la profundidad activa de cimentación se puede
clasificar como Tipo S1 y le corresponde un Factor de Suelo igual a 1.0 y un Período
Predominante de Vibración de 0.4 s.
8.0 EMPUJES DE TIERRAS
Para el cálculo de los empujes de tierras sobre los muros enterrados de sótanos, cuarto
de bombas y cisterna, se recomienda la utilización de los siguientes parámetros
promedio:
15
- Ángulo de fricción interna Ø = 38º
- Cohesión c = 0.30 Kg/cm2
- Coeficiente de empuje de tierras activo estático KA = 0.24
- Coeficiente de empuje de tierras en reposo estático KO = 0.38
- Coeficiente de empuje de tierras pasivo estático KP = 4.20
- Peso volumétrico del suelo γ = 2.00 Ton/m3
9.0 TALUDES DE CORTE Y ESTRUCTURAS DE SOSTENIMIENTO
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Por las características del proyecto del edificio y disponibilidad de espacio será necesario
efectuar cortes verticales del terreno para alcanzar el nivel inferior de los sótanos
proyectados, siendo necesario construir estructuras de sostenimiento temporal de las
paredes de excavación, las cuales, deberán diseñarse para ser capaces de soportar las
cargas y empujes horizontales.
Dado a la profundidad de excavación requerida y las características de las edificaciones
vecinas y cercanas, se recomienda construir pantallas ancladas en todo el perímetro de
los sótanos.
Cabe señalar que las pantallas ancladas permiten controlar las deformaciones del
subsuelo en el área adyacente a la excavación y reducen el riesgo de ocurrencia de
rajaduras.
En el frente del jirón Luis Sánchez Cerro se recomienda adicionalmente, dejar libre una
franja de por lo menos 3 m de ancho, adyacente a la parte superior de la excavación; en
esta franja no deberán estacionarse vehículos, ni almacenarse materiales.
Previo a los trabajos de excavación y construcción de estructuras de sostenimiento
temporal es recomendable efectuar una inspección de las edificaciones vecinas. Luego,
durante los trabajos de movimientos de tierras y construcción, se recomienda efectuar
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una evaluación del comportamiento del terreno y de las estructuras adyacentes. Deberá
reportarse cualquier anomalía observada (desmoronamiento, rajadura, hundimiento, etc.),
para poder tomar a tiempo las medidas de correctivas de refuerzo.
Durante la excavación y construcción de los sótanos deberá controlarse el sistema de
riego de los jardines que se encuentren en los alrededores del terreno, no deberá
permitirse el riego por inundación.
La construcción de los muros de contención perimétricos de los sótanos deberá llevarse
a cabo a la brevedad.
10.0 AGRESIVIDAD DE LAS SALES DEL SUBSUELO
El contenido de sulfatos solubles del suelo determinado mediante análisis químicos de
laboratorio en una muestra representativa es 308.60 p.p.m.
Según la Norma Técnica de Edificación E050: Concreto Armado (3), cuando este
contenido es menor de 1,000 p.p.m. el ataque de los sulfatos del suelo al concreto es
despreciable; cuando dicho contenido está comprendido entre 1,000 y 2,000 p.p.m. el
ataque es positivo; y cuando dicho contenido es superior a 2,000 p.p.m. el ataque de los
sulfatos solubles del suelo al concreto es severo.
Teniendo en cuenta el resultado obtenido, en el presente caso se puede concluir que el
ataque de los sulfatos del suelo al concreto será despreciable y no es necesario tomar
precauciones al respecto.
11.0 RECOMENDACIONES ADICIONALES
Se recomienda apoyar las losas de concreto de pisos y pavimentos del sótano inferior
sobre una capa de relleno de 0.15 m de espesor de material granular seleccionado,
preferentemente grava arenosa o arena gravosa, bien o mal graduada, limpia a
17
ligeramente limosa o ligeramente arcillosa, con piedras de no más de 3 pulgadas de
tamaño máximo, contenido de sales solubles totales no mayor de 5,000 p.p.m. y
contenido de sulfatos solubles no mayor de 1,000 p.p.m., compactada al 95% de la
máxima densidad seca del ensayo proctor modificado.
La superficie del terreno sobre la cual se colocará una capa de relleno debe compactarse
al 95% de la máxima densidad seca del ensayo proctor modificado.
El presente estudio es válido exclusivamente para el terreno mostrado en la Lámina No
M4114-1 y el edificio descrito en el acápite 3.0.
Lima, Diciembre de 2012
Ing. Maggie Martinelli Montoya
Reg. Col. Ings. CIP 26250
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BIBLIOGRAFÍA
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1.- “Soil Mechanics in Engineering Practice”
K.Terzaghi, R.Peck y G.Mesri
Third Edition
John Wiley & Sons, Inc
United States of America, 1996
2.- "Reglamento Nacional de Construcciones
Norma Técnica de Edificación E030: Diseño Sismorresistente"
Publicada en el diario oficial El Peruano
Lima, Junio de 2006
3.- "Reglamento Nacional de Construcciones
Norma Técnica de Edificación E060: Concreto Armado"
Publicada en el diario oficial El Peruano
Lima, Junio de 2006
L A M I N A S
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Abertura de la Malla (mm)
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SONDAJE:
PROYECTO:
PROFUNDIDAD:
UBICACIÓN:
1.30 - 1.50 m
JESÚS MARIA - LIMA
C-1
EDIFICIO CENTROS - UNIVERSIDAD DEL PACIFICO
ANALISIS GRANULOMETRICO LAMINA Nº M4114-5
Cu= -
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LL= 21
LP= 15
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SUCS= SC-SM
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Nº 43/8"
1/2"
3/4"1"1 1/
2"
2"2 1/
2"3"
Abertura de la Malla (mm)
Porc
enta
je q
ue p
asa
SONDAJE:
PROYECTO:
PROFUNDIDAD:
UBICACIÓN:
3.50 - 3.70 m
JESÚS MARIA - LIMA
C-1
EDIFICIO CENTROS - UNIVERSIDAD DEL PACIFICO
ANALISIS GRANULOMETRICO LAMINA Nº M4114-6
Cu= 91.87
Cc= 3.01
LL= -
LP= -
IP= -
SUCS= GP
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.010.1110100
FINA
GRAVA ARENA
GRUESA GRUESA MEDIA FINALIMO Y ARCILLA
BO
LONE
RIA
&
Nº 2
00
Nº 1
00
Nº 4
0
Nº 2
0
Nº 1
0
Nº 43/8"
1/2"
3/4"1"1 1/
2"
2"2 1/
2"3"
Abertura de la Malla (mm)
Porc
enta
je q
ue p
asa
SONDAJE:
PROYECTO:
PROFUNDIDAD:
UBICACIÓN:
5.80 - 6.00 m
JESÚS MARIA - LIMA
C-1
EDIFICIO CENTROS - UNIVERSIDAD DEL PACIFICO
ANALISIS GRANULOMETRICO LAMINA Nº M4114-7
Cu= 162.83
Cc= 22.29
LL= -
LP= -
IP= -
SUCS= GP
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.010.1110100
FINA
GRAVA ARENA
GRUESA GRUESA MEDIA FINALIMO Y ARCILLA
BO
LONE
RIA
&
Nº 2
00
Nº 1
00
Nº 4
0
Nº 2
0
Nº 1
0
Nº 43/8"
1/2"
3/4"1"1 1/
2"
2"2 1/
2"3"
Abertura de la Malla (mm)
Porc
enta
je q
ue p
asa
SONDAJE:
PROYECTO:
PROFUNDIDAD:
UBICACIÓN:
13.00 - 13.20 m
JESÚS MARIA - LIMA
C-1
EDIFICIO CENTROS - UNIVERSIDAD DEL PACIFICO
ANALISIS GRANULOMETRICO LAMINA Nº M4114-8
Cu= 95.51
Cc= 0.76
LL= -
LP= -
IP= -
SUCS= GP
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.010.1110100
FINA
GRAVA ARENA
GRUESA GRUESA MEDIA FINALIMO Y ARCILLA
BO
LONE
RIA
&
Nº 2
00
Nº 1
00
Nº 4
0
Nº 2
0
Nº 1
0
Nº 43/8"
1/2"
3/4"1"1 1/
2"
2"2 1/
2"3"
Abertura de la Malla (mm)
Porc
enta
je q
ue p
asa
SONDAJE:
PROYECTO:
PROFUNDIDAD:
UBICACIÓN:
15.20 - 15.40 m
JESÚS MARIA - LIMA
C-1
EDIFICIO CENTROS - UNIVERSIDAD DEL PACIFICO
ANALISIS GRANULOMETRICO LAMINA Nº M4114-9
Cu= 64.71
Cc= 0.99
LL= -
LP= -
IP= -
SUCS= GP
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.010.1110100
FINA
GRAVA ARENA
GRUESA GRUESA MEDIA FINALIMO Y ARCILLA
BO
LONE
RIA
&
Nº 2
00
Nº 1
00
Nº 4
0
Nº 2
0
Nº 1
0
Nº 43/8"
1/2"
3/4"1"1 1/
2"
2"2 1/
2"3"
Abertura de la Malla (mm)
Porc
enta
je q
ue p
asa
SONDAJE:
PROYECTO:
PROFUNDIDAD:
UBICACIÓN:
17.80 - 18.00 m
JESÚS MARIA - LIMA
C-1
EDIFICIO CENTROS - UNIVERSIDAD DEL PACIFICO
ANALISIS GRANULOMETRICO LAMINA Nº M4114-10
Cu= 142.68
Cc= 14.35
LL= -
LP= -
IP= -
SUCS= GP
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.010.1110100
FINA
GRAVA ARENA
GRUESA GRUESA MEDIA FINALIMO Y ARCILLA
BO
LONE
RIA
&
Nº 2
00
Nº 1
00
Nº 4
0
Nº 2
0
Nº 1
0
Nº 43/8"
1/2"
3/4"1"1 1/
2"
2"2 1/
2"3"
Abertura de la Malla (mm)
Porc
enta
je q
ue p
asa
SONDAJE:
PROYECTO:
PROFUNDIDAD:
UBICACIÓN:
22.80 - 23.00 m
JESÚS MARIA - LIMA
C-1
EDIFICIO CENTROS - UNIVERSIDAD DEL PACIFICO
ANALISIS GRANULOMETRICO LAMINA Nº M4114-11
Cu= 49.36
Cc= 3.1
LL= -
LP= -
IP= -
SUCS= GP
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.010.1110100
FINA
GRAVA ARENA
GRUESA GRUESA MEDIA FINALIMO Y ARCILLA
BO
LONE
RIA
&
Nº 2
00
Nº 1
00
Nº 4
0
Nº 2
0
Nº 1
0
Nº 43/8"
1/2"
3/4"1"1 1/
2"
2"2 1/
2"3"
Abertura de la Malla (mm)
Porc
enta
je q
ue p
asa
SONDAJE:
PROYECTO:
PROFUNDIDAD:
UBICACIÓN:
3.60 - 3.80 m
JESÚS MARIA - LIMA
C-2
EDIFICIO CENTROS - UNIVERSIDAD DEL PACIFICO
ANALISIS GRANULOMETRICO LAMINA Nº M4114-12
Cu= 96.66
Cc= 3.01
LL= -
LP= -
IP= -
SUCS= GP
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.010.1110100
FINA
GRAVA ARENA
GRUESA GRUESA MEDIA FINALIMO Y ARCILLA
BO
LONE
RIA
&
Nº 2
00
Nº 1
00
Nº 4
0
Nº 2
0
Nº 1
0
Nº 43/8"
1/2"
3/4"1"1 1/
2"
2"2 1/
2"3"
Abertura de la Malla (mm)
Porc
enta
je q
ue p
asa
SONDAJE:
PROYECTO:
PROFUNDIDAD:
UBICACIÓN:
6.70 - 6.90 m
JESÚS MARIA - LIMA
C-2
EDIFICIO CENTROS - UNIVERSIDAD DEL PACIFICO
ANALISIS GRANULOMETRICO LAMINA Nº M4114-13
Cu= 134.7
Cc= 22.26
LL= -
LP= -
IP= -
SUCS= GP
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.010.1110100
FINA
GRAVA ARENA
GRUESA GRUESA MEDIA FINALIMO Y ARCILLA
BO
LONE
RIA
&
Nº 2
00
Nº 1
00
Nº 4
0
Nº 2
0
Nº 1
0
Nº 43/8"
1/2"
3/4"1"1 1/
2"
2"2 1/
2"3"
Abertura de la Malla (mm)
Porc
enta
je q
ue p
asa
SONDAJE:
PROYECTO:
PROFUNDIDAD:
UBICACIÓN:
11.50 - 11.70 m
JESÚS MARIA - LIMA
C-2
EDIFICIO CENTROS - UNIVERSIDAD DEL PACIFICO
ANALISIS GRANULOMETRICO LAMINA Nº M4114-14
Cu= 98.31
Cc= 5.5
LL= -
LP= -
IP= -
SUCS= GP
0
10
20
30
40
50
60
70
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100
0.010.1110100
FINA
GRAVA ARENA
GRUESA GRUESA MEDIA FINALIMO Y ARCILLA
BO
LONE
RIA
&
Nº 2
00
Nº 1
00
Nº 4
0
Nº 2
0
Nº 1
0
Nº 43/8"
1/2"
3/4"1"1 1/
2"
2"2 1/
2"3"
Abertura de la Malla (mm)
Porc
enta
je q
ue p
asa
SONDAJE:
PROYECTO:
PROFUNDIDAD:
UBICACIÓN:
18.80 - 19.00 m
JESÚS MARIA - LIMA
C-2
EDIFICIO CENTROS - UNIVERSIDAD DEL PACIFICO
ANALISIS GRANULOMETRICO LAMINA Nº M4114-15
Cu= 58.71
Cc= 0.98
LL= -
LP= -
IP= -
SUCS= GP
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.010.1110100
FINA
GRAVA ARENA
GRUESA GRUESA MEDIA FINALIMO Y ARCILLA
BO
LONE
RIA
&
Nº 2
00
Nº 1
00
Nº 4
0
Nº 2
0
Nº 1
0
Nº 43/8"
1/2"
3/4"1"1 1/
2"
2"2 1/
2"3"
Abertura de la Malla (mm)
Porc
enta
je q
ue p
asa
SONDAJE:
PROYECTO:
PROFUNDIDAD:
UBICACIÓN:
21.80 - 22.00 m
JESÚS MARIA - LIMA
C-2
EDIFICIO CENTROS - UNIVERSIDAD DEL PACIFICO
ANALISIS GRANULOMETRICO LAMINA Nº M4114-16
Cu= 113.35
Cc= 3.02
LL= -
LP= -
IP= -
SUCS= GP
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.010.1110100
FINA
GRAVA ARENA
GRUESA GRUESA MEDIA FINALIMO Y ARCILLA
BO
LONE
RIA
&
Nº 2
00
Nº 1
00
Nº 4
0
Nº 2
0
Nº 1
0
Nº 43/8"
1/2"
3/4"1"1 1/
2"
2"2 1/
2"3"
Abertura de la Malla (mm)
Porc
enta
je q
ue p
asa
SONDAJE:
PROYECTO:
PROFUNDIDAD:
UBICACIÓN:
4.00 - 4.20 m
JESÚS MARIA - LIMA
C-3
EDIFICIO CENTROS - UNIVERSIDAD DEL PACIFICO
ANALISIS GRANULOMETRICO LAMINA Nº M4114-17
Cu= 91.93
Cc= 0.99
LL= -
LP= -
IP= -
SUCS= GP
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.010.1110100
FINA
GRAVA ARENA
GRUESA GRUESA MEDIA FINALIMO Y ARCILLA
BO
LONE
RIA
&
Nº 2
00
Nº 1
00
Nº 4
0
Nº 2
0
Nº 1
0
Nº 43/8"
1/2"
3/4"1"1 1/
2"
2"2 1/
2"3"
Abertura de la Malla (mm)
Porc
enta
je q
ue p
asa
SONDAJE:
PROYECTO:
PROFUNDIDAD:
UBICACIÓN:
8.80 - 9.00 m
JESÚS MARIA - LIMA
C-3
EDIFICIO CENTROS - UNIVERSIDAD DEL PACIFICO
ANALISIS GRANULOMETRICO LAMINA Nº M4114-18
Cu= 90.67
Cc=
LL= -
LP= -
IP= -
SUCS= GP
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.010.1110100
FINA
GRAVA ARENA
GRUESA GRUESA MEDIA FINALIMO Y ARCILLA
BO
LONE
RIA
&
Nº 2
00
Nº 1
00
Nº 4
0
Nº 2
0
Nº 1
0
Nº 43/8"
1/2"
3/4"1"1 1/
2"
2"2 1/
2"3"
Abertura de la Malla (mm)
Porc
enta
je q
ue p
asa
SONDAJE:
PROYECTO:
PROFUNDIDAD:
UBICACIÓN:
10.80 - 11.00 m
JESÚS MARIA - LIMA
C-3
EDIFICIO CENTROS - UNIVERSIDAD DEL PACIFICO
ANALISIS GRANULOMETRICO LAMINA Nº M4114-19
Cu= 77.68
Cc= 8.75
LL= -
LP= -
IP= -
SUCS= GP
C U A D R O S
Calle Mayorazgo 159, Chacarilla del Estanque – San Borja Telefax: 372-5281 / 372-1497 E-mail: [email protected]
CUADRO Nº M4114-1
EDIFICIO CENTROS - UNIVERSIDAD DEL PACIFICO, JESÚS MARIA - LIMA
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO POR TAMIZADO, LÍMITES DE ATTERBERG, CONTENIDO DE HUMEDAD Y CLASIFICACIÓN UNIFICADA
HUMEDAD
Profundidad L.L L.P I.P (ω)
(m) 3" 2 1/2" 2" 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" Nº4 Nº10 Nº20 Nº40 Nº100 Nº200 % % % %
C-1 1.30 - 1.50 100 99 98 98 98 97 97 96 93 64 46 21 15 6 3.5 SC-SM
C-1 3.50 - 3.70 100 93 90 75 59 51 44 39 30 25 22 14 4 2 - - - 2.0 GP
C-1 5.80 - 6.00 100 93 79 66 48 38 30 27 23 22 21 18 6 3 - - - 6.7 GP
C-1 13.00 - 13.20 100 96 78 63 53 44 40 33 30 25 16 5 3 - - - 8.8 GP
C-1 15.20 - 15.40 100 83 66 60 50 45 40 37 29 25 15 5 2 1 - - - 7.6 GP
C-1 17.80 - 18.00 100 96 88 70 51 42 33 30 25 24 22 18 6 3 - - - 9.4 GP
C-1 22.80 - 23.00 100 97 93 79 66 60 50 43 30 25 20 10 4 3 - - - 8.4 GP
C-2 3.60 - 3.80 100 95 92 72 61 53 45 39 31 27 22 16 3 1 - - - 2.4 GP
C-2 6.70 - 6.90 100 97 81 62 42 33 28 25 22 20 19 15 3 2 - - - 3.6 GP
C-2 11.50 - 11.70 100 95 82 65 54 46 38 33 24 21 18 12 4 3 - - - 8.0 GP
C-2 18.80 - 19.00 100 95 83 68 50 44 37 35 29 24 15 7 3 3 - - - 6.2 GP
C-2 21.80 - 22.00 100 97 85 68 59 53 45 40 31 27 24 17 5 3 - - - 8.1 GP
C-3 4.00 - 4.20 100 90 87 72 58 51 42 38 32 28 23 14 3 2 - - - 4.0 GP
C-3 8.80 - 9.00 100 94 86 75 57 48 36 31 24 21 19 13 3 1 - - - 4.9 GP
C-3 10.80 - 11.00 100 94 87 62 51 38 32 23 19 17 13 3 1 - - - 4.6 GP
MUESTRA LIMITES DE ATTERBERG
SUCSANÁLISIS GRANULOMÉTRICO POR TAMIZADO
% QUE PASA LA MALLA NºSondaje
F O T O G R A F I A S
Calle Mayorazgo 159, Chacarilla del Estanque – San Borja Telefax: 372-5281 / 372-1497 E-mail: [email protected]
EDIFICIO CENTROS, UNIVERSIDAD DEL PACIFICO, JESÚS MARÍA – LIMA
VISTA PANORÁMICA DEL TERRENO ESTUDIADO. TOMADA ESDE EL EXTERIOR
EDIFICIO CENTROS, UNIVERSIDAD DEL PACIFICO, JESÚS MARÍA – LIMA
UBICACIÓN DE LA CALICATA C-1.
CALICATA C-1. SE APRECIA LA CAPA SUPERIOR DE RELLENO DE ARCILLA LIMOSA, SEGUIDA DEL RELLENO ANTIGUO Y MAS ABAJO LA GRAVA ARENOSA, MAL GRADUADA.
Calle Mayorazgo 159, Chacarilla del Estanque – San Borja Telefax: 372-5281 / 372-1497 E-mail: [email protected]
EDIFICIO CENTROS, UNIVERSIDAD DEL PACIFICO, JESÚS MARÍA – LIMA
UBICACIÓN DE LA CALICATA C-2.
VISTA HACIA EL INTERIOR DE LA CALICATA C-2
Calle Mayorazgo 159, Chacarilla del Estanque – San Borja Telefax: 372-5281 / 372-1497 E-mail: [email protected]
EDIFICIO CENTROS, UNIVERSIDAD DEL PACIFICO, JESÚS MARÍA – LIMA
UBICACIÓN DE LA CALICATA C-3. SE APRECIA LAS PIEDRAS Y BOLONES REDONDEADOS EXTRAIDOS DE LA EXCAVACIÓN.
VISTA HACIA EL INTERIOR DE LA CALICATA C-3
Calle Mayorazgo 159, Chacarilla del Estanque – San Borja Telefax: 372-5281 / 372-1497 E-mail: [email protected]