ÇELİK ENDÜSTRİ YAPISI Çatı Sisteminin Boyutlandırılması Bölüm:1
1.1 Ön Dizayn
• Proje Sınırlamaları: Aşık Açıklığı: 5 m Yapı Toplam Boyu: 45 m Yapı KolonYüksekliği: 7 m Kafes Kiriş Açıklığı: 20 m Malzeme: St. 37 Çatı Kirişi Türü: Trapez
• Yapıya Ait Özellikler: Yer: 1. Derece deprem bölgesi Zemin: Z3 Çatı Örtüsü: Çift kat eternit Duvar: 1 tuğla kalınlıklı duvar Denizden Yükseklik: ≤ 200 m
• Kafes Kiriş Yüksekliğinin Belirlenmesi: Kafes kiriş yüksekliği ekonomik nedenlerden dolayı açıklığın yedi ila ondabiri arasında bir değer
alır. Genellikle bu değer açıklığın sekizde biri olarak seçilir. Projede belirtilen 20 metrelik açıklık için uygun görülen kafes kiriş yüksekliği açıklığın onda biri olan 1.5 metre olarak belirlenmiştir.
• Aşık Aralığının Belirlenmesi:
Bazı örtü malzemeleri için önerilen maksimum mesnetlenme mesafeleri aşağıdaki gibidir. Aşık aralığı verilen bu değerlere bağlı olarak belirlenecektir.
Malzeme Kalınlık Maksimum Aşık Aralığı
Oluklu Eternit 140 cm Trapezoidal Levha 0,7 mm 200 cm Trapezoidal Levha 0,9 mm 225 cm Ytong Çatı Plakası 10 mm 275 cm Ytong Çatı Plakası 12,5 mm 350 cm
Mahya aşığının mahya noktasından olan uzaklığı 150~200 mm arasında değişmektedir. 20
metrelik açıklık için değişik aşık aralığı sayısı dikkate alınarak belirlenen aşık aralığı değerleri aşağıdaki gibi hesaplanmıştır:
16 14 12 10 8 150 1231,25 mm 1407,14 mm 1641,67 mm 1970,00 mm 2481,25 mm 160 1230,00 mm 1405,71 mm 1640,00 mm 1968,00 mm 2480,00 mm 170 1228,75 mm 1404,29 mm 1638,33 mm 1966,00 mm 2478,75 mm 180 1227,50 mm 1402,86 mm 1636,67 mm 1964,00 mm 2477,50 mm 190 1226,25 mm 1401,43 mm 1635,00 mm 1962,00 mm 2476,25 mm 200 1225,00 mm 1400,00 mm 1633,33 mm 1960,00 mm 2475,00 mm
Yukarıdaki iki tablodan elde edilen sonuca göre aşık aralığının 140 cm olarak alınması uygun
görülmüştür. Mahya aşığının mahya noktasına olan uzaklığı ise 200 mm seçilmiştir.
1
2
1.2 Yük Analizi
Yapıya ait özellikler dikkate alınarak ve TS 498 kullanılarak, yük analizi için gerekli olan aşağıdaki değerler ilgili tablolardan okunmuştur. ÖZELLİKLER
Çift kat (x2) Oluklu eternit öz ağırlığı =40 kg/m2
Arası izocamlı Çatı eğimi= 8031’50.76’’ <300
Kar yükü hesap değeri Pk= m.Pko=1x75= 75 kg/m2
m= 1
Rüzgar Şiddeti gr= 80 kg/m2 Yapı yüksekliği= 8.5 m
Yük analiz şeması aşağıdaki gibi düzenlenmiştir: Çatı örtisi öz ağırlığı……………………….. 40 kg/m2 (Y.D.) Aşıklar öz ağırlığı..………………………… 10 kg/m2 (Y.D.)
∑ g1= 50 kg/m2 (Y.D.)
Makaslar öz ağırlığı. ………………………. 15 kg/m2 (Y.D.)
∑ g2= 65 kg/m2 (Y.D.)
Kar yükü…………………………………… pk= 75 kg/m2 (Y.D.) Rüzgar yükü:
[E] düzleminde =[1,2xSin(8,53)-0,4]x80 pre=-18 kg/m2 (Ç.D.) [F] düzleminde =-0,4x80 prf= -32 kg/m2 (Ç.D.)
1.3 Aşıkların Hesabı
Şekilde aşık genel konumunun x-y asal eksenine göre konumu gösterilmektedir. Çatı örtüsü ve aşıkların özgül ağırlıklarından kaynaklanan q yayılı yükünün qx ve qy bileşenleri şu şekilde hesaplanır:
Veriler: α= 8,530 sinα= 0,148 cosα= 0,989 tanα= 0,15 Aşık aralığı: 1400 mm Aşık açıkığı: 5000 mm Hesaplananlar: q= (50+75)x1,4 =175 kg/m qx= 175x0,989 =173 kg/m
x
α
x
qy
qx
y
qy= 175x0,148 =26 kg/m
3
1.3.1 Profil Hesabı:
Aşıklar iki açıklıkta sürekli kiriş sistem olarak ele alınacak ve gerekli tahkikler yapıldıktan sonra en uygun profil türü seçilecektir. [NOT]: Aşağıdaki veriler MATHCAD programı kullanılarak hesaplanmış olup program yapısında kullanılan terimler içermektedir.
αçem 1.44:=t
cm2
Gergi Sayısı......... g 0:= Için;
α1Mx
Wx
My
W y
1
g 1+( )2⋅+
⎡⎢⎣
⎤⎥⎦
110
⋅:= α1 2.361=t
cm2if α1 αçem≤ "OK ", "NOT OK !",( ) "NOT OK !"=
fx 2.48qx e4⋅
Ix⋅:= f y if g 0≠ 0, 2.48
q y
Iy⋅ e4⋅,
⎛⎜⎝
⎞⎠
:= f0 fx( )2 f y( )2+:= f0 3.657= cm
fx 1.568= cm f y 3.303= cm if f0e3
≤ "OK", "NOT OK ! ",⎛⎜⎝
⎞⎠
"NOT OK ! "=
Mx 1735.02
11⋅:= Mx 393.182= kgm
My 265.02
11⋅:= My 59.091= kgm
I 100 Profili Için:-------\\ Wx 34.2:= cm3 Ix 171:= cm4 qx 0.173:=kgmm
e 5:= m
W y 4.88:= cm3 Iy 12.2:= cm4 q y 0.026:=kgmm
Görüldüğü gibi sehim ve gerilme kontrolü sağlanmamaktadır. Aşıklar tek gergili olarak düzenlendiğinde ise şu sonuç çıkmaktadır:
if f0e3
≤ "OK", "NOT OK ! ",⎛⎜⎝
⎞⎠
"OK"=cmf y 0=cmfx 1.568=
cmf0 1.568=f0 fx( )2 f y( )2+:=f y if g 0≠ 0, 2.48q y
Iy⋅ e4⋅,
⎛⎜⎝
⎞⎠
:=fx 2.48qx e4⋅
Ix⋅:=
if α1 αçem≤ "OK ", "NOT OK !",( ) "NOT OK !"=t
cm2α1 1.452=α1
Mx
Wx
My
W y
1
g 1+( )2⋅+
⎡⎢⎣
⎤⎥⎦
110
⋅:=
Için;g 1:=Gergi Sayısı.........
Yukarıda da görüldüğü gibi gerilme şartı sağlanmamaktadır fakat yapılan kabuller düşünüldüğünde %1’lik küçük bir fark için bu şartın sağlanmış olduğu kabul edilmiştir. Daha ekonomik bir sonuç çıkabileceği için I 80 profili içinde çift gergi kullanılarak gerekli tahkiklerin yapılması gerekir:
4
I 80 profili için her iki şartta sağlanmamıştır. Bu nedenle çatı sisteminde aşıklar, -İki açıklıkta sürekli, tek gergili olarak tertiplenecek, -Enkesitleri I 100 alınacaktır. 1.3.2 Gergi Enkesitlerinin Hesabı:
En büyük çekme kuvveti eğik gergi çubuklarında oluşur ve gerilme kontrolleri gergi çubuğunun diş dibi alanlarına göre yapılır. İki gergi halinde eğik çubukta oluşabilecek maximum çekme kuvveti:
M 10.563kg m=
e 16.9mm:= Wlev 5.29cm3:=
Levhada Kontrol:•
σ0M
Wlev:= σ0 0.22
ton
cm2= if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
Kaynakta Kontrol:•
a 3mm:= Seçilmiştir.
lk1 hlev a−:= lk1 57mm=
lk2 hlev tlev− a−:= lk2 51mm=
Ik lk1 a⋅a2
e+⎛⎜⎝
⎞⎠
2⋅ lk2 a⋅ e
a2
− tlev−⎛⎜⎝
⎞⎠
2⋅+
lk1 lk2+( )3
12a⋅+ lk1 a⋅
hlev
2e−
⎛⎜⎝
⎞⎠
2
⋅+ lk2 a⋅hlev tlev−
2e−
⎛⎜⎝
⎞⎠
2
⋅+:=
Ik 43.129cm4=
W kIk
hlev
2
:= W k 1.438 10 5−× m3= σ0MW k
:= σ0 0.081ton
cm2=
if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
a 1400mm:=
n 16:= (Çatı makası üzerindeki toplam aşık sayısı)
β atane
a g 1+( )⋅⎡⎢⎣
⎤⎥⎦
:= β 60.751deg=
Zmax1
cos β( )12
⋅ q ye2
⋅n 3−
2⋅⎛⎜
⎝⎞⎠
⋅:= Zmax 432.355kg=
Seçilen Gergi Enkesiti...... φ 12 Fz π0.86 1.2⋅ cm( )2
4⋅:= Fz 0.836cm2=
σ0Zmax
Fz:= σ0 0.57
ton
cm2= if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
Mahya Levhası İçin,L 60.60.6 Seçilirse.....\\
hlev 60mm:= ex 50mm:= Z0 Zmax cos β( )⋅:= M Z0 ex⋅:=tlev 6mm:= dgergi 12mm:= Z0 211.25kg=
5
1.3.3 Mahya aşıklarında gergisiz tahkik:
Gergi çubukları mahya aşıklarına bağlanmamaktadır. Bu durumda aşağıdaki tahkikin yapılması gerekmektedir:
cm3 Iy 12.2:= cm4 q y 0.017:=kgmm
αçem 1.44:=t
cm2
Gergi Sayısı......... g 0:= Için;
α1Mx
Wx
M y
W y
1
g 1+( )2⋅+
⎡⎢⎣
⎤⎥⎦
110
⋅:= α1 1.515=t
cm2if α1 αçem≤ "OK ", "NOT OK !",( ) "NOT OK !"=
fx 2.48qx e4⋅
Ix⋅:= f y if g 0≠ 0, 2.48
q y
Iy⋅ e4⋅,
⎛⎜⎝
⎞⎠
:= f0 fx( )2 f y( )2+:= f0 2.383= cm
fx 1.006= cm f y 2.16= cm if f0e3
≤ "OK", "NOT OK ! ",⎛⎜⎝
⎞⎠
"NOT OK ! "=
q0 50 75+( )1.42
0.2+⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅:= q0 112.5=kgm
qx q0 0.989⋅:= qx 111.262=kgm
q y q0 0.148⋅:= q y 16.65=kgm
Mx qx5.02
11⋅:= Mx 252.869= kgm
M y q y5.02
11⋅:= M y 37.841= kgm
I 100 Profili Için:-------\\ Wx 34.2:= cm3 Ix 171:= cm4 qx 0.111:=kgmm
e 5:= m
W y 4.88:=
Her iki şartta sağlanmadığı için aşağıdaki şekilde gösterildiği gibi mahya aşıkları gergilerle tutulacaktır.
6
• Mahya Levhası Hesabı:
80
50
6010
aLL 60.60.6
a
LL 60.60.6
Mahya Levhası İçin,L 60.60.6 Seçilirse.....\\
hlev 60mm:= ex 50mm:=
tlev 6mm:= dgergi 12mm:=
e 16.9mm:= Wlev 5.29cm3:=
Z0 Zmax cos β( )⋅:= M Z0 ex⋅:=
Z0 211.25kg= M 10.563kg m=
if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
σ0 0.081ton
cm2=σ0
MW k
:=W k 14.376cm3=W kIk
hlev
2
:=
Ik 43.129cm4=
Ik lk1 a⋅a2
e+⎛⎜⎝
⎞⎠
2⋅ lk2 a⋅ e
a2
− tlev−⎛⎜⎝
⎞⎠
2⋅+
lk1 lk2+( )3
12a⋅+ lk1 a⋅
hlev
2e−
⎛⎜⎝
⎞⎠
2
⋅+ lk2 a⋅hlev tlev−
2e−
⎛⎜⎝
⎞⎠
2
⋅+:=
lk2 51mm=lk2 hlev tlev− a−:=
lk1 57mm=lk1 hlev a−:=
Seçilmiştir.a 3mm:=
Kaynakta Kontrol:•
if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=σ0 0.22ton
cm2=σ0
MWlev
:=
Levhada Kontrol:•
7
1.3.4 Aşık Eklerinin Dizaynı:
Standart olarak 12 m lik boylarda haddelenen profillerin kiriş elemanı şeklinde kullanılmaları sırasında ekonomik bir çözüm sağlamak amacıyla ek yerleri yapılmıştır. Aşağıdaki şekildende anlaşılacağı üzere, Grup A olarak gösterilen ilk ek bölgesi üç açıklıkta sürekli olup B ve C iki açıklıkta süreklidir. A,B,C olarak isimlendirilen bu bölgeler değişik aralıklar boyunca şaşırtmalı olarak sıralandırılmıştır. Profil israfından kaçınmak amacıyla profillere iki farklı şekilde ek yapılmıştır. Ek yerleri aşağıdada görüldüğü gibi momentin pozitif olduğu bölgelerde yapılarak çekme gerilmelerinin alt başlıkta oluşması sağlanmış ve ek levhasının başlığın üst tarafında yapılması engellenmiştir. Rüzgarın emme etkisi örtü malzemesi ve aşıkların öz ağırlıkları toplamından küçük çıktığı için moment diyagramı aşağıdaki gibi olacaktır: [ (40+10)x0.989 =49.45 kg/m2 > |-32| kg/m2 ]
1. Aralık
Kullanılan: 12x1 + 3x1 10x2 0 Artan: 9x1 2x2 0 Gereken: 0
0 6x1 + 2x2
2. Aralık
Kullanılan: 12x1 + 3x1 10x2 0 Artan: 0 2x2 0 Gereken: 0 [12/2 =6m (Her 4 aralıkta bir)] 6x1 + 2x2
Sistemde kullanılacak toplam profil miktarı: 4x15 =60 adet I 100 profili Fire miktarı:0
= 60x12x8,32 =6000 kg
2x2
6x1 2x2
Grup: CGrup: BGrup: A
Tüm sistemi minimum profil israfı yaparak geçmek, ancak yukarıdaki diyagramda gösterildiği gibi profil kesimi yapılarak mümkün olmaktadır. İlk aralıkta A grubundan artan üç metrelik profil ikinci aralıkta kullanılmakta, yine ikinci aralıkta C grubu için gerekli olan altı metre boyundaki profil ise oniki metrelik tek bir profili eşit iki parçaya bölerek elde edilmektedir. Böylece dört aralığı, ekstra bir profili iki eşit parçaya bölerek hiç fire vermeden geçmek mümkün olmaktadır. Toplam boydan boya geçilecek aşık sayısı 8x2 =16 .mod. 4 =0 olduğuna göre sistemi bu şekilde hiç fire vermeden geçmek mümkün olmaktadır.
8
1.3.5 Aşık Eklerinin Hesabı:
Genel Veriler:
α çem 1.44 t
cm2Q 0.173 t
τ kem 1.25 t
cm2lkg2 6.5 cm
140.60.6
3
70 70
lkg2=
65
I 100 Çubuk
Verileri:
Ix 171 cm4 bbas 5 cm
tbas 0.68 cmWx 34.2 cm3
tgov 0.45 cm
Ek Levhası Verileri:
blev 7:= cm
tlev 0.6:= cm
cm if lkb 1.5 a1⋅≥ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
if lkb 10 a1⋅≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
lkb2 lkb 10⋅ a1+:= lkb2 68.28= mm
lbl 2 lkb2⋅:= lbl 136.56= mm
Gövde Küt Kaynağında Kontrol:
agov tgov:= agov 0.45= cm lkg lkg2 2 agov⋅−:= lkg 5.6= cm
τkgQ
agov lkg⋅:= τkg 0.069= if τkg τkem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
σkgMek
Ix
lkg
2⋅:= σkg 0.806= if σkg 0.81≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
Mek Wx αçem⋅:=
Mek 49.248= tcm
Çekme Başlığı Kontrolleri:
Fbas b bas tbas⋅:= Fbas 3.4= cm2
Flev blev tlev⋅:= Flev 4.2= cm2 if Flev Fbas≥ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
PbasMek
WxFbas⋅:= Pbas 4.896= t
Kaynak dikişi kalınlığı: 0.7 10⋅ tlev⋅ 4.2= mm
a1 3:= mm seçildi if blev b bas 2 0.25⋅ a1⋅+≥ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
lkbPbas
2 a1⋅ 0.1⋅ τkem⋅:= lkb 6.528=
9
1.4 Çatı Makaslarının Hesabı
İlk olarak yük analizinden elde edilen sonuçlara göre düğüm noktası kuvvetleri hesaplanacaktır.
[Pg ] Öz ağırlık yüklemesi = 65x1,40x5,0 = 455 kg
[Pg’] Mahya noktasında öz ağırlık yüklemesi = 65x1,60x5,0 = 520 kg
[Pk] Kar yüklemesi = 75x1,40x5,0 = 525 kg
[Pk’] Mahya noktasında kar yüklemesi = 75x1,60x5,0 = 600 kg
[Pre] E düzleminde rüzgar yüklemesi 0,5989,040,118 xx−= = -128 kg
[Pre’] Mahya noktasında E düzleminde rüzgar yüklemesi
0,5)20,0240,1(
989,0118 xxx +−= = -82 kg
[Prf] F düzleminde rüzgar yüklemesi 0,5989,040,132 xx−= = -227 kg
[Prf’] Mahya noktasında F düzleminde rüzgar yüklemesi
0,5)20,0240,1(
989,0132 xxx +−= = -146 kg
∗Yüklemeler aşağıda gösterildiği gibi yapılmış olup SAP 2000 Programı kullanılarak çubuk kuvvetleri hesaplanmıştır.
Rüzgar yüklemesi
Yarım kar yüklemesi
Öz ağırlık yüklemesi
Kar yüklemesi
∗ SAP 2000 girdi ve çıktı dosyası için bkz. [EK_1].
10
1.4.1 Çubuklarda Gerilme Kontrolleri: • ÜST BAŞLIK İçin:………….\\
SEÇİLEN PROFİL80.80.8
Lprof 161.8 cm Iprof 72.3 cm4 hprof 80 mm σ çem 1.44 ton
cm2
N 20.502ton i1 1.55 cm tprof 8 mmτ kem 0.9 ton
cm2Skx 161.8 cm Fprof 12.3 cm2 tlev 10 mm
σ kem 0.9 ton
cm2Sky 161.8 cm eprof 2.26 cm m 2
X-Y eksenindeki atalet momentleri:
Ix 2 Iprof.
Iy 2 Iprof. 2 Fprof
.tlev
2eprof
2
. Iy 331.993 cm4=
ixIx
2 Fprof.
ix 2.424 cm= λ x
Skx
ixλ x 66.736=
iyIy
2 Fprof.
iy 3.674 cm= λ y
Sky
iyλ y 44.043=
λ 4 if λ x 100>λ x
2, 50, S1 if
Lprof
3λ 4 i1
.<Lprof
3, λ 4 i1
.,
Bağ levhası sayısı:
adet if mod ceilLprof
S1
2, 1 ceilLprof
S1
, ceilLprof
S1
1, adet 3= S1
Lprof
adetS1 539.333 mm=
λ 1
S1
i1λ 1 34.796= if λ 1 λ 4 "OK", "NOT OK !", "OK"=
13
σ 1w N.
2 Fprof.
σ 1 1.2 ton
cm2= Gerilme Kontrolü: if σ 1 σ çem "OK", "NOT OK !", "OK"=
λmax Kontrolü: if λ max 250 "OK", "NOT OK !", "OK"=
Ara Bağlantıların Boyutlandırılması:
Q2 Fprof σ çem
..
80Q 0.443 ton=
e0 2 eprof. tlev e0 5.52 cm=
Q Q if e0 20 i1.< 0, 0.05
e0
i120. Q., Q 0.443 ton=
TQ S1.
e0
T 4.326 ton=
amax 0.7 min t( ). aminm 3 mm
amax 5.6 mm= a0 3 mm Seçilmiştir.
hlev 6 a0. hprof hlev
ceil hlev 100.
100hlev 100 mm=
FkT
τ kem
Fk 4.807 cm2=
lh1
Fk
2 a0.
lh1 80.118 mm=
l1 lh1 2 a0. l1 86.118 mm=
Llev l1 6 a0
Llev
ceil Llev 100.
100Llev 11 cm=
ALT BAŞLIK İçin:-------\\ Sk 580 cm Seçilen Kesit: L.80.80.8
Omax 20.758 t F 12.3 cm2 iy 2.42 cm
t
cm2λ max
Sk
iyλ max 206.612= σ
Omax
2 F.σ 0.844=
Gerilme Kontrolü: if σ 1.44 "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
λ Kontrolü: if λ max 250 "OK", "NOT OK !", "OK"=λ
14
• V1,V9 Dikmeleri İçin:……\\
SEÇİLEN PROFİL50.50.5
Lprof 50 cm Iprof 11 cm4 hprof 50 mm σ çem 1.44 ton
cm2
N 6.93 ton i1 0.98 cm tprof 5 mmτ kem 0.9 ton
cm2Skx 50 cm Fprof 4.8 cm2 tlev 10 mm
σ kem 0.9 ton
cm2Sky 50 cm eprof 1.4 cm m 2
X-Y eksenindeki atalet momentleri:
Ix 2 Iprof.
Iy 2 Iprof. 2 Fprof
.tlev
2eprof
2
. Iy 56.656 cm4=
ixIx
2 Fprof.
ix 1.514 cm= λ x
Skx
ixλ x 33.029=
iyIy
2 Fprof.
iy 2.429 cm= λ y
Sky
iyλ y 20.582=
λ 4 if λ x 100>λ x
2, 50, S1 if
Lprof
3λ 4 i1
.<Lprof
3, λ 4 i1
.,
Bağ levhası sayısı:
adet if mod ceilLprof
S1
2, 1 ceilLprof
S1
, ceilLprof
S1
1, adet 3= S1
Lprof
adetS1 166.667 mm=
λ 1
S1
i1λ 1 17.007= if λ 1 λ 4 "OK", "NOT OK !", "OK"=
Çubukta Gerilme Kontrolü:
λ yi λ y2 m
2λ 1
2. λ yi 26.699=
λ max if λ x λ yi> λ x, λ yi, λ max 33.029= w 1.11
σ 1w N.
2 Fprof.
σ 1 0.801 ton
cm2= Gerilme Kontrolü: if σ 1 σ çem "OK", "NOT OK !", "OK"=
λmax Kontrolü: if λ max 250 "OK", "NOT OK !", "OK"=
15
Ara Bağlantıların Boyutlandırılması:
Q2 Fprof σ çem
..
80Q 0.173 ton=
e0 2 eprof. tlev e0 3.8 cm=
Q Q if e0 20 i1.< 0, 0.05
e0
i120. Q., Q 0.173 ton=
TQ S1.
e0
T 0.758 ton=
amax 0.7 min t( ). aminm 3 mm
amax 3.5 mm= a0 3 mm Seçilmiştir.
hlev 6 a0. hprof hlev
ceil hlev 100.
100hlev 70 mm=
FkT
τ kem
Fk 0.842 cm2=
lh1
Fk
2 a0.
lh1 14.035 mm=
l1 lh1 2 a0. l1 20.035 mm=
Llev l1 6 a0
Llev
ceil Llev 100.
100Llev 4 cm=
• V2,V3,V4,V6,V7,V8 Dikmeleri İçin:……\\
SEÇİLEN PROFİL50.50.5
Lprof 155 cm Iprof 11 cm4 hprof 50 mm σ çem 1.44 ton
cm2
N 0.98 ton i1 0.98 cm tprof 5 mmτ kem 0.9 ton
cm2Skx 155 cm Fprof 4.8 cm2 tlev 10 mm
σ kem 0.9 ton
cm2Sky 155 cm eprof 1.4 cm m 2
16
X-Y eksenindeki atalet momentleri:
Ix 2 Iprof.
Iy 2 Iprof. 2 Fprof
.tlev
2eprof
2
. Iy 56.656 cm4=
ixIx
2 Fprof.
ix 1.514 cm= λ x
Skx
ixλ x 102.39=
iyIy
2 Fprof.
iy 2.429 cm= λ y
Sky
iyλ y 63.803=
λ 4 if λ x 100>λ x
2, 50, S1 if
Lprof
3λ 4 i1
.<Lprof
3, λ 4 i1
.,
Bağ levhası sayısı:
adet if mod ceilLprof
S1
2, 1 ceilLprof
S1
, ceilLprof
S1
1, adet 5= S1
Lprof
adetS1 310 mm=
λ 1
S1
i1λ 1 31.633= if λ 1 λ 4 "OK", "NOT OK !", "OK"=
Çubukta Gerilme Kontrolü:
λ yi λ y2 m
2λ 1
2. λ yi 71.215=
λ max if λ x λ yi> λ x, λ yi, λ max 102.39= w 2.01
σ 1w N.
2 Fprof.
σ 1 0.205 ton
cm2= Gerilme Kontrolü: if σ 1 σ çem "OK", "NOT OK !", "OK"=
λmax Kontrolü: if λ max 250 "OK", "NOT OK !", "OK"=
Ara Bağlantıların Boyutlandırılması:
Q2 Fprof σ çem
..
80Q 0.173 ton=
e0 2 eprof. tlev e0 3.8 cm=
Q Q if e0 20 i1.< 0, 0.05
e0
i120. Q., Q 0.173 ton=
TQ S1.
e0
T 1.41 ton=
amax 0.7 min t( ). aminm 3 mm
amax 3.5 mm= a0 3 mm Seçilmiştir.
17
hlev 6 a0. hprof hlev
ceil hlev 100.
100hlev 70 mm=
FkT
τ kem
Fk 1.566 cm2=
lh1
Fk
2 a0.
lh1 26.105 mm=
l1 lh1 2 a0. l1 32.105 mm=
Llev l1 6 a0
Llev
ceil Llev 100.
100Llev 6 cm=
V5 Dikmesi İçin:-------\\ Sk 200 cm Seçilen Kesit: L.45.45.5
Omax 4.036 t F 4.3 cm2 imin 0.87 cm t
cm2λ max
Sk
imin
λ max 151.735= σOmax
2 F.σ 1.402=
Gerilme Kontrolü: if σ 1.44 "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
λ Kontrolü: if λ max 250 "OK", "NOT OK !", "OK"=λ
D1,D14 Diyagonelleri İçin:-------\\ Sk 148.7 cm Seçilen Kesit: L.50.50.5
Omax 13.461 t F 4.8 cm2 imin 0.98 cm t
cm2λ max
Sk
imin
λ max 229.885= σOmax
2 F.σ 0.469=
Gerilme Kontrolü: if σ 1.44 "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
λ Kontrolü: if λ max 250 "OK", "NOT OK !", "OK"=λ
18
• D2,D13 Diyagonalleri İçin:……\\
SEÇİLEN PROFİL65.65.6
Lprof 167.8 cm Iprof 29.2 cm4 hprof 65 mm σ çem 1.44 ton
cm2
N 6.479 ton i1 1.27 cm tprof 6 mmτ kem 0.9 ton
cm2Skx 167.8 cm Fprof 7.53 cm2 tlev 10 mm
σ kem 0.9 ton
cm2Sky 167.8 cm eprof 1.8 cm m 2
X-Y eksenindeki atalet momentleri:
Ix 2 Iprof.
Iy 2 Iprof. 2 Fprof
.tlev
2eprof
2
. Iy 138.067 cm4=
ixIx
2 Fprof.
ix 1.969 cm= λ x
Skx
ixλ x 85.211=
iyIy
2 Fprof.
iy 3.028 cm= λ y
Sky
iyλ y 55.419=
λ 4 if λ x 100>λ x
2, 50, S1 if
Lprof
3λ 4 i1
.<Lprof
3, λ 4 i1
.,
Bağ levhası sayısı:
adet if mod ceilLprof
S1
2, 1 ceilLprof
S1
, ceilLprof
S1
1, adet 3= S1
Lprof
adetS1 559.333 mm=
λ 1
S1
i1λ 1 44.042= if λ 1 λ 4 "OK", "NOT OK !", "OK"=
Çubukta Gerilme Kontrolü:
λ yi λ y2 m
2λ 1
2. λ yi 70.788=
λ max if λ x λ yi> λ x, λ yi, λ max 85.211= w 1.69
σ 1w N.
2 Fprof.
σ 1 0.727 ton
cm2= Gerilme Kontrolü: if σ 1 σ çem "OK", "NOT OK !", "OK"=
λmax Kontrolü: if λ max 250 "OK", "NOT OK !", "OK"=
19
Ara Bağlantıların Boyutlandırılması:
Q2 Fprof σ çem
..
80Q 0.271 ton=
e0 2 eprof. tlev e0 4.6 cm=
Q Q if e0 20 i1.< 0, 0.05
e0
i120. Q., Q 0.271 ton=
TQ S1.
e0
T 3.296 ton=
amax 0.7 min t( ). aminm 3 mm
amax 4.2 mm= a0 3 mm Seçilmiştir.
hlev 6 a0. hprof hlev
ceil hlev 100.
100hlev 90 mm=
FkT
τ kem
Fk 3.662 cm2=
lh1
Fk
2 a0.
lh1 61.04 mm=
l1 lh1 2 a0. l1 67.04 mm=
Llev l1 6 a0
Llev
ceil Llev 100.
100Llev 9 cm=
D3,D12, Diyagonelleri İçin:-------\\ Sk 167.8 cm Seçilen Kesit: L.50.50.5
Omax 2.624 t F 4.8 cm2 imin 0.98 cm
t
cm2λ max
Sk
imin
λ max 171.224= σOmax
2 F.σ 0.273=
Gerilme Kontrolü: if σ 1.44 "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
λ Kontrolü: if λ max 250 "OK", "NOT OK !", "OK"=λ
20
• D4,D5, D10,D11 Diyagonalleri İçin:……\\
SEÇİLEN PROFİL50.50.5
Lprof 193.8 cm Iprof 11 cm4 hprof 50 mm σ çem 1.44 ton
cm2
N 1.169 ton i1 0.98 cm tprof 5 mmτ kem 0.9 ton
cm2Skx 193.8 cm Fprof 4.8 cm2 tlev 10 mm
σ kem 0.9 ton
cm2Sky 193.8 cm eprof 1.4 cm m 2
X-Y eksenindeki atalet momentleri:
Ix 2 Iprof.
Iy 2 Iprof. 2 Fprof
.tlev
2eprof
2
. Iy 56.656 cm4=
ixIx
2 Fprof.
ix 1.514 cm= λ x
Skx
ixλ x 128.02=
iyIy
2 Fprof.
iy 2.429 cm= λ y
Sky
iyλ y 79.775=
λ 4 if λ x 100>λ x
2, 50, S1 if
Lprof
3λ 4 i1
.<Lprof
3, λ 4 i1
.,
Bağ levhası sayısı:
adet if mod ceilLprof
S1
2, 1 ceilLprof
S1
, ceilLprof
S1
1, adet 5= S1
Lprof
adetS1 387.6 mm=
λ 1
S1
i1λ 1 39.551= if λ 1 λ 4 "OK", "NOT OK !", "OK"=
Çubukta Gerilme Kontrolü:
λ yi λ y2 m
2λ 1
2. λ yi 89.041=
λ max if λ x λ yi> λ x, λ yi, λ max 128.02= w 2.85
σ 1w N.
2 Fprof.
σ 1 0.347 ton
cm2= Gerilme Kontrolü: if σ 1 σ çem "OK", "NOT OK !", "OK"=
λmax Kontrolü: if λ max 250 "OK", "NOT OK !", "OK"=
21
Ara Bağlantıların Boyutlandırılması:
Q2 Fprof σ çem
..
80Q 0.173 ton=
e0 2 eprof. tlev e0 3.8 cm=
Q Q if e0 20 i1.< 0, 0.05
e0
i120. Q., Q 0.173 ton=
TQ S1.
e0
T 1.763 ton=
amax 0.7 min t( ). aminm 3 mm
amax 3.5 mm= a0 3 mm Seçilmiştir.
hlev 6 a0. hprof hlev
ceil hlev 100.
100hlev 70 mm=
FkT
τ kem
Fk 1.958 cm2=
lh1
Fk
2 a0.
lh1 32.64 mm=
l1 lh1 2 a0. l1 38.64 mm=
Llev l1 6 a0
Llev
ceil Llev 100.
100Llev 6 cm=
D6,D9 Diyagonelleri İçin:-------\\ Sk 224.9 cm Seçilen Kesit: L.50.50.5
Omax 2.285 t F 4.8 cm2 imin 0.98 cm
t
cm2λ max
Sk
imin
λ max 229.49= σOmax
2 F.σ 0.238=
Gerilme Kontrolü: if σ 1.44 "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
λ Kontrolü: if λ max 250 "OK", "NOT OK !", "OK"=λ
22
• D7,D8 Diyagonalleri İçin:……\\
SEÇİLEN PROFİL65.65.6
Lprof 237.9 cm Iprof 29.2 cm4 hprof 65 mm σ çem 1.44 ton
cm2
N 3.039 ton i1 1.27 cm tprof 6 mmτ kem 0.9 ton
cm2Skx 237.9 cm Fprof 7.53 cm2 tlev 10 mm
σ kem 0.9 ton
cm2Sky 237.9 cm eprof 1.8 cm m 2
X-Y eksenindeki atalet momentleri:
Ix 2 Iprof.
Iy 2 Iprof. 2 Fprof
.tlev
2eprof
2
. Iy 138.067 cm4=
ixIx
2 Fprof.
ix 1.969 cm= λ x
Skx
ixλ x 120.809=
iyIy
2 Fprof.
iy 3.028 cm= λ y
Sky
iyλ y 78.571=
λ 4 if λ x 100>λ x
2, 50, S1 if
Lprof
3λ 4 i1
.<Lprof
3, λ 4 i1
.,
Bağ levhası sayısı:
adet if mod ceilLprof
S1
2, 1 ceilLprof
S1
, ceilLprof
S1
1, adet 5= S1
Lprof
adetS1 475.8 mm=
λ 1
S1
i1λ 1 37.465= if λ 1 λ 4 "OK", "NOT OK !", "OK"=
Çubukta Gerilme Kontrolü:
λ yi λ y2 m
2λ 1
2. λ yi 87.046=
λ max if λ x λ yi> λ x, λ yi, λ max 120.809= w 2.55
σ 1w N.
2 Fprof.
σ 1 0.515 ton
cm2= Gerilme Kontrolü: if σ 1 σ çem "OK", "NOT OK !", "OK"=
λmax Kontrolü: if λ max 250 "OK", "NOT OK !", "OK"=
23
Ara Bağlantıların Boyutlandırılması:
Q2 Fprof σ çem
..
80Q 0.271 ton=
e0 2 eprof. tlev e0 4.6 cm=
Q Q if e0 20 i1.< 0, 0.05
e0
i120. Q., Q 0.271 ton=
TQ S1.
e0
T 2.804 ton=
amax 0.7 min t( ). aminm 3 mm
amax 4.2 mm= a0 3 mm Seçilmiştir.
hlev 6 a0. hprof hlev
ceil hlev 100.
100hlev 90 mm=
FkT
τ kem
Fk 3.115 cm2=
lh1
Fk
2 a0.
lh1 51.924 mm=
l1 lh1 2 a0. l1 57.924 mm=
Llev l1 6 a0
Llev
ceil Llev 100.
100Llev 8 cm=
24
1.4.2 Düğüm Noktalarında Kaynak Hesabı: • D1,D14 Diyagonalleri İçin:……\\
Veriler:
Profil: 50.50.5 N 13.461ton eprof 1.4 cm hprof 50 mm τ kem 1.1 ton
cm2
tlev 10 mm tprof 5 mm
Kaynak kalınlığıının belirlenmesi:
amax 0.7 min t( ). aminm 3 mm
amax 3.5 mm= a0 3 mm Seçilmiştir.
Profil ucunda kaynak dikişi yoksa:
l2 160 mm
lh2 l2 2 a0. lh2 154 mm= if lh2 15 a0
.> "OK", "NOT OK !", "OK"=
if lh2 100 a0.< "OK", "NOT OK !", "OK"=
kay_boy 1 mm
Given a0 kay_boy. hprof eprof. a0 lh2
. eprof. kaynakboyu find kay_boy( )
kaynakboyu 59.889 mm= lh1 kaynakboyu
l1 lh1 2 a0. l1
ceil l1 1000.
1000l1 66 mm= Seçilmiştir.
lh1 l1 2 a0. lh1 60 mm= if lh1 15 a0
.> "OK", "NOT OK !", "OK"=
if lh1 100 a0.< "OK", "NOT OK !", "OK"=
Gerilme Kontrolü:
F 2 a0. lh1 lh2
. F 12.84 cm2=
τ kNF
τ k 1.048 ton
cm2= if τ k τ kem< "OK", "NOT OK !", "OK"=
25
• D2,D13 Diyagonalleri İçin:……\\ Veriler:
Profil: 65.65.6 N 6.479 ton eprof 1.8 cm hprof 65 mm τ kem 1.1 ton
cm2
tlev 10 mm tprof 6 mm
Kaynak kalınlığıının belirlenmesi:
amax 0.7 min t( ). aminm 3 mm
amax 3.5 mm= a0 3 mm Seçilmiştir.
Profil ucunda kaynak dikişi yoksa:
l2 130 mm
lh2 l2 2 a0. lh2 124 mm= if lh2 15 a0
.> "OK", "NOT OK !", "OK"=
if lh2 100 a0.< "OK", "NOT OK !", "OK"=
kay_boy 1 mm
Given a0 kay_boy. hprof eprof. a0 lh2
. eprof. kaynakboyu find kay_boy( )
kaynakboyu 47.489 mm= lh1 kaynakboyu
l1 lh1 2 a0. l1
ceil l1 1000.
1000l1 54 mm= Seçilmiştir.
lh1 l1 2 a0. lh1 48 mm= if lh1 15 a0
.> "OK", "NOT OK !", "OK"=
if lh1 100 a0.< "OK", "NOT OK !", "OK"=
Gerilme Kontrolü:
F 2 a0. lh1 lh2
. F 10.32 cm2=
τ kNF
τ k 0.628 ton
cm2= if τ k τ kem< "OK", "NOT OK !", "OK"=
• D3,D12 Diyagonalleri İçin:……\\ Veriler:
Profil: 50.50.5 N 2.624 ton eprof 1.4 cm hprof 50 mm
tlev 10 mm tprof 5 mm
Kaynak kalınlığıının belirlenmesi:
amax 0.7 min t( ). aminm 3 mm
amax 3.5 mm= a0 3 mm Seçilmiştir.
26
Profil ucunda kaynak dikişi yoksa:
l2 130 mm
lh2 l2 2 a0. lh2 124 mm= if lh2 15 a0
.> "OK", "NOT OK !", "OK"=
if lh2 100 a0.< "OK", "NOT OK !", "OK"=
kay_boy 1 mm
Given a0 kay_boy. hprof eprof. a0 lh2
. eprof. kaynakboyu find kay_boy( )
kaynakboyu 48.222 mm= lh1 kaynakboyu
l1 lh1 2 a0. l1
ceil l1 1000.
1000l1 55 mm= Seçilmiştir.
lh1 l1 2 a0. lh1 49 mm= if lh1 15 a0
.> "OK", "NOT OK !", "OK"=
if lh1 100 a0.< "OK", "NOT OK !", "OK"=
Gerilme Kontrolü:
F 2 a0. lh1 lh2
. F 10.38 cm2=
τ kNF
τ k 0.253 ton
cm2= if τ k τ kem< "OK", "NOT OK !", "OK"=
• D4,D5,D10,D11 Diyagonalleri İçin:……\\ Veriler:
Profil: 50.50.5 N 1.169 ton eprof 1.4 cm hprof 50 mm τ kem 1.1 ton
cm2
tlev 10 mm tprof 5 mm
Kaynak kalınlığıının belirlenmesi:
amax 0.7 min t( ). aminm 3 mm
amax 3.5 mm= a0 3 mm Seçilmiştir.
Profil ucunda kaynak dikişi yoksa:
l2 130 mm
lh2 l2 2 a0. lh2 124 mm= if lh2 15 a0
.> "OK", "NOT OK !", "OK"=
if lh2 100 a0.< "OK", "NOT OK !", "OK"=
kay_boy 1 mm
Given a0 kay_boy. hprof eprof. a0 lh2
. eprof. kaynakboyu find kay_boy( )
kaynakboyu 48.222 mm= lh1 kaynakboyu
27
l1 lh1 2 a0. l1
ceil l1 1000.
1000l1 55 mm= Seçilmiştir.
lh1 l1 2 a0. lh1 49 mm= if lh1 15 a0
.> "OK", "NOT OK !", "OK"=
if lh1 100 a0.< "OK", "NOT OK !", "OK"=
Gerilme Kontrolü:
F 2 a0. lh1 lh2
. F 10.38 cm2=
τ kNF
τ k 0.113 ton
cm2= if τ k τ kem< "OK", "NOT OK !", "OK"=
• D6,D9 Diyagonalleri İçin:……\\
Profil: 50.50.5 N 2.285 ton eprof 1.4 cm hprof 50 mm τ kem 1.1 ton
cm2
tlev 10 mm tprof 5 mm
Kaynak kalınlığıının belirlenmesi:
amax 0.7 min t( ). aminm 3 mm
amax 3.5 mm= a0 3 mm Seçilmiştir.
Profil ucunda kaynak dikişi yoksa:
l2 120 mm
lh2 l2 2 a0. lh2 114 mm= if lh2 15 a0
. "OK", "NOT OK !", "OK"=
if lh2 100 a0. "OK", "NOT OK !", "OK"=
kay_boy 1 mm
Given a0 kay_boy. hprof eprof. a0 lh2
. eprof. kaynakboyu find kay_boy( )
kaynakboyu 44.333 mm= lh1 kaynakboyu
l1 lh1 2 a0. l1
ceil l1 1000.
1000l1 51 mm= Seçilmiştir.
lh1 l1 2 a0. lh1 45 mm= if lh1 15 a0
. "OK", "NOT OK !", "OK"=
if lh1 100 a0. "OK", "NOT OK !", "OK"=
28
Gerilme Kontrolü:
F 2 a0. lh1 lh2
. F 9.54 cm2=
τ kNF
τ k 0.24 ton
cm2= if τ k τ kem "OK", "NOT OK !", "OK"=
• D7,D8 Diyagonalleri İçin:……\\ Veriler:
Profil: 65.65.6 N 3.039 ton eprof 1.8 cm hprof 65 mm τ kem 1.1 ton
cm2
tlev 10 mm tprof 6 mm
Kaynak kalınlığıının belirlenmesi:
amax 0.7 min t( ). aminm 3 mm
amax 4.2 mm= a0 3 mm Seçilmiştir.
Profil ucunda kaynak dikişi yoksa:
l2 130 mm
lh2 l2 2 a0. lh2 124 mm= if lh2 15 a0
. "OK", "NOT OK !", "OK"=
if lh2 100 a0. "OK", "NOT OK !", "OK"=
kay_boy 1 mm
Given a0 kay_boy. hprof eprof. a0 lh2
. eprof. kaynakboyu find kay_boy( )
kaynakboyu 47.489 mm= lh1 kaynakboyu
l1 lh1 2 a0. l1
ceil l1 1000.
1000l1 54 mm= Seçilmiştir.
lh1 l1 2 a0. lh1 48 mm= if lh1 15 a0
. "OK", "NOT OK !", "OK"=
if lh1 100 a0. "OK", "NOT OK !", "OK"=
Gerilme Kontrolü:
F 2 a0. lh1 lh2
. F 10.32 cm2=
τ kNF
τ k 0.294 ton
cm2= if τ k τ kem "OK", "NOT OK !", "OK"=
29
• V1,V2,V3,V4, V6,V7,V8,V9 Dikmeleri İçin:……\\ Veriler:
Profil: 50.50.5 N 6.93 ton eprof 1.4 cm hprof 50 mm τ kem 1.1 ton
cm2
tlev 10 mm tprof 5 mm
Kaynak kalınlığıının belirlenmesi:
amax 0.7 min t( ). aminm 3 mm
amax 3.5 mm= a0 3 mm Seçilmiştir.
Profil ucunda kaynak dikişi yoksa:
l2 120 mm
lh2 l2 2 a0. lh2 114 mm= if lh2 15 a0
. "OK", "NOT OK !", "OK"=
if lh2 100 a0. "OK", "NOT OK !", "OK"=
kay_boy 1 mm
Given a0 kay_boy. hprof eprof. a0 lh2
. eprof. kaynakboyu find kay_boy( )
kaynakboyu 44.333 mm= lh1 kaynakboyu
l1 lh1 2 a0. l1
ceil l1 1000.
1000l1 51 mm= Seçilmiştir.
lh1 l1 2 a0. lh1 45 mm= if lh1 15 a0
. "OK", "NOT OK !", "OK"=
if lh1 100 a0. "OK", "NOT OK !", "OK"=
Gerilme Kontrolü:
F 2 a0. lh1 lh2
. F 9.54 cm2=
τ kNF
τ k 0.726 ton
cm2= if τ k τ kem "OK", "NOT OK !", "OK"=
30
• V5 Dikmesi İçin:……\\
Veriler:
Profil: 50.50.5 N 4.036 ton eprof 1.4 cm hprof 50 mm τ kem 1.1 ton
cm2
tlev 10 mm tprof 5 mm u 10 mm
Kaynak kalınlığıının belirlenmesi:
amax 0.7 min t( ). aminm 3 mm
amax 3.5 mm= a0 3 mm Seçilmiştir.
Profil ucunda kaynak dikişi yoksa:
l2 120 mm
lh2 l2 2 a0. lh2 114 mm= if lh2 15 a0
. "OK", "NOT OK !", "OK"=
if lh2 100 a0. "OK", "NOT OK !", "OK"=
kay_boy 1 mm
Given a0 kay_boy. hprof eprof. a0 lh2
. eprof. kaynakboyu find kay_boy( )
kaynakboyu 44.333 mm= lh1 kaynakboyu
l1 lh1 2 a0. l1
ceil l1 1000.
1000l1 51 mm= Seçilmiştir.
lh1 l1 2 a0. lh1 45 mm= if lh1 15 a0
. "OK", "NOT OK !", "OK"=
if lh1 100 a0. "OK", "NOT OK !", "OK"=
Gerilme Kontrolü:
F 2 a0. lh1 lh2
. F 9.54 cm2=
τ kN
2 F.τ k 0.212 ton
cm2= if τ k τ kem "OK", "NOT OK !", "OK"=
31
1.5 Alt Başlık Eki
L80.80.8
h2
h1
L2
L1
160.100.10
560.170.10
S0 35.424ton=S0 Fprof σçem⋅:=
if Fek Fprof≥ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
Fprof 24.6cm2=Fprof 2 Fprof⋅:=
Fek 30cm2=Fek h1 t1⋅ h2 t2⋅+:=
Profil Alanı Kontrolü:•
if eek eprof− t2− 3mm≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
eek 32.6mm=eek
h1 t1⋅ t2 hi+h1
2+
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅⎡⎢⎣
⎤⎥⎦
h2 t2⋅t2
2⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅⎡⎢⎣
⎤⎥⎦
+
h1 t1⋅ h2 t2⋅+( ):=
Eksantriste Kontrolü:•
t2 10mm:=
τkem 1.1ton
cm2:=t1 10mm:=hi 4mm:=
Fprof 12.3cm2:=h2 180mm:=
σçem 1.44ton
cm2:=
eprof 22.6mm:=h1 120mm:=
PROFİL80.80.8
32
L2 500mm=L2ceil l2 100⋅( )
100:=
l2 491.055mm=l2 2 lh2⋅ 2 a0⋅+:=
lh2 241.527mm=lh2S2
2 a0⋅ τkem⋅:=
Seçilmiştira0 4mm:=amax 7mm=
aminm 3mm:=amax 0.7 t1⋅:=
S2 21.254ton=S2 S0h2 t2⋅
h1 t1⋅ h2 t2⋅+⋅:=
Yatay Ek Levhasında Hesap:•
L1 170mm=L1ceil l1 100⋅( )
100:=
l1 169.018mm=l1 2 lh1⋅ 2 a0⋅+:=
lh1 80.509mm=lh1S1
4 a0⋅ τkem⋅:=
Seçilmiştira0 4mm:=amax 7mm=
aminm 3mm:=amax 0.7 t1⋅:=
S1 14.17ton=S1 S0h1 t1⋅
h1 t1⋅ h2 t2⋅+⋅:=
Dikey Ek Levhasında Hesap:•
1.6 Üst Başlık Eki
Üst başlık eki
80.80.8
Üst başlığa gelen kuvvet basınç kuvveti olduğu için korniyerler tarafından temas ile aktarılmaktadır. Kaynak bu kuvvetin ancak % 30’unu taşıdığından kaynak hesabı yapılmayacaktır.
33
Ankastre Kolon Hesabı Bölüm:2 2.1 Yan Duvar Kolonları 2.1.1 Yük Analizi
Yükleme Durumu
VA(ton)
VB(ton)
H (ton)
Öz Ağırlık: 3.218 3.218 0
Kar: 3.713 3.713 0
Soldan Rüzgar: -1.027 -1.368 -0.078
A
Rüz
gar Öz Ağırlık
Kar
B
Öz AğırlıkKar
Rüz
gar
soldan rüzgar
sağdan rüzgar
Sağdan Rüzgar: -1.368 -1.027 -0.078
2.1.2 Yükleme Kombinezonları
Yukarıdaki yükleme durumlarının yanında kolonda kendi ağırlığı, örtü malzemesi, yatay kirişler ve stabilite bağlantılarının öz ağırlıkları nedeniyle oluşan ek kuvvetler aşağıdaki gibi hesaplanmıştır:
Özellikler:
Birim Ağırlık:
Etki Ettiği Alan/Uzunluk: Toplam Kuvvet: (kg)
Kolon Öz Ağırlığı I 380 (kabul) 84 kg/m 6.8 m 84x6.8= 571.2 Oluklu Eternit Çift kat 40 kg/m2 5x3.3 =16.5 m2 40x16.5= 660 Cam Pimapen 28.55 kg/m2 5x0.8 =4 m2 28.55x4= 114.2 Yatay Kirişler U120 (kabul) 13.4 kg/m 5x4 =20 m 13.4x20= 268 Düşey Stabilite Bağları L 50.50.5 3.77 kg/m 0.65+0.57 =1.25 m 3.8x1.25= 4.75
Σ=
1618 kg 1.784 ton
Z- Ekseni X- Ekseni Öz ağırlık Yüklemesi:
3.218+1.784 =5.002 ton
Kar Yüklemesi: 3.713 ton Rüzgar Yüklemesi: Rüzgar yayılı yükü:
-1.027 ton
-0.078 ton 0.8x0.088x5 =0.352 ton/m
Sap 2000 programı kullanılarak yukarıdaki yüklerin sisteme etkimesi sağlanmış ve aşağıdaki normal kuvvet, kesme kuvveti, moment diyagramları elde edilmiştir. Skx= 2x6.8 =13.6 m Sky= 1x3.4 =3.4 m
34
1.Yükleme Durumu Öz Ağırlık + Kar
2.Yükleme Durumu Öz Ağırlık + Kar + Rüzgar
3.Yükleme Durumu Öz Ağırlık + Rüzgar
35
2.1.3 Kesit Hesabı
Gerilme Kontrolü:σ1
N1 w⋅
Fprof:= σ1 0.365
ton
cm2=
if σ1 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
II. Durum İçin: (Normal Kuvvet + Moment) (TS 648-Madde 3.4)
Fbas b t⋅ sh 2 t⋅−
2⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅13
⋅+:= Fbas 28.133cm2=
Iybast b3⋅
12:= Iybas 324.1cm4= iybas
Iybas
Fbas:= iybas 3.394cm=
σebN2
Fprof:= σeb 89.669
kg
cm2=
λxSkx
ix:= λx 107.087= ise, w 2.13:= bulunur.
σbemσçem 1.15⋅
w:= σbem 705.304
kg
cm2=
σeb
σbem0.127= σbx
M2
Wx:= σbx 882.823
kg
cm2=
λybasSky
iybas:= λybas 100.173=
cbi 1.75 1.05M2k
M2
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅− 0.3M2k
M2
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅+:= cbi if cbi 2.3≤ cbi, 2.3,( ):= cbi 1.576=
σbx1 if
3 107⋅kg
cm2⎛⎜⎝
⎞⎠
cbi⋅
σa
λybas≥23
σa λybas( )2⋅
9 107⋅kg
cm2cbi⋅
−⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
σa⋅,
107 kg
cm2⎛⎜⎝
⎞⎠
cbi⋅
λybas( )2
⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
,
⎡⎢⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎥⎦
:=
Seçilen Profil..........\\I 320
h 32cm:= N1 8.71ton:= N3 3.97ton:= Skx 13.6m:=
b 131mm:= N2 7.69ton:= M3 7.61ton m⋅:= Sky 3.4m:=
Fprof 77.8cm2:= s 11.5mm:= M2 7.61ton m⋅:= M3k 1.77ton m⋅:=t 17.3mm:=
Wx 782cm3:= M2k 1.77ton m⋅:=ix 12.7cm:=σa 2400
kg
cm2:= σçem 1.44
ton
cm2:=
Ix 12510cm4:= iy 2.67cm:=
I. Durum İçin: (Sadece Normal Kuvvet)
λxSkx
ix:= λx 107.087= λy
Sky
iy:= λy 127.341= max λ( ) 127.341= ise,
w 3.26:= bulunur.
36
σeb 46.292kg
cm2=
λxSkx
ix:= λx 107.087= ise, w 2.13:= bulunur.
σbemσçem 1.15⋅
w:= σbem 705.304
kg
cm2=
σeb
σbem0.066= σbx
M3
Wx:= σbx 882.823
kg
cm2=
λybasSky
iybas:= λybas 100.173=
cbi 1.75 1.05M3k
M3
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅− 0.3M3k
M3
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅+:= cbi if cbi 2.3≤ cbi, 2.3,( ):= cbi 1.576=
σbx1 if
3 107⋅kg
cm2⎛⎜⎝
⎞⎠
cbi⋅
σa
λybas≥23
σa λybas( )2⋅
9 107⋅kg
cm2cbi⋅
−⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
σa⋅,
107 kg
cm2⎛⎜⎝
⎞⎠
cbi⋅
λybas( )2
⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
,
⎡⎢⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎥⎦
:=
σbx1 1.192 103×kg
cm2= σbx2
84ton
cm2104⋅ cbi⋅
Skyh
Fbas⋅
11000
⋅:= σbx2 3.105 103×kg
cm2=
σbx1 1.192 103×kg
cm2= σbx2
84ton
cm2104⋅ cbi⋅
Skyh
Fbas⋅
11000
⋅:= σbx2 3.105 103×kg
cm2=
Enkesit Koşulları Uygun Olmadığından,σbx2 if σbx1 0.6 σa⋅≤ σbx2, 0,( ):= σbx2 3.105 103×
kg
cm2=
σbx2 0:= Alınır
σex
829 104⋅kg
cm2
λx( )2
⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
:= σex 722.91kg
cm2= cm 0.85:= Alınır.
Kontroller:
kontrol1 ifσeb
σbem0.15≤
σeb
σbem,
σeb
σbem
cm σbx⋅
1σeb
σex−
⎛⎜⎝
⎞
⎠max σbx1 σbx2,( )⋅
+,⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
:= kontrol1 0.127=
kontrol2σeb
σa 0.6⋅
σbx
max σbx1 σbx2,( )+:= kontrol2 0.803=
if kontrol1 1<( ) kontrol2 1<( )⋅ "OK", "NOT OK",[ ] "OK"=
III. Durum İçin: (Normal Kuvvet + Moment) (TS 648-Madde 3.4)
σebN3
Fprof:=
37
bas
Enkesit Koşulları Uygun Olmadığından,σbx2 if σbx1 0.6 σa⋅≤ σbx2, 0,( ):= σbx2 3.105 103×
kg
cm2=
σbx2 0:= Alınır
σex
829 104⋅kg
cm2
λx( )2
⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
:= σex 722.91kg
cm2= cm 0.85:= Alınır.
Kontroller:
kontrol1 ifσeb
σbem0.15≤
σeb
σbem,
σeb
σbem
cm σbx⋅
1σeb
σex−
⎛⎜⎝
⎞
⎠max σbx1 σbx2,( )⋅
+,⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
:= kontrol1 0.066=
kontrol2σeb
σa 0.6⋅
σbx
max σbx1 σbx2,( )+:= kontrol2 0.773=
if kontrol1 1<( ) kontrol2 1<( )⋅ "OK", "NOT OK",[ ] "OK"=
Yukarıdaki hesaplamalardanda anlaşılacağı gibi I320 profilinin kullanılmasıyla tüm yükleme durumları için gerekli şartlar sağlanmaktadır. Kolon profili olarak I320 seçilmiştir. 2.1.4 Kolon Üst Ucu Mesnet Detayı
42
8
r =80
mm
l =10 cm100 mm
A 8.71 ton l 10 cm s 100 mm
Mesnet Parçası Eğrilik Yarıçapı:
r 8.68 Al
. r 7.56= r 80 mm alınmıştır
h1 r r2 s2
2h1 17.55 mm=
h2 50 mm h1 h2 32.45 mm=
38
Temas Gerilmesi Kontrolü:
bi 2 50 mm 10 mm( ). bi 120 mm=
Ft 12 cm 1.37. cm 10 cm 1.37 cm( ) 1 cm.
Ft 25.07 cm2=
σAFt
1 ton. σ 0.347 ton
cm2= if σ 1.1 ton
cm2"OK", "NOT OK !", "OK"=
Kolon Nervürleri Hesabı:
An 12
AFt
. 10 1.37( ). 1. ton cm2. An 1.499 ton=
τ kAn
2 0.3 cm. 15 cm 2 0.3 cm.( ).τ k 0.174 ton
cm2= if τ k 1.1 ton
cm2"OK", "NOT OK !", "OK"=
2.1.5 Ankastre Kolon Ayağı
ZD
M
T
N
Veriler: N 8.71 ton
T 2.32 ton
M0 7.61 ton m.
bkolon 131 mm
hkolon 320 mm
I320
1015
075
M28
5
5
33
80-80
80-80
650.350.30
650.270.10
M24M24
M24
M24
M24
M24
M24
M24
650
350
e1 100 mm
t1 10 mm
tguse 10 mm
a2 5 mm
akaynak 5 mm
τ em 1.1 ton
cm2
σ em 1120 kg
cm2
σ çem 1.440 ton
cm2
pem 550 ton
m2BS 20( )
39
min t1 tguse,( ) 10mm=
m 1:=d1floor d1 1000⋅( )
1000:= d1 21mm=
d1 24mm:= için, adet 3:=
Fzπ 0.86 d1⋅( )2⋅
4:= Fz 3.346cm2=
σzZ
adet Fz⋅:= σz 1089.41
kg
cm2= if σz σem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
Taban Levhası (t) Kalınlığı:•
cB b kolon− t1−
2:= c 10.45cm= M1 p0
c2
2⋅ 1⋅ cm:= M2
p0 B⋅
2B4
c−⋅ 1⋅ cm:=
M1 1.778 103× kg cm⋅= M2 968.77kg cm⋅=
tlevha 2.45cm 0.5− max M1 M2,( )σçem
⋅:= tlevhaceil tlevha 1000⋅( )
1000:= tlevha 29mm=
Taban Levhasının Boyutlandırılması:•
B b kolon 2 100mm⋅+:= A 650mm:= Seçilmistir
B 331mm= B 350mm:= Seçilmistir
D ve Z Kuvvetlerinin Hesabı:•
e1A2
e0−:= e1 225mm= e238
A⋅:= e2 243.75mm=
DM0 N e1⋅+
e1 e2+:= D 20.415ton= Z
M0 N e1⋅−
e1 e2+:= Z 12.054ton=
Beton Basınç Gerilmelerinin Kontrolü:•
p0D
A4
B⋅:= p0 358.953
ton
m2= if p0 pem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
Ankraj Bulonlarının Kontrolü:•
d1 5 0.01⋅ min t1 tguse,( )⋅( ) 10⋅ cm0.5⎡⎣ ⎤⎦ 0.1cm−:=
40
if σ3 σçem≤ "OK", "NOT OK ! ",( ) "OK"=σ3 0.144
ton
cm2=σ3
T2 a3⋅ sxkolon 2 a3⋅−( )⋅
:=
a3 3mm:=
T Yatay Kuvvetinin Aktarılması:•
if τk τem≤ "OK", "NOT OK ! ",( ) "OK"=τk 0.868
ton
cm2=τk
Q Sx⋅
Ix 2⋅ a2⋅:=
if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK ! ",( ) "OK"=σ0 0.274ton
cm2=
σ0max M1 M2,( )
Ixh1 tlevha− eguse−( )⋅:=
Q 20.415ton=Q if Z D< D, Z,( ):=
max M1 M2,( ) 1.551 103× kg m=
M2 170.98ton cm⋅=M2 D e2h kolon
2−
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅:=
M1 78.35ton cm⋅=M1 Z e1h kolon
2−
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅:=
Ix 1.12 104× cm4=Ix 2tguse h1( )3⋅
12⋅ 2 h1⋅ tguse⋅
h1
2tlevha+ eguse−
⎛⎜⎝
⎞⎠
2
⋅+ tlevha B⋅ egusetlevha
2−
⎛⎜⎝
⎞⎠
2
⋅+:=
Sx 475.842cm3=Sx B tlevha⋅ egusetlevha
2−
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅:=
eguse 6.138cm=eguse
2 h1⋅ tguse⋅h1
2
tlevha
2+
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅B tlevha( )2⋅
2+
2 h1⋅ tguse⋅ B tlevha⋅+:=
h1 27cm=h1ceil h1 100⋅( )
100:=
h1P
a1 τem⋅2 a1⋅+:=
P 14.068ton=PN4
M0
2 h kolon⋅+:=
Guse Levhasının h 1 Yüksekliği:•
41
if τkama τem≤ "OK", "NOT OK ! ",( ) "OK"=
if σkama σkem≤ "OK", "NOT OK ! ",( ) "OK"=τkama 0.387ton
cm2=τkama
TFk
:=
σkama 0.374ton
cm2=σkama
Mkama
Ikama
b kama
2akama−
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅:=
Fk 6cm2=Fk 2 h kama⋅ akama⋅:=
M kama 1.579 104× kg cm⋅=M kama T h kama
h kama tkama−
2−
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅:=
Ikama 218.731cm4=Ikama h kama 2 akama⋅+( )b kama 2 akama⋅+( )3
12⋅
b kama h kama( )3⋅
12−:=
if σkama pem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
σkama 42.093kg
cm2=σkama
Tlkama h kama tkama−( )⋅
:=
lkama 10cm:=t kama 5cm:=
akama 3mm:=b kama 10cm:=h kama 10cm:=
Kamada U100 Kullanılırsa:•
• Ankraj Bulonlarında Kontrol
Veriler:
G 100 mm D 76 mm pem 550 ton
m2=
N 250 mm d1 30 mm
F 15 mm C 570 mm τ em 40 ton
m2
Çekme Yoluyla Aktarılan Kuvvet:
Ze1 2 G2⋅π D2⋅
4−
π d1( )2⋅
4−
⎡⎢⎣
⎤⎥⎦
pe⋅:=
Ze1 7.363 103× kg=
42
Aderans Yoluyla Aktarılan Kuvvet:•
Ze2 π D⋅ N⋅ π d1⋅ C N− F−( )⋅+⎡⎣ ⎤⎦ τem⋅:= Ze2 8.825 105× kg=
Ze0 Ze1 Ze2+:= Ze0 8.899 105× kg= Z 8.328ton=
if Ze0Z3
≥ "OK", "NOT OK !",⎛⎜⎝
⎞⎠
"OK"=
2.2 Kalkan Duvar Kolonları
En elverişsiz pozisyonda duran kolonun S4 kolonu olduğu tesbit edilmiş ve aşağıdaki gibi boyutlandırılmıştır:
2.2.1 S3 – S8 Kolonu İçin Hesap
(N)
h ko
lon
p w
ind
N 2
Mm
ax
Veriler:
h kolon 734cm:= heternit h kolon 370cm−:=
a1 2.8m:= hcam 80cm:=
a2 2.8m:=
q wind 80kg
m2:= qcam 28.55
kg
m2:=
qeternit 40kg
m2:=
p wind 0.8 q wind⋅a1 a2+
2⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅:= p wind 179.2kgm
=
N2a1 a2+
2qcam hcam⋅ qeternit heternit⋅+( )⋅ p kolon h kolon⋅+:= N2 1.97ton=
Qustp wind h kolon⋅
2:= Qust 0.725ton= Qalt Qust:= Qalt 0.725ton=
M maxmp wind h kolon( )2⋅
8:= M maxm 1.207 103× kg m⋅=
43
iybas 2.944cm=
σebN2
Fprof:= σeb 33.464
kg
cm2=
λxSkx
ix:= λx 70.577= ise, w 1.49:= bulunur.
σbemσçem 1.15⋅
w:= σbem 1.008 103×
kg
cm2=
σeb
σbem0.033= σbx
M2
Wx:= σbx 273.035
kg
cm2=
λybasSky
iybas:= λybas 249.341=
cbi 1.75:=
σbx1 if
3 107⋅kg
cm2⎛⎜⎝
⎞⎠
cbi⋅
σa
λybas≥23
σa λybas( )2⋅
9 107⋅kg
cm2cbi⋅
−⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
σa⋅,
107 kg
cm2⎛⎜⎝
⎞⎠
cbi⋅
λybas( )2
⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
,
⎡⎢⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎥⎦
:=
σbx1 281.481kg
cm2= σbx2
84ton
cm2104⋅ cbi⋅
Skyh
Fbas⋅
11000
⋅:= σbx2 1.367 103×kg
cm2=
Enkesit Koşulları Uygun Olmadığından,σbx2 if σbx1 0.6 σa⋅≤ σbx2, 0,( ):= σbx2 1.367 103×
kg
cm2=
σbx2 0:= Alınır
Eksenel Basınçlı Eğilme Durumunda Hesap:
Seçilen Profil..........\\I 260
N2 1.97ton=b 113mm:= σa 2400kg
cm2:=
s 9.4mm:= M2 M maxm:=
Fprof 53.4cm2:= t 14.1mm:= M2 1.33ton m⋅= σçem 1.44ton
cm2:=
ix 10.4cm:=Wx 442cm3:= Skx h kolon:= Skx 734cm=iy 2.32cm:=
Ix 5740cm4:= Sky Skx:= Sky 734cm=h 26cm:=
II. Durum İçin: (Normal Kuvvet + Moment) (TS 648-Madde 3.4)
Fbas b t⋅ sh 2 t⋅−
2⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅13
⋅+:= Fbas 19.565cm2=
Iybast b3⋅
12:= Iybas 169.54cm4= iybas
Iybas
Fbas:=
44
σex
829 104⋅kg
cm2
λx( )2
⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
:= σex 1.664 103×kg
cm2= cm 0.85:= Alınır.
Kontroller:
kontrol1 ifσeb
σbem0.15≤
σeb
σbem,
σeb
σbem
cm σbx⋅
1σeb
σex−
⎛⎜⎝
⎞
⎠max σbx1 σbx2,( )⋅
+,⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
:= kontrol1 0.033=
kontrol2σeb
σa 0.6⋅
σbx
max σbx1 σbx2,( )+:= kontrol2 0.993=
if kontrol1 1<( ) kontrol2 1<( )⋅ "OK", "NOT OK",[ ] "OK"=
• S3 – S8 Kolon Ayağı
Veriler:
N 1.97ton:=
H 0.725ton:=
h kolon 260mm:=
sxkolon 22.3cm:=
b kama 50mm:=
t beton 30mm:=
t kama 8mm:=
σçem 1.44ton
cm2:=
τkem 1.1ton
cm2:=
pem 55kg
cm2:= (BS 20)
45
t1 4mm=
Guse Levhasının Yüksekliği:•
t2 10mm:=
amaxm 0.7 min t1 t2,( )⋅:= aminm 3mm:=
amaxm 2.8mm= a1 3mm:= Seçilmiştir.
h1N
4 a1⋅ τkem⋅2 a1⋅+:= h1 20.924mm= h1
ceil h1 1000⋅( )1000
:= h1 21mm=
Guse Levhasının Uç Kesitinde Gerilme:•
yA t1⋅
t1
2⋅ 2 h1 t2⋅ t1
t2
2+
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅⎡⎢⎣
⎤⎥⎦
⋅+
A t1⋅ 2 h1⋅ t2⋅+:= y 3.652mm=
IxA t1( )3⋅
12A t1⋅ y
t1
2−
⎛⎜⎝
⎞⎠
2
⋅+t2 h1( )3⋅
12+ h1 t2⋅
h1
2t1+ y−
⎛⎜⎝
⎞⎠
2
⋅+:= Ix 3.796cm4=
M p0 A⋅( )c1( )2
2⋅:= M 5.361kg m=
σ0MIx
h1 t1+ y−( )⋅:= σ0 0.332ton
cm2= if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
Taban Levhasının Boyutları:•
A 340mm:=
B 600mm:=
FtaN
pem
2
:= Fta 64.987cm2= if A B⋅ Fta< "NOT OK !", "OK",( ) "OK"=
Taban Levhasının t Kalınlığı:•
p0N
A B⋅:= p0 8.761 103×
kg
m2=
t1 10mm:=
c1 A h kolon− 2 t1⋅−:= c1 60mm=
c0 c1t1
2+:= c0 65mm=
M1 p0c0( )2
2⋅:= M1 18.507kg=
M2p0 A⋅
2A4
c0−⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅:= M2 29.786kg= M0 max M1 M2,( ):= M0 29.786kg=
t1 2.45M0
σçem⋅:= t1 3.699mm= t1
ceil t1 1000⋅( )1000
:=
46
M pib kama tbeton−( )2
2⋅:= M 0.121ton=
Wtkama( )2
6:= W 0.107cm2=
σ0MW
:= σ0 1.133ton
cm2= if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
a4 Dikişinde Gerilme Kontrolü:•
a4 3mm:=
Ik lkama 2 a4⋅+( )b kama 2 a4⋅+( )3
12⋅ lkama
b kama( )3
12⋅−:= Ik 34.089cm4=
Fk 2 b kama⋅ a4⋅:= Fk 3cm2=
τkHFk
:= τk 0.242ton
cm2=
M12
H⋅ b kama tbeton+( )⋅:= M 26.308kg m=
σkMIk
b kama
2a4+
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅:= σk 0.238ton
cm2=
if σk 0.75ton
cm2≥⎛
⎜⎝
⎞⎠
τk 0.75ton
cm2≥⎛
⎜⎝
⎞⎠
⋅ σk( )2τk( )2
+ 1.25ton
cm2>⎡
⎢⎣
⎤⎥⎦
⋅ "NOT OK !", " OK",⎡⎢⎣
⎤⎥⎦
" OK"=
Guse Levhasını Taban Levhasına bağlayan a 2 Kaynak Kordonlarında Gerilme:•
a2 3mm:=
Q p0 A⋅ c1⋅:= Q 178.715kg=
Sx A t1⋅ yt1
2−
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅:= Sx 2.246cm3=
τkQ Sx⋅
Ix 2⋅ a2⋅:= τk 0.194
ton
cm2= if τk τkem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
a3 Dikişinde Gerilme Kontrolü:•
a3 3mm:=
τkH
2 a3⋅ sxkolon 2 a3⋅−( )⋅:= τk 0.056
ton
cm2= if τk τkem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
Kama Boyunun Bulunması:•
lkamaH
b kama tbeton−( ) pem⋅:= lkama
ceil lkama 1000⋅( )1000
:= lkama 60mm=
Kama Kol Kalınlığının Tahkiki:•
piH
lkama b kama tbeton−( )⋅:=
47
2.2.2 S4 Kolonu İçin Hesap
(N)
h ko
lon
p w
ind
N 2
Mm
ax
Veriler:
h kolon 776cm:= heternit h kolon 370cm−:=
a1 2.8m:= hcam 80cm:=
a2 2.8m:=
q wind 80kg
m2:= qcam 28.55
kg
m2:=
qeternit 40kg
m2:=
p wind 0.8 q wind⋅a1 a2+
2⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅:= p wind 179.2kgm
=
N2a1 a2+
2qcam hcam⋅ qeternit heternit⋅+( )⋅ p kolon h kolon⋅+:= N2 2.105ton=
Qustp wind h kolon⋅
2:= Qust 0.766ton= Qalt Qust:= Qalt 0.766ton=
M maxmp wind h kolon( )2⋅
8:= M maxm 1.349 103× kg m⋅=
48
iybas 3.095cm=
σebN2
Fprof:= σeb 30.995
kg
cm2=
λxSkx
ix:= λx 68.07= ise, w 1.45:= bulunur.
σbemσçem 1.15⋅
w:= σbem 1.036 103×
kg
cm2=
σeb
σbem0.03= σbx
M2
Wx:= σbx 248.87
kg
cm2=
λybasSky
iybas:= λybas 250.762=
cbi 1.75:=
σbx1 if
3 107⋅kg
cm2⎛⎜⎝
⎞⎠
cbi⋅
σa
λybas≥23
σa λybas( )2⋅
9 107⋅kg
cm2cbi⋅
−⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
σa⋅,
107 kg
cm2⎛⎜⎝
⎞⎠
cbi⋅
λybas( )2
⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
,
⎡⎢⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎥⎦
:=
σbx1 278.302kg
cm2= σbx2
84ton
cm2104⋅ cbi⋅
Skyh
Fbas⋅
11000⋅:= σbx2 1.368 103×
kg
cm2=
Enkesit Koşulları Uygun Olmadığından,σbx2 if σbx1 0.6 σa⋅≤ σbx2, 0,( ):= σbx2 1.368 103×
kg
cm2=
σbx2 0:= Alınır
Eksenel Basınçlı Eğilme Durumunda Hesap:
Seçilen Profil..........\\I 280
N2 2.105ton=b 119mm:= σa 2400kg
cm2:=
s 10.1mm:= M2 M maxm:=
Fprof 61.6cm2:= t 15.2mm:= M2 1.487ton m⋅= σçem 1.44ton
cm2:=
ix 11.4cm:=Wx 542cm3:= Skx h kolon:= Skx 776cm=iy 2.45cm:=
Ix 7590cm4:= Sky Skx:= Sky 776cm=h 28cm:=
II. Durum İçin: (Normal Kuvvet + Moment) (TS 648-Madde 3.4)
Fbas b t⋅ sh 2 t⋅−
2⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅13⋅+:= Fbas 22.29cm2=
Iybast b3⋅
12:= Iybas 213.453cm4= iybas
Iybas
Fbas:=
49
σex
829 104⋅kg
cm2
λx( )2
⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
:= σex 1.789 103×kg
cm2= cm 0.85:= Alınır.
Kontroller:
kontrol1 ifσeb
σbem0.15≤
σeb
σbem,
σeb
σbem
cm σbx⋅
1σeb
σex−
⎛⎜⎝
⎞
⎠max σbx1 σbx2,( )⋅
+,⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
:= kontrol1 0.03=
kontrol2σeb
σa 0.6⋅
σbx
max σbx1 σbx2,( )+:= kontrol2 0.916=
if kontrol1 1<( ) kontrol2 1<( )⋅ "OK", "NOT OK",[ ] "OK"=
• S4 Kolon Ayağı
Veriler:
N 2.105ton:=
H 0.766ton:=
h kolon 280mm:=
sxkolon 24cm:=
b kama 50mm:=
t beton 30mm:=
t kama 8mm:=
σçem 1.44ton
cm2:=
τkem 1.1ton
cm2:=
pem 55kg
cm2:= (BS 20)
50
t1 6mm=
Guse Levhasının Yüksekliği:•
t2 10mm:=
amaxm 0.7 min t1 t2,( )⋅:= aminm 3mm:=
amaxm 4.2mm= a1 3mm:= Seçilmiştir.
h1N
4 a1⋅ τkem⋅2 a1⋅+:= h1 21.947mm= h1
ceil h1 1000⋅( )1000
:= h1 22mm=
Guse Levhasının Uç Kesitinde Gerilme:•
yA t1⋅
t1
2⋅ 2 h1 t2⋅ t1
t2
2+
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅⎡⎢⎣
⎤⎥⎦
⋅+
A t1⋅ 2 h1⋅ t2⋅+:= y 4.419mm=
IxA t1( )3⋅
12A t1⋅ y
t1
2−
⎛⎜⎝
⎞⎠
2
⋅+t2 h1( )3⋅
12+ h1 t2⋅
h1
2t1+ y−
⎛⎜⎝
⎞⎠
2
⋅+:= Ix 5.392cm4=
M p0 A⋅( )c1( )2
2⋅:= M 2.546kg m=
σ0MIx
h1 t1+ y−( )⋅:= σ0 0.123ton
cm2= if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
Taban Levhasının Boyutları:•
A 340mm:=
B 600mm:=
FtaN
pem
2
:= Fta 69.441cm2= if A B⋅ Fta< "NOT OK !", "OK",( ) "OK"=
Taban Levhasının t Kalınlığı:•
p0N
A B⋅:= p0 9.361 103×
kg
m2=
t1 10mm:=
c1 A h kolon− 2 t1⋅−:= c1 40mm=
c0 c1t1
2+:= c0 45mm=
M1 p0c0( )2
2⋅:= M1 9.478kg=
M2p0 A⋅
2A4
c0−⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅:= M2 63.654kg= M0 max M1 M2,( ):= M0 63.654kg=
t1 2.45M0
σçem⋅:= t1 5.408mm= t1
ceil t1 1000⋅( )1000
:=
51
M pib kama tbeton−( )2
2⋅:= M 0.12ton=
Wtkama( )2
6:= W 0.107cm2=
σ0MW
:= σ0 1.122ton
cm2= if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
a4 Dikişinde Gerilme Kontrolü:•
a4 3mm:=
Ik lkama 2 a4⋅+( )b kama 2 a4⋅+( )3
12⋅ lkama
b kama( )3
12⋅−:= Ik 35.776cm4=
Fk 2 b kama⋅ a4⋅:= Fk 3cm2=
τkHFk
:= τk 0.255ton
cm2=
M12
H⋅ b kama tbeton+( )⋅:= M 27.796kg m=
σkMIk
b kama
2a4+⎛
⎜⎝
⎞⎠
⋅:= σk 0.24ton
cm2=
if σk 0.75ton
cm2≥⎛
⎜⎝
⎞⎠
τk 0.75ton
cm2≥⎛
⎜⎝
⎞⎠
⋅ σk( )2 τk( )2+ 1.25ton
cm2>⎡
⎢⎣
⎤⎥⎦
⋅ "NOT OK !", " OK",⎡⎢⎣
⎤⎥⎦
" OK"=
Guse Levhasını Taban Levhasına bağlayan a 2 Kaynak Kordonlarında Gerilme:•
a2 3mm:=
Q p0 A⋅ c1⋅:= Q 127.308kg=
Sx A t1⋅ yt1
2−⎛
⎜⎝
⎞⎠
⋅:= Sx 2.895cm3=
τkQ Sx⋅
Ix 2⋅ a2⋅:= τk 0.126
ton
cm2= if τk τkem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
a3 Dikişinde Gerilme Kontrolü:•
a3 3mm:=
τkH
2 a3⋅ sxkolon 2 a3⋅−( )⋅:= τk 0.055
ton
cm2= if τk τkem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
Kama Boyunun Bulunması:•
lkamaH
b kama tbeton−( ) pem⋅:= lkama
ceil lkama 1000⋅( )1000
:= lkama 64mm=
Kama Kol Kalınlığının Tahkiki:•
piH
lkama b kama t beton−( )⋅:=
52
2.2.3 S5 Kolonu İçin Hesap
(N)
h ko
lon
p w
ind
N 2
Mm
ax
Veriler:
h kolon 818cm:= heternit h kolon 370cm−:=
a1 2.8m:= hcam 80cm:=
a2 3m:=
qwind 80 kg
m2qcam 28.55 kg
m2
qeternit 40 kg
m2
p wind 0.8 q wind⋅a1 a2+
2⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅:= p wind 185.6kgm
=
N2a1 a2+
2qcam hcam⋅ qeternit heternit⋅+( )⋅ p kolon h kolon⋅+:= N2 2.319ton=
Qustp wind h kolon⋅
2:= Qust 0.837ton= Qalt Qust:= Qalt 0.837ton=
M maxmp wind h kolon( )2⋅
8:= M maxm 1.552 103× kg m⋅=
53
iybas 3.25cm=
σebN2
Fprof:= σeb 30.45
kg
cm2=
λxSkx
ix:= λx 68.739= ise, w 1.46:= bulunur.
σbemσçem 1.15⋅
w:= σbem 1.029 103×
kg
cm2=
σeb
σbem0.03= σbx
M2
Wx:= σbx 237.729
kg
cm2=
λybasSky
iybas:= λybas 251.721=
cbi 1.75:=
σbx1 if
3 107⋅kg
cm2⎛⎜⎝
⎞⎠
cbi⋅
σa
λybas≥23
σa λybas( )2⋅
9 107⋅kg
cm2cbi⋅
−⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
σa⋅,
107 kg
cm2⎛⎜⎝
⎞⎠
cbi⋅
λybas( )2
⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
,
⎡⎢⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎥⎦
:=
σbx1 276.185kg
cm2= σbx2
84ton
cm2104⋅ cbi⋅
Skyh
Fbas⋅
11000⋅:= σbx2 1.382 103×
kg
cm2=
Enkesit Koşulları Uygun Olmadığından,σbx2 if σbx1 0.6 σa⋅≤ σbx2, 0,( ):= σbx2 1.382 103×
kg
cm2=
σbx2 0:= Alınır
Eksenel Basınçlı Eğilme Durumunda Hesap:
Seçilen Profil..........\\I 300
N2 2.319ton=b 125mm:= σa 2400kg
cm2:=
s 10.8mm:= M2 M maxm:=
Fprof 69.1cm2:= t 16.5mm:= M2 1.711ton m⋅= σçem 1.44ton
cm2:=
ix 11.9cm:=Wx 653cm3:= Skx h kolon:= Skx 818cm=iy 2.56cm:=
Ix 9800cm4:= Sky Skx:= Sky 818cm=h 30cm:=
II. Durum İçin: (Normal Kuvvet + Moment) (TS 648-Madde 3.4)
Fbas b t⋅ sh 2 t⋅−
2⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅13⋅+:= Fbas 25.431cm2=
Iybast b3⋅
12:= Iybas 268.555cm4= iybas
Iybas
Fbas:=
54
σex
829 104⋅kg
cm2
λx( )2
⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
:= σex 1.754 103×kg
cm2= cm 0.85:= Alınır.
Kontroller:
kontrol1 ifσeb
σbem0.15≤
σeb
σbem,
σeb
σbem
cm σbx⋅
1σeb
σex−
⎛⎜⎝
⎞
⎠max σbx1 σbx2,( )⋅
+,⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
:= kontrol1 0.03=
kontrol2σeb
σa 0.6⋅
σbx
max σbx1 σbx2,( )+:= kontrol2 0.882=
if kontrol1 1<( ) kontrol2 1<( )⋅ "OK", "NOT OK",[ ] "OK"=
• S5 Kolon Ayağı
Veriler:
N 2.319ton:=
H 0.837ton:=
h kolon 300mm:=
sxkolon 25.7cm:=
b kama 50mm:=
t beton 30mm:=
t kama 8mm:=
σçem 1.44ton
cm2:=
τkem 1.1ton
cm2:=
pem 55kg
cm2:= (BS 20)
55
t1 7mm=
Guse Levhasının Yüksekliği:•
t2 10mm:=
amaxm 0.7 min t1 t2,( )⋅:= aminm 3mm:=
amaxm 4.9mm= a1 3mm:= Seçilmiştir.
h1N
4 a1⋅ τkem⋅2 a1⋅+:= h1 23.568mm= h1
ceil h1 1000⋅( )1000
:= h1 24mm=
Guse Levhasının Uç Kesitinde Gerilme:•
yA t1⋅
t1
2⋅ 2 h1 t2⋅ t1
t2
2+
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅⎡⎢⎣
⎤⎥⎦
⋅+
A t1⋅ 2 h1⋅ t2⋅+:= y 4.927mm=
IxA t1( )3⋅
12A t1⋅ y
t1
2−
⎛⎜⎝
⎞⎠
2
⋅+t2 h1( )3⋅
12+ h1 t2⋅
h1
2t1+ y−
⎛⎜⎝
⎞⎠
2
⋅+:= Ix 7.362cm4=
M p0 A⋅( )c1( )2
2⋅:= M 0.701kg m=
σ0MIx
h1 t1+ y−( )⋅:= σ0 0.027ton
cm2= if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
Taban Levhasının Boyutları:•
A 340mm:=
B 600mm:=
FtaN
pem
2
:= Fta 76.5cm2= if A B⋅ Fta< "NOT OK !", "OK",( ) "OK"=
Taban Levhasının t Kalınlığı:•
p0N
A B⋅:= p0 1.031 104×
kg
m2=
t1 10mm:=
c1 A h kolon− 2 t1⋅−:= c1 20mm=
c0 c1t1
2+:= c0 25mm=
M1 p0c0( )2
2⋅:= M1 3.223kg=
M2p0 A⋅
2A4
c0−⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅:= M2 105.188kg= M0 max M1 M2,( ):= M0 105.188kg=
t1 2.45M0
σçem⋅:= t1 6.952mm= t1
ceil t1 1000⋅( )1000
:=
56
M pib kama tbeton−( )2
2⋅:= M 0.12ton=
Wtkama( )2
6:= W 0.107cm2=
σ0MW
:= σ0 1.121ton
cm2= if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
a4 Dikişinde Gerilme Kontrolü:•
a4 3mm:=
Ik lkama 2 a4⋅+( )b kama 2 a4⋅+( )3
12⋅ lkama
b kama( )3
12⋅−:= Ik 38.307cm4=
Fk 2 b kama⋅ a4⋅:= Fk 3cm2=
τkHFk
:= τk 0.279ton
cm2=
M12
H⋅ b kama tbeton+( )⋅:= M 30.373kg m=
σkMIk
b kama
2a4+
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅:= σk 0.245ton
cm2=
if σk 0.75ton
cm2≥⎛
⎜⎝
⎞⎠
τk 0.75ton
cm2≥⎛
⎜⎝
⎞⎠
⋅ σk( )2τk( )2
+ 1.25ton
cm2>⎡
⎢⎣
⎤⎥⎦
⋅ "NOT OK !", " OK",⎡⎢⎣
⎤⎥⎦
" OK"=
Guse Levhasını Taban Levhasına bağlayan a 2 Kaynak Kordonlarında Gerilme:•
a2 3mm:=
Q p0 A⋅ c1⋅:= Q 70.125kg=
Sx A t1⋅ yt1
2−
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅:= Sx 3.395cm3=
τkQ Sx⋅
Ix 2⋅ a2⋅:= τk 0.059
ton
cm2= if τk τkem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
a3 Dikişinde Gerilme Kontrolü:•
a3 3mm:=
τkH
2 a3⋅ sxkolon 2 a3⋅−( )⋅:= τk 0.056
ton
cm2= if τk τkem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
Kama Boyunun Bulunması:•
lkamaH
b kama tbeton−( ) pem⋅:= lkama
ceil lkama 1000⋅( )1000
:= lkama 70mm=
Kama Kol Kalınlığının Tahkiki:•
piH
lkama b kama tbeton−( )⋅:=
57
2.2.4 S7 Kolonu İçin Hesap
(N)
h ko
lon
N 2
Mm
ax
p w
ind
Veriler:
h kolon 776cm:= heternit h kolon 370cm−:=
a1 2.8m:= hcam 80cm:=
a2 3m:=
qwind 80 kg
m2qcam 28.55 kg
m2
qeternit 40 kg
m2
p wind 0.8 q wind⋅a1 a2+
2⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅:= p wind 185.6kgm
=
N2a1 a2+
2qcam hcam⋅ qeternit heternit⋅+( )⋅ p kolon h kolon⋅+:= N2 2.18ton=
Qustp wind h kolon⋅
2:= Qust 0.794ton= Qalt Qust:= Qalt 0.794ton=
M maxmp wind h kolon( )2⋅
8:= M maxm 1.397 103× kg m⋅=
58
iybas 3.095cm=
σebN2
Fprof:= σeb 32.364
kg
cm2=
λxSkx
ix:= λx 69.91= ise, w 1.47:= bulunur.
σbemσçem 1.15⋅
w:= σbem 1.022 103×
kg
cm2=
σeb
σbem0.032= σbx
M2
Wx:= σbx 257.758
kg
cm2=
λybasSky
iybas:= λybas 250.762=
cbi 1.75:=
σbx1 if
3 107⋅kg
cm2⎛⎜⎝
⎞⎠
cbi⋅
σa
λybas≥23
σa λybas( )2⋅
9 107⋅kg
cm2cbi⋅
−⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
σa⋅,
107 kg
cm2⎛⎜⎝
⎞⎠
cbi⋅
λybas( )2
⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
,
⎡⎢⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎥⎦
:=
σbx1 278.302kg
cm2= σbx2
84ton
cm2104⋅ cbi⋅
Skyh
Fbas⋅
11000⋅:= σbx2 1.368 103×
kg
cm2=
Enkesit Koşulları Uygun Olmadığından,σbx2 if σbx1 0.6 σa⋅≤ σbx2, 0,( ):= σbx2 1.368 103×
kg
cm2=
σbx2 0:= Alınır
Eksenel Basınçlı Eğilme Durumunda Hesap:
Seçilen Profil..........\\I 280
N2 2.18ton=b 119mm:= σa 2400kg
cm2:=
s 10.1mm:= M2 M maxm:=
Fprof 61.1cm2:= t 15.2mm:= M2 1.54ton m⋅= σçem 1.44ton
cm2:=
ix 11.1cm:=Wx 542cm3:= Skx h kolon:= Skx 776cm=iy 2.45cm:=
Ix 7590cm4:= Sky Skx:= Sky 776cm=h 28cm:=
II. Durum İçin: (Normal Kuvvet + Moment) (TS 648-Madde 3.4)
Fbas b t⋅ sh 2 t⋅−
2⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅13⋅+:= Fbas 22.29cm2=
Iybast b3⋅
12:= Iybas 213.453cm4= iybas
Iybas
Fbas:=
59
σex
829 104⋅kg
cm2
λx( )2
⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
:= σex 1.696 103×kg
cm2= cm 0.85:= Alınır.
Kontroller:
kontrol1 ifσeb
σbem0.15≤
σeb
σbem,
σeb
σbem
cm σbx⋅
1σeb
σex−
⎛⎜⎝
⎞
⎠max σbx1 σbx2,( )⋅
+,⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
:= kontrol1 0.032=
kontrol2σeb
σa 0.6⋅
σbx
max σbx1 σbx2,( )+:= kontrol2 0.949=
if kontrol1 1<( ) kontrol2 1<( )⋅ "OK", "NOT OK",[ ] "OK"=
• S7 Kolon Ayağı
Veriler:
N 2.18ton:=
H 0.794ton:=
h kolon 280mm:=
sxkolon 24cm:=
b kama 50mm:=
t beton 30mm:=
t kama 8mm:=
σçem 1.44ton
cm2:=
τkem 1.1ton
cm2:=
pem 55kg
cm2:= (BS 20)
60
t1 6mm=
Guse Levhasının Yüksekliği:•
t2 10mm:=
amaxm 0.7 min t1 t2,( )⋅:= aminm 3mm:=
amaxm 4.2mm= a1 3mm:= Seçilmiştir.
h1N
4 a1⋅ τkem⋅2 a1⋅+:= h1 22.515mm= h1
ceil h1 1000⋅( )1000
:= h1 23mm=
Guse Levhasının Uç Kesitinde Gerilme:•
yA t1⋅
t1
2⋅ 2 h1 t2⋅ t1
t2
2+
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅⎡⎢⎣
⎤⎥⎦
⋅+
A t1⋅ 2 h1⋅ t2⋅+:= y 4.472mm=
IxA t1( )3⋅
12A t1⋅ y
t1
2−
⎛⎜⎝
⎞⎠
2
⋅+t2 h1( )3⋅
12+ h1 t2⋅
h1
2t1+ y−
⎛⎜⎝
⎞⎠
2
⋅+:= Ix 5.972cm4=
M p0 A⋅( )c1( )2
2⋅:= M 2.637kg m=
σ0MIx
h1 t1+ y−( )⋅:= σ0 0.119ton
cm2= if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
Taban Levhasının Boyutları:•
A 340mm:=
B 600mm:=
FtaN
pem
2
:= Fta 71.915cm2= if A B⋅ Fta< "NOT OK !", "OK",( ) "OK"=
Taban Levhasının t Kalınlığı:•
p0N
A B⋅:= p0 9.694 103×
kg
m2=
t1 10mm:=
c1 A h kolon− 2 t1⋅−:= c1 40mm=
c0 c1t1
2+:= c0 45mm=
M1 p0c0( )2
2⋅:= M1 9.816kg=
M2p0 A⋅
2A4
c0−⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅:= M2 65.922kg= M0 max M1 M2,( ):= M0 65.922kg=
t1 2.45M0
σçem⋅:= t1 5.504mm= t1
ceil t1 1000⋅( )1000
:=
61
M pib kama tbeton−( )2
2⋅:= M 0.12ton=
Wtkama( )2
6:= W 0.107cm2=
σ0MW
:= σ0 1.128ton
cm2= if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
a4 Dikişinde Gerilme Kontrolü:•
a4 3mm:=
Ik lkama 2 a4⋅+( )b kama 2 a4⋅+( )3
12⋅ lkama
b kama( )3
12⋅−:= Ik 36.62cm4=
Fk 2 b kama⋅ a4⋅:= Fk 3cm2=
τkHFk
:= τk 0.265ton
cm2=
M12
H⋅ b kama tbeton+( )⋅:= M 28.812kg m=
σkMIk
b kama
2a4+
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅:= σk 0.243ton
cm2=
if σk 0.75ton
cm2≥⎛
⎜⎝
⎞⎠
τk 0.75ton
cm2≥⎛
⎜⎝
⎞⎠
⋅ σk( )2τk( )2
+ 1.25ton
cm2>⎡
⎢⎣
⎤⎥⎦
⋅ "NOT OK !", " OK",⎡⎢⎣
⎤⎥⎦
" OK"=
Guse Levhasını Taban Levhasına bağlayan a 2 Kaynak Kordonlarında Gerilme:•
a2 3mm:=
Q p0 A⋅ c1⋅:= Q 131.844kg=
Sx A t1⋅ yt1
2−
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅:= Sx 3.003cm3=
τkQ Sx⋅
Ix 2⋅ a2⋅:= τk 0.122
ton
cm2= if τk τkem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
a3 Dikişinde Gerilme Kontrolü:•
a3 3mm:=
τkH
2 a3⋅ sxkolon 2 a3⋅−( )⋅:= τk 0.057
ton
cm2= if τk τkem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
Kama Boyunun Bulunması:•
lkamaH
b kama tbeton−( ) pem⋅:= lkama
ceil lkama 1000⋅( )1000
:= lkama 66mm=
Kama Kol Kalınlığının Tahkiki:•
piH
lkama b kama t beton−( )⋅:=
62
63
Yatay Kuşakların Hesabı Bölüm:3
3.1 Yan Cephe Yatay Kuşakları 3.1.1 YDK5’te Profil Hesabı:
Wx 60.7cm3:= W y 11.1cm3:=
Ix 364cm4:= Iy 43.2cm4:=
Gerilme Kontrolü:•
σ0Mx
Wx
My
W y+:= σ0 0.886
ton
cm2= if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
Sehim Kontrolü:•
fx 2.48 10 13− m2
kg⋅
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅p wind e4⋅
Ix⋅:= fx 0.136cm=
f y 2.48 10 13− m2
kg⋅
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅
pdeade
1 gergi+⎛⎜⎝
⎞⎠
4⋅
Iy⋅:= f y 11.984mm=
f0 fx( )2 f y( )2+:= f0 12.061mm=e
30016.667mm=
if f0e
300≤ "OK", "NOT OK !",⎛⎜
⎝⎞⎠
"OK"=
a1 150mm:= e 5000mm:=q kaplama 40kg
m2:= q wind 80
kg
m2:=
a2 850mm:= gergi 0:=
p profil 13.4kgm
:= σçem 1.65ton
cm2:=
p wind 0.8 q wind⋅a1
2
a2
2+
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅:= p wind 32kgm
=
pdeada1
2
a2
2+
⎛⎜⎝
⎞⎠
q kaplama⋅ p profil+:= pdead 33.4kgm
=
Kuşaklar iki açıklıkta sürekli kiriş olarak hesaplanacaktır. Buna göre moment değerleri şu şekilde bulunur:
Mxp wind e2⋅
11:= Mx 72.727kg m⋅=
My
pdeade
gergi 1+⎛⎜⎝
⎞⎠
2⋅
11:= My 75.909kg m⋅=
Seçilen Profil..........\\U 120
63
Yukarıda U120 profili için gergisiz durumda takkikler yapılmış ve gerilme şartının sağlanmıştır. Sonuç olarak yan duvarlardaki yatay kuşaklarda YDK5 poz numaralı kirişler için:
-U120 profili kullanılacak, -Gergisiz olarak dizayn edilecektir.
• DetayHesabı:
a
a
a-a Kesiti
Veriler:
t kolon 17.3mm:= t korniyer 6mm:=
t kiris 7mm:= lkorniyer 100mm:=
ex 90mm:= h1korniyer 65mm:=
h2korniyer 65mm:=a0a1 a2+
2:=
h kiris 120mm:=a0 500mm=
e 5 103× mm= pdead 33.4kgm
=
σkem 1.1ton
cm2:= p wind 32
kgm
=
if σk σkem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=σkaynak 0.058ton
cm2=σkaynak
Mky
W k
HFk
+:=
Fkaynak 9.72cm2=Fkaynak 2 akaynak⋅ lkaynak lkorniyer+( )⋅:=
W k 22.444cm3=W kaynakIk
lkaynak
2⎛⎜⎝
⎞⎠
:=
Ikaynak 69.576cm4=Ikaynak 2akaynak lkaynak( )3⋅
12akaynak lkorniyer⋅
lkaynak
2⎛⎜⎝
⎞⎠
2
⋅+⎡⎢⎣
⎤⎥⎦
⋅:=
if lkaynak 15 akaynak⋅>( ) lkaynak 100 akaynak⋅<( )⋅ "OK", "NOT OK !",⎡⎣ ⎤⎦ "OK"=
lkaynak h1korniyer akaynak−:=
Seçilmiştir.akaynak 3mm:=amaxm 4.2mm=
aminm 3mm:=amaxm 0.7 min t( )⋅:=
Kaynakta Kontrol:• H 80kg=
Hp wind e⋅
2:=Mky 10.02kg m=Mky V h kiris⋅:=V 0.092ton=V
pdead e⋅
2:=
64
if 2 e1⋅ e0+ lkorniyer≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
Seçilmistire0 40mm:=e1 25mm:=
emax1 30mm=emax1 if 3 d1⋅ 6 min t( )⋅< 3 d1⋅, 6 min t( )⋅,( ):=
emin1 20mm=emin1 2 d1⋅:=
eminm 40mm=eminm 4 d1⋅:=
emaxm 80mm=emaxm if 8 d1⋅ 15 min t( )⋅< 8 d1⋅, 15 min t( )⋅,( ):=
bulon 2=
bulon if ceil max n( )( ) 2< 2, ceil max n( )( ),( ):=n2 0.08=n2HP1
:=
Korniyerlerde Bulonların Kontrolü:•
d1 5 0.01⋅ min t( )⋅( ) 10⋅ cm0.5⎡⎣ ⎤⎦ 0.1cm−:= min t( ) 6mm=
m 1:=d1floor d1 1000⋅( )
1000:= d1 16mm=
d1 10mm:= için,
Σtmin if tkorniyer t kiris< t korniyer, t kiris,( ):= Σtmin 6mm=
P1 mπ d1( )2⋅
4⋅ 1.4⋅
ton
cm2:= P1 1.1ton=
P2 d1 Σtmin⋅ 2.8⋅ton
cm2:= P2 1.68ton= min P( ) 1.1ton=
n1VP2
:= n1 0.055=
3.1.2 YDK4 – YDK1 Profil Hesabı:
a1 850mm:= e 5000mm:=q kaplama 40kg
m2:= q wind 80
kg
m2:=
gergi 1:=a2 1400mm:=p profil 13.4
kgm
:= σçem 1.65ton
cm2:=
p wind 0.8 q wind⋅a1
2
a2
2+
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅:= p wind 72kgm
=
pdeada1
2
a2
2+
⎛⎜⎝
⎞⎠
q kaplama⋅ p profil+:= pdead 58.4kgm
=
65
if f0e
300≤ "OK", "NOT OK !",⎛⎜
⎝⎞⎠
"OK"=
e300
16.667mm=f0 3.334mm=f0 fx( )2 f y( )2+:=
f y 1.31mm=f y 2.48 10 13− m2
kg⋅
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅
pdeade
1 gergi+⎛⎜⎝
⎞⎠
4⋅
Iy⋅:=
fx 0.307cm=fx 2.48 10 13− m2
kg⋅
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅p wind e4⋅
Ix⋅:=
Sehim Kontrolü:•
if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=σ0 0.627ton
cm2=σ0
Mx
Wx
My
W y+:=
Gerilme Kontrolü:•
Iy 43.2cm4:=Ix 364cm4:=W y 11.1cm3:=Wx 60.7cm3:=
Seçilen Profil..........\\U 120
My 33.182kg m⋅=My
pdeade
gergi 1+⎛⎜⎝
⎞⎠
2⋅
11:=
Mx 163.636kg m⋅=Mxp wind e2⋅
11:=
Kuşaklar iki açıklıkta sürekli kiriş olarak hesaplanacaktır. Buna göre moment değerleri şu şekilde bulunur:
⎝ ⎠
3.1.3 Gergi Hesabı:
e 5000mm:= gergi 1:= a 1400mm:= q kaplama 40m-2 kg=
S q kaplama 3600⋅ mm e⋅:= S 720kg=
β atane
a gergi 1+( )⋅0.989⋅⎡⎢
⎣⎤⎥⎦
:= β 60.48deg=
Zmax1
cos β( )12
⋅ S( )⋅:= Zmax 730.632kg= Seçilen Gergi Enkesiti...... φ 12
σ0 1.047ton
cm2=d 12mm:= Fz π
0.86 d⋅( )2
4⋅:= σ0
ZmaxFz
:=
if σ0 σçem< "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
Yan duvarlarda sadece YDK5 isimli kiriş için gergi kullanılmayacak, diğerleri tek gergili olarak dizayn edileceklerdir. YDK4, YDK3, YDK2, YDK1 kirişlerinin tamamı için:
-U120 profili kullanılacak, -Tek Gergili olarak dizayn edileceklerdir.
66
3.2 Kalkan Duvar Yatay Kuşakları 3.2.1 Kuşaklarda Profil Hesabı:
Wx 60.7cm3:= W y 11.1cm3:=
Ix 364cm4:= Iy 43.2cm4:=
Gerilme Kontrolü:•
σ0Mx
Wx
My
W y+:= σ0 0.958
ton
cm2= if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
Sehim Kontrolü:•
fx 6.2 10 13− m2
kg⋅
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅p wind e4⋅
Ix⋅:= fx 0.124cm=
f y 6.2 10 13− m2
kg⋅
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅
pdeade
1 gergi+⎛⎜⎝
⎞⎠
4⋅
Iy⋅:= f y 8.068mm=
f0 fx( )2 f y( )2+:= f0 8.162mm=e
30010mm=
if f0e
300≤ "OK", "NOT OK !",⎛⎜
⎝⎞⎠
"OK"=
a1 1400mm:= e 3000mm:=q kaplama 40kg
m2:= q wind 80
kg
m2:=
gergi 0:=a2 1400mm:=p profil 13.4
kgm
:= σçem 1.65ton
cm2:=
p wind 0.8 q wind⋅a1
2
a2
2+
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅:= p wind 89.6kgm
=
pdeada1
2
a2
2+
⎛⎜⎝
⎞⎠
q kaplama⋅ p profil+:= pdead 69.4kgm
=
Kuşaklar iki açıklıkta sürekli kiriş olarak hesaplanacaktır. Buna göre moment değerleri şu şekilde bulunur:
Mxp wind e2⋅
8:= Mx 100.8kg m⋅=
My
pdeade
gergi 1+⎛⎜⎝
⎞⎠
2⋅
8:= My 78.075kg m⋅=
Seçilen Profil..........\\U 120
67
Yukarıda U120 profili için gergisiz durumda takkikler yapılmış ve gerilme şartının sağlanmadığı görülmüştür. Bunun üzerine düşey eksenine ait moment değerini küçültmek amacıyla tek gergi kullanılmış ve tüm şartların sağlandığı görülmüştür. Sonuç olarak kalkan duvarlardaki yatay kuşaklarda:
-U120 profili kullanılacaktır.
• DetayHesabı:
a
a
a-a Kesiti
Seçilen Korniyer..........\\L 65.65.6
t kolon 12.2mm:= t korniyer 6mm:=
t kiris 7mm:= lkorniyer 100mm:=
ex 90mm:= h1korniyer 65mm:=
h2korniyer 65mm:=a0a1 a2+
2:=
h kiris 120mm:=a0 1.4 103× mm=
e 3 103× mm= pdead 69.4kgm
=
σkem 1.1ton
cm2:= p wind 89.6
kgm
=
if σk σkem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=σkaynak 0.077ton
cm2=σkaynak
Mky
W k
HFk
+:=
Fkaynak 9.72cm2=Fkaynak 2 akaynak⋅ lkaynak lkorniyer+( )⋅:=
W k 22.444cm3=W kaynakIk
lkaynak
2⎛⎜⎝
⎞⎠
:=
Ikaynak 69.576cm4=Ikaynak 2akaynak lkaynak( )3⋅
12akaynak lkorniyer⋅
lkaynak
2⎛⎜⎝
⎞⎠
2
⋅+⎡⎢⎣
⎤⎥⎦
⋅:=
if lkaynak 15 akaynak⋅>( ) lkaynak 100 akaynak⋅<( )⋅ "OK", "NOT OK !",⎡⎣ ⎤⎦ "OK"=
lkaynak h1korniyer akaynak−:=
Seçilmiştir.akaynak 3mm:=amaxm 4.2mm=
aminm 3mm:=amaxm 0.7 min t( )⋅:=
Kaynakta Kontrol:• H 134.4kg=
Hp wind e⋅
2:=Mky 12.492kg m=Mky V h kiris⋅:=V 0.115ton=V
pdead e⋅
2:=
68
if 2 e1⋅ e0+ lkorniyer≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
Seçilmistire0 40mm:=e1 25mm:=
emax1 30mm=emax1 if 3 d1⋅ 6 min t( )⋅< 3 d1⋅, 6 min t( )⋅,( ):=
emin1 20mm=emin1 2 d1⋅:=
eminm 40mm=eminm 4 d1⋅:=
emaxm 80mm=emaxm if 8 d1⋅ 15 min t( )⋅< 8 d1⋅, 15 min t( )⋅,( ):=
bulon 2=
bulon if ceil max n( )( ) 2< 2, ceil max n( )( ),( ):=n2 0.135=n2HP1
:=
Korniyerlerde Bulonların Kontrolü:•
d1 5 0.01⋅ min t( )⋅( ) 10⋅ cm0.5⎡⎣ ⎤⎦ 0.1cm−:= min t( ) 6mm=
m 1:=d1floor d1 1000⋅( )
1000:= d1 16mm=
d1 10mm:= için,
Σtmin if tkorniyer t kiris< t korniyer, t kiris,( ):= Σtmin 6mm=
P1 mπ d1( )2⋅
4⋅ 1.4⋅
ton
cm2:= P1 1.1ton=
P2 d1 Σtmin⋅ 2.8⋅ton
cm2:= P2 1.68ton= min P( ) 1.1ton=
n1VP2
:= n1 0.068=
Kalkan duvarda tüm kirişler için, -I 120 Profili kullanılacak. -Gergisiz olarak dizayn edilecektir.
69
3.2.2 Kapı Üstü Kirişinde Profil Hesabı:
Wx 60.7cm3:= W y 11.1cm3:=
Ix 364cm4:= Iy 43.2cm4:=
Gerilme Kontrolü:•
σ0Mx
Wx
My
W y+:= σ0 0.829
ton
cm2= if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
Sehim Kontrolü:•
fx 6.2 10 13− m2
kg⋅
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅p wind e4⋅
Ix⋅:= fx 0.989cm=
f y 6.2 10 13− m2
kg⋅
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅
pdeade
1 gergi+⎛⎜⎝
⎞⎠
4⋅
Iy⋅:= f y 4.813mm=
f0 fx( )2 f y( )2+:= f0 10.998mm=e
30020mm=
if f0e
300≤ "OK", "NOT OK !",⎛⎜
⎝⎞⎠
"OK"=
a1 1400mm:= e 6000mm:=q kaplama 40kg
m2:= q wind 80
kg
m2:=
gergi 1:=a2 0mm:=p profil 13.4
kgm
:= σçem 1.65ton
cm2:=
p wind 0.8 q wind⋅a1
2
a2
2+
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅:= p wind 44.8kgm
=
pdeada1
2
a2
2+
⎛⎜⎝
⎞⎠
q kaplama⋅ p profil+:= pdead 41.4kgm
=
Kuşaklar iki açıklıkta sürekli kiriş olarak hesaplanacaktır. Buna göre moment değerleri şu şekilde bulunur:
Mxp wind e2⋅
8:= Mx 201.6kg m⋅=
My
pdeade
gergi 1+⎛⎜⎝
⎞⎠
2⋅
8:= My 46.575kg m⋅=
Seçilen Profil..........\\U 120
Kalkan duvarda kapı üstü kirişi için, -I 120 Profili kullanılacak. -Tek Gergili olarak dizayn edilecektir.
70
Stabilite Bağlarının Hesabı Bölüm:4 4.1 Çatı Yatay Stabilite Bağları
∗Çatı yatay stabilite bağlarına aşağıda görüldüğü gibi kolonlara rüzgar kuvveti ile gelen yükler
aktarılmıştır. Sistem sadece çekme kuvveti taşıyan çubuklardan oluşacak şekilde tasarlanmış ve SAP 2000 programı kullanılarak çözülmüştür. Aşağıdaki kuvvetler (Kgf) birimindedir.
∗ SAP 2000 girdi ve çıktı dosyası için bkz. [EK_2].
• Mesnet Tepkileri: (Kgf)
Z - Ekseni X- Ekseni
J1 956.99 -475.23 J9 2194.8 475.23 J8 96527
• Aşıklarda Normal Kuvvet Değerleri:
Tepki Kuvveti Çubuk Boyu
ASIK1 -956,99 500 ASIK 2 -643,39 500 ASIK 3 -695,30 500 ASIK 4 -1468,68 500 ASIK 5 -726,13 500 ASIK 6 -720,13 500 ASIK 7 -651,67 500 ASIK 8 -965,27 500
• Stabilite Bağlarında –N- Değerleri:
Çekme Kuvveti Çubuk Boyu
CYSB1 737,40 573,06 CYSB2 -16,36 573,06 CYSB3 813,26 573,06 CYSB4 1743,70 296,82 CYSB5 862,10 296,82 CYSB6 832,23 573,06 CYSB7 -6,88 573,06 CYSB8 746,89 573,06
Aşıklarda oluşan maksimum basınç kuvveti değeri ASIK4 =-1468,68 kgf olarak bulunmuştur. Bu değere göre eğilmeli basınç durumunda tahkik yapılacak, şayet gerilme şartları sağlanmıyorsa gerekli görülen yerlere takviye yapılacaktır.
71
4.1.1 Profil Hesabı: Seçilen Profil..........\\L 50.50.5
N 1743.7kgf:=σçem 1656
kgf
cm2:=
F 4.8cm2:=
σ0NF
:= σ0 363.271kgf
cm2= Gerilme Kontrolü: if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
Çatı yatay stabilita bağlarında profil olarak L 50.50.5 kullanılması uygun görülmüştür. 4.1.2 Düğüm Noktasında Hesap:
emax1 30mm=emax1 if 3 d1⋅ 6 min t( )⋅< 3 d1⋅, 6 min t( )⋅,( ):=
emin1 30mm=emin1 2 d1⋅:=
eminm 60mm=eminm 4 d1⋅:=
emaxm 75mm=emaxm if 8 d1⋅ 15 min t( )⋅< 8 d1⋅, 15 min t( )⋅,( ):=
bulon 2=
bulon ceil n( ):=n if n 1< n 1+, n,( ):=n 0.915=nN
min P( ):=
min P( ) 2.1ton=P2 2.1ton=P2 d1 Σtmin⋅ 2.8⋅ton
cm2:=
P1 2.474ton=P1 mπ d1( )2⋅
4⋅ 1.4⋅
ton
cm2:=
Σtmin 5mm=Σtmin min t( ):=
için,d1 15mm:=
m 1:=d1 14mm=d1floor d1 1000⋅( )
1000:=
min t( ) 5mm=d1 5 0.01⋅ min t( )⋅( ) 10⋅ cm0.5⎡⎣ ⎤⎦ 0.1cm−:=
N 1743.7kg:=tstab 5mm:=tlev 10mm:=
72
Çubukta Kontrol:•
∆F d1 tçubuk⋅:=
F1 Fçubuk ∆F−:= F1 4.2cm2=
σ0NF1
:= σ0 0.458ton
cm2= Gerilme Kontrolü: if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
4.1.3 Aşıklarda Kontrol:
M2393.182kg m⋅
1.15:= M y
59.091kg m⋅1.15
:=
Fbas 4.048cm2=
Iybast b3⋅
12:= Iybas 7.083cm4= iybas
Iybas
Fbas:= iybas 1.323cm=
σebN2
Fprof:= σeb 138.555
kg
cm2=
λxSkx
ix:= λx 87.282= ise, w 1.72:= bulunur.
σbemσçem
w:= σbem 837
kg
cm2=
σeb
σbem0.165= σbx
M2
Wx:= σbx 999.7
kg
cm2=
λybasSky
iybas:= λybas 188.99= cbi 1:=
Eksenel Basınçlı Eğilme Durumunda Hesap:
Aşık Profili..........\\I 100 b 50mm:= N2 1468.68kg:=Fprof 10.6cm2:=
s 4.5mm:= M2 341.897kg m⋅:=Wx 34.2cm3:= t 6.8mm:=
σa 2400kg
cm2:= M y 51.383kg m⋅:=ix 4.01cm:=
Ix 171cm4:= iy 1.07cm:= Skx 350cm:=σçem 1440
kg
cm2:=
Iy 12.2cm4:= Sky 250cm:=h 10cm:=
II. Durum İçin: (Normal Kuvvet + Moment) (TS 648-Madde 3.4)
Fbas b t⋅ sh 2 t⋅−
2⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅13⋅+:=
73
if kontrol1 1<( ) kontrol2 1<( )⋅ "OK", "NOT OK",[ ] "NOT OK"=
kontrol2 0.831=kontrol2σeb
σa 0.6⋅
σbx
σbx2+:=
kontrol1 7.975=kontrol1 if
σeb
σbem0.15≤
σeb
σbem,
σeb
σbem
cm σbx⋅
1σeb
σex−
⎛⎜⎝
⎞
⎠σbx2⋅
+cm σby⋅
1σeb
σey−
⎛⎜⎝
⎞
⎠σBy⋅
+,⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
:=
Kontroller:
σey 152kg
cm2=σey
829 104⋅kg
cm2
λy( )2
⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
:=λy 234=λySky
iy:=
σBy 1440kg
cm2:=σby 1053
kg
cm2=σby
My
Iy
b2⋅:=
Alınır.cm 0.85:=σex 1088kg
cm2=σex
829 104⋅kg
cm2
λx( )2
⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
:=
σbx2 1360kg
cm2=σbx2 if max σbx1 σbx2,( ) 0.6 σa⋅≤ σbx2, 0.6 σa⋅,( ):=
σbx2 1360.13kg
cm2=σbx2
84kg
cm2104⋅ cbi⋅
Skyh
Fbas⋅
:=σbx1 279.974kg
cm2=
3 107⋅kg
cm2⎛⎜⎝
⎞⎠
cbi⋅
σa
112=σbx1 if
3 107⋅kg
cm2⎛⎜⎝
⎞⎠
cbi⋅
σa
λybas≥23
σa λybas( )2⋅
9 107⋅kg
cm2cbi⋅
−⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
σa⋅,
107 kg
cm2⎛⎜⎝
⎞⎠
cbi⋅
λybas( )2
⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
,
⎡⎢⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎥⎦
:=
Aşıkta aşağıda gösterildiği gibi takviye yapmak gerekmektedir. Takviye olarak L 50.50.5 profili kullanılırsa,
74
x x
Itakviye 11cm4:= Ftakviye 4.8cm2:=
etakviye 1.4cm:= h takviye 50mm:=
iybas 1.336cm=iybasIybas
Fbas:=Iybas 7.083cm4=Iybas
t b3⋅
12:=
Fbas 3.97cm2=Fbas b t⋅ sh prof e0− t−
3⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅+:=
Fprof 20.2cm2=Fprof Fprof 2 Ftak⋅+:=
iy 17.17mm=iy
Iy
Fprof 2 Ftak⋅+:=Iy 59.55cm4=
ix 31.165mm=ixIx
Fprof 2 Ftak⋅+:=Ix 196.199cm4=
Iy Iy 2 Itak⋅+ 2 Ftak⋅s2
etak+⎛⎜⎝
⎞⎠
2⋅+:=
Ix Ix 2 Itak⋅+ 2 Ftak⋅h prof
2
h tak
2+ etak− e0−
⎛⎜⎝
⎞⎠
2
⋅+:=
e0 55.228mm=e0
Fprofh prof
2⋅ 2 Ftak⋅
h prof
2
h tak
2⎛⎜⎝
⎞⎠
+ etak−⎡⎢⎣
⎤⎥⎦
⋅+
Fprof 2 Ftak⋅+:=
II. Durum İçin: (Normal Kuvvet + Moment) (TS 648-Madde 3.4)
etak 14mm:=
h tak 50mm:=Itak 11cm4:=Takviye Profili..........\\L 50.50.5
75
σbx2 if max σbx1 σbx2,( ) 0.6 σa⋅≤ σbx2, 0.6 σa⋅,( ):= σbx2 1440kg
cm2=
σex
829 104⋅kg
cm2
λx( )2
⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
:= σex 657kg
cm2= cm 0.85:= Alınır.
σbyMy
Iy
b2⋅:= σby 11
kg
cm2= σBy 1440
kg
cm2:=
λySky
iy:= λy 97= σey
829 104⋅kg
cm2
λy( )2
⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
:= σey 876kg
cm2=
Kontroller:
kontrol1 ifσeb
σbem0.15≤
σeb
σbem,
σeb
σbem
cm σbx⋅
1σeb
σex−
⎛⎜⎝
⎞
⎠σbx2⋅
+cm σby⋅
1σeb
σey−
⎛⎜⎝
⎞
⎠σBy⋅
+,⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
:= kontrol1 0.741=
kontrol2σeb
σa 0.6⋅
σbx
σbx2+:= kontrol2 0.626=
if kontrol1 1<( ) kontrol2 1<( )⋅ "OK", "NOT OK",[ ] "OK"=
σebN2
Fprof:= σeb 111.386
kg
cm2=
λxSkx
ix:= λx 112.304= ise, w 2.23:= bulunur.
σbemσçem
w:= σbem 646
kg
cm2=
σeb
σbem0.172= σbx
M2
Ixh prof e0−( )⋅:= σbx 789.57
kg
cm2=
λybasSky
iybas:= λybas 125.02= cbi 1:=
σbx1 if
3 107⋅kg
cm2⎛⎜⎝
⎞⎠
cbi⋅
σa
λybas≥23
σa λybas( )2⋅
9 107⋅kg
cm2cbi⋅
−⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
σa⋅,
107 kg
cm2⎛⎜⎝
⎞⎠
cbi⋅
λybas( )2
⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
,
⎡⎢⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎥⎦
:=
3 107⋅kg
cm2⎛⎜⎝
⎞⎠
cbi⋅
σa
112=
σbx1 639.823kg
cm2= σbx2
84kg
cm2104⋅ cbi⋅
Skyh prof
Fbas⋅
:= σbx2 1996.68kg
cm2=
N= 957 kg için aşık eğilmeli basınç durumuna göre yeniden kontrol edilirse,
76
σebN2
Fprof:= σeb 90.283
kg
cm2=
λxSkx
ix:= λx 87.282= ise, w 1.72:= bulunur.
σbemσçem
w:= σbem 837
kg
cm2=
σeb
σbem0.108= σbx
M2
Wx:= σbx 999.7
kg
cm2=
λybasSky
iybas:= λybas 188.99= cbi 1:=
σbx1 if
3 107⋅kg
cm2⎛⎜⎝
⎞⎠
cbi⋅
σa
λybas≥23
σa λybas( )2⋅
9 107⋅kg
cm2cbi⋅
−⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
σa⋅,
107 kg
cm2⎛⎜⎝
⎞⎠
cbi⋅
λybas( )2
⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
,
⎡⎢⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎥⎦
:=
3 107⋅kg
cm2⎛⎜⎝
⎞⎠
cbi⋅
σa
112=
σbx1 279.974kg
cm2= σbx2
84kg
cm2104⋅ cbi⋅
Skyh
Fbas⋅
:= σbx2 1360.13kg
cm2=
σbx2 if max σbx1 σbx2,( ) 0.6 σa⋅≤ σbx2, 0.6 σa⋅,( ):= σbx2 1360kg
cm2=
σex
829 104⋅kg
cm2
λx( )2
⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
:= σex 1088kg
cm2= cm 0.85:= Alınır.
Eksenel Basınçlı Eğilme Durumunda Hesap:
Aşık Profili..........\\I 100 b 50mm:= N2 957kg:=Fprof 10.6cm2:=
s 4.5mm:= M2 341.897kg m⋅:=Wx 34.2cm3:= t 6.8mm:=
σa 2400kg
cm2:= My 51.383kg m⋅:=ix 4.01cm:=
Ix 171cm4:= iy 1.07cm:= Skx 350cm:=σçem 1440
kg
cm2:=
Iy 12.2cm4:= Sky 250cm:=h 10cm:=
II. Durum İçin: (Normal Kuvvet + Moment) (TS 648-Madde 3.4)
Fbas b t⋅ sh 2 t⋅−
2⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅13⋅+:= Fbas 4.048cm2=
Iybast b3⋅
12:= Iybas 7.083cm4= iybas
Iybas
Fbas:= iybas 1.323cm=
77
σbyMy
Iy
b2⋅:= σby 1053
kg
cm2= σBy 1440
kg
cm2:=
λySky
iy:= λy 234= σey
829 104⋅kg
cm2
λy( )2
⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
:= σey 152kg
cm2=
Kontroller:
kontrol1 ifσeb
σbem0.15≤
σeb
σbem,
σeb
σbem
cm σbx⋅
1σeb
σex−
⎛⎜⎝
⎞
⎠σbx2⋅
+cm σby⋅
1σeb
σey−
⎛⎜⎝
⎞
⎠σBy⋅
+,⎡⎢⎢⎢⎣
⎤⎥⎥⎥⎦
:= kontrol1 0.108=
kontrol2σeb
σa 0.6⋅
σbx
σbx2+:= kontrol2 0.798=
if kontrol1 1<( ) kontrol2 1<( )⋅ "OK", "NOT OK",[ ] "OK"=
Bu durumda aşıklarda, - 4 ve 5 numaralı olanlarda L 50.50.5 profili ile takviye yapılacaktır. - Diğer aşıklara yukarıda da gösterildiği gibi takviye yapmak gerekmemektedir. 4.2 Yan Cephe Stabilite Bağları
∗Yan cephe yatay stabilite bağlarına aşağıda görüldüğü gibi çatı stabilite bağlarından gelen
475,23 kg değerindeki kuvvet ile rüzgar yükü sonucu oluşan 313,6 kg değerindeki yük aktarılmıştır. Sistem sadece çekme kuvveti taşıyan çubuklardan oluşacak şekilde tasarlanmış ve SAP 2000 programı kullanılarak çözülmüştür. Aşağıdaki tepki kuvvetleri (Kgf) birimindedir.
• Eksenel Kuvvet Değerleri:
KIRIS1 -1270,59 KIRIS2 -956,99 YDSB1 1580,65 YDSB2 1096,83
∗ SAP 2000 girdi ve çıktı dosyası için bkz. [EK_3].
78
4.2.1 (YDSB1) Profil Hesabı:
Seçilen Profil..........\\L 50.50.5
N 1580.65kgf:= σçem 1656kgf
cm2:=
F 4.8cm2:=
σ0N2F
:= σ0 164.651kgf
cm2= Gerilme Kontrolü: if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
• Düğüm Noktasında Hesap:
79
emax1 30mm=emax1 if 3 d1⋅ 6 min t( )⋅< 3 d1⋅, 6 min t( )⋅,( ):=
emin1 28mm=emin1 2 d1⋅:=
eminm 56mm=eminm 4 d1⋅:=
emaxm 75mm=emaxm if 8 d1⋅ 15 min t( )⋅< 8 d1⋅, 15 min t( )⋅,( ):=
bulon 2=
bulon ceil n( ):=n if n 1< n 1+, n,( ):=n 0.444=n
N2
min P( ):=
min P( ) 1.96ton=P2 1.96ton=P2 d1 Σtmin⋅ 2.8⋅ton
cm2:=
P1 2.155ton=P1 mπ d1( )2⋅
4⋅ 1.4⋅
ton
cm2:=
Σtmin 5mm=Σtmin min t( ):=
için,d1 14mm:=
m 1:=d1 14mm=d1floor d1 1000⋅( )
1000:=
min t( ) 5mm=d1 5 0.01⋅ min t( )⋅( ) 10⋅ cm0.5⎡⎣ ⎤⎦ 0.1cm−:=
N 1580.65kg:=tstab 5mm:=tlev 10mm:=
80
amax 0.7 min t( )⋅:= aminm 3mm:=
amax 3.5mm= a0 3mm:= Seçilmiştir.
hlev 2h prof tlev+ 6 a0⋅−:= hlevceil hlev 100⋅( )
100:= hlev 100mm=
FkT
τkem:= Fk 6.285cm2=
lh1Fk
2 a0⋅:= lh1 104.758mm=
l1 lh1 2 a0⋅+:= l1 110.758mm=
Llev l1 6a0+:=
Llevceil Llev 100⋅( )
100:= Llev 13cm=
Bağ levhası sayısı:•
adet if mod ceilLprof
S1
⎛⎜⎝
⎞⎠
2,⎛⎜⎝
⎞⎠
1 ceilLprof
S1
⎛⎜⎝
⎞⎠
, ceilLprof
S1
⎛⎜⎝
⎞⎠
1+,⎛⎜⎝
⎞⎠
:= S1Lprof
adet:= S1 1244mm=
adet 5=
λ1S1
i1:= λ1 126.939= if λ1 λ4≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
Ara Bağlantıların Boyutlandırılması:•
Q2 Fprof σçem⋅( )⋅
80:= Q 0.19ton=
e0 2 eprof⋅ tlev+:= e0 3.8cm=
Q Q if e0 20 i1⋅< 0, 0.05e0
i120−
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅ Q⋅,⎡⎢⎣
⎤⎥⎦
+:= Q 0.19ton=
TQ S1⋅
e0:= T 6.236ton=
Çubukta Kontrol:•
∆F d1 tçubuk⋅:=
F1 Fçubuk ∆F−:= F1 4.1cm2=
σ0
N2
F1:= σ0 0.212
ton
cm2= Gerilme Kontrolü: if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
81
4.2.2 (YDSB2) Profil Hesabı:
Seçilen Profil..........\\L 50.50.5
N 1096.83kgf:= σçem 1656kgf
cm2:=
F 4.8cm2:=
σ0NF
:= σ0 228.506kgf
cm2= Gerilme Kontrolü: if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
• Düğüm Noktasında Hesap:
emax1 30mm=emax1 if 3 d1⋅ 6 min t( )⋅< 3 d1⋅, 6 min t( )⋅,( ):=
emin1 28mm=emin1 2 d1⋅:=
eminm 56mm=eminm 4 d1⋅:=
emaxm 75mm=emaxm if 8 d1⋅ 15 min t( )⋅< 8 d1⋅, 15 min t( )⋅,( ):=
bulon 2=
bulon ceil n( ):=n if n 1< n 1+, n,( ):=n 0.444=n
N2
min P( ):=
min P( ) 1.96ton=P2 1.96ton=P2 d1 Σtmin⋅ 2.8⋅ton
cm2:=
P1 2.155ton=P1 mπ d1( )2⋅
4⋅ 1.4⋅
ton
cm2:=
Σtmin 5mm=Σtmin min t( ):=
için,d1 14mm:=
m 1:=d1 14mm=d1floor d1 1000⋅( )
1000:=
min t( ) 5mm=d1 5 0.01⋅ min t( )⋅( ) 10⋅ cm0.5⎡⎣ ⎤⎦ 0.1cm−:=
N 1096.83kg:=tstab 5mm:=tlev 10mm:=
82
T 5.744ton=
amax 0.7 min t( )⋅:= aminm 3mm:=
amax 3.5mm= a0 3mm:= Seçilmiştir.
hlev 2h prof tlev+ 6 a0⋅−:= hlevceil hlev 100⋅( )
100:= hlev 100mm=
FkT
τkem:= Fk 5.79cm2=
lh1Fk
2 a0⋅:= lh1 96.505mm=
l1 lh1 2 a0⋅+:= l1 102.505mm=
Llev l1 6a0+:=
Llevceil Llev 100⋅( )
100:= Llev 13cm=
Bağ levhası sayısı:•
adet if mod ceilLprof
S1
⎛⎜⎝
⎞⎠
2,⎛⎜⎝
⎞⎠
1 ceilLprof
S1
⎛⎜⎝
⎞⎠
, ceilLprof
S1
⎛⎜⎝
⎞⎠
1+,⎛⎜⎝
⎞⎠
:= S1Lprof
adet:= S1 1146mm=
adet 5=
λ1S1
i1:= λ1 116.939= if λ1 λ4≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
Ara Bağlantıların Boyutlandırılması:•
Q2 Fprof σçem⋅( )⋅
80:= Q 0.19ton=
e0 2 eprof⋅ tlev+:= e0 3.8cm=
Q Q if e0 20 i1⋅< 0, 0.05e0
i120−⎛
⎜⎝
⎞⎠
⋅ Q⋅,⎡⎢⎣
⎤⎥⎦
+:= Q 0.19ton=
TQ S1⋅
e0:=
4.2.3 (KIRIS2) Orta Kirişi Profil Hesabı:
83
iy 3.258cm= λySky
iy:= λy 153.49=
λ4 if λx 100>λx
2, 50,
⎛⎜⎝
⎞⎠
:= S1 ifLprof
3λ4 i1⋅<
Lprof
3, λ4 i1⋅,
⎛⎜⎝
⎞⎠
:=
Bağ levhası sayısı:•
adet if mod ceilLprof
S1
⎛⎜⎝
⎞⎠
2,⎛⎜⎝
⎞⎠
1 ceilLprof
S1
⎛⎜⎝
⎞⎠
, ceilLprof
S1
⎛⎜⎝
⎞⎠
1+,⎛⎜⎝
⎞⎠
:= S1Lprof
adet:= S1 1000mm=
adet 5=
λ1S1
i1:= λ1 72.993= if λ1 λ4≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
Çubukta Gerilme Kontrolü:•
λyi λy( )2 m2
λ1( )2⋅+:= λyi 169.962=
λmax if λx λyi> λx, λyi,( ):= λmax 235.424= w 9.67:=
σ1w N⋅
2 Fprof⋅:= σ1 0.72
ton
cm2= Gerilme Kontrolü: if σ1 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
λmax Kontrolü: if λmax 250≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
SEÇİLEN PROFİL70.70.7
Lprof 500cm:= Iprof 42.4cm4:= h prof 70mm:= σçem 1440kg
cm2:=
N 1270.59kg:= i1 1.37cm:= t prof 7mm:=τkem 900
kg
cm2:=
Skx 500cm:= Fprof 9.4cm2:= tlev 10mm:=
σkem 900kg
cm2:=Sky 500cm:= eprof 1.97cm:= m 2:=
X-Y eksenindeki atalet momentleri:•
Ix 2 Iprof⋅:= Iy 2 Iprof⋅ 2 Fprof⋅tlev
2eprof+
⎛⎜⎝
⎞⎠
2
⋅+:= Iy 199.497cm4=
ixIx
2 Fprof⋅:= ix 2.124cm= λx
Skx
ix:= λx 235.424=
iyIy
2 Fprof⋅:=
84
Llev 13cm=Llevceil Llev 100⋅( )
100:=
Llev l1 6a0+:=
l1 103.142mm=l1 lh1 2 a0⋅+:=
lh1 0.095m=lh1Fk
2 a0⋅:=
Fk 7.611cm2=FkT
τkem:=
hlev 90mm=hlevceil hlev 100⋅( )
100:=hlev 6 a0⋅ h prof+:=
Seçilmiştir.a0 4mm:=amax 4.2mm=
aminm 3mm:=amax 0.7 min t( )⋅:=
T 7.551ton=TQ S1⋅
e0:=
Q 0.373ton=Q Q if e0 20 i1⋅< 0, 0.05e0
i120−
⎛⎜⎝
⎞⎠
⋅ Q⋅,⎡⎢⎣
⎤⎥⎦
+:=
e0 4.94cm=e0 2 eprof⋅ tlev+:=
Q 0.373ton=Q2 Fprof σçem⋅( )⋅
80:=
Ara Bağlantıların Boyutlandırılması:•
85
4.2.4 Düğüm Noktalarında Hesap: • TDSB1’de kontrol:
N 1580.65kgf:= t prof 5mm:= l1 28cm:=
α 36.5deg:= tlev 10mm:=
σçem 1440kgf
cm2:= τkem 900
kgf
cm2:=
σkem 900kgf
cm2:=
emax1 30mm=emax1 if 3 d1⋅ 6 min t( )⋅< 3 d1⋅, 6 min t( )⋅,( ):=
emin1 32mm=emin1 2 d1⋅:=
eminm 64mm=eminm 4 d1⋅:=
emaxm 75mm=emaxm if 8 d1⋅ 15 min t( )⋅< 8 d1⋅, 15 min t( )⋅,( ):=
Bulon aralıklarının belirlenmesi:•bulon 2=
bulon ceil n( ):=n if n 1< n 1+, n,( ):=n 0.281=nNi
min P( ):=
min P( ) 2814.9kgf=P2 4480kgf=P2 d1 Σtmin⋅ 2800⋅kgf
cm2:=
P1 2815kgf=P1 mπ d1( )2⋅
4⋅ 1400⋅
kgf
cm2:=
Σtmin 10mm=Σtmin if 2 tprof⋅ tlev< 2 tprof⋅, tlev,( ):=için,d1 16mm:=
NiN2
:=Gerekli bulon sayısı:•
d1 15mm=d1ceil d1 1000⋅( )
1000:=
m 1:=
min t( ) 5mm=d1 5 0.01⋅ min t( )⋅( ) 10⋅ cm0.5⎡⎣ ⎤⎦ 0.1cm−:=
Bulon çap ve boyunun belirlenmesi:•
86
if σk σkem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=σk 77.288kgf
cm2=σk
NxFk
:=
if τk τkem< "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=τk 57.19kgf
cm2=τk
QFk
:=
Nx N cos α( )⋅:=
Q N sin α( )⋅:=
Fk 16.44cm2=Fk 2 lh1⋅ a0⋅:=
if lh1 100 a0⋅< "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
if lh1 15 a0⋅> "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=lh1 l1 2 a0⋅−:=
Seçilmiştir.a0 3mm:=amaxm 7mm=
aminm 3mm:=amaxm 0.7 tlev⋅:=
Levhada kaynak kontrolü:•
• TDSB2’de kontrol:
N 1096.83kgf:= t prof 5mm:= l1 22cm:=
α 29.28deg:= tlev 10mm:=
σçem 1440kgf
cm2:= τkem 900
kgf
cm2:=
σkem 900kgf
cm2:=
Bulon çap ve boyunun belirlenmesi:•
d1 5 0.01⋅ min t( )⋅( ) 10⋅ cm0.5⎡⎣ ⎤⎦ 0.1cm−:= min t( ) 5mm=
m 1:=d1ceil d1 1000⋅( )
1000:= d1 15mm=
87
emin1 40mm=
emax1 if 3 d1⋅ 6 min t( )⋅< 3 d1⋅, 6 min t( )⋅,( ):= emax1 30mm=
Levhada kaynak kontrolü:•
amaxm 0.7 tlev⋅:= aminm 3mm:=
amaxm 7mm= a0 3mm:= Seçilmiştir.
lh1 l1 2 a0⋅−:= if lh1 15 a0⋅> "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
if lh1 100 a0⋅< "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
Fk 2 lh1⋅ a0⋅:= Fk 12.84cm2=
Q N sin α( )⋅:=
Nx N cos α( )⋅:=
τkQFk
:= τk 41.778kgf
cm2= if τk τkem< "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
σkNxFk
:= σk 74.509kgf
cm2= if σk σkem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
Gerekli bulon sayısı:•Ni
N2
:=
d1 16mm:= için,Σtmin if 2 tprof⋅ tlev< 2 tprof⋅, tlev,( ):= Σtmin 10mm=
P1 mπ d1( )2⋅
4⋅ 1400⋅
kgf
cm2:= P1 4398kgf=
P2 d1 Σtmin⋅ 2800⋅kgf
cm2:= P2 5600kgf= min P( ) 4398.2kgf=
nNi
min P( ):= n 0.125= n if n 1< n 1+, n,( ):= bulon ceil n( ):=
bulon 2=Bulon aralıklarının belirlenmesi:•
emaxm if 8 d1⋅ 15 min t( )⋅< 8 d1⋅, 15 min t( )⋅,( ):= emaxm 75mm=
eminm 4 d1⋅:= eminm 80mm=
emin1 2 d1⋅:=
88
• KIRIS’de kontrol:
N0 1270.59kgf:= t prof 7mm:= l1 278mm:=
α0 0deg:= tlev 10mm:= l2 251mm:=
N1 1580.65kgf:= N2 1096.83kgf:=
α1 36.5deg deg:= α2 29.28deg:=
σçem 1440kgf
cm2:= τkem 900
kgf
cm2:=
σkem 900kgf
cm2:=
bulon 2=
bulon ceil n( ):=n if n 1< n 1+, n,( ):=n 0.144=nNi
min P( ):=
min P( ) 4398.2kgf=P2 5600kgf=P2 d1 Σtmin⋅ 2800⋅kgf
cm2:=
P1 4398kgf=P1 mπ d1( )2⋅
4⋅ 1400⋅
kgf
cm2:=
Σtmin 10mm=Σtmin if 2 tprof⋅ tlev< 2 tprof⋅, tlev,( ):=için,d1 18mm:=
NiN0
2:=
Gerekli bulon sayısı:•
d1 18mm=d1ceil d1 1000⋅( )
1000:=
m 1:=
min t( ) 7mm=d1 5 0.01⋅ min t( )⋅( ) 10⋅ cm0.5⎡⎣ ⎤⎦ 0.1cm−:=
Bulon çap ve boyunun belirlenmesi:•
89
if σk σkem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=σk 80.61kgf
cm2=σk
NxFk
MW k
+:=
if τk τkem< "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=τk 8.93kgf
cm2=τk
QFk
:=
W klh1( )2 a0⋅
6:=
M 51.406mkgf m⋅=M l1l1 l2+
2⎛⎜⎝
⎞⎠
− Nx⋅:=
Nx N0 cos α0( )⋅ N1 cos α1( )⋅+ N2 cos α2( )⋅+:=
Q N0 sin α0( )⋅ N1 sin α1( )⋅+ N2 sin α2( )⋅+:=
Fk 62.04cm2=Fk 2 lh1⋅ a0⋅:=
if lh1 100 a0⋅< "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=
if lh1 15 a0⋅> "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=lh1 l1 l2+ 2 a0⋅−:=
Seçilmiştir.a0 6mm:=amaxm 7mm=
aminm 3mm:=amaxm 0.7 tlev⋅:=
Levhada kaynak kontrolü:•
emax1 42mm=emax1 if 3 d1⋅ 6 min t( )⋅< 3 d1⋅, 6 min t( )⋅,( ):=
emin1 36mm=emin1 2 d1⋅:=
eminm 72mm=eminm 4 d1⋅:=
emaxm 105mm=emaxm if 8 d1⋅ 15 min t( )⋅< 8 d1⋅, 15 min t( )⋅,( ):=
Bulon aralıklarının belirlenmesi:•
4.3 Çatı Düşey Stabilite Bağları
Çatı düşey satbilite bağlantıları sistemde üç noktada tertiplenmiştir. Bu kararlılık bağlarının asıl amacı alt başlık çubuğunda burkulma boyunu kısaltmaktır. Bu bağlantıların diyagonel çubukları hesapsız ve konstrüktif olarak L 50.50.5 profili kullanılarak teşkil edilecektir.
90
Betonarme Temel Hesabı Bölüm:5 5.1 Tekil Temel Hesabı:
ht 0.9:=h 0.3:=
hc 0.65:=
bc 0.35:= Ly 1:=
Malzeme: BS20 - BCI
Tüm Birimler: kN - m
fctd 1000:=
hi 0.05:=
Veriler: γ 20:=
σ_zem 180:=
2. DURUMM 74,61V 22,71N 75,37
TEMELIN BOYUTLANDIRILMASI•
ALINIR.mLx 2=
Lxceil Lx1 10⋅( )
10:=
Lx1 1.985=
Lx1 Find Lx1( ):=
σ_net 1No1
Lx1 Ly⋅−
Mo1
Lx1( )2 Ly⋅6⋅− 0
GivenNo1 75.37=No1 N1:=Lx1 1:=
Mo1 81.423=Mo1 M1 V1 h⋅+:=
σ_net 1 162=σ_net 1 σ_zem γ ht⋅−:=
2. Durum
90
KESIT TESIRLERININ HESABI•
2. Durum
σ1N1
LxLy⋅
V1 h⋅
Lx2 Ly⋅6⋅+:= σ1 47.904=
σ2N1
LxLy⋅
V1 h⋅
Lx2 Ly⋅6⋅−:= σ2 27.466=
2. Durum etkisinde gerilme değerleri;
σ1 47.904= σ2 27.466= ALINIR.
DONATI HESABI•
if Vcr Vda> "Kesme Kuvveti Karsilaniyor.", "Kesit Büyütülmeli !!!",( ) "Kesme Kuvveti Karsilaniyor."=
kNVcr 162.5=Vcr 0.65 fctd⋅ Ly⋅ h hi−( )⋅:=
kNVda 30.007=Vdaσ1 σ3+
2Ly⋅ Lxo⋅:=
Kesme Kuvveti Kontrolü:•
1. A-A Kesitinde Hesap:
σ1 47.904=σ3 41.006=
σ2 27.466=
σ3 σ1 σ2−( ) Lxo hc+( )Lx
⋅ σ2+:=
hc 0.65=Lxo 0.675=
σ2 27.466=σ1 47.904=
Lyo 0.325=
LxoLx hc−
2:=
bc 0.35=
LyoLy bc−
2:=
91
17 φ12/180 (628 mm2)mm2As 500=
Seçilen Donatı:As max Asmin As1,( ):=
mm2Asmin 500=
Asmin 0.002 Ly⋅ 1000⋅ h hi−( )⋅ 1000⋅:=mm2As1 221.502=As1ks Mda⋅
h hi−:=
Bulunur.ks 5.33:=----->>K 6.0157 10 3−×=KLy h hi−( )2⋅
Mda:=
kNmMda 10.389=Mda σ3Lxo2
2⋅ Ly⋅
σ1 σ3−( )2
Lxo⋅ Lxo⋅23
⋅ Ly⋅+:=
Donati Seçimi:•
7 φ14/160 (962 mm2)mm2As 960=
Seçilen Donatı:As max Asmin As1,( ):=
mm2Asmin 960=
Asmin 0.002 Lx⋅ 1000⋅ h hi− 0.01−( )⋅ 1000⋅:=mm2As1 87.405=As1ks Mdb⋅
h hi− 0.01−:=
Bulunur.ks 5.27:=----->>K 2.894 10 2−×=KLx h hi− 0.01−( )2⋅
Mdb:=
kNMdb 3.98=Mdbσ1 σ2+
2Lyo2 Lx⋅
2⋅:=
Donati Seçimi:•
if Vcr Vdb> "Kesme Kuvveti Karsilaniyor.", "Kesit Büyütülmeli !!!",( ) "Kesme Kuvveti Karsilaniyor."=
Vcr 312=Vcr 0.65 fctd⋅ Lx⋅ h hi− 0.01−( )⋅:=
Vdb 24.495=Vdbσ1 σ2+
2Lx⋅ Lyo⋅:=
Kesme Kuvveti Kontrolü:•
2. B-B Kesitinde Hesap:
92
ZIMBALAMA KONTROLÜ•
if Vpr Vpd> "OK ", "NOT OK !!!",( ) "OK "=Vpr 372.465=Vpr γ fctd⋅ 2⋅ bx by+( )⋅ d_ort⋅:=
γ 0.51=γ1
1 1.5ex ey+
bx by⋅⋅+
:=
ey 0.035=ey 0.1 bc⋅:=
ex 0.432=ex max 0.4max M( ) max V( ) h⋅+
max N( )⋅ 0.1 hc⋅,⎛⎜
⎝⎞⎠
:=
Vpd 55.302=Vpd σs u⋅:=
u 1.467=u LxLy⋅ bx by⋅−:=
by 0.595=by bc d_ort+:=
bx 0.895=bx hc d_ort+:=
d_ort 0.245=d_ort h hi−0.01
2−:=σs 37.685=σs
σ1 σ2+
2:=
93
1416
1416
1416
1416
1416
1416
1416
141
703
333
384
385
302
728
612
376
428
429
348
639
578
393
445
446
365
604
420
17
10260
160160
207
1050
232
1489
225
99
225
90
550
80
712
417
423
420
261
1260
155
1676
144
1390
142
1676
366
240
365
81
970
80
1131
329
330
330
330
331
170
1650
1938
340
340
340
340
340
120
1700
119
1938
350
225
225
225
366
81
1390
80
1551
126
1980
144
2249
423
420
420
420
416
122
2100
157
2379
79
1840
80
2000
P1
405
239
405
504
338
549
484
340
340
340
474
478
309
309
309
435
L65.65.6.........12604
L50.50.5.........13905
L50x50x5.........198010
L50.50.5.........210011
L65.65.6.........184012L50.50.5.........13909
L50.50.5.........17008
L50.50.5.........16507
L50.50.5.........9706
L50.50.5.........5503
L50.50.5.........10502
L80.80.8.........837313
L80.80.8.........102601
L80.80.8.........293014
P15
P15
P15
P15
P15
P15
P15
P15
P15
P15
P15
P15
P15
P15
P16
P16
P16
P16
P17
P22
P16
P16 P16
P16
P16
P16
P16
P16
P16
P16
P16
P16
P16
P16
P16
P16
P16
P16
P16
P16
P18
P18
P18
P18
P19
P19
P19
P19
P20
P21
P21
P21
P23
P24
P25
P26P27
P28P29
P30
P31
P32
P33
P34
P36
P35
P37
P39
3...160
3...70
3...70
3....170
3....120
3....60
3....120
3....60
3...130
3....60
3...130
3...130
3....60
3...130
3....60
P17
3....60
3...120
3....60
3...120
3....60
3...130
3....60
3...130
3....60
3...1303...120
3...120
3....60
3...120
3....60
3...120
3...130
P40
DETAY 1
A
A
B
B
CC
DD E
E
P20
P30
P31
P32
P33
P34
P36 P35
P37
P40
P41
P42
P43
P1
P16
224
17
10
30
10
50
30
R6
R11
161
42
64
9
11
242
6
51
50
100
20 24
44
150
P34
P37
3
3
3
3
3
P30P31
3
P32
P32
3
P20
P30
P31
P1
3
370
25 55 50 5 25 50 25 5 50 55 25
520
10
25
50
25
10
55
20
5
180
10
P37
P36
P41
P40
P42
P43
3
3
P30P31
3
P32
P39P13
3
DETAY 2
75
P39
P13
3...50
3...50
3...50
3...50
6
3
125
3
80
851
139
6
1726116
17
3
60
17
3
60
10
12
P40
P13
P39
3
FF
40
130
100
15
KESIT B-B
Olcek: 1/5
KESIT C-C
Olcek: 1/5
KESIT D-D
Olcek: 1/5
KESIT F-F
Olcek: 1/5
KESIT E-E
Olcek: 1/5
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
H
G
F
E
D
C
B
A
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
H
G
F
E
D
C
B
A
Ölcek / Scale :
1/10
Çelik Yapı Projesi
Olca OLGUN
1
Çizen / Drawen By :
19/05/2001
Tarih / Date :
Sıra No / Drawing No :
Dosya adı / File Name:
1
CATIDET.DWG
Revizyon / Revision :
0 -
Durum / Status :İmza / Signature :
7755
23
131
68
20
38
17
39 38
68
151
23
243
132
425
236662
61514
200
23
181
204
23
223
662
292
185477
24
193
15445
18477
24
222
245
245
239
183
24
207
40
15
388
19
421
24
247
272
272
421
177 177
27
181
23
59 59
119
230
354
349 14 283
36
36
17
117
23
19
382 283
20
185
23
665
228
287 199
486
15
189
23
228
287 199
486
17
189
23
228
214 168
9
211
23
168214
23
204
15
242
242
381
381
211 211
211 211
17
232
23
271
421
17
271
232
23
421
19
10x223.........66222
10x132.........24321
10x245.........47723
10x272.........42124
10x230.........35425 10x271.........42126
10x242.........38127
10x228.........48628
10x228.........66529
143 185 161
5 12
84
14
33
94
76
301
506
506
225
76
10x301.........50620
110
100
90
80
70
60
87
90
90
60
10x100.........100P15
10x80.........90P18
10x90.........90P17
10x60.........70P16
10x60.........87P19
18
17
16
15
14
13
12
11
10
9
8
7
6
5
4
3
2
1
MARK
POZE
POZ
7.360.9210.189010x80
8.241.0311.459010x908
25.440.537.647010x6048
35.561.2712.7210028
56.6156.612930
323.54161.7783732
38.7619.381640
31.6615.832100
29.8614.931980
20.9610.481390
25.6412.821700
24.8812.441650
14.627.31970
20.9610.4813902
28.7814.8911.8212602
8.34.157.545502
15.847.927.5410502
396.44198.2219.32S355-JO102602
NOTES
NOTLAR
TOTAL
TOPLAM
EACH
ADEDI
WEIGHT (Kg)AGIRLIK (Kg)
WEIGHT Kg/m
UNIT
BIRIM AG.
MATERIAL
MALZEME
DESCRIPTION
TANIMI
EACH
ADET
23
22
21
20
19
27.8813.9431.1847710x2452
37.5818.7928.3866210x223
8.164.0816.824310x132
38.7619.3838.3150610x301
2.640.667.648710x60
24 29.1614.5834.6242110x2722
28.214.1029.0248610x228228
27
26
25
23.4611.7330.838110x242
14.4814.4834.4942110x271
10.3610.3629.2735410x2301
DETAY 1
Olcek: 1/5
DETAY 2
Olcek: 1/5
3...120
3...60
3...60
3...130
3...120
3...60
LL50.50.5
LL80.80.8
LL50.50.5
LL65.65.6
LL50.50.5
LL50.50.5
LL50.50.5
LL50.50.5
LL50.50.5
LL50.50.5
LL50.50.5
LL65.65.6
LL80.80.8
LL80.80.8
10x100
30
170
242
10
10035 35
10
29 38.619.329.0266510x2282
6.161.546.3624210x5034
32
31
13.760.865.7315015x30
31.21.9510.84180
38
37
36
23.5611.7878.5015010x44
19.168.4822.9137010x180
19.168.4822.9137010x18035
40
39
L60.60.6L
33 16.488.2436.7822417x170
TOPLAM AG. / TOTAL WEIGHT 1502.21 Kg
2
2
2
2
2
2
2
1
2
2
2
8
4
1
2
16
16
2
2
4
4
2
7.54
7.54
7.54
7.54
7.54
7.54
7.54
19.32
19.32
11.82
25
50
G
G
KESIT G-G
Olcek: 1/5
500
10
P44
P13 P14
P454
4
P44
P13
P45180
10
10
4
NOTLAR
2- MALZEME : BÇ 37
1- Aksi Belirtilmedikce Tüm Olculer mm dir.
M10
BULON SEMBOLLERI
M20M12 M16
15
M14
19
M18 M22 M24 M27
28
M30
31
ÇATI MAKASI
ÇELİK ENDÜSTRİ YAPISI
AHŞAP VE ÇELİK YAPILAR KÜRSÜSÜ
No : 196097
Email : [email protected]
OLCA OLGUN
Tel : (0536) 212 22 87
ÇELİK BİTİRME ODEVI19/05/2001
Rev.
0
Durum
-
Tarih Açıklama
OLCA OLGUN
Yapan Kontrol
-
İ.T.Ü İNŞAAT FAKÜLTESİ
NESRİN YARDIMCI
ILGILI RESIMLER
66
54
120
80 80
170
10
14
151
15
59 59
40 50
212 406 366 225 225 225 360 337 239 239 239 347 349 259 259 259 375
619 1400 1400 1500
4919
P15 P15 P15 P15 P15 P15 P15 P15 P15 P15 P15 P15P15
P30
70 70 60
6
3...65
3
3
33
Asik Eki
Ölçek: 1/5Alt Baslik Eki
Olcek: 1/5
P32
3
P20
P30
P67
P1
3
40
210
100
40 5040 40
3
3
60.60.6.........10039P66
3
65
55
3
58
P76P96a
P76P96a
DISPOZISYON.DWG DISPOZISYON PLANI
YANDUV.DWG YAN CEPHE
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
H
G
F
E
D
C
B
A
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
H
G
F
E
D
C
B
A
Ölcek:
1/10
Çelik Yapı Projesi
Olca OLGUN
1
Çizen:
06/14/2001
Tarih :
Sıra Numarası
Dosya adı:
1
CATISB.DWG
Revizyon
0 -
Durumİmza:
64
63
62
61
60
59
57
56
55
54
53
52
51
50
32
31
30a
MARK
POZE
POZ
6.241.043.77
14010x70 59.811.258.90
4810L50.50.56 108.8018.133.77
20410x15436 143.874.0019.59
18572 172.762.40
190 31.902.66
50418
32.002.67153
174.0619.345130
173.0419.235100
660.9618.364870
60.1710.032660
60.8510.142690
359.669.99265036
352.879.803.77260036
160
112
3993.683.208.32S355-JO1000048
NOTES
NOTLAR
TOTAL
TOPLAM
EACH
ADEDI
WEIGHT (Kg)AGIRLIK (Kg)
WEIGHT Kg/m
UNIT
BIRIM AG.
MATERIAL
MALZEME
DESCRIPTION
TANIMI
EACH
ADET
66
65
54.631.145.42
435L50.50.5 14.761.643.77
276L50.50.5
I 100
L50.50.5
L50.50.5
L50.50.5
L50.50.5
L50.50.5
L50.50.5
10x137
10x286
10x110
10x102
TOPLAM AG. / TOTAL WEIGHT 9169.18 Kg
9
9
36
6
6
12
12
9
48
6
17.43
12.97
13.99
NOTLAR
2- MALZEME : BÇ 37
1- Aksi Belirtilmedikce Tüm Olculer mm dir.
M10
BULON SEMBOLLERI
M20M12 M16
15
M14
19
M18 M22 M24 M27
28
M30
31
ÇATI STABILITE BAĞLARI
ÇELİK ENDÜSTRİ YAPISI
AHŞAP VE ÇELİK YAPILAR KÜRSÜSÜ
No : 196097
Email : [email protected]
OLCA OLGUN
Tel : (0532) 617 18 22
ÇELİK BİTİRME ODEVI06/14/2001
Rev.
0
Durum
-
Tarih Açıklama
OLCA OLGUN
Yapan Kontrol
-
İ.T.Ü İNŞAAT FAKÜLTESİ
NESRİN YARDIMCI
ILGILI RESIMLER
65
D E F
7290
14151415 2830 1415 1415430
1630
2500
2500
5000
2600
150
125
2880
2600
125
150
2875
2647
102
125
2874
2647
102
125
2874
2693
151
140
2984
2693
151
140
2984
2679
140
166
2984
2679
166
2984
140
2477
2391
4868
115
2477
2390
4867
95
115
2612
2521
5133
2604
2499
5103
77
78
95
96
86
7 8
3418
8
1818
44
49
10746
137
153
20 25 66 40 34
46
28
28
30
11
31
30
41
61
102
175
5
185
21 24 76 47 38
50
20
30
53
70
83
188
6 13
5
206
102
20
154
16
16
37
44
172
120
44
88
33 25 87 83 33
286
504
25
130 60
110
60
10
130
276
276
1212
177
305
1212
177
305
60
435
420
50
120
1010
4
50
120
10
50
10
50
10
120
120
4
25
10
10
70 70
75
100
L50.50.5.........260050
L50.50.5.........265051
L50.50.5.........269052
L50.50.5.........268053
L50.50.5.........487054
L50.50.5.........510055
L50.50.5.........513056
10x137.........15357
10x286.........50459
10x110.........19060
10x102.........18561
10x154.........20462
10
L50.50.5.........481063
70
L50.50.5.........27665
L50.50.5.........43566
P50
P30
P30
P30
P30
P30P30
P30
P30
P30P30
P30
P30
P30
P51
P52
P1 P1
P1 P1
P53
P54
P6
P54
P54
P54
P54
P6
P9
P9
P63
P63
P57
P57
P59
P58
P58
P58
P58
P58
P60 P60
P60
P60
P60
P60
P60
P60
P60
P60
P65
P60
P60
P65
P66
P30 P30
P52 P53
P53
P52
P53 P53
P52 P52
P56P55
P55
P56
A B
E aksi
düsey kesiti
B-C AKSLARI ORTASI
düsey kesiti
AA AA
KESIT A-A
Olcek: 1/5
ASIK EK DETAYI
Olcek: 1/5
DETAY "A"
Olcek: 1/5
DETAY "A"
B
D
BC
C
D
KESIT C-C
Olcek: 1/5
KESIT B-B
Olcek: 1/5
KESIT D-D
Olcek: 1/5
30b 1996.8124.808.321500016 I 100
91.680.575.7310015x30
78.920.705.42130L60.60.6
L50.50.5
10x70.........14064
534
15
100
15
67 210L60.60.648
P31
P32
P31
P32
P31
P32
P31
P32
P31P32
P31
P31
P67
P32 P32 P32
P32
P32
P32
P32
P32
P32
P66
P67 P67 P67 P67
P67P67
P58
58 27010x14736
15 27 7 69 69 718 18 26 15
20
8
15
44
59
19
816
44
59
87 48 48 86
271
147
10x147.........27058
190
3.77
3.77
3.77
3.77
3.77
3.77
18.70
36.38 330.0418.34
181.765.05
35
50
35
2525
50
35
35
2525
50
35
35
50
35
35
50
35
35
50
35
35
50
42
87
50
42
87
50
28
42
50
42
28
50
35
35
50
35
35
50
50
35
35
50
35
35
50
50
35
35
50
35
49
402930
30
40
50
5030
40
50
35
35
3 3 3
33
3 3
333
3
3
3
3 3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3 3
3 3
3 3
3
5
P1
3
P1
3
3
3
3
3
CATIDET.DWG CATI MAKASI
DISPOZISYON.DWG DISPOZISYON PLANI
90135 4545 451351351354545 45 45 135135 4545 135 13545
3- Asik Ekleri Asagida Gosterildigi Gibi Momentin Pozitif Oldugu Bolgelerde Yapilacaktir.
12000 3000 200060002000
45000
P61
P61
P61
P61P61
P61
P61
P61
P62
P62
P62
P62P62
P62P62
P62
50
3040
50
50
53
5040
30
5040
30
5040
305040
30
50
35
57 50
3040
40
3030
3
3
4- Gergi Capi 12 mm' dir.
172°
P39
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
3
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
H
G
F
E
D
C
B
A
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
H
G
F
E
D
C
B
A
KISALTMALAR
50005000
2800
2800
3000
3000
2800
2800
1400
20000 200
200
500 1500
AB
C
76541 2 3 8 9 10
5000 5000 5000 5000 5000
DE
FG
HI
2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500
AB
CD
EF
GH
I
76541 2 3 8 9 10
45000
1400
1400
1400
1400
1400
1400
1400
1400
1400
1400
1400
1400
1400
1400
20000
+3100
+3900
+5300
+6700
+7050
-900
+200
+200
+3100
+3900
+5300
+6200
+7050
-900
+3100
+3900
+5300
+6200
+7050
-900
5000 5000
kag
irduvar
cam
çift
kat
ete
rnit
betonarm
e
kagirduvar
cam
çift kateternit
betonarme
AS3 AS2a AS2a AS2b
AS2aAS2aAS2b AS3
AS3 AS2a AS2a AS2b
AS2aAS2aAS2b AS3
AS3 AS2a AS2a AS2b
AS2aAS2aAS2b AS3
AS3 AS2a AS2a AS2b
AS2aAS2aAS2b AS3
AS3 AS2a AS2a AS2b
AS2aAS2aAS2b AS3
AS2aAS2aAS2b AS3
AS3 AS2a AS2a AS2b
AS3 AS2a AS2a AS2b
AS2aAS2aAS2b AS3
AS2aAS2aAS2b AS3
AS3 AS2a AS2a AS2b
MA1
MA1
MA1
MA1
MA1
MA1
MA1
MA1
MA1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1 G1
G1G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1 G1
G1G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1 G1
G1G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1 G1
G1G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1 G1
G1G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1 G1
G1G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1 G1
G1G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1 G1
G1G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1
G1 G1
G1G1
ÇYSB ÇYSB
ÇYSB ÇYSB
ÇYSB ÇYSB
ÇYSB ÇYSB
ÇYSB ÇYSB
ÇYSB ÇYSB
ÇYSB ÇYSB
ÇYSB ÇYSB
ÇYSB ÇYSB
ÇYSB ÇYSB
ÇYSB ÇYSB
ÇYSB ÇYSB
ÇYSB ÇYSB
ÇYSB ÇYSB
ÇYSB ÇYSB
ÇYSB ÇYSB
ÇYSB ÇYSB
ÇYSB ÇYSB
ÇYSB ÇYSB
ÇYSB ÇYSB
ÇYSB ÇYSB
ÇYSB ÇYSB
ÇYSB ÇYSB
ÇYSB ÇYSB
YDSB
YDSB
YDSB
YDSB
YDSB
YDSB
ÇDSB
ÇDSB
ÇDSB
ÇYSB
ÇDSB
ÇDSB
ÇDSB
ÇYSB
ÖDK1
ÖDK1
ÖDK1
ÖDK2
ÖDK2
ÖDK2
ÖDK3
ÖDK3
ÖDK3
ÇYSB
ÇDSB
ÇDSB
ÇDSB
ÇYSB
YDSBYDSB
YDSBYDSB
+7200
-900
YDSB
YDSB
YDSB
YDSB
YDSB
YDSB
YDSB
YDSB
YDSB
YDSB
YDSB
YDSB
YDK4 YDK4 YDK4 YDK4 YDK4 YDK4 YDK4 YDK4 YDK4
YDK3 YDK3 YDK3 YDK3 YDK3 YDK3 YDK3 YDK3YDK3
YDK2
YDK1
YDK2
YDK1
YDK2
YDK1
YDK2
YDK1
YDK2
YDK1
YDK2
YDK1
YDK2
YDK1
YDK2
YDK1
YDK2
YDK1
S3
S4
S5
S4
S3
S2 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1
S2 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S2
S2S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S2
S3
S4
S5
S6
S7
S8
S2
S2
S3
S4
S5
S2
S2
S2
A
A
B
B
C C
A-A
KES
ITI
B-B
KES
ITI
C-C KESITI
Ölcek:
DISPOZISYON PLANI
1/100
ÇELİK ENDÜSTRİ YAPISI
AHŞAP VE ÇELİK YAPILAR KÜRSÜSÜ
Çelik Yapı Projesi
No : 196097
Email : [email protected]
OLCA OLGUN
Tel : (0532) 617 18 22
Olca OLGUN
1
Çizen:
07/04/2001
Tarih :
Sıra Numarası
Dosya adı:
1
DISPOZISYON.DWG
Revizyon
0 -
Durum
ÇELİK BİTİRME ODEVI07/04/2001
Rev.
0
Durum
-
Tarih Açıklama
OLCA OLGUN
Yapan Kontrol
-
NOTLAR
2- MALZEME : BÇ 37
ILGILI RESIMLER
K
İ.T.Ü İNŞAAT FAKÜLTESİ
1- Aksi Belirtilmedikce Tüm Olculer mm dir.
NESRİN YARDIMCI
YDK1: Yan Duvar Kuşağı + indis
ÖDK1: Ön Duvar Kuşağı + indis
ÇYSB: Çati Yatay Stabilite Bağı
MA1: Makas + indis
S1: Kolon + indis
AS2b: Aşık + açıklık + indis
G1: Gergi + indis
ÇDSB: Çati Düşey Stabilite Bağı
YDSB: Yan Duvar Stabilite Bağı
6000
MA1
1400
İmza:
S6
+7200
S3
S4
G3
G3
G2
G2
G2
G2G2
G2
G2
G2
G2G2
G2
G2
G2
G2G2
G2
G2
G2
G2G2
G2
G2
G2
G2G2
G2
G2
G2
G2G2
G2
G2
G2
G2G2
G2
G2
G2
G2G2
G2
G2
G2
G2G2
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
H
G
F
E
D
C
B
A
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
H
G
F
E
D
C
B
A
Ölcek:
1/20
Çelik Yapı Projesi
Olca OLGUN
1
Çizen:
06/14/2001
Tarih :
Sıra Numarası
Dosya adı:
1
KALKANDUV.DWG
Revizyon
0 -
Durumİmza:
86
85
84
83
82
81
80
79
78
77
76
75
74
73
72
71
70
MARK
POZE
POZ
15.301.5325.446010x20010
4.600.927.64120L60.60.65
36.6436.6461.066001
70.2235.11600
67.1633.586002
8.448.44310
15.307.65310
13.726.86310
14.282.38200
6.721.12190
9.440.59100
235.58117.798790
76.6438.3228602
630.3278.7913.458808
447.69447.6954.282601
745.92372.964877702
615.94307.9741.9S355-JO73502
NOTES
NOTLAR
TOTAL
TOPLAM
EACH
ADEDI
WEIGHT (Kg)AGIRLIK (Kg)
WEIGHT Kg/m
UNIT
BIRIM AG.
MATERIAL
MALZEME
DESCRIPTION
TANIMI
EACH
ADET
I 280
I 260
I 300
U 120
U 120
U 120
L65.65.6
L65.65.6
L65.130.8
10x174
10x194
10x214
10x440
10x460
10x480
TOPLAM AG. / TOTAL WEIGHT 3013.91 Kg
2
6
6
16
2
1
2
2
13.4
13.4
5.91
5.91
22.13
11.9
24.68
58.51
55.97
27.22
NOTLAR
2- MALZEME : BÇ 37
1- Aksi Belirtilmedikce Tüm Olculer mm dir.
M10
BULON SEMBOLLERI
M20M12 M16
15
M14
19
M18 M22 M24 M27
28
M30
31
KALKAN DUVAR
ÇELİK ENDÜSTRİ YAPISI
AHŞAP VE ÇELİK YAPILAR KÜRSÜSÜ
No : 196097
Email : [email protected]
OLCA OLGUN
Tel : (0532) 617 18 22
ÇELİK BİTİRME ODEVI06/14/2001
Rev.
0
Durum
-
Tarih Açıklama
OLCA OLGUN
Yapan Kontrol
-
İ.T.Ü İNŞAAT FAKÜLTESİ
NESRİN YARDIMCI
ILGILI RESIMLER
A B C D G H I
+6.700
+5.300
+3.900
+3.100
+0.200
2800 2800 6000 2800 2800
20000
2800
+7.050
50
123
50
86
100
94
660
20
10
260
100
107
161
10
181
280300
186
10
100
90
90
90
238
5616
8 16 150
136
123
50
132 42
174
310
R5
10
30
71
40 10 99 104060 101
80
160
60
60
160
80
600
244
113
244
440
40 40
10
30
66
10
30
66
40 4010 111 60 109 1040 40
80
160
120
160
80
242
117
242
600
460
40 1040 119 60 121 1040 40
80
160
120
160
80
480
238
125
238
600
39
52
55
131
60
29
52
65
25
12
550
25
65 70 65
68
61
8
65
725 50 25 30 40 50 40 30
65
10
3636
65
38 82
55
55
+7.550
+7.970
+8.460
10
30
10
30
10
30
2847 2912119
B
C
D
U 120.........588073
U 120.........286074
U 120.........879075
L65.65.6.........10076 L65.65.6.........19077
L65.130.8.........20078
10x174.........31079
10x440.........60082 10x460.........60083 10x480.........60084
L60.60.6.........12085
P78P76
P78P76
P78P76
P78P76
P78P76
P78P76
P76P76
P76 P76
P76
P76P76P76
P76 P76
P76P76
P77
P77
P77
P77 P77
P77
P76
P76P76
P76
P71
P70
P40
P40
P73
P73
P73
P73
P73
P73P75
P73
P74
B C D
P70
P72
P1
P1
P1
P13 P13 P13
P79
P70P71 P72
P84P83P82
P70 P71 P72
P85 P85 P85
P85 P85 P85
P78P73
P96a
P73
P40
P40
I 260.........735070I 280.........777071 I 300.........826072
Detay "A"Detay "B"
DETAY "C"
DETAY "A"
Olcek: 1/10
A A
KESIT A-A
Olcek: 1/10
DETAY "C"
Olcek: 1/10
DETAY "B"
Olcek: 1/10
B B
KESIT B-B
Olcek: 1/10
3
3
3 3
3
33
3
3
3
3
3
3
33
3
3
33
3
3
3
3
3 3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
33
3
3
3
3 3
3
3
3
3
3
3
3
3
33
3
3
3 3
3
3
3 3
3
3
3 3
3
3
3
3
3
CATIDET.DWG CATI MAKASI
DISPOZISYON.DWG DISPOZISYON PLANI
YANDUV.DWG YAN CEPHE
P106 P106
3- Gergi Capi 12 mm' dir.
P30
P30
P30
P30
P30
P30
P30
P30 P30
P30
P30
P30
P30
P30
P30
P30
50
123
50
86
94
1079
P79
50
123
50
86
94
1502
107
P79
41
P71
TEMEL.DWG TEMEL DONATI PLANI
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
H
G
F
E
D
C
B
A
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
H
G
F
E
D
C
B
A
Ölcek:
TEMEL DONATI PLANI
1/100
ÇELİK ENDÜSTRİ YAPISI
AHŞAP VE ÇELİK YAPILAR KÜRSÜSÜ
Çelik Yapı Projesi
No : 196097
Email : [email protected]
OLCA OLGUN
Tel : (0532) 617 18 22
Olca OLGUN
1
Çizen:
21/06/2001
Tarih :
Sıra Numarası
Dosya adı:
1
TEMEL.DWG
Revizyon
0 -
Durum
ÇELİK BİTİRME ODEVI21/06/2001
Rev.
0
Durum
-
Tarih Açıklama
OLCA OLGUN
Yapan Kontrol
-
NOTLAR
2- MALZEME : BÇ 37
ILGILI RESIMLER
İ.T.Ü İNŞAAT FAKÜLTESİ
1- Aksi Belirtilmedikce Tüm Olculer mm dir.
NESRİN YARDIMCI
İmza:
AB
CD
EF
GH
I
76541 2 3 8 9 10
76541 2 3 8 9 10
A
BB
A
7f14/16
13f12/181
2
3 f10
Kesit B-B
1
2
3
Kes
it A-A
123
1
2
3
I
1
20 20
20 20
90
90
20
20
190
90
325 175 175 325
675
325
325
675
300
300
500050005000500050005000500050005000
45000
1000
1000
500 500
20000
-0.900
-0.600
+-0.000
KALKANDUV.DWG KALKAN DUVAR
YANDUV.DWG YAN CEPHE
4- Donatinin Tamamina Asagidaki Sekilde Gösterildigi Gibi Kanca Yapilacaktir.
2- PAS PAYI : 5cm
3- MALZEME :
BETON : C20 (TS500,TS1247)
DONATI : BC1 (TS500,TS708)
R=dm
Kanca Boyu: 13 cm
DETAY "A"
Olcek: 1/25
DETAY "A"