TOM 2. PROJEKT ARCHITEKTONICZNO - BUDOWLANYY 2.2. …bip.erzeszow.pl/file/36734/PAB_branza_mostowa.pdf · Madaj A. i Wołowicki W. „Mosty betonowe wymiarowanie i konstruowanie”

INWESTOR:

GMINA MIASTO RZESZÓW – MIEJSKI ZARZĄD DRÓG W RZESZOWIE, 35-064 RZESZÓW, ul. Targowa 1

ZARZĄDCA DROGI PREZYDENT MIASTA RZESZOWA 35-064 Rzeszów, ul. Rynek 1

NR UMOWY: 371/ZP.342-209/09 z dnia 24.12.2009r.

TYTUŁ PROJEKTU: POŁĄCZENIE ALEI REJTANA Z ULICĄ CIEPŁOWNICZĄ, ETAP I – BUDOWA DROGI

DOJAZDOWEJ DO TARGOWISKA WWRRAAZZ ZZ NIEZBĘDNĄ INFRASTRUKTURĄ

TECHNICZNĄ, BUDOWLAMI I URZĄDZENIAMI BUDOWLANYMI

STADIUM PROJEKTU: PPRROOJJEEKKTT BBUUDDOOWWLLAANNYY TYTUŁ CZĘŚCI PROJEKTU:

TTOOMM 22.. PPRROOJJEEKKTT AARRCCHHIITTEEKKTTOONNIICCZZNNOO -- BBUUDDOOWWLLAANNYY

2.2. BBRRAANNŻŻAA MMOOSSTTOOWWAA BBuuddoowwaa mmoossttuu nnaa ppoottookkuu MMłłyynnóówwkkaa ww kkmm 00++ 338844..5544

AUTORZY OPRACOWANIA:

Oświadczenie projektantów i sprawdzających Zgodnie z art. 20 Ustawy „Prawo Budowlane” z dnia 7 lipca 1994 r. (Tekst jednolity Dz. U. z 2006 r. Nr 156, poz.1118 z późniejszymi zmianami) oraz z Rozporządzeniem Ministra Infrastruktury z dnia 3 lipca 2003 r. w sprawie szczegółowego zakresu i formy projektu budowlanego (Dz. U. Nr 120, poz.1133) oświadczamy, że niniejsze opracowanie zostało wykonane zgodnie z umową, wymaganiami ustawy Prawo Budowlane, obowiązującymi przepisami i jest kompletne z punktu widzenia celu, któremu ma służyć oraz, że zostało sprawdzone.

Lp. Branża Funkcja Imię i nazwisko, nr uprawnień Data Podpis

1 Mostowa

Projektant mgr inż. Andrzej Zimierowicz PDK/0169/POOM/05

2 Sprawdzający mgr inż. Krzysztof Czarnik PDK/0178/POOM/05

3

Opracowanie

mgr inż. Grzegorz Domarski

4 Szczepan Skrzypek

5 Anna Kaczmarzyk

Rzeszów, listopad 2010 r.

PP „Promost Consulting” w Rzeszowie Budowa mostu na potoku Młynówka

Projekt architektoniczno - budowlany 2

SPIS TREŚCI

2.2. PROJEKT ARCHITEKTONICZNO - BUDOWLANY BRANŻY MOSTOWEJ

do projektu budowlanego inwestycji pn.

POŁĄCZENIE ALEI REJTANA Z ULICĄ CIEPŁOWNICZĄ, ETAP I – BUDOWA DROGI DOJAZDOWEJ DO TARGOWISKA

WRAZ Z NIEZBĘDNĄ INFRASTRUKTURĄ TECHNICZNĄ, BUDOWLAMI I URZĄDZENIAMI BUDOWLANYMI

PROJEKT BUDOWY MOSTU NA POTOKU MŁYNÓWKA

BRANŻA MOSTOWA

A. CZĘŚĆ OPISOWA ............................................................................................................................................... 4

A.1. KLAUZULA KOMPLETNOŚCI, UPRAWNIENIA BUDOWLANE ............................................................. 5

A.2. OPIS TECHNICZNY.......................................................................................................................................... 14 A.2.1. PODSTAWA OPRACOWANIA .......................................................................................................................... 14 A.2.2. PRZEZNACZENIE I CHARAKTERYSTYCZNE PARAMETRY TECHNICZNE OBIEKTU ............................................ 15 A.2.3. FORMA ARCHITEKTONICZNA I FUNKCJA OBIEKTU BUDOWLANEGO .............................................................. 15

A.2.3.1. Opis istniejącego terenu ............................................................................................................................. 15 A.2.3.2. Dane informujące o terenie ........................................................................................................................ 16 A.2.3.3. Projektowany obiekt mostowy .................................................................................................................... 16 A.2.3.4. Projektowane odcinkowe umocnienie koryta potoku Młynówka ............................................................... 16

A.2.4. ROZWIĄZANIA PROJEKTOWANE ................................................................................................................... 16 A.2.4.1. Założenia projektowe ................................................................................................................................. 16 A.2.4.2. Zestawienie klas wytrzymałości betonu...................................................................................................... 16 A.2.4.3. Kategoria geotechniczna i sposób posadowienia obiektu.......................................................................... 16 A.2.4.4. Geotechniczne warunki posadowienia obiektu mostowego ....................................................................... 17 A.2.4.5. Projektowane roboty .................................................................................................................................. 17 A.2.4.6. Odcinkowe umocnienie koryta potoku Młynówka ...................................................................................... 19 A.2.4.7. Zagospodarowanie terenu pod obiektem ................................................................................................... 19 A.2.4.8. Projektowane rozbiórki .............................................................................................................................. 19 A.2.4.9. Urządzenia obce ......................................................................................................................................... 19 A.2.4.10. Organizacja ruchu na czas budowy .................................................................................................. 19

A.2.5. DANE TECHNICZNE OBIEKTU CHARAKTERYZUJĄCE WPŁYW INWESTYCJI NA ŚRODOWISKO I JEGO WYKORZYSTANIE ORAZ NA ZDROWIE LUDZI I OBIEKTY SĄSIEDNIE .................................................................................. 20

A.2.5.1. Jakość, ilość i sposób odprowadzania wody opadowej z obiektu mostowego ........................................... 20 A.2.5.2. Rodzaj i ilość odprowadzanych odpadów .................................................................................................. 20 A.2.5.3. Emisja hałasu, wibracji i promieniowania ................................................................................................ 20 A.2.5.4. Wpływ obiektu na istniejący drzewostan, powierzchnię ziemi, wody powierzchniowe i podziemne ......... 20 A.2.5.5. Ochrona przeciwpożarowa ........................................................................................................................ 20



A.3. UWAGI KOŃCOWE .......................................................................................................................................... 21

B. OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE .......................................................................... 22

B.1. OMÓWIENIE OBLICZEŃ ................................................................................................................................ 23 B.1.1. INFORMACJE OGÓLNE .................................................................................................................................. 23 B.1.2. OZNACZENIA, KONWENCJA ZNAKOWANIA I STOSOWANE JEDNOSTKI ........................................................... 23 B.1.3. CHARAKTERYSTYKA PODSTAWOWYCH MATERIAŁÓW KONSTRUKCYJNYCH ................................................ 24 B.1.4. OBCIĄŻENIA ................................................................................................................................................ 24 B.1.5. METODA OBLICZEŃ ..................................................................................................................................... 25 B.1.6. WYKORZYSTANE OPROGRAMOWANIE ......................................................................................................... 25 B.1.7. PŁYTOWY USTRÓJ NOŚNY PRZĘSŁA .............................................................................................................. 25

B.1.7.1. Założenia do obliczeń................................................................................................................................. 25 B.1.7.2. Analiza statyczna........................................................................................................................................ 25 B.1.7.3. Sprawdzenie stanu granicznego nośności (SGN) ....................................................................................... 27 B.1.7.4. Podsumowanie wyników obliczeń statyczno-wytrzymałościowych dla płytowego ustroju nośnego przęsła

27 B.1.8. POPRZECZNICA PODPOROWA (PODWALINA) ............................................................................................ 27

B.1.8.1. Założenia do obliczeń................................................................................................................................. 27 B.1.8.2. Analiza statyczna........................................................................................................................................ 27 B.1.8.3. Sprawdzenie stanu granicznego nośności (SGN) ....................................................................................... 29 B.1.8.4. Podsumowanie wyników obliczeń statyczno-wytrzymałościowych dla poprzecznicy ................................ 30

B.1.9. OBLICZENIA NOŚNOSCI PALI FUNDAMENTOWYCH ..................................................................... 30 B.1.9.1. Założenia do obliczeń................................................................................................................................. 30 B.1.9.2. Podpora: P1 ............................................................................................................................................... 30 B.1.9.3. Dane do obliczeń ........................................................................................................................................ 30 B.1.9.4. Analiza nośności pojedynczego pala i całego fundamentu ........................................................................ 30 B.1.9.5. Podpora: P2 ............................................................................................................................................... 32 B.1.9.6. Dane do obliczeń ........................................................................................................................................ 32 B.1.9.7. Analiza nośności pojedynczego pala i całego fundamentu ........................................................................ 32 B.1.9.8. Wyniki z obliczeń statycznych ustroju palowego. ....................................................................................... 34

C. CZĘŚĆ RYSUNKOWA ...................................................................................................................................... 35

D. DOKUMENTY FORMALNE ............................................................................................................................ 41



A. CZĘŚĆ OPISOWA



A.1. KLAUZULA KOMPLETNOŚCI, UPRAWNIENIA BUDOWLANE

KLAUZULA KOMPLETNOŚCI

Zgodnie z art. 20 ust. 4 Ustawy „Prawo Budowlane” (Dz. U. 2003 r. Nr 207 poz. 2016 z późniejszymi zmianami)

oraz Rozporządzeniem Ministra Infrastruktury z dnia 3 lipca 2003 r. §5 w sprawie szczegółowego zakresu i formy projektu budowlanego.

Oświadcza się, że wykonana dokumentacja projektowa pn.:

„POŁĄCZENIE ALEI REJTANA Z ULICĄ CIEPŁOWNICZĄ, ETAP I – BUDOWA DROGI DOJAZDOWEJ DO TARGOWISKA

WRAZ Z NIEZBĘDNĄ INFRASTRUKTURĄ TECHNICZNĄ, BUDOWLAMI I URZĄDZENIAMI BUDOWLANYMI” W

ZAKRESIE: - BRANŻA MOSTOWA

jest kompletna z punktu widzenia celu, któremu ma służyć oraz może być skierowana do realizacji.

AUTORZY OPRACOWANIA:

Lp. Branża Funkcja Imię i nazwisko, nr uprawnień Data Podpis

1 Mostowa

Projektant mgr inż. Andrzej ZimierowiczPDK/0169/POOM/05

2 Sprawdzający mgr inż. Krzysztof Czarnik PDK/0178/POOM/05



















A.2. OPIS TECHNICZNY

A.2.1. PODSTAWA OPRACOWANIA

Podstawą opracowania są następujące dokumenty: [1]. Umowa nr 371/ZP.342-209/09 z dnia 24.12.2009r., zawarta pomiędzy Gminą Miasto

Rzeszów – Miejski Zarząd Dróg i Zieleni 35-064 Rzeszów, ul. Targowa 1, a Pracownią Projektową „Promost Consulting”.

[2]. Dokumentacja geologiczno - inżynierska rozpoznania budowy podłoża gruntowego, wykonana przez Pracownię Projektową „Hydrogeotech” mgr inż. Andrzej Doroba, marzec 2010 r;.

[3]. Mapa do celów projektowych, opracowana przez firmę OPGK Rzeszów, marzec - kwiecień 2010 r.

[4]. Warunki techniczne do projektowania wydane przez Podkarpacki Zarząd Melioracji i Urządzeń Wodnych w Rzeszowie, znak IRz-506/R/190/10, z dnia 19.04.2010 r.

[5]. Ustawa Prawo Budowlane z dnia 7 lipca 1994 r. (Dz.U. z 2000 r. Nr 103, poz. 1126 z późniejszymi zmianami), wraz z przepisami wykonawczymi,

[6]. Madaj A. i Wołowicki W. „Mosty betonowe wymiarowanie i konstruowanie” WKŁ Warszawa 1998,

[7]. Katalog Detali Mostowych. GDDP. Warszawa 1997, [8]. Katalog Powtarzalnych Elementów Drogowych. „Transprojekt” Warszawa 1979, [9]. Jarominiak A. Podpory mostów. Wybrane zagadnienia. WKŁ Warszawa 1981, [10]. Jarominiak A. Pale i fundamenty palowe. Arkady, Warszawa 1976, [11]. Szczygieł J., Mosty z betonu zbrojonego i sprężonego. WKŁ, Warszawa 1978, [12]. Stilger-Szydło E., Posadowienia budowli infrastruktury transportu lądowego. DWE,

Wrocław 2005, [13]. PN-85/S-10030. Obiekty mostowe. Obciążenia, [14]. PN-91/S-10042. Obiekty mostowe. Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone.

Projektowanie, [15]. PN-83/B-03010. Ściany oporowe. Obliczenia statyczne i projektowanie, [16]. PN-81/B-003020. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne

i projektowanie, [17]. PN-EN 206-1 „Beton Część 1: Wymagania, właściwości, produkcja i zgodność. [18]. Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 2 marca 1999r.

w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogi publiczne i ich usytuowanie (Dz. U. Nr 43/99, poz. 430),

[19]. Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 30 maja 2000r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogowe obiekty inżynierskie i ich usytuowanie (Dz. U. Nr 63/00, poz. 735),



A.2.2. PRZEZNACZENIE I CHARAKTERYSTYCZNE PARAMETRY TECHNICZNE OBIEKTU

Przedmiotem opracowania jest nowo projektowany obiekt mostowy położony w województwie podkarpackim w miejscowości Rzeszów. Obiekt zlokalizowano w ciągu projektowanej ulicy będącej przedłużeniem alei Rejtana w kierunku północnym nad potokiem Młynówka. Środek mostu zlokalizowano w km 0+384,54 projektowanej ulicy.

Projektowany jest obiekt o następujących parametrach technicznych:

− schemat statyczny – belkowy swobodnie podparty; − rozpiętość teoretyczna – 17,35m; − długość całkowita – 18,15m; − szerokości użytkowe:

jezdnia: 2 × 3,50 m, opaski bezpieczeństwa: 2 × 0,50 m, chodnik pieszo-rowerowy: 1 × 5,84 m.

− szerokość całkowita wiaduktu – 15,43m; − powierzchnia obiektu 18,15 × 15,43 = 280m2; − usytuowanie obiektu w planie – prosta; − kąt skrzyżowania z przeszkodą 72°; − klasa obciążenia – A wg [13]; − charakter obiektu – trwały (stały); − podpory – przyczółki o korpusach pełnych; − posadowienie – pośrednie na prefabrykowanych palach wbijanych 40x40;

Do wykonania obiektu przewiduje się zastosowanie następujących materiałów i technologii: − płyta pomostu – betonowa; − podpory – betonowe; − ława fundamentowa – betonowa posadowiona na palach prefabrykowanych wbijanych; − stal zbrojeniowa: A-IIIN BSt 500S; − izolacja płyty pomostu – papa termozgrzewalna; − nawierzchnia jezdni – warstwa ścieralna z mieszanki SMA, warstwa wiążąca z betonu

asfaltowego; − nawierzchnia chodników – cienkowarstwowa poliuretanowo-epoksydowa; − urządzenia dylatacyjne – bitumiczne; − bariery ochronne – stalowe energochłonne i barieroporęcze − ochrona betonu stykającego się z gruntem – roztwór asfaltowy gruntujący i półpłynna

masa asfaltowa do stosowania na zimno; − zabezpieczenie odsłoniętych powierzchni betonowych dyspersjami polimerowymi

o łącznej grubości 0,4 mm; − wpusty mostowe – żeliwne o powierzchni czynnej kraty ściekowej min. 500cm2; − kanalizacja deszczowa – z materiałów odpornych na działanie promieni UV typu PEHD.

A.2.3. FORMA ARCHITEKTONICZNA I FUNKCJA OBIEKTU BUDOWLANEGO

A.2.3.1. Opis istniejącego terenu

W rejonie budowy mostu występuje teren niezabudowany pokryty bujną roślinnością, w tym krzewami i drzewami. Most przekracza przeszkodę w postaci potoku Młynówka w sąsiedztwie ujścia potoku do rzeki Wisłok.



A.2.3.2. Dane informujące o terenie

Teren, na którym zaprojektowano obiekt mostowy nie znajduje się w granicach terenu górniczego, nie jest objęty ochroną konserwatorską. Ponadto teren ten nie wykazuje wartości kulturowych dla lokalnego społeczeństwa.

A.2.3.3. Projektowany obiekt mostowy

Projektowany obiekt jest budowlą o charakterze komunikacyjnym w ciągu projektowanego przedłużenia ulicy Rejtana. Elewację obiektu w widoku z boku od góry tworzyć będzie linia deski gzymsowej natomiast od dołu linia spodu ustroju nośnego. Obiekt mostowy wkomponowano w otaczający krajobraz w sposób pozwalający na osiągnięcie harmonii nowo budowanej konstrukcji i terenu otaczającego.

A.2.3.4. Projektowane odcinkowe umocnienie koryta potoku Młynówka

Umocnienie brzegów potoku Młynówka przyjęto na podstawie warunków technicznych wydanych przez administratora cieku tj. Podkarpacki Zarząd Melioracji i Urządzeń Wodnych [4]. W obrębie budowanego mostu zaprojektowano umocnienie koryta potoku Młynówka na odcinku ok. 64m. Umocnienie potoku zaprojektowano z opasek siatkowo-kamiennych.

A.2.4. ROZWIĄZANIA PROJEKTOWANE

A.2.4.1. Założenia projektowe

Główne założenia projektowe przyjęto na podstawie: Szczegółowego Opisu Przedmiotu Zamówienia [1]. Projekt budowlany sporządzono w oparciu o obecnie obowiązujące ustawy, rozporządzenia i normy dla projektowania konstrukcji mostowych. Szczegółowe założenia do projektowania zostały opisane w punkcie A.2.2.

A.2.4.2. Zestawienie klas wytrzymałości betonu

Na podstawie przeprowadzonych obliczeń statyczno wytrzymałościowych i przyjęciu klas ekspozycji, wyznaczono minimalne klasy wytrzymałości betonu poszczególnych elementów obiektu mostowego, które przedstawiono w tabeli poniżej.

Element Klasa ekspozycji wg normy [17]

Klasa wytrzymałości betonu Uwagi

Pale fundamentowe XA1 C40/50 Zwieńczenie pali XC2 C30/37 Przyczółek (korpus, ściana żwirowa, skrzydła)

XF2 C30/37

Płyta pomostu XC4, XF2, XD1 C30/37 Kapy chodnikowe wraz z gzymsami XD1, XF2 C30/37

A.2.4.3. Kategoria geotechniczna i sposób posadowienia obiektu

Przyczółki obiektu projektuje się posadowić pośrednio na palach wbijanych. Poziom posadowienia przewidziano w warstwie iłów o stopniu zagęszczenia Il<0,00.

Na podstawie dokumentacji geologicznej [2] stwierdza się złożone warunki geotechniczne, projektowany obiekt inżynierski zalicza się do II kategorii geotechnicznej.



A.2.4.4. Geotechniczne warunki posadowienia obiektu mostowego

Charakterystyki geotechnicznej gruntów podłoża budowlanego dokonano w oparciu o wyniki wierceń, sondowań statycznych i sondowań dynamicznych oraz w oparciu o badania laboratoryjne gruntów, dane archiwalne i wytyczne normy PN-81/B-03020 Grunty Budowlane - Posadowienie bezpośrednie budowli.

Na podstawie przeprowadzonego rozpoznania warunków geologicznych w podłożu projektowanego odcinka drogi, wydzielono łącznie 6 warstw geotechnicznych tj.:

Warstwa Ia - stanowi ją pakiet glin i glin z humusem, pochodzenia rzecznego, wilgotnych

i twardoplastycznych (min. IL = 0.22, maks. IL =0.23, wartość charakterystyczna IL(n) = 0.23), występujących przypowierzchniowo. Miąższość warstwy wynosi ok. 1.40 – 1.90m.

Warstwa Ib - zaliczono do niej wilgotne i mokre rzeczne gliny, plastyczne (min.

IL = 0.30, maks. IL =0.34, wartość charakterystyczna IL(n) = 0.32), zalegające w sposób ciągły pod warstwą geotechniczna Ia. Miąższość stwierdzona profilami otworów badawczych wynosi w granicach od 0.15m do 0.75m. Spąg tej warstwy jest powierzchnią napinającą zwierciadło wody podziemnej.

Warstwa VIb - tworzą ją mokre i plastyczne (min. IL = 0.27, maks. IL =0.28, wartość

charakterystyczna IL(n) = 0.28) piaski gliniaste o niewielkiej miąższości, których strop stwierdzono na głębokościach od 2.05 ÷ 2.15m ppt., tj. na rzędnej 194.25 ÷ 194.45m npm,

Warstwa VIIIa - wykształcona jest w postaci nawodnionych i średniozagęszczonych

ID(n)=0.49) piasków różnoziarnistych lub piasków różnoziarnistych z poj. drobnym żwirem o niewielkiej miąższości 0.20 – 0.35m. Warstwa ta stanowi górną strefę pakietu osadów niespoistych stanowiących kolektor dla wód podziemnych.

Warstwa IX - to nawodnione żwiry z piaskiem i pospółki, zagęszczone (min. ID = 0.68,

maks. ID =0.72, wartość charakterystyczna ID(n) = 0.70) pochodzenia rzecznego, zalegających bezpośrednio na iłach nieprzepuszczalnego, mioceńskiego podłoża. Miąższość warstwy wynosi ok. 2.3 – 2.5m.

Warstwa X - tworzą ją małowilgotne i półzwarte (IL(n)≤0.0) paleogeńskie /miocen/ iły ze

żwirem i iły pochodzenia morskiego. Strop tych osadów stwierdzono na rzędnej 191.4 – 191.70m npm.

W rejonie przepustu na potoku Młynówka występują trudne warunki dla wykonania

projektowanego przedsięwzięcia (praktycznie całkowite zawodnienie wykopu), niemniej jednak jego realizacja jest możliwa do wykonania przy wykorzystaniu specjalnych rozwiązań odwodnieniowych (studnie, igłofiltry) lub wykonanie ścian szczelnych.

Uwaga: − roboty fundamentowe należy wykonać w sposób zapewniający ochronę wód

podziemnych przed zanieczyszczeniem lub skażeniem, − Wykop fundamentowy należy chronić przed zalaniem wodą.

A.2.4.5. Projektowane roboty



A.2.4.5.1 Kolejność wykonania robót

− wykonanie prac przygotowawczych; − wykonanie palowania; − wykonanie wykopów pod zwieńczenie pali; − wykonanie podbudowy z chudego betonu pod ławy fundamentowe; − wykonanie żelbetowych ław fundamentowych; − wykonanie podpór żelbetowych do poziomu ustroju nośnego; − wykonanie ciosów podłożyskowych; − ustawienie łożysk; − wykonanie podwalin (poprzecznic podporowych) na łożyskach; − ustawienie prefabrykowanych belek strunobetonowych typu „Kujan NG 18/590” na

podlewce niskoskurczowej na podwalinach; − wykonanie żelbetowej płyty zespolonej z belkami typu „Kujan”; − wykonanie zabezpieczeń antykorozyjnych i przeciwwilgociowych; − wykonanie elementów wyposażenia obiektu takich jak: izolacja, krawężniki, wpusty

mostowe, kapy chodnikowe, bariery, balustrady, nawierzchnia asfaltowa jezdni, nawierzchnia cienkowarstwowa na kapach chodnikowych;

− wykonanie sieci odprowadzenia wód opadowych z mostu; − wykonanie stożków nasypu wraz z ich umocnieniem;

A.2.4.5.2 Przyczółki

Zaprojektowano przyczółki o korpusie pełnym posadowione pośrednio na palach wbijanych.

Parametry projektowanych pali:

Max obliczeniowe obciążenie pionowe jednego pala: Vop = 431 kN Min obliczeniowe obciążenie pionowe jednego pala: Vopmin = -46kN(pal wyciągany) Długość pala: L = 5,0m (Parametrem wiodącym długości pala jest uzyskanie minimalnej projektowanej nośności oraz zagłębienie podstawy pala w warstwie iłów na min 0,5m) Przekrój pala: 40 x 40 cm Beton: C40/50 Min zbrojenie pala: 22,1 cm2 Obliczone osiadanie pala: dla P1 → 3,8 mm od siły 1000 kN dla P2 → 3,9 mm od siły 1000 kN

Wysokość przyczółka liczona od spodu ławy do wierzchu ścianki żwirowej wynosi 6,48m, długość 16,22 m. Dla przyczółków zaprojektowano ławy fundamentowe o wymiarach w planie 4,10x16,22m i grubości 0,8m.

A.2.4.5.3 Przęsło

Ustrój nośny przęsła mostu nad potokiem Młynówka zaprojektowano jako konstrukcję płytową zespoloną z prefabrykowanych belek strunobetonowych typu „Kujan NG 18/590” i schemacie statycznym belki swobodnie podpartej. Prefabrykaty betonowe po ustawieniu na podwalinie zostaną zespolone z żelbetową płytą wykonaną z betonu C30/37. Całkowita wysokość konstrukcyjna przęsła wynosi 0,87m. Cała konstrukcja wykonana zostanie w jednostronnym spadku podłużnym zdeterminowanym przez zaprojektowaną niweletę jezdni i wynoszącym 0,5% w kierunku ulicy Rejtana.



Całkowita szerokość płyty pomostu wynosić będzie 15,43m. W płycie pomostu osadzone zostaną wpusty mostowe i sączki do odwodnienia izolacji i ukształtowane spadki poprzeczne, 2% pod jezdnią w kierunku chodników i 3% pod chodnikami w kierunku jezdni.

A.2.4.5.4 Odwodnienie obiektu

Odwodnienie mostu realizowane będzie za pomocą systemowych żeliwnych wpustów mostowych. Wody opadowe i roztopowe przechwycone przez wpusty odprowadzane będą do kolektora zbiorczego wykonanego z materiału PEHD podwieszonego do płyty pomostu skąd będą oprowadzane do studni kanalizacji drogowej.

Budowa systemu odwodnienia drogi i odprowadzenie wód opadowych stanowi przedmiot odrębnego opracowania.

A.2.4.5.5 Wyposażenie obiektu

Bezpośrednio na płycie pomostu zaprojektowano izolacje z papy termozgrzewalnej, na niej w osi ścieków zostanie wykonany drenaż odprowadzający wodę z poziomu izolacji. Na izolacji wykonane zostaną monolityczne żelbetowe kapy chodnikowe ograniczone od strony jezdni krawężnikami kamiennymi. Na chodnikach wykonane zostaną balustrady, bariery ochronne oraz barieroporęcze.

Na kapach chodnikowych zaprojektowano nawierzchnię cienkowarstwową o grubości 6mm z żywic poliuretanowo-epoksydowych.

Nawierzchnię na jezdni zaprojektowano w postaci: − warstwa wiążąca z betonu asfaltowego grubości 5cm; − warstwa ścieralna z mieszanki SMA o grubości 4cm.

Szczelina dylatacyjna pomiędzy ustrojem nośnym a przyczółkiem zostanie przykryta szczelnym bitumicznym przekryciem dylatacyjnym.

A.2.4.6. Odcinkowe umocnienie koryta potoku Młynówka

W obrębie budowanego mostu zaprojektowano umocnienie koryta potoku Młynówka na odcinku ok. 64m. Dno zostanie umocnione materacami siatkowo – kamiennymi o grubości 30cm. Brzegi do wysokości 2,5m ponad dno rzeki zostaną umocnione materacami siatkowo kamiennymi o grubości 30cm ukształtowanymi w spadku 1:1,5. Świeże nasypy zostaną obsiane trawą. Na początku i końcu umocnienia zostaną wykonane przepychy mas ziemnych, które mają na celu łagodne połączenie koryta nieumocnionego z korytem umocnionym. Wykonanie umocnienia brzegów wymagać będzie wycinki zakrzaczeń istniejącego koryta potoku.

A.2.4.7. Zagospodarowanie terenu pod obiektem

Przeszkodą dla obiektu jest potok Młynówka. Koryto potoku zostanie umocnione wg rozwiązań przedstawionych w pkt. A.2.4.6. Stożki nasypu w obrębie przyczółków zostaną umocnione prefabrykatami betonowymi.

Szczegóły rozwiązań w zakresie projektowanej drogi stanowią przedmiot odrębnego opracowania branży drogowej.

A.2.4.8. Projektowane rozbiórki

W związku z budową mostu drogowego nie przewiduje się wykonywania jakichkolwiek rozbiórek.

A.2.4.9. Urządzenia obce

Na projektowanym obiekcie przewidziano oświetlenie uliczne. W kanałach kablowych w kapach chodnikowych będą przebiegać kable oświetlenia. Przewidziano trzy kanały kablowe w kapie zabezpieczone rurami osłonowymi typu SRS110.

A.2.4.10. Organizacja ruchu na czas budowy



Budowa obiektu nie wpływa na istniejący układ komunikacyjny. Szczegółowa organizacja ruchu na czas budowy a także docelowa stanowi przedmiot

odrębnego opracowania branży drogowej.

A.2.5. DANE TECHNICZNE OBIEKTU CHARAKTERYZUJĄCE WPŁYW INWESTYCJI NA ŚRODOWISKO I JEGO WYKORZYSTANIE ORAZ NA ZDROWIE LUDZI I OBIEKTY SĄSIEDNIE

A.2.5.1. Jakość, ilość i sposób odprowadzania wody opadowej z obiektu mostowego

Wody opadowe i roztopowe z projektowanego obiektu będą odprowadzane do projektowanej kanalizacji drogowej gdzie w zespołach urządzeń podczyszczających będą podczyszczane do wymaganego stopnia czystości przed zrzuceniem. Zawartość zanieczyszczeń w odprowadzanych wodach nie będzie przekraczać dopuszczalnych norm tj. będzie mniejsza niż 100 mg/l w przypadku zawiesin ogólnych i mniejsza niż 15 mg/l dla węglowodorów ropopochodnych.

A.2.5.2. Rodzaj i ilość odprowadzanych odpadów

W trakcie eksploatacji obiektu nie będą powstawały odpady wymagające ich odprowadzenia.

W trakcie robót budowlanych mogą powstać odpady takie jak: odpady drewna, złom, gruz, odpady pap smołowych i PCV. Sposób zagospodarowania odpadów powinien być przeprowadzony zgodnie z obowiązującymi przepisami.

A.2.5.3. Emisja hałasu, wibracji i promieniowania

Zjawiska takie jak hałas, wibracje i promieniowanie mogą pojawić się w trakcie budowy, będą one jednak chwilowe, krótkotrwałe i ustaną wraz z zakończeniem prowadzenia robót budowlanych. W otoczeniu projektowanego mostu brak jest obiektów budowlanych trwale zamieszkanych. Nie istnieje zagrożenie że jakiekolwiek budynki mieszkalne w trakcie budowy mostu znajdą się w strefie oddziaływania hałasu, drgań, wibracji i promieniowania.

A.2.5.4. Wpływ obiektu na istniejący drzewostan, powierzchnię ziemi, wody powierzchniowe i podziemne

Projektowany wiadukt koliduje z istniejącymi drzewami i krzewami, które zostaną usunięte na podstawie odrębnego opracowania.

Oddziaływanie na wody powierzchniowe będzie znikome. Odprowadzane wody będą posiadały ilości zawiesin ogólnych i ropopochodnych mniejsze od określonych jako dopuszczalne – zostanie zagospodarowane tak, aby nie powodowało ono pogorszenia stanu środowiska wodno-gruntowego.

A.2.5.5. Ochrona przeciwpożarowa

Obiekt mostowy nie podlega ochronie przeciwpożarowej.



A.3. UWAGI KOŃCOWE

1. Nominalna nośność projektowanego obiektu odpowiada klasie A wg [13].

2. Zgodnie z obowiązującym prawem budowlanym, wszelkie odstępstwa od rozwiązań konstrukcyjnych, technologicznych i materiałowych, przedstawionych w niniejszym projekcie, wymagają pisemnej zgody Projektanta.

3. Budowa obiektu powinna odbywać się pod nadzorem autorskim. Przed rozpoczęciem w/w prac Inwestor powinien wystąpić do Biura Projektowego o sprawowanie nadzoru.

4. W przypadku natrafienia w czasie robót na nie zinwentaryzowane urządzenie uzbrojenia terenu należy bezwzględnie przerwać roboty, wezwać Inspektora Nadzoru, Projektanta i Właściciela urządzenia w celu uzgodnienia dalszego toku postępowania.

Projektant:

mgr inż. Andrzej Zimierowicz

Rzeszów, listopad 2010



B. OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE



B.1. OMÓWIENIE OBLICZEŃ

B.1.1. INFORMACJE OGÓLNE

Schemat statyczny obiektu to belka swobodnie podparta o rozpiętości teoretycznej 17,35m. Kąt skrzyżowania z przeszkodą wynosi 72º. Obliczenia statyczno wytrzymałościowe wykonano dla klasy obciążenia A wg PN-85/S-10030.

B.1.2. OZNACZENIA, KONWENCJA ZNAKOWANIA I STOSOWANE JEDNOSTKI

X

Y

Z

Z

Y

Mz

Mx

Fx

Fy

Fz

Rys. 1. Schemat osi elementu Rys. 2. Konwencja oznaczenia sił wewnętrznych

Oznaczenie Opis Jednostka M Moment zginający kNm F Siła kN A Powierzchnia m2, cm2

R, f Wytrzymałość materiału MPa E Moduł Younga GPa G Moduł odkształcenia postaciowego Gpa

B, b Szerokość m, cm H, h Wysokość m, cm

L Długość m, cm Lt Rozpiętość teoretyczna m a Rozstaw m, cm

X, Y, Z Oznaczenie osi - x, y, z Indeks kierunkowy osi - i, j, k Indeksy wektorowe -

J Moment bezwładności przekroju m4, cm4 W Wskaźnik wytrzymałości m3, cm3 g Grubość m, cm, mm



B.1.3. CHARAKTERYSTYKA PODSTAWOWYCH MATERIAŁÓW KONSTRUKCYJNYCH

Tablica 1. Charakterystyka materiałów konstrukcyjnych

Lp. Nazwa C

ięża

r je

dnos

tkow

y w

g [1

3]

Wytrzymałość charakterystyczna Wytrzymałość obliczeniowa

Mod

uł E

rozc

iąga

nie

dla

beto

nu

Rbt

k0.0

50

ścis

kani

e

ścin

anie

rozc

iąga

nie

dlab

eton

u R

bt0.

050

ścis

kani

e

ścin

anie

[-] [-] [kN/m3] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa]

[GPa]

Beton C30/37 Nadbeton płyty pomostu, poprzecznice podporowe

24 1.9 26.2 0.475 1.25 20.2 0.32 34.6

Stal A-IIIN Zbrojenie 78.5 490 375 210

Betonu ρb Rbtk Rbk τRk Rbt Rb τR Eb stali zbrojeniowej ρz Rak Ra Ez

B.1.4. OBCIĄŻENIA

Do przęsła przyłożono następujące obciążenia:

Tablica 2. Wartości obciążeń stałych (zestawienie na jeden dźwigar) przyjęto wg [13].

Lp. Opis Wymiary Ciężar jednostkowy

Rozstaw/ Szerokość

Ciężar, wartość char.

Współczynnik

Wartość obliczeniowa

Jednostka

h [m] b [m] kN/m3 m kN/m γφ kN/m

1 Belka Kujan 0.75 0.58 - 0.6 6.5 1.2 7.8

2 Beton wypełniający A = 0.29m2 26 0.6 7.83 1.2 9.47

Razem ciężar własny 17.27 kN/m

5 Nawierzchnia jezdni 0.09 - 23 1.24 1.5 1.86

8 Kapa 0.25 1.05 26 - 10.85 1.5 16.28

10 Bariera 1 1.5 1.5

11 Krawężnik 0.25 0.2 27 - 0.54 1.5 0.81

Razem ciężar wyposażenia 20.45 kN/m

Obciążenia użytkowe przyjęto wg [13] jak dla klasy „A”

Tablica 3. Wartości obciążeń użytkowych mostów drogowych wg [13]

Obliczeniowa długość mostu Lo= 18.15

Wartość obciążenia charakt.

γf

Obciążenie na jeden dźwigar wartość charakteryst.

Wsp.dynamiczny ø=1,35-0,005*L

Obciążenie na jeden dźwigar wartość obliczeniowa

- kN/m kN/m

1. Obciążenie tłumem kN/m2 2.5 1.3 0.2 - 0.26

2. Obciążenie ruchome q kN/m2 4 1.5 2.68 - 4.02



3. Obciążenie ruchome K kN 800 1. 20.75 kN 1.27 39.31 kN

Tablica 4. Wartości obciążeń przypadających na poprzecznicę podporową [13].

Lp. Opis Obciążenie charakterystyczne Współczynnik Obciążenie

obliczeniowe

kN/m γφ kN/m

Ciężar własny poprzecznicy 8.64 1.2 10.37 Ciężar własny konstrukcji przęsła 209.88 1.2 251.85

Ciężar wyposażenia 44.12 1.2 66.18

Razem obciążenie stałe równomiernie rozłożone 328.4

Obciążenie tłumem 9.41 1.5 14.12

Obciążenie q 18.82 1.5 28.23

Razem obciążenie ruchome równomiernie rozłożone 42.35

10 Obciążenie K 154.53 1.5 292.81

B.1.5. METODA OBLICZEŃ

W analizie statycznej do poprzecznego rozdziału obciążeń ruchomych na przęśle, zastosowano metodę sztywnej poprzecznicy. Sprawdzeniu podlegał stan graniczny nośności (SGN) w zakresie sprawdzenia nośności przekrojów.

B.1.6. WYKORZYSTANE OPROGRAMOWANIE

Do zestawienia obciążeń i wykonania analizy statycznej dla elementów pomostu oraz sprawdzenia ścinania dla poprzecznicy wykorzystano program MathCad Professional.

Do zestawienia obciążeń i wykonania analizy statycznej poprzecznicy wykorzystano program Excel.

Dobór zbrojenia głównego poprzecznicy przeprowadzono w kalkulatorze przekrojów mostowych Robot Expert v.20.0.

Analizę nośności pali fundamentowych przeprowadzono w programie Robot Expert v.20.0

B.1.7. PŁYTOWY USTRÓJ NOŚNY PRZĘSŁA

B.1.7.1. Założenia do obliczeń

Analizę statyczną przęsła przeprowadzono z wykorzystaniem metody sztywnej poprzecznicy.

B.1.7.2. Analiza statyczna

B.1.7.2.1 Model obliczeniowy konstrukcji



Rys. 3 Schemat przekroju poprzecznego przęsła wg metody sztywnej poprzecznicy

Przyjęto schemat statyczny przęsła jako belkę swobodnie podpartą. Do obliczeń przyjęto następujące wartości obliczeniowe: - rozpiętość teoretyczna przęsła Lt = 17,35m;

B.1.7.2.2 Charakterystyki geometryczne przekrojów

Charakterystyki geometryczne przyjęto zgodnie z projektowanymi wymiarami przedstawionymi w części rysunkowej projektu.

Tablica 5. Charakterystyka przekrojów przyjętych do obliczeń statycznych

Nazwa elementu

Powierzchnia przekroju

[cm] [cm] [m2]

Dźwigar „Kujan” 58 75 0.2427

Rys. 4 Schemat przekroju dźwigara



B.1.7.2.3 Wyniki obliczeń statycznych

W wyniku przeprowadzonych obliczeń statycznych uzyskano następujące siły wewnętrzne w przekrojach charakterystycznych

Tablica 6. Obliczeniowe siły wewnętrzne Maksymalne siły wewnętrzne dla dźwigara najbardziej wytężonego (nr 1 - skrajny)

Moment zginający w środku rozpiętości belki [kNm] Siła poprzeczna [kN]

Obciążenie Wartość charakterystyczna Wartość obliczeniowa Wartość charakterystyczna


Ciężar własny belki 244.58 293.50 56.39 67.67

Ciężar nadbetonu 294.63 353.55 67.93 81.51

Ciężar nawierzchni 50.85 76.27 11.72 17.58

Ciężar kap chodnikowych -72.63 -74.21 -16.74 -17.11

Obciążenie q 98.26 147.39 22.65 33.98

Obciążenie K 332.96 630.92 79.88 151.36

SUMA (1) 948.65 1427.42 221.82 334.99 Suma (2) bez uwzględnienia

obciążenia kapami chodnikowymi

1021.28 1501.63 238.57 352.10

Maksymalna wartość siły wg katalogu (bez uwzględnienia ciężaru kap chodnikowych)

975 - 354.5 -

B.1.7.3. Sprawdzenie stanu granicznego nośności (SGN)

Przęsło z belek „Kujan” sprawdzono na dopuszczalny moment. W katalogu nie uwzględniono obciążenia kapą chodnikową, dlatego dla porównania wzięto pod uwagę sumę ‘2’.

Maksymalny charakterystyczny moment zginający od obciążenia: ciężarem własnym belki, ciężarem nadbetonu, nawierzchni i obciążenia ruchomego, przypadający na jedną belkę M = 1021.28kNm

Maksymalny katalogowy charakterystyczny moment zginający w przęśle (od obciążeń jak wyżej) Mdop = 975kNm (Mdop/M)-1 = 0.045 = 4.5%

Maksymalna charakterystyczna siła poprzeczna (od obciążeń jak wyżej) Q = 238.57kN Maksymalna katalogowa charakterystyczna siła poprzeczna (od obciążeń jak wyżej)

Qdop= 354.5kN Q < Qdop

Norma dopuszcza przekroczenie nośności do 5%. Przekroczenie nośności o 4.5% można uznać za dopuszczalne, wynikające z uproszczonej metody obliczeń oraz z innego przekroju poprzecznego przęsła niż w obliczeniach katalogowych.

B.1.7.4. Podsumowanie wyników obliczeń statyczno-wytrzymałościowych dla płytowego ustroju nośnego przęsła

Płytowy ustrój nośny przęsła został zaprojektowany prawidłowo i spełnia wymagania norm w zakresie SGN dla obciążeń stałych i użytkowych klasy „A” wg [13].

B.1.8. POPRZECZNICA PODPOROWA (PODWALINA)


Analizę statyczną przeprowadzono z wykorzystaniem tablic Winklera.

B.1.8.2. Analiza statyczna



B.1.8.2.1 Model obliczeniowy konstrukcji

Rys. 5 Schemat statyczny poprzecznicy

Przyjęto schemat statyczny poprzecznicy podporowej jako belkę ciągłą czteroprzęsłową

- rozpiętości przęseł poprzecznicy podporowej t= 3,2m

B.1.8.2.2 Charakterystyki geometryczne przekrojów

Charakterystyki geometryczne przyjęto zgodnie z projektowanymi wymiarami przedstawionymi w części rysunkowej projektu.

Tablica 7. Charakterystyka przekrojów przyjętych do obliczeń statycznych

Faza pracy Nazwa elementu B h / H Powierzchnia

przekroju A

[cm] [cm] [m2] I Poprzecznica podporowa 80 h = 40 0.32

II Poprzecznica podporowa + przęsło – przekrój zespolony 80 H = 127 1.016

a) b)

Rys. 6 Schemat przekroju poprzecznicy: a) w fazie I, b) w fazie II



B.1.8.2.3 Wyniki obliczeń statycznych

W wyniku przeprowadzonych obliczeń statycznych uzyskano następujące siły wewnętrzne w przekrojach charakterystycznych

Tablica 8. Obliczeniowe siły wewnętrzne dla poprzecznicy podporowej

Maksymalne wartości momentów zginających

Moment przęsłowy M1 Moment podporowy MB Moment podporowy ME

Obciążenie Wartość

charakteryst. Wartość

obliczeniowa Wartość


obliczeniowa Wartość


obliczeniowa

Ciężar własny poprzecznicy 6.56 7.87 9.12 10.94 15.98 19.18

Ciężar własny konstrukcji 146.19 175.42 203.14 243.77 356.12 427.35

Suma momentów dla fazy I 152.75 183.30 212.26 254.71 372.1 446.53

Ciężar wyposażenia 31.61 47.42 43.93 65.89 185.91 278.86

Obciążenie tłumem 8.76 13.13 10.60 15.89 12.39 18.58

Obciążenie q 17.51 26.27 21.19 31.79 - -

Obciążenie K 158.23 299.83 191.46 362.80 - -

Suma momentów dla fazy II 216.11 386.65 267.18 476.37 198.3 297.44

Maksymalne wartości sił poprzecznych

Siła poprzeczna QBL Siła poprzeczna QCP Uwagi

Obciążenie Wartość charakteryst.


Wartość charakteryst.


Ciężar własny poprzecznicy 16.16 19.39 12.35 14.82

Ciężar własny konstrukcji 360.13 432.15 275.29 330.34

Ciężar wyposażenia 24.53 36.79 18.75 28.12 Wartości sił zredukowano ze względu na pracę przekroju

zespolonego w fazie II

Obciążenie tłumem 5.34 8.02 4.92 7.38

Obciążenie q 10.69 16.03 9.84 14.76

Obciążenie K 96.56 182.97 88.93 168.51

SUMA 513.40 695.35 410.08 563.94

QBL – siła poprzeczna przy podporze B z lewej strony QCP – siła poprzeczna przy podporze C z prawej strony

B.1.8.3. Sprawdzenie stanu granicznego nośności (SGN)

Tablica 9. Zestawienie zbrojenia podłużnego dla poprzecznicy podporowej

Zbrojenie Faza pracy Powierzchnia zbrojenia obliczona

Dobór prętów zbrojenia górnego (A2) i dolnego (A1)

cm2 Powierzchnia zbrojenia przyjętego [cm2]

A1 I 17.36

48.2 II 8.9 I + II 26.26

A2 I 43.83 48.2 II 0 A2g II 11.03 29.4

Dobór zbrojenia podłużnego pokazano dla przekroju najbardziej wytężonego. Minimalny przekrój zbrojenia podłużnego dla poprzecznicy: Amin = 6.4cm2

Tablica 10. Zestawienie zbrojenia na ścinanie dla poprzecznicy podporowej

Przekrój

Siła poprzeczna –

wartość obliczeniowa

Miarodajna siła

poprzeczna

Naprężenia ścinające w

betonie

τbmax

Zwiększona wytrzymałość

betonu na ścinanie τR1

Siła poprzeczna przenoszona przez beton

Siła przenoszona

przez strzemiona

Strzemiona przyjęte

Maksymalny rozstaw strzemion

kN kN MPa MPa MPa kN kN cm 2 695.35 545.94 2.59 4.43 0.64 134.91 411.02 φ16,

czterocięte o przekroju Aw=8.04

cm2

19.3 3 563.94 414.52 1.97 4.43 0.64 134.91 279.61 21.7

5 540.63 469.67 2.23 4.43 0.64 134.91 334.76 21.7



Obliczeniową siłę poprzeczną zredukowano do wartości miarodajnej wg pkt. 8.1.1 PN

[14]. Na całej długości poprzecznicy przyjęto strzemiona czterocięte z prętów φ16 w rozstawie

15cm.

B.1.8.4. Podsumowanie wyników obliczeń statyczno-wytrzymałościowych dla poprzecznicy

Żelbetowa poprzecznica podporowa została zaprojektowana prawidłowo i spełnia wymagania norm w zakresie SGN dla obciążeń stałych i użytkowych klasy „A” wg [13].

B.1.9. OBLICZENIA NOŚNOSCI PALI FUNDAMENTOWYCH


Analizę nośności pali przeprowadzono wg normy PN-83/B-02482

B.1.9.2. Podpora: P1

B.1.9.3. Dane do obliczeń Pale : standardowe, w grupie

rodzaj: prefabrykowane żelbetowe wykonanie: wbijane przekrój pala: kwadratowy, o boku 40,00 (cm) długość pala: 5,00 (m) od poziomu -1,02 (m) typ głowicy: utwierdzona klasa betonu: B 50 układ pali: 46 pali w układzie trójkątnym, wzdłuż osi X : rzędy co 1,35 (m) powtórzone 11 razy wzdłuż osi Y : rzędy co 1,10 (m) powtórzone 3 razy

Podłoże gruntowe: brak wody gruntowej brak warstw osiadających Układ warstw :

Rodzaj gruntu ID/IL wn [%] z [m] g [kN/m3]

t [kN/m2]

q [kN/m2]

Glina 0,22 16,00 0,00 21,50 41,64 1466,00 Glina 0,30 21,00 -1,90 20,50 38,60 1290,00

Piasek gliniasty 0,28 16,00 -2,05 21,00 39,36 1334,00 Piasek średni 0,49 14,00 -2,25 18,50 59,71 2832,35 Żwir rzeczny 0,70 3,00 -2,60 18,50 115,00 5340,91 Ił piaszczysty 0,00 18,00 -4,80 21,00 50,00 1950,00

Ił 0,00 27,00 -10,00 20,00 50,00 1950,00

B.1.9.4. Analiza nośności pojedynczego pala i całego fundamentu

• Nośność pojedynczego pala: Wytrzymałości gruntu na pobocznicy pala wciskanego

Rodzaj gruntu zśr [m] h [m] Ssi ti

[kN/m2]Nsi [kN]

Glina -1,46 0,88 0,90 12,16 13,87 Glina -1,97 0,15 0,90 15,25 2,96

Piasek gliniasty -2,15 0,20 0,90 16,92 4,39 Piasek średni -2,42 0,35 1,10 28,96 16,05 Żwir rzeczny -3,70 2,20 1,00 85,10 269,60 Ił piaszczysty -4,90 0,20 0,90 49,00 12,70 Ił piaszczysty -5,51 1,02 0,90 50,00 66,10

Wykres zmiany wytrzymałości wzdłuż pala wciskanego



Wytrzymałości gruntu pod podstawą pala : q =1173,90 (kN/m2) /Spi = 1,00/

Nośność pala obciążonego siłą pionową Nośność Nt (w gruncie nośnym) 554,71 (kN) (Np=169,04,Ns = 385,67) Nośnośc Nw -237,19 (kN)

Nośność pala obciążonego siłą poziomą wysokość zaczepienia siły nad poz. terenu hH = 0,00 (m) obliczeniowy poziom terenu: z0 = -1,02 (m) współczynnik podatności bocznej gruntu kx = 26207,17 (kN/m2) zagłębienie pala w gruncie h = 5,00 (m) zagłębienie sprężyste pala hS = 2,70 (m) pal pośredni (1,5*hs < h < 3*hs), nośność Hr = 274,54 (kN) moment Mmax od siły poziomej 100 kN 134,80 (kN*m)

• Przemieszczenia pojedynczego pala:

Parametry:moduł średni odkszt. gruntu E0= 82007,05 (kN/m2) moduł ściśliwości pala Et= 35000000,00 (kN/m2) moduł odkszt. w podstawie Eb= 22221,44 (kN/m2) poziom warstw nieodkszt. zS= -60,20 (m) obliczenia dla pala w warstwie jednorodnej Iok ( h/D, Ka )=Iok(15,05, 426,79 ) =

1,90 RA= 1,00 Rh= 1,00

osiadanie s dla Qn=1 000 kN : 3,9 (mm) (bez uwzględniania tarcia negatywnego i ciężaru własnego) przemieszczenie y0 dla Hn = 100 kN : 6,6 (mm)

• Nośność fundamentu palowego: Liczba pali: n = 46współczynnik korekc. m = 0,90 Najmniejsza odległość pali r = 1,29 (m) Zasięg strefy naprężeń wokół pala :

wciskanego R = 0,72 (m) m1 = 0,96 wyciąganego Rw = 0,70 (m) m1 = 0,97

Nośność obliczeniowa pala (w grupie) wciskanego Qr = 0,90*(0,96*385,67+169,04) = 487,01 (kN) wyciąganego Qrw = - 0,90 * 0,97 * 237,19 = -207,91 (kN)

Ciężar obliczeniowy pala: Gp = 20,72 (kN)



Dopuszczalne pionowe obciążenie obliczeniowe przekazywane na pal: wciskany Pmax = -466,29 (kN) wyciągany Pmin = -228,63 (kN)

B.1.9.5. Podpora: P2

B.1.9.6. Dane do obliczeń Pale : standardowe, w grupie

rodzaj: prefabrykowane żelbetowe wykonanie: wbijane przekrój pala: kwadratowy, o boku 40,00 (cm) długość pala: 5,00 (m) od poziomu -1,02 (m) typ głowicy: utwierdzona klasa betonu: B 50 układ pali: 46 pali w układzie trójkątnym, wzdłuż osi X : rzędy co 1,35 (m) powtórzone 11 razy wzdłuż osi Y : rzędy co 1,10 (m) powtórzone 3 razy

Podłoże gruntowe: brak wody gruntowej brak warstw osiadających Układ warstw:

Rodzaj gruntu ID/IL

wn [%]

z [m]

g [kN/m3]

t [kN/m2]

q [kN/m2]

Glina 0,23 16,00 0,00 21,50 41,26 1444,00 Glina 0,32 21,00 -1,40 20,50 37,84 1246,00

Piasek gliniasty 0,28 16,00 -2,15 21,00 39,36 1334,00 Piasek średni 0,49 14,00 -2,50 18,50 59,71 2832,35

Pospółka rzeczna 0,70 10,00 -2,70 20,00 115,00 5340,91 Żwir rzeczny 0,70 3,00 -3,20 18,50 115,00 5340,91 Ił piaszczysty 0,00 18,00 -5,00 21,00 50,00 1950,00

Ił 0,00 27,00 -5,30 20,00 50,00 1950,00 Ił 0,00 27,00 -10,00 20,00 50,00 1950,00

B.1.9.7. Analiza nośności pojedynczego pala i całego fundamentu

• Nośność pojedynczego pala:

Wytrzymałości gruntu na pobocznicy pala wciskanego

Rodzaj gruntu zśr [m] h [m] Ssi ti

[kN/m2]Nsi [kN]

Glina -1,21 0,38 0,90 9,98 4,92 Glina -1,77 0,75 0,90 13,43 13,06

Piasek gliniasty -2,33 0,35 0,90 18,30 8,30 Piasek średni -2,60 0,20 1,10 31,05 9,84

Pospółka rzeczna -2,95 0,50 1,00 67,85 48,85 Żwir rzeczny -4,10 1,80 1,00 94,30 244,43 Ił piaszczysty -5,15 0,30 0,90 50,00 19,44

Ił -5,66 0,72 0,90 50,00 46,66



Wykres zmiany wytrzymałości wzdłuż pala wciskanego

Wytrzymałości gruntu pod podstawą pala : q =1173,90 (kN/m2) /Spi = 1,00/

Nośność pala obciążonego siłą pionową Nośność Nt (w gruncie nośnym) 564,53 (kN)(Np = 169,04, Ns = 395,49) Nośnośc Nw -242,91 (kN)

Nośność pala obciążonego siłą poziomą wysokość zaczepienia siły nad poz. terenu hH = 0,00 (m) obliczeniowy poziom terenu: z0 = -1,02 (m) współczynnik podatności bocznej gruntu kx = 25396,79 (kN/m2) zagłębienie pala w gruncie h = 5,00 (m) zagłębienie sprężyste pala hS = 2,71 (m) pal pośredni (1,5*hs < h < 3*hs), nośność Hr = 257,58 (kN) moment Mmax od siły poziomej 100 kN 135,65 (kN*m)

• Przemieszczenia pojedynczego pala: Parametry: moduł średni odkszt. gruntu E0 = 82257,57 (kN/m2) moduł ściśliwości pala Et = 35000000,00 (kN/m2) moduł odkszt. w podstawie Eb = 22221,44 (kN/m2) poziom warstw nieodkszt. zS = -60,20 (m) obliczenia dla pala w warstwie jednorodnej Iok ( h/D, Ka ) = Iok ( 15,05, 425,49 ) = 1,90 RA = 1,00 Rh = 1,00

osiadanie s dla Qn=1 000 kN : 3,8 (mm) (bez uwzględniania tarcia negatywnego i ciężaru własnego) przemieszczenie y0 dla Hn = 100 kN : 6,7 (mm)

• Nośność fundamentu palowego:

Liczba pali: n = 46 współczynnik korekc. m = 0,90 Najmniejsza odległość pali r = 1,29 (m) Zasięg strefy naprężeń wokół pala :

wciskanego R = 0,71 (m) m1 = 0,97 wyciąganego Rw = 0,70 (m) m1 = 0,97

Nośność obliczeniowa pala (w grupie) wciskanego Qr = 0,90*(0,97*395,49+169,04) = 496,57 (kN) wyciąganego Qrw = - 0,90 * 0,97 * 242,91 = -212,93 (kN)

Ciężar obliczeniowy pala: Gp = 20,72 (kN)



Dopuszczalne pionowe obciążenie obliczeniowe przekazywane na pal: wciskany Pmax = -475,85 (kN) wyciągany Pmin = -233,65 (kN)

B.1.9.8. Wyniki z obliczeń statycznych ustroju palowego.

Max obliczeniowe obciążenie pionowe jednego pala wynosi: Vop = 431 kN

Min obliczeniowe obciążenie pionowe jednego pala wynosi: Vopmin = - 46 kN (pal wyciągany)

Sprawdzenie warunku na nośność pionową: Pmax > Vop:

Podpora P1: 466,29 > 431 => warunek spełniony

Podpora P2: 475,85 > 431 => warunek spełniony

Sprawdzenie warunku na nośność pionową: Pmin < Vopmin:

Podpora P1: -228,63 < - 46 => warunek spełniony

Podpora P2: -233,65 < - 46 => warunek spełniony

Max obliczeniowe obciążenie poziome jednego pala wynosi: Hop = 91,3 kN

Sprawdzenie warunku na nośność poziomą: Hr > Hop:

Podpora P1: 273,51 > 91,3 => warunek spełniony

Podpora P2: 257,58 > 91,3 => warunek spełniony

Obliczenie maksymalnego momentu zginającego pal od siły poziomej Hop na zagłębieniu sprężystym hs:

Podpora P1: Mop=(91,3/100)*134,80 = 123,07 kNm

Podpora P2: Mop=(91,3/100)*135,65 = 126,15 kNm

Max charakterystyczne obciążenie poziome jednego pala wynosi: Hkp = 77,3 kN

Obliczenie maksymalnego przemieszczenia głowicy pala:

Podpora P1: Y=(77,3/100)*6,6 = 5,1 mm

Podpora P2: Y=(77,3/100)*6,7 = 5,2 mm

Sprawdzenie warunku maksymalnego przemieszczenia głowicy pala:

Y < Ymax ==> 5,2 mm < 10mm ==> warunek spełniony

Wyniki z obliczeń zbrojenia pala:

Maksymalny moment zginający pal: Mop= 126,15 kNm

Min. obciążenie pionowe na pal odpowiadające maksymalnemu momentowi Vopmin = -46 kN

Obliczone pole zbrojenia klasy AIIIN i betonu C40/50 dla Mop i Vopmin (jako bardziej niekorzystny schemat):

- dla jednej strony przekroju: A1= 11,05 cm2

Ze względu na zbrojenie symetryczne wymagane minimalne zbrojenie podłużne jednego pala powinno wynosić:

A = 2*A1 = 2*11,05 = 22.1 cm2



C. CZĘŚĆ RYSUNKOWA

Spis rysunków:

1. Orientacja;

2. Plan sytuacyjno – wysokościowy;

3. Rysunek ogólny mostu;

4. Profil podłużny potoku Młynówka;

5. Przekrój normalny umocnienia potoku Młynówka.



D. DOKUMENTY FORMALNE

Spis dokumentów:

1. Warunki techniczne do projektowania wydane przez Podkarpacki Zarząd

Melioracji i Urządzeń Wodnych w Rzeszowie, znak IRz-506/R/190/10, z

dnia 19.04.2010 r.



Documents

TOM 2. PROJEKT ARCHITEKTONICZNO - BUDOWLANYY 2.2. …bip.erzeszow.pl/file/36734/PAB_branza_mostowa.pdf · Madaj A. i Wołowicki W. „Mosty betonowe wymiarowanie i konstruowanie”