Tartalom - Equinoxe · Tx szelep : Danfoss PHTQ + PHTX ( R22) fej 1. Alternatíva az R407F hűtőközeg ( Genetron performax LT) ... Ezáltal az egyes irányonként elérhető különböző

2011. október-november

- 1 -

Tartalom:

Retrofit hűtőközeg-váltás R22 hűtőközegről

2. oldal

Tecumseh kompresszorok villamos eredetű

meghibásodásai

7. oldal

2011. Évi Samsung Klímakészülékek - 2. 12. oldal

Családi ház tervezése 15. oldal

Pályázatfigyelő 22. oldal


- 2 -

Retrofit hűtőközeg-váltás R22 hűtőközegről

Az Fgas-rendelet hatályba lépése óta az R22 hűtőközeg alkalmazása már javítás-

felújítás után is tiltott. A HCFC-k, így az R22 hűtőközeg is az ózonlebontó képessége

ODP=0,05 miatt nem alkalmazható.

Cikkemben a lehetséges retrofit hűtőközeg-alkalmazásokat vizsgálom egy nagy

teljesítményű léghűtéses R22 töltetű folyadékhűtő átállításánál, három hűtőközeg

alternatívára: R407F; R422D; R417A.

A szükséges méretezéseket a Bitzer GmbH szolgáltatta részemre, mivel ezek a

hűtőközegek még nem elérhetőek a tervezői szoftverben.

A cikkben szereplő új retrofit hűtőközegek fizikai adatai letölthetők a Bitzer honlapjáról.

/500 -.. Refrigerating Report és a KT 651-2 Retrofit adatlapok/

Hűtőberendezésünk egy léghűtéses kondenzátorral szerelt kétkörös Clivet folyadékhűtő

berendezés.

Kompresszor : 2db Bitzer CSH típusú félhermetikus kompakt csavarkompresszor

Kompresszor olaj : B320SH

Tx szelep : Danfoss PHTQ + PHTX ( R22) fej

1. Alternatíva az R407F hűtőközeg ( Genetron performax LT)

ODP= 0 , GWP= 1705 ( un blend hűtőközeg ) hőmérsékletcsúszás : 6,4 K

Ezen alternatíva adja a legközelebbi egyezést a R22 hűtőközeg hűtőteljesítményével.


- 3 -

Az összehasonlításból látható, hogy a várható 1% hűtőteljesítmény-csökkenés mellett 13%

felvett teljesítménynövekedés és 11% üzemi áramfelvétel-növekedés várható.

Emiatt a rendszerhatásfok EER 12%-al csökken

Kismértékben (4%) csökken a nyomógáz-véghőmérséklet.

Nagymértékben (10%-kal) nőnek a nyomások.

Figyelembe kell venni, hogy berendezésünk nem új (akár 10 éves is lehet), és a léghűtéses

kondenzátor teljesítménye már nem éri el az újkori állapotát, ezért a léghűtéses kondenzátort

biztosan bővíteni kell :

nyomóágba szerelt hővisszanyerő hőcserélővel (használati meleg víz)

kondenzátor kilépő ágba szerelt léghűtéses subcooler hőcserélővel

Ellenőrizni kell, hogy a megnövekedett üzemi és induló áramfelvételnek megfelel-e a

kompresszor motorja, illetve a mágneskapcsolók-biztosítékok.

Cserélni kell a kompresszor olajat észter olajra (BSE170).


- 4 -

Cserélni kell a tx szelepfejet (javasolható R407C hűtőközegre alkalmas fej), ez kezelni

tudja a hőmérsékletcsúszásból és megnövekedett nyomásból eredő változásokat.

2. Alternatíva az R422D hűtőközeg

ODP= 0, GWP= 2620 (ún. blend hűtőközeg) hőmérsékletcsúszás: 4,5K

Ezen alternatíva adja a legkisebb hűtőteljesítményt a R22 hűtőközeg hűtőteljesítményével

hasonlítva.

Az összehasonlításból látható, hogy a várható 21% hűtőteljesítmény-csökkenés

mellett 4% felvett teljesítménycsökkenés és 3% üzemi áramfelvétel-csökkenés

várható.

Emiatt a rendszerhatásfok EER 17%-kal csökken.

Nagymértékben (28%) csökken a nyomógáz véghőmérséklet.

Nagymértékben (7%-kal) nőnek a nyomások.


- 5 -

Bár berendezésünk nem új, és a léghűtéses kondenzátor teljesítménye már nem éri el az újkori

állapotát, mégis:

A közepes mértékű hűtőteljesítmény-romlás és kismértékű felvett

teljesítménycsökkenés miatt valószínű, hogy nem kell a kondenzátort bővíteni.

A kismértékű üzemi áramfelvétel-csökkenés nem igényli a biztosítékok -

mágneskapcsolók cseréjét, csak a módosított adatokra történő beállítását.

Cserélni kell a kompresszor olajat észter olajra (BSE170)

Tekintettel a relatív kicsi (4,5K) hőmérsékletcsúszásra, vélhetően elég a tx szelepek

túlhevítésének beszabályozása.

3. Alternatíva az R427A hűtőközeg

ODP= 0, GWP= 2010 (ún. blend hűtőközeg) hőmérsékletcsúszás: 7,1K

Ezen alternatíva valamivel kisebb hűtőteljesítményt ad az R22 hűtőközeg hűtőteljesítményével

összehasonlítva, de kedvezőbb rendszer hatásfoknál.


- 6 -

Az összehasonlításból látható, hogy a várható 14% hűtőteljesítmény-csökkenés

mellett 4% felvett teljesítménycsökkenés és 3% üzemi áramfelvétel-csökkenés

várható.

Emiatt a rendszerhatásfok EER 10%-kal csökken.

Nagymértékben (13%) csökken a nyomógáz-véghőmérséklet

Nagymértékben (12%-kal) nőnek a nyomások

Bár berendezésünk nem új, és a léghűtéses kondenzátor teljesítménye már nem éri el az újkori

állapotát, de:

A közepes mértékű (14%) hűtőteljesítmény-romlás és a kismértékű (4%) felvett

teljesítménycsökkenés miatt valószínűleg nem kell a kondenzátort bővíteni.

A kismértékű üzemi áramfelvétel-csökkenés nem igényli a biztosítékok -

mágneskapcsolók cseréjét, csak a módosított adatokra történő beállítását.

Cserélni kell a kompresszor olajat észter olajra (BSE170)

Cserélni kell a tx szelepfejet (javasolható R407C hűtőközegre alkalmas fej), ez kezelni

tudja a hőmérsékletcsúszásból és megnövekedett nyomásból eredő változásokat.

Értékelés:

Látható, hogy az R407F hűtőközeg alkalmazása egy használt hűtőberendezésnél a

megnövekedett teljesítmény-felvétel miatt okozhat problémákat, amit csak átépítéssel,

jelentős költségnövekedéssel oldhatunk meg. Így is viszonylag rossz, -12% EER

hatásfokromlást tapasztalunk, amit nem ellensúlyoz a GWP 1705 értékből eredő kedvezőbb

TEVI érték.

Az R422D hűtőközeg alkalmazásakor nem kell kiegészítő elemekkel számolnunk, de a

jelentős hűtőteljesítmény-romlás miatt ennek a verziónak a legmagasabb, -17% az EER

hatásfokromlása, amit még megfejel a GWP 2620 értékből eredő magas TEVI érték.

Az R427A hűtőközeg alkalmazása a tapasztalt közepes mértékű hűtőteljesítmény romlás

miatt csak indokolt esetben (különösen elhasználódott kondenzátor) igényli kiegészítő elemek

beépítését, és ennek a verziónak a legkisebb, -10% EER a hatásfokromlása, amit

valamelyest ellensúlyoz a GWP2010 értékből eredő TEVI érték.

Ilyen jellegű átépítések megtervezésével kapcsolatban keressék bizalommal cégünket!

Összeállította: Hantházi László


- 7 -

Tecumseh kompresszorok villamos eredetű meghibásodásai

A gyártói statisztika szerint a Tecumseh kompresszorok meghibásodásainak mintegy

29 százaléka villamos eredetű hibára vezethető vissza.

A hibaforrások százalékos eloszlása a következő:

Elektromos hiba: 29%

Mechanikai eredetű hiba: 34%

Egyéb hiba: 17%

Bevizsgáláskor nem mutatható ki hiba: 20%

A villamos eredetű hibák 20 százaléka a kapcsok, illetve az áramátvezető zárlati

ívkisüléseiből, közel 80 százaléka pedig a segédfázis tekercs leégéséből adódik.

Áramátvezető kapcsok beégése

Az áramátvezető kapcsok beégésének fő okai lehetnek:

kompresszor vákuum alatti indítása

villamos szilárdsági teszt végzése vákuum alatt

fémszennyeződés a kapcsok környékén

A segédfázis tekercs leégésének fő okai lehetnek:

Nem megfelelő tápfeszültség (tápfeszültség referencia tartományon kívül)


- 8 -

Hibás csatlakoztatás

Relére visszavezethető probléma

o beragadt jelfogó vagy összeégett érintkezők

o nem megfelelő típus

o hibás felfogatás

Leégett segédfázis tekercs (indító tekercs)

Ha a segédfázis (indító) és főfázis (üzemi) motor tekercselések megtáplálásánál az átváltást

áram vagy feszültség relé végzi, fontos, hogy mivel a jelfogó gyártója csak a függőleges

elhelyezéstől maximum 15°-os eltérésnél garantálja a megfelelő működést, a villamos dobozt

is kizárólag ilyen módon lehet rögzíteni.

Itt megemlítünk két példát hibás bekötésre és annak következményeire:

PSC kapcsolás hibás bekötése

A nulla vezeték a főfázis tekercs helyett a segédfázis tekercshez

csatlakozik:

A kompresszor nem indul,

a motorvédő (OLP) nem lép működésbe,

a tekercsek néhány másodpercet követően leégnek.


- 9 -

CSR kapcsolás hibás bekötése

A főfázis és segédfázis tekercsek bekötése felcserélve:

A kompresszor nem indul,

a motorvédő (OLP) nem lép működésbe,

a tekercsek néhány másodpercet követően leégnek.

A főfázis tekercs leégése.

Ez a hiba teszi ki a meghibásodások mintegy 3 százalékát.

A főfázis tekercs leégésének okai lehetnek:

a kompresszor működési tartományán kívüli alkalmazás

kompresszor-túlmelegedés

elégtelen levegőáramlás

o elégtelen légáramlás a kompresszor környezetében

o levegő by-pass

o kondenzátor hőcserélő-szennyeződés miatti eltömődése

o meghibásodott ventilátor


- 10 -

További - a villamos motort érintő - meghibásodás az állórész tekercs szigetelésének átütése.

A meghibásodás okai lehetnek:

Tekercs sérülése gyártáskor

Nem megfelelő tekercsszigetelés

Egy viszonylag ritkán előforduló hibaforrás az áramátvezető érintkezői környezetében

keletkező lyuk, amely a kompresszorház gáztömörségének megszűnését okozza.

Hibajelenség:

Szénszennyeződés miatt a

szigetelési tulajdonság romlik, és két

kapocs vagy egy kapocs és a földelés

között rövidzárlat lép fel

Túl magas áramfelvétel miatti

hőhatás erodálja az áramátvezető

anyagát


- 11 -

Bizonyos esetekben az indító kondenzátor felrobbanhat.

Lehetséges kiváltó okok:

A kondenzátor névleges feszültsége alacsonyabb a

kapocsfeszültségnél

Gyártási hibás kondenzátor

Kondenzátor feszültség alatt marad

o a relé nem vált át

o relé pergése (prell-jelenség)

A maradékáram védőkapcsoló működésbe lépésének oka a kompresszoron szivárgó áram

jelenléte, amely főként az alábbi okokra vezethető vissza:

szennyeződés (maradvány szenesedés) az áramátvezetőn

fémpor, fémkopadék a tekercsek környezetében

hűtőközeg folyadék a kompresszor házban

Következő számunkban a Tecumseh kompresszorok mechanikai eredetű

meghibásodásaival foglalkozunk.

Összeállította: Valent Adrián


- 12 -

2011. ÉVI SAMSUNG KLÍMAKÉSZÜLÉKEK 2.

Samsung CAC kazettás egységek

A Samsung 2011-ben bemutatta legújabb generációs ipari felhasználásra kifejlesztett (CAC)

készülékeit. A készülékcsalád legnépszerűbb tagja az új S-sorozatú 4 irányba fúvó

állmennyezeti kazettás egység. A berendezések újdonságait és jellemzőit alábbi

összefoglalónk tartalmazza.

Megnövelt Hatékonyság

A továbbfejlesztett kompresszor és ventillátorlapát által megnövekedett hatékonyságnak

köszönhetően a termékcsalád minden tagja megfelel az „A” energiaosztály elvárásainak.

EER: 4.5

COP: 4.8

Twin Multi működés

Egy 14 kW teljesítményű kültéri egységre két darab 7

kW teljesítményű beltéri egység csatlakoztatható, így

az egységek párhuzamos működésre képesek. A rendszer így kényelmesebben, még nagyobb

felületen alkalmazható.

Kisebb és könnyebb

A fejlesztéseknek köszönhető, közel 30%-os súly és méretcsökkenés a kategória egyik

legjobb paraméterekkel rendelkező egységét eredményezte.

A kültéri egység rézcső csatlakozásai négy irányból is szerelésre kerülhetnek. Ez még

könnyebb telepítést tesz lehetővé.


- 13 -

Megnövelt működési tartomány

A megnövelt működési tartományoknak köszönhetően a berendezések még rugalmasabban

alkalmazhatók.

Hűtés : Samsung -15℃ ~ 50℃ Fűtés : Samsung -20℃ ~ 24℃

Új Design

A kazettás egység új formatervezése által a beltéri egységet a lekerekített formák és finom

vonalak jellemzik. A lamellák kialakítása miatt nincsenek rések és pontatlan illesztések. A

mennyezeti panel három színben elérhető (fekete, fehér, piros).

MPI (Mikro Plazma Iongenerátor)

A Samsung MPI vírusmentesítő készüléke, egyes klíma beltéri egységek opcionális tartozéka.

A Samsung MPI elpusztít minden vírust (influenza, H1N1) és baktériumot, semlegesíti a

levegőben lévő allergéneket és a káros

OH-gyököket.

Könnyű Karbantartás

A beltéri egységek légterelő lamellái könnyen kipattinthatók és tisztíthatók. Ezáltal eltűnnek a

koszos, besárgult műanyagfelületek és

megmarad a hosszantartó ragyogás.


- 14 -

Megnövelt Komfort

Az új kialakítású légterelő lamellák pozíciója széles tartományban, külön – külön állítható 32°

és 65° közötti tartományban. Ezáltal az egyes irányonként elérhető különböző beállítás még

nagyobb komfortot biztosít. A lamellák

újszerű bordázatának köszönhetően a

légáramlás egyenletesebb.

Megnövelt Vezetékhossz

A készülékcsalád megnövelt

vezetékhosszaival még szélesebb körű

alkalmazhatóság érhető el. A maximális elérhető vezetékhossz 50m, a maximális emelési

magasság pedig 30m-re nőtt. A

készülékcsaládban elérhető továbbá egyutas-

és mini négyutas kazettás-, parapet-, konzol-,

oldalfali- és két típusú (egy kisebb és egy

nagyobb teljesítményű) légcsatornázható

beltéri egység is.

További kérdésekkel, illetve információkkal

kapcsolatban forduljon a legközelebbi

Samsung disztribútorhoz.

Hivatalos forgalmazó: Equinoxe Kft.

Érdeklődjön képviseleteinknél!

Összeállította: Farkas Gábor, Jankovics György


- 15 -

Családi ház tervezése

Földszintes L- alaprajzú, könnyűszerkezetes családi ház, talajon fekvő padlóval és fűtetlen

padlással.

Családi ház egyszerűsített módszerrel

1. A geometriai adatok meghatározása: minden geometriai adatot (alapterület, beépített

térfogat) belméretek szerint kell értelmezni.

Nettó fűtött szintterület: AN = 150 m²

Belmagasság: bm = 3,0 m

Külső homlokzat területe: Ahoml = 192 m²

Ebből tömör: Afal = 136,27 m²

Ebből ajtó: Aajtó = 2,4 m²

Ebből ablak: Aablak = 53,33 m²

Az üvegezés felülete: Aü = 40 m²

Padlásfödém: Apadlás = 150 m²

Talajon fekvő padló: Apadló = 150 m²

A burkolófelület összesen: A = Ahoml + Apadlás+ Apadló = 192 m²+ 150 m² + 150 m²= 49m²

Fűtött térfogat: V = AN * bm = 150 m²* 3,0 m = 450 m³

A padló kerülete: lpadló = 64 m

A padlószint és a talajszint közötti magasság 0,5 m.

2. A burkolófelület és a fűtött térfogat arányának számítása:


- 16 -

A/V = 492 / 450 = 1,093 m²/m³

3. A fajlagos hőveszteség-tényező határértékének leolvasása a felület/térfogat arány és a

rendeltetés függvényében.

A megengedett fajlagos hőveszteség-tényező az ábráról leolvasva qm = 0,501 W/m³K.

4. A fajlagos hőveszteség-tényező tervezett értékének eldöntése

Ez a határértéknél semmiképpen sem lehet magasabb, de magas primer energiatartalmú

energiahordozók alkalmazása esetén (például villamos energia használati melegvíz-

termelésre) a határértéknél alacsonyabbnak kell lennie annak érdekében, hogy az összesített

energetikai mutatóra előírt követelmény is teljesíthető legyen.

Mivel az adott épületben gázüzemű fűtés és használati melegvíz-ellátás van, feltételezzük,

hogy a fajlagos hőveszteség-tényező tervezett értéke megegyezhet a határértékkel.

5. A határoló szerkezetek hő-átbocsátási tényezőjének meghatározása

Az egyszerűsített módszer szerint a fajlagos hőveszteség-tényező:

Ha a sugárzási nyereséget nem vesszük figyelembe (a biztonság javára történő elhanyagolás),

a fajlagos hőveszteség-tényező adott értékének „beállítása” annyit jelent, hogy a külső

határolás három - négy - ötféle elemének és korrigált hő-átbocsátási tényezőjének, illetve a

talajon fekvő padló esetén a kerületre vonatkoztatott vonal menti hő-átbocsátási tényezőjének

szorzatösszegével el kell találni a megcélzott értéket. Képletszerű formában példázva:

Vq = Afal URfal + Aablak Uablak + Aajtó Uajtó + Apadlás URpadlás + lpadló Ψpadló

A bal oldalon a fűtött térfogat és a megcélzott fajlagos hőveszteség-tényező szorzata áll, azaz

az egész épület tervezett hőveszteség-tényezője:

Vq = 450 * 0,501 = 225,66 W/K

Az ablakok és ajtók hő-átbocsátási tényezője diszkrét értékek közül katalógusból választható.

Az üvegezett szerkezetek hő-átbocsátási tényezője legyen Uablak = 1,3 W/m²K, összesített

sugárzásátbocsátó képességük g = 0,65. A bejárati ajtó hő-átbocsátási tényezője legyen

Uajtó = 1,8 W/m²K. A külső nyílászárók hővesztesége:

AU = 53,33 * 1,3 + 2,4 * 1,8 = 73,65 W/K


- 17 -

A talajon fekvő padlószerkezet hővezetési ellenállását a kerület mentén 1,5 m széles sávban

R= 2,1m² W/K-nek véve a vonal menti hő-átbocsátási tényező a alapján 1,0 W/mK. A padló

hőveszteség-tényezője:

lpadlóΨpadló = 64 * 1,0 = 64 W/K

A falra és padlásfödémre marad 225,66 – 73,65 – 64 = 88,01 W/K. A padlásfödémre 0,9

korrekció alkalmazható, mivel nem külső levegővel, hanem fűtetlen térrel érintkezik. E két

szerkezet átlagos hő-átbocsátási tényezője:

U = 88,01 /(136,27 + 0,9 * 150) = 0,32 W/m²K

Ez kielégíthető például:

Padlásfödémre legyen U padlás = 0,2 W/m²K. A hőhíd-veszteség miatt a hőhidak hatását

kifejező korrekciós tényező χ = 0,1. A padlásfödém hővesztesége:

AUR,padlás = 150 * 0,9 * 1,1 * 0,2 = 29,7 W/K

Ebben a változatban külső falra marad 88,01 – 29,7 = 58,31 W/K. Az eredő hő-átbocsátási

tényező maximális értéke:

UR,fal = 58,31 / 136,27 = 0,43 W/m²K

Ha csak a pozitív falsarkok és a csatlakozó födémek hosszát nézzük, a külső falra jutó

hőhidak hossza 21 + 64 + 64 = 149 fm. Ehhez még hozzáadódik a nyílászárók kerülete, így

az összes hőhídhossz biztosan több mint 192 fm, a fajlagos mennyiség nagyobb mint 1 fm/m²

Ez alapján a külső fal az erősen hőhidas kategóriába sorolható. A hőhidak hatását χ = 0,3

korrekciós tényezővel figyelembe véve (külső oldali hőszigetelést feltételezve) a fal rétegtervi

hő-átbocsátási tényezője nem haladhatja meg a 0,33 W/m²K értéket. A padlásfödémre a hő-

átbocsátási tényező megengedett maximális értéke 0,3 W/m²K, a külső falakra U = 0,45

W/m²K. Könnyű épület esetén a sugárzási nyereségek kedvezőtlenebb hasznosulása miatt

ajánlott értékek Upadlás = 0,25 W/m²K és Ufal = 0,35 W/m²K.

Az eredmények a szerkezetekre vonatkozó követelmények szempontjából megfelelőek és az

ajánlott értékekhez képest is elfogadhatók.

Vegyük észre, hogy több szerkezeti elem (fal, ablak, padlásfödém) esetében a választott

szerkezetek hő-átbocsátási tényezője a megengedett határértéknél alacsonyabb. Ha minden

esetben a határértéknek éppen megfelelő szerkezeteket választunk, akkor a kedvezőtlen

felület/térfogat arány miatt az egyszerűsített módszerrel nem igazolható, hogy a fajlagos

hőveszteség-tényezőre vonatkozó követelmény teljesül (q = 0,62 > qm = 0,501 W/m²K).

6. A nyári túlmelegedés kockázatának jellemzése.


- 18 -

Számítandó a belső és külső hőmérséklet napi átlagos különbsége:

Ehhez meg kell határozni a nyári sugárzási hőterhelést az esetleges társított szerkezet hatását

is figyelembe véve. A sugárzási hőterhelés 2 m²északi, 38 m²K-NY-D tájolású ablakot és 0,75

naptényezőjű mobil árnyékoló szerkezetet feltételezve:

Qsdnyár= ∑ AüI nyárgnyár = 2 * 85 * 0,65 + 38 * 150 * 0,65 * 0,75 = 2889,25 W

A légcsereszám a nyári feltételekre megadott értékekkel

nnyár = 6, ha több homlokzaton vannak nyitható nyílások és az éjszakai szellőztetés hatását

nem vesszük figyelembe.

A belső és külső hőmérséklet napi átlagértékeinek különbsége nyári feltételek között

nagyobb, mint 2 K (könnyűszerkezetes épület), így a túlmelegedés kockázata nem fogadható

el. Amennyiben a homlokzati üvegezési arányon nem kívánunk változtatni, úgy hatékony

külsőárnyékoló alkalmazásával mérsékelhető a túlmelegedés kockázata: 0,4 naptényezőjű

árnyékoló szerkezettel Qsdnyár = 1592,5 W és Δtbnyár = 2 K.

7. A fűtés éves nettó hőenergia igénye:

QF =72V (q+ 0,35 n) σ − 4,4ANqb

A példában szereplő lakóépület esetén a légcsereszám n = 0,5 h-¹, a belső hőnyereség átlagos

értéke qb = 5 W/m², a szakaszos fűtés hatását kifejező korrekciós szorzó σ= 0,9. Az éves nettó

fűtési energiaigény:

QF = 72 * 450 * (0,501 + 0,35 * 0,5) * 0,9 – 4,4 * 150 * 5 = 16425,77 kWh/a

Egységnyi alapterületre vetítve: qf = 109,51 kWh/m²a.

8. A fűtés fajlagos primer energiaigénye:


- 19 -

Ahol:

- A teljesítmény és a hőigény illesztésének pontatlansága miatti veszteségek kétcsöves

radiátoros fűtés, termosztatikus szelepek és más arányos szabályozók alkalmazása esetén 2 K

arányossági sávval: qf,h = 3,3 kWh/m²a

- A hő-elosztás fajlagos vesztesége 70/55 C° fűtővíz hőmérséklet feltételezésével qf,v = 2,5

kWh/m²a

- A rendszerben tároló nincs, így qf,t = 0, EFT = 0;

- Fűtött téren belül elhelyezett, állandó hőmérsékletű kazánt feltételezve a teljesítménytényező

és a kazán segédenergia igénye: Ck = 1,24, qk,v = 0,66 kWh/m²a

- Mivel a kazán az egyedüli hőforrás: αk =1;

- A hő-elosztás segéd villamosenergia-igénye fordulatszám szabályozású szivattyút,

radiátorokat (szabad fűtőfelület) feltételezve: EFSz = 1,24 kWh/m²a

- Földgáz esetén a primer energia átalakítási tényezője ef = 1,0, a villamos segédenergia

átalakítási tényezője ev = 2,5.

A fajlagos primer energiaigény:

EF = (109,51 + 3,3 + 2,5 + 0) * (1,24 * 1 *1) + (1,24 + 0 + 0,66) * 2,5 = 147,73 kWh/m²a

9. A melegvíz-ellátás primer energiaigénye

Ahol:

- A használati meleg víz nettó hőenergia igénye a qHMV = 30 kWh/m²a;

- A meleg víz elosztás veszteségei cirkuláció nélkül, elosztás a fűtött téren belül: qHMV,v =

0,1 * 30 = 3 kWh/m²a, EC = 0; - Tároló nincsen, így qHMV,t = 0;

- Állandó hőmérsékletű átfolyós kombi kazánt, αk =1,0 lefedési arányt feltételezve a

teljesítménytényező és a kazán segédenergia igénye: Ck =1,22, EK =0,19 kWh/m²a

- Földgáz esetén a primer energia átalakítási tényezője eHMV = 1,0; a villamos segédenergia

átalakítási tényezője ev = 2,5.

A fajlagos primer energiaigény:

EHMV = (30 + 3 + 0) * (1,22 * 1 * 1) + (0 + 0,19) * 2,5 = 40,74 kWh/m²a


- 20 -

10. A szellőzési rendszerek primer energiaigénye

Az épületben légtechnikai rendszer nincsen.

11. A gépi hűtés primer energiaigénye

Az épületben gépi hűtés nem szükséges.

12. A beépített világítás primer energiaigénye

Lakóépület esetén a világítás primer energiaigényét nem kell az összevont energetikai

jellemzőben szerepeltetni.

13. Az épület energetikai rendszereiből származó nyereségáramok

Saját energetikai rendszerből származó, az épületben fel nem használt más fogyasztóknak

átadott energia nincsen.

14. Az összesített energetikai jellemző számítása

EP = ∑ E j

Az összesített energetikai jellemző:

EP = 147,73 + 40,74 + 0 + 0 + 0 = 188,47 kWh/m²a

Az összesített energetikai jellemző megengedett legnagyobb értéke:

EP = 205,2 kWh/m²a > 188,47 kWh/m²a

Az egyszerűsített eljárással igazolható, hogy az épület a harmadik követelményszintet

teljesíti!

A tanulság kedvéért vizsgáljuk meg, mi lenne a helyzet, ha a használati melegvíz-ellátásra

magas primer energiatartalmú energiahordozót alkalmaznánk. Ha csúcson kívüli árammal

működő elektromos bojlert használnának, akkor annak fajlagos primer energiafogyasztása:

EHMV = (30 + 3 + 4,8) * (1* 1 * 1,8) + (0 + 0) * 2,5 = 68,04 kWh/m²a

Az összesített energetikai jellemző így 215,8 kWh/m²a lenne, azaz a határértéknél magasabb.

A többletet (215,8 - 205,2 = 10,6 kWh/m²a Az épület kisebb hőveszteség-tényezőjével kell

ellentételezni. A fűtés maximális fajlagos primer energiaigénye 137,16 kWh/m²a lehet, ebből

a fajlagos éves nettó hőenergia igény qf,max = 100,98 kWh/m²a. Az épület fajlagos

hőveszteség-tényezőjét 0,446 W/m³K értékre kell csökkenteni, az épület hőveszteség-

tényezője Vq = 200,84 W/K lehet.

Az ablakok és ajtók, illetve a talajon fekvő padló maradjon változatlan. A padlásfödémre és a

külső falra marad: 200,84 – 73,65 - 64 = 63,19 W/K.


- 21 -

Ez kielégíthető például, ha a padlásfödém rétegtervi hő-átbocsátási tényezője Upadlás =

0,16W/m²K, illetve a falé Ufal = 0,222 W/m²K. Ekkor a szerkezetek hőveszteség-tényezője:

- Padlásfödém: AUR,padlás = 150 * 0,9 * 1,1 * 0,16 = 23,76 W/K

- Külső fal: AUR,fal = 136,27 * 1,3 * 0,222 = 39,43 W/K

Természetesen a fajlagos hőveszteség-tényezőre vonatkozó követelmény többféle rétegterv

kombinációval is kielégíthető. Figyelemreméltó, hogy az energiahordozó – jelen esetben a

használati melegvíz-termelés energiahordozójának – megválasztása milyen drasztikus hatással

van az összesített energetikai jellemzőre és az előnytelen választást a hőszigetelés milyen

jelentős mértékű javításával kell ellentételezni! Amennyiben a tervezés kezdetétől ismert,

hogy a melegvíz-termelés elektromos forróvíztárolóval történik, úgy már az építészeti-

épületszerkezeti koncepció alakításánál a követelményértéknél jobb fajlagos hőveszteség-

tényezőt célszerű megcélozni!

Forrás: Épületenergetika (segédlet)

Összeállította: Farkas László, Farkas Gábor


- 22 -

Új Széchenyi Terv – Zöld Beruházási Rendszer

„Megújuló energiahordozó felhasználását elősegítő, használati

meleg víz előállítását és fűtésrásegítést szolgáló napkollektor-rendszer

kiépítése alprogram”

Pályázat kódszáma: ÚSZT-ZBR-NAP-2011

A Nemzeti Fejlesztési Minisztérium (NFM) 2,97 milliárd forint keretösszegben ír ki

pályázatot az Új Széchenyi Terv Zöld Beruházási Rendszer keretében használati meleg víz

előállítását és fűtésrásegítést szolgáló napkollektor-rendszerek beszerzésére és telepítésére,

amelynek forrásait a nemzetközi szén-dioxid kvótaértékesítés bevételeiből biztosítják.

A használati-melegvíz előállítására, épületek fűtésére vagy ezen célok kombinált,

esetleg egyéb hőigények kielégítésére is szolgáló, többcélú napkollektoros rendszerek

beszerzésére és telepítésére magánszemélyek és maximum 12 lakásos társasházak

nyújthatnak be pályázatot. A támogatható tevékenységek közé tartozik - a lakóingatlan építési

technológiájától függetlenül - a

napkollektorból és csatlakozó elemekből álló

rendszer és annak telepítése is.

Támogatható tevékenységek köre:

csatlakozó elemek

munkadíj

napkollektor


- 23 -

A pályázati forrás

a teljes beruházási érték 50 százalékát fedezheti, de lakásonként legfeljebb 800 ezer

forint támogatás nyerhető el.

a munkadíj nem lehet több a támogatás szempontjából elismerhető bekerülési költség

30 százalékánál.

a telepítendő napkollektor-rendszernek szervesen illeszkednie kell az épület meglévő

gépészeti rendszeréhez, és egész évben működőképesnek kell lennie.

A meglévő lakóépületek széndioxid-kibocsátásának csökkentését, valamint

energiahatékonyságának javítását célzó rendszerek telepítését kizárólag az ÉMI Építésügyi

Minőségellenőrző Innovációs Nonprofit Kft. által regisztrált kivitelező végezheti el,

épületgépész terv és tételes költségvetés benyújtása szükséges.

A támogatás minden esetben vissza nem térítendő, utófinanszírozású. A pályázatok 2011.

október 25. és 2011. december 31. között, vagy a keret kimerüléséig nyújthatók be. A

pályázatok elbírálása a benyújtás sorrendjében, szakaszos rendszerben történik.

Bővebb tájékoztatató: www.emi.hu/napkollektor vagy http://zbr.kormany.hu/

A pályázattal kapcsolatban keressék bizalommal cégünket.

Összeállította: Imeli István, Farkas Gábor

http://www.emi.hu/napkollektor

http://zbr.kormany.hu/

Documents

Tartalom - Equinoxe · Tx szelep : Danfoss PHTQ + PHTX ( R22) fej 1. Alternatíva az R407F hűtőközeg ( Genetron performax LT) ... Ezáltal az egyes irányonként elérhető különböző