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Provincia di Torino – Area Edilizia – Servizio progettazione ed esecuzione interventi di edilizia scolastica. I.I.S. CURIE di Grugliasco Sezione staccata di Collegno - Ristrutturazione Villa 6 Parco Certosa
RELAZIONE TECNICO SPECIALISTICA DI CALCOLO STRUTTURALE
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_____________________________________________________________________________ 29-ESDRT002.doc 1/43
SOMMARIO
RELAZIONE TECNICO SPECIALISTICA DI CALCOLO STRUTTURALE........................................................2 1.1 – Normativa di riferimento ...............................................................................................................................2 1.2 - Criteri di verifica............................................................................................................................................3 1.3 - Analisi dei carichi ..........................................................................................................................................3 1.4 - Criteri di calcolo ............................................................................................................................................4 1.5 - Caratteristiche e analisi codice......................................................................................................................5 2 - RELAZIONE DI CALCOLO SETTI IN C.A. VANO ASCENSORE ..................................................................6 2.1 - Modellazione della struttura ..........................................................................................................................6 2.2 - Sforzi sulla platea di fondazione allo S.L.U...................................................................................................7 2.3 - Verifiche setto 1..............................................................................................................................................8 2.4 - Verifiche setto 2............................................................................................................................................13 2.5 - Verifiche setto 3............................................................................................................................................18 3 - RELAZIONE DI CALCOLO ARCHITRAVI HEA DI RINFORZO PER APERTURA NUOVE PORTE .........24 3.1 - Verifiche architravi ......................................................................................................................................24 4 - RELAZIONE DI CALCOLO SCALA DI COLLEGAMENTO INTERCAPEDINE ..........................................27 QUOTA -2,36 M ...................................................................................................................................................27 4.1 - Verifiche rampa............................................................................................................................................27 5 RELAZIONE DI CALCOLO SOLETTA DI COPERTURA INTERCAPEDINE .............................................30 5.1 - Verifiche soletta............................................................................................................................................30 6 - RELAZIONE DI CALCOLO NUOVA SCALA IN CEMENTO ARMATO .......................................................34 6.1 - Verifiche rampe ............................................................................................................................................34 7 - RELAZIONE DI CALCOLO RINFORZO SCALA CON PROFILATO HEA 120 ...........................................38 7.1 - Verifiche rinforzi ..........................................................................................................................................38 8 - RELAZIONE DI CALCOLO NUOVI FALSI PUNTONI COPERTURA .........................................................42 8.1 - Verifiche falsi puntoni 20x26 .......................................................................................................................42
Provincia di Torino – Area Edilizia – Servizio progettazione ed esecuzione interventi di edilizia scolastica. I.I.S. CURIE di Grugliasco Sezione staccata di Collegno - Ristrutturazione Villa 6 Parco Certosa
PROGETTO ESECUTIVO/DEFINITIVO - RELAZIONE TECNICO SPECIALISTICA DI CALCOLO STRUTTURALE
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RELAZIONE TECNICO SPECIALISTICA DI CALCOLO
STRUTTURALE
1.1 – Normativa di riferimento
I calcoli della presente relazione fanno riferimento alla normativa vigente ed in particolare:
- Legge n°1086 del 5 Novembre 1971: “Norme per la disciplina delle opere di conglomerato
cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica”
- D.M. 11 Marzo 1988: “Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la
stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la
progettazione, l’esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di
fondazione”
- D.M. 20 novembre 1987: “Norme Tecniche per la progettazione, l'esecuzione ed il
collaudo degli edifici in muratura e per il loro consolidamento”;
- D.M. 14 Febbraio 1992: “Norme tecniche per il calcolo, l’esecuzione ed il collaudo delle
strutture di cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche”
- D.M. 9 Gennaio 1996: “Norme tecniche per il calcolo, l’esecuzione ed il collaudo delle
strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche”
- D.M. 16 Gennaio 1996: “Norme Tecniche relative ai “Criteri generali per la verifica di
sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi”
- Norma UNI 9502 rev. Maggio 2001” verifica al fuoco strutture in c.a.”
- Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n° 3274 del 20.03.2003 pubblicata sul
supplemento ordinario n. 72 della G.U. n. 105 del 08.05.2003 “ Primi elementi in materia di
criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche
per le costruzioni in zona sismica” con le modifiche apportate dall’Ordinanza del Presidente
del Consiglio dei Ministri n° 3316 del 10.10.2003.
- D.M. 14 Settembre 2005: "Norme Tecniche per le Costruzioni".
- Decreto Ministeriale (infrastrutture) 14 gennaio 2008. Approvazione delle nuove norme
tecniche per le costruzioni;
- Circolare 2 febbraio 2009 contenente le Istruzioni per l’applicazione delle “Nuove norme
tecniche per le costruzioni” di cui al DM 14 gennaio 2008;
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σC
0.85 fCK
εC
γC
0,2% 0,35%
- Eurocodice 2. Progettazione delle strutture di calcestruzzo. Parte 1-1: Regole generali e
regole per gli edifici.
- Eurocodice 8. Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture. Parte 1-1:
Regole generali - Azioni sismiche e requisiti generali per le strutture.
- Eurocodice 8. Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture. Parte 1-2:
Regole generali per gli edifici.
1.2 - Criteri di verifica
Materiali utilizzati Per la struttura oggetto dell’analisi sono stati utilizzati i seguenti materiali:
Calcestruzzo CLS 300
parametro simbolo valore
Resistenza caratteristica su provini cubici Rck 300,00 kg/cm²
Resistenza caratteristica su provini cilindrici fck 250,00 kg/cm²
Resistenza di calcolo fcd 141,0 kg/cm²
Resistenza massima a trazione fctm 25,6 kg/cm²
Modulo elastico Ecm 314472,0 kg/cm²
Coefficiente di Poisson a compressione n 0,20 kg/cm²
Il diagramma costitutivo tensioni – deformazioni per il calcestruzzo è stato ipotizzato del
tipo parabola rettangolo, trascurando qualunque resistenza a trazione. L’andamento è dato
dal seguente grafico.
1.3 - Analisi dei carichi
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Analisi dei carichi
Descrizione Gruppo Valore
Solaio in latero cemento (Norme Tecniche)
CARICHI PERMANENTI
Peso proprio solaio 3,2 kN/m²
Pavimento 0,4 kN/m²
Malta di allettamento 0,63 kN/m²
Sottofondo calcestruzzo 0,98 kN/m²
Intonaco 0,2 kN/m²
Tramezzi 1 kN/m²
TOTALE CARICHI PERMANENTI 6,41 kN/m²
Solaio con soletta piena Norme
Tecniche)
Peso proprio soletta 16 cm 4,0 kN/m²
Pavimento 0,4 kN/m²
Malta di allettamento 0,63 kN/m²
Sottofondo calcestruzzo 0,98 kN/m²
Intonaco 0,2 kN/m²
Tramezzi 1 kN/m²
TOTALE CARICHI PERMANENTI 7,21 kN/m²
CARICHI ACCIDENTALI
Categoria 1 Scuole 4 kN/m²
Categoria 1 Balconi e scale 4 kN/m²
1.4 - Criteri di calcolo
I calcoli per il dimensionamento delle strutture in c.a. sono stati condotti con i consueti
criteri della Scienza delle Costruzioni e, in particolare, il dimensionamento delle sezioni è
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stato condotto con il metodo semiprobabilistico agli stati limite mediante programma di
calcolo secondo i limiti indicati nella sezione "Materiali utilizzati".
In allegato si fornisce un dettaglio relativo al codice di calcolo secondo quanto previsto dalle
Norme tecniche per le costruzioni.
Per il calcolo delle parti in cemento armato, le azioni sono state cumulate nel modo più
sfavorevole, per ciascuna verifica, considerando tutte le possibili combinazioni di carico e
comprendendo tutte le azioni prevedibili sulla costruzione.
Nelle pagine seguenti vengono sviluppati completamente i calcoli per alcuni elementi
strutturali; tale metodologia di calcolo può essere estesa a tutti gli altri elementi facenti parte
della struttura.
1.5 - Caratteristiche e analisi codice
In ottemperanza al D.M. 14 sett. 2005 pubblicato su G.U. 222 del 23 sett. 2005 “Norme tecniche per le costruzioni” par. 10.6)
DOLMEN WIN Caratteristiche dell’analisi
TIPO DI ANALISI SVOLTA Statica equivalente
METODO NUMERICO ADOTTATO Metodo agli elementi finiti
ELEMENTI ADOTTATI
METODOLOGIA DI VERIFICA Stati limite
Caratteristiche del codice di calcolo
SOFTWARE CDM DOLMEN VERSIONE Versione 2008
AUTORE E DISTRIBUTORE CDM DOLMEN srl
via Drovetti, 9/F-10138 Torino
SOLUTORE A ELEMENTI FINITI Dolmen Win La licenza di utilizzo del codice di calcolo è concessa da CDM DOLMEN a:
Benelli ing. Stefano,
P.za Maestri Cordai 1-3, 10022, Carmagnola - TO
TRAVILOG TITANIUM
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Caratteristiche dell’analisi
TIPO DI ANALISI SVOLTA Statica equivalente
METODO NUMERICO ADOTTATO Metodo agli elementi finiti ELEMENTI ADOTTATI
METODOLOGIA DI VERIFICA Stati limite
Caratteristiche del codice di calcolo SOFTWARE Travilog Titanium VERSIONE Versione 2007.15
AUTORE E DISTRIBUTORE Logical Soft s.r.l.
Via Garibaldi, 253 -20033 Desio (Mi)
SOLUTORE A ELEMENTI FINITI Xfinest di Harpaceas La licenza di utilizzo del codice di calcolo è concessa da Logical Soft a:
Benelli ing. Stefano, Codice Cliente: 24024
P.za Maestri Cordai 1-3, 10022, Carmagnola - TO
2 - RELAZIONE DI CALCOLO SETTI IN C.A. VANO ASCENSORE
2.1 - Modellazione della struttura
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2.2 - Sforzi sulla platea di fondazione allo S.L.U
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2.3 - Verifiche setto 1
MACROGUSCIO setto_01 VERIFICA ARMATURE EFFETTIVE (EFFETTO MEMBRANA + PIASTRA) unità di misura: lunghezze : [cm] - forze : [daN] momenti : [daNcm/cm]- tensioni : [daN/cm2] pesi specifici: [daN/m3] - angoli : [gradi] armature : [cm2] CASI DI CARICO: Nome Descrizione 1 SLU 2 SLUGeo DATI: tensione di snervamento acciaio (fyk): 4500 daN/cm2 coefficiente sicurezza acciaio : 1.15 deformazione ultima acciaio : 67.5 per mille rapporto rottura/snervamento (k): 1 resistenza cilindrica cls (fck): 249 daN/cm2 coefficiente sicurezza cls : 1.5 coefficiente riduttivo (alfa): 0.85 copriferro inferiore (asse armatura): 3 cm copriferro superiore (asse armatura): 3 cm moltiplicatore sollecitazioni : 1 | INFERIORE ORIZZONTALE | INFERIORE VERTICALE | GUSCI|spess| Af Afc Mom Nor epsC epsF | Af Afc Mom Nor epsC epsF | 1 | 20 | 5.65 5.65 173. -2. 0.04 0.13 | 5.65 5.65 432. -174. 0.20 0.09 | 2 | 20 | 5.65 5.65 37. 1. 0.00 0.03 | 5.65 5.65 144. -95. 0.10 0.05 |
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3 | 20 | 5.65 5.65 194. 3. 0.04 0.12 | 5.65 5.65 647. -4. 0.20 0.38 | 4 | 20 | 5.65 5.65 32. 5. 0.01 0.04 | 5.65 5.65 117. -189. 0.15 -0.07 | 5 | 20 | 5.65 5.65 0. -9. 0.00 0.01 | 5.65 5.65 30. -103. 0.09 -0.05 | 6 | 20 | 5.65 5.65 61. 6. 0.00 0.06 | 5.65 5.65 0. -18. 0.02 -0.02 | 7 | 20 | 5.65 5.65 53. 7. 0.02 0.06 | 5.65 5.65 79. -192. 0.14 -0.09 | 8 | 20 | 5.65 5.65 30. 6. 0.01 0.04 | 5.65 5.65 51. -104. 0.09 -0.05 | 9 | 20 | 5.65 5.65 12. 7. 0.00 0.04 | 5.65 5.65 28. -14. 0.03 0.01 | 10 | 20 | 5.65 5.65 57. 8. 0.02 0.07 | 5.65 5.65 54. -192. 0.13 -0.10 | 11 | 20 | 5.65 5.65 47. 8. 0.01 0.06 | 5.65 5.65 46. -104. 0.09 -0.05 | 12 | 20 | 5.65 5.65 30. 8. 0.01 0.05 | 5.65 5.65 36. -14. 0.03 0.02 | 13 | 20 | 5.65 5.65 55. 8. 0.02 0.06 | 5.65 5.65 41. -192. 0.13 -0.10 | 14 | 20 | 5.65 5.65 49. 7. 0.01 0.06 | 5.65 5.65 40. -104. 0.08 -0.06 | 15 | 20 | 5.65 5.65 42. 8. 0.01 0.06 | 5.65 5.65 38. -14. 0.03 0.02 | 16 | 20 | 5.65 5.65 48. 5. 0.01 0.05 | 5.65 5.65 26. -193. 0.12 -0.11 | 17 | 20 | 5.65 5.65 46. -2. 0.02 0.03 | 5.65 5.65 30. -103. 0.08 -0.06 | 18 | 20 | 5.65 5.65 46. 6. 0.01 0.05 | 5.65 5.65 35. -11. 0.03 0.02 | 19 | 20 | 5.65 5.65 36. -7. 0.01 0.02 | 5.65 5.65 0. -201. 0.11 -0.11 | 20 | 20 | 5.65 5.65 36. -14. 0.02 0.01 | 5.65 5.65 10. -94. 0.07 -0.07 | 21 | 20 | 5.65 5.65 35. 15. 0.01 0.08 | 5.65 5.65 22. 12. 0.02 0.06 | 22 | 20 | 5.65 5.65 0. 5. 0.01 0.02 | 5.65 5.65 0. -191. 0.11 -0.11 | 23 | 20 | 5.65 5.65 0. -13. 0.01 -0.01 | 5.65 5.65 0. -53. 0.05 -0.05 | 24 | 20 | 5.65 5.65 14. 26. 0.00 0.12 | 5.65 5.65 17. 15. 0.00 0.07 | 97 | 20 | 5.65 5.65 52. 5. 0.02 0.05 | 5.65 5.65 65. -121. 0.09 -0.05 | 98 | 20 | 5.65 5.65 85. 15. 0.00 0.11 | 5.65 5.65 187. -53. 0.08 0.09 | 99 | 20 | 5.65 5.65 359. 39. 0.00 0.37 | 5.65 5.65 1249. 2. 0.31 0.71 | 100 | 20 | 5.65 5.65 49. 5. 0.01 0.05 | 5.65 5.65 45. -132. 0.09 -0.06 | 101 | 20 | 5.65 5.65 45. 10. 0.00 0.07 | 5.65 5.65 0. -73. 0.05 -0.04 | 102 | 20 | 5.65 5.65 177. 36. 0.00 0.25 | 5.65 5.65 0. 13. 0.01 0.05 | 103 | 20 | 5.65 5.65 52. 6. 0.02 0.05 | 5.65 5.65 33. -132. 0.09 -0.07 | 104 | 20 | 5.65 5.65 61. 7. 0.02 0.06 | 5.65 5.65 27. -68. 0.06 -0.04 | 105 | 20 | 5.65 5.65 104. -1. 0.03 0.07 | 5.65 5.65 39. -6. 0.02 0.03 | 106 | 20 | 5.65 5.65 39. 7. 0.01 0.05 | 5.65 5.65 6. -130. 0.08 -0.08 | 107 | 20 | 5.65 5.65 53. 7. 0.02 0.06 | 5.65 5.65 10. -70. 0.05 -0.05 | 108 | 20 | 5.65 5.65 72. 6. 0.02 0.07 | 5.65 5.65 27. -9. 0.02 0.02 | 109 | 20 | 5.65 5.65 1. 9. 0.00 0.04 | 5.65 5.65 0. -127. 0.08 -0.08 | 110 | 20 | 5.65 5.65 39. 12. 0.02 0.07 | 5.65 5.65 0. -74. 0.05 -0.05 | 111 | 20 | 5.65 5.65 43. 2. 0.01 0.03 | 5.65 5.65 35. -10. 0.02 0.05 |
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112 | 20 | 5.65 5.65 171. 4. 0.03 0.11 | 5.65 5.65 0. -127. 0.07 -0.07 | 113 | 20 | 5.65 5.65 74. 13. 0.01 0.10 | 5.65 5.65 0. -87. 0.06 -0.06 | 114 | 20 | 5.65 5.65 115. 3. 0.02 0.08 | 5.65 5.65 0. 20. 0.00 0.08 | 151 | 20 | 5.65 5.65 11. 14. 0.01 0.07 | 5.65 5.65 77. -43. 0.05 0.04 | 152 | 20 | 5.65 5.65 104. 44. 0.00 0.24 | 5.65 5.65 368. 10. 0.08 0.25 | 153 | 20 | 5.65 5.65 673. 50. 0.07 0.59 | 5.65 5.65 2308. 11. 0.57 1.34 | 154 | 20 | 5.65 5.65 18. -1. 0.01 0.01 | 5.65 5.65 53. -65. 0.05 -0.02 | 155 | 20 | 5.65 5.65 30. 15. 0.00 0.08 | 5.65 5.65 37. -41. 0.04 -0.01 | 156 | 20 | 5.65 5.65 438. 66. 0.00 0.52 | 5.65 5.65 0. 18. 0.01 0.07 | 157 | 20 | 5.65 5.65 23. 4. 0.01 0.03 | 5.65 5.65 42. -66. 0.05 -0.02 | 158 | 20 | 5.65 5.65 70. 0. 0.02 0.05 | 5.65 5.65 28. -33. 0.03 -0.01 | 159 | 20 | 5.65 5.65 111. -3. 0.03 0.06 | 5.65 5.65 41. -1. 0.02 0.03 | 160 | 20 | 5.65 5.65 32. 3. 0.01 0.03 | 5.65 5.65 36. -64. 0.05 -0.02 | 161 | 20 | 5.65 5.65 52. 0. 0.01 0.04 | 5.65 5.65 38. -35. 0.03 0.01 | 162 | 20 | 5.65 5.65 88. 6. 0.02 0.08 | 5.65 5.65 50. -4. 0.02 0.04 | 163 | 20 | 5.65 5.65 47. 2. 0.01 0.04 | 5.65 5.65 32. -64. 0.05 -0.02 | 164 | 20 | 5.65 5.65 43. -5. 0.01 0.02 | 5.65 5.65 31. -35. 0.03 -0.01 | 165 | 20 | 5.65 5.65 54. -12. 0.02 0.02 | 5.65 5.65 95. -1. 0.02 0.08 | 166 | 20 | 5.65 5.65 59. 0. 0.01 0.04 | 5.65 5.65 14. -74. 0.05 -0.03 | 167 | 20 | 5.65 5.65 97. 9. 0.01 0.09 | 5.65 5.65 0. -32. 0.03 -0.03 | 168 | 20 | 5.65 5.65 294. 2. 0.07 0.21 | 5.65 5.65 0. 35. 0.00 0.15 | | SUPERIORE ORIZZONTALE | SUPERIORE VERTICALE | GUSCI|spess| Af Afc Mom Nor epsC epsF | Af Afc Mom Nor epsC epsF | 1 | 20 | 5.65 5.65 0. 8. 0.05 0.09 | 5.65 5.65 0. -210. 0.11 -0.11 | 2 | 20 | 5.65 5.65 84. 2. 0.02 0.06 | 5.65 5.65 0. -116. 0.06 -0.06 | 3 | 20 | 5.65 5.65 118. 10. 0.00 0.11 | 5.65 5.65 0. -33. 0.02 -0.02 | 4 | 20 | 5.65 5.65 4. 5. 0.01 0.02 | 5.65 5.65 0. -216. 0.12 -0.12 | 5 | 20 | 5.65 5.65 37. 2. 0.02 0.03 | 5.65 5.65 0. -135. 0.07 -0.07 | 6 | 20 | 5.65 5.65 0. 9. 0.01 0.04 | 5.65 5.65 36. -36. 0.03 0.05 | 7 | 20 | 5.65 5.65 52. 7. 0.02 0.06 | 5.65 5.65 13. -217. 0.12 -0.11 | 8 | 20 | 5.65 5.65 57. 6. 0.02 0.06 | 5.65 5.65 20. -138. 0.08 -0.07 | 9 | 20 | 5.65 5.65 65. 7. 0.02 0.07 | 5.65 5.65 38. -37. 0.03 0.02 | 10 | 20 | 5.65 5.65 58. 8. 0.02 0.07 | 5.65 5.65 45. -217. 0.13 -0.10 | 11 | 20 | 5.65 5.65 62. 8. 0.02 0.07 | 5.65 5.65 46. -138. 0.09 -0.05 | 12 | 20 | 5.65 5.65 67. 8. 0.02 0.07 | 5.65 5.65 51. -37. 0.03 0.03 | 13 | 20 | 5.65 5.65 58. 8. 0.02 0.06 | 5.65 5.65 59. -216. 0.13 -0.09 |
Provincia di Torino – Area Edilizia – Servizio progettazione ed esecuzione interventi di edilizia scolastica. I.I.S. CURIE di Grugliasco Sezione staccata di Collegno - Ristrutturazione Villa 6 Parco Certosa
PROGETTO ESECUTIVO/DEFINITIVO - RELAZIONE TECNICO SPECIALISTICA DI CALCOLO STRUTTURALE
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_______________________________________________________________________________ 29-ESDRT002.doc 11/43
14 | 20 | 5.65 5.65 63. 7. 0.02 0.06 | 5.65 5.65 57. -138. 0.09 -0.05 | 15 | 20 | 5.65 5.65 61. 8. 0.02 0.07 | 5.65 5.65 55. -37. 0.03 0.03 | 16 | 20 | 5.65 5.65 55. 5. 0.02 0.05 | 5.65 5.65 68. -215. 0.13 -0.09 | 17 | 20 | 5.65 5.65 59. 1. 0.02 0.04 | 5.65 5.65 63. -137. 0.09 -0.05 | 18 | 20 | 5.65 5.65 51. 5. 0.01 0.05 | 5.65 5.65 56. -33. 0.03 0.04 | 19 | 20 | 5.65 5.65 48. 1. 0.02 0.03 | 5.65 5.65 85. -211. 0.13 -0.08 | 20 | 20 | 5.65 5.65 48. -11. 0.02 0.02 | 5.65 5.65 73. -124. 0.08 -0.03 | 21 | 20 | 5.65 5.65 37. 5. 0.01 0.08 | 5.65 5.65 57. -21. 0.03 0.08 | 22 | 20 | 5.65 5.65 29. 5. 0.02 0.04 | 5.65 5.65 122. -201. 0.14 -0.06 | 23 | 20 | 5.65 5.65 33. -13. 0.02 0.01 | 5.65 5.65 80. -83. 0.06 0.01 | 24 | 20 | 5.65 5.65 23. 21. 0.00 0.11 | 5.65 5.65 36. -5. 0.01 0.08 | 97 | 20 | 5.65 5.65 55. 5. 0.02 0.05 | 5.65 5.65 36. -144. 0.09 -0.06 | 98 | 20 | 5.65 5.65 83. 11. 0.00 0.10 | 5.65 5.65 21. -69. 0.04 -0.03 | 99 | 20 | 5.65 5.65 221. 36. 0.00 0.30 | 5.65 5.65 0. -10. 0.01 0.07 | 100 | 20 | 5.65 5.65 49. 5. 0.01 0.05 | 5.65 5.65 33. -151. 0.09 -0.07 | 101 | 20 | 5.65 5.65 31. 10. 0.01 0.06 | 5.65 5.65 27. -92. 0.06 -0.04 | 102 | 20 | 5.65 5.65 0. 27. 0.00 0.15 | 5.65 5.65 60. -20. 0.03 0.12 | 103 | 20 | 5.65 5.65 47. 6. 0.01 0.05 | 5.65 5.65 55. -150. 0.09 -0.06 | 104 | 20 | 5.65 5.65 28. 7. 0.01 0.05 | 5.65 5.65 54. -92. 0.06 -0.02 | 105 | 20 | 5.65 5.65 12. 4. 0.01 0.02 | 5.65 5.65 60. -22. 0.03 0.05 | 106 | 20 | 5.65 5.65 46. 7. 0.01 0.05 | 5.65 5.65 87. -147. 0.10 -0.04 | 107 | 20 | 5.65 5.65 20. 7. 0.00 0.04 | 5.65 5.65 74. -93. 0.07 -0.01 | 108 | 20 | 5.65 5.65 10. 6. 0.00 0.03 | 5.65 5.65 52. -24. 0.03 0.03 | 109 | 20 | 5.65 5.65 29. 9. 0.00 0.06 | 5.65 5.65 150. -140. 0.11 -0.02 | 110 | 20 | 5.65 5.65 0. 12. 0.00 0.05 | 5.65 5.65 71. -97. 0.07 -0.02 | 111 | 20 | 5.65 5.65 32. 5. 0.02 0.04 | 5.65 5.65 0. -22. 0.01 0.01 | 112 | 20 | 5.65 5.65 168. 6. 0.03 0.12 | 5.65 5.65 438. -121. 0.19 0.17 | 113 | 20 | 5.65 5.65 26. 13. 0.00 0.07 | 5.65 5.65 165. -113. 0.10 0.07 | 114 | 20 | 5.65 5.65 0. 6. 0.05 0.11 | 5.65 5.65 410. -8. 0.16 0.47 | 151 | 20 | 5.65 5.65 7. 14. 0.00 0.06 | 5.65 5.65 0. -58. 0.03 -0.03 | 152 | 20 | 5.65 5.65 41. 34. 0.00 0.18 | 5.65 5.65 0. -1. 0.00 0.04 | 153 | 20 | 5.65 5.65 350. 21. 0.01 0.29 | 5.65 5.65 0. 8. 0.00 0.09 | 154 | 20 | 5.65 5.65 0. 0. 0.00 0.00 | 5.65 5.65 0. -75. 0.04 -0.04 | 155 | 20 | 5.65 5.65 0. 9. 0.00 0.07 | 5.65 5.65 0. -44. 0.03 -0.02 | 156 | 20 | 5.65 5.65 0. 43. 0.00 0.28 | 5.65 5.65 54. -12. 0.03 0.15 | 157 | 20 | 5.65 5.65 0. 4. 0.00 0.02 | 5.65 5.65 0. -76. 0.04 -0.04 | 158 | 20 | 5.65 5.65 0. 6. 0.00 0.03 | 5.65 5.65 0. -46. 0.03 -0.03 |
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PROGETTO ESECUTIVO/DEFINITIVO - RELAZIONE TECNICO SPECIALISTICA DI CALCOLO STRUTTURALE
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159 | 20 | 5.65 5.65 0. -1. 0.00 0.00 | 5.65 5.65 24. -10. 0.01 0.03 | 160 | 20 | 5.65 5.65 21. 3. 0.01 0.02 | 5.65 5.65 10. -73. 0.04 -0.03 | 161 | 20 | 5.65 5.65 9. 2. 0.01 0.02 | 5.65 5.65 19. -46. 0.03 -0.02 | 162 | 20 | 5.65 5.65 21. 7. 0.01 0.05 | 5.65 5.65 36. -13. 0.02 0.03 | 163 | 20 | 5.65 5.65 28. 4. 0.01 0.03 | 5.65 5.65 22. -71. 0.04 -0.03 | 164 | 20 | 5.65 5.65 12. -1. 0.00 0.01 | 5.65 5.65 0. -48. 0.03 -0.03 | 165 | 20 | 5.65 5.65 95. -11. 0.04 0.05 | 5.65 5.65 0. -7. 0.00 0.01 | 166 | 20 | 5.65 5.65 39. 1. 0.01 0.04 | 5.65 5.65 59. -69. 0.06 -0.01 | 167 | 20 | 5.65 5.65 9. 9. 0.00 0.06 | 5.65 5.65 116. -49. 0.06 0.10 | 168 | 20 | 5.65 5.65 0. 2. 0.09 0.25 | 5.65 5.65 445. 19. 0.23 0.79 | TAGLIO PERPENDICOLARE GUSCI tauX tauY tauT |GUSCI tauX tauY tauT |GUSCI tauX tauY tauT | 1 0.2 0.2 0.2 |2 0.1 0.2 0.1 |3 0.4 0.2 0.3 | 4 0.1 0.1 0.1 |5 0.1 0.1 0.1 |6 0.2 0.2 0.2 | 7 0.0 0.0 0.0 |8 0.0 0.0 0.0 |9 0.0 0.0 0.0 | 10 0.0 0.0 0.0 |11 0.0 0.0 0.0 |12 0.0 0.0 0.0 | 13 0.0 0.0 0.0 |14 0.0 0.0 0.0 |15 0.0 0.0 0.0 | 16 0.0 0.0 0.0 |17 0.0 0.0 0.0 |18 0.0 0.0 0.0 | 19 0.0 0.0 0.0 |20 0.0 0.0 0.0 |21 0.0 0.0 0.0 | 22 0.0 0.1 0.1 |23 0.0 0.0 0.0 |24 0.0 0.1 0.0 | 97 0.0 0.0 0.0 |98 0.1 0.2 0.2 |99 0.6 0.5 0.5 | 100 0.0 0.0 0.0 |101 0.1 0.1 0.1 |102 0.3 0.2 0.2 | 103 0.0 0.0 0.0 |104 0.0 0.0 0.0 |105 0.0 0.0 0.0 | 106 0.0 0.0 0.0 |107 0.0 0.0 0.0 |108 0.0 0.0 0.0 | 109 0.1 0.1 0.1 |110 0.1 0.1 0.1 |111 0.2 0.2 0.2 | 112 0.2 0.2 0.2 |113 0.1 0.2 0.1 |114 0.3 0.2 0.2 | 151 0.0 0.1 0.1 |152 0.5 0.5 0.5 |153 0.9 4.8 3.0 | 154 0.0 0.0 0.0 |155 0.1 0.1 0.1 |156 0.4 0.2 0.3 | 157 0.0 0.0 0.0 |158 0.0 0.0 0.0 |159 0.1 0.0 0.0 | 160 0.0 0.0 0.0 |161 0.0 0.0 0.0 |162 0.0 0.0 0.0 | 163 0.0 0.0 0.0 |164 0.1 0.1 0.1 |165 0.3 0.3 0.2 | 166 0.0 0.0 0.0 |167 0.2 0.1 0.1 |168 0.5 0.2 0.4 |
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2.4 - Verifiche setto 2
MACROGUSCIO setto02 VERIFICA ARMATURE EFFETTIVE (EFFETTO MEMBRANA + PIASTRA) unità di misura: lunghezze : [cm] - forze : [daN] momenti : [daNcm/cm]- tensioni : [daN/cm2] pesi specifici: [daN/m3] - angoli : [gradi] armature : [cm2] CASI DI CARICO: Nome Descrizione 1 SLU 2 SLUGeo DATI: tensione di snervamento acciaio (fyk): 4500 daN/cm2 coefficiente sicurezza acciaio : 1.15 deformazione ultima acciaio : 67.5 per mille rapporto rottura/snervamento (k): 1 resistenza cilindrica cls (fck): 249 daN/cm2 coefficiente sicurezza cls : 1.5 coefficiente riduttivo (alfa): 0.85 copriferro inferiore (asse armatura): 3 cm copriferro superiore (asse armatura): 3 cm moltiplicatore sollecitazioni : 1 | INFERIORE ORIZZONTALE | INFERIORE VERTICALE | GUSCI|spess| Af Afc Mom Nor epsC epsF | Af Afc Mom Nor epsC epsF |
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25 | 20 | 5.65 5.65 39. -2. 0.01 0.02 | 5.65 5.65 0. 28. 0.00 0.12 | 26 | 20 | 5.65 5.65 0. 3. 0.01 0.01 | 5.65 5.65 0. 25. 0.00 0.11 | 27 | 20 | 5.65 5.65 40. -13. 0.02 0.01 | 5.65 5.65 0. 8. 0.00 0.04 | 28 | 20 | 5.65 5.65 0. -10. 0.01 -0.01 | 5.65 5.65 0. 37. 0.00 0.16 | 29 | 20 | 5.65 5.65 0. -11. 0.01 -0.01 | 5.65 5.65 0. 23. 0.00 0.10 | 30 | 20 | 5.65 5.65 0. -20. 0.01 -0.01 | 5.65 5.65 0. 5. 0.00 0.02 | 31 | 20 | 5.65 5.65 0. 1. 0.00 0.01 | 5.65 5.65 0. 36. 0.00 0.15 | 32 | 20 | 5.65 5.65 0. -3. 0.00 0.00 | 5.65 5.65 0. 20. 0.00 0.08 | 33 | 20 | 5.65 5.65 0. 1. 0.00 0.00 | 5.65 5.65 0. 4. 0.00 0.02 | 34 | 20 | 5.65 5.65 0. 2. 0.00 0.01 | 5.65 5.65 0. 35. 0.00 0.15 | 35 | 20 | 5.65 5.65 0. 2. 0.00 0.01 | 5.65 5.65 0. 21. 0.00 0.09 | 36 | 20 | 5.65 5.65 0. 1. 0.00 0.01 | 5.65 5.65 0. 5. 0.00 0.02 | 37 | 20 | 5.65 5.65 0. 4. 0.00 0.02 | 5.65 5.65 0. 35. 0.00 0.15 | 38 | 20 | 5.65 5.65 0. 3. 0.00 0.01 | 5.65 5.65 0. 21. 0.00 0.09 | 39 | 20 | 5.65 5.65 0. 3. 0.00 0.01 | 5.65 5.65 0. 6. 0.00 0.02 | 40 | 20 | 5.65 5.65 13. 6. 0.00 0.03 | 5.65 5.65 0. 35. 0.00 0.15 | 41 | 20 | 5.65 5.65 0. 3. 0.00 0.01 | 5.65 5.65 0. 18. 0.00 0.08 | 42 | 20 | 5.65 5.65 0. 5. 0.00 0.02 | 5.65 5.65 0. 6. 0.00 0.03 | 43 | 20 | 5.65 5.65 34. 6. 0.00 0.04 | 5.65 5.65 0. 28. 0.00 0.12 | 44 | 20 | 5.65 5.65 22. 1. 0.00 0.02 | 5.65 5.65 0. 12. 0.00 0.05 | 45 | 20 | 5.65 5.65 0. 2. 0.00 0.01 | 5.65 5.65 0. 3. 0.00 0.01 | 46 | 20 | 5.65 5.65 39. 4. 0.00 0.04 | 5.65 5.65 32. 7. 0.00 0.05 | 47 | 20 | 5.65 5.65 47. 7. 0.00 0.06 | 5.65 5.65 51. 9. 0.00 0.08 | 48 | 20 | 5.65 5.65 22. -2. 0.01 0.01 | 5.65 5.65 0. 0. 0.02 0.04 | 133 | 20 | 5.65 5.65 627. -10. 0.16 0.34 | 5.65 5.65 0. 21. 0.00 0.09 | 134 | 20 | 5.65 5.65 104. -15. 0.03 0.05 | 5.65 5.65 0. 22. 0.00 0.09 | 135 | 20 | 5.65 5.65 655. -17. 0.17 0.35 | 5.65 5.65 0. 12. 0.00 0.05 | 136 | 20 | 5.65 5.65 55. -3. 0.02 0.03 | 5.65 5.65 176. 33. 0.00 0.24 | 137 | 20 | 5.65 5.65 154. -17. 0.05 0.07 | 5.65 5.65 103. 19. 0.00 0.15 | 138 | 20 | 5.65 5.65 0. -32. 0.02 -0.02 | 5.65 5.65 191. 6. 0.05 0.13 | 139 | 20 | 5.65 5.65 105. 2. 0.03 0.07 | 5.65 5.65 28. 29. 0.00 0.14 | 140 | 20 | 5.65 5.65 78. 0. 0.02 0.04 | 5.65 5.65 26. 15. 0.00 0.08 | 141 | 20 | 5.65 5.65 88. 4. 0.01 0.07 | 5.65 5.65 3. 1. 0.00 0.01 | 142 | 20 | 5.65 5.65 87. 2. 0.02 0.06 | 5.65 5.65 13. 29. 0.00 0.13 | 143 | 20 | 5.65 5.65 92. 6. 0.01 0.08 | 5.65 5.65 18. 18. 0.00 0.09 | 144 | 20 | 5.65 5.65 121. 2. 0.02 0.08 | 5.65 5.65 13. 5. 0.00 0.03 | 145 | 20 | 5.65 5.65 75. 20. 0.00 0.12 | 5.65 5.65 0. 35. 0.00 0.15 |
Provincia di Torino – Area Edilizia – Servizio progettazione ed esecuzione interventi di edilizia scolastica. I.I.S. CURIE di Grugliasco Sezione staccata di Collegno - Ristrutturazione Villa 6 Parco Certosa
PROGETTO ESECUTIVO/DEFINITIVO - RELAZIONE TECNICO SPECIALISTICA DI CALCOLO STRUTTURALE
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146 | 20 | 5.65 5.65 60. 20. 0.00 0.12 | 5.65 5.65 4. 17. 0.00 0.08 | 147 | 20 | 5.65 5.65 193. 26. 0.00 0.22 | 5.65 5.65 4. 11. 0.00 0.05 | 148 | 20 | 5.65 5.65 83. 20. 0.00 0.13 | 5.65 5.65 194. 34. 0.00 0.30 | 149 | 20 | 5.65 5.65 44. 21. 0.00 0.11 | 5.65 5.65 117. 19. 0.00 0.15 | 150 | 20 | 5.65 5.65 242. 26. 0.00 0.24 | 5.65 5.65 365. 16. 0.03 0.27 | 169 | 20 | 5.65 5.65 882. 7. 0.20 0.53 | 5.65 5.65 0. 19. 0.00 0.08 | 170 | 20 | 5.65 5.65 0. 60. 0.00 0.25 | 5.65 5.65 0. 45. 0.00 0.19 | 171 | 20 | 5.65 5.65 417. 87. 0.11 0.60 | 5.65 5.65 0. 56. 0.00 0.23 | 172 | 20 | 5.65 5.65 166. -5. 0.04 0.09 | 5.65 5.65 429. 32. 0.00 0.38 | 173 | 20 | 5.65 5.65 108. -25. 0.04 0.04 | 5.65 5.65 339. 24. 0.00 0.29 | 174 | 20 | 5.65 5.65 0. -58. 0.03 -0.03 | 5.65 5.65 407. 19. 0.03 0.31 | 175 | 20 | 5.65 5.65 150. 6. 0.02 0.11 | 5.65 5.65 48. 16. 0.00 0.09 | 176 | 20 | 5.65 5.65 30. -3. 0.01 0.02 | 5.65 5.65 44. 9. 0.00 0.06 | 177 | 20 | 5.65 5.65 13. 11. 0.00 0.05 | 5.65 5.65 0. -1. 0.00 0.00 | 178 | 20 | 5.65 5.65 98. -1. 0.03 0.05 | 5.65 5.65 35. 17. 0.00 0.09 | 179 | 20 | 5.65 5.65 72. 4. 0.01 0.06 | 5.65 5.65 27. 12. 0.00 0.06 | 180 | 20 | 5.65 5.65 20. 0. 0.01 0.01 | 5.65 5.65 3. 4. 0.00 0.02 | 181 | 20 | 5.65 5.65 312. 24. 0.00 0.28 | 5.65 5.65 0. 20. 0.00 0.09 | 182 | 20 | 5.65 5.65 10. 26. 0.00 0.11 | 5.65 5.65 0. 9. 0.00 0.04 | 183 | 20 | 5.65 5.65 323. 34. 0.00 0.32 | 5.65 5.65 0. 11. 0.00 0.05 | 184 | 20 | 5.65 5.65 788. 11. 0.16 0.49 | 5.65 5.65 2247. 26. 0.53 1.37 | 185 | 20 | 5.65 5.65 24. 29. 0.00 0.13 | 5.65 5.65 939. 14. 0.19 0.59 | 186 | 20 | 5.65 5.65 819. 35. 0.09 0.61 | 5.65 5.65 2265. 15. 0.55 1.34 | | SUPERIORE ORIZZONTALE | SUPERIORE VERTICALE | GUSCI|spess| Af Afc Mom Nor epsC epsF | Af Afc Mom Nor epsC epsF | 25 | 20 | 5.65 5.65 127. -9. 0.04 0.07 | 5.65 5.65 286. 27. 0.00 0.31 | 26 | 20 | 5.65 5.65 30. -5. 0.02 0.03 | 5.65 5.65 172. 25. 0.00 0.20 | 27 | 20 | 5.65 5.65 51. -13. 0.06 0.13 | 5.65 5.65 330. 8. 0.11 0.25 | 28 | 20 | 5.65 5.65 78. -6. 0.03 0.04 | 5.65 5.65 82. 37. 0.00 0.20 | 29 | 20 | 5.65 5.65 64. -11. 0.03 0.04 | 5.65 5.65 94. 23. 0.00 0.15 | 30 | 20 | 5.65 5.65 160. -15. 0.06 0.10 | 5.65 5.65 95. 5. 0.02 0.07 | 31 | 20 | 5.65 5.65 78. -2. 0.02 0.05 | 5.65 5.65 101. 36. 0.00 0.21 | 32 | 20 | 5.65 5.65 89. -3. 0.03 0.06 | 5.65 5.65 102. 20. 0.00 0.14 | 33 | 20 | 5.65 5.65 116. 0. 0.03 0.07 | 5.65 5.65 101. 4. 0.02 0.07 | 34 | 20 | 5.65 5.65 69. -1. 0.02 0.05 | 5.65 5.65 101. 35. 0.00 0.20 | 35 | 20 | 5.65 5.65 83. 0. 0.02 0.06 | 5.65 5.65 98. 21. 0.00 0.14 |
Provincia di Torino – Area Edilizia – Servizio progettazione ed esecuzione interventi di edilizia scolastica. I.I.S. CURIE di Grugliasco Sezione staccata di Collegno - Ristrutturazione Villa 6 Parco Certosa
PROGETTO ESECUTIVO/DEFINITIVO - RELAZIONE TECNICO SPECIALISTICA DI CALCOLO STRUTTURALE
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_______________________________________________________________________________ 29-ESDRT002.doc 16/43
36 | 20 | 5.65 5.65 105. 0. 0.03 0.07 | 5.65 5.65 94. 5. 0.02 0.07 | 37 | 20 | 5.65 5.65 56. 1. 0.01 0.05 | 5.65 5.65 101. 35. 0.00 0.20 | 38 | 20 | 5.65 5.65 70. 1. 0.02 0.06 | 5.65 5.65 97. 21. 0.00 0.14 | 39 | 20 | 5.65 5.65 91. 1. 0.02 0.07 | 5.65 5.65 90. 6. 0.01 0.07 | 40 | 20 | 5.65 5.65 42. 3. 0.00 0.05 | 5.65 5.65 103. 35. 0.00 0.20 | 41 | 20 | 5.65 5.65 53. 1. 0.01 0.05 | 5.65 5.65 98. 18. 0.00 0.13 | 42 | 20 | 5.65 5.65 79. 3. 0.01 0.07 | 5.65 5.65 91. 6. 0.01 0.08 | 43 | 20 | 5.65 5.65 33. 3. 0.00 0.05 | 5.65 5.65 101. 28. 0.00 0.17 | 44 | 20 | 5.65 5.65 34. 0. 0.01 0.03 | 5.65 5.65 93. 12. 0.00 0.10 | 45 | 20 | 5.65 5.65 61. 1. 0.02 0.06 | 5.65 5.65 88. 3. 0.02 0.06 | 46 | 20 | 5.65 5.65 18. 3. 0.00 0.03 | 5.65 5.65 15. 7. 0.00 0.04 | 47 | 20 | 5.65 5.65 25. 5. 0.00 0.04 | 5.65 5.65 12. 9. 0.00 0.07 | 48 | 20 | 5.65 5.65 39. -6. 0.02 0.04 | 5.65 5.65 16. 2. 0.01 0.03 | 133 | 20 | 5.65 5.65 553. -11. 0.15 0.32 | 5.65 5.65 1614. 18. 0.59 1.42 | 134 | 20 | 5.65 5.65 0. -7. 0.01 0.02 | 5.65 5.65 708. 22. 0.17 0.61 | 135 | 20 | 5.65 5.65 9. -17. 0.17 0.37 | 5.65 5.65 1209. 12. 0.63 1.44 | 136 | 20 | 5.65 5.65 48. -8. 0.06 0.10 | 5.65 5.65 0. 33. 0.00 0.14 | 137 | 20 | 5.65 5.65 0. -17. 0.01 -0.01 | 5.65 5.65 0. 19. 0.00 0.08 | 138 | 20 | 5.65 5.65 154. -22. 0.08 0.12 | 5.65 5.65 0. 4. 0.00 0.02 | 139 | 20 | 5.65 5.65 26. -1. 0.01 0.03 | 5.65 5.65 76. 29. 0.00 0.16 | 140 | 20 | 5.65 5.65 5. -5. 0.00 0.00 | 5.65 5.65 56. 15. 0.00 0.10 | 141 | 20 | 5.65 5.65 0. 1. 0.00 0.02 | 5.65 5.65 16. 1. 0.00 0.02 | 142 | 20 | 5.65 5.65 0. 1. 0.00 0.02 | 5.65 5.65 55. 29. 0.00 0.15 | 143 | 20 | 5.65 5.65 0. 3. 0.00 0.03 | 5.65 5.65 38. 18. 0.00 0.10 | 144 | 20 | 5.65 5.65 0. 2. 0.00 0.02 | 5.65 5.65 22. 5. 0.00 0.03 | 145 | 20 | 5.65 5.65 0. 15. 0.00 0.08 | 5.65 5.65 54. 35. 0.00 0.18 | 146 | 20 | 5.65 5.65 0. 15. 0.00 0.08 | 5.65 5.65 41. 17. 0.00 0.10 | 147 | 20 | 5.65 5.65 0. 18. 0.00 0.11 | 5.65 5.65 40. 7. 0.00 0.06 | 148 | 20 | 5.65 5.65 0. 10. 0.00 0.10 | 5.65 5.65 0. 34. 0.00 0.15 | 149 | 20 | 5.65 5.65 14. 14. 0.00 0.09 | 5.65 5.65 0. 19. 0.00 0.08 | 150 | 20 | 5.65 5.65 59. 23. 0.00 0.13 | 5.65 5.65 0. 14. 0.00 0.07 | 169 | 20 | 5.65 5.65 995. 21. 0.19 0.72 | 5.65 5.65 2986. 11. 0.50 1.50 | 170 | 20 | 5.65 5.65 0. 27. 0.00 0.28 | 5.65 5.65 1229. 33. 0.38 1.10 | 171 | 20 | 5.65 5.65 0. 22. 0.17 0.96 | 5.65 5.65 2666. 40. 0.50 0.50 | 172 | 20 | 5.65 5.65 0. -5. 0.10 0.17 | 5.65 5.65 0. 39. 0.00 0.16 | 173 | 20 | 5.65 5.65 0. -21. 0.02 -0.01 | 5.65 5.65 0. 27. 0.00 0.11 | 174 | 20 | 5.65 5.65 389. -29. 0.18 0.27 | 5.65 5.65 0. 15. 0.00 0.08 |
Provincia di Torino – Area Edilizia – Servizio progettazione ed esecuzione interventi di edilizia scolastica. I.I.S. CURIE di Grugliasco Sezione staccata di Collegno - Ristrutturazione Villa 6 Parco Certosa
PROGETTO ESECUTIVO/DEFINITIVO - RELAZIONE TECNICO SPECIALISTICA DI CALCOLO STRUTTURALE
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175 | 20 | 5.65 5.65 48. 0. 0.01 0.06 | 5.65 5.65 71. 16. 0.00 0.11 | 176 | 20 | 5.65 5.65 81. -8. 0.03 0.05 | 5.65 5.65 59. 9. 0.00 0.07 | 177 | 20 | 5.65 5.65 9. 3. 0.00 0.08 | 5.65 5.65 29. -1. 0.01 0.02 | 178 | 20 | 5.65 5.65 33. 0. 0.02 0.03 | 5.65 5.65 72. 17. 0.00 0.11 | 179 | 20 | 5.65 5.65 24. 1. 0.01 0.02 | 5.65 5.65 66. 12. 0.00 0.09 | 180 | 20 | 5.65 5.65 34. -3. 0.01 0.02 | 5.65 5.65 47. 3. 0.01 0.04 | 181 | 20 | 5.65 5.65 130. 18. 0.00 0.15 | 5.65 5.65 290. 20. 0.02 0.25 | 182 | 20 | 5.65 5.65 46. 18. 0.00 0.15 | 5.65 5.65 235. 9. 0.06 0.17 | 183 | 20 | 5.65 5.65 0. 24. 0.00 0.14 | 5.65 5.65 182. 7. 0.04 0.16 | 184 | 20 | 5.65 5.65 0. 15. 0.11 0.49 | 5.65 5.65 0. 24. 0.00 0.11 | 185 | 20 | 5.65 5.65 11. 21. 0.00 0.13 | 5.65 5.65 0. 12. 0.00 0.06 | 186 | 20 | 5.65 5.65 324. 36. 0.01 0.33 | 5.65 5.65 0. 13. 0.00 0.08 | TAGLIO PERPENDICOLARE GUSCI tauX tauY tauT |GUSCI tauX tauY tauT |GUSCI tauX tauY tauT | 25 0.1 0.1 0.1 |26 0.0 0.1 0.1 |27 0.1 0.1 0.1 | 28 0.1 0.1 0.1 |29 0.0 0.1 0.1 |30 0.1 0.1 0.1 | 31 0.0 0.0 0.0 |32 0.0 0.0 0.0 |33 0.0 0.0 0.0 | 34 0.0 0.0 0.0 |35 0.0 0.0 0.0 |36 0.0 0.0 0.0 | 37 0.0 0.0 0.0 |38 0.0 0.0 0.0 |39 0.0 0.0 0.0 | 40 0.0 0.0 0.0 |41 0.0 0.0 0.0 |42 0.0 0.0 0.0 | 43 0.0 0.0 0.0 |44 0.0 0.0 0.0 |45 0.1 0.0 0.1 | 46 0.0 0.1 0.1 |47 0.0 0.1 0.1 |48 0.1 0.1 0.1 | 133 1.4 1.1 1.2 |134 0.4 0.8 0.6 |135 1.4 1.1 1.2 | 136 0.8 0.6 0.6 |137 0.0 0.2 0.2 |138 0.8 0.6 0.6 | 139 0.1 0.1 0.1 |140 0.0 0.0 0.0 |141 0.1 0.1 0.1 | 142 0.0 0.0 0.0 |143 0.0 0.0 0.0 |144 0.0 0.0 0.0 | 145 0.0 0.1 0.1 |146 0.0 0.1 0.1 |147 0.1 0.1 0.1 | 148 0.1 0.1 0.1 |149 0.0 0.1 0.0 |150 0.1 0.1 0.1 | 169 2.8 9.5 6.2 |170 0.8 1.2 0.8 |171 2.6 9.8 6.3 | 172 1.7 0.8 1.1 |173 0.2 0.4 0.3 |174 1.6 0.8 1.0 | 175 0.1 0.1 0.1 |176 0.0 0.1 0.1 |177 0.1 0.1 0.1 | 178 0.1 0.0 0.1 |179 0.0 0.1 0.0 |180 0.1 0.1 0.1 | 181 1.0 0.6 0.7 |182 0.1 0.1 0.1 |183 0.9 0.6 0.6 | 184 1.2 0.4 0.9 |185 0.2 0.6 0.4 |186 1.3 0.4 0.9 |
Provincia di Torino – Area Edilizia – Servizio progettazione ed esecuzione interventi di edilizia scolastica. I.I.S. CURIE di Grugliasco Sezione staccata di Collegno - Ristrutturazione Villa 6 Parco Certosa
PROGETTO ESECUTIVO/DEFINITIVO - RELAZIONE TECNICO SPECIALISTICA DI CALCOLO STRUTTURALE
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2.5 - Verifiche setto 3
MACROGUSCIO setto_3 VERIFICA ARMATURE EFFETTIVE (EFFETTO MEMBRANA + PIASTRA) unità di misura: lunghezze : [cm] - forze : [daN] momenti : [daNcm/cm]- tensioni : [daN/cm2] pesi specifici: [daN/m3] - angoli : [gradi] armature : [cm2] CASI DI CARICO: Nome Descrizione 1 SLU 2 SLUGeo DATI: tensione di snervamento acciaio (fyk): 4500 daN/cm2 coefficiente sicurezza acciaio : 1.15 deformazione ultima acciaio : 67.5 per mille rapporto rottura/snervamento (k): 1 resistenza cilindrica cls (fck): 249 daN/cm2 coefficiente sicurezza cls : 1.5 coefficiente riduttivo (alfa): 0.85 copriferro inferiore (asse armatura): 3 cm copriferro superiore (asse armatura): 3 cm moltiplicatore sollecitazioni : 1 | INFERIORE ORIZZONTALE | INFERIORE VERTICALE | GUSCI|spess| Af Afc Mom Nor epsC epsF | Af Afc Mom Nor epsC epsF |
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49 | 20 | 5.65 5.65 344. 8. 0.06 0.23 | 5.65 5.65 0. -65. 0.05 -0.04 | 50 | 20 | 5.65 5.65 238. -10. 0.07 0.13 | 5.65 5.65 0. -124. 0.08 -0.08 | 51 | 20 | 5.65 5.65 170. -6. 0.05 0.09 | 5.65 5.65 0. -204. 0.13 -0.13 | 52 | 20 | 5.65 5.65 136. -1. 0.03 0.09 | 5.65 5.65 167. -71. 0.08 0.04 | 53 | 20 | 5.65 5.65 206. -11. 0.06 0.11 | 5.65 5.65 20. -142. 0.09 -0.09 | 54 | 20 | 5.65 5.65 32. -8. 0.01 0.01 | 5.65 5.65 0. -224. 0.14 -0.14 | 55 | 20 | 5.65 5.65 118. -7. 0.03 0.08 | 5.65 5.65 9. -60. 0.04 -0.04 | 56 | 20 | 5.65 5.65 66. -4. 0.02 0.04 | 5.65 5.65 0. -145. 0.10 -0.10 | 57 | 20 | 5.65 5.65 1. 6. 0.01 0.03 | 5.65 5.65 0. -230. 0.14 -0.14 | 58 | 20 | 5.65 5.65 102. -7. 0.03 0.08 | 5.65 5.65 5. -59. 0.04 -0.04 | 59 | 20 | 5.65 5.65 27. 7. 0.01 0.05 | 5.65 5.65 0. -147. 0.10 -0.10 | 60 | 20 | 5.65 5.65 3. 8. 0.01 0.03 | 5.65 5.65 0. -232. 0.14 -0.14 | 61 | 20 | 5.65 5.65 91. -9. 0.03 0.07 | 5.65 5.65 7. -58. 0.05 -0.04 | 62 | 20 | 5.65 5.65 20. 7. 0.01 0.04 | 5.65 5.65 0. -147. 0.10 -0.10 | 63 | 20 | 5.65 5.65 6. 7. 0.01 0.03 | 5.65 5.65 0. -233. 0.14 -0.14 | 64 | 20 | 5.65 5.65 89. -8. 0.03 0.05 | 5.65 5.65 10. -54. 0.04 -0.04 | 65 | 20 | 5.65 5.65 18. -4. 0.01 0.01 | 5.65 5.65 0. -147. 0.10 -0.10 | 66 | 20 | 5.65 5.65 2. 5. 0.00 0.02 | 5.65 5.65 0. -237. 0.14 -0.14 | 67 | 20 | 5.65 5.65 79. -1. 0.02 0.04 | 5.65 5.65 4. -43. 0.03 -0.03 | 68 | 20 | 5.65 5.65 4. -25. 0.01 -0.01 | 5.65 5.65 0. -138. 0.09 -0.09 | 69 | 20 | 5.65 5.65 0. -14. 0.01 -0.01 | 5.65 5.65 0. -243. 0.14 -0.14 | 70 | 20 | 5.65 5.65 47. -1. 0.01 0.03 | 5.65 5.65 0. -33. 0.03 -0.03 | 71 | 20 | 5.65 5.65 0. -18. 0.01 -0.01 | 5.65 5.65 0. -95. 0.07 -0.07 | 72 | 20 | 5.65 5.65 0. -20. 0.01 0.01 | 5.65 5.65 0. -233. 0.13 -0.13 | 115 | 20 | 5.65 5.65 5. 5. 0.00 0.02 | 5.65 5.65 0. -137. 0.09 -0.09 | 116 | 20 | 5.65 5.65 38. 6. 0.00 0.05 | 5.65 5.65 0. -69. 0.05 -0.05 | 117 | 20 | 5.65 5.65 204. 28. 0.00 0.23 | 5.65 5.65 0. -23. 0.02 -0.02 | 118 | 20 | 5.65 5.65 0. 4. 0.00 0.02 | 5.65 5.65 0. -149. 0.09 -0.09 | 119 | 20 | 5.65 5.65 69. 0. 0.02 0.05 | 5.65 5.65 62. -99. 0.07 -0.05 | 120 | 20 | 5.65 5.65 0. 36. 0.00 0.15 | 5.65 5.65 170. -47. 0.07 0.07 | 121 | 20 | 5.65 5.65 0. 5. 0.00 0.02 | 5.65 5.65 0. -151. 0.09 -0.09 | 122 | 20 | 5.65 5.65 0. 6. 0.00 0.03 | 5.65 5.65 0. -95. 0.06 -0.06 | 123 | 20 | 5.65 5.65 0. 4. 0.00 0.02 | 5.65 5.65 0. -43. 0.03 -0.03 | 124 | 20 | 5.65 5.65 2. 7. 0.00 0.03 | 5.65 5.65 34. -150. 0.10 -0.07 | 125 | 20 | 5.65 5.65 0. 8. 0.00 0.03 | 5.65 5.65 23. -98. 0.07 -0.05 | 126 | 20 | 5.65 5.65 0. 7. 0.00 0.03 | 5.65 5.65 1. -45. 0.03 -0.03 | 127 | 20 | 5.65 5.65 92. 10. 0.00 0.09 | 5.65 5.65 141. -146. 0.14 0.03 |
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128 | 20 | 5.65 5.65 4. 15. 0.00 0.06 | 5.65 5.65 110. -104. 0.10 0.01 | 129 | 20 | 5.65 5.65 162. -1. 0.04 0.09 | 5.65 5.65 0. -46. 0.03 -0.03 | 130 | 20 | 5.65 5.65 235. 4. 0.04 0.17 | 5.65 5.65 450. -148. 0.31 0.33 | 131 | 20 | 5.65 5.65 67. 15. 0.01 0.10 | 5.65 5.65 345. -120. 0.16 0.15 | 132 | 20 | 5.65 5.65 450. 0. 0.11 0.25 | 5.65 5.65 1222. -16. 0.32 0.66 | 187 | 20 | 5.65 5.65 777. 24. 0.12 0.54 | 5.65 5.65 0. 11. 0.00 0.05 | 188 | 20 | 5.65 5.65 105. 37. 0.00 0.21 | 5.65 5.65 0. 7. 0.00 0.03 | 189 | 20 | 5.65 5.65 18. 16. 0.01 0.08 | 5.65 5.65 0. -44. 0.03 -0.03 | 190 | 20 | 5.65 5.65 0. 66. 0.00 0.28 | 5.65 5.65 321. -31. 0.10 0.17 | 191 | 20 | 5.65 5.65 187. 4. 0.03 0.12 | 5.65 5.65 160. -53. 0.07 0.05 | 192 | 20 | 5.65 5.65 57. -8. 0.02 0.03 | 5.65 5.65 6. -69. 0.04 -0.04 | 193 | 20 | 5.65 5.65 47. -7. 0.02 0.02 | 5.65 5.65 9. -23. 0.02 -0.01 | 194 | 20 | 5.65 5.65 17. 4. 0.00 0.03 | 5.65 5.65 14. -47. 0.03 -0.03 | 195 | 20 | 5.65 5.65 19. 3. 0.00 0.02 | 5.65 5.65 4. -73. 0.04 -0.04 | 196 | 20 | 5.65 5.65 0. 7. 0.00 0.03 | 5.65 5.65 0. -25. 0.02 -0.02 | 197 | 20 | 5.65 5.65 24. 0. 0.01 0.01 | 5.65 5.65 3. -50. 0.03 -0.03 | 198 | 20 | 5.65 5.65 16. 2. 0.01 0.02 | 5.65 5.65 10. -73. 0.05 -0.04 | 199 | 20 | 5.65 5.65 265. -23. 0.08 0.13 | 5.65 5.65 0. -21. 0.01 -0.01 | 200 | 20 | 5.65 5.65 35. 1. 0.01 0.02 | 5.65 5.65 0. -51. 0.03 -0.03 | 201 | 20 | 5.65 5.65 14. 3. 0.00 0.02 | 5.65 5.65 7. -74. 0.05 -0.04 | 202 | 20 | 5.65 5.65 837. -2. 0.21 0.47 | 5.65 5.65 2191. 13. 0.53 1.28 | 203 | 20 | 5.65 5.65 0. 7. 0.01 0.03 | 5.65 5.65 162. -51. 0.10 0.16 | 204 | 20 | 5.65 5.65 0. 4. 0.00 0.02 | 5.65 5.65 33. -85. 0.05 -0.03 | | SUPERIORE ORIZZONTALE | SUPERIORE VERTICALE | GUSCI|spess| Af Afc Mom Nor epsC epsF | Af Afc Mom Nor epsC epsF | 49 | 20 | 5.65 5.65 449. -4. 0.12 0.25 | 5.65 5.65 1195. -46. 0.34 0.59 | 50 | 20 | 5.65 5.65 26. -2. 0.02 0.04 | 5.65 5.65 378. -99. 0.16 0.13 | 51 | 20 | 5.65 5.65 0. -6. 0.06 0.16 | 5.65 5.65 505. -198. 0.33 0.27 | 52 | 20 | 5.65 5.65 15. -1. 0.02 0.11 | 5.65 5.65 0. -47. 0.05 -0.03 | 53 | 20 | 5.65 5.65 0. -11. 0.01 -0.01 | 5.65 5.65 103. -118. 0.13 -0.03 | 54 | 20 | 5.65 5.65 26. -8. 0.02 0.05 | 5.65 5.65 175. -217. 0.18 -0.07 | 55 | 20 | 5.65 5.65 0. -7. 0.00 0.02 | 5.65 5.65 7. -47. 0.05 -0.03 | 56 | 20 | 5.65 5.65 0. -9. 0.00 0.02 | 5.65 5.65 30. -124. 0.11 -0.08 | 57 | 20 | 5.65 5.65 0. -7. 0.00 0.03 | 5.65 5.65 58. -222. 0.15 -0.11 | 58 | 20 | 5.65 5.65 0. -7. 0.00 0.03 | 5.65 5.65 0. -48. 0.04 -0.04 | 59 | 20 | 5.65 5.65 0. -7. 0.00 0.03 | 5.65 5.65 7. -125. 0.10 -0.09 |
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60 | 20 | 5.65 5.65 0. -7. 0.00 0.03 | 5.65 5.65 16. -223. 0.14 -0.13 | 61 | 20 | 5.65 5.65 0. -9. 0.00 0.03 | 5.65 5.65 0. -47. 0.04 -0.04 | 62 | 20 | 5.65 5.65 0. -7. 0.00 0.03 | 5.65 5.65 0. -125. 0.10 -0.10 | 63 | 20 | 5.65 5.65 0. -6. 0.00 0.03 | 5.65 5.65 4. -223. 0.14 -0.13 | 64 | 20 | 5.65 5.65 0. -8. 0.00 0.02 | 5.65 5.65 0. -44. 0.04 -0.04 | 65 | 20 | 5.65 5.65 0. -12. 0.01 -0.01 | 5.65 5.65 3. -124. 0.10 -0.09 | 66 | 20 | 5.65 5.65 10. -7. 0.01 0.03 | 5.65 5.65 17. -222. 0.14 -0.13 | 67 | 20 | 5.65 5.65 0. -1. 0.00 0.00 | 5.65 5.65 0. -32. 0.04 -0.03 | 68 | 20 | 5.65 5.65 14. -25. 0.02 0.01 | 5.65 5.65 30. -110. 0.10 -0.07 | 69 | 20 | 5.65 5.65 26. -7. 0.02 0.02 | 5.65 5.65 64. -214. 0.15 -0.11 | 70 | 20 | 5.65 5.65 0. -1. 0.00 0.03 | 5.65 5.65 162. -27. 0.08 0.09 | 71 | 20 | 5.65 5.65 63. -15. 0.02 0.04 | 5.65 5.65 158. -70. 0.10 0.04 | 72 | 20 | 5.65 5.65 41. -3. 0.02 0.03 | 5.65 5.65 151. -182. 0.17 -0.07 | 115 | 20 | 5.65 5.65 1. 5. 0.01 0.02 | 5.65 5.65 49. -158. 0.10 -0.06 | 116 | 20 | 5.65 5.65 0. 6. 0.00 0.04 | 5.65 5.65 153. -85. 0.12 0.16 | 117 | 20 | 5.65 5.65 0. 28. 0.12 0.60 | 5.65 5.65 890. -32. 0.60 1.24 | 118 | 20 | 5.65 5.65 0. 4. 0.00 0.02 | 5.65 5.65 33. -166. 0.10 -0.08 | 119 | 20 | 5.65 5.65 32. 8. 0.01 0.05 | 5.65 5.65 36. -112. 0.07 -0.04 | 120 | 20 | 5.65 5.65 267. 27. 0.00 0.36 | 5.65 5.65 0. -57. 0.03 -0.03 | 121 | 20 | 5.65 5.65 4. 5. 0.00 0.03 | 5.65 5.65 2. -167. 0.09 -0.09 | 122 | 20 | 5.65 5.65 35. 6. 0.02 0.05 | 5.65 5.65 4. -116. 0.06 -0.06 | 123 | 20 | 5.65 5.65 77. 4. 0.03 0.06 | 5.65 5.65 5. -53. 0.03 -0.03 | 124 | 20 | 5.65 5.65 2. 7. 0.00 0.03 | 5.65 5.65 0. -165. 0.09 -0.09 | 125 | 20 | 5.65 5.65 45. 8. 0.02 0.06 | 5.65 5.65 0. -118. 0.06 -0.06 | 126 | 20 | 5.65 5.65 88. 7. 0.03 0.08 | 5.65 5.65 14. -55. 0.03 -0.02 | 127 | 20 | 5.65 5.65 2. 10. 0.00 0.06 | 5.65 5.65 0. -156. 0.08 -0.08 | 128 | 20 | 5.65 5.65 116. 15. 0.04 0.16 | 5.65 5.65 0. -123. 0.07 -0.07 | 129 | 20 | 5.65 5.65 89. 6. 0.03 0.07 | 5.65 5.65 104. -53. 0.07 0.08 | 130 | 20 | 5.65 5.65 0. 4. 0.01 0.13 | 5.65 5.65 0. -140. 0.09 -0.09 | 131 | 20 | 5.65 5.65 181. 15. 0.04 0.18 | 5.65 5.65 0. -149. 0.08 -0.08 | 132 | 20 | 5.65 5.65 327. 6. 0.06 0.21 | 5.65 5.65 0. -43. 0.03 -0.02 | 187 | 20 | 5.65 5.65 1048. 61. 0.15 0.84 | 5.65 5.65 3324. 11.998.50998.50 |@ 188 | 20 | 5.65 5.65 96. 41. 0.00 0.25 | 5.65 5.65 612. 3. 0.14 0.38 | 189 | 20 | 5.65 5.65 0. -1. 0.00 0.07 | 5.65 5.65 117. -37. 0.05 0.04 | 190 | 20 | 5.65 5.65 43. 38. 0.00 0.59 | 5.65 5.65 0. -13. 0.02 -0.02 | 191 | 20 | 5.65 5.65 12. 4. 0.00 0.06 | 5.65 5.65 0. -47. 0.04 -0.03 | 192 | 20 | 5.65 5.65 23. -8. 0.01 0.02 | 5.65 5.65 63. -65. 0.06 -0.02 |
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PROGETTO ESECUTIVO/DEFINITIVO - RELAZIONE TECNICO SPECIALISTICA DI CALCOLO STRUTTURALE
____________________________________________________________________________________________________________________
_______________________________________________________________________________ 29-ESDRT002.doc 22/43
193 | 20 | 5.65 5.65 2. -6. 0.01 0.00 | 5.65 5.65 0. -17. 0.01 -0.01 | 194 | 20 | 5.65 5.65 39. -1. 0.01 0.04 | 5.65 5.65 0. -41. 0.04 -0.02 | 195 | 20 | 5.65 5.65 32. -2. 0.01 0.03 | 5.65 5.65 29. -71. 0.05 -0.03 | 196 | 20 | 5.65 5.65 0. 1. 0.00 0.04 | 5.65 5.65 10. -17. 0.02 -0.01 | 197 | 20 | 5.65 5.65 0. -2. 0.01 0.02 | 5.65 5.65 8. -43. 0.03 -0.03 | 198 | 20 | 5.65 5.65 14. -2. 0.00 0.02 | 5.65 5.65 16. -71. 0.05 -0.03 | 199 | 20 | 5.65 5.65 0. -16. 0.01 -0.01 | 5.65 5.65 182. -14. 0.06 0.09 | 200 | 20 | 5.65 5.65 125. -1. 0.03 0.07 | 5.65 5.65 106. -41. 0.05 0.03 | 201 | 20 | 5.65 5.65 38. 0. 0.01 0.03 | 5.65 5.65 35. -72. 0.05 -0.03 | 202 | 20 | 5.65 5.65 0. -2. 0.10 0.21 | 5.65 5.65 0. 20. 0.00 0.09 | 203 | 20 | 5.65 5.65 3. -1. 0.01 0.07 | 5.65 5.65 0. -24. 0.03 -0.03 | 204 | 20 | 5.65 5.65 10. 4. 0.00 0.02 | 5.65 5.65 0. -82. 0.05 -0.05 | TAGLIO PERPENDICOLARE GUSCI tauX tauY tauT |GUSCI tauX tauY tauT |GUSCI tauX tauY tauT | 49 0.2 0.3 0.2 |50 0.2 0.2 0.2 |51 0.1 0.2 0.2 | 52 0.6 0.4 0.5 |53 0.1 0.1 0.1 |54 0.1 0.1 0.1 | 55 0.1 0.0 0.0 |56 0.0 0.0 0.0 |57 0.0 0.0 0.0 | 58 0.0 0.0 0.0 |59 0.0 0.0 0.0 |60 0.0 0.0 0.0 | 61 0.0 0.0 0.0 |62 0.0 0.0 0.0 |63 0.0 0.0 0.0 | 64 0.1 0.0 0.0 |65 0.0 0.0 0.0 |66 0.0 0.0 0.0 | 67 0.1 0.1 0.1 |68 0.0 0.0 0.0 |69 0.0 0.0 0.0 | 70 0.1 0.3 0.3 |71 0.0 0.1 0.1 |72 0.0 0.1 0.1 | 115 0.0 0.0 0.0 |116 0.1 0.2 0.2 |117 0.9 1.0 0.9 | 118 0.0 0.1 0.0 |119 0.1 0.2 0.1 |120 0.5 0.5 0.4 | 121 0.0 0.0 0.0 |122 0.0 0.0 0.0 |123 0.1 0.0 0.1 | 124 0.0 0.1 0.1 |125 0.0 0.1 0.0 |126 0.0 0.0 0.0 | 127 0.1 0.1 0.2 |128 0.1 0.1 0.2 |129 0.3 0.4 0.3 | 130 0.2 0.2 0.2 |131 0.1 0.1 0.1 |132 0.5 0.4 0.4 | 187 1.7 8.2 5.0 |188 0.7 0.7 0.6 |189 0.0 0.1 0.0 | 190 1.7 0.9 1.2 |191 0.1 0.2 0.1 |192 0.0 0.1 0.0 | 193 0.1 0.1 0.1 |194 0.0 0.0 0.0 |195 0.0 0.0 0.0 | 196 0.1 0.0 0.1 |197 0.0 0.0 0.0 |198 0.0 0.0 0.0 | 199 0.8 0.6 0.6 |200 0.1 0.1 0.1 |201 0.0 0.0 0.0 | 202 0.7 0.2 0.5 |203 0.1 0.1 0.1 |204 0.0 0.0 0.0 |
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PROGETTO ESECUTIVO/DEFINITIVO - RELAZIONE TECNICO SPECIALISTICA DI CALCOLO STRUTTURALE
____________________________________________________________________________________________________________________
_______________________________________________________________________________ 29-ESDRT002.doc 23/43
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____________________________________________________________________________________________________________________
_______________________________________________________________________________ 29-ESDRT002.doc 24/43
3 - RELAZIONE DI CALCOLO ARCHITRAVI HEA DI RINFORZO PER APERTURA
NUOVE PORTE
3.1 - Verifiche architravi
Si considera la trave più sollecitata (la trave di lunghezza maggiore, ossia 2,94 m). Si riportano i risultati del calcolo agli SLU della trave. CAMPATE
Campata Lunghezza
n° [m]
1 2.94
APPOGGI
Nome Larghezza Rid. Mom Appoggio
[cm] %
A 20 0.0 Si
B 20 0.0 Si
SEZIONI
Nome a b c d cfs cfi J
[cm] [cm] [cm] [cm] [cm] [cm] [cm4]
HEA 120 - - - - 2.00 2.00 606
CARICHI STATICI
DIST. PERM.
Gruppo Campata x L P1 P2
n° [m] [m] [N/m] [N/m]
Permanente 1 0 2.94 199 199
Permanente 1 0 2.94 4000 4000
MATERIALE OMOGENEO
Materiale Sigma E Densità
[N/cm²] [N/cm²] [kg/m³]
Fe 360 15,696.00 20,601,000.00 8,000
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____________________________________________________________________________________________________________________
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SOLLECITAZIONI
Comb. Campata Ascissa M min M max T max T min
n° [m] [N m] [N m] [N] [N]
SLU 1 0.00 0.00 0.00 8,332.92 6,172.53
SLU 1 1.47 - 6,124.69 - 0.00
SLU 1 2.94 0.00 0.00 -6,172.53 -8,332.92
SLE rara 1 0.00 0.00 0.00 6,172.53 6,172.53
SLE rara 1 1.47 - 4,536.81 - 0.00
SLE rara 1 2.94 0.00 0.00 -6,172.53 -6,172.53
SLE frequente 1 0.00 0.00 0.00 6,172.53 6,172.53
SLE frequente 1 1.47 - 4,536.81 - 0.00
SLE frequente 1 2.94 0.00 0.00 -6,172.53 -6,172.53
SLE quasi permanente 1 0.00 0.00 0.00 6,172.53 6,172.53
SLE quasi permanente 1 1.47 - 4,536.81 - 0.00
SLE quasi permanente 1 2.94 0.00 0.00 -6,172.53 -6,172.53
REAZIONI VINCOLARI
Comb. Appoggio R max Vert R min
Vert
R max
Oriz
R min
Oriz
[N] [N] [N] [N]
SLU A 8,333 6,173 0 0
SLU B 8,333 6,173 0 0
SLE rara A 6,173 6,173 0 0
SLE rara B 6,173 6,173 0 0
SLE frequente A 6,173 6,173 0 0
SLE frequente B 6,173 6,173 0 0
SLE quasi permanente A 6,173 6,173 0 0
SLE quasi permanente B 6,173 6,173 0 0
DEFORMATA
Comb. Campata Ascissa Def. min Def. max
[m] [mm] [mm]
SLU 1 0.00 0.0000 -
SLU 1 1.47 - -4.4093
SLE rara 1 0.00 0.0000 -
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SLE rara 1 1.47 - -3.2662
SLE frequente 1 0.00 0.0000 -
SLE frequente 1 1.47 - -3.2662
SLE quasi permanente 1 0.00 0.0000 -
SLE quasi permanente 1 1.47 - -3.2662
VERIFICA SEZIONE
Campata Ascissa Mom Mrd Coeff.sic Wplast T Vrd Coeff.si
c
[m] [N m] [N m] [cm³] [N] [N]
1 0.00 - - - - 8,332.92 125,541.50 15.07
1 0.00 - - - - 6,172.53 125,541.50 20.34
1 1.47 6,124.69 43,758.47 7.14 119.30 - - -
1 2.94 - - - - -6,172.53 125,541.50 20.34
1 2.94 - - - - -8,332.92 125,541.50 15.07
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4 - RELAZIONE DI CALCOLO SCALA DI COLLEGAMENTO INTERCAPEDINE
QUOTA -2,36 M
4.1 - Verifiche rampa
Si riportano i risultati del calcolo agli SLU della soletta. CAMPATE
Campata Lunghezza H sx H dx
n° [m] [m] [m]
1 3.65 0 2
APPOGGI
Nome Larghezza Rid.
Mom
Appoggi
o
[cm] %
A 30 0 Si
B 30 0 Si
SEZIONI
Nome Altezza Base cfs cfi J
[cm] [cm] [cm] [cm] [cm4]
Rettangolare 12 100 2 2 14400
CARICHI STATICI
DIST.
PERM.
Gruppo Campata x L P1 P2
n° [m] [m] [N/m] [N/m]
Permanente 1 0 3.65 2943 2943
DIST. ACC.
Gruppo Campata x L P1 P2
n° [m] [m] [N/m] [N/m]
(nessuno) 1 0 3.65 4000 4000
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CALCESTRUZZO
Nome Rck E Densità Sigma TauC0 TauC1
[N/mm²] [N/mm²] [kg/m³] [N/mm²] [N/mm²] [N/mm²]
CLS 300 29.43 30584.54 2500 9.56 0.59 1.79
BARRE ARMATURA
Armatura Sigma E m
[N/mm²] [N/mm²]
Feb 44k Aderenza migliorata 255.06 206010 15
SOLLECITAZIONI
Campata Ascissa M min M max T max T min N max N min
n° [m] [N m] [N m] [kg] [kg] [kg] [kg]
1 0 0 0 1132.74 480.14 -620.68 -263.09
1 4.16 0 - -480.14 - 263.09 0
1 2.08 - 11562.26 - 0 263.09 0
1 3.65 0 0 -480.14 -1132.74 263.09 620.68
REAZIONI VINCOLARI
Appoggio R max Vert R min
Vert
R max
Oriz
R min
Oriz
[kg] [kg] [kg] [kg]
A 12671 5371 0 0
B 12671 5371 0 0
Tensioni Barre d'armatura
Pos Sigma Max Asc. Max
Sigma
Min Asc. Min
[N/mm²] [m] [N/mm²] [m]
1 Pos.1 6Ø12 - L = 4.53 4.49 0.00 -1.32 4.02
2 Pos.2 6Ø12 - L = 4.53 226.10 2.08 -0.65 4.16
Tensione CLS
Sigma Asc. Sigma Tau Asc. Tau TauC0 TauC1
[N/mm²] [m] [N/mm²] [m] [N/mm²] [N/mm²]
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_______________________________________________________________________________ 29-ESDRT002.doc 29/43
-9.43 2.08 0.12 0.00 0.59 1.77
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5 RELAZIONE DI CALCOLO SOLETTA DI COPERTURA INTERCAPEDINE
5.1 - Verifiche soletta
Si riportano i risultati del calcolo agli SLU della soletta. VERIFICA TRAVATA IN CEMENTO ARMATO Nome travata : SOLETTA C.A. 16 CM Metodo di verifica : stati limite. Unità di misura : cm; daN; daN/m; daNm; daN/cm2; deform.*1000. Unità particolari : fessure [Wk]:mm - ferri:mm e cm2 - sezioni:cm e derivate. MATERIALI CLS : Rck =300. ; fck=249. ; fctk= 18.2; fctm= 26.1; Ec= 311769. ; gc =1.6 ; fcd=155.6; fbd= 25.7; fctd= 11.4; EpsMax=3.5 ACCIAIO: FeB38k; fk(1%)=4383.3; fyk=4383.3; Ea=2050000. ; ga =1.15; fyd=3811.5; EpsMax=10. TENSIONI E FESSURE MASSIME IN ESERCIZIO GRUPPO : a (poco aggressivo). CLS : Scls(rara)=149.4; Scls(quasi permanente)=112. ; fbd(esesrcizio)= 25.7 ACCIAIO: Sacc(rara)=3068.; Coeff.Omogein.= 15 FESSURE: Wk(rara)=*** ; Wk(fre.)=.4 ; Wk(q.p.)=.2 ; c/cmin= 1 [Circ. 15/10/96 N.252 B.6.2]; kt=.4 [EN 1992-1 7.3.4]. SEZIONI UTILIZZATE 2) Rettangolare: base=100.; alt.=16.; Acls=1600. . DESCRIZIONE CAMPATE Cam.| Descriz. |S.ini|Sez. |S.fin|Incl.|L.assi |L.netta| 1| C1| 1| 2| 1| 0| 120.| 105.| CONDIZIONI DI CARICO
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_______________________________________________________________________________ 29-ESDRT002.doc 31/43
|Molt.|Coeff. per combinazioni | Nro| Descrizione | Tipo |Caric|SLU |Rare |Freq. |Q.Per.| 1 |Permanenti |senza permutazioni |1. | 1.4 | 1. | 1. | 1. | 2 |Variabili |permutaz. campate |1. | 1.5 | 1. | .5 | .2 | CARICHI APPLICATI Nro|Con|Camp.| Tipo | Sistema |carico 1|carico 2|dist.1|dist.2| 1| 1| 1|Forza distribuita |Globale | -400.| - | - | - | 2| 2| 1|Forza distribuita |Globale | -400.| - | - | - | VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO FLESSIONE: Progressive|SE|Ar| Msd Epscl Epsac| Mrd Epscl Epsac Cam x/d |Mr/Ms|VE| > 0.| 0.|2.|1.| 0. |0. |0. | -2660.61|-2.54|10. |2.| .202| *** |SI| 0.| 0.|2.|1.| 38.73|-.012| .029| 2660.61!-2.54|10. |2.| .202|68.69|SI| 53.| 53.|2.|1.| 206.09!-.064! .154! 2660.61|-2.54|10. |2.| .202|12.91!SI| 120.|120.|2.|1.| 0. !0. |0. | -2660.61!-2.54|10. |2.| .202! *** |SI| 120.|120.|2.|1.| 38.73|-.012| .029| 2660.61|-2.54|10. |2.| .202|68.69!SI| VERIFICHE A TAGLIO TAGLIO: Progressive|Se| Vsd | VRd1 |Ve| > 0.| 0.|2.| 580.! 5449.|SI| 35.| 35.|2.| 296.| 6634.!SI| 120.|120.|2.| -638.! 5449.|SI| VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI ESERCIZIO TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - RARE:
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Progressive|Se|Ar Momemto Scls Sacc | As hc,ef Eps Sr,max Wk |Ve| > 0.| 0.|2.|1.| 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. |SI| 53.| 53.|2.|1.| 142.13! -5.9! 216.7! 5.65| 4.07| .063| 15.87| .01 !SI| 120.|120.|2.|1.| 0. ! 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. |SI| TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - FREQUENTI: Progressive|Se|Ar Momemto Scls Sacc | As hc,ef Eps Sr,max Wk |Ve| > 0.| 0.|2.|1.| 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. |SI| 53.| 53.|2.|1.| 106.6 ! -4.5! 162.5! 5.65| 4.07| .048| 15.87| .008!SI| 120.|120.|2.|1.| 0. ! 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. |SI| TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - QUASI PERMANENTI: Progressive|Se|Ar Momemto Scls Sacc | As hc,ef Eps Sr,max Wk |Ve| > 0.| 0.|2.|1.| 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. |SI| 53.| 53.|2.|1.| 85.28! -3.6! 130. ! 5.65| 4.07| .038| 15.87| .006!SI| 120.|120.|2.|1.| 0. ! 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. |SI| ARMATURE LONGITUDINALI Nro|Totale % |Super. % Barre |Infer. % Barre | 1|11.31| .707| 5.65| .353|5d12 | 5.65| .353|5d12 |
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6 - RELAZIONE DI CALCOLO NUOVA SCALA IN CEMENTO ARMATO
6.1 - Verifiche rampe
Nome travata : SCALA Metodo di verifica : stati limite. Unità di misura : cm; daN; daN/m; daNm; daN/cm2; deform.*1000. Unità particolari : fessure [Wk]:mm - ferri:mm e cm2 - sezioni:cm e derivate. MATERIALI CLS : Rck =300. ; fck=249. ; fctk= 18.2; fctm= 26.1; Ec= 311769. ; gc =1.6 ; fcd=155.6; fbd= 25.7; fctd= 11.4; EpsMax=3.5 ACCIAIO: FeB38k; fk(1%)=4383.3; fyk=4383.3; Ea=2050000. ; ga =1.15; fyd=3811.5; EpsMax=10. TENSIONI E FESSURE MASSIME IN ESERCIZIO GRUPPO : a (poco aggressivo). CLS : Scls(rara)=149.4; Scls(quasi permanente)=112. ; fbd(esesrcizio)= 25.7 ACCIAIO: Sacc(rara)=3068.; Coeff.Omogein.= 15 FESSURE: Wk(rara)=*** ; Wk(fre.)=.4 ; Wk(q.p.)=.2 ; c/cmin= 1 [Circ. 15/10/96 N.252 B.6.2]; kt=.4 [EN 1992-1 7.3.4]. SEZIONI UTILIZZATE 2) Rettangolare: base=174.; alt.=15.; Acls=2610. . DESCRIZIONE CAMPATE Cam.| Descriz. |S.ini|Sez. |S.fin|Incl.|L.assi |L.netta| 1| c1| 1| 2| 1| 0| 150.| 140.| 2| c2| 1| 2| 1| 26| 402.| 392.| 24 3| C3| 1| 2| 1| 0| 150.| 140.| 24 CONDIZIONI DI CARICO |Molt.|Coeff. per combinazioni |
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Nro| Descrizione | Tipo |Caric|SLU |Rare |Freq. |Q.Per.| 1 |Permanenti |senza permutazioni |1. | 1.4 | 1. | 1. | 1. | 2 |Variabili |permutaz. campate |1. | 1.5 | 1. | .5 | .2 | CARICHI APPLICATI Nro|Con|Camp.| Tipo | Sistema |carico 1|carico 2|dist.1|dist.2| 1| 1| 1|Forza distribuita |Globale | -261.| - | - | - | 2| 1| 2|Forza distribuita |Globale | -261.| - | - | - | 3| 1| 3|Forza distribuita |Globale | -261.| - | - | - | 4| 2| 1|Forza distribuita |Globale | -696.| - | - | - | 5| 2| 2|Forza distribuita |Globale | -696.| - | - | - | 6| 2| 3|Forza distribuita |Globale | -696.| - | - | - | 7| 1| 1|Forza distribuita |Globale | -640.| - | - | - | 8| 1| 2|Forza distribuita |Globale | -640.| - | - | - | 9| 1| 3|Forza distribuita |Globale | -640.| - | - | - | VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO FLESSIONE: Progressive|SE|Ar| Msd Epscl Epsac| Mrd Epscl Epsac Cam x/d |Mr/Ms|VE| > 0.| 0.|2.|1.| -55.18|-.012| .032| -3549.55!-2.49|10. |2.| .2 !64.33!SI| 0.| 0.|2.|1.| 68.18|-.015| .039| 3549.55!-2.49|10. |2.| .2 |52.06|SI| 66.| 66.|2.|1.| 372.7 !-.085| .213| 3549.55|-2.49|10. |2.| .2 |9.524|SI| 150.|150.|2.|1.| -2986.24!-.769!1.782! -3450.91|-2.58|10. |2.| .205!1.156!SI| > 150.| 0.|2.|1.| -2986.24!-.771|1.69 | -3981.03|-3.25|10. |2.| .245|1.333|SI| 155.| 5.|2.|1.| -2986.24|-.784!1.517| -4768.6 |-3.5 |9.475|3.| .27 !1.597|SI| 182.| 32.|2.|3.| -1722.89|-.332| .583| -6072.22!-3.46|10. |2.| .257|3.524|SI| 224.| 74.|2.|1.| -131.53|-.029| .075| -3511.51|-2.39|10. |2.| .193|26.7 !SI| 351.|201.|2.|3.| 2625.84!-.572|1.46 | 3738.77|-2.59|10. |2.| .206|1.424|SI| 499.|349.|2.|1.| 159.37|-.032| .085| 3790.32!-2.3 |10. |2.| .187|23.78|SI| 547.|397.|2.|1.| -2986.24|-.678|1.72 ! -3401.18|-2. |10. |2.| .167|1.139|SI| 547.|397.|2.|1.| -2986.24|-.678|1.72 | -3401.12|-2. |10. |2.| .167!1.139!SI| 552.|402.|2.|1.| -2986.24|-.735|1.648| -4056.16|-3.13|10. |2.| .238|1.358|SI| > 552.| 0.|2.|1.| -2986.24!-.728!1.727! -3549.55|-2.49|10. |2.| .2 |1.189!SI| 599.| 47.|2.|1.| 189.75|-.043| .109| 3549.55!-2.49|10. |2.| .2 |18.71|SI|
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636.| 84.|2.|1.| 372.7 !-.085| .213| 3549.55|-2.49|10. |2.| .2 |9.524|SI| 702.|150.|2.|1.| -55.18|-.012| .032| -3549.55!-2.49|10. |2.| .2 !64.33!SI| 702.|150.|2.|1.| 68.18|-.015| .039| 3549.55|-2.49|10. |2.| .2 |52.06|SI| VERIFICHE A TAGLIO TAGLIO: Progressive|Se| Vsd | VRd1 | VRd2 | Vrd3 Vcd Vwd Asw s |Ve| > 0.| 0.|2.| -988.| 8811.| 97484.| 16165.| 14288.| 8083.| 1.57| 8. |SI| 0.| 0.|2.| 1210.! 8811.| 97484.| 16165.| 14288.| 8083.| 1.57| 8. |SI| 150.|150.|2.| -3605.! 10481.! 97484.! 16165.! 14288.! 8083.! 1.57| 8. |SI| > 150.| 0.|2.| 4545.! 10481.| 97484.| 16165.| 14288.| 8083.| 1.57| 8. |SI| 160.| 10.|2.| 4420.| 12152.! 97484.| 16165.| 14288.| 8083.| 1.57| 8. |SI| 552.|402.|2.| -4545.! 10481.| 97484.! 16165.! 14288.! 8083.! 1.57| 8. |SI| > 552.| 0.|2.| 3605.! 10481.! 97484.| 16165.| 14288.| 8083.| 1.57| 8. |SI| 702.|150.|2.| -1210.! 8811.| 97484.! 16165.! 14288.! 8083.! 1.57| 8. |SI| 702.|150.|2.| 988.| 8811.| 97484.| 16165.| 14288.| 8083.| 1.57| 8. |SI| VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI ESERCIZIO TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - RARE: Progressive|Se|Ar Momemto Scls Sacc | As hc,ef Eps Sr,max Wk |Ve| > 0.| 0.|2.|1.| 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. |SI| 66.| 66.|2.|1.| 252.48! -7.7| 295.2| 7.92| 3.88| .086| 15.13| .013|SI| 150.|150.|2.|1.| -2067.8 ! -66.1!2492.7! 7.92| 3.9 | .747| 15.19| .114!SI| > 150.| 0.|2.|1.| -2067.8 ! -65.7!2355.3! 7.92| 3.82| .689| 14.9 | .103!SI| 351.|201.|2.|3.| 1817.58! -50.7|2046.6| 7.92| 3.87| .599| 15.1 | .09 |SI| 552.|402.|2.|1.| -2067.8 | -62.9|2300.1| 7.92| 3.81| .673| 14.84| .1 |SI| > 552.| 0.|2.|1.| -2067.8 ! -62.8!2417.5! 7.92| 3.88| .713| 15.13| .108!SI| 636.| 84.|2.|1.| 252.48! -7.7| 295.2| 7.92| 3.88| .086| 15.13| .013|SI| 702.|150.|2.|1.| 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. |SI| TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - FREQUENTI: Progressive|Se|Ar Momemto Scls Sacc | As hc,ef Eps Sr,max Wk |Ve|
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> 0.| 0.|2.|1.| 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. |SI| 66.| 66.|2.|1.| 203.84! -6.2| 238.3| 7.92| 3.88| .07 | 15.13| .011|SI| 150.|150.|2.|1.| -1611.18! -51.5!1942.2! 7.92| 3.9 | .568| 15.19| .086!SI| > 150.| 0.|2.|1.| -1611.18! -51.2!1835.2! 7.92| 3.82| .537| 14.9 | .08 !SI| 351.|201.|2.|3.| 1411.46! -39.4|1589.3| 7.92| 3.87| .465| 15.1 | .07 |SI| 552.|402.|2.|1.| -1611.18| -49. |1792.1| 7.92| 3.81| .525| 14.84| .078|SI| > 552.| 0.|2.|1.| -1611.18! -48.9!1883.6! 7.92| 3.88| .551| 15.13| .083!SI| 636.| 84.|2.|1.| 203.84! -6.2| 238.3| 7.92| 3.88| .07 | 15.13| .011|SI| 702.|150.|2.|1.| 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. |SI| TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - QUASI PERMANENTI: Progressive|Se|Ar Momemto Scls Sacc | As hc,ef Eps Sr,max Wk |Ve| > 0.| 0.|2.|1.| 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. |SI| 66.| 66.|2.|1.| 164.5 ! -5. | 192.3| 7.92| 3.88| .056| 15.13| .009|SI| 150.|150.|2.|1.| -1337.21! -42.7!1612. ! 7.92| 3.9 | .472| 15.19| .072!SI| > 150.| 0.|2.|1.| -1337.21! -42.5!1523.1! 7.92| 3.82| .446| 14.9 | .066!SI| 351.|201.|2.|3.| 1181.11! -32.9|1329.9| 7.92| 3.87| .389| 15.1 | .059|SI| 552.|402.|2.|1.| -1337.21| -40.7|1487.4| 7.92| 3.81| .435| 14.84| .065|SI| > 552.| 0.|2.|1.| -1337.21! -40.6!1563.3! 7.92| 3.88| .458| 15.13| .069!SI| 636.| 84.|2.|1.| 164.5 ! -5. | 192.3| 7.92| 3.88| .056| 15.13| .009|SI| 702.|150.|2.|1.| 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. | 0. |SI| ARMATURE LONGITUDINALI Nro|Totale % |Super. % Barre |Infer. % Barre | 1|15.83| .607| 7.92| .303|7d12 | 7.92| .303|7d12 | 2|15.83| .607|15.83| .607|7d12 +7d12 | 0. |0. | | 3|23.75| .91 |15.83| .607|7d12 +7d12 | 7.92| .303|7d12 |
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7 - RELAZIONE DI CALCOLO RINFORZO SCALA CON PROFILATO HEA 120
7.1 - Verifiche rinforzi
CAMPATE
Campata Lunghezza H sx H dx
n° [m] [m] [m]
1 3.92 0.00 2.00
APPOGGI
Nome Larghezza Rid.
Mom
Appoggio
[cm] %
A 10 0.0 Si
B 10 0.0 Si
SEZIONI
Nome Altezza Base cfs cfi J
[cm] [cm] [cm] [cm] [cm4]
Rettangolare 15 174 2.00 2.00 48,938
CARICHI STATICI
DIST. PERM.
Gruppo Campata x L P1 P2
n° [m] [m] [N/m] [N/m]
Permanente 1 0 3.92 6401 6401
Permanente 1 0 3.92 5220 5220
DIST. ACC.
Gruppo Campata x L P1 P2
n° [m] [m] [N/m] [N/m]
Cat.A (domestici e
residenziali)
1 0 3.92 6960 6960
CALCESTRUZZO
Nome Rck E Densità Sigma TauC0 TauC1
[N/mm²] [N/mm²] [kg/m³] [N/mm²] [N/mm² [N/mm²]
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]
CLS 300 29.43 30,584.54 2,500 9.56 0.59 1.79
BARRE ARMATURA
Armatura Sigma E m
[N/mm²] [N/mm²]
Feb 44k Aderenza
migliorata
255.06 206,010.0
0
15
SOLLECITAZIONI
Campata Ascissa M min M max T max T min N max N min
n° [m] [N m] [N m] [kg] [kg] [kg] [kg]
1 0.00 0.00 0.00 3,306.88 2,068.20 -1,687.18 -
1,055.20
1 2.20 - 35,690.39 - 0.00 -1,687.18 0.00
1 3.92 0.00 0.00 -2,068.20 -
3,306.88
1,055.20 1,687.18
REAZIONI VINCOLARI
Appoggio R max Vert R min
Vert
R max
Oriz
R min
Oriz
[kg] [kg] [kg] [kg]
A 36,419 22,777 0 0
B 36,419 22,777 0 0
DEFORMATA
Campata Ascissa Def. min Def. max
[m] [cm] [cm]
1 0.00 0.0000 -
1 2.20 - -0.4802
ARMATURA
LONGITUDINALE
Campata Ascissa Area
Fesotto
Area
Fesopra
Sigma
FeSup
Sigma
Feinf
Sigma
Cls
Momen
to
[m] [cm²] [cm²] [N/mm²] [N/mm² [N/mm²] [N m]
Provincia di Torino – Area Edilizia – Servizio progettazione ed esecuzione interventi di edilizia scolastica. I.I.S. CURIE di Grugliasco Sezione staccata di Collegno - Ristrutturazione Villa 6 Parco Certosa
PROGETTO ESECUTIVO/DEFINITIVO - RELAZIONE TECNICO SPECIALISTICA DI CALCOLO STRUTTURALE
____________________________________________________________________________________________________________________
_______________________________________________________________________________ 29-ESDRT002.doc 40/43
]
1 0.00 6.79 6.79 0.00 0.00 0.00 0.00
1 2.20 12.42 6.79 248.63 248.63 -8.23 35,690.3
9
1 3.92 6.79 6.79 0.00 0.00 0.00 0.00
STAFFATURA
Campata Xi Xf Staffa Passo TauMa
x
[m] [m] [m] [N/mm²
]
1 0.00 0.13 2Ø8 0.06 0.15
1 0.13 3.66 2Ø8 0.06 0.14
1 3.66 3.92 2Ø8 0.06 0.16
FESSURAZIONE
Campata Magente Mfessur.
[N m] [N m]
1 35,690.39 19,209.55
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PROGETTO ESECUTIVO/DEFINITIVO - RELAZIONE TECNICO SPECIALISTICA DI CALCOLO STRUTTURALE
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_______________________________________________________________________________ 29-ESDRT002.doc 41/43
Provincia di Torino – Area Edilizia – Servizio progettazione ed esecuzione interventi di edilizia scolastica. I.I.S. CURIE di Grugliasco Sezione staccata di Collegno - Ristrutturazione Villa 6 Parco Certosa
PROGETTO ESECUTIVO/DEFINITIVO - RELAZIONE TECNICO SPECIALISTICA DI CALCOLO STRUTTURALE
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_______________________________________________________________________________ 29-ESDRT002.doc 42/43
8 - RELAZIONE DI CALCOLO NUOVI FALSI PUNTONI COPERTURA
8.1 - Verifiche falsi puntoni 20x26
CAMPATE Campata Lunghezza H sx H dx
n° [m] [m] [m]
1 6.65 0.00 4.48
APPOGGI Nome Larghezza Rid. Mom Appoggio
[cm] %
A 30 0.0 Si
B 20 0.0 Si
SEZIONI Nome a b c d cfs cfi J
[cm] [cm] [cm] [cm] [cm] [cm] [cm4]
Legno 20x26.SEZ - - - - 0.00 0.00 29,293
CARICHI STATICI DIST.
PERM.
Gruppo Campata x L P1 P2
n° [m] [m] [N/m] [N/m]
Permanente 1 0 6.65 306 306
Permanente 1 0 6.65 1300 1300
DIST. ACC.
Gruppo Campata x L P1 P2
n° [m] [m] [N/m] [N/m]
(nessuno) 1 0 6.65 1700 1700
MATERIALE OMOGENEO
Materiale Sigma E Densità
[N/mm²] [N/mm²] [kg/m³]
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PROGETTO ESECUTIVO/DEFINITIVO - RELAZIONE TECNICO SPECIALISTICA DI CALCOLO STRUTTURALE
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Abete AVH 9.81 9,810.00 600
SOLLECITAZIONI Campata Ascissa M min M max T max T min N max N min
n° [m] [N m] [N m] [kg] [kg] [kg] [kg]
1 0.00 0.00 0.00 929.32 451.45 -626.07 -304.13
1 4.01 - 18,274.95 - 0.00 -626.07 0.00
1 6.65 0.00 0.00 -451.45 -929.32 304.13 626.07
REAZIONI VINCOLARI Appoggio R max Vert R min Vert R max
Oriz
R min
Oriz
[kg] [kg] [kg] [kg]
A 10,992 5,340 0 0
B 10,992 5,340 0 0
Carmagnola, Novembre 2008
Il progettista
Ing. Stefano Benelli
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