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Relazione Geotecnica Georel Copyright ® 2002-2015

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Descrizione delle opere in sito

La struttura in oggetto è stata modellata cosi come illustrato negli elaborati di calcolo di verifica e progetto ove

sono indicati i parametri di base la localizzazione geografica e la pericolosità sismica di base nonché lo spettro

di risposta. Invece nella relazione Geologica a cura del geologo Dott Ferraro Leopoldo sono indicate le

caratteristiche geologico tecniche dei suoli oggetto di intervento nonché le prove effettuate sugli stessi, tali

dati sono stati utilizzati per la verifica al carico limite nonché per il calcolo delle tensioni massime sul terreno e

per il dimensionamento delle fondazioni del corpo Uffici .

Si riporta di seguito lo schema planimetrico del blocco fondale oggetto di verifica:

Si riportano di seguito le verifiche degli elementi fondali più sollecitati che risultano essere:

TRAVATA 9002 NODI 20-5-10-13-44

TRAVATA 9003 NODI 37-11-12-13-41


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Normativa di riferimento

- Legge nr. 1086 del 05/11/1971.

Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica.

- Legge nr. 64 del 02/02/1974.

Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche.

- D.M. LL.PP. del 11/03/1988.

Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri

generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di

fondazione.

- D.M. LL.PP. del 14/02/1992.

Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche.

- D.M. 9 Gennaio 1996

Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per

le strutture metalliche


Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi'


Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche

- Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C.

Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996

- Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG.

Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996.

- Norme Tecniche per le costruzioni D.M.14/01/2008. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 14 Gennaio 2008

Modello per il calcolo del carico limite Il terreno di fondazione è considerato costituito da due strati uno superiore ed uno inferiore al piano di posa della

fondazione. La presenza della falda è presa in considerazione in base alla sua profondità dal piano campagna. Per la verifica

a carico limite si adotta l'approccio 2 con una unica combinazione di carico A1+M1+R3, in cui i coefficienti parziali di

sicurezza per le resistenze sono unitari ed il coefficiente di sicurezza globale è 2.3 per il carico limite verticale e 1.1 per il

coefficiente di sicurezza a carico orizzontale. L'effetto del sisma è portato in conto considerando che la forza applicata a

causa del sisma non è nè centrata nè verticale cio' comporta l'applicazione di fattori correttivi perl'inclinazione e una

riduzione delle dimensioni della fondazione in funzione dell'eccentricità. Di seguito si riporta il calcolo per le combinazioni

più gravose; in calce è riportato un riepilogo per tutte le combinazioni.

Carico limite Il calcolo del carico limite è valutato secondo la formula di Terzaghi-Meyerof

dove :

Nq,Nc,N=Coefficienti di Terzaghi - Meyerof per la striscia indefinita

q,c, = coefficienti correttivi di forma funzione del rapporto B/L q,c, = coefficienti correttivi di inclinazione del carico dipendente da H/V q,c, = coefficienti correttivi di inclinazione del piano di posa q,c, = coefficienti correttivi di inclinazione del piano campagna zq,zc,zg= coefficienti sismimici per considerare l'effetto cinematico, considerati solo in presenza di

sisma q,c, = coefficienti correttivi di punzonamento dipendenti da un indice di rigidezza del terreno, in particolare detto Ir

l'indice di rigidezza del terreno (secondo la teoria di Vesic dipendente dal modulo tangenziale G=0.5 E/(1+) del terreno,


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dalla coesione c, dalla tensione effettiva alla profondità B/2 sotto il piano di posa, dall'angolo di attrito del terreno di

fondazione) ed Ircrit l'indice di rigidezza critico (dipendente dall' angolo di attrito del terreno e dal rapporto B/L) risulta che

i coefficienti di punzonamento sono uguali alla unità quando Ir>=Ircrit, mentre sono minori dell' unità quando Ir<Ircrit.

Oltre a queste correzioni un' altra deriva dalla eccentricità del carico riducendo le dimensioni della fondazione in modo che

il carico risulti centrato rispetto alla fondazione ridotta, dette 'eb' ed 'el' le eccentrità del carico nella direzione di B ed L il

carico limite si calcola per una fondazione di dimensioni ridotte B' =B-2eb e L' =L-2el

Altra correzione deriva dalla presenza della falda inserendo i pesi del terreno immerso nel primo e terzo termine, in

particolare, detta Hf la profondità della falda e D la profondità del piano di posa,si ha:

per Hf<D si valuta la pressione effettiva sul piano di posa considerando che parte del terreno superiore è immerso, mentre

nel terzo termine si userà il peso immerso

per Hf>D ed Hf<D+B il peso del terreno del terzo termine si interpola ta i valori immerso e secco secondo la formula:

='+(-

')*D/B

per Hf>D+B la falda è trascurata.

I coefficienti di Terzaghi - Meyerof per la striscia ed i coefficienti correttivi sono dati dalle relazioni:

Il coefficiente N non è suscettibile di una espressione in forma analitica chiusa, ed è stato calcolato per via numerica da

diversi Autori. I valori del coefficiente sono riportati nella seguente tabella in funzione dell'angolo :

° 0 1 2 3 4 5 6 7 8

N 0 0.07 0.15 0.24 0.34 0.45 0.57 0.71 0.86

° 9 10 11 12 13 14 15 16 17

N 1.03 1.22 1.44 1.69 1.97 2.29 2.65 3.06 3.53

° 18 19 20 21 22 23 24 25 26

N 4.07 4.68 5.39 6.2 7.13 8.2 9.44 10.88 12.54

° 27 28 29 30 31 32 33 34 35

N 14.47 16.72 19.34 22.4 25.99 30.22 35.19 41.06 48.03

° 36 37 38 39 40 41 42 43 44

N 56.31 66.19 78.03 92.25 109.41 130.22 155.55 186.54 224.64

° 45 46 47 48 49 50

N 271.76 330.75 403.67 496.01 613.16 762.89


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Per la fondazione composta si adotta una fondazione rettangolare equivalente ottenuta mediando le basi dei tratti pesati

rispetto alla loro lunghezza; il numero di tratti che si prendono in considerazione sono quelli che si ottengono considerando

la parte di fondazione sulla quale le tensioni del terreno non sono nulle considerando le sole condizioni di equilibrio

(metodo del trapezio). La fondazione equivalente e poi ridotta in base alle eccentricità della risultante dei carichi verticali.

Simbologia carico limite fondazione composta:

B Base del tratto

L Lunghezza del tratto

Xq Distanza inizio carico distribuito dall'estremo sinistro del tratto

Lq Lunghezza del carico distribuito

Eq Eccentricità del carico distribuito rispetto all'asse del tratto

Qv1 Primo valore del carico distribuito normale

Qv2 Secondo valore del carico distribuito normale

Qh1 Primo valore del carico distribuito tangenziale

Qh2 Secondo valore del carico distribuito tangenziale

XF

Distanza forza dall'estremo sinistro della fondazione.

Nota: la posizione è comprensiva di eventuali momenti di trasporto,

quindi sono possibili valori negativi e valori superiori alla lunghezza


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della fondazione

EF Eccentricità forza dall'asse del tratto

Fv Componente normale della forza

Fh Componente tangenziale della forza

D Profondità del piano di posa

Inclinazione del piano di posa

Inclinazione del piano campagna

Angolo di attrito del terreno di fondazione

c Coesione del terreno di fondazione

G Modulo tangenziale del terreno di fondazione

1 Peso specifico terreno superiore

Peso specifico terreno di fondazione

1Sat Peso specifico terreno saturo superiore

Sat Peso specifico terreno saturo di fondazione

Hf Profondità della falda

W0 Peso specifico acqua

Modello terreno coesivo per il calcolo dei cedimenti: Il terreno è modellato come sequenza di strati di tipo coesivo la cui deformabilità è individuata attraverso il modulo

edometrico ovvero in base alla curva edometrica dedotti da prove in sito. Il cedimento è calcolato in base alla teoria di

Skempton e Bjerrum. Il cedimento complessivo si compone di un cedimento di consolidazione Wc e di un cedimento

immediato W0.Il cedimento di consolidazione è valutato in funzione del cedimento edometrico secondo la relazione

Wc=Wed dove è fornito dai seguenti diagrammi espressi in funzione del coefficiente A di Skempton, del rapporto H/B

per la striscia ovvero di H/D per il quadrato o cerchio, per valori intermedi di interpola linearmente.

La precedente relazione è applicabile ad uno strato omogeneo di spessore H; nei casi reali di terreno stratificato la

precedente non è applicabile, ma assumendo valida l'ipotesi di Steinbrenner possiamo porre il cedimento nella forma:

dove:

Ai coefficiente di Skempton dello strato imo

zi quota superiore dello strato in considerazione

i spessore dello strato

Wed(zi) cedimento di uno strato ideale di spessore zi e modulo edometrico Eedi-1

Wed(zi) cedimento di uno strato ideale di spessore zi+i e modulo edometrico Eedi

è letto dai diagrammi assumendo come spessore dello strato zi ovvero zi+i


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Si riportano di seguito le verifiche degli elementi fondali più sollecitati che risultano essere:

TRAVATA 9002 NODI 20-5-10-13-44

TRAVATA 9003 NODI 37-11-12-13-41

Travata 9002-(12+13)-VI-4 La fondazione è composta da elementi rettangolari:

Falda assente

Geometria fondazione e carichi applicati

Tratto B[m] L[m]

1 0.90 1.00

2 0.90 4.40

3 0.90 2.00

4 0.90 1.00

Carico Xq [m] Lq [m] Eq [m] Qv1 [kg/m] Qv2 [kg/m] Qh1 [kg/m] Qh2 [kg/m]

1 0.00 1.00 0.00 825.00 825.00 0.00 -0.00

2 0.00 4.40 0.00 825.00 825.00 0.00 -0.00

3 0.00 2.00 0.00 825.00 825.00 0.00 -0.00

4 0.00 1.00 0.00 825.00 825.00 0.00 -0.00

Forza XF [m] EF [m] Fv [kg] Fh [kg]

1 0.25 0.00 358 -0

2 1.83 0.00 1797 164

3 4.82 0.00 2314 156

4 7.10 0.00 874 343

5 8.04 0.00 137 -0

D 1.00 [m]

0.00 [°]

0.00 [°]

30.00 [°]

c 0.00 [kg/cmq]

G 12.52 [kg/cmq]

1 1.70 [t/mc]

1.90 [t/mc]


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Carico limite

La fondazione data è equivalente ad una fondazione rettangolare di dimensioni B=0.90 [m] ed L=8.21 [m]

Nq Nc N

18.401 30.140 22.400

q c

1.000 1.000 1.000

q c

1.000 1.000 1.000

q c

0.901 0.895 0.853

q c

0.802 0.783 0.802

q c

1.063 1.067 0.956

zq zc zg

1.000 1.000 0.950

N'q N'c N'

14.136 22.549 13.911

Coefficiente sismico Kh (effetto cinematico) = 0.063

Indice di rigidezza critico Ircrit = 139.379

Indice di rigidezza Ir = 84.853

V = 12410 [kg]

H = 663 [kg]

eb = 0.00 [m]

el = 0.09 [m]

Qlim=14.136*0.17[kg/cmq]+13.911*1.90[t/mc]*0.90[m]/2=3.59[kg/cmq]

Qd = 1.56 [kg/cmq]

vd=2.300

Hlim = 7165 [kg]

Hd = 6513 [kg]

hd=1.100

V=12410 [kg] <= Vd=115431 [kg] VERIFICATO

H=663 [kg] <= Hd=6513 [kg] VERIFICATO

Tensioni indotte sul terreno:

Le tensioni sono riferite ai vertici dei tratti della fondazione posti in un riferimento XY con X coincidente con l'asse dei

tratti ed origine nel primo tratto. I tratti sono considerati consecutivamente uno dopo l'altro in direzione X

X[m] Y[m] [kg/cmq]

0.00 0.45 0.18

1.00 0.45 0.17

5.40 0.45 0.16

7.40 0.45 0.16

8.40 0.45 0.15

0.00 -0.45 0.18

1.00 -0.45 0.17

5.40 -0.45 0.16

7.40 -0.45 0.16

8.40 -0.45 0.15


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La fondazione è considerata infinitamente rigida rispetto al terreno.Il volume di terreno influenzato dalla costruzione è tale

che il substrato rigido non influenza il comportamento della fondazione, pertanto l'ultimo strato viene esteso fino alla

profondità per la quale sono significativi gli incrementi di tensione indotti dai carichi

N° H[m] A NC Eed[kg/cmq] P-E [t/mc]

1 1.00 0.6 Si 30.00 ---- 1.70

2 15.00 0.7 Si 50.00 ---- 1.90

Profondità fondazione Df = 1.50 [m]

Carico netto qeff=0.00[kg/cmq]

Valore medio di = 1.000

Cedimento edometrico Wed=0[mm]

Cedimento di consolidazione Wc=0[mm]

Cedimento immediato W0=0[mm]

Cedimento totale Wt=0[mm]


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Travata 9003-2 La fondazione è composta da elementi rettangolari:

Falda assente

Geometria fondazione e carichi applicati

Tratto B[m] L[m]

1 0.90 1.00

2 0.90 5.20

3 0.90 5.30

4 0.90 1.00

Carico Xq [m] Lq [m] Eq [m] Qv1 [kg/m] Qv2 [kg/m] Qh1 [kg/m] Qh2 [kg/m]

1 0.00 1.00 0.00 1072.50 1072.50 -0.00 0.00

2 0.00 5.20 0.00 1072.50 1072.50 -0.00 0.00

3 0.00 5.30 0.00 1072.50 1072.50 -0.00 0.00

4 0.00 1.00 0.00 1072.50 1072.50 -0.00 0.00

Forza XF [m] EF [m] Fv [kg] Fh [kg]

1 0.25 0.00 742 0

2 2.02 0.00 4223 0

3 6.22 0.00 7848 0

4 10.47 0.00 4307 -0

5 12.21 0.00 633 0

D 1.00 [m]

0.00 [°]

0.00 [°]

30.00 [°]

c 0.00 [kg/cmq]

G 12.52 [kg/cmq]

1 1.70 [t/mc]

1.90 [t/mc]

Carico limite

La fondazione data è equivalente ad una fondazione rettangolare di dimensioni B=0.90 [m] ed L=12.46 [m]

Nq Nc N

18.401 30.140 22.400

q c

1.000 1.000 1.000

q c

1.000 1.000 1.000

q c

1.000 1.000 1.000

q c

0.792 0.772 0.792

q c

1.042 1.044 0.971

zq zc zg

1.000 1.000 1.000


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N'q N'c N'

15.175 24.296 17.221

Indice di rigidezza critico Ircrit = 143.497

Indice di rigidezza Ir = 84.853

V = 31160 [kg]

H = 0 [kg]

eb = 0.00 [m]

el = 0.02 [m]

Qlim=15.175*0.17[kg/cmq]+17.221*1.90[t/mc]*0.90[m]/2=4.05[kg/cmq]

Qd = 1.76 [kg/cmq]

vd=2.300

Hlim = 17990 [kg]

Hd = 16355 [kg]

hd=1.100

V=31160 [kg] <= Vd=197543 [kg] VERIFICATO

H=0 [kg] <= Hd=16355 [kg] VERIFICATO

Tensioni indotte sul terreno:

Le tensioni sono riferite ai vertici dei tratti della fondazione posti in un riferimento XY con X coincidente con l'asse dei

tratti ed origine nel primo tratto. I tratti sono considerati consecutivamente uno dopo l'altro in direzione X

X[m] Y[m] [kg/cmq]

0.00 0.45 0.28

1.00 0.45 0.28

6.20 0.45 0.28

11.50 0.45 0.27

12.50 0.45 0.27

0.00 -0.45 0.28

1.00 -0.45 0.28

6.20 -0.45 0.28

11.50 -0.45 0.27

12.50 -0.45 0.27

La fondazione è considerata infinitamente rigida rispetto al terreno.Il volume di terreno influenzato dalla costruzione è tale

che il substrato rigido non influenza il comportamento della fondazione, pertanto l'ultimo strato viene esteso fino alla

profondità per la quale sono significativi gli incrementi di tensione indotti dai carichi

N° H[m] A NC Eed[kg/cmq] P-E [t/mc]

1 1.00 0.6 Si 30.00 ---- 1.70

2 15.00 0.7 Si 50.00 ---- 1.90

Profondità fondazione Df = 1.50 [m]

Carico netto qeff=0.01[kg/cmq]

Valore medio di = 0.844

Cedimento edometrico Wed=0[mm]

Cedimento di consolidazione Wc=0[mm]

Cedimento immediato W0=0[mm]


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Cedimento totale Wt=0[mm]

Riepilogo risultati del calcolo

Elm. Cmb V [kg] Vd [kg] CsV

(>2.30) H [kg]

Hd

[kg]

CsH

(>1.10)

Qd

[kg/cmq

]

qe

[kg/cmq

]

w [mm]

9001 2 46646 327173 16.13 0 24483 >100 1.73 0.00 0

3 46646 327173 16.13 0 24483 >100 1.73 0.00 0

4 42926 327909 17.57 0 22531 >100 1.73 0.00 0

5 42926 327909 17.57 0 22531 >100 1.73 0.00 0

6 42926 327909 17.57 0 22531 >100 1.73 0.00 0

7 42926 327909 17.57 0 22531 >100 1.73 0.00 0

8 42926 327909 17.57 0 22531 >100 1.73 0.00 0

9 42926 327909 17.57 0 22531 >100 1.73 0.00 0

10 29755 327690 25.33 0 15617 >100 1.73 0.00 0

11 29755 327690 25.33 0 15617 >100 1.73 0.00 0

(12+13)-I-1 32516 289705 20.49 1305 17066 14.39 1.55 0.00 0

(12+13)-I-2 34093 290070 19.57 1395 17894 14.11 1.54 0.00 0

(12+13)-I-3 31076 293912 21.75 1295 16311 13.86 1.54 0.00 0

(12+13)-I-4 32654 295194 20.79 1333 17139 14.14 1.54 0.00 0

(12+13)-II-1 30171 311263 23.73 329 15836 52.95 1.66 0.00 0

(12+13)-II-2 35430 312318 20.27 480 18596 42.59 1.65 0.00 0

(12+13)-II-3 29740 311043 24.06 406 15609 42.27 1.65 0.00 0

(12+13)-II-4 34998 315801 20.75 383 18369 52.78 1.66 0.00 0

(12+13)-III-1 32610 289724 20.43 1360 17116 13.84 1.54 0.00 0

(12+13)-III-2 33999 290098 19.62 1337 17845 14.68 1.55 0.00 0

(12+13)-III-3 31171 296264 21.86 1246 16360 14.44 1.55 0.00 0

(12+13)-III-4 32560 292898 20.69 1385 17090 13.58 1.54 0.00 0

(12+13)-IV-1 30485 311579 23.51 496 16001 35.48 1.64 0.00 0

(12+13)-IV-2 35116 312581 20.47 287 18431 70.69 1.67 0.00 0

(12+13)-IV-3 30053 319402 24.44 245 15774 70.69 1.67 0.00 0

(12+13)-IV-4 34685 308085 20.43 571 18205 35.10 1.64 0.00 0

(12+13)-V-1 31801 289793 20.96 1409 16691 13.03 1.53 0.00 0

(12+13)-V-2 33379 290023 19.98 1505 17519 12.81 1.53 0.00 0

(12+13)-V-3 31791 288118 20.84 1446 16686 12.69 1.53 0.00 0

(12+13)-V-4 33368 289515 19.96 1490 17514 12.93 1.53 0.00 0

(12+13)-VI-1 29957 311413 23.91 363 15723 47.64 1.65 0.00 0

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(>1.10)

Qd

[kg/cmq

]

qe

[kg/cmq

]

w [mm]

(12+13)-III-4 13679 128875 21.67 179 7180 44.17 1.71 0.00 0

(12+13)-IV-1 13369 113848 19.59 600 7017 12.87 1.60 0.00 0

(12+13)-IV-2 13636 120114 20.26 620 7157 12.69 1.59 0.00 0

(12+13)-IV-3 13433 115004 19.69 611 7050 12.69 1.59 0.00 0

(12+13)-IV-4 13699 118907 19.96 621 7190 12.73 1.59 0.00 0

(12+13)-V-1 13377 121236 20.85 252 7021 30.64 1.70 0.00 0

(12+13)-V-2 13498 126308 21.52 169 7085 46.14 1.72 0.00 0

(12+13)-V-3 13570 127390 21.59 171 7123 45.73 1.72 0.00 0

(12+13)-V-4 13691 126715 21.29 260 7186 30.41 1.69 0.00 0

(12+13)-VI-1 13303 109785 18.98 711 6982 10.81 1.57 0.00 0

(12+13)-VI-2 13707 116671 19.58 705 7194 11.23 1.57 0.00 0

(12+13)-VI-3 13361 111480 19.19 690 7013 11.18 1.57 0.00 0

(12+13)-VI-4 13765 114961 19.21 736 7225 10.80 1.56 0.00 0

(12+13)-VII-1 13397 122435 21.02 223 7032 34.61 1.70 0.00 0

(12+13)-VII-2 13477 126318 21.56 140 7074 55.60 1.73 0.00 0

(12+13)-VII-3 13591 128614 21.77 142 7133 55.23 1.72 0.00 0

(12+13)-VII-4 13671 127914 21.52 230 7175 34.27 1.70 0.00 0

(12+13)-VIII-1 13372 113569 19.53 616 7018 12.53 1.59 0.00 0

(12+13)-VIII-2 13638 120400 20.30 606 7158 13.00 1.59 0.00 0

(12+13)-VIII-3 13430 115288 19.74 595 7049 13.04 1.60 0.00 0

(12+13)-VIII-4 13696 118644 19.92 636 7189 12.43 1.59 0.00 0

Minimi coeff.

sic.

9003 2 14.58

9002 (12+13)-VI-4 10.80

Wmax=0,Wmin=0

Verifica a scorrimento globale delle fondazione Comb. = Combinazione di verifica

N[kg] = Sforzo normale

Hd[kg] = Azione orizzontale depurata dalle azioni assorbite da pali e plinti su pali

R[kg] = Resistenza allo scorrimento R=Area*c+N*tan(fi)

CS = R/Hd

CSd = Coefficiente di sicurezza di progetto

Area delle strutture di fondazione a contatto con il terreno A=83.8800 m2

Comb. N Hd R CS. CSd ver

kg kg kg

2 210691 0 121642 -- 1.10 Si

3 210691 0 121642 -- 1.10 Si

4 191084 0 110322 -- 1.10 Si

5 191084 0 110322 -- 1.10 Si

6 191084 0 110322 -- 1.10 Si

7 191084 0 110322 -- 1.10 Si

8 191084 0 110322 -- 1.10 Si

9 191084 0 110322 -- 1.10 Si

10 133979 0 77353 -- 1.10 Si

11 133979 0 77353 -- 1.10 Si

(12+13)-I-1 146509 6275 84587 13.48 1.10 Si

(12+13)-I-2 146596 6452 84637 13.12 1.10 Si

(12+13)-I-3 143911 6452 83087 12.88 1.10 Si


Soft.Lab

pag. 20

Comb. N Hd R CS. CSd ver

(12+13)-I-4 143998 6275 83137 13.25 1.10 Si

(12+13)-II-1 145497 7757 84003 10.83 1.10 Si

(12+13)-II-2 145789 7901 84171 10.65 1.10 Si

(12+13)-II-3 144718 7901 83553 10.57 1.10 Si

(12+13)-II-4 145010 7757 83721 10.79 1.10 Si

(12+13)-III-1 146670 6399 84680 13.23 1.10 Si

(12+13)-III-2 146435 6120 84544 13.82 1.10 Si

(12+13)-III-3 144072 6120 83180 13.59 1.10 Si

(12+13)-III-4 143837 6399 83044 12.98 1.10 Si

(12+13)-IV-1 146035 6970 84313 12.10 1.10 Si

(12+13)-IV-2 145251 6714 83861 12.49 1.10 Si

(12+13)-IV-3 145256 6714 83863 12.49 1.10 Si

(12+13)-IV-4 144472 6970 83411 11.97 1.10 Si

(12+13)-V-1 145815 7021 84186 11.99 1.10 Si

(12+13)-V-2 145902 6827 84237 12.34 1.10 Si

(12+13)-V-3 144604 6827 83487 12.23 1.10 Si

(12+13)-V-4 144692 7021 83538 11.90 1.10 Si

(12+13)-VI-1 145289 7957 83883 10.54 1.10 Si

(12+13)-VI-2 145581 7786 84051 10.79 1.10 Si

(12+13)-VI-3 144926 7786 83673 10.75 1.10 Si

(12+13)-VI-4 145218 7957 83842 10.54 1.10 Si

(12+13)-VII-1 145976 7127 84279 11.83 1.10 Si

(12+13)-VII-2 145741 6519 84144 12.91 1.10 Si

(12+13)-VII-3 144766 6519 83581 12.82 1.10 Si

(12+13)-VII-4 144531 7127 83445 11.71 1.10 Si

(12+13)-VIII-1 145827 7187 84193 11.72 1.10 Si

(12+13)-VIII-2 145043 6584 83741 12.72 1.10 Si

(12+13)-VIII-3 145464 6584 83984 12.75 1.10 Si

(12+13)-VIII-4 144680 7187 83531 11.62 1.10 Si


Soft.Lab

pag. 21

SCHEMA TRIDIMENSIONALE IN FONDAZIONE

SPOSTAMENTI in SLV-SLU

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Relazione Geotecnica - trasparenza.mit.gov.ittrasparenza.mit.gov.it/moduli/downloadFile.php?file=oggetto_allegati/... · Il cedimento è calcolato in base alla teoria di Skempton