-
D I SEÑO
LAVADORA_PELADORA
UNA MAG¡U I NA
YUCA SISTEMA CONTINUO
DE
DE
HECTOR ENRIGUE JARAMILLO SUAREZr¡
LUIS FERNANDO NIEVA
l$f ,,fit¿if"o//ilürütül/{r/ü/{/ütürü//il/
CAL I
CORPORACION UNIVERSITARIA AUTONOMA DE OCCIDENTE
DIVISION DE INGENIERIAS
PROGRAPIA DE IN6ENIERIA MECANICA
| 454 5-
1992
-
DISEÑO DE UNA MAQUINA
LAVADORA-PELADORA DE YUCA SISTEMA CONTINUO
HECTOR ENRIGUE JARAMILLO SUAREZt¡
LUIS FERNANDO NIEVA
Anteproyecto de grado presentadocomo requisito parcial para
optareI titulo de Ingeniero Mecánico.
¡l
Director: ING. HEBERT JARAMILLO..,_..reU,..
CAL I
CORPORACION UNIVERSITARIA AUTONOMA DE OCCIDENTE
DIVISION DE INGENIERIAS
PROGRAMA DE INGENIERIA MECANICA
L99?
-
+69l,9tt1f :rd;
AGRADECIMIENTOS
Los autores expresan sus agradecirnientos:
A Los profesores y todos aquel Ias personas quetrabajan en Ia
universidad y gue hacen posibre raconvivencia y la labor
académica.
A Todos los familiares y amigos que de una u otramanera hicieron
posible el desarrol lo de éste
proyecto.
-
DEDICATORIA
A mi madre, Leonila suarez
A mi tio Hebert
A mis herrnanos; Eduard, Alejandro y Jul ian
Y a todas aguellas personas que hicieron posible 1a
realización de ésta carrera'
HECTOR ENRIG¡UE JARAMILLO
-
DEDICATORIA
A mi rnadre, Ruth Mercedes I Por e1 apoyo incondicional
A mis herrnanas , Mary I sabe I y Aida Patri cia t Por su
deseo de suPeraciÓn
A mi tio , Gluino r Potr e I respa l do que rne prestó
A '.. t Por creer en la vida
A Todos }os que me ayudaron hacer Io que soy
LUIS FERNANDO NIEVA
-
Nota de acePtación
Aprobado Por eI comité detrabajo de Grado encumpl imiento en
losrequisitos exigidss Por IaCorporación UniversitariaAutónoma de
Occidente Paraoptar eI titulo de IngenieroMecán i co .
eI jurado
Jurado
Jurado
Calin MaYo de LS92
-
o.
f
NJ0-.lb0
¡
Cf-N
I
q.>t¿
o14?É?q¡'Pt+-.4l\)I
t,if\
\_l
Y¡sC')q-¿)
-.)oA)?t^r
6JDaw--+--
'ov<c\
tL\
TABLA DE CONTENIDO
I NTRODUCC I ON
PRECEDENTE HISTORICO DEL LAVADO_PELADO DE LA
YUCA
1.1 ANTECEDENTE DE MAG¡UINARIA PARA EL LAVADO Y
EL PELADO DE YUCA EN COLOMBIA ( INCLUIDO
LOs METODOS ACTUALES)
1.1.1 Máquinas de funcionamiento pc:r bache o
tipo 1
1.1.1.1- Tipo 1A
7.L.1.2 Tipo 1B
1.1.1.3 Tipo lC
1.1.2 Máquinas de funcionamiento continuo o tipo 2
L.L.2.7 Tipo ?A
L . L .2.2 Tipo 28
1 . 1 .2.3 Tipo 2C
1.L.2.4 Tipo 2D
1.1.2.5 Tipo 2E
Pá9.
5
5
5
5
6
6
6
7
7
B
9
-
L. L.2.7
¿.
¿.L
2.2
5.
3.1
3.2
4.
4.1
4.7.r4.1.2
4.1.5
4.7.4
4.2
4.2.r
4 .?.7
4.2.3
4 .2.4
4.3
4.4
Tipo 2F ( lavadora peladora tubular con
cinta hel icoidal )
PROPIEDADES FISICAS DE LA YUCA
9
11
11
L2
L4
L6
I6
L6
1B
20
22
24
24
24
26
27
30
32
TAMAÑO PROMEDIO
REEUERIMIENTO O DATOS DE DISEÑO
SELECCION DEL PROTOTIPO DE LA MAOUINA LAVADORA-
PELADORA DE YUCA
DE PROCESO CONTINUO CON TORNILLO SINFIN
DE PROCESO CONTINUO CON PALETAS DISPUESTAS
HELICOIDALMENTE
ANALISIS Y DISEÑB DE LA LAVADORA-PELADORA
ANALISIS DE FUERZAS
Fuerza sobre la paleta
Centroide deI punto de aplicación de 1a
fuerza Fp
CáIcu1o del peso sobre la canoa
A I tura máx irna de I I enado de Ia canoa
CALCULO DE LAS PALETAS, NUMERO Y DI]IENSION
Largo rninimo
Ancho
Punto de contacto de la paleta con Ia canoa
Espesor
CALCULO DE LOS BRAZCIS DE LAS PALETAS
CALCULO DEL EJE
14n
L4
vLl].
-
4.4.1 Cá1culo del diámetro deI eje por resistencia
4 .4 .1 .7 Cortante
4.4.L.2 Carga combinada
4,4.2 Cálculo del diámetro del eje por fatiga
4.4.2.1 Cá1cu1o del tornillo prisionero para
evaluar su efecto de concentracién sobre
el eje
4.4.3 Cálculo de Ias deflexiones producidas
4.4.3. 1 Torsional
4 .4 .3.2 Transversa I
4.5 CALCULO DEL ACOPLE ENTRE EJES
4.6 CALCULO DE LOS TORNILLOS PRISIONEROS DE
ACOPLES
36
36
37
3B
40
44
44
44
45
LOS
50
51
52
32
32
59
62
62
67
72
49
4.7
4.8 CALCULO DE LA POTENCIA REQUERIDA
5. CONSTRUCCION DE LA NAGUINA
5.1 ESTRUCTURA GENERAL
5.1.1 Cálculo de las barras de Ia estructura
5.2 CANOA
5 . 3 IIESA DE AL I MENTAC I ON
5,4 BANDA TRANSPORTADORA DE SALIDA
5.5 CALCULO DE LA TUBERIA DE AGUA LIMPIA
5.6 CALCULO DE LA TUBERIA DE DESAGUE
CALCULO DE LOs TORNILLOS PRISIONEROS G¡UE
SUJETAN LOS BRAZOS
].X
-
6. SELECCION
6. l_ MOTOR
6.2 REDUCTOR
6.3 RODAI'IIENTOS
6.4 CORREAS Y POLEAS PARA
SAL I DA
6.4.1 CORREAS
6.4 .2 POLEAS
6.5 LISTADO DE PIEZAS
7. COSTOS DE FABRICACION
7.I COTIZACIONES
a.
9.
MONTAJE Y DESMONTAJE
MANTENIMIENTO
CONCLUS I ONES
BIBLIOGRAFIA
EL TRANSPORTADOR
73
73
73
74
77
78
BO
EO
a2
a2
84
a7
89
90
-
FIGURA 1
FIGURA 2
FIGURA 3
FIGURA 4
FiGURA 5
FIGURA 6
FIGURA 7
FIGURA 8
FIGURA 9
FIGURA 10
FIGURA 11
I- IL]TJI{H I¿
LISTADO DE FIGURAS
POSICION DE LA PALETA CON RESPECTO A LA
CANOA
PUNTO DE APLICACION DE LA FUERZA
POSICION CON RESPECTO AL EJE HBRIZONTAL
POSICION CON RESPECTO AL EJE VERTICAL
DIAGRAMA DE LLENADO
DISTRIBUCION DE LAS PALETAS
VOLUI'IEN MOVI DO POR LA PALETA
I NSTANTANEAMENTE
PUNTO DE CONTACTO CON LA CANOA
DIAGRAMA DE CUERPO LIBRE DE LA PALETA
DIAGRAMA DE FUERZA CORTANTE Y
MOMENTO FLECTOR DE LA PALETA
DIAERAI'|A DE CUERPO LIBRE DEL BRAZO,
DE FUERZA CORTANTE Y MOMENTO FLECTOR
DISTRIBUCION DE LOS BRAZOS Y LAS
FUERZAS EN TODA LA LONGITUD DEL EJE
D I AGRAI"IA DE CUERPO L I BRE DEL. EJE ,DE FUERZAS CORTANTES Y
TORSOR
Pá9.
L6
1B
18
19
22
25
2A
30
32
26
26
2A
FIGURA 13
35
-
FIGURA L4 DIAGRAMA DE FUERZAS , DE FUERZAS
CORTANTES Y IÍOMENTO FLECTOR 38
FIGURA 15 DIAGRAMA DE MOÍÍENTOS FLECTORES Y
TORSOR CONTRA EL TIEMPO 39
FiGURA 16 ESOUEMA DEL TROZO DEL EJE CONSIDERADO
PARA EL ANALISIS 40
FIGURA L7 AREAS EOUIVALENTES 47
FIGURA 18 ACOPLE TIPO ESTRELLA 46
FIGURA 19 ACOPLE SOBRE LA PUNTA DEL EJE CON SU
RESPECTIVO PRISIONERO 49
FIGURA 20 CARGA SOBRE LA ESTRUCTURA 52
FIGURA 2T CARGA SOBRE LA BARRA I 53
FIGURA 22 DISTRIBUCION DE LOS TORNILLOS A LO
LARGO DE LA CANOA 58
FIGURA 23 CONFIGURACION DEL AREA RESISTENTE 60
FIGURA ?4 CORTE TRANSVERSAL DE LA CANOA 61
FIGURA 23 DISPOSICION DE LA BANDA TRANSPORTADORA 62
FIGURA 26 ESGUEMA DE LA DISPOSICION DE FLUJO DE
AGUA Y LAS RAICES 67
FIGURA 27 SECCION DE LA TUBERIA Y DISPOSICION DE
LOS ORIFICIOS GUE FORMAN LA DUCHA 68
FIGURA 2A DISPOSICION DE LAS DUCHAS EN EL TUBO Y
SU CAUDAL 70
xiii
-
1
l,t;l,nVII
r
FIGURA 29 DII'IENSIONES DEL SOPORTE DE RODAMIENTO,
PARTE FIJA
FI6URA 30 DIMENSIONES DEL SOPORTE DE RODA["{IENTO,
PARTE LIBRE
FIGURA 31 BASTIDOR DE LA MAGUINA
FIGURA 32 PIEZAS RESTANTES DEL EMPALME DEL
BAST I DOR
FIGURA 53 I'4ANTAJE DE LOS BRAZOS PARA CADA UNO DE
LOS TRES (3) TRAMOS
75
77
B4
85
86
xiv
-
I
LISTADO DE TABLAS
Pá9.
TABLA 1 DiMENSIONES DE LA YUCA EN LA
RALLANDERIA No I 11
TABLA 2 DIMENSIONES DE LA YUCA EN LA
RALLANDERIA NO 2 L2
TABLA 3 DISTRIBUCION DEL NUI'IERO DE PALETAS POR
TRAMO VS. ANCHO 25
TABLA 4 EVALUCION DE VARIOS PERFILES 54
TABLA 5 NUMERO DE TORNILLOS VS. DIANETRO DE LOS
MISH0S, SOPORTES DE LA CANOA 58
TABLA 6 CANTIDAD DE LAMINA A UTILIZARSE EN LA CANOA 61
TABLA 7 RELACION ENTRE DIAIIETRO DE AGUJEROS DE LA
DUCHA Y EL NUMERO DE ELLOS 7I
TABLA 8 DESIGNACION DE CADA UNA DE LAS PIEZAS BO
-
i
J,"
I
LISTA DE ANEXOS
ANEXO 1 PROPIEDADES DEL MATERIAL: ACERO 1OZO
ANEXO 2 NORI"IA PARA LA POSICION DE AGUJEROS EN PERFILES
ANEXO 3 SELECCION BANDA TRANSPORTADORA ( CATALOGO DE
I COBANDAS
ANEXO 4 CALCULO Y SELECCION DE CORREAS Y POLEAS
ANEXO 5 PLANOS EN DETALLE Y GENERAL DE LA MAOUINA
ANEXO 6 COTIZACIONES
-
SIMBOLOGIA
A: área
Aa: área acople
Ar: área resistente acople
As: área sombreada
Asc: área sector circular
At: área total Iamina
C: caudal
Ca¡ caudal de agua
Co: carga estática sobre el rodarnien
Cy'. flujo volurnÉtrico de agua
D: diámetro del eje
Dc: diárnetro de Ia canoa
do: diárnetro orificio ducha
dp: diámetro de tornillo prisionero
dt: diámetro tubo de agua limpia
e: espesor de la paleta.
F':. fuerza resultante sobre el eje pla yuca
Fb: fuerza sobre eI brazo
¡¡{II
il!
to
roducida aI empujar
-
1-
/
Fp: fuerza sobre Ia paleta
Fs: factor de seguridad
G: modulo de rigidez torsional
g: aceleración de Ia gravedad
I: momento de inercia
J : mornen to po I ar de inercia
L 10: revoluciones o ciclos de servicio rodamiento
Lh 1O: horas de servicio de un rodamiento
Lc: longitud de 1a canoa LI: longitud 1ámina
lvla: mornento alterno
Mm : mornen to med io
N' : núrnero de grados
Nb: número de brazos
Np : núrnero de pa I etas
P: fuerza que ejerce la yuca sobre Ia paleta
PC: relación entre los grados de cubertura del materialen Ia
canoa con el número de grados entre paletas
Oa: peso del agua
Gc: carga sobre la canoe Gy: peso de la yuca
R: radio o longitud del brazo porta paleta
Sn: Iímite de resistencia a la fatiga S!¡: límite deresistencia
úl tima
Ta: rnomento torsor a l terno
Te: tengión efectiva
-
Trn : momen to torsor med io
U: altura de Ia paleta
Va: volumen ocupado por el agua
Vc: volumen total canoa
Ve: velocidad
Vp: volurnen que desaloja la paleta
Vy: volumen ocupado por Ia yuca
hl: ancho de paleta
w: velocidad angular del eje de la rnáquÍna
p: coeficiente de fricción
Qa: peso especifico del egua
Qy: peso específico de la yuce
O: deflexión torsional
j : deflexión transversal
-
RESUNEN
E1 convenio C.I.A.T., U.V. y C.U.A.O. busca rnejorar 1a
maquinaria existente para el procesamien.to For baches de
la yuca. En 1a actualidad dicha investigación se
encarnina al desarrollo del procesamiento en continuo,
máquina totalmente nuevar f,o existente en el medio'
La máquina a diseñar debe cumplir requisitos técnico-
econórnicos; mejorando Ios rendimientos de productividadt
rentabilidad, la calidad del equipo y del producto.
Mejoras que se lograrán con carnbios radicales de Ia
tecnologia e instrurnentación uti I izada en eI rnedio pere
la transforrnación de la yuca en almidón y sus derivados.
Los parárnetros tecnológicos que se tendrán
para el desarrollo de nuestro proyector son:
cuen ta
Simp I i cidad , tan to en geometría corno en f uncionarnien
to
de equipo y maquinaria.
Utilj.zación de materiales disponibles en el mercadoI
-
para el tratamiento de productos al irnenticios.
facilidad en la operación y eI mantenimiento.
Factibi I idad en el aspecto económico de
construcción y de su rnantenirniento
Ia
l¡'t
-
O. INTRODUCCION
LaLavadora-Peladoradeyucaesunarnáquinaquehará
trabajo rnás fáciI y tecnificado en proceso de
obtención del almidón procedente de 1a yuca agria'
La yuca es un cultivo alimenticio importante de las zonas
tropicales, altamente perecedero, extenso y de nurnerosos
usos como alimento para humanos y Para animales; éste
tubérculo posee una cascarilla a Ia que se el adhiere
tierrayarenaimplicandounalabordelavadoeficiente
antes del Pelado.
Es necesario mejorar el rendimiento de Ia yuca en los
campos de los agricultores campesinos, esto 1o convierte
enunproblematantodeagronoqiacc]fnodeingenieria'
invitando a Ios investigadores que trabajan con éste
cultivo e que intensifiquen su trabajo y su esfuerzo Para
ponerenelrnercadosembradora5'desmalezadoras'
cosechadoragdeyucayrnáquinasempleadasenlaobtención
de almidón factible de utilizar'
eI
Ia
-
2
La extracción del almidón de yuca es un proceso más fáciI
que la de los cereales, su industrialización es de gran
interés; se obtiene una gran variedad de productos para
diversos usos corno al cohol , acetona, ácidos r gornas t
pegantes, afinado del papel, engomado de telas de
algodón y ¡ en la industria alimenticia (panaderia Y
pasteleria),
Et proceso para Ia obtención del almidón se I leva a cabo
€rn varias etapas: pesado, limpiezar trál lado, cribadot
purificación, sedimentación, setrador fiolienda y ernpague
seguidas una de otra en Ia rnisrna planta productora.
Con el objeto de construir una rnáquina sencillar de bajo
costo y fáci I rnantenimiento para usc: de pequeños
egroempresarios se diseñó la Lavadora-Peladora, bajo Ia
tutela de Centro Internacional de Agricultura Tropical
(C. I.A.T. ) y 1a Eorporación Universitaria Autónoma de
Occidente (C.U.A.O.) yt asi dar un empuje al desarrollo
de una tecnologia apropiada para la extracción de almidón
de yuca.
Los aspectos que se tuvieron encueta
simpl icidad, tanto en geornetría como
en
en
eI diseño, son:
funcionamiento;
-
l'
S
f aci I Ídad en eI rnontaje y
disponibles en eI mercado
preventivo y correctivo; procesr:
rnanejo y bajo costo.
desmontaje;
para su
higiénico;
materia I es
man ten imien to
faci I idad de
-
1. PRECEDENTE HISTORICO DEL LAVADO_PELADO DE LA YUCA
La obtención de almidón de yuca depende radicalmente de
las propiedades fisícas y quimicas de ésta, puesto que la
yuca debe Foseer unes condisiones, tales como: hurnedad
(frescas, recien arrancadas) r limpieza (sin cascarillat
tierra ni arena) las cuales se convierten en factores
definitivos para 1a calidad del producto terrninado.
El proceso de lavado y pelado se convierte en el problerna
inmediato a resolver, es una Iabor imprescindibler puesto
que se debe retirar elementos extraños con agua y Por
rnedio de sistemas manuales o mecánicos, según sea 1a
necesidad y disponibilÍdad de mano de obra Y volurnen
requerido. EI medio empleado debe ser higiénico por
tratarse de producto destinado para alimento hurnano.
-
I
1.1. ANTECEDENTE DE
PELADO DE YUCA EN
ACTUALES )
MAG¡UINARIA PARA EL
COLOMBIA ( INCLUIDO
LAVADO Y EL
LOS METODOS
can tidad
yuca.
de
1.1.1, Máquinas de funcionamiento por bache o tipo L
1.1, 1- 1. Tipo 1A. Esta la constituye un tambor montado
excéntricarnente sobre un eje en una armadura, eI tarnbor
rota a más o rnenos 40 R.P.M. a travÉs del accionamiento
por correas desde un rnotor eléctrico. Posee una abertura
que sirve para la remoción e introducción de las raices
de yuca en el tambor en uno de sus extrernog. Esta
rnáquina se denomina Peladora por Abrasión.
Las raices no peladas son cargadas en el interior del
tambor junto con rnaterial abrasivo en cantidad
determinada. El eje comienza a girar con o sin agua,
hasta que Ia cascarilla y le tierra son removidas,
La eficiencia se mide de acuerdo
abrasivo empleado, cantidad de agua y
a Ia
Ia de
L. L. L.2.
arrnadura
Tipo 18.
en cuatro (4)
Consiste en un
varillas de hierro
tambor con una
con longitud de
-
6
un (1) metrs y diámetro de O.E metro; la superficie es
en Iámina con orificiss alargados Para 1a fáciI salida
deI material removido. La al irnentación de las raices Y
agua se realiza por una de las caras del cilindro; esta
alimentación de materia prima 5,e hace por rnedio de una
tolva cofno las empleadas en las mezcladoras de concreto.
Por eI otro extrerno se conecta a un eje por el que entra
Ia potencia por medio de poleas Y correas.
1 . 1.1 .3. Tipo lC. Modelo de Lavador-Descascarador t
consistente en un tarnbor ci I indrico con arrnadura de
hierro y superficie en rnaderar accionado por engranajes Y
montado sobre rodarnientos de bolas¡ cuenta con una
abertura puerta a todo 1o largo del tambor Para trargar o
descargar 1a yuca.
L.I.2. Máquinas de funcionamiento continuo o tipo 2
1.1.2.1. Tipo 2A. Es una Lavadora de raiceg gue ya se
han pelado a mano y cortado en rebanadas; se construye en
Iadrilto repellado con cemento, en forrna de una canoa
rectangular con una longitud de aProximadamente de tres
(3) rnetros y uno (1) de anchon dividido Por paredes
transversales con cinco (5) compartimientos' Un motor
acciona un eje dispuesto a lo largo y unidas a él r unas
-
ho j aE o cucharas están f i rrnemen te un idas
compartimien to .
cada
Las rebanadas de yuca son mantenidas en rnovimiento
continuo rozándose unas con otras en los cornpartimientos
de llenos de agua, transportándose hacia adelante por Ia
posición rnisma de Ias paletas de un compartimiento al
siguien te .
L.L.2.2. Tipo 28. Et construir éste tipo de rnáquina se
basa principalmente en lavar yuca que ya ha sido pelada a
mano y cortada en rebanadas, consistente de un cilindro
de acero perforado de un (1) metro de diámetro Dor
cuatro (4) de longitudo rotando en un eje horizontal.
Espirales traglapados, de cerca de L4 crns. por cuatro (4)
de longitud, están soldados a Ias superficie interior del
ci l indro en semeianza a un carnino tal que ellos impulsan
las tajadas de yuca y la mantienen en rnovirniento rento
hacia adelante. Una pareja de tubos son los que
al imentan de agua interiorrnente en f orrna congtante a
largo de 1a lavadora.
lo
1.1.2.3. Tipo 2C. Las raices son lavadas en una máquina
que consiste en un tarnbor perforado a 1o largo del cual
-
-F
eIlas son impulsadas por una serie de brazosr sujetos
un eje central que rota.
EI tambor está parcialmente sumergido en aguer y en
algunos diseños agua rociada a presión; ésta combinación
producer junto con las volteretas de las raíces Y el
remojamiento, que se suelte la tierra y arenas adheridas.
El pelado se logra con una prolongación de Ia misma
máquina usada pera eI Iavado. La acción combinada del
egua a presión y la abrasión de las raices entre si Y
contra las paredes del tambor rernueven la cascarilla.
1.1.2.4. Tipo 2D. Proceso ALFA-LEVEL. La Lavadora-
Peladora consiste en un recipiente rectangular de metal t
con un eje central a todo Io largo de 5u longitudr aI
cual están sujetas paletas de madera que encargan de
lavar transladando hacia adelante hasta una zsna donde se
enclrentran paletas de hierro que realizan el pelado, Ia
alimentación se hace por medio de un alimentador de
raí ces .
El agua de lavado está en contra corriente aI flujo de
Ias raices por Io que se garantiza un lavado eficiente.
B
-
uF._
1.1.2,5.
previamen te
Tipo 2E. En éste prototipo se debe lavar
las raices para retirar la tierra y arena,
Iuego se cortan Ios cabos para después introducrr
1a yuca verticalmente por entre cuatro discos provistos
de dientes que parten por su longitud en cuartos, los que
a su vez son recibidos por dos rodillos que separan la
pulpa de Ia corteza; el rodillo superior aplica la yuca
contra eI tambor inferior que consiste en una reja
cilíndrica rnantenida entre dos chapas circulares. La
corteza es expulsada mientras que Ia pulpa sale en forma
de cubos de 15 cms de lado, aproximadamente. La máquina
Ia operan dos personas.
L.L.2.7 . Tipo 2F ( lavadora peladora tubular con cinta
helicoidal ) . Esta rnáquina está compuesta por un tambor
de longitud considerable y superfÍcie ranurada, el que
por su parte interior I leva una cinta de hierro redondo
creando una cresta en forrna helicoidal, la que al girar
el tambor sobre su eje central conduce Ia yuca a 1o largo
de él y con la abrasión entre gi y eI agua a presión
Iogra lavar y pelar. EI contra flujo del agua garantiza
una eficiencia grande en eI proceso. La alimentación se
hace por uno de sus extremosr empleando una rnesá, aI
igual que en la salida o mesa recibidora.
-
La lectura de los apartes
Ios diferentes sisternas
Lavado-Pelado de Ia yuca.
anteriores nos
empleados en
F
da una idea de
e1 proceso de
10
Algunas de ellas sólo realizan la función de lavar, otras
Ia de pelar después de recibir la yuca lavada; rnientras
que las restantes hacen ambas labores.
EI volumen de yuca a protresar también da idea del sistema
empleado, pues cuando se hace de una manera continua es
mucho rnayor la producción, que cuando se emplea el
sistema por bache. Este úItimo sistema implica tiempos
rnuertos durante Ia carga y la descaFۇ r 1o que hace el
sisterna ineficiente, pero se convierte en la más adecuada
desde el punto de vista de espacio y costos'
El empleo de gran cantidad de agua en
necesario por Ia higiene que requiere
a I midón .
el
en
prcrtreso se hace
Ia obtención deI
-
2. PROPIEDADES FISICAS DE LA YUCA
2.L. TAMAÑO PROMEDIO
Los datos a continuación fuero obtenidos en ral landerias
situadas al sur de Santander de Ouilichao (Cauca):
TABLA 1. Dimensiones de Ia yuca en rallandería UNO.
DATO D I AMETRO(mm)
LONG I TUD(mm)
l_
234567B9
10PROMED I O
73708464a464736?70BO72
220290310280230245310365320250288
-
-!F-- -rF-. -
TABLA 2, Dimensiones de la yuca en rallanderia DOS.
L2
DATO D I Aff ETRO(mm)
LONGI TUD(mm)
1234567I9
10PROMED I O
737785748B7477a2768879
2LO27030029o]26o2BO5153453102502A3
2.2. REGUERIPIIENTO O DATOS DE DISEÑO
Capacidad de 1a máquina será de:
25 Ton /día trabajo
Potencia máxima del rnotor de accionarniento:
5Hp
Volumen máxirno que debe ocupar ( tentativo )
Largo = 5.5 metros
ancho = 1,5 metros
altura = 1.3 metros
5.5 x 1.5 x 1.3
LO.725 metros cúbicos
Vo I umen
-
=ilF
El eje de la rnáquina deberá girar 50 R.P.f'l.
E I vo I urnen de egua emp l eada para e I I avado es de :
7 m^S/ton de yuca
13
-
SELECCION DEL PROTOTIPO DE LA MAAUINA
LAVADORA-PELADORA DE YUCA
3.1, DE PROCESO CONTINUO CON TORNILLO SINFIN
Máquina cuyo principio se basa en eI transporte de
rnateriales por rnedio de un tornil Io sinf in surnergído en
agua y las superficies de contato con la yuca recubiertas
de un material abrasivo, el cual conduce las raices a lo
largo de Ia canoa y la obliga e friccionarse entre si Y
el medio abrasivo que con Ia cantidad de agua adecuada se
ejecuta eI propósito de su egtudio.
No se Ie dío importancia
construcción deI torni 1 1o.
por el alto costo de
3.2. DE PROCESO CONT.INUO CON PALETAS DISPUESTAS
HEL I COI DALMENTE
5.
El principio es el rnismo
con Ia diferencia que Ia
de la máquina de tornillo sinfin
construcción de éste se realiza
-
15
POr secc]'ones muy
en una serie de pa
he1 icoidalmente a
mismo propósito.
pequeñas de éI,
letas dispuestas
1o largo de un
con Io que se convierte
en una linea que gira
eje consiguiendo el
La costo se reduce por Ia rnenor cantidad de material
ernp l eado y 1a versati I idad de I a misma rnáquina y tf aci I
idad de montaje y rnantenimiento.
-
ANALISIS Y DISEÑO DE LA LAVADORA-PELADORA
4.L. ANALISIS DE FUERZAS
4.
Las fuerzas que
por 1a fricción
entre sí yt la
el Ia.
actrlan sobre I a
entre las raices
fuerza de empuje
paleta están generadas
y la canoa, las paletas,
deI volumen frente a
4.L.L. Fuerza sobre Ia paleta.
AEr4
FIGURA 1. Posición de la paleta tron respecto a la canoa.
-
L7
! = O.15 x At x W = O.15 x 0.7854 x O.2OO
V = Q,O23562 m^3
P = O.5 x V x Qy
P=O.5x0.023562x1120
P = L3.2 Kg
La ecuación que se genera del diagrarne de la f igura 5. ,
considerando l as masas en movirnien to , es :
Fp = P [ (t¡Cos + Sen ) + (U w^2 r/g) )/
( Cos ¡:Sen )
donde:
P = 13.2 Kg
U = O.B Suposición
= 9O.O grados
w = 5.24 rad/seg = 50 R.P.M.
r = O.53O m
en ton ces :
Fp = 24.5 Kq sobre cada paleta sumergida.
-
18
4-7-2. centroide de1 punto de aplicación de la fuerza Fp.
FIGURA 2. Punto de aplicación de la fuerza Fp.
CáIculo de
FIGURA 3. Posición con respecto al eje horizontal.
oorc¡
'ñ¡
rx - ( ) * dA)A = Q.5 As =fl=5.89x1O
(" dA = f -)/
/A
o.5
^_3
x (O.O11781 )
mn2 = 5B9OO mm^2
398) dX(Y
-
Lg
- 398)(- du/z)u - 2 (u^3/2)/3 f / 2
u/2
U^L/2
398
U=R^2
dU = -2x
xdX=d
((Ix dA = l()l
=t
X_
f,=
/rlx dA= lx [ (R^2-x^2)nL/2- 398]dX
/)
xn2
305
o
t 398(R^2 - X^2) - 2(R^2 - x^2 ) ^ (3/2) , l=":
= 10507451.O8 - 8083333.33
(2424117.7 / 58900
41.15 mm
CáIculo de Y.
FIGURA 4. Posición con respecto al eje vertical.
-
20
Valor que se halla por medio de la siguiente relación
matemáti ca :
Y = R tt4 (Seno()^l¡ / lS (2o< Sen 7d,l I - Cos o( ]
Donde: = n x o{.'/LAO
= n x 37.25'/1AO
= O.650l radianes
Y = 5OO mm t[4x(Sen O.6501)^2J/[3x(ZxO.6501
Sen 2xO.65Ol)l Cos 0.6501)
I = 327.6 mm
Y-328mm
4.1.3. Cálculo del peso sobre la canoa.
trc=Gy+Ga
Peso de Ia yuca:
Cly=VyxQy
Supuesto: el I lenado de la cancla sea det 15 7. del total
del volurnen de un ci I indro de radio y longitud igual al
de I a rnisrna.
-
2L
Vy = L57. x Vc = O,15 x n x Dc^2 x Lc / 4
Vy = O.L5 x rr x (1.Oj^Z x 5.1 x O.25
Vy = Q.6 m^3
Cly=0.6x112O
CIY = 0.672 Ton
Peso del agua:
Oa=VaxQa
\rr = 7 m^3/ ton de yuca: €F.l Ia canoa se encontrará:
Va=!xQy=7x0.672
Va = 4.7 m^3
Qa=4.7x1OOO
Gla = 4.7 Ton
Entonces, eI peso total sobre Ia canoa, será:
Oc = Q. 672 + 4.7
Glc = 5.372 Ton
-
22
4.L.4. AItura rnáxima de llenado de la canoa.
P% Je ll'Á'
FIGURA 5, Diagrama de 1lenado.
h-[R^2 (L/2)^2 f^L/2
At=[-xh
Asc = ( n x R^2 x n')/se,O
As = Asc At ; además el
deI círcuIo generado por
brazor ES decir
área As es el
una revolución
L5 7. del total
cornpleta de.un
As = O.15 x (n x R^2) = (3/2a) x n x R^2
3/2O x Tr xR^Z = n x R^2 x n'l36O L x [R^2 (L^2/4)J^L/2
-
23
L x [R^2 - L^2/4J = n'x (nR^21/36O - 54 x (nR^2)/36O
n' = (360 x L)[R^2 - L^2/47^L/2 / (nR^2) + 54
Y por la ley de los senos, tenemos:
R / Sen(9O - n'/2) = L / Sen(n')
Sen (90 n'/?) = Cos (n'/21 , entonces:
R / Cas(n'/21 = L / Sen (n')
L - R x Sen (n' ) /Cos (n' /2) , reernplazando:
(360 / (nR^2) x tR x Sen(n')/Cos(n'/2)J x
tR^z I Sen (n' ) / Cos(n' /2) J^2 ]^L/? + 34 - n' = O
Evaluando Ia anterior ecuación¡ s€ tiene:
n' = 74.5 grados
Con 1o que se obtiene:
Cos (n'/21 = h / R
fi = 5OO x Cos (74.3/21
h - 398.0 mm
Sen(n'/2)=L/2R
-
24
L=2 x5OOxSen (74.5/2)
L = 605.5 rnm
Gluedando, entonces, la altura de Ilenado es:
U=R-h-5OO 398.1
U = 1O1 .9 mm = 1O2 mrn
4.2. CALCULO DE LAS PALETAS, NUMERO y DIMENSION
4-2-L- Largo mínirno. El alto de Ia paleta es corno
minimo U = 1O2.O fifir para que conduzca
satisfactoriarnente la yuca, pero por la irregularidad del
tamaño y posición de las raices en Ia canoa se asurne una
altura de L7o ffifi¡ que es Lrn valor mayor al diámetro
promedio de las raices.
4.2.2. Ancho. Se supone que Ia paleta moverá en sutotalidad el
volumen que tiene al frente, ro que conducea:
Vp = Vc / N = n x Dc^2 x Lc / (4 x N); también,
Vp=TrxDc^2xW/4
-
25
FIGURA 6 Distribución de las paletas.
igua I ando , en ton ces :
W=L/N
TABLA 3. Distribuciónde paletas por tramo vs
de I núrnero. ancho.
W (mm)
340. O283,3242.82L2.3
El valor escogido es:
l,{ = LSO. O mm , dejando una luz entre paleta y paleta
2IO . O mrn , aprox irnadamen te.
N
567I
de
-
26
FIGURA 7. Volumen movido por la paleta instantáneamente
4.2.3. Punto de contacto de la paleta tron la canoa
FIGURA 8. Punto de contacto con la canoa
-
27
La posición más critica es cuando ra paleta estátotalmente
atravesada o su prano está perpendicurar areje de Ia canoa.
Tan (B/21 = ( W/2 ) / (R y.) = y' / W
en ton ces :
2Y' x R 2Y' ^Z hJ^Z = O2Y',^2- lOOOY',+4OOOO=O
Y',^z- SOOY',+2OOOO=O
Y' = 43.8445 mm
Lo anterior quiere decir que la longitud del brazoacoplado a la
paleta no debe ser mayor de 4s6.1s6 nffrdesde el centro der eje
hasta Ia parte más extrerna delbrazo y la paleta en su parte
rnedia; con eI f in de evitarcualquier roce entre la canoe y la
paleta en su giro, encualquier posición de ésta respecto aI eje del
brazo.
4 .2.4 . Espesor .
Fp = 24.5 Kg
M =FpxY = 24.5 xO.2ZS
M = 3.46 Kg.m
-
2A
FIGURA 9.
FIGURA 10.
flector, de
Diagrarna de. lO2 'n
cuerPo libre de la paleta.
Q= 3.1.5mm
Diagramas
Ia paleta.
fuerza cortante momento
-
29
El punto crítico es en (a). Considerando:larninado en caliente;
con unlimite de proporcionalidad a:
un acero 1OZO,
tensión: SS.Oxl0^6cortante: 15. Sx10^6
resistencia úttima a!
Kg/ m^2Kg/ mnZ,
tensión:cortante:
50.Ox10^6 Kg/m^231.6x10^6 Kg/m^Z
20.4x1O^9 Kg/m^?
8.2x1O^g Kg/m^Z
Módu I os
Tao =
Fs=1
G=
Análisis por esfuerzo cortante:
xFp/A FsxFp/(exl¿J)Fs
.5
e
e
e
FsxFp/(Taoxt¡J)
L .3x24. 5/ ( 51 . 6x lO^óx O .Z)
5.B1x1O^-6 m = O.OO5B1 rnrn
Análisis por flexión:
Sigma=FsxM
I-e^3xt¡l /
c=e/2
x
t2
c/I
-
30
Sigma-6 xFsxM / (W x e^2 )
e = L 6 x Fs x M / (w x sigmalT^l/z
e = [6x1.5x5.46/ (o.2x35x1O^ó 7^L/2e = 2.65x1 O^-S m = 2.63
rnrn
4.3. CALCULO DE LOS BRAZOS DE LAS PALETAS
El brazo se considera como unaextremo y el otro en voladizo
FIGURA 11. Diagrama deFuerza cortante y momentos
truerpo I ibre del brazo,f I ectores .
viga empotrada
so--7a-.5 u9
de
-
31
Si se considera de un rnaterial como el hierro grist con
las propiedades siguientes, tenemos:
Resistencia t1 ltima:
'Tensión : 14.3x10^6 Kg/m^2
Compresión: 53.Ox10^6 Kg/m^2
Cortante: 31.6x10^6 Kg/m^2
Módulos: E = 10.2x1O^9 Kg/m^2
$ = 4.Ox1O^9 Kg/m^Z
AnáIisis tror esfuerzo cortante:
Tao=FsxFb/A A-nd^Z/4
d = t 4 x Fs x Fb / (n x Taoll^L/Z
d = [ 4xL.5x24.5/(nx31,6x10^6)] ^L/2
d = L.22x 1O^-3
d = L.22 nn
Análisis por esfuerzos de flexión:
Sigma = Fg x M x c / T I = n x d^4 / 64
y c = d/2
-
32
d = t 32 x Fs x M / (n x Sigma)1 ^L/3
[ 32x 1 . 5x8. O/ ( nx31 . 6x 10^6 ) ] ^1 /3
L3.7 m^-5
15.7 mrn
4.4. CALCULO DEL EJE
24.3
24.5 0.328 = 8.O Kg.m
F --
FIGURA L2. Distribución
toda la longitud del eje,
d
d
d
Kq
X
F=
Tt-
de log brazos y las fuerzas en
-
53
P=Nb.Pb+Np.Pp+Pe
A = 7B5O Kglm^3 del acero 1O2O
Pb=VxQ=nxd^2dxLxQ/4
Pb = nx (O.O1BO^2)xO.5x7B5O/4
Pb = 1.O Kg
Pp=hJ xexUxQ
Pp = O.2x (3.45x1O^-3) xO. 1O2x7850
Pp = o.55 Kg
Pe=rxsD^?xLxQ/4
Pe = nx (4x1O^-3)^2x1 .7x7A5O/ 4
Pe = L6.77 Kq
Para un núrnero total de 16 paleta y respectivog brazos,
tenemos, el peso total, por tramo considerado:
P = 16x(1.O + O.55) + L6.77
P = 4L.57 Kg.
De acuerdo a la distribución para eI número de brazos a
1o largo del ejer se obtiene:
PC = número de paletas en contacto con el material, a Io
-
34
/\PC = 74.3 grados / 22.3 por paleta = 5.31,)
l argo del trarno.
Escogido PC = 3.O por funcionalidad, debido a gue el
contacto de las paletas con la yuca no es cornpleto.
La cantidad de carga distribuida sobre el ejer se
calcula:
q=P/L
R-lF'.^z +P^2f^L/z
F'=PCxF=3.Ox24.5
F' = 73.5 Kg
R = t 73.3n2 + 4L.37^2)^L/2
R = 84.4 Kg
q = 84.4 / L.7 = 49.7 Kg/n
-
35
FIGURA 13. Diagrama de
cortantes, de momentos
1=49ilAln
cueFpo libre del ejer de
flectores y del torsor.
g
,-#
fuerzas
-
36
4.4.L. CáIculo det diámetrs del eje por resistencia
4.4.1.1, Cortante. El punto critico es eI (a).
Tao=Fsx(v/A+Txr/J)
Dondei r = D/2
J-nxD^4/32
A=nxD^2/4
Tao = Fs x (4vlnDnz + lóTlnD^s)
= FE x (4 x D x v + 16 x T) / (nx D^5)
(TaoxÍD^3)/Fs 4 xDxv 16xT=O
31.6x1O^ó x r x D^3 / L,5 - 4 x D x 42.2 - 16 x 72 = Q
66.18x1O^6 x D^3 - 168.8 x D L152 = Q
Evaluando para D, se tiene:
D = Q.O25951 m
D = 25.95 mrn
l
-
37
4.4.L.2. Carga combinada. EI punto critico es eI (b).
Te=[m^2+T^2f^L/z
Mb = L7.9 Kg.m
Tb = 60.0 Kg.m
Te = f L7.9^2 + 6O.On2 )^L/2
Te = 62.6 Kg.m
Me=(M+Te)/Z
Me = (L7.9 + 62.6)/2
Me = 4O.2 Kg.m
Tao.máx = Fs x 2x Te / (n x r^3)
r = tZ x Fs x Te / (¡ x Sigma.máx) 1^L/3
r = lZxL .5x62.6/ ( nx31 .6x1O^ó ) l^1/5
r = L2.4x1O^-5 m
r = L2.4 mm
y D=24.8mm
ó
SÍgma.máx = Fs x 4 x Me / (t x r^3)
-
.F
r = [ 1.5x4x40.25/ (nx35.Ox10^6)]^1/3
r = 13.Ox1O^-3 m
r = 13.O mm
y D= 26.0mm
4,4.2. CáIcuIo del diámetro del eje por
Uti I izando Ia teoria del máximo esfuerzo
(T.M.E.C. ) y el punto crítico es (b).
Considerando solo los pesos; se obtiene:
Q, =zt.s vSl^
A=ú.@9 O=Ao.8Dr
-
39lL9 rg.rn
g.Bl' Ég.rn
t
C0 rg.n
Diagrama de mornen to f I ector y torsor contra
Ma=
Ma=
Mm=
Mrn =
FIGURA 15.
el tiempo.
(Mmáx - llnínl/2
4. 53 Kg. m
( Mmáx + t'lnínl /?
13.37 Kg. m
( Tmáx +,
36.0 Kg.m
(L7.9 - B.A4l/2
( L7 .9 + El.84) /2
Tnínl /2 o.o, /2Ta=Tm=
Ta=Tm=
flUninnicort \ffi:l
il Dar,r ¡,,;t¡ú.Ii:;+;r-*._-.-, ... i
Sn = Kl.Kd.Ks.Ke.KT.Km.S'n
-
--*'
O. 58 ( material dúcti I y carge torsional )
1,OO (material ductil y cerge flexión)
O. ? ( Factor tamaño, pera 1O.2 (= D (= 50. B rnm
flexión y torsión)
O.7O ( laminado en caliente)
O.3A (Factor de concentración de esfuerzos)
1 . OO ( Factor de ternperatura )
O.BO (ataque de Ios ácidos y factor de
conf iabi I idad del 99 .O 'L)
= O.5 x Su = O.Sx(5Ox1O^61 Rg/n^Z
= 25x1O^6 Kg/m^Z
40
KI
K1
Kd
Ks
Ke
KT
Krn
S'N
S'N
4.4.2.L. Cálculo del tornil lo prisionero para evaluar su
efecto de concentración sobre eI eje,
NOTA: E1cá1culo,
FIGURA 16.
aná I isis.
diámetro del eje se supone para efectos del
eje considerado pare eIEsquema del trozo de
-
4L
T
F
t-
d
d
d
d
3.O Kg.m
2xT/d
lsO K9
2x3/ o, o40
Tao=FsxF/A= FsxF/(¡x d^2 / 4)
14 x Fs x F / (n x Tao)l
[ 4x1 .5x150/ ( nx31.6x10^6 ) ]
3.O1x1O^-3 m
3. O1 rnrn
Haciendo una equivalencia
factor de aconcentración de
en áreas para
esfuerzos, se
encontrar
obtiene:
eI
FIGURA t7. Areas
Agujero pasante y
equivalentes: I-Entalle esférico, II-
I I I-Ranura circunferencial.
-
42
AI = Tr D^2/4 - r (3.O1 ^2)/8
AI = 1253,08 mm^2
AI I = Tr D^2/4 d'D = ¡x(4O^2) /4 - 4Oxd'
AII = 1236.64 4Od'
AIII = n d"^2/4
Relacionando las áreas:
AI y AII: 1253.08 = L256.64 4Od'
d' = O.O89 mm
AI y fIII: 1253.O8 = trd"^2/4
d" = [4x1253.O8/nf^I/2
d" = 39.94 mm
Los factores de concentración son:
II: d'/D - O.OB9/4O.O = O.OO2
Kt = 4,O
I I I: t (D - d' ' ) /2) /d' '= O.O3/39.94 = O.OOO7
d" lD = 39.94/4O.O - 0.9985
Kt = 1.8
-
43
3.','
caso mág extremo de esfuerzor osea elSe escoge para el
agujero pasante.
Kt = 4.O
Con
Su = 50.Ox1O^6 Kg/m^Z = 59330 Lblpul^Z
q = o.79
Kf =.1 + (Kt - 1) x q x Ks
Kf = 1 + (4 1)xO.79xO.7Q
Kf ='2.66..t,
Ke=LlRf=L/2.66t
Ke = O.38
Sn = (O.5E}xO.7xO.7xO.3E}x1.OxO.Bx25x1O^ó)
Sn = 2.BOx1O^6 Kg/m^Z
De 1a T .;'l. E . C, se tiene:
D=t32xFs/r.J^L/S
(Ma/5n+Mm/5y
P = t 52x 1.5/n)^!/2 x
(4.53/2.BOx1O^6 +
x [(Ta / Sn + Tm
l^2f^t/6
| (3O/2.8Ox1O^6 +
13.37l35x1O^6 ) ^2
/Sy)n2+
30/35x 10^6 ) ^2
J^t/6
-
44
D = 56.4Ox1O^-3 metros
D = 56.4O mm
4.4.3. CálcuIo de las deflexiones producidas.
4.4.3.1. Torsional ( emáx).
Smáx = T x L / (E x J)
donde: J = Tr x D^4 / 32
= nx(6Ox1O^-S)^4 / 32
= L.27x1O^-6 m^4
T = Tmáx = 72.O Kg,m
gma* = 72xL.7 / (A.2x1O^9 x L.27x1O^-6)
= O.011A radianes
Qmáx x lBO'/n = O.6734 grados,
4.4.3.2. Transversal { f,max). Para eI sistema analizado
Ia deflexión se calcula como:
(-jmáx = 5 x q x L^4 / (384 x E x I)
donde: q=49.7Kq/n
-
ill---.qF
[=nxD^4/64
= nx(60x1O^-S)^4 / 64
= 6.362x1O^-7 m^4
rAmáx = 5x49.7x (I.7 )^4/(384 x 20.4x1O^9 x 6.362xLO^-71
= 4.165x1O^-4 m
= O.42 mrn deflexión producida en el eje.
4,5. CALCULO DEL ACOPLE ENTRE EJES
Acople tipo: estrel Ia
Máximo torque a generarses 72 Kg.m
Potencia a transmitir: 5.O Hp
Diámetro del eje: óO.O mrn
llaterial del acople: fundición gris
Tao adrn = 51.6x1O^6 Kg/m^Z
G = 4x1O^9 Kg/m^Z
E = IO.2x1O^9 Rg/m^?
Potencia diseño = 5 x 1.5 = 7.3 Hp
Potencia la lOO = HP 1OO = 7.5 x 1OO / 30
= 15
45
Con éste valor y de acuerdo a la tabla 14.18 (Diseño de
-
46
D1
D2
D3
L
c
e
elernentos de máquina,
siguientes medidas:
J, Caicedo ) , 5e recorniendan I as
= F12 = material acople.
Acople tipo estrella.
2.4 x
2.2 x
1.E} x
2.5 x
o.54
o.68
= 132 mm
= 144 mm
= 1OB mm
= 13E} mm
= 5O.4
= 4O.B
D
D
D
D
xD
xD
mm
fnm
C - caucho, M1
FIGURA 18.
-
47
La comprobación de Éstos datos nos I leva a:
Tao adm = T x D x Fs / (2 x J) = f x Fs / A
La distancia rnínima a considerar es el valor del diámetro
P = 60 rnm, Io que conlleva a:
F=T/distancia=TlD
F = 72 Kg. m / 6Ox1O^-3 rn
F = 12OO K9
El área resistente, es!
A=FsxF/Taoadrn
A=2 x12OO /31.óx1O^6
A = 7.39x1O^-5 mn?
Aa = [ n x (D2^? DL^z) / 4 J / 3
Aa = Tr x (D2^2 DL^z) / Lz
Y si Aa = 7,39x1O^-5 mn?
Dl)=D=60mm
D2 = | 7.59x1O^-S x L2 / ¡ + D1^21^L/2
DZ = [ 2.9Ox1O^-4 + (6Ox1O^-31^27^L/2
-
48
DZ = 62,4 mm
El área resistente =e puede recalcular, y:
Ar=rx(D2^2DL^z)/Lz
Ar = n x (O.L44^2 - 708^2) / Lz
Ar = 2.3Bx1O^-3 mn? ( Aa = O.O759x1O^-3 rn^Z
Por lo que el acople transrnitirá Ia potencia deseada sin
romperse.
Las nuevas cotas son;
Dl = 15O
DZ = 135
DS = 11O
L =14O
c=50
e = 40 todas en rnrn
-
4.6. CALCULO DE LOS TORNILLOS PRISIONEROS DE LOS ACAPLES
49
FIGURA 19.
respectivo
1a punta deI eje con
72 Kg.m
60.0 mm
F=2xT/D
F = 2x72/O.060
F = 24OO,O Kg
Tao=FsxF/A
Tao=FsxF/(nx
A = área resistente del tornillo
dt^2 / 4l
Univrrsidad 1::t
f)ei¡rc
Acople sobre
prisionero.
t-
n-
dt = | 2 x 24OO x 4 / (n x 31.6x1O^6) J^L/Z
,- .rlcid+¡b
-
50
dt = 13.9 mrn para un solo prisionero.
Para dos (21 tornillos:
dt = 9.8 rnm
dt = 1O.O mm
4.7. CALCULO DE LOS TORNILLOS PRISIONEROS OUE SUJETAN
LOS BRAZOS
EI cálcuIo del tornillo prisionero se hizo para evaluar su
efecto de troncentración sobre eI eje.
T = 3.O Kg.m
F=2 xT/d = 2 x5/O.O4O
F=15OKg
Tao = Fs x F/A = Fs x F / (¡ x d^2 / 4')
d = E4 x Fs x F / (tr x TaolT^L/z
d = [ 4x1.5xLS¡O/(nx51.6x10^6lJ^I/2
d = 3.O1x1O^-3 rn
d = 3,O1 mm
d = 5.O mm Escogido.
-
51
4.8. CALCULO DE LA POTENCIA REGUERIDA
HP=TróxFs /i¿' tHpl
T = _9 x B Kg. fil = 72 Kg . ní Torque a generarse
'-r = 50 R. P.'l"l.
l,rr = 5.25 radianes/seq
Fs = I.2; 1.5; L.7 '//o 2.O
HP = 72x3.23x1.O/76
HP = 4.95 hp (Caballos de Fuerza)
para tres secclones.
-
q CONSTRUCCION DE LA I"IAQUINA
5. 1. ESTRUCTURA GENERAL
5.1.1. Cá1culo de 1as barras de Ia estructura.
FIGURA 20. Carga sobre Ia estructura,
-
53
Se esume que Ia carga estará
a lo ,largo de toda Ia canoa,
partes, asi:
en
e5
todo momento
decir Ias 5.3
d i stri buida
Ton en tres
Clc
a
53OO Ks
53OOKg/3=L767=1BOO Kg
En ton ces :
Suma
Suma
Fy=O=R1
t4iii = O =
+ R2 - 1BOO
IBOOxO.BSO-RZx1.7BO
donde: R1 = R2 = 9OO Kq
Análisis de 1a barra I:
FIGURA 21. Carga de Ia barra I.
-
54
La comparación
por las cargas
de los esfuerzos admisible
nos sugiere un perfil:
y el producido
Sigma adm = 24.3x1O^6 Kg/m^? acero 1O2O
Sigma MxcxFs / I
t'1 = 18OO x O,89O = L6OZ Kg,m
n/2 = L6O2/2 = 8OO Kg.m
TABLA 4. Evaluación de varios perfiles.
PERF I L I x 1O^-9m^4
c x 1O^-Sm
Sigma x 10^6Kg. m^2
25x25x3
SBxSBx6
50x 5Ox6
75x75x 13
75x75x 1O
65xó5x 1O
73x75x6
4.35
58.3
141.5
899. O
707.6
408. O
49L.2
L7.A
L3.7
LO.7
2.O32
3.3
6.1
4.6
5418
375
L20
3.6
7 .46
23.9
15.O
De los anteriores se escogió eI de 65x6sx1o y eI cual su
-
55
deflexión máxima tse produce en eI centro de la barra y
gu valor es:
Def = 5 x q x L^4 / (344 x E x I)
= 5 x G x L^3 / (384 x E x I)
= 5x9OOx ( 1.78O ^5) / (384x LO.2x1O^9x4OBx1O^-9)
= O.O15B m = 16 mm
El perf i1 escoge es de dirnensiones 2 1/2 x 2 I/2 x S/El
como perfil pare la posición I de Ia figura 5. Y uno de
5 x 3 x L/4 para soporte del rodarniento.
Los ángulos que servirán de parales se calculan Por
pandeo
La carga critica Pc = 9OO Kg por cada par de paÉales,
para un paral será de 45O Kq y ernpleando un Fs = 2t
entonces 3
P = 9Oo Kq por cada paral
Punto de transición = ( 2r.^2 x E / 5yl^L/2
Sy = 35x1O^6 Kg/m^Z ecero 1O2O
-
56
E = 2O.4x1O^9 Kg/m^?
Punto de trans = (2r.^2 x 2O,4x1O^9 / 35x1O^61^L/2
= 60.5 > 30 Y < 13O
lo que indica que es una columna intermedia y cofno tal s€r
anal iza así:
Pcr = Sy x A x (1 Sy x (Le / Rmín)^Z / (4rt^2 x E)
Le = O.5 x L
AI hacer 1a evaluación se tiene que 1a carga Pcr
soportada por un elemento de 25x25x3 es de 3772 Kgr con
un Kmin de O.47, (A) de I.42 n^2 Y L igual a 7OO mm; lo
gue nos da un ángulo que trabaja con una trarga real por
debajo de 1a critica.
cálculo de los torniltos de unión entre ángulo (nodos A,
B,C y D)delafigura20.
Por cortante. V - 45O Kg pera cada lado
Tao=F/A
Tao adm = 16x1O^6 Rg/m^Z
-
37
ft = F / Tao adm = 45O / 35x1O^6
A = L.286x1O^-3 m^2
d=(4xA/nl^L/Z
d = (4x1.286x1O^-3 / n)^L/2
d = 4.OxlO^-S m
d = 4.O mm
cálculo de los tornillos de unión de Ia canoa Y los
ángu I os .
Estos deben soportar una carga igual a 9OO Kg por cada
I ado:
A=F/Tao=9OO/35x1O^6
fl = 5.625x1O^-3 rn^Z área resistente
d=t4xA/(nxrxFs)l^I/2
Fs = 2.O
-
Í5B
TABLA 5. Nrirmero de tornil los
vs. diámetro de los misrnos t
soportes de la canoa.
n torni I los d (mm)
t4
16
1A
20
24
30
16. O
15. O
14. O
15. O
12.o
11.O
Escogidos veinte (20)
la canoa al ángulo.
tornillos por cada lado para unir
FIGURA 22. Distribución de los tornillos a 1o largo de
Ia canoa,
a9 ag
Rl
In
\
N(\|
\0
-
59C
5,2. CANOA
La lámina que cofnpone Ia canoa se calcula Por tensión Y
aplastamiento producido por Ios torni I los sobre Ios
aguj eros .
POR TENSION
f, = G¡ x Fs / Si.gma adm
Fs = 2.O
Gl = 9OO Kq
Sigma adm = 24.5x1O^2 Kg/m^Z
A=9OOx2/24.5x1O^6
fl = 7.35x1O^-5 mn?
Oue corresponde a una Iámina de 3.173 mm (L/A ") y una
longitud de 17BO mm 1o que da como área resistente de
5.7Ox1O^-3 mnZ.
POR APLASTAMIENTO
Sigma = F x Fs / A = F x Fs / Ee x (L d x n)l
e = F x Fs / t(L - d x n) x Sigmal
-
60
FIEURA
canoa.
d
F
L
23. Configuración del área resistente de
13x1O^-3 m
9OO Kg
1.7OO m
2x9OO / t(L.7OO - ZOx13.Ox1O^-3) x 24.3x1O^61
O.OSx1O^-5 m
O.05 mm
la
e
e=
e=
Lo que dernuestra que por cortante también nos sirve
calibre de 1a lámina escogida.
eI
-
61
TAI,IAÑO DE LA LAM I NA
FIGURA 24. Corte transversal de la canoa.
L1
LI
LI
EI área
1.2OOx3.600
TABLA 6.
rxr+2OO
O. 5OO x rr + O.2OO
L.77L n
cubierta por las cuatro
es de L7.28x1O^6 rn^2 y ¡
(4) láminas de
Cantidad de lámina a utilizarse en Ia canoa.
SECC I ON CANT I DAD AREA x 10^6 ( rnrn^2 )
12OOx I77 7
TBOx L77 L
152xL37 L
Tapas
3
5
3
2
6.40
4. r4
o.72
1.18
L2.44TOTAL
-
62
5.3. MESA DE ALIMENTACION
La I ámina ernp l eada
calibre de Ia usada
Las dimensiones están
para este propósito es del mismo
en 1a canoer per efectos prácticos.
dadas en eI plano respectivo.
5.4. BANDA TRANSPORTADORA DE SALIDA
FIGURA 25. Disposición de 1a banda transportadora.
Cálculo de la tensión efectiva.
para mover la banda vaciar Tx:
La tensión necesaria
-
63
Tx = fx x Ic x G / 2.2 tKel
donde: fx = O.O3 para equipo nuevo x
f x = O.O35 para equipo usado l(
lc = valor ajustado de la distancia entre centros
(1) del transportador
Ic = I para I < = 23O pies (760 m) t
lc = O.55 x 1 + 115 para t > 25O pies :Í
G : peso de las piezas en moviento (rodillos
deslizantes, poleasr etc. )
g = 12 para Lrn ancho de banda de t4 pulg (3.56 m)
para servicio liviano de L2 rodillos) *
* según catálogo icobandas.
Tx = O.O35 x (6.6 pies) x LZ / 2.2
Tx = I.26 Kq (2.77 Lb)
Tensión necesaria para rnover 1a carga en sentido
horizontal, Ty z
lY=tYxIcxCl/?-2
dondez fy = O.04 Coeficiente de fricción entre Ias
bandas y los rodillos deslizantes.
-
64
G = razon de carger en libras de carga por pie
de distancia transportada
G = 35.3 x C / S
C = 5/A = 0.63 Tonelada / hora
S = w x r velocidad de Ia banda [pies/min3
r = radio del rodillo sobre eI que gira la banda
r = 60.O mm si es del rnismo diámetro del eje
w = 314.16 radianes./rninuto
S=314.16x6O1300
S = 62.El5 pies/min
G¡ = 33.3 x 063 / 62.4s
G = O.53 Lblpie
Ty=O.O4x6.6xO.33/2.2
Ty = o.O4 Kg (O.O9 Lb)
La tensión necesaria para levantar Ia carga (Tz)¡
Tz=HxG/2.2
donde H = diferencia de altura entre Ie punto de
descarga y el punto de cargar ۖ pies;
l-l = 3.28 pies (1,O m)
-
65
Tz = 3.28 x O.33 / 2.2
Tz = O.49 Kg (1.O8 Lb)
TE=Tx+Ty+Tz
TE=L.26+O.O4+O.49
TE = L.79 Kg ( 3.94 Lb )
La potencia requerida en la polea de transmisiónr es:
HP=TExS/15OOO
HP = L .79xé2. 83/ 15OOO
HP = Q.OO75 Hp 1o que no significa muchc] comparado con
Ia necesaria para eI sisterna completo.
Tensión en e1 lado de retorno, T2:
T2=KxTE
donde: K = f actor de transrnisión basado en el
coeficiente de fricción, área de
contacto y tipo de tensor (Tabla 1r Pá9.
38; catáIogo ICOBANDAS)
Para tensor de gravedad y 1BO' de contacto para una
-
66
transmisión sencilla con polea desnuda: K = O.85
f2 = O.85 x L.79 Kg
T2 = L.52 Kg ( 3.34 Lb )
Tensión máxÍma ( T1 ) .
T1=TE+TZ
T1 = L.79 + 1,52
T1 = 3.31 Kg (7.29 Lbl
Tensión máxirna unitaria ( Tu ) .
Tu = T1 / (Ancho de la banda)
Tu = 7.29 Lb / 14 Pul
Tu = Q.52 Libra=/pulgada (9.31 Kglm)
Debido a que el rnaterial es liso y se va a transportar en
parte inclinadar sp selecciona una banda Tipo ANC-1252C
de un ancho de 355.ó mrn ( 14 Pul ) Y un diámetro de polea
de 4A6.4 mm ( 16 PUI ) (minimo).
-
67
5.5. CALCULO DE LA TUBERIA DE AGUA LII"IPIA
Si A = área de la sección transversal de
en tonces :
C=VexA
tubo,
Vo-
FIGURA 26. Esquerna de la disposición del flujo de agua Y
Ias raices.
Y si Vm = velocidad del material, Va = velocidad del
agua, Va > ó = Vrn pera garantizar que eI agua no se
devuelva, con el material .
-
68
FIGURA 27. Sección
orificios que forrnan
de Ia tuberia
Ia ducha.
y disposición de Ios
Se supone que eI
paleta, distancia
material se
igual a 21O
transporta entre
fnfn ;
pa I eta
Vm = O.21O m/Rev
Vrn = 1O.5 m/min
x 5O Rev/min
Corno se debe
material, se
fricción y eI
garan ti zar
torna Va =
arrastre
que eI agua no se devuelva con el
3 x Vm, considerando pÉrdidas Por
de Ia cascarilla
Ahorar sE requiere de de 7
cada tonelada de yuca lavadat
rnetros cúbicos de agua
entonces:
por
Ca
Ca
( 7 m^3 /Ton
(7 rn^S / Ton
de yuca) x Cy
de yuca) x (0.63 Ton yuca / hora)
-
69
4.4L m^3 / hora
O. 0735 rn^S/min
De 1a relación:
Ca
Ca
Ca
Va
dt
dt
VaxA
3x 1O. 5
Vax(nxdt^2/41
31 .5 rnlmin
= t 4 x Ca / (Va x n)l^t/z
= t 4xO.O735 / (3I.5xn) )^L/2
dtl=E4xCal/ (Va x P) l^7/2
Cal = Ca / 2 = O.O735/2 = Q.O3675 m^3/rnin
dt = O.O545 m
dt = 54.5 mrn
At colocarse un
dos porciones y
tubo a cada
eI diámetro
Iado, el caudal
de I misrno es :
se divide
! JY.
dtl
dtl
dtl
t 4xO .q.3675/ ( 31 . 5xn | 7^L /2
O.O385 m
38.5 mm
se requiere de dos (21 tubo de diárnetro igual a 38.5 mm
"ir''rr¡ ¡f¿ &rifaal¡i.rr)i'il.-¿.:l
-
70
CáIculo del diámetro de los agujeros.
FIGURA 24.
caudal.
Disposi ción de las duchas
\\Q' Q2
en eI tubo SU
f,=cl+c2+
C1=C2=C=r'lxCn
+Cn
=Cn
donde (n) es el número de agujeros
C=r'rInxdo^Z/4]xVa
do = t 4 x C / (tt x n x Va) J^1/2
se desprecian Ias pérdidas por fricción Ern los ductost
como tarnbién las pérdidas por generadas en los orificiost
debido a los cortos trarnos.
do = [ 4xO.O3675 / (Tr x n x 31 .5)J^L/2
-
7L
Evaluando 1a anterios ecuación
se obtiene:
para varios valores de
TABLA 7. Re1ación entre do
y núrnero de agujeros.
do (mm)
n,
20253035404550
a.627.7L7.046. 516. 095.755.45
La relación tongitud del trarno / nurnero de agujeros nos
da la distancia entre centros de los 11 ltimos, para su
correcta ubicación.
Se recomienda emplear n = 35 por tramo, 1o que da como
resultado dos (2) agujero Por cada tramo entre paletasr y
un caudal por cada uno de el los de Cl = CZ = = Cn =
3.5 x 1O^-4 metros crlbicos/rninuto ( 5.5 galones por hora )
.
-
72
5.6. CALCULO DE LA TUBERIA DE DESAGUE
Para ésta tuberia se considera una de diámetro igual a
L27 mm (5.O Pulgadas), por se una de las más usadas para
ésta función.
-
6. SELECCION
6.1. MOTOR
EI motor gue Ee reguiere debe poseer:
Potencia: 5.O Hp
a 1BOO R.P.M. el que e su vez generará un torque de:
f=76xHP/n=76x5/188.5
T = 2.O Kg.m = L9.6 Newton.metro
6.2. REDUCTOR
Este debe tener la cualidad de:
Reducir de lBOO R.P.M. a 50 R.P..M. y multiplicar eI
torsor de 2.O a 72.O Kg.m, lo que dice que la relación de
reducción es:
i=2/72= 5O/18OO= L/36
-
74
6.3. RODAMIENTOS
Se requiere un rodamiento para carga radial, n = 50
R.P.M., bajo una carga radial Fr = 42.2 Kg Y una vida
entre L 1Oh = (2OOOO y SOOOO) horas de servicio (según
catálogo), con ello su vida será de L 10 = 90 millones de
revoluciones (según tabla catáIogo).
Por tanto se requiere un rodarniento que tenga une
capacidad de carga dinámica (c):
c=FrxLlO^(l/p)
p = 3 para rodillos de bolas
c=42.2x(9Ol^L/3
c)=1E}9.1 Kg
c)=1954N
Los rodamiento que curnplen con éstas especificacionest
5(]n:
D=60mrn
Serie rodamiento Rodamiento parte fijaz 5é2
Marca: FAG
Serie soporte: 5625
-
73
Denominación:
Unidad con rodamiento
rodarniento: 362L2
soporte: 5G zLZ SX
rodamiento protegido:
S: SE 362L2
562L2.22R
FIGURA 29. Dirnensiones del soporte de rodamientor parte
fija,
-
76
Torni I los
Capacidad
fijación: M
carga, Din.
a=?4O
[ = 63.5
c = 26.5
fi = 69.9
hl = 159.9
g = 44-5
m min = L79.O
m rnáx = 2O2.O (dimensiones en mm. )
Est.
16
(C) = 40.5
(Co) = 36.O
Serie rodamiento parte librez 762.zRS
Marca: FAG
Soporte: SG ?LZ SX
Soporte protegido: .7ZR
Rodarniento protegido: 762A.zRS ( -27R1
d = 60.0
D = 11O.O
B = 26.0
rs = 0,6
H = 65.1
de
de KN
KN
-
77
Di=
E=
75.75
25.4 (dirnensiones en mm. )
Dimensiones del soporte de rodamientor parteFIGURA 30.
I ibre.
Las tolerancias, de acuerdo a tablas, pare cargas Iigeras
o variables (Fr = 0.06 c), para D = 60.0 mm:
Tolerancia = 16 p (+L2, -7)
6.4. CORREAS Y POLEAS PARA EL TRANSPORTADOR DE SALIDA
-
78
6.4.t. Correas.
La potencia a transrnitir: P = O.O1 Hp = O.Ol CV
EI nú¡rnero de R.P.M. de las poleas es igual: n = 50 R.P.M.
El tipo se servicio es de 6 a 12 horag dia de
funcionamiento y las puntas de carga o puesta en marcha
no es muy alto con respecto a plena carga, accionado Por
un motor eIéctrico.
La relación de transmisión es: lq = 1.O
Et coeficiente c, que está afectado Por Ia hipótesis de
una carga constante y dado por una tabla (según
fabricante) C = L.2 (para éste tipo de trabajo Y
montaje). Entonces a potencia corregida se obtiene:
PxC
o. o12
O. 01 CV x L.2
con Pc y 50 R.P.tl. se escoge del gráfico propuesto por eI
fabricante, Ia sección de Ia correa es B para suplir
nuestras necesidades.
CV
Pc=
Pc=
-
79
La distancia entre
siguiente ecuación:
f = > (K + 1) x dp / 2
f = 79A.5 rnrn para Ia
ejes, I, está determinada por la
+dP
geometría de la rnáquina.
La longitud primitiva de Ia
calcula 1a longitud primitiva
L=?xI+1.57x(Dp+dp)+
correa, está dada asi:
teórica:
5e
I-
t-
(Dp - dp)^z / (4 x I)
correa varíaEl diámetro recomendado para éste tipo de
entre L23 y 19O fiffir escogido 125 mm.
2x798.5 + I.37x (125 + 125) + (125 - L23l^2 / (4x8t8.6)
1989. 5 rnrn
De tablas se elege Ia longitud primitiva de la correa L'rnás
próxima aI valor de L calculado. si L'diferente a Lse variará 1a
distancia entre ejes establecidadisminuyendo o aurnentando la mitad
de Ia diferencia L'L, así:
J + ó - (L L'r/2 = 798.i + (2018 - Lgeg.S)/z4L2.75 mm
I
I
-
BO
El nuevo valor de L = zolg mrn, nos da una correa B 77 s/4.
Por f in , tenernos :
Tipo de correa: B 77 S/4 trapecialNurnero de correas: Una
Diámetro de las poleas (motor y conducida): IZS.OAncho poleas:
25 mm
Distancia entre ejes real t E LZ.75 mmCarrera del tensorz 32 +
51 mm.
6.4.2. Poleas.
El tipo canal: trapecial y de diámetro primitivo 125 mm.
6.5. LISTADO DE PIEZAS
TABLA B. Designación de cada una de las piezas
NUM. CANT. NOMBRE DESIGNACION/MATERIAL
1
14E}4g
36
23456
Conjunto rnotoreductor
Bandeja de alirnentaciónPa I etaBrazo de la paletaEjePlatina de
soporte derodamiento
Hp=5/1BOOR.P.M.j = L/36AC 1O2O / AtfajorAC 1O2O / ALfajor
L/BFundición grisAC 1020
AC 1O2O / Alfajor L/E
-
B1
Continuación TabIa 8. Designación de cada una de 1aspiezas.
NUM. CANT. NOMBRE DES I GNAC I ON /f"1ATER I AL
7 4 Soporte de rodarnientof i jo SG 2I2 3x 362L2.22R
I 2 Angulo longitudinal dela canoa interrnedia izq. L ó5x65x1O /
AC 1O2O
9 5 Angulo longitudinalsuperior izquierdo L 65x65x1O / AC
1O2O
10 3 Canoa principal AC 1O2O / Alfajor t/811 2 Canoa intermedia
AC 1O2O / Alfajor L/ALZ 3 Acople AC 1O2O13 4 Soporte de rodamiento
SG 212 SX 762A.2RS
(.22R)L4 2 Polea de arrastre Fundición gris15 1 Bandeja de
salida AC 1O2O / AlfajorLb 1 Banda transportadora ANC-1252 C 14"
anchoL7 10 Angulo paral derecho L 38x38x3 / AC 1O2O18 6 Angulo
longitudÍnal
diagonal L 58x38x3 / AC 1O2O19 6 Angulo longitudinal
inferior L 38x3Bx3 / AC 1O2O20 4 Angulo transversal
inferÍor L 38xSBx3 / AC 1O2O2L 2 Angulo longitudinal
platina motor L 38x38x3 / AC 1O2O22 LZ Angulo transversal
platina motor L 38x38x3 / AC 1O2O23 4 Angulo paral platina
rnotor L 3Bx38x3 / AC 1O2O24 1 Platina base conjunto
motoreductor Alfajor L/B25 3OO Tornillo 1 M 13x35 / AC 1O2O26 I
Tornillo2 M16x35/AC 1O2O27 I Tornillo prisionero M loxlO / AC
tOzO2A 2 Platina interrnedia
derecha L 38x38x3 / AC 1O2O29 3 Angulo longitudinal
superior derecho L 5Bx38x3 / AC 1O2O30 10 Angulo paral izquerdo
L 3Bx38x3 / AC 1O2O31 E} TornilloS M16x3532 48 Tornillo 4 M 8x1O33
6 Angulo inferior L 38x38x3 / AC LO?O34 1 Canoa de salida AC LOZO /
Alfajor L/835 1 Tapa inicial AC 1O2O / Alfajor LlA36 1 Tapa final
AC tOzO / Alfajor L/A
-
7. COSTOS DE FABRICACION
7.L. COTIZACIONES
se elaboraron tres cotizaciones en las cuales se presentaeI
valor actual de fabricación del proyecto, incluyendotanto el costo
de los rnateriales csrno de la mano de obra;de aquí se selecciona
la alternativa más conveniente.
Los siguientes son los resultados arrojados por las dos
coti zaciones :
CLING LTDA. Montajes Industriales: $1.4SO.OOO=
AGRO IMPLEMENTOS CUARTAS HNS, LTDA: $1.7SO.OOO=
IGNACIO GOMEZ Y CIA. LTDA: cotizó el rnotor, así:Motor de 5-o HP
a l8oo R.p.M. e un costo de: $zss.ooo=
Escogiéndose 1a alternativa presentada por la empresa:cLING
LTDA, a1 ternativa que se rige a uno de 1osobjetivos del
proyecto.
-
B. MONTAJE Y DESMONTAJE
Para un fáci L y práctico montaje siga los pasossiguientes
teniendo en cuenta éstas recomendaciones:
Disponga de un área para su montaje de 7.Ometros cuadrados.
Prep\re el terreno para que la máquinapendiente de 2.O 7. ( un
ángu1o aproxirnado decon respecto a 1a horizontal ) . La máquina
searmar de tal rnanere que la parte por donde seyuca quede más alta
que el otro extremor por
x 2.O = L4.O
tenga una
1.1 grados
cornien za a
descarga la
donde saleel aqua sucia.
Prepare la pieza L7 y ta SO (plano O1)r perfil38x3BxS de acuerdo
con la figura Sl.
de
FIGURA 31. Bastidor de ta máquina.
-
B5
Los perfiles
corresponden e
encerrados por
la pieza 17
el círculo en
y los restantes
31la f
a Ia
igura
. 50.
Después de Ia distribución real
con las piezas 06, L7, 18 y 34,
demás.
ice eI acople o empalrne
y así sucesivamente las
balineras en
del soporte una
medio de los
FIGURA 32. Piezas restantes del empalrne del bastidor.
Monte los soportes con sus respectivas
cada sección del ejer dejando a cada lado
distancia de 15O mm como minirno.
Acople provisionalmente los ejes por
elementos para eI lo
Teniendo toda la estructura armada, debe procederse
rnontar las partes de las canoas, pieza 10, sujetada a
y 29 por medio de tornillos.
Montar los tramos de eje con sus accesorios ya ubicados
y atornillar a la pieza L2.
a
o9
-
B6
Tornar la pieza 03
Montar Ios brazos
figura 33.
y roscarla sobre el brazo (pieza 04).
de acuerdo a disposición dada por la
losFIGURA 33. Montaje de los brazos, para cada uno de
tres (3) tramos,
La luz entre paletas máxima es de 60 mm. Realizar el
montaje sobre el eje con las distancias entre centros de
los brazos rnostrada en la f igura 53.
Ubicar el eje sobre su base junto con 1os soportes en
los puntos de apoyo correspondiente.
Ajustar los acoples entre los ejes y eje motor,
Montar los accesorios, como: bandeja de alimentación(pieza O2l,
bandeja de galida (pieza 15), etc.
Si posee banda transportadora, real izar su
acoplamiento (pieza 16).
-
9. MANTENIMIENTO
Las precauciones e tomar para eI buen
ésta rnáquina y su conservación, son
llevar a cabo.
funcionamíento de
rnuy sen ci I l as de
Antes de la puesta en marcha, efectuar la prueba de
marcha en vacio y asegurarse de: que el motor esté
conectado y que eI sentido de funcionamiento deI rotor
sei el correcto en concordancia con el orden escogido
(rotor girando en dirección de Ia izquierda o de Ia
derecha).
Revisa
general.
y lavar cada El ó 10 horas todas sus parte en
Revisar, aI tÉrmino de cada jornada de trabajo Ia
posición de las paletas con respecto a su ejer
reubicarlas en caso de ser necesario, se evita eI
rompirniento de una de el las.
-
8B
Verificar eI flujo de agua constantemente, tanto de
Iavado como eI de sal ida, para evitar un posible
atascarniento de la tuberia de drenaje,
Durante eI funcionamiento en plena carga debe
efectuarse una inspección del funcionamiento de todos los
mecanismos, ésta revisión se puede hacer cada 4 horas
prorned io .
Mantener protegidos deI agua aI conjunto motor-
reductor.
Las anomalías que pueden percibirse fácilmente son:
It Ruido anormal procedente del con junto rnotor-reductor.
* Ruido anormal que proviene de los soportes de
rodamientos.
En el caso de presentarse una de el las, revisar
rninuciosarnente el elernento y verificar su tiempo de uso.
-
CONCLUSIONES
Al término de éste proyecto se puede concluir que
1. Se dió trumplimiento a los objetivos propuestos.
2. La máquina diseñada es de fáciI manejo.
3. El mantenimiento preventivo y correctivosenci I 1a
ejecución.
de
4. Los rnanteriales
de fáciI consecución en
e I ernen tos emp I eadoE
rnercado regional.
Y
el
5. Por la sencillez de Ia rnáquinar ES de fácir
fabricaión¡ por lo que será de gran beneficio a la región
productora de almidones.
-
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s sAE 1020lLc|lrto-c Lm DOI^q.nrF ocogTncÚ!-Cocno¡¡aO.,
qulmlo:
t,¡ dlrfi3¡dücdrprrü' rútt/r¡' r3t/'' Fn qtmtrt}
ú¡ Fr Sit +.-
Tolerencl¡r:S.Our lS Hrr !ü' E¡ (Errr!'
Camctcri¡tlcar Y aPl'tc eciorres:Ac.r'of c-EEp1:::a##1ffio|'. rú
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i't'.i ..; hsAE ro2o Á K sAE to2o.' \ ,/ rtcrng9¡¡9'c^I¡B¡^oo Ñf
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rAortarF^ocog,n¡ocF||
; Progrunr dc c¡l¡lcncb¡: y Fro por motro ñmrl rrgún parfh¡
Cú?.ú¡gn
l¡ O.t¡ll¡ o21rlr 0,rtfi 0,54,lr g?tl/t I,O?B t¿6¡tr r.56ttt
22.t¡ 1,6t a.@
lra 5,6lrl. caat¡h 7,$I r/t e,@rqb r0ÉcItt. l2,aa r6,@
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a e..qtar/t ct.@¡ r@.(p
5r¿t r2t.qoa taa,o, rc'ÜTa á6.@e ü!a,@ro ¿m.@r2 576,@ta 7L,@
Progr¡rña dr trl¡|¡ncl¡¡y p.ro por mdro Sncrl rgún Prflfrc
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lrt r,o
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2 r7.5.
Etioftl|||
lrt r2',
It e,@
tL 2fi
,lr 3,S
t . 6,0
lr¡ ,s
-
TOLERANCIAS PARA LLAVES
DIA.I¡ RN.I/ 4',5/16'3/8',
7 /16't/?'
9/!6',5/8'3/4'7 /8'
L, L/8'L L/4',
1',
TOLER.ESOUINA
'x'TOL.FII-Arsnñ
I
l. 3/g' ?. 3/16' t. t/?'7 /16' L. 3/16' 4. 7/8',LI/16' ?. 9/76'
t,3/4' 5. t/ 4'
r, 9/16' r. 3/ 4' ?, 3/ 4'L r3/t6. 15/t6' 6, 1/16'
15/16', Ll/L6'r, t/16, l. L/g' 2. 3/t6' 7, l/4't. t/4' ?; 9/76'
'?, 5/8't, 7/16' L, 5/8' 15/t6' ?. 314' 4, 3/4' 8, 3/4'
L, 3/4' 3, 5/t6' 5, 3/8'L, t3/16', L l/4' 3, 71/16'
?, t/4.
19/3?'LL/16' 3/t6'
7 /L6' L. t/4, 9/16' 3/16',l, 7/4'
75/16' L, t/?' Lt/t6, t. t/4't, L/16' L, t/?'L, t/4'
L, 7/t6' 7 /t6',7 /16'L 13/16'
L, t/4' ?, 7 /8' L,3/4' ?, 3/4',r, 3/8' ?, 3/16. t. 7/?'l, t/?'
?, 3/8' 3, 5/16' l, 5/8' 3, r/4'
-
NORMA9 PARA CONEXIONES ENTRE VIGAS O CAMLES
-S-i
v¿
t4[ + erp. Ftoachc (Sotdor]
6. Erg.Flonchr (Arorni[or)
-- -t .' l;I
I
'14á tsol¿*l
7i lar-nrrott
ai1
ü2vocrlr tt l.dd-'.Tornilb. iI
T- ¡ - Éoro dcrcrminor.,ffirnrtor y .r drürrfro,yer e¡ msnuol
Sl¡cl Con¡lruclion cn lo¡ poginot, '. !l ¿l-17 o 4- 26. i
¡- Poro dclcrminor lo long.\'dcl ongulo ryor d
nonrrclCon¡lruclion cn tot poginor l,¡9 1-lZ o l-23
IIf- Poro ¡clcccionor rl ongulo, cuondo yo r timedrf¡rminodo ¡l
diom¡tro dt to¡ tornillot,rrlt dcdecurnptir como nínimo con to¡
condicion¡¡ dodot, or.o lo medido 'y' y lo mcdido dll c¡nlro dcl
oguj.' ol bordc dcl ongulo ( t!ftvccer el6 dct tornillo].
\q__ -tti o ttá o r6'Y" 7/ü j r" tlá
Poro coso¡ cspccíolcs hoy qur raolizor lo¡ co lcu
lo¡corrcrpondicnlct poro defcrminor cl núnc d¡ for-
;
I
\./¡
+o
nillor , cl diomclro y rl onguto.-\=
-
l-
(I
¡t. \
TRRNSPOfiT€INCTINRDO
ESPECIFICACION
Cortados
,,Mecánica o wbánizada.i 'i.
PROPIEDADESFISICAS: UIIIDADM'fErc DE LOilAS2 3
Espesor cubierta superior pulgadas 118 , 1t8Espesor cubierta
inferior pulgadas 3i164' sül'Espesorcojines pulgadas t8l
1/16Espesortotal pulgadas 1t4 5/16Peso gr/plg/m 176 2ÉCarga de
trabair recomendada lbs/plg 1¿m 210)arga riltima garantizada lbVplg
r400 2100Adhesión entre cubierta y lona lbVplg 50 50Adhesión entre
lona y lona lbs/plg 50 50
Superfic¡e de nybn antifrbcirSn. sobre pedido.
E=l
-
;il (i tr. \'l\
TRRNSPORT€INCTINRDO
a'Cubiertas:Superior:
Inferior:
..:':i'
Capascentrales:Cojines:Número de lonas:
Medidas:Ancho:Largo:
Golor:
Tolerancia:Ancho.Largo:Espesor:
ESPECIFICACIONESCaucho corrugado de 1/8"de espesor.Caucho de
3/64" de espesoro superficie de nylon antifricción
De cauchoy lonas de nylon2 y 3lonas (otras sobre pedido)
Hasta 1200 mm (48")Rollos hasta 200 metros
Negro
-r 1o/o- Zo/"f * 4o/o! 1132',
Cortados
Mecánica o vulcanízada
PROPIEDADES FISICAS: UNIDADNUMERO DE LONAS
2 3
Espesor cubierta superior pulgadas 1t8 1t8
Espesor cubierta inferior pulgadas 3/64. 3tu'Espesorcojines
pulgadas 5t64 1t16
Espesortotal pulgadas 1t4 5/16
Peso gr/plg/m 176 205
Carga de trabajo recomendada lbs/plg 140 210
3arga última garantizada lbs/plg 1400 2100
Adhesión entre cubierta y lona lbs/plg 50 50
Adhesión entre lona y lona lbs/plg 50 50
Superficie de nylon antifricción. sobre pedido
f G
-
1, Defia a
rucnn
, , y da!0s.ffi!,*9'91",**r,,,Para el di
deu
los si
Ancho:anchoplea determidad delde las pa
tos sonde la
locidadbién sedepacidadlcobacidad.
Carga:se enlaspotenciasiemprecarga se
Q (librasdistanciacálculos
distanciatros deemplea
yel lo de laTrans-
necesano tener en
sobre else em-
la capaci-y el peso
da-cálculos
tensión.
la ve-tam-
cálculos. La ca-de una
su velo-
expresar-).En
larse
ima. Estavalor de
pie de) para los
tensión.
entre : Esümide los cen-
poleas nales. Sela poten-elcálculo
móviles:
iayde
El dato
ydetelima dedepende
carga ma
de carga
cia para ve r Ia fric- ode poleas
I oN UNA ICOBANDASN¡SPÓNTNNORA
cióngay
e. Inclitura
g.U
lasmopacto la
de sumecánicas
los
:La ia de
yel mllonas para istir el
lallas
de
el de cael de sesit¿ calcular tensión
para o levantarmate
el tipo espesor
tipo. tra del
n oEl tipo de nión (
) detepermitidauniones
son eficientesque las
isión: Essila
de polea
, si las perficieslas estánnoyde la
arco de
lala
lizadode
-
la bandaElcálcude
cesanode vanla
i. Tensor:tipo dede tornilsión entensiónde unadeSC
tal del. banda.res deliza
misma yvar que
expresado grados)
de la en el ladotoda estadepende
lugar don-poleas de
termi la tensión delladono hayde puesto
una de la
revopuede irse la
AS
banda,losvaa
caracteríespesor de
laylafallas.la banda
ción sque slDe las
se usa elexplicará
por
. Así , es ne-ficar loci de la
L Expelslon. SC reponer
requrere conocer el útil ren(de o sobre la banda
) para la ten-lado de La cas, e
dellado retornotensor
la
o las de su
puede lnar- pre
se conoce peso to-Enras
por la
sea pol debe
el caso los tenso-mrcos la historiael aj se rea-
v difícilde-ba puede ser
de
aceite o roductos qprevia deúnica
a losala
trata! 4juste
de obser-suflciente
el d ño de
is deldebe laborarse
lderaitra
do de iro, longi altura,
de las : Etdiá- dios curvatu , poslclon
metro las limita las lasy del
alternati de de laapro-Et d¡á
piado las poleassrgnl mente prolongar
tanto lacomo la
vida de la
Motor laconocer potencia y
minuto in-las porla placa l motor.
una
para ev que se
dicadasTales
puntolcoballegare atoda lapotenciapuedecular
pa-
2. Método corto
En loslongitud que los
inantes el diseñora interna nel
reslae
potencia
calcu e indican lhasta qué máxima. Hortal en estos
de cargatos y no
la resi
puedepara el en que
el uso demotor. La
motorpara ca
número de lonas mairor que el touerido oára resistir dolamente
te
tiOn. Pai.l.ldiseño dé la lcobanden este fipo de
trdnsPort¿dorexiste un lmétodo cofo de cálctoe ta tenslon: si er
'.T'*oo
o'
con
nominalrvir de t
de
-
lculo esindicar que la
Yun nuevo
nte bqjono es
nte, se requre-En contra-
indica la ten-nte en la La
mayor cuando
,sieles un
rmacronixima utili
les se munte. La
el cortomayor lao
las fórmu genera
Tensión
0.9-
calcula la tensiónlas las ge- ter
se desatrabqja
ria paravacía (T ) en libras:
ión demiento la
los rodil desli0.03, equrpo0.035. equipo
0.035
qjustadocentrosr-
mas, a velocidadPara cal lar'la
a. Te efectiva
LA o totalcomo fuerza
el motor lada se en to a la polea
Para el
enfl/min cesana ra movercargada torno a ntdor.mente a sabe
más ade-calculada
cargas ma
(Te) semitida
a1.ver la
de la se re pncalcular la nslonpor la de ac miento,
median- transmitir la fuerzala operaci de la
,momento tra rlacacorto de lculo es el
(Tt
P motor. .000
Tensiónde
= Factoren elarco desor.d¡mlsronbla Ni
Tensión
Tr:TE
Tensión
basadofricción,
de ten-K para lasde trans-
en la Ta38.
K.
trala didel)
Fx
Fx
do.NoFx
Val
l-c
Lc
L
L para L0.551 +
250 ft
S
d'e la ba
valores decondici
de la pági
ima (Tr
250 ft1 15 pa¡a
@
-
d
la
ES
: Peso las(rodillos
etc.) Los
de carga,pie
sión debe producirtra :la
leerse en Tabla Ne2dela página 38.
a2. Te necesa para mo-la carga sentido
)enl (Tv) : Fv Lc' Qentre
rodillos
poleas
usar
: Razóncarga
deG la polea
ente HP del
Lareducci de900ó, tanto:
Potenciaestimada
mada enes de
mover laylar o bqjarembargo,
rtada:
33.3.C
S
en Uhrde la
fVmin.
a3. T necesaria levan-o bqjar carga (Tz) libras:
: DifeH.Qia de altu entre el
el puntopunto descargade , en pres.
es
itivo si se rla, negati
total (T')la tensión
libras dedistancia
0.
del lado(Tz):
vacr
no es.
ga enque resu de leva
Lalibras, esmover la
carga.tensión
de accicional es
lalalari-
I que se rce sobreEn si de
[e de latadelse tralel trar
tra¡silsi
sión por nccron
misión ysiderarde evitar
unidadesso en las
de bqjar o cuando
bandas p deen hay que
tensión icional aen la
tensióntambién la tensión de
en el lado retorno.de
está
notud. Es
rga yhorizontal.
suma los tresicados la ten-
(Te) eno fuerza
rE - x*Tv+El valor TE Puede
mo la
doaa distancia lasron y unidades tensortornillo, tensión I
deldecon estimamediante la siguiente ecuacron:
Tz: K'mbién ser isión ba
que el de frioel nrsmo transmi-
K_ de
y tipo de
-
sor. Losdiversas
lores de para lasde trans-
misión en la Ta-bla 1 de la página
las u equde
de la rsron y SEeI total del peso
tiene que:
Peso I del
ensión
tensiónla
de acci CS:
Tr
Tensión
convensu ten-
presadaDe ahí
lcan
presentaen la po-
maxrma
de la bapulgadas
La estructuha interna débe resistirla tensiQn desarrollfda por
la
recibe ynsporta lalcarga.
La estructul'a interna dübe resistirda la tensi$n desarrollfOa
por tarbandas {rando éstal recibe yrnsporta lalcarga. Aun{ue las
cu-rrtas de caulcho no añadpn fortale-a la lcobar{das, dan, sirl
embargo.
a estructur{ interna un{ superficieotectora cdntra el
desdaste.
Para que ufra tcouano], propor-rne los mJores resulfdos. haV
tltl
2
ima (Tr)
xima se
Te*Tz
acuerdooperacron
siguientes
a. Resisteporür
b. Flexibil
que con rar en sulselección
suficitensión
aun sr carga. semar sobreTabla , pagrna
transversade carga
el ángu de unión(ver T
suficienteen el pun
Flexibi longitula
que ntos imde las
bla 5.
Fi
materialypara:
los efectossicos material
b. Evitar cortes
c. Preven rel queel
eln denecesa ro paratos y el caso deten sobreder li al mo lasron
los m
Todos aspectosben rse,bandascon losex[ja su ación futüra.
Sucedegunas que variQs diseñosla ra interna lcumplentodos los
isitos señalados; e-nles el criteriol de seleccdebe ser,un
costo
espesoreellas r
e paraxima.
para
rodillos (
para darno
los rodil3e).
resistirde carga.
paracon los
por l((ver T
tipo
rmrcos ynspo
produce
ir los imSE
cubierta.
rioresque la
cumientos
que
@
-
isión K basado en el coeficiente de
Y tiPo de tensor.arco de co tacto
Factorl de tran
1
Peso de las partes móvilesG en lbs/ft. Siesposible, se debe
usarlos datosdelfabricante'
en caso contrario se pueden usar los valores de esta tabla'
-
Númerdmáximo de
TABIA 3
lonas para conseguir acanalamiento satisfa(soporte de 3 rodillos
de igual largo).
tltl+,,'o"nuf"aavacía
Anchodelabanda
i
1 ANL-125 :Angulo de los rod¡llos .
?fr 30-4S ?fi 30-45p
2
2
3
4
4
4
5
5
z
2
2
3
4
4
4
5
2
z
z
3
4
4
4
5
z
2
2
2
3
4
4
4
Número mínimo de lonas.parq soportar adecuadamente el material
sobre el ángulode unidn de los rodillos (soporte de 3 rodillos en
ángulo hasta de 4SoC).
Á,ncho. delabarda
ANL- 125Dens¡dadd€l m&rld, tb/fli
Al':L-ZSCDer¡sHa
-
Diámetros mínimos de Poleas
Esta tabla también se usa Para
Recorrido del tensor como porcentqje de la distancia entre
centros
las lcobandas referencia ANC
UNIONESMECANICASTENSION
80-10096 menosdeE(Ih @1m96 menosde8096
Tensor detornillo
Tensor de gravedad
lYzryo
ZVo
1%
1t/2%
4Eo
3%
3%
2W%
o
-
Secciones de correa¡
Pirolli fabrica correas trapeciales de serte en las siguientes
secclones:
t ,lr'III
tl
,.1
:.+- .t
I.lül.ftc.
1t-..
I
¡
't
.-.
aan es la anchura prim¡tiva de la correa. al niveld'e la cual se
cons¡dera medrdo el desarrollo pri'mit¡vo nominal.
: i.
Fig.l
Longitud de las correas
De la longitud primitiva nominal, se obtiene la longitud nominal
externa. añadiéndole el,rloiXtiialón'g¡tua nominal interna
disminuyéndole el valor X" que se detallan en la
tablasiguiente:
a hmm
3¡tmmSección | ,'..''..
zlrolels,s.Allslslll'BItzItl|14'clzzlt¿llsDl¡zltgl27El38lesl32Flsllsol43
z A B c D E F
X'mmX" mm
r325
t733
2643
2662
4376
52r05
69il9
-
nEtparalaformacióndegfuPosdecorreagentran¡¡nisiónmúltipler
násdgIamarcarelativaslt¡Poyde-sarrollo.lascorreasvanmarcadasconunnúmerolos
cifras. que naorf?lteneise un tuüniJ 'iempre
que se initalen varias correas en
:i :;,;t":,:':i l " "r'., t - -":','^"-" "-.?: n n ú m e r o d ¡
s t i n ¡ o de c o n t ras e ñ 1' i: r e n d rá m u v
:uentaque¡ao.,","'n"ü.áñt,"tosnumárósqüeoe.o'p'"ñoiJádent'ode|oss¡gu¡en.limites:
Unldad dc contr¡¡eña
de¡dcc
deI
Long¡tud nom¡nsl
mm 1400
mm l40lmm 19O0.
mm t90lmm 2450
mm 2451mm 1200
cont3l
l(=-n
iI
I
t
i'I
l
I
I
I
1l
)rmas para el cálculo de una transmisión
, D¡to¡ ncc.¡"io¡ Perr cl cÓlculo= potencia I llans*,[ $¡
vr..ttof='revlmin Poloa r= rev/min Po,." ,fr ;|i14
*:l,tf,;i.;ü;;'¡á Juncronámientol upo' de máquina accte
¡da.
! Bct¡ción dc tr¡n¡mi¡lón Ke calcula median¡e la N
l
EiemploP = 25CVN = 1450 rpmn = 800 rPmii*táá.iíico.
Func'onamlento I 8 hort". Pun¡"t de carga ( 250 o'o
1 450K =
-
= l,8t800
P. = 25' 1,4 = 35 CV
,?'n"::j,l"nt3rico la elecc¡on recae en
Se elrge d = 250 mm
D + l.8t '250 = 452'5 mm
] Cocficlentc C'a potencia transmislble por correa' 9yo-
s" senala en
as tablas ¿e p,os¡ac'ón-' [ii¿ catcutag'" !:tt 18 h¡po¡o'
iis de una .r,s" "on"áiiu' o" áo
"-"i]liT-t?e en la prác'
ica €sta condicaon es-nlCesa'¡o-corregir la potencia P
¡ transmitir con un "o"lli¡*t" C' (tsblE l) quo tenga
i^ ti¡L"ii r"s condicione! de trabalo'J potencla "
t'"n'-'iit-óoiiegroa
ie obtlene asl:
t2l P' = P'C' (Cv)
D Sccción dr lr corrc¡Se determina med¡ants el
grafico^.n':l--,d"
la pa9' 6
en función o" r" por"ntlal tiansm¡tir corregida y al nú'
;Lñ'ü;""ótucionec.tor minuto de la polea menor'
EE¡ccc¡ondc|o¡diÓm¡tro¡primitlvoldyDdol¡¡Polcr
El diámetro pramit¡vo de la polea n1gltot--d se elige de
acuerdo con la ,"o,t z]ór" t[á ios d,tlnl:]tot prim¡¡ivos
mln¡mos en tuncron-del-¿ngi'to. I !9-¡a-e g8r9ant83' y
con la tabls 3. que ti¡a lof diámetro! primitivos psrE
cada gecclÓn de corrca -El dlómetro primrtrvo
-di la polea mEyor D ¡e determina
Unidad dc contrasoñ¡
do mm l20la mm ?000ds mm 700t¡ mm 900O
m¿s ds mm 93Ol
D=K.d 3 lmm)
-
ltuv¡orr yt liiado D cc dcduco d con l¡
d=- tmm)
íi:5$¡ih$;$$ft;:#-+ri'$:-l3E332120t4r0
:trY,Íi .::,f fj,"l'H Íi'f-','üfifiTll'i""'ii;nl":S', lt"l'?tffi
L*ot' i""-uiü
-
t"vor dc I a cor re a
G r¡c¡t¡d Pntqü"t,::.nm teórlcs L con:;" ñ;il*'ls lonsltud
Prlmltlva,t*T
cgidr.
' Dl¡¡r,c¡¡ mur ¡l¡¡ I
;;;;i Intorcrc t
i"",i;$,&í3[ilT:""XTiJffi:".-'"i'ioánctat
de la ir:' #f";ióuicnto cr¡tcrlo'uvv"''-'' (K+ll d _^ 1mm)st
.r1-=,ara.K comprcndldo ontlc>t ü
3 (mm),ol¡arE Z J
tl,81+l) ' 250 + 250 = 601.25l¿2
Sc redondea a 610 mm
[?] l=21+1's? (D+d] +T
o;,,,. 0,. -o, ="- :l¡ si 11,:lt':1, lJis'¡'."' o"
: -":':,::i'" ;? r'';ól; i mi 9a ! I ^" i13 J[i t'+ "i',r'*:ii
iiiii,rffi :' smüi¡il i"''i:H:ll,,i,íril " ra
te.l-cq+!oiü'1"'¿'ñárónáii [=u"i,t ii.ü"it. entre eiea L será:L-L'
(mm)
L = 2.610 + t'5? (452'5 + 2501 +
(152.5-250) |
= 2339 J2= 2340 mm* -¡v'4X610
: : ::":1"ffJ:Tll'1,,'"1" it?t' ¿'"! üil
!l3iiffl!"i"'üitiinii"-"ntrc s¡o3 Grec'tiva
It.=510 +- =61
![Peladora de Tunta de 30 Kilos Por Minuto[1]](https://img.dokumen.tips/doc/110x75/55cf9738550346d033905280/peladora-de-tunta-de-30-kilos-por-minuto1.jpg)
