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Como , entonces la columna cumple con el requisito de esbeltez.≥―t
b
‾‾‾‾‾――Fy
⋅3 Es
≔ϕc 0.65
≔ϕPn =⋅⋅0.85 ϕc (( +⋅⋅0.85 f'c Ac ⋅Fy As)) ⎛⎝ ⋅4.541 106 ⎞⎠ N
≔Pu =+⋅1.2 Pdl ⋅1.6 Pll ⎛⎝ ⋅1.199 106 ⎞⎠ N
COMO SE TIENE QUE Pu < , la sección es adecuadaϕPn
=Pu 134.718 tonf
=ϕPn 510.399 tonf
301
b. Diseño de columnas solicitadas por Flexión
Se recomienda diseñar mediante el método de límite plástico propuesto por el código AISC 360-05 [1]
≔b 254 mm
≔d 355.6 mm ≔Mdl ⋅3246001.15 N mm
Se escogió la mayor carga de permanente por área en N. mm de 32460001.1 N. mm (3.4 tonf.m)y sobrecarga de 3922660.0 N.mm (0.4 tonf.m)
≔t 11.9888 mm
≔Fy 317 MPa ≔Mll ⋅3922660.00 N mm
≔Fc 20.593965 MPa
Caracteristicas del perfil ≔B =+b (( ⋅2 t)) 277.978 mm
≔As =⋅2 (( +⋅b t ⋅(((( -B (( ⋅2 t)))))) t)) ⎛⎝ ⋅1.218 104 ⎞⎠ mm2
Para este perfil se tomará el pandeo en el eje debil, con lo cual el momento plástico se calculara en el eje Y-Y
TENSION DE DISEÑO REQUERIDA
≔Mud =⋅1.2 Mdl ⎛⎝ ⋅3.895 106 ⎞⎠ ⋅N mm
≔Mul =⋅1.6 Mll ⎛⎝ ⋅6.276 106 ⎞⎠ ⋅N mm
≔Mu =+Mud Mul ⎛⎝ ⋅1.017 107 ⎞⎠ ⋅N mm
CALCULO DE LA ALTURA hn:
≔hn =――――――――(( ⋅⋅⋅0.85 Fc b d))
⋅2 (( +⋅0.85 Fc b ⋅⋅4 t Fy))40.235 mm
CALCULO DE LOS MODOS PLASTICOS
≔Zs =-―――⋅B B
2
4――
⋅b d2
4⋅-2.66 106 mm
3
≔Zc =――⋅b d
2
4⎛⎝ ⋅8.03 106 ⎞⎠ mm
3
≔Zsn =⋅⋅2 t hn2 ⎛⎝ ⋅3.882 104 ⎞⎠ mm
3
≔Zcn =⋅b hn2 ⎛⎝ ⋅4.112 105 ⎞⎠ mm
3
MOMENTO DE DISEÑO DISPONIBLE≔Φb 0.90
≔Mp =-+-⋅Zs Fy ⋅Zsn Fy ――――⋅⋅Zc 0.85 Fc
2―――――
⋅⋅Zcn 0.85 Fc
2⋅-7.888 108 ⋅N mm
302
≔Mn =Mp ⋅-7.888 108 ⋅N mm
=⋅Φb Mn ⋅-7.099 108 ⋅N mm
=Mu ⎛⎝ ⋅1.017 107 ⎞⎠ ⋅N mm
La capacidad nominal minorada es mayor que la demanda mayorada, entonces el diseño de la columna solicitada por flexión es adecuado
=⋅Φb Mn -79.794 ⋅m tonf
=Mu 1.143 ⋅m tonf
303
COLUMNA 14” x 14”, puesta en el bloque 2. Bloque 3, bloque 4 y, bloque 5:
a. Diseño de columnas solicitadas por Compresión
Caracteristicas del perfil � Se escogió la mayor carga
de permanente puntual de 560.08 KN (57.1123 Ton) y sobrecarga de 329.01 KN (33.5497 Ton) del bloque 2 ya que aquí se encuentran las mayores cargas.
≔b 14 in Carga perm anente de com presión≔d 14 in ≔Pdl 560.37 kN
≔t 0.472 in≔As 33.65 in2 ≔Pll 329.00 kN Sobrecarga≔Fy 46 ksi
Para calcular el área de concreto hay que tener presente lo siguiente ≔r =⋅2 t 23.978 mm
≔df =-d ⋅2 r 307.645 mm≔bf =-b ⋅2 r 307.645 mm≔Ac =+++⋅df bf ⋅π (( -r t))
2
2 ((df)) (( -r t)) ⋅2 bf (( -r t)) ⎛⎝ ⋅1.099 105 ⎞⎠ mm2
Para este perfil, se tomará el pandeo en el eje débil, con lo cual el momento de inercia será:
≔bl =-b ⋅2 t 331.622 mm≔dl =-d ⋅2 r 307.645 mm≔b2 =-b ⋅2 r 307.645 mm≔d2 =t 11.989 mm
≔Icy =+++―――⋅dl bl3
12――――
⋅⋅2 d2 b23
12⋅⋅2 (( -r t))
4 ⎛⎜⎝
-―π
8――
8
⋅9 π
⎞⎟⎠
⋅2⎛⎜⎜⎝――――
⋅π (( -r t))2
2
⎞⎟⎟⎠
⎛⎜⎝
+―b2
2―――4 (( -r t))
⋅3 π
⎞⎟⎠
2
⎛⎝ ⋅1.005 109 ⎞⎠ mm4
≔Isy =61.8 in4 ⎛⎝ ⋅2.572 107 ⎞⎠ mm4
≔Es 210000 MPa
≔f'c 20.593965 MPa
Límite de espesor:
=―t
b0.034
=‾‾‾‾‾――Fy
⋅3 Es0.022
Como , entonces la columna cumple con el requisito de esbeltez.≥―t
b
‾‾‾‾‾――Fy
⋅3 Es
≔ϕc 0.65
304
≔ϕPn =⋅⋅0.85 ϕc (( +⋅⋅0.85 f'c Ac ⋅Fy As)) ⎛⎝ ⋅4.867 106 ⎞⎠ N
≔Pu =+⋅1.2 Pdl ⋅1.6 Pll ⎛⎝ ⋅1.199 106 ⎞⎠ N
COMO SE TIENE QUE Pu < , la sección es adecuadaϕPn
=ϕPn 547.027 tonf
=Pu 134.755 tonf
305
b. Diseño de columnas solicitadas por Flexión
Se recomienda diseñar mediante el método de límite plástico propuesto por el código AISC 360-05 [1]
≔b 355.6 mm
≔d 355.6 mm
Se escogió la mayor carga de permanente por área en N. mm de 32460001.1 N. mm (3.4 tonf.m)y sobrecarga de 3922660.0 N.mm (0.4 tonf.m)
≔Mdl ⋅3246001.15 N mm
≔t 11.9888 mm
≔Fy 317 MPa ≔Mll ⋅3922660.00 N mm
≔Fc 20.593965 MPa
Caracteristicas del perfil ≔B =+b (( ⋅2 t)) 379.578 mm
≔As =⋅2 (( +⋅b t ⋅(((( -B (( ⋅2 t)))))) t)) ⎛⎝ ⋅1.705 104 ⎞⎠ mm2
Para este perfil se tomará el pandeo en el eje debil, con lo cual el momento plástico se calculara en el eje Y-Y
TENSION DE DISEÑO REQUERIDA
≔Mud =⋅1.2 Mdl ⎛⎝ ⋅3.895 106 ⎞⎠ ⋅N mm
≔Mul =⋅1.6 Mll ⎛⎝ ⋅6.276 106 ⎞⎠ ⋅N mm
≔Mu =+Mud Mul ⎛⎝ ⋅1.017 107 ⎞⎠ ⋅N mm
CALCULO DE LA ALTURA hn:
≔hn =――――――――(( ⋅⋅⋅0.85 Fc b d))
⋅2 (( +⋅0.85 Fc b ⋅⋅4 t Fy))51.654 mm
CALCULO DE LOS MODOS PLASTICOS
≔Zs =-―――⋅B B
2
4――
⋅b d2
4⎛⎝ ⋅2.431 106 ⎞⎠ mm
3
≔Zc =――⋅b d
2
4⎛⎝ ⋅1.124 107 ⎞⎠ mm
3
≔Zsn =⋅⋅2 t hn2 ⎛⎝ ⋅6.397 104 ⎞⎠ mm
3
≔Zcn =⋅b hn2 ⎛⎝ ⋅9.488 105 ⎞⎠ mm
3
MOMENTO DE DISEÑO DISPONIBLE≔Φb 0.90
≔Mp =-+-⋅Zs Fy ⋅Zsn Fy ――――⋅⋅Zc 0.85 Fc
2―――――
⋅⋅Zcn 0.85 Fc
2⎛⎝ ⋅8.404 108 ⎞⎠ ⋅N mm
306
≔Mn =Mp ⎛⎝ ⋅8.404 108 ⎞⎠ ⋅N mm
=⋅Φb Mn ⎛⎝ ⋅7.563 108 ⎞⎠ ⋅N mm
=Mu ⎛⎝ ⋅1.017 107 ⎞⎠ ⋅N mm
La capacidad nominal minorada es mayor que la demanda mayorada, entonces el diseño de la columna solicitada por flexión es adecuado
=⋅Φb Mn 85.015 ⋅m tonf
=Mu 1.143 ⋅m tonf
307
d. Diseño de columnas solicitadas por Corte
Cuando se diseña teniendo presente el acero, se debe calcular Vn
Caracteristicas del perfil≔b 14 in
� Se escogió la mayor carga de permanente puntual de 560.08 KN (57.1123 Ton) y sobrecarga de 329.01 KN (33.5497 Ton) del bloque 2 ya que aquí se encuentran las mayores cargas.
≔d 14 in≔t 0.472 in
Carga perm anente de com presión
≔As 33.65 in2≔Pdl 560.37 kN
≔Fy 46 ksi ≔Pll 329.00 kN Sobrecarga
Cortante de Diseño Requerido≔Vud =⋅1.2 Pdl ⎛⎝ ⋅6.724 105 ⎞⎠ N
≔Vul =⋅1.6 Pll ⎛⎝ ⋅5.264 105 ⎞⎠ N≔Vu =+Vud Vul ⎛⎝ ⋅1.199 106 ⎞⎠ N
Cálculo de la altura h del hormigón ≔h =-d ⋅3 t 319.634 mm
Cálculo de Aw≔Aw =⋅⋅2 h t ⎛⎝ ⋅7.664 103 ⎞⎠ mm2
Cortante de Diseño Disponible≔ϕv 0.9≔Cv 5 Todos los perfiles HSS rectangulares poseen Cv igual a 5.0
≔Vn =⋅⋅⋅0.6 Fy Aw Cv ⎛⎝ ⋅7.292 106 ⎞⎠ N=⋅ϕv Vn ⎛⎝ ⋅6.563 106 ⎞⎠ N
La capacidad nominal minorada es mayor que la demanda mayorada, entonces el diseño de la columna solicitada por corte es adecuada.
=Vu 134.755 tonf
=⋅ϕv Vn 737.704 tonf
308
c. Diseño de columnas solicitadas por Tracción
Para poder hallar la carga del viento (Norma Tecnica Peruana E 0.20)
La carga exterior (presión o succión) ejercida por el viento se supondrá estática y perpendicular a la superficie sobre la cual se actúa. Se calculará mediante la expresión:
Donde:
Ph : presión o succión del viento a una altura h en Kg/m2
C : factor de forma adimensional indicado en la Tabla 4
Vh : velocidad de diseño a la altura h, en Km/h
Tabla 234: Factores de forma
La velocidad de diseño del viento hasta 10 m de altura será la velocidad máxima adecuada a la zona de ubicación de la edificación pero no menos de 75 Km/h. La velocidad de diseño del viento en cada altura de la edificación se obtendrá de la siguiente expresión.
Donde: Vh : es la velocidad de diseño en la altura h en Km/h
V : es la velocidad de diseño hasta 10 m de altura en Km/h
h : es la altura sobre el terreno en metros
Figura 230: Mapa eolico del Perú
Fuente: Norma E 0.20
Vh para la ciudad del Cusco va desde 45 hasta 110 km/hr
309
Se recomienda utilizar el método de diseño del código ACI318-05 .
Para la carga permanente, se utilizó la máxima y para la carga de tracción de viento se utilizó la siguiente formula:
Obteniendo una carga a tracción d viento de 334.73 kN (34.13 Ton)
Caracteristicas del perfil ≔b 14 in Carga
permanente de compresión
≔d 14 in ≔Pdl 560.37 kN
≔t 0.472 in
≔As 33.65 in2 ≔Pll 334.13 kN Carga a tracción
de viento≔Fy 46 ksi
≔Es 210000 MPa
Para calcular el área de hormigón hay que tener presente lo siguiente ≔Pud =⋅0.9 ((-Pdl)) ⋅-5.043 105 N
≔Pul =⋅1.6 Pll ⎛⎝ ⋅5.346 105 ⎞⎠ N
≔Pu =+Pud Pul ⎛⎝ ⋅3.028 104 ⎞⎠ N
Tracción de Diseño Disponible
≔Pt =⋅As Fy ⎛⎝ ⋅6.885 106 ⎞⎠ N
≔Pn Pt
≔ϕt 0.90
=⋅ϕt Pn ⎛⎝ ⋅6.197 106 ⎞⎠ N
La capacidad nominal minorada es mayor que la demanda mayorada, entonces el diseño de la columna solicitada por tracción es adecuada.
=Pu 3.403 tonf
=⋅ϕt Pn 696.555 tonf
310
COLUMNA 18” x 18”, puesta en el bloque 6:
a. Diseño de columnas solicitadas por Compresión
Caracteristicas del perfil � Se escogió la mayor
carga de permanente puntual de 560.08 KN (57.1123 Ton) y sobrecarga de 329.01 KN (33.5497 Ton) del bloque 2 ya que aquí se encuentran las mayores cargas.
≔b 18 in Carga permanente de compresión
≔d 18 in ≔Pdl 560.08 kN
≔t 0.472 in≔As 33.65 in2 ≔Pll 329.01 kN Sobrecarga≔Fy 46 ksi
Para calcular el área de hormigón hay que tener presente lo siguiente
≔r =⋅2 t 23.978 mm≔df =-d ⋅2 r 409.245 mm≔bf =-b ⋅2 r 409.245 mm≔Ac =+++⋅df bf ⋅π (( -r t))
2
2 ((df)) (( -r t)) ⋅2 bf (( -r t)) ⎛⎝ ⋅1.876 105 ⎞⎠ mm2
Para este perfil, se tomará el pandeo en el eje débil, con lo cual el momento de inercia será:
≔bl =-b ⋅2 t 433.222 mm≔dl =-d ⋅2 r 409.245 mm≔b2 =-b ⋅2 r 409.245 mm≔d2 =t 11.989 mm
≔Icy =+++―――⋅dl bl3
12――――
⋅⋅2 d2 b23
12⋅⋅2 (( -r t))
4 ⎛⎜⎝
-―π
8――
8
⋅9 π
⎞⎟⎠
⋅2⎛⎜⎜⎝――――
⋅π (( -r t))2
2
⎞⎟⎟⎠
⎛⎜⎝
+―b2
2―――4 (( -r t))
⋅3 π
⎞⎟⎠
2
⎛⎝ ⋅2.93 109 ⎞⎠ mm4
≔Isy =61.8 in4 ⎛⎝ ⋅2.572 107 ⎞⎠ mm4
≔Es 210000 MPa
≔f'c 20.593965 MPa
Límite de espesor:
=―t
b0.026
=‾‾‾‾‾――Fy
⋅3 Es0.022
311
Como , entonces la columna cumple con el requisito de esbeltez.≥―t
b
‾‾‾‾‾――Fy
⋅3 Es
≔ϕc 0.65
≔ϕPn =⋅⋅0.85 ϕc (( +⋅⋅0.85 f'c Ac ⋅Fy As)) ⎛⎝ ⋅5.618 106 ⎞⎠ N
≔Pu =+⋅1.2 Pdl ⋅1.6 Pll ⎛⎝ ⋅1.199 106 ⎞⎠ N
COMO SE TIENE QUE Pu < , la sección es adecuadaϕPn
=Pu 134.718 tonf
=ϕPn 631.504 tonf
312
d. Diseño de columnas solicitadas por Corte
Cuando se diseña teniendo presente el acero, se debe calcular Vn
Caracteristicas del perfil≔b 18 in
� Se escogió la mayor carga de permanente puntual de 560.08 KN (57.1123 Ton) y sobrecarga de 329.01 KN (33.5497 Ton) del bloque 2 ya que aquí se encuentran las mayores cargas.
≔d 18 in≔t 0.472 in
Carga perm anente de com presión
≔As 33.65 in2≔Pdl 560.37 kN
≔Fy 46 ksi ≔Pll 329.00 kN Sobrecarga
Cortante de Diseño Requerido≔Vud =⋅1.2 Pdl ⎛⎝ ⋅6.724 105 ⎞⎠ N
≔Vul =⋅1.6 Pll ⎛⎝ ⋅5.264 105 ⎞⎠ N≔Vu =+Vud Vul ⎛⎝ ⋅1.199 106 ⎞⎠ N
Cálculo de la altura h del hormigón ≔h =-d ⋅3 t 421.234 mm
Cálculo de Aw≔Aw =⋅⋅2 h t ⎛⎝ ⋅1.01 104 ⎞⎠ mm2
Cortante de Diseño Disponible≔ϕv 0.9≔Cv 5 Todos los perfiles HSS rectangulares poseen Cv igual a 5.0
≔Vn =⋅⋅⋅0.6 Fy Aw Cv ⎛⎝ ⋅9.61 106 ⎞⎠ N=⋅ϕv Vn ⎛⎝ ⋅8.649 106 ⎞⎠ N
La capacidad nominal minorada es mayor que la demanda mayorada, entonces el diseño de la columna solicitada por corte es adecuada.
=Vu 134.755 tonf
=⋅ϕv Vn 972.194 tonf
313
a. Diseño de columnas solicitadas por Flexión
Se recomienda diseñar mediante el método de límite plástico propuesto por el código AISC 360-05 [1]
≔b 457.2 mm
≔d 457.2 mm ≔Mdl ⋅2163346.99 N mm
≔t 11.9888 mm
≔Fy 317 MPa ≔Mll ⋅1961330.00 N mm
≔Fc 20.593965 MPa
Caracteristicas del perfil ≔B =+b (( ⋅2 t)) 481.178 mm
≔As =⋅2 (( +⋅b t ⋅(((( -B (( ⋅2 t)))))) t)) ⎛⎝ ⋅2.193 104 ⎞⎠ mm2
Para este perfil se tomará el pandeo en el eje debil, con lo cual el momento plástico se calculara en el eje Y-Y
TENSION DE DISEÑO REQUERIDA
≔Mud =⋅1.2 Mdl ⎛⎝ ⋅2.596 106 ⎞⎠ ⋅N mm
≔Mul =⋅1.6 Mll ⎛⎝ ⋅3.138 106 ⎞⎠ ⋅N mm
≔Mu =+Mud Mul ⎛⎝ ⋅5.734 106 ⎞⎠ ⋅N mm
CALCULO DE LA ALTURA hn:
≔hn =――――――――(( ⋅⋅⋅0.85 Fc b d))
⋅2 (( +⋅0.85 Fc b ⋅⋅4 t Fy))78.842 mm
CALCULO DE LOS MODOS PLASTICOS
≔Zs =-―――⋅B B
2
4――
⋅b d2
4⎛⎝ ⋅3.96 106 ⎞⎠ mm
3
≔Zc =――⋅b d
2
4⎛⎝ ⋅2.389 107 ⎞⎠ mm
3
≔Zsn =⋅⋅2 t hn2 ⎛⎝ ⋅1.49 105 ⎞⎠ mm
3
≔Zcn =⋅b hn2 ⎛⎝ ⋅2.842 106 ⎞⎠ mm
3
MOMENTO DE DISEÑO DISPONIBLE
≔Φb 0.90
314
≔Mp =-+-⋅Zs Fy ⋅Zsn Fy ――――⋅⋅Zc 0.85 Fc
2―――――
⋅⋅Zcn 0.85 Fc
2⎛⎝ ⋅1.392 109 ⎞⎠ ⋅N mm
≔Mn =Mp ⎛⎝ ⋅1.392 109 ⎞⎠ ⋅N mm
=⋅Φb Mn ⎛⎝ ⋅1.253 109 ⎞⎠ ⋅N mm
=Mu ⎛⎝ ⋅5.734 106 ⎞⎠ ⋅N mm
La capacidad nominal minorada es mayor que la demanda mayorada, entonces el diseño de la columna solicitada por flexión es adecuado
=Mu 0.645 ⋅m tonf
=⋅Φb Mn 140.841 ⋅m tonf
315
a. Diseño de columnas solicitadas por Flexión
Se recomienda diseñar mediante el método de límite plástico propuesto por el código AISC 360-05 [1]
≔b 457.2 mm
≔d 457.2 mm ≔Mdl ⋅2163346.99 N mm
≔t 11.9888 mm
≔Fy 317 MPa ≔Mll ⋅1961330.00 N mm
≔Fc 20.593965 MPa
Caracteristicas del perfil ≔B =+b (( ⋅2 t)) 481.178 mm
≔As =⋅2 (( +⋅b t ⋅(((( -B (( ⋅2 t)))))) t)) ⎛⎝ ⋅2.193 104 ⎞⎠ mm2
Para este perfil se tomará el pandeo en el eje debil, con lo cual el momento plástico se calculara en el eje Y-Y
TENSION DE DISEÑO REQUERIDA
≔Mud =⋅1.2 Mdl ⎛⎝ ⋅2.596 106 ⎞⎠ ⋅N mm
≔Mul =⋅1.6 Mll ⎛⎝ ⋅3.138 106 ⎞⎠ ⋅N mm
≔Mu =+Mud Mul ⎛⎝ ⋅5.734 106 ⎞⎠ ⋅N mm
CALCULO DE LA ALTURA hn:
≔hn =――――――――(( ⋅⋅⋅0.85 Fc b d))
⋅2 (( +⋅0.85 Fc b ⋅⋅4 t Fy))78.842 mm
CALCULO DE LOS MODOS PLASTICOS
≔Zs =-―――⋅B B
2
4――
⋅b d2
4⎛⎝ ⋅3.96 106 ⎞⎠ mm
3
≔Zc =――⋅b d
2
4⎛⎝ ⋅2.389 107 ⎞⎠ mm
3
≔Zsn =⋅⋅2 t hn2 ⎛⎝ ⋅1.49 105 ⎞⎠ mm
3
≔Zcn =⋅b hn2 ⎛⎝ ⋅2.842 106 ⎞⎠ mm
3
MOMENTO DE DISEÑO DISPONIBLE
≔Φb 0.90
316
≔Mp =-+-⋅Zs Fy ⋅Zsn Fy ――――⋅⋅Zc 0.85 Fc
2―――――
⋅⋅Zcn 0.85 Fc
2⎛⎝ ⋅1.392 109 ⎞⎠ ⋅N mm
≔Mn =Mp ⎛⎝ ⋅1.392 109 ⎞⎠ ⋅N mm
=⋅Φb Mn ⎛⎝ ⋅1.253 109 ⎞⎠ ⋅N mm
=Mu ⎛⎝ ⋅5.734 106 ⎞⎠ ⋅N mm
La capacidad nominal minorada es mayor que la demanda mayorada, entonces el diseño de la columna solicitada por flexión es adecuado
=Mu 0.645 ⋅m tonf
=⋅Φb Mn 140.841 ⋅m tonf
317
a. Diseño de columnas solicitadas por Flexión
Se recomienda diseñar mediante el método de límite plástico propuesto por el código AISC 360-05 [1]
≔b 457.2 mm
≔d 457.2 mm ≔Mdl ⋅2163346.99 N mm
≔t 11.9888 mm
≔Fy 317 MPa ≔Mll ⋅1961330.00 N mm
≔Fc 20.593965 MPa
Caracteristicas del perfil ≔B =+b (( ⋅2 t)) 481.178 mm
≔As =⋅2 (( +⋅b t ⋅(((( -B (( ⋅2 t)))))) t)) ⎛⎝ ⋅2.193 104 ⎞⎠ mm2
Para este perfil se tom ará el pandeo en el eje debil, con lo cual el m om ento plástico se calculara en el eje Y-Y
TENSION DE DISEÑO REQUERIDA
≔Mud =⋅1.2 Mdl ⎛⎝ ⋅2.596 106 ⎞⎠ ⋅N mm
≔Mul =⋅1.6 Mll ⎛⎝ ⋅3.138 106 ⎞⎠ ⋅N mm
≔Mu =+Mud Mul ⎛⎝ ⋅5.734 106 ⎞⎠ ⋅N mm
CALCULO DE LA ALTURA hn:
≔hn =――――――――(( ⋅⋅⋅0.85 Fc b d))
⋅2 (( +⋅0.85 Fc b ⋅⋅4 t Fy))78.842 mm
CALCULO DE LOS MODOS PLASTICOS
≔Zs =-―――⋅B B
2
4――
⋅b d2
4⎛⎝ ⋅3.96 106 ⎞⎠ mm
3
≔Zc =――⋅b d
2
4⎛⎝ ⋅2.389 107 ⎞⎠ mm
3
≔Zsn =⋅⋅2 t hn2 ⎛⎝ ⋅1.49 105 ⎞⎠ mm
3
≔Zcn =⋅b hn2 ⎛⎝ ⋅2.842 106 ⎞⎠ mm
3
MOMENTO DE DISEÑO DISPONIBLE
≔Φb 0.90
318
≔Mp =-+-⋅Zs Fy ⋅Zsn Fy ――――⋅⋅Zc 0.85 Fc
2―――――
⋅⋅Zcn 0.85 Fc
2⎛⎝ ⋅1.392 109 ⎞⎠ ⋅N mm
≔Mn =Mp ⎛⎝ ⋅1.392 109 ⎞⎠ ⋅N mm
=⋅Φb Mn ⎛⎝ ⋅1.253 109 ⎞⎠ ⋅N mm
=Mu ⎛⎝ ⋅5.734 106 ⎞⎠ ⋅N mm
La capacidad nom inal m inorada es m ayor que la dem anda m ayorada, entonces el diseño de la colum na solicitada por flexión es adecuado
=Mu 0.645 ⋅m tonf
=⋅Φb Mn 140.841 ⋅m tonf
319
c. Diseño de columnas solicitadas por Tracción
Para poder hallar la carga del viento (Norma Tecnica Peruana E 0.20)
La carga exterior (presión o succión) ejercida por el viento se supondrá estática y perpendicular a la superficie sobre la cual se actúa. Se calculará mediante la expresión:
Donde:
Ph : presión o succión del viento a una altura h en Kg/m2
C : factor de forma adimensional indicado en la Tabla 4
Vh : velocidad de diseño a la altura h, en Km/h
Tabla 234: Factores de forma
La velocidad de diseño del viento hasta 10 m de altura será la velocidad máxima adecuada a la zona de ubicación de la edificación pero no menos de 75 Km/h. La velocidad de diseño del viento en cada altura de la edificación se obtendrá de la siguiente expresión.
Donde: Vh : es la velocidad de diseño en la altura h en Km/h
V : es la velocidad de diseño hasta 10 m de altura en Km/h
h : es la altura sobre el terreno en metros
Figura 230: Mapa eolico del Perú
Fuente: Norma E 0.20
Vh para la ciudad del Cusco va desde 45 hasta 110 km/hr
320
Se recomienda utilizar el método de diseño del código ACI318-05 .
Para la carga permanente, se utilizó la máxima y para la carga de tracción de viento se utilizó la siguiente formula:
Obteniendo una carga a tracción d viento de 334.73 kN (34.13 Ton)
Caracteristicas del perfil ≔b 18 in Carga
permanente de compresión
≔d 18 in ≔Pdl 560.37 kN
≔t 0.472 in
≔As 33.65 in2 ≔Pll 334.13 kN Carga a tracción
de viento≔Fy 46 ksi
≔Es 210000 MPa
Para calcular el área de hormigón hay que tener presente lo siguiente ≔Pud =⋅0.9 ((-Pdl)) ⋅-5.043 105 N
≔Pul =⋅1.6 Pll ⎛⎝ ⋅5.346 105 ⎞⎠ N
≔Pu =+Pud Pul ⎛⎝ ⋅3.028 104 ⎞⎠ N
Tracción de Diseño Disponible
≔Pt =⋅As Fy ⎛⎝ ⋅6.885 106 ⎞⎠ N
≔Pn Pt
≔ϕt 0.90
=⋅ϕt Pn ⎛⎝ ⋅6.197 106 ⎞⎠ N
La capacidad nominal minorada es mayor que la demanda mayorada, entonces el diseño de la columna solicitada por tracción es adecuada.
=Pu 3.403 tonf
=⋅ϕt Pn 696.555 tonf
321
322
En todos los diseños las dimensiones cumplen de acuerdo a las cargas que deberán
cargar.
3. VIGAS DE ACERO
Cuando se le aplican cargas de gravedad a una viga I simplemente apoyada de gran
longitud, esta se flexionará y la parte superior funcionará en compresión y se comportará
como un miembro a compresión. La sección transversal de esta “columna” consistirá en
la porción de la sección transversal de la viga arriba del eje neutro. Para la viga usual, la
“columna” tendrá un momento de inercia mucho menor respecto a su eje y o eje vertical
que respecto a su eje x. Si no se hace nada para arriostrarla perpendicularmente al eje y,
la viga se pandeará lateralmente bajo una carga mucho menor que la que se requeriría
para producir una falla vertical.
(Usted puede verificar esto tratando de flexionar verticalmente una revista mantenida en
posición de canto. La revista tenderá siempre, igual que una viga de acero, a pandearse
lateralmente, a menos que se soporte en esa dirección.)
El pandeo lateral no ocurrirá si el patín de compresión de un miembro se soporta
lateralmente o si se impide el torcimiento de la viga a intervalos frecuentes. En este
capítulo se consideran los momentos de pandeo de una serie de vigas de acero dúctil
compactas con condiciones diferentes de arrostramiento lateral. (Como se definió
previamente, una sección compacta es aquella que tiene un perfil suficientemente robusto,
de manera que es capaz de desarrollar una distribución de esfuerzos totalmente plástica
antes de pandearse.)
Estudiaremos las vigas de la siguiente manera:
1. Primero se supondrá que las vigas tienen soporte lateral continuo en sus patines de
compresión.
2. Luego se supondrá que las vigas están soportadas lateralmente a intervalos cortos.
3. Por último se supondrá que las vigas están soportadas a intervalos cada vez más grandes
momentos de pandeo de una viga en función de longitudes variables no soportadas
lateralmente.
Para este proyecto utilizaremos 6 dimensiones de vigas.
Tabla 235: Dimensiones de vigas
323
Comprobaremos si las secciones escogidas son correctas a tracción
En el bloque 1 y 2, viga 8” x 6 ½” :
NUMERO DE BLOQUE DIMENSIONES DE VIGAS
8" X 6 1/2"
12" X 6 1/2"
8" X 6 1/2"
12" X 8"
8" X 8"
14" X 8"
1 y 2
3, 4 y 5
6
324
325
En el bloque 1 y 2, viga 12” x 6 ½”:
326
327
328
En los bloques 3, 4 y 5 , viga 8” x 6 ½” :
329
330
En los bloques 3, 4 y 5 , viga 12” x 8” :
331
332
En el bloque 6, viga 8” x 8”:
333
334
En el bloque 6, viga 14” x 8”:
335
336
4. LOSA COLABORANTE:
El tipo de losa escogido es el de tipo colaborante para los forjados entre plantas. Por su
facilidad y rapidez constructiva, y el hecho de que se pretende que la estructura sea lo
más ligera posible, para estar acorde con la composición conjunta del edificio. Dado que
con este tipo de forjado sólo se pueden cubrir luces pequeñas, se disponen correas que
acometen perpendicularmente a las vigas sección I. Estas vigas tipo I dividirán la luces
de los pórtico como ejemplo la mayor luz fue encontrada en el bloque 4, en el ambiente
de Salón de Grados hasta de 17 m en 6 bandas de 3,0m aproximadamente, éstas son aptas
para ser cubiertas por un forjado de este tipo.
En cuanto a la disposición del forjado respecto a las vigas I y correas, , se opta por la
opción donde el forjado pasa continuo por encima de las vigas y correas, ya que así éste
trabaja mejor, es más fácil su construcción y además el ancho para el paso de instalaciones
es mayor.
Figura 231: Sección constructiva de losa tipo deck enrasada con la viga metálica principal
Figura 232: Colocación de losas colaborantes, unión de bandas.
337
Para la edificación con el sistema estructural planteado se recomienda la losa D 600
que tiene las siguientes características:
PROPIEDADES DE LA SECCIÓN DE ACERO: AD-600
Figura 233: Losa tipo colaborante AD 600 Fuente: Especificaciones técnicas losas colaborantes - Codrysac
Las sobrecargas admisibles kg/cm2 son consideradas uniformemente distribuidas
y contemplan el peso propio de la placa de acero y del hormigón.
L: Longitud de separación entre apoyos (m)
Tabla 236: Capacidad de carga de losa losas según calibre y altura
Fuente: Especificaciones técnicas losas colaborantes - Codrysac
Espesor
(mm)
Peso
Kg/m2
0,8 9.12
338
Tabla 237: Propiedades del concreto f'c=210 kg/cm2 en losas tipo deck
Fuente: Especificaciones técnicas losas colaborantes - Codrysac
Tabla 238: Cubicación y cargas de peso propio
Tomando en cuenta estas especificaciones se decidió los siguientes espesores de losa
para la edificación:
Altura de
losaConcreto
Volumen de
Concreto
Carga
Muerta
t (cm) e (cm) M3/m2 Kg/m2
losa
colaborantetotal
11 5 0.075 180 9.12 189.12
12 6 0.085 204 9.12 213.12
13 7 0.095 228 9.12 237.12
14 8 0.105 252 9.12 261.12
15 9 0.115 276 9.12 285.12
16 10 0.125 300 9.12 309.12
Peso propio (Kg/m2)
CUBICACION Y CARGAS DE PESO PROPIO
Losa de 13
cm
Carga total
(Kg/cm2)
1272
Kg/cm2
Losa de 14
cm
Carga total
(Kg/cm2)1432 Kg/cm2
PASILLOS 620 237.12 857.12 CUMPLE - - -
SALONES 582 237.12 819.12 CUMPLE - - -
ESCALERAS 620 237.12 857.12 CUMPLE - - -
AUDITORIO 782 237.12 1019.12 OPTIMIZAR 261.12 1043.12 CUMPLE
TALLERES 590 237.12 827.12 CUMPLE - - -
BAÑO 520 237.12 757.12 CUMPLE - - -
AMBIENTEWL+WD
(Kg/cm2)
Losa de 13 cm apoyos a cada 2.50 m Losa de 14 cm apoyos a 2.50 m
339
Por lo tanto, todos los ambientes usaran losas de 0.90 m de ancho efectivo, con apoyos
a 2.50 m de longitud de banda y espesor de 13 cm, exceptuando el salón de grados de
espesor de 14 cm.
Figura 234: Losa tipo colaborante típica
Fuente: Especificaciones técnicas losas colaborantes - Codrysac
340
Apéndice 4: Formato de recolección de datos para contrastar las dimensiones de
los principales elementos estructurales de la edificación Facultad de Ingeniería y
Arquitectura de la Universidad Andina del Cusco.
EDIFICACION:
ALTURA BASE DIAMETRO ALTURA BASE DIAMETRO
PISO
1
UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO
FACULTAD DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA
ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERIA CIVIL
RESPONSABLES:FARFÁN CORAL, GABY ALEXANDRA
FECHA:NUÑEZ ESTRADA, CLAUDIA FERNANDA
FORMATO PARA EL CONTRASTE DE LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE LA
EDIFICACIÓN
05/06/2018
N° de Bloque: 1FIA DE LA UAC - SAN JERONIMO LARAPA
1
1
1
1
SECCION DE EXPEDIENTE TECNICO SECCION CONSTRUIDA EXISTENTE
DETALLE PLANO
FORMA DE LA
SECCIONTIPO - COD
DETALLE EN CAMPO
RECTANGULAR COLUMNA C-2 0.4 0.6 0.4 0.64
RECTANGULAR COLUMNA C-3 0.4 0.7 0.44
CUADRADO COLUMNA C-4 0.4 0.4 0.44 0.44
0.73
0.44
0.52
CIRCULAR COLUMNA C-6 0.4
CIRCULAR COLUMNA C-5 0.4 0.5 0.45
341
EDIFICACION:
ALTURA BASE DIAMETRO ALTURA BASE DIAMETRO
PISO
UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO
FACULTAD DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA
ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERIA CIVIL
RESPONSABLES:FARFÁN CORAL, GABY ALEXANDRA
FECHA:NUÑEZ ESTRADA, CLAUDIA FERNANDA
FORMATO PARA EL CONTRASTE DE LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE LA
EDIFICACIÓN
05/06/2018
N° de Bloque: 1FIA DE LA UAC - SAN JERONIMO LARAPA
SECCION DE EXPEDIENTE TECNICO SECCION CONSTRUIDA EXISTENTE
DETALLE PLANO
FORMA DE LA
SECCIONTIPO - COD
DETALLE EN CAMPO
1 0.85
0.6
0.44
0.56 0.64
1 TIPO L PLACA PL-5 1.5
CIRCULAR COLUMNA C-8 0.8 0.4
0.5
1.5 0.25 1.54 1.56 0.3
1 COMPUESTA COLUMNA-10 0.5
0.44
1 COMPUESTA COLUMNA C-9 0.4 0.4
1 CIRCULAR COLUMNA C-11 0.54
0.41
342
EDIFICACION:
ALTURA BASE DIAMETRO ALTURA BASE DIAMETRO
PISO
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FECHA:NUÑEZ ESTRADA, CLAUDIA FERNANDA
FORMATO PARA EL CONTRASTE DE LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE LA
EDIFICACIÓN
05/06/2018
N° de Bloque: 1FIA DE LA UAC - SAN JERONIMO LARAPA
SECCION DE EXPEDIENTE TECNICO SECCION CONSTRUIDA EXISTENTE
DETALLE PLANO
FORMA DE LA
SECCIONTIPO - COD
DETALLE EN CAMPO
0.3TIPO I PLACA PL -8 3.1 0.25 3.14
0.3
TIPO I PLACA PL 7-B 1.6 0.25 1.65 0.3
TIPO I PLACA PL 7-A 1.6 0.25 1.67
0.3
TIPO I PLACAPL-11 1.5 0.25 1.6 0.3
TIPO I PLACAPL-10 2.25 0.25 2.3
343
EDIFICACION:
ALTURA BASE DIAMETRO ALTURA BASE DIAMETRO
PISO
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RESPONSABLES:FARFÁN CORAL, GABY ALEXANDRA
FECHA:NUÑEZ ESTRADA, CLAUDIA FERNANDA
FORMATO PARA EL CONTRASTE DE LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE LA
EDIFICACIÓN
05/06/2018
N° de Bloque: 1FIA DE LA UAC - SAN JERONIMO LARAPA
SECCION DE EXPEDIENTE TECNICO SECCION CONSTRUIDA EXISTENTE
DETALLE PLANO
FORMA DE LA
SECCIONTIPO - COD
DETALLE EN CAMPO
0.442 CIRCULAR COLUMNA C-6 0.4
344
EDIFICACION:
ALTURA BASEDIAMETR
OALTURA BASE
DIAMETR
O
0.45 0.52COLUMNA C-5 0.4 0.51 CIRCULAR
0.4 0.4 0.44 0.441 CUADRADO COLUMNA C-4
0.44 0.75RECTANGULAR COLUMNA C-3 0.4 0.71
0.640.4 0.6 0.41 RECTANGULAR COLUMNA C-2
0.4 0.7 0.44 0.731 RECTANGULAR COLUMNA C-1
TIPO - CODSECCION DE EXPEDIENTE TECNICO SECCION CONSTRUIDA EXISTENTE
DETALLE EN CAMPOPISO
FORMA DE LA
SECCION DETALLE PLANO
FACULTAD DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA
FIA DE LA UAC - SAN JERONIMO LARAPA N° de Bloque: 2
NUÑEZ ESTRADA, CLAUDIA FERNANDAFECHA:
05/06/2018
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RESPONSABLES:FARFÁN CORAL, GABY ALEXANDRA
FORMATO PARA EL CONTRASTE DE LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE LA
EDIFICACIÓN
345
EDIFICACION:
ALTURA BASEDIAMETR
OALTURA BASE
DIAMETR
O
TIPO - CODSECCION DE EXPEDIENTE TECNICO SECCION CONSTRUIDA EXISTENTE
DETALLE EN CAMPOPISO
FORMA DE LA
SECCION DETALLE PLANO
FACULTAD DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA
FIA DE LA UAC - SAN JERONIMO LARAPA N° de Bloque: 2
NUÑEZ ESTRADA, CLAUDIA FERNANDAFECHA:
05/06/2018
UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO
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RESPONSABLES:FARFÁN CORAL, GABY ALEXANDRA
FORMATO PARA EL CONTRASTE DE LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE LA
EDIFICACIÓN
1.55 0.3PLACA PL-3 1.5 1.5 0.25 1.53
PLACA 1 PL-21 TIPO L
1 TIPO L
1.641 TIPO L PLACA 1 PL-1
1.5 1.5 0.25 1.52 1.54 0.3
2.952.85 1.6 0.25
0.43 0.551 RECTANGULAR COLUMNA C-7 0.4 0.5
0.44CIRCULAR COLUMNA C-6 0.41
346
EDIFICACION:
ALTURA BASEDIAMETR
OALTURA BASE
DIAMETR
O
TIPO - CODSECCION DE EXPEDIENTE TECNICO SECCION CONSTRUIDA EXISTENTE
DETALLE EN CAMPOPISO
FORMA DE LA
SECCION DETALLE PLANO
FACULTAD DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA
FIA DE LA UAC - SAN JERONIMO LARAPA N° de Bloque: 2
NUÑEZ ESTRADA, CLAUDIA FERNANDAFECHA:
05/06/2018
UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO
ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERIA CIVIL
RESPONSABLES:FARFÁN CORAL, GABY ALEXANDRA
FORMATO PARA EL CONTRASTE DE LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE LA
EDIFICACIÓN
1.54 0.3TIPO L PLACA PL-6 1.5 1.5 0.25 1.561
1.5 2.5 0.25 1.56 2.551 TIPO L PLACA PL-4 0.3
347
EDIFICACION:
ALTURA BASE DIAMETRO ALTURA BASE DIAMETRO
1.54 1.56 0.3TIPO L PLACA PL-5 1.5 1.5 0.251
0.44
0.44 0.73
1 CIRCULAR COLUMNA C-5 0.520.4 0.5
0.4 0.61 RECTANGULAR COLUMNA C-3
0.4 0.6 0.4 0.641 RECTANGULAR COLUMNA C-2
0.71 RECTANGULAR COLUMNA C-1 0.4
SECCION DE EXPEDIENTE TECNICO SECCION CONSTRUIDA EXISTENTE
0.44 0.73
FIA DE LA UAC - SAN JERONIMO LARAPA N° de Bloque: 3
DETALLE PLANO DETALLE EN CAMPO
PISOFORMA DE LA
SECCIONTIPO - COD
UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO
ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERIA CIVIL
FORMATO PARA EL CONTRASTE DE LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE LA EDIFICACIÓN
FACULTAD DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA
FECHA:05/06/2018NUÑEZ ESTRADA, CLAUDIA FERNANDA
RESPONSABLES:FARFÁN CORAL, GABY ALEXANDRA
348
EDIFICACION:
ALTURA BASE DIAMETRO ALTURA BASE DIAMETRO
SECCION DE EXPEDIENTE TECNICO SECCION CONSTRUIDA EXISTENTE
FIA DE LA UAC - SAN JERONIMO LARAPA N° de Bloque: 3
DETALLE PLANO DETALLE EN CAMPO
PISOFORMA DE LA
SECCIONTIPO - COD
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FORMATO PARA EL CONTRASTE DE LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE LA EDIFICACIÓN
FACULTAD DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA
FECHA:05/06/2018NUÑEZ ESTRADA, CLAUDIA FERNANDA
RESPONSABLES:FARFÁN CORAL, GABY ALEXANDRA
1.54 0.3PLACA PL-6 1.5 1.5 0.251 TIPO L 1.56
349
EDIFICACION:
ALTURA BASE DIAMETRO ALTURA BASE DIAMETRO
0.3PLACA PL-5 1.5 1.5 0.25 1.54 1.561 TIPO L
0.30.25 1.53 1.551.5 1.5
CIRCULAR COLUMNA C-51
1 RECTANGULAR COLUMNA C-3 0.4
0.4 0.641 RECTANGULAR COLUMNA C-2 0.4 0.6
0.520.4 0.5 0.45
0.6 0.44 0.73
SECCION CONSTRUIDA EXISTENTE
DETALLE EN CAMPO
PISO
N° de Bloque: 4
FORMA DE LA
SECCIONTIPO - COD
SECCION DE EXPEDIENTE TECNICO
DETALLE PLANO
FORMATO PARA EL CONTRASTE DE LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE LA
EDIFICACIÓN
FACULTAD DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA
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RESPONSABLES:FARFÁN CORAL, GABY ALEXANDRA
FIA DE LA UAC - SAN JERONIMO LARAPA
PLACA PL-3TIPO L1
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NUÑEZ ESTRADA, CLAUDIA FERNANDAFECHA:
05/06/2018
350
EDIFICACION:
ALTURA BASE DIAMETRO ALTURA BASE DIAMETRO
SECCION CONSTRUIDA EXISTENTE
DETALLE EN CAMPO
PISO
N° de Bloque: 4
FORMA DE LA
SECCIONTIPO - COD
SECCION DE EXPEDIENTE TECNICO
DETALLE PLANO
FORMATO PARA EL CONTRASTE DE LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE LA
EDIFICACIÓN
FACULTAD DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA
UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO
RESPONSABLES:FARFÁN CORAL, GABY ALEXANDRA
FIA DE LA UAC - SAN JERONIMO LARAPA
ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERIA CIVIL
NUÑEZ ESTRADA, CLAUDIA FERNANDAFECHA:
05/06/2018
1 TIPO I PLACA PL-9 1.9 0.25 1.98 .0.35
351
EDIFICACION:
ALTURA BASE DIAMETRO ALTURA BASE DIAMETRO
1.5 0.25 1.54 1.56 0.31 TIPO L PLACA PL-5 1.5
0.25 1.53 1.55 0.31 TIPO L PLACA PL-3 1.5
0.44CIRCULAR COLUMNA C-6 0.4
1.5
1
0.4 0.5 0.45 0.521 CIRCULAR COLUMNA C-5
0.44 0.731 RECTANGULAR COLUMNA C-3 0.4 0.6
0.4 0.64RECTANGULAR COLUMNA C-2 0.4 0.61
DETALLE PLANO DETALLE EN CAMPO
PISOFORMA DE LA
SECCIONTIPO - COD
SECCION DE EXPEDIENTE TECNICO SECCION CONSTRUIDA EXISTENTE
FIA DE LA UAC - SAN JERONIMO LARAPA N° de Bloque: 5
NUÑEZ ESTRADA, CLAUDIA FERNANDARESPONSABLES:
FARFÁN CORAL, GABY ALEXANDRAFECHA: 05/06/2018
FORMATO PARA EL CONTRASTE DE LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE LA EDIFICACIÓN
FACULTAD DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA
UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO
ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERIA CIVIL
352
EDIFICACION:
ALTURA BASE DIAMETRO ALTURA BASE DIAMETRO
0.45 0.52COLUMNA C-5 0.4 0.51 COMPUESTA
DETALLE PLANO DETALLE EN CAMPO
PISO FORMA DE LA SECCION TIPO - CODSECCION DE EXPEDIENTE TECNICO SECCION CONSTRUIDA EXISTENTE
FIA DE LA UAC - SAN JERONIMO LARAPA N° de Bloque: 6
RESPONSABLES:FARFÁN CORAL, GABY ALEXANDRA
FECHA: 05/06/2018
ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERIA CIVIL
FORMATO PARA EL CONTRASTE DE LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE LA EDIFICACIÓN
UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO
FACULTAD DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA
NUÑEZ ESTRADA, CLAUDIA FERNANDA
353
Apéndice 5: Especificaciones técnicas de las vigas metalicas, empresa TUBISA SAC, almacén, ubicado en el km 30
de la Panamericana Sur
354
355
356
Apéndice 6: Especificaciones técnicas de perfiles tubulares metalicos, empresa TUBISA SAC, almacén, ubicado
en el km 30 de la Panamericana Sur
357
358
Apéndice 7: Especificaciones técnicas de las losas tipo deck, empresa CODRYSAC
oficina, los Olivos calle 59 mz 2 lt 14-b la Floresta
PLACA COLABORANTE - 60 mm (2-1/2")
DESCRIPCIÓN
Placa colaborante 60 mm - Codrysac - es la plancha de acero preformado fabricada en acero estructural
Grado 37, con protección de galvanizado G90 según Norma ASTM A653 y ASTM A611; cuenta con
excelentes propiedades estructurales y adecuado diseño geométrico, ideal para losas de entre pisos
sometidas a cargas medianas.
CARACTERISTICAS
Formato de elaboración de ancho útil establecido 0,9 m y longitud variable según se requiera
(Min. 1,5 m - Max. 12,00 m).
Espesores o calibres establecidos: Calibre 22 (0,80 mm) y Calibre 20 (0,90 mm). Empleado para Mezanines, ultimos techos, fondos de escalera, estacionamientos, puentes vehiculares y peatonales.
ACCESORIOS
•Conectores de corte
•Topes de Borde
Topes de cier
VENTAJAS
•Las placas colaborantes seran fabricadas de
acuerdo a medidas solicitadas por el cliente
•Instalacion fácil y rápida eliminandose
tiempo y costo de encofrado.
•Losas con espesores reducidos
•Estructuras resistentes
DISTRIBUCIÓN Y CONSTRUCCIÓN CODRY S.A.C.Oficina : Ca. 59 Mz. UU2 Lt. 14 B - La Floresta – Los Olivos Contacto : 6913663 – 7614234 –
964308975 – 981140122 www. codrysac.pe
359
Especificaciones Técnicas: Peralte - 60 mm
L : longitud de separación entre apoyos (m)
DISTRIBUCIÓN Y CONSTRUCCIÓN CODRY S.A.C. Oficina : Ca. 59 Mz. UU2 Lt. 14 B - La Floresta – Los Olivos Contacto : 6913663 – 7614234 – 964308975 –
981140122 www. codrysac.pe
INGENIERO FABRICANTE E.I.R.L.R.U.C. 20601427011MZA. I LOTE. 14 A.H. LA ENSENADA DE CHILLON Puente Piedra - Lima - Peru
Telf: 7614234 - 981140122
EMPRESA:R.U.C:DIRECCION:VENDEDOR: CONTACTO : TELF:
CORREO:
ITEM CANTIDAD ANCHO LARGO UND M2COSTO
UNITARIO IMPORTE
1,00 10 0,90 12,00 120,00 S/ 57,00 S/ 6.840,00
2,00 10 0,90 5,00 50,00 S/ 57,00 S/ 2.850,00
3,00 300 UND. S/ 4,50 S/ 1.350,00
Total SOLES Valor Venta S/ 11.040,00
Importe IGV - 18 % S/ 1.987,20
Total SOLES Precio de Venta S/ 13.027,20
VISITE NUESTRA PAGINA WEB : WWW.CODRYSAC.PE
TELEFONOS:
Central: 552-6118 - 981140122
ENTREGA 4 DIAS HABILES
ING. GABY FARFAN CORAL
CUSCO
PLACA COLABORANTE G22 E=0,80MM PERALTE 60
DESCRIPCION
989005658
PLACA COLABORANTE G22 E=0,80MM PERALTE 60
CONECTORES NELSON STUD
VALIDEZ DE COTIZACION : 10 DIAS
COSTO EN SOLES
FORMA DE PAGO :
• ADELANTO 50 % DEL MATERIAL
• CANCELACIÓN DEL MATERIAL 1 DIA ANTES DE LA ENTREGA
• INGENIERO FABRICANTE E.I.R.L. - RUC 20601427011
• CTA.CTE. BANCO DE CREDITO DEL PERU DÓLARES - 191-2351267-1-80
• CTA.CTE. BANCO DE CREDITO DEL PERU SOLES - 191-2454946-0-32
4. ES INDISPENSABLE QUE LAS MEDIDAS Y CANTIDADES DEL PEDIDO SEAN VALIDADAS POR EL CLIENTE A TRAVÉS DE SU ORDEN DE COMPRA, Y ASÍ EVITAR
INCONVENIENTES EN PRODUCCIÓN.
5. CUALQUIER PRODUCTO QUE NO ESTÉ PRESENTE EN ESTA COTIZACIÓN SERÁ CONSIDERADO COMO ADICIONAL.
OBSERVACIONES
1.PUESTO EN AGENCIA QUE EL CLIENTE INDIQUE (LIMA METROPOLITANA)
2.ENTREGA APROXIMADA 04 DIAS HÁBILES.
3. LOS METRADOS SON REFERENCIALES, EL CLIENTE DEBERÁ CONFIRMARLOS Y REALIZAR EL PEDIDO DE ACUERDO A LOS PRECIOS INDICADOS EN LA COTIZACIÓN DE
INGENIERO FABRICANTE EIRL.
COT - 005_827_07_18
PRODUCTO
PLACA
16/07/2018
SINDY VIGO / 982700016
Ingeniero Fabricante CODRYSAC
CODRYSAC
360
Apéndice 8: Especificaciones técnicas de las losas tipo deck, empresa CODRYSAC y cotización, oficina, los Olivos calle 59 mz 2 lt 14-b la Floresta
361
Apéndice 9: Matriz de consistencia.
DIMENSION O NIVEL
DISTORCIONES
FORMA
ESPESOR (CM)
LARGO (CM)
ANCHO (CM)
DIMENSIONES
COSTO DE MATERIALES (NUEVOS
SOLES)
GEOMETRIA (TUBULAR
RECTANGULAR)
COSTO DE
CONSTRUCCION
FLEXO-COMPRESION
FUERZA DE CORTE (TN)
MOMENTO (TN-M)
AREA (CM2)
GRADO DE ACERO (KG/CM2)
RIGIDEZ (KG/CM)
COLUMNAS TUBULARES
COMPUESTAS
LONGITUD DE DESPLAZAMIENTOS
(CM)
MOMENTO DE INERCIA (CM4)
¿Cuánto variará las secciones de las
columnas tubulares compuestas, en lugar
de las columnas de concreto armado en el
caso estructural de la Facultad de
Ingeniería y Arquitectura de la Universidad
Andina del Cusco?
Evaluar cuanto variara las secciones de las
columnas tubulares compuestas, en lugar
de las columnas de concreto armado en el
caso estructural de la Facultad de
Ingeniería y Arquitectura de la Universidad
Andina del Cusco.
Las secciones de las columnas tubulares
compuestas serán favorables ya que
obtendremos una geometría más pequeña
en comparación a la de las columnas de
concreto armado en el caso estructural de
La Facultad de Ingeniería y Arquitectura de
la Universidad Andina del Cusco.
SECCIONES
TRANSVERSALES
¿Cómo variará la resistencia a la flexo -
compresión al utilizar columnas tubulares
compuestas, en lugar de las columnas de
concreto armado el caso estructural de la
Facultad de Ingeniería y Arquitectura de la
Universidad Andina del Cusco?
Analizar la resistencia a la flexo-
compresión al utilizar columnas tubulares
compuestas, en lugar de las columnas de
concreto armado en el caso estructural de
la Facultad de Ingeniería y Arquitectura de
la Universidad Andina del Cusco.
Las columnas tubulares compuestas
tendrán mayor resistencia a la flexo -
compresión que las columnas de concreto
armado en el caso estructural de La
Facultad de Ingeniería y Arquitectura de la
Universidad Andina del Cusco.
RESISTENCIA
¿Cómo variarán los costos en materiales al
utilizar columnas tubulares compuestas, en
lugar de las columnas de concreto armado
en el caso estructural de la Facultad de
Ingeniería y Arquitectura de la Universidad
Andina del Cusco?
Calcular la variación de los costos en
materiales al utilizar columnas tubulares
compuestas, en lugar de las columnas de
concreto armado en el caso estructural de
la Facultad de Ingeniería y Arquitectura de
la Universidad Andina del Cusco.
Las columnas tubulares compuestas no
variarán significativamente en cuanto al
costo en materialescon las columnas de
concreto armado en el caso estructural de
La Facultad de Ingeniería y Arquitectura de
la Universidad Andina del Cusco.
COSTO DE MATERIALES
2.- PROBLEMAS ESPECIFICOS 2.- OBJETIVOS ESPECIFICOS 2.- HIPOTESIS ESPECIFICAS 2.- DEPENDIENTES
¿Cómo variará la respuesta sísmica al
utilizar columnas tubulares compuestas, en
lugar de las columnas de concreto armado
en el caso estructural de la Facultad de
Ingeniería y Arquitectura de la Universidad
Andina del Cusco?
Verificar como variara la respuesta sísmica
al utilizar columnas tubulares compuestas,
en lugar de las columnas de concreto
armado en el caso estructural de la
Facultad de Ingeniería y Arquitectura de la
Universidad Andina del Cusco.
Las columnas tubulares compuestas
tendrán una mejor respuesta sísmica que
las columnas de concreto armado en el
caso estructural de La Facultad de
Ingeniería y Arquitectura de la Universidad
Andina del Cusco.
RESPUESTA SISMICA FUERZA DE CORTE (TN)
DESPLAZAMIENTOS
FUERZAS CORTANTES
DESPLAZAMIENTO / ALTURA DE
ENTRE PISO (M/M)
1.- PROBLEMA GENERAL 1.- OBJETIVO GENERAL 1.- HIPOTESIS GENERAL 1.- INDEPENDIENTE
¿Cómo variará la respuesta sísmica, la
resistencia a flexo- compresión, los costos
en materiales y las dimensiones de las
columnas de concreto armado con las
dimensiones de las columnas tubulares
compuestas, en el caso estructural de la
Facultad de Ingeniería y Arquitectura de la
Universidad Andina del Cusco?
Determinar cómo variará la respuesta
sísmica, la resistencia a flexo compresión,
los costos de materiales y las dimensiones
de las columnas de concreto armado con
las dimensiones de las columnas tubulares
compuestas, en el caso estructural de la
Facultad de Ingeniería y Arquitectura de la
Universidad Andina del Cusco.
Al utilizar columnas tubulares compuestas
en la La Facultad de Ingeniería y
Arquitectura de la Universidad Andina del
Cusco. se tendrá una mejor respuesta
sísmica, mayor resistencia a flexo-
compresión, las secciones de las columnas
tubulares compuestas, serán más
favorables y serán más rentables en cuanto
a costos de materiales respecto a la
utilización de columnas de concreto
armado.
COLUMNAS
DIMENSIONES (CM)
CALIDAD DE CONCRETO (KG/CM2)
RIGIDEZ (KG/CM)
DIMENSIONES (CM)
GEOMETRIA (TUBULAR)
COLUMNAS DE
CONCRETO ARMADO
TEMA: EVALUACIÓN COMPARATIVA DE LA RESPUESTA SÍSMICA, RESISTENCIA A LA FLEXO-COMPRESIÓN DE COLUMNAS DE CONCRETO ARMADO Y COLUMNAS TUBULARES
COMPUESTAS, CASO ESTRUCTURAL FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA DE LA UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO.
PROBLEMA OBJETIVOS HIPOTESIS VARIABLES INDICADORES
362
363
Apéndice 10: Planos estructurales Facultad de Ingeniería y Arquitectura
Universidad Andina del Cusco – Detalle de losas y columnas en Concreto
Armada
CO
LUM
NAS D
E AMAR
RE D
E C°A°
DE TABIQ
UES D
E LADR
ILLOE
SC.: 1/10
0,20
CA-1
4 Ø 3/8"
Ø 1/4" @
0.15
0,25
CA-2
4 Ø 1/2"
Ø 1/4" @
0.15
0,25
CA-3
4 Ø 1/2"
Ø 1/4" @
0.20
Ø 1/4" : 6 cm
, Ø 3/8" : 10 cm
, Ø 1/2" : 13 cm
, Ø 5/8" : 16 cm
9.0 OBS
ERVA
CIO
N G
ENER
AL
Estas especificaciones técnicas básicas deben com
plementarse con las prescripciones
del Reglam
ento Nacional de C
onstrucciones y de sus normas técnicas correspondientes.
T = 0.30 seg.P
eriodo fundamental de vibración de la estructura
columnas de am
arre
de control de azotea
Ladrillos King K
ong de arcilla cocida con f´b = 60 Kg/cm2, asentados con m
ortero
6.0 LON
GITU
DE
S MIN
IMA
S DE
AN
CLA
JE Y
DE EM
PALM
E TRASLAPAD
O
L EM
PALM
E com
presión
L EM
PALM
E tracción
5.0 REC
UB
RIM
IENTO
S LIBRES
DE C
ON
CR
ETO
Vigas de techo de escaleras y cabina
Factor de modificación de la respuesta sísm
ica elásticaC
oeficiente de diseño sísmico basal
Colum
nas de amarre de tabiques.
Vigas y colum
nas de la superestructuraLosas,placas de concreto arm
ado, vigas chatas,
de arena - cemento tipo 2 (proporción 5:1 en volum
en).
Cim
ientos y sobrecimientos corridos
4.2 VAR
ILLAS D
E R
EFUE
RZO
DE
ACER
O
Vigas de cim
entación y superestructura
Varillas corrugadas de acero de grado 60
Vigas de cim
entación
4.1 TABIQU
ERIA
4.1 CO
NC
RETO
8.0 LON
GITU
D R
EC
TA DE
GAN
CH
OS
DE ES
TRIB
OS C
ERR
ADO
S
L AN
CLAJE
DIAM
ETRO
4.0 MATER
IALES
Solados
2.0 cm
R = 8.0
Cs = 0.197
5.0 cm4.0cm
1.00 m
0.90 m
1.30 m
1"
f´c = 210.00 Kg/cm2
f´c = 175.00 Kg/cm2
f´c = 100.00 Kg/cm2
f´c = 250.00 Kg/cm2
f'y = 4,200 Kg/cm2
0.60 m0.50 m
0.30 m0.40 m
0.50 m0.40 m
0.50 m0.60 m
Ø 1/2"
Ø 5/8"
Ø 3/8"
0.30 m
0.40 m
0.60 m
0.75 m
Ø 3/4"
2.0 cm
Factor de uso e importancia
Periodo predom
inante de vibración del suelo
3.0 PAR
AMETR
OS D
EL D
ISEÑ
O S
ISMIC
O
: 350 Kg/cm2
: 350 Kg/cm2
: 300 Kg/cm2
: 350 Kg/cm2
ESPECIFIC
ACIO
NES TECNICAS BASICAS
Capacidad portante de servicio
2.0 CAR
GA
S VIVAS O
SOBR
ECAR
GAS
Profundidad de la cim
entación
Factor de suelo
Factor de zona
TalleresA
ulas
LaboratoriosC
orredoresy escaleras
1.0 CIM
ENTA
CIO
N
Tp = 0.90 seg.
U = 1.50 (centro educativo)
: 300 Kg/cm2
: 750 Kg/cm2
: 250 Kg/cm2
1.80 por debajo del nivel N.P.T. ± 0.00
1.45 Kg/cm
2 (ver estudio de suelos)
Sala de lectura
Sala de
almacenaje de libros
Am
bientesadm
inistrativos
Cota 3240.80 m
.
S = 1.40 (suelo tipo S3)
Z = 0.30 (zona 2)
Ast = 4 Ø de 3/4" y
2 Ø 3/8" @
0.20
Ast = 4 Ø de 3/4" y
2 Ø 3/8" @
0.20
Ast = 4 Ø de 3/4" y
2 Ø 3/8" @
0.20
0.30
0.060.14
0.14
0.06
0.1330.06
0.140.133
0.1340.14
0.06
0.200.20
0.40
0.06
0.140.06
0.14
Ast = 6 Ø de 1" + 8 Ø
3/4" y 2 Ø 3/8" @
0.30
0.400.40
0.06
0.14
0.34
0.14
TE
CH
O
Ast = 4 Ø de 5/8" y 1 Ø
3/8"@ 0.20
0.20
PR
IME
RP
ISO
SE
GU
ND
OP
ISO
TE
RC
ER
PIS
O
CU
AR
TO
PIS
O
QU
INT
O P
ISO
C-6
C-5
C-4
C-1
0C
-3C
-1C
-2
0.093
0.093
C-4
C-4
Ast = 4 Ø de 1"
+ 4 Ø 3/4" y
Ø 3/8" @
0.30
0.14
0.14
Ast = 8 Ø de 3/4" y
Ø 3/8" @
0.30
C-4
Ast = 8 Ø de 1" y
1Ø de 3/8" @
0.30
0.40
0.40
0.40
Ast = 12 Ø de 1" y
1 Ø 3/8" +
1 de 3/8" @ 0.30
0.40
0.093
0.14
0.14
0.60
0.096
0.096
0.06
0.10
0.096
0.096
0.096
0.060.06
0.06
0.70
0.096
0.097
0.097
0.097
0.097
0.0960.70
0.060.096
0.096
0.096
0.0960.096
0.60
0.06
0.060.04
0.094
0.0930.15
0.10
0.07
0.04
Ast = 16 Ø de 1" y
3 Ø 3/8" @
0.30
0.06
Ast = 4 Ø de 3/4" y
2 Ø 3/8" @
0.15
0.093
0.40
0.15
0.400.40
0.06
Ast = 16 Ø de 1" y 3 Ø
3/8" @ 0.30
0.0930.06
0.094
0.093 0.06
0.093
0.40
0.06
Ast = 18 Ø de 1" y 3 Ø
3/8" @ 0.30
0.094
0.093
C-3
C-30.60
Ast = 14 Ø de 1" y
3 Ø 3/8" @
0.30
0.12
C-3
Ast = 10 Ø de 1" y
2 Ø 3/8" @
0.30
0.160.16
0.60
0.06
0.06 0.093
0.094
0.093
0.060.12
0.4 0.40
0.06
0.15
0.10
0.15
0.10
0.06
0.04
0.04
0.07
0.120.12
Ast = 4 Ø de 3/4" y
2 Ø 3/8" @
0.15
Ast = 4 Ø de 3/4" y
2 Ø 3/8" @
0.15
0.160.06
0.040.06
0.10
0.04
0.07
0.04
0.15
0.1
0.15
Ast = 4 Ø de 3/4" y
2 Ø 3/8" @
0.15
0.15
0.1
0.150.04
0.07
0.04
0.10
0.060.040.06
0.16
0.06
0.40
0.60
0.160.16
0.14
0.14
0.06
0.06
0.06
0.06 0.14
0.14
Ast = 4 Ø de 1" +
6 Ø 3/4"
2 Ø 3/8" @
0.30
0.40
0.40
0.40
0.40
0.40
0.40
0.16
Ast = 4 Ø de 1" + 6 Ø
3/4" y 2 Ø 3/8" @
0.30
0.60
0.12
Ast = 14 Ø de 1" y 3 Ø
3/8" @ 0.30
0.60
0.16
Ast = 10 Ø de 1" y 2 Ø
3/8" @ 0.30
0.60
0.060.093
0.0940.06
0.06
0.093
0.06
0.14
0.14 0.06
0.06
0.06
0.160.16
0.06
0.40
0.060.06
0.1450.145
0.1450.145
Ast = 14 Ø de 1" y 3 Ø
3/8" @ 0.30
0.093 0.06
0.06
0.094
0.093
0.70
C-1
0.1450.145
0.1450.145
0.14
0.140.06
0.06
Ast = 12 Ø de 1" y 2 Ø
3/8" @ 0.30
0.060.06
0.70
C-1 0.70
Ast = 6 Ø de 1" + 6 Ø
3/4" y 2 Ø 3/8" @
0.30
0.06
0.1450.145
0.06
0.1450.145
0.120.12
0.120.06
0.40
C-2 0.16
0.160.06
0.40
C-2
C-1
C-2
0.70
C-9
C-8
0.06
0.060.06
0.10
0.06
0.400.10
0.40
0.140.14
0.060.06
0.093
0.06
0.40
0.095
0.095
0.06
0.06
0.095
0.095
0.0930.06
0.093
0.094 0.060.06
0.06 0.28
0.060.04
0.10
0.150.07
0.040.093
0.094
0.060.06
0.40
0.15
0.28
0.093
Ast = 8 Ø de 1" @
0.11 y Ø
3/8" @ 0.30
Ast = 4 Ø de 3/4" y
2 Ø 3/8" @
0.15Ast = 14 Ø
de 1" y 3 Ø 3/8" @
0.30
0.094
0.093
0.06
0.25
Ast = 9 Ø de 1"
1 Ø 3/8" +
1 Ø @
0.30
0.06
0.14
0.140.06
0.06
0.06
Ø 0.40
0.060.28
0.06
0.14
0.14
0.06
0.06
C-6
Ø 0.40
0.06
0.06
Ø 0.40
0.28
C-6
C-6
0.40
0.15
0.1
0.15
0.10.40
Ast = 4 Ø de 3/4" y
2 Ø 3/8" @
0.15
Ast = 6 Ø de 1" +
2 Ø 3/4" y 1 Ø
3/8" +1 Ø
3/8" @ 0.30
0.060.14
0.14
0.06
0.06
0.28
0.04
0.04
0.07
0.06
0.14
0.06
0.140.04
0.06
0.04
0.07
0.04
0.15
0.10
0.150.060.14
0.14
0.06
Ast = 4 Ø de 3/4" y
2 Ø 3/8" @
0.15
0.400.10
0.40
C-5
Ast = 3 Ø de 1"+
5Ø 3/4" y 1 Ø
3/8" +1 Ø
@ 0.30
Ast = 4 Ø de 3/4" y
2 Ø 3/8" @
0.15
0.06
0.14
0.06
0.140.04
0.06
0.04
0.07
0.04
0.15
0.10
0.150.060.14
0.14
0.06
0.400.10
0.40
Ast = 8 Ø de 3/4" y
1 Ø 3/8" +
1 Ø @
0.30
C-5
C-5
0.14
0.14 0.06
0.06
Ast = 6 Ø de 3/4" @
0.147m Ø
3/8"@ 0.30
Ast = 8 Ø de 3/4" @
0.11m Ø
3/8"@ 0.30
Ast = 4 Ø de 1" + 4 Ø
3/4" @ 0.11
y Ø 3/8" @
0.30
Ast = 4 Ø de 1" + 6 Ø
3/4" y 2 Ø 3/8" @
0.300.06
0.14
0.14
0.06
0.06
0.14
0.14
0.06
0.06
0.14
0.14
0.06
Ast = 10 Ø de 1" y 2 Ø
3/8" @ 0.30
Ast = 10 Ø de 3/4" y 2 Ø
3/8"@ 0.30
0.06
0.06
0.06
0.40
0.060.127
0.1270.06
0.40
C-7
0.1270.06
0.40
0.126
0.126
0.126
0.50
C-7
C-7
0.50
0.127
0.127
0.50
C-7
0.127
0.500.25
C-1
0
C-1
0
C-1
0
CT
CO
LU
MN
ET
AS
DE
TE
CH
O
Ast = 11 Ø de 1"
1 Ø 3/8" +
1 Ø @
0.30
Ast = 9 Ø de 1" y
1 Ø 3/8" +
1 Ø 3/8" @
0.30
C-4
Ast = 8 Ø de 3/4" y
Ø 3/8" @
0.30
0.40
CU
AD
RO
DE
CO
LUM
NA
SC
-3C
-1C
-2
0.600.10
0.15
0.04
0.07
0.04
0.16
0.06
0.160.16
0.060.060.04
0.16
0.600.06
0.06
0.1450.145
0.06
0.1450.145
0.06
0.160.16
0.70
Ast = 10 Ø de 3/4" y
2 Ø 3/8" @
0.30Ast = 4 Ø
de 3/4" y2 Ø
3/8" @ 0.15
Ast = 10 Ø 3/4" y 2 Ø
3/8" @ 0.30
Ast = 12 Ø de 3/4" y 2 Ø
3/8" @ 0.30
0.40
0.15
0.100.40
0.400.40
0.100.25
0.06
Ø 0.40
0.14
0.060.15
0.04
0.07
0.04
0.060.04
0.14
0.06
0.14
0.06
0.400.10
0.14
0.06
0.060.127
0.1260.06
0.127
0.50
C-6
C-5
C-7
C-1
0
0.25
Ast = 6 Ø 1" y
1 Ø 3/8" +
1 Ø @
0.30
0.060.06
Ast = 4 Ø de 3/4" y
2 Ø 3/8" @
0.15Ast = 8 Ø
de 3/4" y1 Ø
3/8" +1 Ø
@ 0.30
Ast = 6 Ø de 3/4" @
0.147m Ø
3/8"@ 0.30
0.06
Ast = 10 Ø de 3/4" y 2 Ø
3/8"@ 0.30
0.28
0.14
0.15
0.400.10
0.14
0.40
C-1
1
0.060.38
Ast = 10 Ø 1" @
0.12 m
0.06
0.20
0.20
0.10
Ast = 4 Ø 1" + 4 Ø
3/4" @ 0.15 m
Ast = 8 Ø 3/4" @
0.15 m
Ø 3/8" @
0.30 m
0.06
0.06 0.38
Ast = 5 Ø 1" + 5 Ø
3/4" @ 0.12 m
Ø 3/8" @
0.30 m
Ø 3/8" @
0.30 m
0.50
0.06
0.06 0.38
C-1
1
C-1
1
C-1
1
0.50
Ø 3/8" @
0.30 m
C-1
1
0.20
0.10
0.06
0.06
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45,00°
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0,25
157,08°
1,01
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1,63
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1,37
1,94
0,35
0,97
1/100
PLAN
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ARMADO
Ø 1/4" : 6 cm
, Ø 3/8" : 10 cm
, Ø 1/2" : 13 cm
, Ø 5/8" : 16 cm
9.0 OB
SERVAC
ION
GE
NERAL
Estas especificaciones técnicas básicas deben com
plementarse con las prescripciones
del Reglam
ento Nacional de Construcciones y de sus normas técnicas correspondientes.
T = 0.30 seg.P
eriodo fundamental de vibración de la estructura
columnas de am
arre
de control de azotea
Ladrillos King Kong de arcilla cocida con f´b = 60 Kg/cm
2, asentados con mortero
6.0 LONG
ITUDES M
INIM
AS D
E ANCLAJE
Y DE EMP
ALME TRASLAPADO
L EMPALM
E compresión
L EMPALM
E tracción
5.0 REC
UBRIM
IENTO
S LIBRES
DE CONCRETO
Vigas de techo de escaleras y cabina
Factor de modificación de la respuesta sísm
ica elásticaC
oeficiente de diseño sísmico basal
Colum
nas de amarre de tabiques.
Vigas y colum
nas de la superestructuraLosas,placas de concreto arm
ado, vigas chatas,
de arena - cemento tipo 2 (proporción 5:1 en volum
en).
Cim
ientos y sobrecimientos corridos
4.2 VARILLAS
DE RE
FUERZO
DE ACERO
Vigas de cim
entación y superestructura
Varillas corrugadas de acero de grado 60
Vigas de cim
entación
4.1 TABIQUERIA
4.1 CO
NCRETO
8.0 LON
GITU
D RECTA DE
GAN
CHO
S D
E ESTRIBO
S CERRADOS
L ANC
LAJED
IAM
ETRO
4.0 MATERIALES
Solados
2.0 cm
R = 8.0
Cs = 0.197
5.0 cm4.0cm
1.00 m
0.90 m
1.30 m
1"
f´c = 210.00 Kg/cm2
f´c = 175.00 Kg/cm2
f´c = 100.00 Kg/cm2
f´c = 250.00 Kg/cm2
f'y = 4,200 Kg/cm2
0.60 m0.50 m
0.30 m0.40 m
0.50 m0.40 m
0.50 m0.60 m
Ø 1/2"
Ø 5/8"
Ø 3/8"
0.30 m
0.40 m
0.60 m
0.75 m
Ø 3/4"
2.0 cm
Factor de uso e importancia
Periodo predom
inante de vibración del suelo
3.0 PARAM
ETRO
S DEL DISEÑO
SISM
ICO
: 350 Kg/cm2
: 350 Kg/cm2
: 300 Kg/cm2
: 350 Kg/cm2
ESPECIFICACIO
NES TECNICAS BASICAS
Capacidad portante de servicio
2.0 CARG
AS V
IVAS O
SOBRECARG
AS
Profundidad de la cim
entación
Factor de suelo
Factor de zona
TalleresA
ulas
LaboratoriosC
orredoresy escaleras
1.0 CIMEN
TACIO
N
Tp = 0.90 seg.
U = 1.50 (centro educativo)
: 300 Kg/cm2
: 750 Kg/cm2
: 250 Kg/cm2
1.80 por debajo del nivel N.P.T. ± 0.00
1.45 Kg/cm2 (ver estudio de suelos)
Sala de lectura
Sala de
almacenaje de libros
Am
bientesadm
inistrativos
Cota 3240.80 m
.
S = 1.40 (suelo tipo S3)
Z = 0.30 (zona 2)
SAN JER
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BY A
LEXANDRA
CLA
UD
IA FER
NANDA
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366
Apéndice 11: Planos estructurales Facultad de Ingeniería y Arquitectura
Universidad Andina del Cusco – Detalle de vigas, arriostres y columnas de
secciones tubulares compuestas y de Acero
VIGA 12"X61/2" VIGA 12"X61/2"
VIG
A 12"X
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VIGA 12"X61/2"
VIG
A 12"X
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VIGA 12"X61/2"VIGA 12"X61/2"
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A 12"X
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5.50
4.41
4.34
2.93
2.70
1.74
3.76
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1.54
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10"X14" 14"X14" 18"X18"
VIGA 12"X61/2"
VIGA 12"X61/2"
VIGA 12"X61/2"
VIGA 12"X61/2"
VIGA 12"X61/2"
VIGA 12"X61/2"
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VIGA 12"X61/2"
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VIGA 12"X61/2"
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VIGA 8"61/2"VIGA 8"61/2"
VIGA 12"X61/2"
VIGA 8"61/2"
VIGA 12"X61/2"
VIGA 12"X61/2"
VIGA 12"X61/2"
VIGA 8"61/2"
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3.20 m
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C1
C1
C1
C1
C1
C1
C1
C1
8" x 6 1/2" 12" x 6 1/2" 14" x 8"
8" x 8" 12" x 8"
8" x 6 1/2"
14"
10"
0.05"
T = 0.30 seg.Periodo fundamental de vibración de la estructura
Factor de modificación de la respuesta sísmica elástica
Fuerza cortante en la base empleada para el diseño YY
Columnas
Cimientos y sobrecimientos corridos
4.2 ACERO
Perfil de acero A500GrB46
4.1 CONCRETO
4.0 MATERIALES
Solados
R = 6.0
Vyy = 150.098 Tnf
f´c = 210.00 Kg/cm2
f´c = 175.00 Kg/cm2
f´c = 100.00 Kg/cm2
f'y = 3200 Kg/cm2
Factor de uso e importancia
Periodo predominante de vibración del suelo
3.0 PARAMETROS DEL DISEÑO SISMICO
: 350 Kg/cm2
: 350 Kg/cm2
: 300 Kg/cm2
: 350 Kg/cm2
ESPECIFICACIONES TECNICAS BASICAS
Capacidad portante de servicio
2.0 CARGAS VIVAS O SOBRECARGAS
Profundidad de la cimentación
Factor de suelo
Factor de zona
Talleres
Aulas
Laboratorios
Corredores
y escaleras
1.0 CIMENTACION
Tp = 0.90 seg.
U = 1.50 (centro educativo)
: 300 Kg/cm2
: 750 Kg/cm2
: 250 Kg/cm2
1.80 por debajo del nivel N.P.T. ± 0.00
1.45 Kg/cm2
Sala de lectura
Sala de
almacenaje de libros
Ambientes
administrativos
Cota 3240.80 m.
S = 1.40 (suelo tipo S3)
Z = 0.30 (zona 2)
Perfil de acero vigas A36 f'y = 2500 Kg/cm2
Fuerza cortante en la base empleada para el diseño XX
Desplazamiento máximo del último nivel
Período fundamental de vibración XX
Período fundamental de vibración YY
Txx = 0.51
Tyy = 0.32
d = 5.74 cm
Vxx = 124.782 Tnf
Pórticos Ordinarios Resistentes a Momentos (OMF)
Sistema estructural
12"
0.4"
6
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"
0.25"
8"
6
1
2
"
0.4"
0.25"
UBICACION:
FECHA:
INDICADA
ESC:
LAMINA Nº
PLANO :
PLANOS ESTRUCTURALES
TEMA :
SECTORIZACIÓN EN BLOQUES
LARAPA - CUSCO
OCTUBRE - 2018
B1
FACULTAD DE INGENIERIA
“
”
UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO
Y ARQUITECTURA
TESISTAS:
FARFAN CORAL, GABY A.
NUÑEZ ESTRADA, CLAUDIA F.
VISTA DE PLANTA
VISTA DE ELEVACIÓN
ESC 1/100
ESC 1/100
DETALLE DE COLUMNAS C1
ESC 1/10
DETALLE DE VIGUETA 12"X61/2"
ESC 1/10
DETALLE DE VIGA 12"X8"
ESC 1/10
A
B
1.70 4.806.50
6.50 3.80 2.68
1.91
3.84
4.68
2.92
3.42
3.05
C1
C1
C1
C1
C1
C1C1
C1C1
C1
C1
C1C1
C1
C1
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C1
C1
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C1 C1 C1 C1
C1
C1 C1
C1
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VIGA 12"X61/2"
VIGA 12"X61/2"
VIGA 12"X61/2"
VIGA 12"X61/2"
VIGA 12"X61/2"
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VIGA 12"X61/2"
VIGA 12"X61/2"
VIGA 12"X61/2"
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VIG
A 12"X
61/2"
VIG
A 12"X
61/2"
VIG
A 12"X
61/2"
VIG
A 12"X
61/2"
VIG
A 12"X
61/2"
VIG
A 12"X
61/2"
VIG
A 12"X
61/2"
VIG
A 12"X
61/2"
VIG
A 12"X
61/2"
VIG
A 12"X
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VIG
A 12"X
61/2"
VIG
A 12"X
61/2"
VIG
A 12"X
61/2"
VIG
A 12"X
61/2"
VIG
A 12"X
61/2"
VIG
A 12"X
61/2"
VIG
A 12"X
61/2"
VIG
A 12"X
61/2"
VIG
A 12"X
61/2"
VIG
A 12"X
61/2"
VIG
A 12"X
61/2"
VIG
A 12"X
61/2"
VIGA 12"X61/2"
VIGA 12"X61/2"
VIGA 12"X61/2"
VIGA 12"X61/2"
VIGA 8"X61/2"
VIGA 8"X61/2"
VIGA 8"X61/2"
VIGA 8"X61/2"
VIGA 8"X61/2"
VIGA 8"X61/2" VIGA 8"X61/2"
VIGA 8"X61/2"
VIGA 8"X61/2"
VIGA 8"X61/2"
VIGA 8"X61/2"
VIG
A 8"X
61/2"
VIG
A 8"X
61/2"
VIG
A 8"X
61/2"
VIG
A 8"X
61/2"
VIG
A 8"X
61/2"
VIG
A 8"X
61/2"
VIG
A 8"X
61/2"
VIG
A 8"X
61/2"
VIG
A 8"X
61/2"
VIG
A 8"X
61/2"
VIG
A 8"X
61/2"
VIG
A 8"X
61/2"
VIG
A 8"X
61/2"
VIG
A 8"X
61/2"
VIG
A 8"X
61/2"
VIG
A 8"X
61/2"
VIG
A 8"X
61/2"
10"X14" 14"X14" 18"X18"
C1
C1
C1
C1
C1
VIGA 12"X61/2" VIGA 12"X61/2" VIGA 12"X61/2"
VIGA 12"X61/2" VIGA 12"X61/2" VIGA 12"X61/2"
VIGA 12"X61/2"
VIGA 12"X61/2"
VIGA 12"X61/2"
VIGA 12"X61/2"
VIGA 8"X61/2" VIGA 8"X61/2" VIGA 8"X61/2"
VIGA 8"X61/2"
V
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2
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B
VIGA 12"X61/2" VIGA 12"X61/2"
B B B B
3.35 m
3.20
m
3.20 m
3.20 m
3.20 m
C1
C1
C1
C1
C1
C1
C1
C1
C1
C1
C1
C1
C1
C1
C1
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2
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2
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2
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1.90 3.83
4.702.93
8" x 6 1/2" 12" x 6 1/2" 14" x 8"
8" x 8" 12" x 8"
8" x 6 1/2"
14"
10"
0.05"
T = 0.30 seg.Periodo fundamental de vibración de la estructura
Factor de modificación de la respuesta sísmica elástica
Fuerza cortante en la base empleada para el diseño YY
Columnas
Cimientos y sobrecimientos corridos
4.2 ACERO
Perfil de acero A500GrB46
4.1 CONCRETO
4.0 MATERIALES
Solados
R = 6.0
f´c = 210.00 Kg/cm2
f´c = 175.00 Kg/cm2
f´c = 100.00 Kg/cm2
f'y = 3200 Kg/cm2
Factor de uso e importancia
Periodo predominante de vibración del suelo
3.0 PARAMETROS DEL DISEÑO SISMICO
: 350 Kg/cm2
: 350 Kg/cm2
: 300 Kg/cm2
: 350 Kg/cm2
ESPECIFICACIONES TECNICAS BASICAS
Capacidad portante de servicio
2.0 CARGAS VIVAS O SOBRECARGAS
Profundidad de la cimentación
Factor de suelo
Factor de zona
Talleres
Aulas
Laboratorios
Corredores
y escaleras
1.0 CIMENTACION
Tp = 0.90 seg.
U = 1.50 (centro educativo)
: 300 Kg/cm2
: 750 Kg/cm2
: 250 Kg/cm2
1.80 por debajo del nivel N.P.T. ± 0.00
1.45 Kg/cm2
Sala de lectura
Sala de
almacenaje de libros
Ambientes
administrativos
Cota 3240.80 m.
S = 1.40 (suelo tipo S3)
Z = 0.30 (zona 2)
Perfil de acero vigas A36 f'y = 2500 Kg/cm2
Fuerza cortante en la base empleada para el diseño XX
Desplazamiento máximo del último nivel
Período fundamental de vibración XX
Período fundamental de vibración YY
Pórticos Ordinarios Resistentes a Momentos (OMF)
Sistema estructural
12"
0.4"
6
1
2
"
0.25"
8"
6
1
2
"
0.4"
0.25"
UBICACION:
FECHA:
INDICADA
ESC:
LAMINA Nº
PLANO :
PLANOS ESTRUCTURALES
TEMA :
SECTORIZACIÓN EN BLOQUES
LARAPA - CUSCO
OCTUBRE - 2018
B2
FACULTAD DE INGENIERIA
“
”
UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO
Y ARQUITECTURA
TESISTAS:
FARFAN CORAL, GABY A.
NUÑEZ ESTRADA, CLAUDIA F.
VISTA DE PLANTA
VISTA DE ELEVACIÓN
ESC 1/100
ESC 1/100
DETALLE DE COLUMNAS C1
ESC 1/10
DETALLE DE VIGUETA 12"X61/2"
ESC 1/10
DETALLE DE VIGA 12"X8"
ESC 1/10
Vxx = 473.902 Tnf
Vyy = 490.330 Tnf
d = 6.35 cm
Txx =0.418
Tyy = 0.314
C2
C2
C2 C2 C2 C2
C2
C2C2C2C2
C2
C2 C2 C2
C2
C2
C2
C2
C2
C2
C2
2.90 1.50 2.794.31 3.00
1.50
1.50
4.60
5.20
1.50
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6.10
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 8"X61/2"
VIGA 8"X61/2"
VIGA 8"X61/2"
VIGA 8"X61/2"
VIGA 8"X61/2"
VIGA 8"X61/2"
VIGA 8"X61/2"
VIGA 8"X61/2"
VIG
A 8"X
61/2"
VIG
A 8"X
61/2"
VIG
A 8"X
61/2"
VIG
A 8"X
61/2"
C
10"X14" 14"X14" 18"X18"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 8"X61/2" VIGA 12"X8" VIGA 12"X8"VIGA 12"X8"
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3.35 m
3.20
m
3.20 m
3.20 m
3.20 m
C2
C2
C2
C2
C2
C2
C2
C2
C2
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8" x 6 1/2" 12" x 6 1/2" 14" x 8"
8" x 8" 12" x 8"
8" x 6 1/2"
14"
14"
0.05"
T = 0.30 seg.Periodo fundamental de vibración de la estructura
Factor de modificación de la respuesta sísmica elástica
Fuerza cortante en la base empleada para el diseño YY
Columnas
Cimientos y sobrecimientos corridos
4.2 ACERO
Perfil de acero A500GrB46
4.1 CONCRETO
4.0 MATERIALES
Solados
R = 6.0
f´c = 210.00 Kg/cm2
f´c = 175.00 Kg/cm2
f´c = 100.00 Kg/cm2
f'y = 3200 Kg/cm2
Factor de uso e importancia
Periodo predominante de vibración del suelo
3.0 PARAMETROS DEL DISEÑO SISMICO
: 350 Kg/cm2
: 350 Kg/cm2
: 300 Kg/cm2
: 350 Kg/cm2
ESPECIFICACIONES TECNICAS BASICAS
Capacidad portante de servicio
2.0 CARGAS VIVAS O SOBRECARGAS
Profundidad de la cimentación
Factor de suelo
Factor de zona
Talleres
Aulas
Laboratorios
Corredores
y escaleras
1.0 CIMENTACION
Tp = 0.90 seg.
U = 1.50 (centro educativo)
: 300 Kg/cm2
: 750 Kg/cm2
: 250 Kg/cm2
1.80 por debajo del nivel N.P.T. ± 0.00
1.45 Kg/cm2
Sala de lectura
Sala de
almacenaje de libros
Ambientes
administrativos
Cota 3240.80 m.
S = 1.40 (suelo tipo S3)
Z = 0.30 (zona 2)
Perfil de acero vigas A36 f'y = 2500 Kg/cm2
Fuerza cortante en la base empleada para el diseño XX
Desplazamiento máximo del último nivel
Período fundamental de vibración XX
Período fundamental de vibración YY
Pórticos Ordinarios Resistentes a Momentos (OMF)
Sistema estructural
12"
0.4"
6
1
2
"
0.25"
8"
12"
0.6"
0.4"
UBICACION:
FECHA:
INDICADA
ESC:
LAMINA Nº
PLANO :
PLANOS ESTRUCTURALES
TEMA :
SECTORIZACIÓN EN BLOQUES
LARAPA - CUSCO
OCTUBRE - 2018
B3
FACULTAD DE INGENIERIA
“
”
UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO
Y ARQUITECTURA
TESISTAS:
FARFAN CORAL, GABY A.
NUÑEZ ESTRADA, CLAUDIA F.
VISTA DE PLANTA
VISTA DE ELEVACIÓN
ESC 1/100
ESC 1/100
DETALLE DE COLUMNAS C2
ESC 1/10
DETALLE DE VIGUETA 12"X61/2"
ESC 1/10
DETALLE DE VIGA 12"X8"
ESC 1/10
Vxx = 167.683 Tnf
Vyy = 165.155 Tnf
d = 8.25 cm
Txx = 0.59
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VIG
A 12"X
8"
VIG
A 12"X
8"
VIG
A 12"X
8"
VIG
A 12"X
8"
VIG
A 12"X
8"
VIG
A 12"X
8"
VIG
A 12"X
8"
VIG
A 12"X
8"
VIG
A 12"X
8"
VIG
A 12"X
8"
VIGA 12"X8" VIGA 12"X8" VIGA 12"X8" VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8" VIGA 12"X8" VIGA 12"X8" VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8" VIGA 12"X8" VIGA 12"X8" VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIG
A 12"X
8"
VIG
A 12"X
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VIGA 12"X8"
VIG
A 12"X
8"
VIGA 12"X8"
VIG
A 12"X
8"
VIGA 12"X8"
VIG
A 12"X
8"
VIG
A 8"X
61/2"
VIG
A 8"X
61/2"
VIG
A 8"X
61/2"
VIG
A 8"X
61/2"
VIGA 8"X61/2"
VIGA 8"X61/2"
VIGA 8"X61/2"
VIGA 8"X61/2"
VIGA 8"X61/2"
VIGA 8"X61/2"
VIGA 12"X8"
VIG
A 12"X
8"
C2
C2
C2
C2C2
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C2
C2
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C2 C2 C2
C2 C2 C2
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C2
C2
C2 C2 C2
D
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4.30
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3.80
1.50
3.00
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VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 12"X8"
VIGA 8"X61/2" VIGA 12"X8" VIGA 12"X8"VIGA 12"X8"
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3.35 m
3.20
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3.20 m
3.20 m
3.20 m
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C2
C2
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C2
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2.90 1.504.302.80 3.00
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8" x 6 1/2" 12" x 6 1/2" 14" x 8"
8" x 8" 12" x 8"
8" x 6 1/2"
14"
14"
0.05"
T = 0.30 seg.Periodo fundamental de vibración de la estructura
Factor de modificación de la respuesta sísmica elástica
Fuerza cortante en la base empleada para el diseño YY
Columnas
Cimientos y sobrecimientos corridos
4.2 ACERO
Perfil de acero A500GrB46
4.1 CONCRETO
4.0 MATERIALES
Solados
R = 6.0
f´c = 210.00 Kg/cm2
f´c = 175.00 Kg/cm2
f´c = 100.00 Kg/cm2
f'y = 3200 Kg/cm2
Factor de uso e importancia
Periodo predominante de vibración del suelo
3.0 PARAMETROS DEL DISEÑO SISMICO
: 350 Kg/cm2
: 350 Kg/cm2
: 300 Kg/cm2
: 350 Kg/cm2
ESPECIFICACIONES TECNICAS BASICAS
Capacidad portante de servicio
2.0 CARGAS VIVAS O SOBRECARGAS
Profundidad de la cimentación
Factor de suelo
Factor de zona
Talleres
Aulas
Laboratorios
Corredores
y escaleras
1.0 CIMENTACION
Tp = 0.90 seg.
U = 1.50 (centro educativo)
: 300 Kg/cm2
: 750 Kg/cm2
: 250 Kg/cm2
1.80 por debajo del nivel N.P.T. ± 0.00
1.45 Kg/cm2
Sala de lectura
Sala de
almacenaje de libros
Ambientes
administrativos
Cota 3240.80 m.
S = 1.40 (suelo tipo S3)
Z = 0.30 (zona 2)
Perfil de acero vigas A36 f'y = 2500 Kg/cm2
Fuerza cortante en la base empleada para el diseño XX
Desplazamiento máximo del último nivel
Período fundamental de vibración XX
Período fundamental de vibración YY
Pórticos Ordinarios Resistentes a Momentos (OMF)
Sistema estructural
8"
6
1
2
"
0.4"
0.25"
8"
12"
0.6"
0.4"
UBICACION:
FECHA:
INDICADA
ESC:
LAMINA Nº
PLANO :
PLANOS ESTRUCTURALES
TEMA :
SECTORIZACIÓN EN BLOQUES
LARAPA - CUSCO
OCTUBRE - 2018
B4
FACULTAD DE INGENIERIA
“
”
UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO
Y ARQUITECTURA
TESISTAS:
FARFAN CORAL, GABY A.
NUÑEZ ESTRADA, CLAUDIA F.
VISTA DE PLANTA
VISTA DE ELEVACIÓN
ESC 1/100
ESC 1/100
DETALLE DE COLUMNAS C2
ESC 1/10
DETALLE DE VIGUETA 8"X61/2"
ESC 1/10
DETALLE DE VIGA 12"X8"
ESC 1/10
Vxx = 147.593 Tnf
Vyy = 135.418 Tnf
d = 6.51 cm
Txx = 0.56
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4.30 4.30 4.30 4.40 4.90
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VIGA 12"x8" VIGA 12"x8" VIGA 12"x8"
VIGA 12"x8" VIGA 12"x8" VIGA 12"x8" VIGA 12"x8" VIGA 12"x8"
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A 12"x8"
VIG
A 12"x8"
VIG
A 12"x8"
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A 12"x8"
VIG
A 12"x8"
VIG
A 12"x8"
VIG
A 12"x8"
VIG
A 12"x8"
VIG
A 12"x8"
VIG
A 12"x8"
VIGA 12"x8"
VIG
A 12"x8"
VIGA 12"x8" VIGA 12"x8"
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A 12"x8"
VIG
A 12"x8"
viga 8"x61/2"
viga 8"x61/2"
viga 8"x61/2"
viga 8"x61/2"
viga 8"x61/2"
viga 8"x61/2"
viga 8"x61/2" viga 8"x61/2"
viga 8"x61/2"
viga 8"x61/2"
viga 8"x61/2"
viga 8"x61/2"
viga 8"x61/2" viga 8"x61/2"
VIGA 12"x8"
VIG
A 12"x8"
VIGA 12"x8"
VIG
A 12"x8"
VIGA 12"x8"
VIG
A 12"x8"
VIG
A 12"x8"
VIG
A 12"x8"
VIGA 12"x8" VIGA 12"x8"
viga 8"x61/2"
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C2 C2
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VIGA 12"x8"
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VIGA 12"x8"
VIGA 12"x8"
VIGA 12"x8"
VIGA 12"x8"
VIGA 12"x8"
VIGA 12"x8"
VIGA 12"x8"
VIGA 12"x8"
VIGA 12"x8"
VIGA 12"x8"
VIGA 12"x8"
VIGA 12"x8"
VIGA 12"x8"
VIGA 12"x8"
viga 8"x61/2"
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0.5000 4.3000 4.3000 4.3000 4.4000 4.9000
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3.35 m
3.20
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3.20 m
3.20 m
3.20 m
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C2
C2
C2
C2
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C2
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C2
C2
C2
C2
C2
C2
C2
C2
C2
C2
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C2
C2
C2
C2
C2
C2
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C2
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C2
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E E E
8" x 6 1/2" 12" x 6 1/2" 14" x 8"
8" x 8" 12" x 8"
8" x 6 1/2"
14"
14"
0.05"
T = 0.30 seg.Periodo fundamental de vibración de la estructura
Factor de modificación de la respuesta sísmica elástica
Fuerza cortante en la base empleada para el diseño YY
Columnas
Cimientos y sobrecimientos corridos
4.2 ACERO
Perfil de acero A500GrB46
4.1 CONCRETO
4.0 MATERIALES
Solados
R = 6.0
f´c = 210.00 Kg/cm2
f´c = 175.00 Kg/cm2
f´c = 100.00 Kg/cm2
f'y = 3200 Kg/cm2
Factor de uso e importancia
Periodo predominante de vibración del suelo
3.0 PARAMETROS DEL DISEÑO SISMICO
: 350 Kg/cm2
: 350 Kg/cm2
: 300 Kg/cm2
: 350 Kg/cm2
ESPECIFICACIONES TECNICAS BASICAS
Capacidad portante de servicio
2.0 CARGAS VIVAS O SOBRECARGAS
Profundidad de la cimentación
Factor de suelo
Factor de zona
Talleres
Aulas
Laboratorios
Corredores
y escaleras
1.0 CIMENTACION
Tp = 0.90 seg.
U = 1.50 (centro educativo)
: 300 Kg/cm2
: 750 Kg/cm2
: 250 Kg/cm2
1.80 por debajo del nivel N.P.T. ± 0.00
1.45 Kg/cm2
Sala de lectura
Sala de
almacenaje de libros
Ambientes
administrativos
Cota 3240.80 m.
S = 1.40 (suelo tipo S3)
Z = 0.30 (zona 2)
Perfil de acero vigas A36 f'y = 2500 Kg/cm2
Fuerza cortante en la base empleada para el diseño XX
Desplazamiento máximo del último nivel
Período fundamental de vibración XX
Período fundamental de vibración YY
Pórticos Ordinarios Resistentes a Momentos (OMF)
Sistema estructural
8"
6
1
2
"
0.4"
0.25"
8"
12"
0.6"
0.4"
UBICACION:
FECHA:
INDICADA
ESC:
LAMINA Nº
PLANO :
PLANOS ESTRUCTURALES
TEMA :
SECTORIZACIÓN EN BLOQUES
LARAPA - CUSCO
OCTUBRE - 2018
B5
FACULTAD DE INGENIERIA
“
”
UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO
Y ARQUITECTURA
TESISTAS:
FARFAN CORAL, GABY A.
NUÑEZ ESTRADA, CLAUDIA F.
VISTA DE PLANTA
VISTA DE ELEVACIÓN
ESC 1/100
ESC 1/100
DETALLE DE COLUMNAS C2
ESC 1/10
DETALLE DE VIGUETA 8"X61/2"
ESC 1/10
DETALLE DE VIGA 12"X8"
ESC 1/10
Vxx = 207.476 Tnf
Vyy = 201.207 Tnf
d = 6.32 cm
Tx = 0.483
Tyy = 0.465
viga 14" x 8"
viga 14" x 8"
viga 14" x 8"
viga 14" x 8"
viga 14" x 8"
viga 14" x 8"
viga 14" x 8"
viga 14" x 8"
viga 14" x 8"
viga 8" x8"
viga 8" x8"
viga 8" x8"
viga 8" x8"
viga 8" x8"
viga 14" x 8"
C3 C3
C3 C3
C3 C3
C3 C3
2.89
5.15
5.15
5.15
F
10"X14" 14"X14" 18"X18"
viga 14" x 8"viga 14" x 8"viga 14" x 8"
viga 14" x 8"viga 14" x 8"viga 14" x 8"
viga 14" x 8" viga 14" x 8" viga 14" x 8"
viga 14" x 8" viga 14" x 8" viga 14" x 8"
viga 8" x8"viga 8" x8"viga 8" x8"
v
i
g
a
8
"
x
8
"
v
i
g
a
8
"
x
8
"
v
i
g
a
8
"
x
8
"
v
i
g
a
8
"
x
8
"
v
i
g
a
8
"
x
8
"
v
i
g
a
8
"
x
8
"
v
i
g
a
8
"
x
8
"
v
i
g
a
8
"
x
8
"
v
i
g
a
8
"
x
8
"
v
i
g
a
8
"
x
8
"
v
i
g
a
8
"
x
8
"
v
i
g
a
8
"
x
8
"
F F F F
3.35 m
3.20
m
3.20 m
3.20 m
3.20 m
C3
C3
C3
C3
C3
5.15
5.15 5.15
C3
C3
C3
C3
C3
C3
C3
C3
C3
C3
C3
C3
C3
C3
C3
8" x 6 1/2" 12" x 6 1/2" 14" x 8"
8" x 8" 12" x 8"
8" x 6 1/2"
18"
18"
0.05"
T = 0.30 seg.Periodo fundamental de vibración de la estructura
Factor de modificación de la respuesta sísmica elástica
Fuerza cortante en la base empleada para el diseño YY
Columnas
Cimientos y sobrecimientos corridos
4.2 ACERO
Perfil de acero A500GrB46
4.1 CONCRETO
4.0 MATERIALES
Solados
R = 6.0
f´c = 210.00 Kg/cm2
f´c = 175.00 Kg/cm2
f´c = 100.00 Kg/cm2
f'y = 3200 Kg/cm2
Factor de uso e importancia
Periodo predominante de vibración del suelo
3.0 PARAMETROS DEL DISEÑO SISMICO
: 350 Kg/cm2
: 350 Kg/cm2
: 300 Kg/cm2
: 350 Kg/cm2
ESPECIFICACIONES TECNICAS BASICAS
Capacidad portante de servicio
2.0 CARGAS VIVAS O SOBRECARGAS
Profundidad de la cimentación
Factor de suelo
Factor de zona
Talleres
Aulas
Laboratorios
Corredores
y escaleras
1.0 CIMENTACION
Tp = 0.90 seg.
U = 1.50 (centro educativo)
: 300 Kg/cm2
: 750 Kg/cm2
: 250 Kg/cm2
1.80 por debajo del nivel N.P.T. ± 0.00
1.45 Kg/cm2
Sala de lectura
Sala de
almacenaje de libros
Ambientes
administrativos
Cota 3240.80 m.
S = 1.40 (suelo tipo S3)
Z = 0.30 (zona 2)
Perfil de acero vigas A36 f'y = 2500 Kg/cm2
Fuerza cortante en la base empleada para el diseño XX
Desplazamiento máximo del último nivel
Período fundamental de vibración XX
Período fundamental de vibración YY
Pórticos Ordinarios Resistentes a Momentos (OMF)
Sistema estructural
14"
0.7"
8"
0.4"
8"
0.6"
0.4"
8"
UBICACION:
FECHA:
INDICADA
ESC:
LAMINA Nº
PLANO :
PLANOS ESTRUCTURALES
TEMA :
SECTORIZACIÓN EN BLOQUES
LARAPA - CUSCO
OCTUBRE - 2018
B6
FACULTAD DE INGENIERIA
“
”
UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO
Y ARQUITECTURA
TESISTAS:
FARFAN CORAL, GABY A.
NUÑEZ ESTRADA, CLAUDIA F.
VISTA DE PLANTA
VISTA DE ELEVACIÓN
ESC 1/100
ESC 1/100
DETALLE DE COLUMNAS C3
ESC 1/10
DETALLE DE VIGA 8"X14"
ESC 1/10
DETALLE DE VIGUETA 8"X8"
ESC 1/10
Vxx = 72.75 Tnf
Vyy = 73.168 Tnf
d = 8.71 cm
Txx= 0.553
Tyy = 0.542