Provincia di Torino - RELAZIONE TECNICO …...Provincia di Torino – Area Edilizia – Servizio progettazione ed esecuzione interventi di edilizia scolastica. I.I.S. CURIE di Grugliasco

Provincia di Torino – Area Edilizia – Servizio progettazione ed esecuzione interventi di edilizia scolastica. I.I.S. CURIE di Grugliasco Sezione staccata di Collegno - Ristrutturazione Villa 6 Parco Certosa

RELAZIONE TECNICO SPECIALISTICA DIMENSIONAMENTO IMPIANTO TERMICO

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SOMMARIO

RELAZIONE TECNICO SPECIALISTICA DIMENSIONAMENTO IMPIANTO TERMICO.................................... 2 1.1. Tipologia di impianto di distribuzione ............................................................................................................... 2 1.2 Metodo di calcolo dei circuiti a ritorno inverso ................................................................................................. 2 1.3 Terminali ............................................................................................................................................................. 3 1.4 Perdite di carico continue ................................................................................................................................. 12 1.5 Perdite di carico localizzate.............................................................................................................................. 15 1.6 Vincoli delle tubazioni....................................................................................................................................... 20 RELAZIONE TECNICO SPECIALISTICA DIMENSIONAMENTO LINEE TELERISCALDAMENTO ................. 23 2.1. Perdite di calore............................................................................................................................................... 23 2.2 Dimensionamento delle tubazioni ..................................................................................................................... 24 2.3 Tipologie di percorso ........................................................................................................................................ 26 2.4 Scavi .................................................................................................................................................................. 27 2.6 Metodo di installazione .................................................................................................................................... 28 2.7 Compensatori ................................................................................................................................................... 30



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RELAZIONE TECNICO SPECIALISTICA DIMENSIONAMENTO

IMPIANTO TERMICO

1.1. Tipologia di impianto di distribuzione

Per rendere massimo il comfort dei locali di nuova realizzazione si è optato per uno schema di

distribuzione a ritorno inverso. Tale sistema prevede la creazione di circuiti il cui sviluppo

consente di collegare determinate derivazioni (colonne, zone o terminali) con la stessa

lunghezza di tubi. Graficamente si possono rappresentare con gli schemi sotto riportati:

Compatibilmente ai diametri commerciali disponibili, i tubi di questi circuiti si dimensionano

a perdite di carico lineari costanti. E’ così possibile assicurare pressioni differenziali pressochè

uguali alle derivazioni servite con la stessa lunghezza di tubi: alle derivazioni, cioè, collegate

“a circuito inverso”.

1.2 Metodo di calcolo dei circuiti a ritorno inverso

Tale caratteristica consente di calcolare questi circuiti con metodi pratici relativamente



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semplici ed affidabili. Per il presente progetto si è proceduto nel seguente modo:

1. Si individua un circuito secondario di riferimento (in genere l’ultimo dell’andata o quello

che richiede la prevalenza più elevata) e lo si dimensiona in base alla portata richiesta,

determinandone:

• diametro,

• perdite di carico.

2. Si dimensionano gli altri circuiti secondari in base alla portata richiesta, determinandone:

• diametro,

• perdite di carico.

Portata e perdite di carico, così determinate, si devono poi bilanciare alla prevalenza

disponibile agli attacchi del circuito secondario di riferimento.

3. Si dimensionano i tronchi di andata del circuito principale in base:

• alla loro portata (si ottiene sommando le portate dei circuiti secondari serviti

dai tronchi in esame), e

• con perdite di carico lineari costanti (ad esempio: r = 10 mm c.a./m).

4. Si dimensionano i tronchi di ritorno del circuito principale con gli stessi criteri illustrati al

punto 3.

5. Si determinano le perdite di carico totali del circuito sommando fra loro:

a) le perdite di carico del circuito secondario di riferimento;

b) le perdite di carico continue (h) del circuito principale calcolate convenzionalmente

moltiplicando fra loro le seguenti grandezze:

r = valore assunto per le perdite di carico lineari (ved. al punto 3)

l = lunghezza dei tubi che servono il circuito di riferimento;

c) le perdite di carico localizzate (z) del circuito principale considerate convenzionalmente

uguali ad una percentuale delle perdite di carico continue (h).

Normalmente si considera:

z = 0,6 ˙ h per percorsi con poche curve,

z = 0,7 ˙ h per percorsi con molte curve.

1.3 Terminali

Per la realizzazione del presente progetto sono stati previsti sistemi di trasmissione del calore

a radiatori. I radiatori sono corpi scaldanti (ad elementi, a piastra, a tubi o a lamelle) che

cedono calore per convezione naturale ed irraggiamento.



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In base al materiale con cui sono costruiti, i radiatori possono essere suddivisi nei tipi:

in ghisa, in acciaio e in alluminio (puro o in lega). Per il progetto sono stati previsti radiatori

in ghisa costituiti da elementi realizzati per fusione e assemblati con nipples.

Il modello a utilizzato sarà quello a piastre che presenta anteriormente un’ampia superficie

radiante e posteriormente una sezione atta a limitare lo scambio termico passivo con le pareti.

E’ consigliabile installare i radiatori sotto finestra o lungo le pareti esterne perché in tal modo:

_ si possono contrastare meglio le correnti d’aria fredda che si formano in corrispondenza di

tali superfici;

_ si migliorano le condizioni di benessere fisiologico limitando l’irraggiamento del corpo

umano verso le zone fredde;

_ si evita o si riduce, nell’intorno del corpo scaldante, l’eventuale formazione di condensa

superficiale interna.

Per la corretta installazione dei radiatori si devono assicurare le seguenti distanze:

• distanza dal pavimento = 10 ÷ 12 cm;

• distanza dalla parete = 4 ÷ 5 cm;

• per sporgenze al di sopra o a fianco del radiatore (mensole, nicchie, ripiani, ecc..) è

consigliabile garantire “distanze di rispetto” non inferiori a 10 cm.

1.3.1 - Potenza termica nominale di un radiatore

E’ la potenza termica scambiata da un radiatore (o da un suo elemento) con l’ambiente esterno

nelle condizioni di prova.



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Tali condizioni,con riferimento alla norma UNI 6514 (Corpi scaldanti alimentati ad acqua e

vapore - prova termica), possono essere così riassunte:

• apparecchiature e strumentazione di misura: come richiesto dalla norma sopra

richiamata;

• temperature dei fluidi:

– te = 85°C, temperatura di entrata del fluido scaldante,

– tu = 75°C, temperatura di uscita del fluido scaldante,

– ta = 20°C, temperatura dell’aria;

• installazione del corpo scaldante:

– distanza dalla parete = 5 cm,

– distanza dal pavimento = 10 ÷ 12 cm;

• alimentazione del corpo scaldante: entrata in alto e uscita in basso;

• pressione atmosferica di prova: uguale alla pressione atmosferica esistente a livello del mare

(101,3 kPa).

1.3.2 - Temperatura di progetto del fluido scaldante

Normalmente conviene che i valori di questa temperatura siano compresi fra 65 e 75°C. Non

sono consigliabili temperature più elevate in quanto possono:

_ attivare forti moti convettivi e quindi contribuire al formarsi di zone con aria più calda a

soffitto e più fredda a pavimento;

_ determinare una sensibile “cottura” del pulviscolo atmosferico e quindi causare irritazioni

all’apparato respiratorio, nonché l’annerimento delle pareti dietro e sopra i corpi scaldanti.

D’altra parte, temperature di progetto troppo basse fanno aumentare notevolmente il costo

dell’impianto e l’ingombro dei radiatori.

1.3.3 - Potenza termica effettiva di un radiatore

E’ la potenza termica scambiata da un radiatore (o da un suo elemento) con

l’ambiente esterno nelle effettive condizioni di utilizzo. Il suo valore può essere

calcolato con la formula:

Qeff = Qnom . F

dove:

Qeff = potenza termica effettiva, W o kcal/h

Qnom = potenza termica nominale, W o kcal/h



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F = fattore correttivo globale, adimensionale

Il fattore correttivo globale F è determinabile con la relazione:

F = Ft . Fal . Fpr . Fat . Fvr

dove:

Ft = fattore correttivo per la diversa temperatura dei fluidi

Fal = fattore correttivo per effetto dell’altitudine

Fpr = fattore correttivo per protezione del radiatore

Fat = fattore correttivo in relazione agli attacchi del radiatore

Fvr = fattore correttivo per effetto della verniciatura

Tali fattori correttivi sono di seguito determinati in base alle condizioni di

prova sopra definite. Inoltre, per la determinazione del fattore Ft, si considera

valida la formula:

Q’ = B . ( tm _ ta ) 1,3

dove: Q’ = potenza termica del radiatore, W o kcal/h

B = costante caratteristica del radiatore, W/°C 1,3 o kcal/(h˙°C 1,3)

tm = temperatura media del fluido scaldante, °C

ta = temperatura ambiente, °C

Nota:

La formula (3) è da ritenersi valida (con buona approssimazione) per temperature medie del

fluido scaldante variabili da 40 a 100°C.

1.3.4 - Fattore correttivo per la diversa temperatura dei fluidi

E’ il fattore che serve a determinare la potenza termica di un radiatore quando

la temperatura ambiente (ta) e la temperatura media del fluido scaldante (tm) sono

diverse da quelle di prova. Per definizione il suo valore è dato dal rapporto:

Q’eff Ft = ————

Q’nom Mediante la formula Q’eff e Q’nom possono essere così espressi:

Q’eff = B ˙ ( tm – ta ) 1,3

Q’nom = B ˙ ( tm – ta ) 1,3 = B ˙ ( 80 – 20 ) 1,3

Si ottiene pertanto:



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Q’eff B˙ ( tm – ta ) 1,3 Ft = ——— = ———————

Q’nom B ˙ ( 80 – 20 ) 1,3

Semplificando opportunamente i termini di tale uguaglianza risulta:

tm – ta Ft = (————)1,3

60 Può essere utile esprimere Ft anche nei casi in cui varia solo la temperatura media (tm) del

fluido scaldante, oppure solo la temperatura (ta) dell’aria ambiente.

A tal fine, sostituendo prima ta e poi tm con i relativi valori di prova, è possibile ottenere le

formule:

– valida per tm variabile e ta = 20°C (temperatura di prova)

tm – 20 Ft (ta = 20°C) = (———— )1,3

60 – valida per ta variabile e tm = 80°C (temperatura di prova).

80 – ta Ft (tm = 80°C) = (———— )1,3

60 Nota:

Per la prova termica dei radiatori è attualmente in via di approvazione una norma europea che

prevede una temperatura media del fluido scaldante uguale a 70°C.

In base a tale condizione di prova, il valore del fattore correttivo Ft – determinabile con un

procedimento analogo a quello adottato per la UNI 6514 - risulta:

tm – ta Ft = (————)1,3

50 I valori del fattore Ft ricavati dalla formula sono riportati nella tabella



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1.3.5 Fattore correttivo per effetto dell’altitudine

E’ il fattore che serve a determinare la potenza termica di un radiatore quando non viene

installato a livello del mare. Tien conto del fatto che la densità dell’aria, e quindi la sua

capacità di trasportare calore, diminuisce man mano che cresce l’altitudine. Tale fattore può

essere calcolato con la seguente formula:



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Po Fal = ————————

1,3 . Po – 0,3 . P

dove: Po = pressione atmosferica a livello del mare, kPa

P = pressione atmosferica del luogo di installazione, kPa

Il valore di Po è uguale a 101,3 kPa, mentre il valore di P può essere calcolato con la

relazione:

P = 101,3 – 0,0113 . H

dove: H = altezza sul livello del mare, m

I valori del fattore Fal - ricavati dalla formula sono riportati nella tabella 3.

1.3.6 - Fattore correttivo per protezione del radiatore

E’ il fattore che serve a determinare la potenza termica di un radiatore installato in nicchia,

sotto mensola o con mobiletto. Il suo valore tien conto del fatto che simili protezioni limitano,

e talvolta anche in modo molto rilevante, gli scambi termici fra radiatore e ambiente

circostante.

Mediamente si possono ritenere validi i seguenti valori:

Fpr = 0,95 ÷ 0,97 per installazione con mensola.

Fpr = 0,92 ÷ 0,94 per installazione in nicchia.

Fpr = 0,75 ÷ 0,85 per installazione con lamiera forata.

Fpr = 0,95 ÷ 1,00 per installazione con carter aperto.



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1.3.7 - Fattore correttivo in relazione agli attacchi del radiatore

E’ il fattore che serve a determinare la potenza termica di un radiatore non alimentato secondo

le condizioni di prova: non alimentato, cioè, con l’entrata in alto e l’uscita in basso sul lato

opposto.

Praticamente il suo valore si considera solo nel caso di radiatori con entrambi gli attacchi

bassi.

Mediamente il fattore Fat, sia per attacchi bassi posti sullo stesso lato, sia per attacchi

contrapposti, può assumere i seguenti valori:

Fat = 1,00 per h inferiore a 1,20 m.

Fat = 0,97 ÷ 0,95 per h compreso fra 1,20 e 1,80 m.

Fat = 0,95 ÷ 0,90 per h superiore a 1,80 m.

1.3.8 - Fattore correttivo per effetto della verniciatura

E’ il fattore che serve a determinare la potenza termica di un radiatore quando (dopo la prova

di resa nominale) viene verniciato. Il suo valore tien conto del fatto che le vernici possono

ridurre sensibilmente l’energia termica emessa per irraggiamento.



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Mediamente si possono ritenere validi i seguenti valori:

Fvr = 1,00 per vernici ad olio

Fvr = 0,85 ÷ 0,90 per vernici a base di alluminio o di bronzo

1.3.9 – Dilatazione termica lineare

La dilatazione termica è il fenomeno fisico per cui le dimensioni di un corpo aumentano o

diminuiscono al variare della sua temperatura.

La dilatazione termica si dice lineare, superficiale o cubica, a seconda che riguardi

prevalentemente una, due o tutte tre le dimensioni di un corpo. Ad esempio si dice lineare la

dilatazione termica di un filo o di un tubo.

Quando si progettano e si realizzano reti di distribuzione, interessa soprattutto conoscere, e

tener sotto controllo, le dilatazioni termiche delle tubazioni che trasportano fluidi ad elevata

temperatura. In particolare tali tubazioni devono potersi dilatare senza far nascere forze in

grado di causare danni (deformazioni permanenti o rotture) alle tubazioni stesse o ai supporti

di ancoraggio. Le dilatazioni termiche lineari possono essere calcolate con la formula:

ΔL = α· L · ΔT

dove:

ΔL = dilatazione termica lineare, mm

α= coefficiente di dilatazione termica lineare, mm/m°C

L = lunghezza della tubazione, m

ΔT = differenza di temperatura, °C

1.4 Perdite di carico continue

Sono le perdite di carico (o di pressione) che un fluido, in moto attraverso un condotto,

subisce a causa delle resistenze continue; a causa, cioè, degli attriti interni al fluido stesso e

degli attriti esterni dovuti alla rugosità del condotto.



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Le perdite di carico continue si possono esprimere sia in unità di pressione (pascal o bar), sia

in altezza di fluido (metri o millimetri di colonna d’acqua). Risulta, inoltre, conveniente

esprimere il loro valore facendo riferimento ad una lunghezza unitaria di condotto. Ad

esempio nella progettazione degli impianti idrici e di climatizzazione si utilizzano valori delle

perdite di carico continue riferiti ad un metro di tubo.

1.4.1 - Formula generale di calcolo

Le perdite di carico continue si possono calcolare con la seguente formula generale:

1 v2 r = Fa · —— · ρ · ——

D 2 dove:

r = perdita di carico unitaria, Pa/m

Fa = fattore di attrito, adimensionale

D = diametro interno del condotto, m

ρ = massa volumica del fluido, kg/m3

v = velocità media del fluido, m/s

In tale formula, l’unico parametro difficile da determinare è il fattore di attrito Fa.

Esso dipende:

1. dalle dimensioni e dalla rugosità del condotto;

2. dal modo in cui scorre il fluido.

In particolare, per quanto riguarda il secondo punto, Fa varia in relazione al regime di moto

del fluido. Regime che può essere:

_ laminare, quando le particelle del fluido percorrono traiettorie ordinate e fra loro parallele;

_ turbolento, quando le particelle del fluido si muovono in modo irregolare, seguendo

traiettorie tortuose e complicate;

_ transitorio, allorché il flusso si presenta incerto e instabile: né chiaramente laminare, né

chiaramente turbolento.

Questi diversi modi di scorrere del fluido sono quantitativamente individuabili attraverso il

numero di Reynolds (Re): un valore adimensionale così definito:

v · D Re = ———

ν dove:

D = diametro interno del condotto, m



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v = velocità media del flusso, m/s

ν = viscosità cinematica del fluido, m2/s

Nota: Per il calcolo del numero di Reynolds, le grandezze v, D, ν possono essere espresse

anche con altre unità di misura, purchè siano coerenti fra loro. Con buona approssimazione, si

può ritenere che lo stato di scorrimento di un fluido sia:

- laminare per Re minore di 2.000

- transitorio per Re compreso fra 2.000 e 2.500

- turbolento per Re maggiore di 2.500

Generalmente, per il calcolo delle perdite di carico lineari si considerano solo il moto laminare

e il moto turbolento. Il moto transitorio, per le incertezze che lo caratterizzano, viene

assimilato al moto turbolento.

1.4.2 - Perdite di carico continue nel moto turbolento

Nel regime turbolento il fattore di attrito Fa dipende non solo dal numero di Reynolds (come

nel caso del moto laminare), ma anche dalla configurazione geometrica del condotto e dallo

stato della sua superficie interna. In un condotto circolare, tale dipendenza è esprimibile con la

formula di Colebrook:

dove, oltre alle grandezze già definite in precedenza, il fattore k rappresenta la rugosità del

condotto espressa in metri.

La formula di Colebrook non è però facilmente utilizzabile. In essa, infatti, il valore di Fa è

espresso implicitamente, e quindi risulta determinabile solo con procedimenti di calcolo ad

approssimazioni successive.

Nella pratica si ricorre a relazioni meno complesse, che in genere sono derivate dalla stessa

formula di Colebrook, con semplificazioni ottenute limitando il suo campo di validità.

Di seguito sono riportate alcune formule, relativamente semplici, che consentono di calcolare

Fa quando il fluido vettore è l’acqua (con temperature comprese tra 0 e 95°C) e quando i tubi

rientrano nelle seguenti categorie di rugosità:

_ bassa rugosità per 0,002 < k < 0,007 mm (es. tubi in rame e materiale plastico);

_ media rugosità per 0,020 < k < 0,090 mm (es. tubi in acciaio nero e zincato);

_ elevata rugosità per 0,200 < k < 1,000 mm (es. tubi incrostati o corrosi).



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1.5 Perdite di carico localizzate

Sono le perdite di carico (o di pressione) che un fluido, in moto attraverso un condotto,

subisce a causa delle resistenze accidentali e delle irregolarità di percorso (riduzioni o

allargamenti, curve, valvole, organi di regolazione, ecc...).

Queste perdite sono chiamate anche “singolari” o “accidentali”.

Le perdite di carico localizzate possono essere determinate mediante uno dei seguenti metodi

di calcolo:

_ il metodo diretto, che si basa sulla determinazione di un coefficiente il cui valore dipende

dalla forma della resistenza accidentale;

_ il metodo delle portate nominali, che fa riferimento (per ogni resistenza) alla portata

corrispondente ad una perdita di carico unitaria (1 bar o 0,01 bar);

_ il metodo delle lunghezze equivalenti, che sostituisce ogni resistenza accidentale con una

lunghezza di tubo equivalente, cioè in grado di dare la stessa perdita di carico.

Nel calcolo delle reti si è optato per il metodo delle portate nominali.

1.5.1 – Metodo delle portate nominali

Con questo metodo le perdite di carico localizzate si calcolano con la formula:

v 2 z = ξ · ρ · ——

2 dove:

z = perdita di carico localizzata, Pa

ξ = coefficiente di perdita localizzata, adimensionale

ρ = massa volumica del fluido, kg/m3

v = velocità media del flusso, m/s

Se z si esprime in mm di c.a. la (1) diventa:

v 2 z = ξ · ρ · ————

2 · 9,81 Il coefficiente ξ risulta dipendere soprattutto dalla forma della resistenza localizzata ed è, con

buona approssimazione, indipendente da altri fattori, quali: il peso specifico, la viscosità e la

velocità del fluido.

Il suo valore può essere determinato sia con formule (in casi a geometria semplice), sia

sperimentalmente.

Le tabelle di seguito riportate consentono di determinare i coefficienti ξ delle principali



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resistenze localizzate, e i valori delle perdite di carico z, in fuzione di ξ e v.



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1.6 Vincoli delle tubazioni

Sono dispositivi meccanici che servono ad equilibrare le forze, statiche e dinamiche, che

normalmente agiscono sulle reti di distribuzione. Forze di natura statica sono il peso proprio

dei tubi, il peso del fluido in essi contenuto e il peso di eventuali apparecchiature e accessori

(raccordi, valvolame, pompe, rivestimenti, ecc...).

Forze di natura dinamica sono, invece, quelle che derivano dalle dilatazioni termiche dei tubi.

I vincoli delle tubazioni devono essere disposti in modo da evitare:

• sollecitazioni troppo elevate, specie in prossimità di attacchi flangiati e di saldature;



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• percorsi a onda, che possono causare sacche d’aria (negli impianti di riscaldamento) e

depositi di acqua condensata (negli impianti a vapore).

In base al tipo di azione esercitata, i vincoli si possono così classificare:

• punti fissi, servono a “bloccare” le tubazioni nei punti voluti;

• guide, permettono lo spostamento dei tubi in una sola direzione;

• appoggi o sostegni, hanno esclusivamente il compito di sostenere il peso delle tubazioni.



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RELAZIONE TECNICO SPECIALISTICA DIMENSIONAMENTO

LINEE TELERISCALDAMENTO

2.1. Perdite di calore

Nel grafico seguente è indicato il variare del coefficiente di conducibilità termica, della

schiuma poliuretanica utilizzata, in funzione della temperatura:

Le perdite sono state quantificate secondo le indicazioni delle norme B.S. (British Standard),

assumendo per il coefficiente di conducibilità della schiuma il valore indicato dalle norme

CEN EN253 ed utilizzando la formula:

dove:

ϕ = ( 180 - arctan D/D + As ) � π/180

Ts = 8 °C (Temperatura del suolo circostante i tubi)

TM = Media delle temp di andata e ritorno del fluido in °C

HS = 500 mm (Altezza del terreno sopra i tubi)

AS = 150 mm (Spazio tra i tubi in PEAD)

d = Diametro esterno del tubo di acciaio in mm.

D = Diametro esterno del tubo in PEAD in mm.

t = Spessore del tubo in PEAD in mm.

Qt = Perdita totale di calore per mandata e ritorno W/m

λS = 2,0 W/m °C (coefficiente di cond. termica del suolo)



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λPU = 0,027 W/m °C (coeff. di cond. termica del PUR)

ln = Logaritmo naturale

I valori in funzione della temperatura possono essere così tabellati

2.2 Dimensionamento delle tubazioni

Nel dimensionamento di tubazioni preisolate, si deve tener conto di vari aspetti:

2.2.1 - Carichi termici

Per prima cosa va stabilito il carico termico totale del circuito (carico totale + perdite di calore

del circuito). Il carico termico si stabilisce calcolando la massima richiesta di potenza per ora,

dell'utenza connessa (massimo carico allacciato ).

Il massimo carico allacciato è quindi rapportato al fattore di contemporaneità dell'area di

carico termico considerata, ed aggiunto alle perdite di distribuzione della rete.

Il carico termico di progetto è definito da:

Qp = ( Cm x Fs ) + PL

dove:

Qp = Carico termico previsto (kW)

Cm = Massimo carico allacciato (kW)

Fs = Fattore di simultaneità (%)

PL = Perdita della linea (kW)

2.2.2 - Portata d'acqua



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Il consumo di calore è il totale dell'energia assorbita dall'impianto di utenza ed è dipendente

dal flusso di acqua nello stesso, e dalla differenza di temperatura tra andata e ritorno.

Il flusso d'acqua è calcolato usando la seguente formula:

Qp x β Pa = ----------- + Vo

ΔT dove:

Pa = Flusso d'acqua (m3/h)

Qp = Carico termico previsto (kW)

β = Fattore di conversione (0,86)

ΔT = Salto termico previsto (°C)

Vo = Fattore di circolazione (m3/h)

2.2.3 - Pressione di esercizio

Definita la massima lunghezza del circuito, Andata + Ritorno, tra la stazione di pompaggio ed

il più lontano punto di consumo, si deve stabilire una perdita di carico per metro lineare di

linea. La massima pressione del sistema, (prevalenza della pompa + pressione idrostatica al

punto più sfavorito di utilizzo) non deve mai superare la pressione nominale di esercizio dei

componenti il sistema (tubi, valvole, sfiati, scambiatori etc.). Su queste basi si deve stabilire

un metodo per definire il flusso d'acqua e la pressione nominale di esercizio.

Pp = PN x Pi

Pe = Pp x ΔP

dove:

Pp = prevalenza della pompa (kPa)

PN = pressione nominale di esercizio dei componenti (kPa)

Pi = pressione idrostatica (kPa)

Pe = pressione di esercizio del sistema (kPa)

ΔP = perdita di carico totale (kPa)

2.2.4 - Diametro dei tubi

Dalle tabelle sottoriportate, è possibile ricavare il diametro delle tubazioni in funzione della

portata e della velocità dell'acqua, ricavando le relative perdite di carico per ml. È importante

verificare che le velocità, in particolare per i tubi di diametro minore al 168,3 mm, non

superino gli 1 - 1,2 m/s per evitare l'innesco di rumori di risonanza.



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2.3 Tipologie di percorso

In fase di realizzazione di linee di teleriscaldamento, succede sovente di dover adattare i

percorsi all'andamento planimetrico ed altimetrico delle strade, o di dover eseguire deviazioni

non previste per la presenza di servizi preesistenti o ritrovati di vario tipo. Si deve tenere conto

che le linee eseguite con tubazioni preisolate sono delle linee "rigide" che, per motivi

costruttivi e per le dilatazioni e quindi i relativi sforzi indotti, non hanno la "elasticità"

costruttiva di altri tipi di condotte in acciaio quali acqua o gas. I percorsi vanno quindi studiati

tenendo conto di questa rigidità e dei massimi stress sopportabili dalle tubazioni. Per quanto



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possibile i cambi di direzione, siano essi dovuti alla realizzazione di bracci di compensazione

o al percorso della linea, vanno eseguiti con curve a 90°, che determinano la minima

lunghezza di espansione dei bracci. Con curve di gradazione minore (80°÷10°) la lunghezza

dei bracci di compensazione aumenta fino a 13 volte rispetto ad una curva a 90°. E' quindi

conveniente usare curve a gradazione inferiore soltanto per adattamenti di percorso molto

brevi. Nei cambiamenti di direzione altimetrici, le considerazioni da fare sono le stesse,

tenendo conto che per profondità di scavo basse va verificato, in caso di vertici in alto, che il

peso del terreno sia sufficiente a contenere la spinta della tubazione.

2.4 Scavi

L'esecuzione degli scavi della trincea per la posa di tubi preisolati, oltre alle normali

prescrizioni, deve tener conto delle dimensioni minime necessarie alla costruzione della linea,

delle interferenze con servizi esistenti e delle precauzioni per carichi stradali e del terreno che

possano interessare la zona di scavo prima del riempimento.

Nella progettazione della trincea, vanno considerati i carichi dovuti al terreno ed al traffico

stradale. Dal D.M. 2 Agosto 1980 Par. 3.4. si deve considerare come massimo carico specifico

un traino a tre assi di complessive 55 Tonn.

Il carico è suddiviso in sei carichi concentrati, il massimo dei quali è di 6000 Kg. su di

un'impronta di 0,5 x 0,12 mt. Ipotizzando una dispersione a 45° del carico nel terreno

sottostante, con la formula seguente calcoliamo la pressione alla profondità di H metri:

Fmax Pc = ---------------------------------------- ( 0,5 + 2 x H ) x ( 0,12 + 2 x H )

dove:

Pc = carico agente sul tubo N/m2

Fmax = massimo carico stradale N

H = altezza del reinterro m



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Il carico dovuto al terreno ed al peso proprio della tubazione e

del fluido trasportato sono definiti dalla:

B Pp Pt = √2 x γt x Kp x ---------- + ----------

2 D dove:

γt = peso specifico del terreno N/m3

Kp = Fattore adimensionale del rapporto H/B/2 = 1

B = larghezza dello scavo m

Pp = peso della tubazione e del fluido N/m

D = diametro esterno del tubo m

Avremo quindi che:

Fmax ≤ ( σammpu – Pt ) x ( 0,5 + 2 x H ) x ( 0,12 + 2 x H )

dove:

σammpu = massimo sforzo ammissibile sulla schiuma poliuretanica secondo la normativa

EN253 ( 100 KPa )

Svolgendo la precedente formula in relazione al massimo carico indicato otterremo il minimo

reinterro richiesto:

2.6 Metodo di installazione

Per il presente progetto si è optato per il sistema di posa a “compensazione naturale” Con

questo metodo di installazione, compensazione naturale, la tubazione viene interrata a

temperatura ambiente e poi riscaldata alla temperatura di esercizio. S stabilisce il valore di

σamm relativamente all'acciaio utilizzato, il valore di σid in funzione della pressione di

esercizio e dei sovraccarichi.

Si stabilisce quindi la relazione:

Sr x L = (σamm x σid) x A x 10-3

dove:

Sr = Sforzo di reazione KN/m

L = Lunghezza dal centro della tratta all'estremità m



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003.doc 29/35

σamm = Massimo sforzo permissibile N/mm2

σid = Massimo sforzo dovuto ai carichi meccanici N/mm2

A = Area della sezione del tubo di acciaio mm2

La massima lunghezza accettabile affinché la relazione sopraesposta sia valida è quindi

definita da:

(σamm x σid) x A x 10-3 Llib = ----------------------------------------- m.

Sr La massima lunghezza di tratta rettilinea accettabile tra due compensazioni sarà quindi:

Lmax = 2 x Llib

Nella tabella di seguito sono indicati i valori di Llib per diverse profondità di reinterro

fissando i seguenti parametri:

σamm = 234 N/mm2 (Tes. 100 °C)

PN = 16 bar

γ = 17 KN/m3

μ = 0,5

Con questo metodo di posa gli allungamenti delle tubazioni in corrispondenza delle estremità

sono parzialmente impediti dagli attriti, e sono definiti da

L Sr x L x 103 Δl = ---- x [ E x α x Δt x ( -------------- ) + ( 0,5 – 0,3 ) x σtan ] x 103

E 2 x A dove:

L = Lunghezza dal centro alle estremità della tratta (m)



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E = Modulo di elasticità 2,1 x 105 N/mm2

α = Coefficiente di espansione lineare 12 x 10-6 (°C-1)

Δt = Salto termico tra temperatura di posa e temperatura di esercizio (°C)

Sr = Sforzo di reazione per metro KN/m

A = Area della sezione del tubo in acciaio mm2

σtan = Sforzo tangenziale dovuto alla pressione idraulica N/mm2

Nel caso l'allungamento fosse assorbito tramite compensatori assiali, il valore "0,5" nell'ultima

parentesi può essere omesso.

Data la minima variazione che si ottiene al variare di alcuni elementi della formula, la stessa

può essere semplificata in:

Δl = 0,8 x α x L x Δt x 103 (mm.)

considerando cioè l'allungamento impedito equivalente all'80% del relativo allungamento

libero. Nel seguente grafico è possibile individuare gli allungamenti in relazione alla

lunghezza L ed al salto termico.

2.7 Compensatori

Gli allungamenti che si verificano sulle parti terminali delle tratte rettilinee, devono essere

compensati permettendo alla tubazione un movimento senza controreazioni. Per fare questo si

possono utilizzare le angolazioni del percorso, o inserire nel percorso deviazioni appropriate.



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003.doc 31/35

Come già detto, le angolazioni più efficaci per la compensazione dei movimenti, sono quelle a

90° e, componendole in vari modi, si possono ottenere configurazioni dette: a 90°, a “Z”, a

“U”.

Quando si hanno spostamenti a 90°, gli allungamenti devono essere compensati con un

braccio di lunghezza minima definito dallo sforzo di torsione che viene a verificarsi sulla

tubazione. Inoltre la zona relativa al braccio deve essere libera di muoversi per evitare

sovraccarichi al rivestimento coibente. Operativamente, si deve definire l'allungamento nel

punto di deviazione, utilizzando le formule o le tabelle relative al metodo di posa adottato.



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Definito l'allungamento con il grafico si stabilisce la lunghezza minima del braccio A.

Le deviazioni a “Z” permettono di compensare gli allungamenti, tramite il braccio A, di due

differenti tratte. Si deve definire gli allungamenti delle singole tratte ΔL1 e ΔL2, e il ΔL da

considerare nel grafico sarà:

ΔL = ΔL1+ΔL2



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Questo tipo di deviazioni consente di ottenere le compensazioni di due tratte con bracci di

compensazione più contenuti. Anche in questo caso va definito l'allungamento relativo alla

tratta più lunga ΔL1 e questo valore va considerato per la definizione della lunghezza A nel

grafico.

Gli allungamenti della tubazione sono infine permessi da cuscini di dilatazione in speciale

materiale morbido immarcescibile che viene avvolto sui bracci di compensazione secondo la

tabella seguente:



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ALLEGATI DI DIMENSIONAMENTO IMPIANTO TERMICO


RELAZIONE TECNICO SPECIALISTICA ART.28 L.09/01/1991 N.10 E SMI

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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 1/133

SOMMARIO

RELAZIONE TECNICA COME DISPOSTO DALL’ARTICOLO 28 DELLA LEGGE 9 GENNAIO 1991, N. 10,

ATTESTANTE LA RISPONDENZA ALLE PRESCRIZIONI IN MATERIA DI CONTENIMENTO DEL CONSUMO

ENERGETICO DEGLI EDIFICI .............................................................................................................................. 3

a) Descrizione impianto....................................................................................................................................... 5

b) Specifiche dei generatori di energia (rendimenti come da allegato I del D.Lgs 311/06) ............................... 7

c) Specifiche relative ai sistemi di regolazione dell’impianto termico ................................................................ 7

d) Specifiche dell’isolamento termico delle rete di distribuzione ........................................................................ 7

e) Specifiche della/e pompa/e di circolazione Circolatori a portata variabile con inverter .............................. 8

f) Impianti solari termici. .................................................................................................................................... 8

g) Schemi funzionali degli impianti termici Vedi allegati ....................................................................... 8

RELAZIONE TECNICA, INTEGRATIVA ALLA RELAZIONE TECNICA PREVISTA DALL’ARTICOLO 28

DELLA LEGGE 9 GENNAIO 1991, N. 10, ATTESTANTE IL RISPETTO DELLE PRESCRIZIONI PREVISTE

DALLO “STRALCIO DI PIANO PER IL RISCALDAMENTO AMBIENTALE E IL CONDIZIONAMENTO”, DI

CUI ALLA D.C.R. 11 GENNAIO 2007, N.98 – 1247, IN VIGENZA NELLA: ........................................................ 88

PREMESSA ............................................................................................................................................................. 89

INFORMAZIONI GENERALI ................................................................................................................................. 89

TIPOLOGIE DI EDIFICIO OGGETTO DELL’INTERVENTO E LORO CLASSIFICAZIONE, SECONDO ART.3,

D.P.R. N.412/93 E PUNTO 1.3 DELLO STRALCIO DI PIANO ............................................................................ 89

PARAMETRI CLIMATICI DELLA LOCALITÀ ...................................................................................................... 89

DATI PLANO-VOLUMETRICI E DI PROGETTO INTERNI DELL’EDIFICIO O DEL COMPLESSO DI EDIFICI

(C.D.E.) ................................................................................................................................................................... 90

DATI RELATIVI AGLI IMPIANTI TERMICI.......................................................................................................... 90

Specifiche dei generatori di energia ....................................................................................................................... 90

1.1.1 Generatori di calore a combustione alimentati a combustibile liquido o gassoso ........................................ 90

PRESTAZIONI DEL SISTEMA EDIFICIO-IMPIANTO ......................................................................................... 92

Verifiche relative al fabbisogno energetico dell’involucro edilizio per riscaldamento .......................................... 92

Verifiche relative all’isolamento termico................................................................................................................ 92

1.1.2 Strutture verticali opache .............................................................................................................................. 92

1.1.3 Strutture orizzontali opache .......................................................................................................................... 92

1.1.4 Chiusure trasparenti...................................................................................................................................... 93

Verifiche relative all’inerzia termica ...................................................................................................................... 93

1.1.5 Strutture verticali opache .............................................................................................................................. 93

FORME DI PRODUZIONE/GENERAZIONE DEL CALORE................................................................................ 95

MODALITÁ DI DISTRIBUZIONE E REGOLAZIONE DEL CALORE .................................................................. 96

1) Relazione di calcolo del fabbisogno dell’involucro edilizio per riscaldamento ............................................ 98



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 2/133

2) Caratteristiche termiche, igrometriche e di massa superficiale dei componenti opachi dell’involucro

edilizio..................................................................................................................................................................... 98

Confronto con i valori limite riportati all’articolo 11 del decreto legislativo ........................................................ 98

3) Trasmittanza termica degli elementi divisori tra unità immobiliari .............................................................. 98

4) Caratteristiche termiche dei componenti finestrati dell'involucro edilizio.................................................... 98

Confronto con i valori limite riportati all’articolo 11 del decreto legislativo ........................................................ 98

DICHIARAZIONE DI RISPONDENZA ................................................................................................................ 133



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 3/133

RELAZIONE TECNICA COME DISPOSTO DALL’ARTICOLO 28 DELLA LEGGE 9

GENNAIO 1991, N. 10, ATTESTANTE LA RISPONDENZA ALLE PRESCRIZIONI IN

MATERIA DI CONTENIMENTO DEL CONSUMO ENERGETICO DEGLI EDIFICI

Applicazione del Decreto Legislativo 19 Agosto 2005, n. 192

G.U. Serie Generale n. 222 del 23/09/05 Modificato ed integrato dal: Decreto Legislativo 29 Dicembre 2006, n. 311

G.U. Serie Generale n. 26 del 01/02/07

Modello tipo come previsto dall’allegato E del D.lgs 192- G.U. n. 222 del 23/09/05 come modificato dal D.lgs 311 del 29/12/2006- G.U. n. 26 del 01/02/2007

Comune di : COLLEGNO

Progetto : I.I.S. CURIE di Grugliasco Sezione staccata di Collegno - Ristrutturazione Villa 6 Parco Certosa

Committente : Provincia di Torino – Area Edilizia – Servizio progettazione ed esecuzione interventi di edilizia scolastica.

Progettista impianti termici

: Ing. Stefano Benelli

ATTESTAZIONE DI DEPOSITO

Si attesta che la presente relazione tecnica, è stata depositata presso il Comune di COLLEGNO in data odierna al n°_____

Timbro Data Firma del funzionario



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 4/133

1) INFORMAZIONI GENERALI Comune di : COLLEGNO Provincia : TORINO Progetto per la realizzazione di

: RISTRUTTURAZIONE VILLA 6 PARCO CERTOSA

Sito in : COLLEGNO Concessione edilizia n. : Del: Classificazione dell'edificio Unità immobiliare Classificazione

: Scuola

E7 - Edifici adibiti ad attività scolastiche a tutti i livelli ed assimilabili

Numero delle unità abitative

: --


Progettista(i) degli impianti termici e dell’isolamento termico dell’edificio


Direttore(i) degli impianti termici e dell’isolamento termico dell’edificio


L’edificio (o complesso di edifici) rientra tra quelli di proprietà pubblica o adibiti ad uso pubblico ai fini dell’art. 5 comma 15 del d.p.r. 26/08/93, n. 412 (utilizzo delle fonti rinnovabili di energia) e

dell’allegato I, comma 14 del decreto legislativo 2) FATTORI TIPOLOGICI DI EDIFICIO (O COMPLESSO DI EDIFICI) Gli elementi tipologici forniti, al solo scopo di supportare la presente relazione tecnica, sono i seguenti :

Piante di ciascun piano degli edifici con orientamento e indicazione d’uso prevalente dei singoli locali Prospetti e sezioni degli edifici con evidenziazione sistemi di protezione solare Elaborati grafici relativi ad eventuali sistemi solari passivi specificatamente progettati per favorire lo sfruttamento degli apporti solari

3) PARAMETRI CLIMATICI DELLA LOCALITÀ Gradi giorno : 2646 [GG] Temperatura minima di progetto : -8 [°C]

4) DATI TECNICO E COSTRUTTIVI DELL'EDIFICIO (O DEL COMPLESSO DI EDIFICI) E DELLE RELATIVE STRUTTURE



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 5/133

Unità immobiliare centralizzate T. Int.

U.

Int.

V. Lordo

S. Lorda

S/V

S.Utile

[°C]

[%]

[m³]

[m²]

[m-1]

[m²]

Centrale:Centrale termica scuola

23,00

50,00

11.243,64

4.176,70

0,37

2.036,69

UI:Scuola

11.243,64

4.176,70

0,37

2.036,69

5) DATI RELATIVI AGLI IMPIANTI 5.1 Impianti termici

a) Descrizione impianto Tipologia Impianto di riscaldamento a ritorno inverso Sistemi di generazione Centrale termica a gas metano Sistemi di termoregolazione Di centrale con sonda esterna e valvole termostatiche Sistemi di contabilizzazione dell’energia termica Contatore Ente fornitore Sistemi di distribuzione del vettore termico A tubi in acciaio coibentati Sistemi di ventilazione forzata: tipologia Temporizzata periodica nei servizi igienici privi di aerazione naturale Sistemi di accumulo termico: tipologia Non presenti Sistemi di produzione e distribuzione dell’acqua calda sanitaria



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 6/133

Bollitori elettrici di piccola capacità Durezza dell’acqua di alimentazione dei generatori di calore per potenza installata maggiore o uguale a 350 kW <40°F



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 7/133

b) Specifiche dei generatori di energia (rendimenti come da allegato I del D.Lgs 311/06) Tipo : Caldaia a gas a condensazione Fluido termovettore : Acqua Valore nominale della potenza termica utile Pn

: 240,00 [kW]

Combustibile utilizzato : Metano Rendimento termico utile a Pn:

- valore di progetto : 107,00 [%] - valore minimo prescritto dal regolamento

: 97,76 ( 93.00 +2logPn)

Rendimento termico utile al 30 % Pn:

- valore di progetto : 107,30 [%] - valore minimo prescritto dal regolamento

: 92,14 (85+3logPn)

c) Specifiche relative ai sistemi di regolazione dell’impianto termico Tipo di conduzione prevista (*) Continua con attenuazione notturna ( ) Intermittente Sistema di telegestione dell’impianto termico Non presente Sistema di regolazione climatica in centrale termica Non prevista Regolatori climatici delle singole zone o unità

Numero di apparecchi : -- Descrizione sintetica delle funzioni : --

Numero dei livelli di programmazione della temperatura nelle 24 ore : -- Dispositivi per la regolazione automatica della temperatura nei singoli locali o nelle singole zone ciascuna avente caratteristiche di uso ed esposizioni uniformi

Descrizione sintetica dei dispositivi Valvole termostatiche Numero di apparecchi Uno per ciascun termosifone

d) Specifiche dell’isolamento termico delle rete di distribuzione Conforme alla L.10/91 e DPR 412/92



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 8/133

e) Specifiche della/e pompa/e di circolazione Circolatori a portata variabile con inverter

f) Impianti solari termici.

Non presenti

g) Schemi funzionali degli impianti termici Vedi allegati 5.2 Impianti fotovoltaici

Non presenti 5.3 Altri impianti

Non presenti



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 9/133

6) PRINCIPALI RISULTATI DEI CALCOLI

a) Involucro edilizio e ricambi d’aria

Caratteristiche termiche, idrometriche e di massa superficiale dei componenti opachi dell’involucro edilizio Confronto con i valori limite riportati all’allegato C del decreto legislativo Vedi allegati alla presente relazione Caratteristiche termiche dei componenti finestrati dell’involucro edilizio Confronto con i valori limite riportati all’allegato C del decreto legislativo Classe di permeabilità all’aria dei serramenti Vedi allegati alla presente relazione

Valutazione dell’efficacia dei sistemi schermanti delle superfici vetrate

Trasmittanza termica degli elementi divisori tra alloggi o unità immobiliari confinanti (distinguendo pareti verticali e solai) Confronto con il valore limite riportato al comma 7 dell’allegato I del decreto legislativo Vedi allegati alla presente relazione

Verifica termoigrometrica Vedi allegati alla presente relazione

Ricambi d’aria

Legenda

Simbolo

Unità di

misura

Descrizione

nmin h-1 Numero di ricambi d’aria orario (media nelle 24 ore)

Vf m3/s Portata d’aria di ricambio nei casi di ventilazione meccanica

controllata

Vex m3/s Portata d’aria circolante nelle apparecchiature di recupero del

calore disperso (solo se previste dal progetto)

ηv - Rendimento termico delle apparecchiature di recupero del

calore disperso (solo se previste dal progetto): efficacia del recuperatore di calore dell’aria

ηv,glob - Rendimento termico delle apparecchiature di recupero del

calore disperso (solo se previste dal progetto): efficienza globale del recuperatore di calore dell’aria



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 10/133

VInf m3/s Portata d’aria dovuta alla permeabilità dei serramenti

Vnat m3/s Portata d’aria dovuta alle infiltrazioni naturali (nmin * Vol) /

3600



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 11/133

Legenda modo di intermittenza

Temperatura Regime di temperatura attenuata

Speg. Att. Causa inerzia termica la temperatura non raggiunge la temperatura di

attenuazione

Potenza Regime a potenza ridotta

Spegnimento Il sistema di riscaldamento non fornisce calore

Normale Il sistema di riscaldamento è in funzione per mantenere la temperatura di set-

point Calcoli relativi alla centrale: Centrale termica scuola Calcoli relativi all’ Unità immobiliare: Scuola Regime convenzionale continuo

Zona- Ventilazione meccanica(mec)

Vf Vex ηv ηv,glob

Zona Ventilazione naturale(nat) nmin VInf Vnat

[h-1] [m3/s] [m3/s] - -

Sx Aule

n

0,30 0,000 0,14 n.a. n.a.

Zona centrale riscaldata

n

0,30 0,000 0,22 n.a. n.a.

Dx Aule

n

0,30 0,000 0,14 n.a. n.a.

Zona corridoi e scale n

0,30 0,000 0,13 n.a. n.a.



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 12/133

b) Valore dei rendimenti medi stagionali di progetto Valori di progetto

Rendimento di produzione 108,40 [%] Rendimento di regolazione 94,00 [%] Rendimento di distribuzione 96,00 [%] Rendimento di emissione 96,00 [%] Rendimento globale medio stagionale 93,90 [%] Rendimento globale minimo imposto dal regolamento 72,14 [%]

c) Indice di prestazione energetica per la climatizzazione invernale

Metodo di calcolo utilizzato: UNI EN ISO 13790

Valore di progetto 24,97 [kWh/m³ anno]

Valore limite riportato nell’allegato C 17,61 [kWh/m³ anno]

Fabbisogno di combustibile 28.696,58 [Nm³/anno]

Fabbisogno di energia elettrica da rete 323,15 [kWhe/anno]

Fabbisogno di energia elettrica da produzione locale - [kWhe/

anno] d) Indice di prestazione energetica normalizzato per la climatizzazione invernale

Valore di progetto 33,97 [kJ/m3 GG]

e) Indice di prestazione energetica per la produzione di acqua calda sanitaria

Fabbisogno di combustibile - [Nm³/anno]

Fabbisogno di energia elettrica da rete - [kWhe/anno]

Fabbisogno di energia elettrica da produzione locale

- [kWhe/anno]

f) Impianti solari termici per la produzione di acqua calda sanitaria



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 13/133

Percentuale di copertura del fabbisogno annuo: 0 [%] g) Impianti fotovoltaici Percentuale di copertura:……0…[%] 7) ELEMENTI SPECIFICI CHE MOTIVANO EVENTUALI DEREGHE A NORME FISSATE DALLA NORMATIVA VIGENTE 8) VALUTAZIONI SPECIFICHE PER L’UTILIZZO DELLE FONTI RINNOVABILI DI ENERGIA 9) DOCUMENTAZIONE ALLEGATA

Piante di ciascun piano degli edifici con orientamento e indicazione d’uso prevalente dei singoli locali.

Prospetti e sezioni degli edifici con evidenziazione di eventuali sistemi di protezione solare Elaborati grafici relativi ad eventuali sistemi solari passivi specificatamente progettati per

favorire lo sfruttamento degli apporti solari. Schemi funzionali dell’impianto termico contenenti gli elementi di cui all’analoga voce del

paragrafo ‘Dati relativi agli impianti termici. Tabella con indicazione delle caratteristiche termiche, igrometriche e massa efficace dei

componenti opachi dell’involucro edilizio. Tabelle con indicazione delle caratteristiche termiche dei componenti finestrati

dell’involucro edilizio e loro permeabilità all’aria.



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 14/133

10) DICHIARAZIONE DI RISPONDENZA Il sottoscritto Ing. Stefano Benelli iscritto all’ordine degli Ingegneri di Torino numero di iscrizione

6916F essendo a conoscenza delle sanzioni previste dall’articolo 15 commi 1 e 2 del decreto

legislativo del 19 Agosto 2005 n. 192 di attuazione della direttiva 2002/91CE, modificato ed integrato

dal Decreto Legislativo 29 Dicembre 2006, n. 311 G.U. Serie Generale n. 26 del 01/02/07.

dichiara

sotto la propria personale responsabilità che:

a) il progetto relativo alle opere di cui sopra è rispondente alle prescrizioni contenute nel decreto

attuativo della direttiva 2002/91CE;

b) i dati e le informazioni contenuti nella relazione tecnica sono conformi a quanto contenuto o

desumibile dagli elaborati progettuali.

Data:07/10/2010 Il progettista

Ing. Stefano Benelli



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 15/133

Allegati

1. Caratteristiche termiche, igrometriche e di massa superficiale dei componenti opachi dell’involucro edilizio. Confronto con i valori limite riportati all’articolo 11 del decreto legislativo 2. Trasmittanza termica degli elementi divisori tra unità immobiliari 3. Caratteristiche termiche dei componenti finestrati dell'involucro edilizio. Confronto con i valori limite riportati all’articolo 11 del decreto legislativo 4. Verifica termo-igrometrica dei componenti opachi dell’involucro edilizio



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 16/133

1) Caratteristiche termiche, igrometriche e di massa superficiale dei componenti opachi dell’involucro edilizio Confronto con i valori limite riportati all’articolo 11 del decreto legislativo

Legenda s Spessore strato λ Conduttività termica del materiale C Conduttanza unitaria ρ Massa volumica δa10-

1

2

Permeabilità al vapore nell’intervallo di umidità relativa 0-50%

δu10-

1

2


R Resistenza termica dei singoli strati (*)

Inverso delle conduttanze unitarie superficiali

(**)

Inverso della resistenza termica totale

(***)

Tenendo conto di eventuali incrementi di sicurezza o di strutture speciali (UNI 7357-74)

UI

W

Trasmittanza aggiuntiva dovuta al ponte termico tra parete interna e parete esterna

UP

Trasmittanza aggiuntiva dovuta al ponte termico tra parete esterna e pilastro

UB

Trasmittanza aggiuntiva dovuta al ponte termico tra parete esterna e solaio/balcone

UF

Trasmittanza aggiuntiva dovuta al ponte termico tra parete esterna e pavimento



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 17/133

Stru2 - Pavimento su vespaio aerato

Spessore totale

[cm]: 150,00 Massa superficiale [kg/m²] 532,00

CONDUTTANZA UNITARIA RESISTENZA UNITARIA Superficiale

interna: 5,88 Superficiale interna(*): 0,17

Superficiale esterna: 25,00 Superficiale

esterna(*): 0,04

TRASMITTANZA RESISTENZA TERMICA Totale (**): 0,31 Totale: 3,26

Totale adottata (***): 0,31 Totale adottata: 3,26

Cod.

DESCRIZIONE STRATO s λ C ρ δa10-12 δu10-12 R

(dall’interno verso l’esterno) [cm] [W/m°

C] [W/m²°C

] [kg/m3] [kg/msPa] [kg/msPa] [m²°C/W]

2403

Piastrelle in ceramica 1,00 1,000 0,00 2.300,00 0,97 1,06 0,01

20

Sottofondo in cls magro 8,00 0,930 0,00 2.200,00 2,76 3,03 0,09

200

Calcestruzzo ordinario 5,00 1,280 0,00 2.200,00 2,76 3,03 0,04

700

Isolante polistirene 6,00 0,034 0,00 30,00 0,04 0,04 1,76

024

Intercapedine aria PAR. 180mm 120,00 1,152 0,00 1,00 193,00 212,30 1,04

20

Sottofondo in cls magro 10,00 0,930 0,00 2.200,00 2,76 3,03 0,11

Confronto con i valori limite di cui all’articolo 11 del decreto

La struttura opaca è del tipo :Orizzontale/Inclinata Trasmittanza a ponte termico corretto Uc :0,31 [W/m².K

] Valore limite della trasmittanza U limite di cui :0,49 [W



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 18/133

all’allegato C al D.Lgs. n. 311/06 Incrementata del 30% come previsto dall’allegato I comma 1 lettera c

/m².K]

La struttura è verificata :Si

Stru5 - Murat esterna mattoni pieni

Spessore totale [cm]: 48,50 Massa superficiale

[kg/m²] 765,00




esterna(*): 0,04



Cod.

DESCRIZIONE STRATO s λ C ρ δa1

0-12 δu10-

12 R


C] [W/m²°C


7 Intonaco di calce e gesso 3,00 0,700 0,00 1.400,0

0 19,30 21,23 0,04

2902

Mattone pieno 1.1.01 (c) 425 42,50 0,000 1,85 1.800,0

0 21,44 23,59 0,54

401

Malta di cemento 3,00 1,400 0,00 2.000,00 6,43 7,08 0,02


La struttura opaca è del tipo :Verticale Trasmittanza a ponte termico corretto Uc :1,29 [W/m².K] Valore limite della trasmittanza U limite di cui all’allegato C al D.Lgs. n. 311/06 Incrementata del 30% come previsto dall’allegato I comma 1 lettera c

:0,48

[W/m².K]

La struttura è verificata :No



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 19/133

2) Trasmittanza termica degli elementi divisori tra unità immobiliari

Legenda s Spessore strato λ Conduttività termica del materiale C Conduttanza unitaria ρ Massa volumica δa10-

1

2


δu10-

1

2


R Resistenza termica dei singoli strati (*)


(**)


(***)

Tenendo conto di eventuali incrementi di sicurezza o di strutture speciali (UNI 7357-74)

UIW

Trasmittanza aggiuntiva dovuta al ponte termico tra parete interna e parete esterna

UP

Trasmittanza aggiuntiva dovuta al ponte termico tra parete esterna e pilastro

UB

Trasmittanza aggiuntiva dovuta al ponte termico tra parete esterna e solaio/balcone

UF

Trasmittanza aggiuntiva dovuta al ponte termico tra parete esterna e pavimento



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 20/133

Stru1 - Solaio interno

Spessore totale




Superficiale esterna: 10,00 Superficiale esterna(*): 0,10



Cod.



C] [W/m²°C

] [kg/m3] [kg/msPa] [kg/msPa] [m²°C/W

]

8 Malta di calce o calce cemento 1,00 0,900 0,00 1.800,0

0 9,65 10,62 0,01

3202

Blocco da solaio 2.1.03i/1 180 18,00 0,000 3,33 950,00 21,44 23,59 0,30

207

Sabbia secca (um. inf. 1%) 9,00 0,600 0,00 1.700,0

0 12,87 14,15 0,15

200

Calcestruzzo ordinario 3,00 1,280 0,00 2.200,0

0 2,76 3,03 0,02

2403


Stru3 - Solaio verso sottotetto


[kg/m²] 415,40




esterna(*): 0,10



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 21/133



Cod.



C] [W/m²°C



0 9,65 10,62 0,01

3202


207


0 12,87 14,15 0,15

10000

Isolante Polistirene 8,00 0,034 0,00 30,00 0,04 0,04 2,35

1200


0 2,76 3,03 0,02

2403



La struttura divisoria è del tipo : Orizzontale/Inclinata Trasmittanza termica U :0,33 [W/m².K] Valore limite della trasmittanza U limite, di cui al comma 7, allegato I al D.Lgs. n. 311/06 :0,80 [W/m².K]

La struttura è verificata :Si



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 22/133

Stru4 - Solaio interno con controsoffitto

Spessore totale





esterna(*): 0,10



Cod.



C] [W/m²°C


]

0Pannello di cartongesso 2,00 0,600 0,00 750,00 24,13 26,54 0,03

025

Intercapedine aria PAR. 200mm 40,00 1,280 0,00 1,00 193,00 212,30 0,31

3202



0 9,65 10,62 0,01

207


0 12,87 14,15 0,15

200


0 2,76 3,03 0,02

2403


Stru6 - divisorio da 10

Spessore totale 10,00 Massa superficiale 62,00



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 23/133

[cm]: [kg/m²]CONDUTTANZA UNITARIA RESISTENZA UNITARIA Superficiale



esterna(*): 0,13



Cod.



C] [W/m²°C


]


0 9,65 10,62 0,01

2927

Mattone forato 1.1.19 80 8,00 0,000 5,00 775,00 21,44 23,59 0,20


0 9,65 10,62 0,01



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 24/133

Stru7 - Murat interna matt Pieni

Spessore totale





esterna(*): 0,13



Cod.



C] [W/m²°C


]


0 19,30 21,23 0,04

2902

Mattone pieno 1.1.01 (c) 425 42,50 0,000 1,85 1.800,0

0 21,44 23,59 0,54

40 Malta di cemento 3,00 1,400 0,00 2.000,0

0 6,43 7,08 0,02


La struttura divisoria è del tipo : Verticale Trasmittanza termica U :1,16 [W/m².K] Valore limite della trasmittanza U limite, di cui al comma 7, allegato I al D.Lgs. n. 311/06 :0,80 [W/m².K]


Stru8 - Muratura interna da 30 mattoni pieni


[kg/m²] 450,00




esterna(*): 0,13




__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 25/133


Cod.



C] [W/m²°C


]


0 19,30 21,23 0,02

2904

Mattone pieno 1.1.02 (b) 250 25,00 0,000 3,12 1.800,0

0 21,44 23,59 0,32

40 Malta di cemento 1,50 1,400 0,00 2.000,0

0 6,43 7,08 0,01


La struttura divisoria è del tipo : Verticale Trasmittanza termica U :1,63 [W/m².K] Valore limite della trasmittanza U limite, di cui al comma 7, allegato I al D.Lgs. n. 311/06 :0,80 [W/m².K]




__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 26/133


Spessore totale





esterna(*): 0,13



Cod.



C] [W/m²°C


]


0 9,65 10,62 0,02

2929

Mattone forato 1.1.21 120 12,00 0,000 3,22 717,00 21,44 23,59 0,31


0 9,65 10,62 0,02



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 27/133

3) Caratteristiche termiche dei componenti finestrati dell'involucro edilizio

Legenda Ag

Area del vetro

Af

Area del telaio

Lg

Lunghezza della superficie vetrata

Kg

Trasmittanza termica dell’elemento vetrato

Kf

Trasmittanza termica del telaio

Kl

Trasmittanza lineica (nulla in caso di vetro singolo)

Kw

Trasmittanza termica totale del serramento

(*)


(**)


W0 - Finestra 1.2 x 2.2


interna: Superficiale interna(*):

Superficiale esterna: Superficiale

esterna(*):


TIPOLOGIA Ag Af Lg Kg Kf Kl Kw [m²] [m²] [m] [W/m²°C] [W/m²°C] [W/m°C] [W/m²°C]

SERRAMENTO SINGOLO

1,96 0,68 10,08 2,00 1,90 0,03 2,09


Trasmittanza della chiusura trasparente, comprensiva dell’infisso (W/m²K) :2,09 Valore limite della trasmittanza della chiusura trasparente (W/m²K), di cui al punto 4, tabella 4a, dell’allegato C al D.Lgs. n. 311/06. Incrementata del 30% come previsto dall’allegato I comma 1 lettera c

:3,12

Trasmittanza centrale del vetro (W/m²K) :2,00 Valore limite della trasmittanza centrale del vetro (W/m²K), di cui al punto 4, :2,47



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 28/133

tabella 4b , dell’allegato C al D.Lgs. n. 311/06. Incrementata del 30% come previsto dall’allegato I comma 1 lettera c La chiusura trasparente è verificata: :Si

W1 - Portafinestra 1.2x3.2




esterna(*):



SERRAMENTO SINGOLO

4,01 1,12 18,48 2,00 1,90 0,03 2,09



:3,12

Trasmittanza centrale del vetro (W/m²K) :2,00 Valore limite della trasmittanza centrale del vetro (W/m²K), di cui al punto 4, tabella 4b , dell’allegato C al D.Lgs. n. 311/06. Incrementata del 30% come previsto dall’allegato I comma 1 lettera c

:2,47

La chiusura trasparente è verificata: :Si



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 29/133

W2 - Finestra 0.6x2.2




esterna(*):



SERRAMENTO SINGOLO

1,00 0,43 5,06 2,00 1,90 0,03 2,08



:3,12


:2,47






esterna(*):



SERRAMENTO SINGOLO

2,77 0,75 10,88 2,00 1,90 0,03 2,07


Trasmittanza della chiusura trasparente, comprensiva dell’infisso (W/m²K) :2,07



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 30/133

Valore limite della trasmittanza della chiusura trasparente (W/m²K), di cui al punto 4, tabella 4a, dell’allegato C al D.Lgs. n. 311/06. Incrementata del 30% come previsto dall’allegato I comma 1 lettera c

:3,12


:2,47


W4 - Porta 1.90x2.70




esterna(*):



SERRAMENTO SINGOLO

4,01 1,12 18,48 2,00 1,90 0,03 2,09



:3,12


:2,47




__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 31/133

4) CALCOLO DELLA TEMPERATURA SUPERFICIALE E DELLA CONDENSA INTERSTIZIALE DI STRUTTURE EDILIZIE SECONDO LA NORMA UNI EN ISO 13788 GRANDEZZE, SIMBOLI ED UNITA' DI MISURA ADOTTATI

Simbolo

Definizione Unità di misura

Ma Massa di vapore per unità di superficie accumulata in corrispondenza di un’interfaccia [kg/m²]

R Resistenza termica specifica [(m²°C)/W] T temperatura [°C]

Mu Fattore di resistenza igroscopica fRsi Fattore di temperatura in corrispondenza alla superficie interna

fRsi,min

Fattore di temperatura di progetto in corrispondenza alla superficie interna

S Spessore dello strato corrente [cm]

Pavimento su vespaio aerato

Materiale Mu R S

[(m²°C)/

W] [cm]

Piastrelle in ceramica 200 0,01 1Sottofondo in cls magro 70 0,09 8Calcestruzzo ordinario 70 0,04 5Isolante15 5000 1,76 6Intercapedine aria PAR. 180mm 1 1,04 120Sottofondo in cls magro 70 0,11 10

Totale Totale

Fattore di qualità = 0,9250 3,34 150

Risultati di calcolo

Mese T

UT

UPe Pi Tmin Frsi Gc Ma

[[

[[

[kPa] [kPa] [°C] [kg/m²] [kg/m²]



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 32/133

Gennaio 0 8 2 5 0,5 1,16 2,5 0,6270 0 0

Febbraio 2 7 2 5 0,59 1,16 2,5 0,5660 0 0

Marzo 7 5 2 5 0,57 1,16 2,5 0,3880 0 0

Aprile 1 5 2 5 0,78 1,16 2,5 0,0303 0 0

Maggio 1 6 2 5 1,2 1,16 2,5 0,0000 0 0

Giugno 2 6 2 5 1,66 1,16 2,5 0,0000 0 0

Luglio 2 6 2 5 1,79 1,16 2,5 0,0000 0 0

Agosto 2 7 2 5 1,91 1,16 2,5 0,0000 0 0

Settembre 1 7 2 5 1,47 1,16 2,5 0,0000 0 0

Ottobre 1 8 2 5 1,15 1,16 2,5 0,0427 0 0

Novembre 6 8 2 5 0,82 1,16 2,5 0,4510 0 0



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 33/133

Dicembre 1 8 2 5 0,59 1,16 2,5 0,5940 0 0

Verifiche normative 1) La struttura non è soggetta a fenomeni di condensa interstiziale. 2) La quantità di condensato non supera i 0.5 kg/m² 3) La struttura non è soggetta a fenomeni di condensa superficiale

Riepilogo grafico dei mesi

Gennaio Febbraio Marzo Aprile

Maggio Giugno Luglio Agosto

Settembre Ottobre Novembre Dicembre

Murat esterna mattoni pieni

Materiale Mu R S [(m²°C)/W] [cm] Intonaco di calce e gesso 10 0,04 3Mattone pieno 1.1.01 (c) 425 9 0,54 42,5Malta di cemento 30 0,02 3

Totale Totale

Fattore di qualità = 0,7210 0,89 48,5

Risultati di calcolo Mese T U T U Pe Pi Tmin Frsi Gc Ma



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 34/133

[[

[[

[kPa] [kPa] [°C] [kg/m²] [kg/m²]

Gennaio 0 8 2 5 0,5 1,16 2,5 0,6270 0 0

Febbraio 2 7 2 5 0,59 1,16 2,5 0,5660 0 0

Marzo 7 5 2 5 0,57 1,16 2,5 0,3880 0 0

Aprile 1 5 2 5 0,78 1,16 2,5 0,0303 0 0

Maggio 1 6 2 5 1,2 1,16 2,5 0,0000 0 0

Giugno 2 6 2 5 1,66 1,16 2,5 0,0000 0 0

Luglio 2 6 2 5 1,79 1,16 2,5 0,0000 0 0

Agosto 2 7 2 5 1,91 1,16 2,5 0,0000 0 0

Settembre 1 7 2 5 1,47 1,16 2,5 0,0000 0 0



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 35/133

Ottobre 1 8 2 5 1,15 1,16 2,5 0,0427 0 0

Novembre 6 8 2 5 0,82 1,16 2,5 0,4510 0 0

Dicembre 1 8 2 5 0,59 1,16 2,5 0,5940 0 0

Verifiche normative 1) La struttura non è soggetta a fenomeni di condensa interstiziale. 2) La quantità di condensato non supera i 0.5 kg/m² 3) La struttura non è soggetta a fenomeni di condensa superficiale

Riepilogo grafico dei mesi

Gennaio Febbraio Marzo Aprile

Maggio Giugno Luglio Agosto

Settembre Ottobre Novembre Dicembre



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 36/133

RELAZIONE DI CALCOLO

NORME UTILIZZATE

CALCOLO DEL FABBISOGNO DI ENERGIA UNI EN ISO 13790

TRASMITTANZA TERMICA DEI COMPONENTI FINESTRATI UNI EN ISO 10077

SCAMBI DI ENERGIA TRA TERRENO ED EDIFICIO UNI EN ISO 13370

COMPONENTI ED ELEMENTI PER EDILIZIA - RESISTENZA TERMICA E TRASMITTANZA TERMICA

UNI EN ISO 6946

PONTI TERMICI IN EDILIZIA – COEFFICIENTE DI TRASMISSIONE LINEICA

UNI EN ISO 14683

COEFFICIENTE DI PERDITA PER TRASMISSIONE UNI EN ISO 13789

ENERGIA TERMICA SCAMBIATA DALLE TUBAZIONI UNI 10347

RENDIMENTO DEI SISTEMI DI RISCALDAMENTO UNI 10348

DATI CLIMATICI UNI 10349

CONDUTTIVITA’ TERMICA E PERMEABILITA’ AL VAPORE DEI MATERIALI DA COSTRUZIONE UNI 10351

MURATURE E SOLAI VALORI DELLA RESISTENZA TERMICA E METODO DI CALCOLO UNI 10355

ISOLAMENTO DEGLI IMPIANTI DI RISCALDAMENTO E RAFFRESCAMENTO DEGLI EDIFICI UNI 10376

FABBISOGNO ENERGETICO CONVENZIONALE NORMALIZZATO UNI 10379

PRESTAZIONI ENERGETICHE DEGLI EDIFICI Racc. CTI R 03/3 -SC1

Prestazioni energetiche degli edifici – Climatizzazione invernale e preparazione dell’acqua calda per usi igienico – sanitari. Parte 2: Energia primaria e e rendimenti per la climatizzazione invernale e per la produzione di acqua calda per usi igienico-sanitari.

Racc. CTI 9 febbraio 2007 Cod progetto:

02069982

Targa Energetica pr-EN 15217

Legenda modo di intermittenza

Temperatura Regime di temperatura attenuata

Speg. Att. Causa inerzia termica la temperatura non raggiunge la temperatura di

attenuazione

Potenza Regime a potenza ridotta

Spegnimento Il sistema di riscaldamento non fornisce calore

Normale Il sistema di riscaldamento è in funzione per mantenere la temperatura di set-



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 37/133

point



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 38/133

DATI GEO-CLIMATICI DELLA LOCALITÁ (UNI 10349)

Dati geografici e ventosità della località

Alt. Lat. Grad Rg Zona Mare V.vent [m.s.l.] [Deg] [°C/m] vent vent [km] [m/s] Comune COLLEGNO 302,00 45,04 0,006 A 1 0,00 0,80 Provincia di riferimento TORINO 239,00 45,07 A 1 2° Prov. per la radiazione solare ASTI 44,53

Valori medi mensili della temperatura media giornaliera dell’aria esterna [°C] Irradiazione solare globale giornaliera media mensile suddivisa per orientamento [MJ/m²]

Descrizione GEN FEB MAR APR MAG GIU LUG AGO SET OTT NOV DIC

Valori medi mensili della temperatura media giornaliera dell' aria esterna - Prima Provincia 0,40 3,20 8,20 12,70 16,70 21,10 23,30 22,60 18,80 12,60 6,80 2,00

Valori medi mensili della temperatura media giornaliera dell' aria esterna - Comune

0,05 2,85 7,85 12,35 16,35 20,75 22,95 22,25 18,45 12,25 6,45 1,65

Irradiazione solare giornaliera media mensile diretta sul piano orizzontale 2,54 4,32 7,14 10,23 11,49 12,99 15,64 11,33 7,81 5,26 2,82 2,62

Irradiazione solare giornaliera media mensile diffusa sul piano orizzontale

2,50 3,50 5,02 6,62 7,90 8,32 7,64 7,02 5,60 4,00 2,70 2,10

Irradiazione solare globale su superficie verticale esposta a E-O 4,12 6,10 8,86 11,59 12,75 13,75 15,25 12,37 9,54 7,06 4,42 4,00

Irradiazione solare globale su superficie verticale esposta a Nord

1,80 2,52 3,70 5,48 7,56 9,04 9,04 6,28 4,20 2,90 1,90 1,50

Irradiazione solare globale su superficie verticale esposta a NO-NE 1,92 3,20 5,48 8,34 10,39 11,69 12,49 9,34 6,28 3,88 2,20 1,70

Irradiazione solare globale su superficie verticale esposta a SO-SE

7,16 9,10 11,21 12,27 11,85 11,99 13,57 12,37 11,21 9,94 7,34 7,42

Irradiazione solare globale su superficie verticale esposta a Sud 9,09 10,82 11,84 11,07 9,69 9,44 10,51 10,59 11,11 11,51 9,24 9,62



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 39/133

CARATTERISTICHE TIPOLOGICHE E DIMENSIONALI DELL’EDIFICIO

CARATTERISTICHE DIMENSIONALI

Superfici esterne e volumi lordi di ogni alloggio

Descrizione

Superficie [m²]

Volume [m3]

S/V [1/m]

Centrale termica scuola

4.176,70

11.243,64 0,37

CARATTERISTICHE TIPOLOGICHE

Esposizione

Orientamento: 0= Nord , 90= Est , 180= Sud , 270= Ovest Inclinazione: 0= tetti o soffitti , 90= pareti verticali , 180= porticati

Unità di misura: [°]

Descrizione Orientamento Inclinazione

Vs. Sottotetto 0 0 Est 90 90 Sud 180 90 Ovest 270 90 Pavimento esterno 0 180 Nord 0 90 SE 135 90 NE 45 90 Tetto piano esterno 0 0 E-SE 112,5 90 S-SO 202,5 90 O-NO 292,5 90 N-NE 22,5 90 S-SE 157,5 90 E-NE 67,5 90



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 40/133

Ponti termici (UNI EN ISO 14683)

Cod. Descrizione K lineico [W/m°C]

1 R02 - Solaio esterno (isol. esterno)-Parete esterna (isol. intermedio) 0,65

2 B2 - Parete esterna - Balcone (Isolante parte intermedia) 0,85 3 C6 - 2 Pareti esterne (spigolo interno, isolante parte intermedia) -0,15 3 C2 - 2 Pareti esterne (spigolo esterno, isolante parte intermedia) 0,10 4 F2 - Solaio interno-Parete esterna (isol. parte intermedia) 0,90 5 IW5 - Parete interna-Parete esterna (isol. intermedio continuo) 0,05 6 P2 - Pilastro-Parete esterna (isol. intermedio) 1,20

7 W17 - Serramento (filo interno)-Parete esterna (isol. intermedio continuo) 0,40

8 IW6 - Parete interna-Soffitto esterno (isol. esterno) 0,05

Finestre: schermi solari (UNI EN ISO 13790)

Descrizione Descrizione schermo Descrizione vetro

Finestra 1.2 x 2.2

TENDE ALLA VENEZIANA INTERNE,

COEF. OTT. 0.30 Doppio vetro normale

Portafinestra 1.2x3.2



Finestra 0.6x2.2



Finestra 1.6x2.2



Porta 1.90x2.70





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CALCOLO DEL FABBISOGNO DI ENERGIA PRIMARIA

Centrale: Centrale termica scuola

Unità immobiliare: Scuola

Zone servite

Superficie calpestabile

Superficie netta disperdente

Volume netto riscaldato

- [m²] [m²] [m3] Sx Aule 452,16 871,44 1.687,01

Zona centrale

riscaldata 705,43 1.104,06 2.633,15

Dx Aule 452,80 869,55 1.689,45Zona

corridoi e scale

426,30 475,39 1.602,92

Tot. Unità Immo. 2.036,69 3.320,45 7.612,54

Totale

centrale 2.036,69 3.320,45 7.612,54



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CALCOLO DEL FABBISOGNO DI ENERGIA PRIMARIA

Dettaglio Centrale: Centrale termica scuola

Unità immobiliari Scuola

CALCOLO DEI COEFFICIENTI DI DISPERSIONE TERMICA DELL’ ALLOGGIO HZ

(UNI EN ISO 13790)

Componenti opachi confinanti con l’esterno (UNI EN ISO 6946 - UNI EN ISO 13789)

Descrizione Esposizione Ai netta Ui Ai⋅Ui [m²] [W/m²°C] [W/°C]

Murat esterna mattoni pieni E-SE 465,01 1,29 600,15Murat esterna mattoni pieni S-SO 292,59 1,29 377,62Murat esterna mattoni pieni O-NO 435,88 1,29 562,55Pavimento su vespaio aerato Pavimento esterno 655,16 0,31 201,03Murat esterna mattoni pieni N-NE 284,35 1,29 366,99

Σ Ai⋅Ui: 2.108,34

Componenti edilizi trasparenti confinanti con l’esterno (UNI EN ISO 10077 - UNI EN ISO 13789)

Descrizione Esposizione N° Ai Ui Ai⋅Ui

[m²] [W/m²°C] [W/°C]

Finestra 1.6x2.2 E-SE 6 21,12 2,07 43,75 Finestra 1.2 x 2.2 S-SO 21 55,44 2,09 115,80 Finestra 1.6x2.2 O-NO 12 42,24 2,07 87,50

Finestra 1.2 x 2.2 N-NE 24 63,36 2,09 132,34 Finestra 1.2 x 2.2 O-NO 30 79,20 2,09 165,43 Finestra 1.2 x 2.2 E-SE 40 105,60 2,09 220,57

Portafinestra 1.2x3.2 N-NE 3 15,39 2,09 32,11 Portafinestra 1.2x3.2 E-SE 6 30,78 2,09 64,22

Porta 1.90x2.70 E-SE 3 15,39 2,09 32,11 Finestra 0.6x2.2 O-NO 18 25,74 2,08 53,44

Portafinestra 1.2x3.2 S-SO 3 15,39 2,09 32,11 Portafinestra 1.2x3.2 O-NO 6 30,78 2,09 64,22

Σ Ai⋅Ui:1.043,5

9



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 43/133

Ponti termici confinanti con l’esterno (UNI EN ISO 14683 - UNI EN ISO 13789)

Descrizione Esposizione lk ψk lk⋅ψk

[m] [W/ m°C] [W/°C]

F2 - Solaio interno-Parete esterna (isol. parte intermedia) E-SE 237,79 0,45 107,01

IW5 - Parete interna-Parete esterna (isol. intermedio continuo) E-SE 88,60 0,03 2,22

C2 - 2 Pareti esterne (spigolo esterno, isolante parte intermedia) E-SE 194,80 0,05 9,74

C2 - 2 Pareti esterne (spigolo esterno, isolante parte intermedia) S-SO 118,80 0,05 5,94

F2 - Solaio interno-Parete esterna (isol. parte intermedia) S-SO 130,97 0,45 58,94

C2 - 2 Pareti esterne (spigolo esterno, isolante parte intermedia) O-NO 200,60 0,05 10,03

F2 - Solaio interno-Parete esterna (isol. parte intermedia) O-NO 236,41 0,45 106,39

C6 - 2 Pareti esterne (spigolo interno, isolante parte intermedia) N-NE 108,60 -0,08 -8,15

C2 - 2 Pareti esterne (spigolo esterno, isolante parte intermedia) E-NE 3,40 0,05 0,17

C6 - 2 Pareti esterne (spigolo interno, isolante parte intermedia) E-SE 96,40 -0,08 -7,23

C6 - 2 Pareti esterne (spigolo interno, isolante parte intermedia) E-NE 3,40 -0,08 -0,26

C2 - 2 Pareti esterne (spigolo esterno, isolante parte intermedia) N-NE 118,80 0,05 5,94

F2 - Solaio interno-Parete esterna (isol. parte intermedia) N-NE 130,99 0,45 58,95

C6 - 2 Pareti esterne (spigolo interno, isolante parte intermedia) O-NO 131,00 -0,08 -9,83

C6 - 2 Pareti esterne (spigolo interno, isolante parte intermedia) S-SO 112,00 -0,08 -8,40

IW5 - Parete interna-Parete esterna (isol. intermedio continuo) N-NE 19,00 0,03 0,48

R02 - Solaio esterno (isol. esterno)-Parete esterna (isol. intermedio) E-SE 59,39 0,33 19,30

R02 - Solaio esterno (isol. esterno)-Parete esterna (isol. intermedio) O-NO 59,39 0,33 19,30

R02 - Solaio esterno (isol. esterno)-Parete esterna (isol. intermedio) S-SO 33,04 0,33 10,74

R02 - Solaio esterno (isol. esterno)-Parete esterna (isol. intermedio) N-NE 33,04 0,33 10,74

IW5 - Parete interna-Parete esterna (isol. intermedio continuo) O-NO 213,80 0,03 5,35



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 44/133

C2 - 2 Pareti esterne (spigolo esterno, isolante parte intermedia) S-SE 3,40 0,05 0,17

C6 - 2 Pareti esterne (spigolo interno, isolante parte intermedia) S-SE 3,40 -0,08 -0,26

IW5 - Parete interna-Parete esterna (isol. intermedio continuo) S-SO 15,60 0,03 0,39

Σ lk⋅ψk: 397,66



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 45/133

CALCOLO DEI COEFFICIENTI DI DISPERSIONE TERMICA VERSO ZONE CONFINANTI Hz,y

(UNI EN ISO 13790)

Scambio per trasmissione diretta e per ventilazione

Ui Ai Ai⋅Ui Esp. Tipo Descrizione ψk lk lk⋅ψk

zyV&

[W/m²°C] [m²]

[N.] [W/m°C] [m] [W/°C

] [m3/s]

Vs. Sottotetto Parete/Porta Solaio verso sottotetto 24 0,33 687,03 225,42

HTzy = Lzy = LDzy = Σ Ai⋅Ui +Σ lk⋅ψk : 0,00 [W/°C]

Hvzy = ρa⋅ca⋅ zyV& = 0,00 [W/°C]

Hzy = HTzy + Hvzy: 0,00 [W/°C]



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 46/133

Zona impiantistica Sx Aule

Ventilazione ed infiltrazioni (UNI EN ISO 13790 – RACC. CTI R 03/3-SC1)

VENTILAZIONE NATURALE

Calcolo Racc. CTI R 03/3 - SC1 o Calcolo con portata imposta

Metodo: “Racc. CTI R/03/3 SC1” “oppure portata imposta”

Ricambio d’aria orario n: 0,30 [h-1] Portata d’aria di rinnovo V& : 0,14 [m3/s]

Calcolo UNI EN ISO 13790 – ALLEGATO G Portata minima per igiene/comfort minV& : [m3/s] Portata di progetto dV& : [m3/s] Portata d’aria di rinnovo V& : 0,14 [m3/s]

Calcolo dei coefficienti di dispersione termica della zona Hz (UNI EN ISO 13790)

Calcolo di Hz in regime intermittente reale

HV,j = ρa⋅ca⋅ jV& HT Hz,j = HT +

HV,j

Mese

N° periodo Sett. Tipo

j

Tipo

[W/°C] [W/°C] [W/°C]

10

17 Normale 168,70 1.007,72 1.176,42

17 Temperatura 168,70 1.007,72 1.176,42

11

30 Normale 168,70 1.007,72 1.176,42

30 Temperatura 168,70 1.007,72 1.176,42

12

31 Normale 168,70 1.007,72 1.176,42

31 Temperatura 168,70 1.007,72 1.176,42

1

31 Normale 168,70 1.007,72 1.176,42

31 Temperatura 168,70 1.007,72 1.176,42

2

28 Normale 168,70 1.007,72 1.176,42

28 Temperatura 168,70 1.007,72 1.176,42



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 47/133

3

31 Normale 168,70 1.007,72 1.176,42

31 Temperatura 168,70 1.007,72 1.176,42

4

15 Normale 168,70 1.007,72 1.176,42

15 Temperatura 168,70 1.007,72 1.176,42Il pedice j indica che il parametro è riferito al singolo periodo j della settimana tipo

Calcolo di Hz in regime continuo

Componenti opachi, trasparenti,

ponti termici LD = Σ Ai⋅Ui + Σ

lk⋅ψk 1.007,72 [W/°C]

Scambio con il terreno Ls 0,00 [W/°C] Locali non riscaldati HU 0,00 [W/°C]

Coefficiente di dispersione per trasmissione

HT = LD + Ls + HU 1.007,72 [W/°C]

Coefficiente di dispersione per ventilazione

HV = ρa⋅ca⋅V& 168,70 [W/°C]

Coefficiente di dispersione totale Hz = HT + HV 1.176,42 [W/°C]

APPORTI GRATUITI INTERNI (Racc. CTI R 03/3 -SC1)

In locali riscaldati – valori medi

Tipo di carico

Valore unico complessivo per l’intera zona Φi,h

[W] 0 2.712,94

Appartamenti di superficie lorda in pianta S maggiore di 200 mq 450,00

Totale 3.162,94

CALCOLO DELLA CAPACITA’ TERMICA DELLA ZONA (UNI EN ISO 13790)

Calcolo finalizzato alla determinazione del fattore di utilizzazione degli apporti gratuiti η

Descrizione Struttura Tipo Aj χj χj⋅ Aj [m²] [kJ/°Cm²] [kJ/°C]

Murat esterna mattoni pieni 431,74 151,20 65.278,37 Murat interna matt Pieni 274,58 151,20 41.515,86 Solaio interno 598,72 95,04 56.901,92 Pavimento su vespaio aerato 150,13 212,92 31.966,50 divisorio da 10 95,40 44,90 4.283,32 Solaio verso sottotetto 150,10 95,04 14.265,96

Cz = Σχj⋅ Aj : 214.211,94 [kJ/°C]



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 48/133

Calcolo finalizzato alla determinazione dell’effetto dell’intermittenza

Descrizione Struttura Tipo Aj χj χj⋅ Aj

[m²] [kJ/°Cm²] [kJ/°C]


Cz = Σχj⋅ Aj : 61.910,44 [kJ/°C]

EFFETTO DELL’INTERMITTENZA DEL RISCALDAMENTO (UNI EN ISO 13790)

Caratteristiche della zona

Hz,j Hic Hd,j Hce,j ζj ξj τP,j τC,j Mese

N° periodo

ett. Tipo j

Tipo

[W/°C] [W/°C] [W/°C] [W/°C] - - [s] [s]

10 17 Normale 1.176,42 3.305,74 459,62 757,62 0,95 0,97 51.511,02 4.402,25

17 emperatura 1.176,42 3.305,74 459,62 757,62 0,95 0,97 51.511,02 4.402,25

11 30 Normale 1.176,42 3.305,74 459,62 757,62 0,95 0,97 51.511,02 4.402,25

30 emperatura 1.176,42 3.305,74 459,62 757,62 0,95 0,97 51.511,02 4.402,25

12 31 Normale 1.176,42 3.305,74 459,62 757,62 0,95 0,97 51.511,02 4.402,25

31 emperatura 1.176,42 3.305,74 459,62 757,62 0,95 0,97 51.511,02 4.402,25

1 31 Normale 1.176,42 3.305,74 459,62 757,62 0,95 0,97 51.511,02 4.402,25

31 emperatura 1.176,42 3.305,74 459,62 757,62 0,95 0,97 51.511,02 4.402,25

2 28 Normale 1.176,42 3.305,74 459,62 757,62 0,95 0,97 51.511,02 4.402,25

28 emperatura 1.176,42 3.305,74 459,62 757,62 0,95 0,97 51.511,02 4.402,25

3 31 Normale 1.176,42 3.305,74 459,62 757,62 0,95 0,97 51.511,02 4.402,25

31 emperatura 1.176,42 3.305,74 459,62 757,62 0,95 0,97 51.511,02 4.402,25

4 15 Normale 1.176,42 3.305,74 459,62 757,62 0,95 0,97 51.511,02 4.402,25

15 emperatura 1.176,42 3.305,74 459,62 757,62 0,95 0,97 51.511,02 4.402,25



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 49/133

Riepilogo annuale della gestione intermittente dell’impianto – Temperatura interna equivalente

Temp. di attenua

zione θi2,j

Potenza massim

a Φ2

Potenza ridotta Φ1,j

urata tz,j

ccorrenze nel

mese N

z,j

θiadz,j

Mese N° periodo ett. Tipo j

Tipo Accensione

[°C]

(1)

[kW]

[kW]

(2)

[s]

(3)

-

(4)

[°C]

(5)

10 17 Normale N/A 240 50400 17 23,00

17 Temperatura Ottimizzato 18,00 240 36000 17 19,43

11 30 Normale N/A 240 50400 30 23,00


12 31 Normale N/A 240 50400 31 23,00


1 31 Normale N/A 240 50400 31 23,00


2 28 Normale N/A 240 50400 28 23,00


3 31 Normale N/A 240 50400 31 23,00


4 15 Normale N/A 240 50400 15 23,00

15 Temperatura Ottimizzato 18,00 240 36000 15 19,45Il pedice j indica che il parametro è riferito al singolo periodo j della settimana tipo

(1) Solo per regime di attenuazione (2) Solo per regime a potenza ridotta (3) Durata del singolo periodo j nell’ambito della settimana tipo del mese in esame, per la zona z in esame (4) Numero di occorrenze del periodo j nell’ambito del mese in esame, per la zona z in esame (5) Temperatura interna equivalente della zona z, di pertinenza del periodo j



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 50/133

CALCOLO DEL FABBISOGNO TERMICO UTILE IN REGIME INTERMITTENTE (UNI EN ISO 13790)

Riepilogo dello scambio verso l’esterno [MJ]

urata tz,j

Occorrenze nel mese N z,j

θiadz,j

Hz,j

Nz,j⋅Hz,j⋅(θiadz,j - θe)⋅t

z,j (1)

ΣjNz,j⋅Hz,j⋅(θiadz,j -

θe)⋅t z,j

m

Tipo

[s] - [°C] W/°C] [MJ] [MJ]

1 Normale 50400 17 23,001.176,42 11.151,75

Temperatura 36000 17 19,431.176,42 5.284,58 16.436,33

1 Normale 50400 30 23,001.176,42 30.428,20

Temperatura 36000 30 18,661.176,42 15.992,16 46.420,36

1 Normale 50400 31 23,001.176,42 40.634,41

Temperatura 36000 31 18,391.176,42 22.720,34 63.354,75

1 Normale 50400 31 23,001.176,42 43.698,38

Temperatura 36000 31 18,331.176,42 24.826,64 68.525,02

2 Normale 50400 28 23,001.176,42 34.626,45

Temperatura 36000 28 18,441.176,42 19.104,55 53.731,00

3 Normale 50400 31 23,001.176,42 28.761,49

Temperatura 36000 31 18,781.176,42 14.774,11 43.535,60

4 Normale 50400 15 23,001.176,42 9.747,12

Temperatura 36000 15 19,451.176,42 4.611,69 14.358,81

(1) Nella sommatoria sono considerati anche gli apporti forniti dalle esposizioni forzate.

Riepilogo dello scambio globale [MJ]

QL,z = ΣyQL,zy + Hz⋅(θi0z - θe) ⋅t gen Feb mar apr mag giu lug ago set ott nov dic

68.525 53.731 43.536 14.359 16.436 46.420 63.355

Riepilogo degli apporti solari gratuiti attraverso superfici trasparenti [MJ] Gli apporti solari gratuiti attraverso superfici opache non sono considerati, in conformità alle

previsioni di UNI EN ISO 13790, Annex F, par. F.5.1

Sud E-O Nord N-E S-E Dir. Totale



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 51/133

N-O S-O Dif. Area [m²]

0 0 0 12,4144 17,3189 0 29,7333

Area NC [m²]

0 0 0 0 0 0 0

Mese Isj⋅ΣnAsnj + (1-b)⋅ Isj⋅ΣnAsnj,u 10 0,00 0,00 0,00 818,55 2.925,29 0,00 3.743,8411 0,00 0,00 0,00 819,35 3.815,11 0,00 4.634,4612 0,00 0,00 0,00 654,24 3.984,46 0,00 4.638,701 0,00 0,00 0,00 739,46 3.846,40 0,00 4.585,862 0,00 0,00 0,00 1.112,33 4.412,86 0,00 5.525,193 0,00 0,00 0,00 2.108,41 6.020,79 0,00 8.129,204 0,00 0,00 0,00 1.552,24 3.187,92 0,00 4.740,16

Riepilogo degli apporti interni gratuiti [MJ]

Qi,z = [ΣΦi,h + (1-b)⋅ΣΦi,u]⋅t = 50.009,91

gen feb mar apr mag giu lug ago set ott nov dic 8.471,6 7.651,8 8.471,6 4.099,2 4.645,7 8.198,3 8.471,6

Calcolo del fattore di utilizzazione degli apporti gratuiti

γz = Qg,z/QL,z gen feb mar apr mag giu lug ago set ott nov dic 0,19 0,25 0,38 0,62 0,51 0,28 0,21

ηz gen feb mar apr mag giu lug ago set ott nov dic 0,88 0,85 0,77 0,66 0,71 0,83 0,87

Calcolo del fabbisogno termico utile in regime intermittente [MJ]

Qh,z = QL,z - ηz⋅Qg,z

gen feb mar apr mag giu lug ago set ott nov dic 57.053,

1 42.596,

2 30.763,

7 8.497,3 10.501,6

35.811,9

51.970,6



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 52/133

CALCOLO DEL FABBISOGNO TERMICO UTILE IN REGIME CONTINUO (UNI EN ISO 13790)


urata tz,j


θiadz,j

Hz,j


z,j (1)


θe)⋅t z,j

m

Tipo

[s] - [°C] W/°C] [MJ] [MJ]

1 Normale 1468800 1 23,001.176,42 19.117,29 19.117,29

1 Normale 2592000 1 23,001.176,42 52.162,63 52.162,63

1 Normale 2678400 1 23,001.176,42 69.658,98 69.658,98

1 Normale 2678400 1 23,001.176,42 74.911,52 74.911,52

2 Normale 2419200 1 23,001.176,42 59.359,62 59.359,62

3 Normale 2678400 1 23,001.176,42 49.305,41 49.305,41

4 Normale 1296000 1 23,001.176,42 16.709,35 16.709,35(1) Nella sommatoria sono considerati anche gli apporti forniti dalle esposizioni forzate.


QL,z = ΣyQL,zy + Hz⋅(θi0z - θe) ⋅t

gen Feb mar apr mag giu lug ago set ott nov dic 74.912 59.360 49.305 16.709 19.117 52.163 69.659

Riepilogo degli apporti solari gratuiti attraverso superfici trasparenti [MJ]

Gli apporti solari gratuiti attraverso superfici opache non sono considerati, in conformità alle previsioni di

UNI EN ISO 13790, Annex F, par. F.5.1

Sud E-O Nord N-E N-O

S-E S-O

Dir. Dif.

Totale

Area [m²]

0 0 0 12,4144 17,3189 0 29,7333

Area NC [m²]

0 0 0 0 0 0 0



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 53/133



Qi,z = [ΣΦi,h + (1-b)⋅ΣΦi,u]⋅t = 50.009,9





Calcolo del fabbisogno termico utile in regime continuo [MJ]



6 47.242,

9 34.947,

6 9.845,3 12.263,5

40.508,0

57.398,1

Zona impiantistica Zona centrale riscaldata






Calcolo UNI EN ISO 13790 – ALLEGATO G



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 54/133

Portata minima per igiene/comfort minV& : [m3/s] Portata di progetto dV& : [m3/s] Portata d’aria di rinnovo V& : 0,22 [m3/s]



HV,j = ρa⋅ca⋅ jV& HT

Hz,j = HT + HV,j

Mese


j

Tipo

[W/°C] [W/°C] [W/°C]

10

17 Normale 263,32 1.155,15 1.418,46

17 Temperatura 263,32 1.155,15 1.418,46

11

30 Normale 263,32 1.155,15 1.418,46

30 Temperatura 263,32 1.155,15 1.418,46

12

31 Normale 263,32 1.155,15 1.418,46

31 Temperatura 263,32 1.155,15 1.418,46

1

31 Normale 263,32 1.155,15 1.418,46

31 Temperatura 263,32 1.155,15 1.418,46

2

28 Normale 263,32 1.155,15 1.418,46

28 Temperatura 263,32 1.155,15 1.418,46

3

31 Normale 263,32 1.155,15 1.418,46

31 Temperatura 263,32 1.155,15 1.418,46

4

15 Normale 263,32 1.155,15 1.418,46





lk⋅ψk 1.155,15 [W/°C]



HT = LD + Ls + HU 1.155,15 [W/°C]

Coefficiente di dispersione per HV = ρa⋅ca⋅V& 263,32 [W/°C]



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 55/133

ventilazione




Tipo di carico


[W] 0 4.232,58


Totale 4.682,58




Murat esterna mattoni pieni 463,29 151,20 70.049,69 Murat interna matt Pieni 662,75 151,20 100.207,19 Muratura interna da 30 mattoni pieni 262,47 158,40 41.575,98

Solaio interno 939,68 95,04 89.306,91 Pavimento su vespaio aerato 236,04 212,92 50.257,36 divisorio da 10 677,53 44,90 30.421,24 Solaio verso sottotetto 235,14 95,04 22.347,95

Cz = Σχj⋅ Aj : 404.166,31 [kJ/°C]




Solaio interno 939,68 33,86 31.817,46 Pavimento su vespaio aerato 236,04 58,04 13.699,69



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 56/133

divisorio da 10 677,53 30,64 20.759,61 Solaio verso sottotetto 235,14 33,86 7.961,93

Cz = Σχj⋅ Aj : 125.115,22 [kJ/°C]



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 57/133




N° periodo Sett. Tipo j

Tipo

[W/°C] [W/°C] [W/°C] [W/°C] - - [s] [s]

10

17 Normale 1.418,

46 27.096

,53617,10 825,78 0,97 0,98

87.545,73

4.480,83

17 Temperatu

ra 1.418,

46 27.096

,53617,10 825,78 0,97 0,98

87.545,73

4.480,83

11

30 Normale 1.418,

46 27.096

,53617,10 825,78 0,97 0,98

87.545,73

4.480,83

30 Temperatu

ra 1.418,

46 27.096

,53617,10 825,78 0,97 0,98

87.545,73

4.480,83

12

31 Normale 1.418,

46 27.096

,53617,10 825,78 0,97 0,98

87.545,73

4.480,83

31 Temperatu

ra 1.418,

46 27.096

,53617,10 825,78 0,97 0,98

87.545,73

4.480,83

1

31 Normale 1.418,

46 27.096

,53617,10 825,78 0,97 0,98

87.545,73

4.480,83

31 Temperatu

ra 1.418,

46 27.096

,53617,10 825,78 0,97 0,98

87.545,73

4.480,83

2

28 Normale 1.418,

46 27.096

,53617,10 825,78 0,97 0,98

87.545,73

4.480,83

28 Temperatu

ra 1.418,

46 27.096

,53617,10 825,78 0,97 0,98

87.545,73

4.480,83

3

31 Normale 1.418,

46 27.096

,53617,10 825,78 0,97 0,98

87.545,73

4.480,83

31 Temperatu

ra 1.418,

46 27.096

,53617,10 825,78 0,97 0,98

87.545,73

4.480,83

4

15 Normale 1.418,

46 27.096

,53617,10 825,78 0,97 0,98

87.545,73

4.480,83

15 Temperatu

ra 1.418,

46 27.096

,53617,10 825,78 0,97 0,98

87.545,73

4.480,83



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 58/133


Temp. di attenua

zione θi2,j

Potenza massim

a Φ2

Potenza ridotta Φ1,j

urata tz,j

ccorrenze nel

mese N

z,j

θiadz,j

Mese N° periodo ett. Tipo j

Tipo Accensione

[°C]

(1)

[kW]

[kW]

(2)

[s]

(3)

-

(4)

[°C]

(5)

10 17 Normale N/A 240 50400 17 23,00


11 30 Normale N/A 240 50400 30 23,00


12 31 Normale N/A 240 50400 31 23,00


1 31 Normale N/A 240 50400 31 23,00


2 28 Normale N/A 240 50400 28 23,00


3 31 Normale N/A 240 50400 31 23,00


4 15 Normale N/A 240 50400 15 23,00

15 Temperatura Ottimizzato 18,00 240 36000 15 20,63Il pedice j indica che il parametro è riferito al singolo periodo j della settimana tipo

(1) Solo per regime di attenuazione (2) Solo per regime a potenza ridotta (3) Durata del singolo periodo j nell’ambito della settimana tipo del mese in esame, per la zona z in esame (4) Numero di occorrenze del periodo j nell’ambito del mese in esame, per la zona z in esame (5) Temperatura interna equivalente della zona z, di pertinenza del periodo j



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 59/133



urata tz,j


θiadz,j

Hz,j


z,j (1)


θe)⋅t z,j

m

Tipo

[s] - [°C] W/°C] [MJ] [MJ]

1 Normale 50400 17 23,001.418,46 13.558,82

Temperatura 36000 17 20,611.418,46 7.499,05 21.057,87

1 Normale 50400 30 23,001.418,46 37.043,26

Temperatura 36000 30 19,471.418,46 20.759,58 57.802,83

1 Normale 50400 31 23,001.418,46 49.494,41

Temperatura 36000 31 18,981.418,46 28.645,71 78.140,12

1 Normale 50400 31 23,001.418,46 53.233,20

Temperatura 36000 31 18,871.418,46 31.129,33 84.362,54

2 Normale 50400 28 23,001.418,46 42.171,90

Temperatura 36000 28 19,081.418,46 24.211,42 66.383,32

3 Normale 50400 31 23,001.418,46 35.006,59

Temperatura 36000 31 19,681.418,46 19.468,94 54.475,53

4 Normale 50400 15 23,001.418,46 11.850,60

Temperatura 36000 15 20,631.418,46 6.553,98 18.404,58




84.363 66.383 54.476 18.405 21.058 57.803 78.140



Sud E-O Nord N-E S-E Dir. Totale



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 60/133

N-O S-O Dif. Area [m²]

0 0 0 13,4158 22,3942 0 35,81

Area NC [m²]

0 0 0 0 0 0 0



Qi,z = [ΣΦi,h + (1-b)⋅ΣΦi,u]⋅t = 74.037,13


8 11.328,

1 12.541,

8 6.068,6 6.877,8 12.137,2

12.541,8


γz = Qg,z/QL,z

gen feb mar apr mag giu lug ago set ott nov dic 0,22 0,27 0,42 0,64 0,55 0,31 0,24





0 50.525,

4 36.417,

6 10.122,

1 12.538,

8 42.524,

061.758,

4



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 61/133



urata tz,j


θiadz,j

Hz,j


z,j (1)


θe)⋅t z,j

m

Tipo

[s] - [°C] W/°C] [MJ] [MJ]

1 Normale 1468800 1 23,001.418,46 23.243,70 23.243,70

1 Normale 2592000 1 23,001.418,46 63.502,73 63.502,73

1 Normale 2678400 1 23,001.418,46 84.847,56 84.847,56

1 Normale 2678400 1 23,001.418,46 91.256,92 91.256,92

2 Normale 2419200 1 23,001.418,46 72.294,68 72.294,68

3 Normale 2678400 1 23,001.418,46 60.011,30 60.011,30

4 Normale 1296000 1 23,001.418,46 20.315,31 20.315,31(1) Nella sommatoria sono considerati anche gli apporti forniti dalle esposizioni forzate.








S-E S-O

Dir. Dif.

Totale

Area [m²]

0 0 0 13,4158 22,3942 0 35,81

Area NC [m²]

0 0 0 0 0 0 0



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 62/133



Qi,z = [ΣΦi,h + (1-b)⋅ΣΦi,u]⋅t = 74.037,1


8 11.328,

1 12.541,

8 6.068,6 6.877,8 12.137,2

12.541,8


γz = Qg,z/QL,z






5 55.030,

2 39.674,

9 10.651,

4 13.425,

7 46.699,

267.208,

8

Zona impiantistica Dx Aule









__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 63/133

Portata minima per igiene/comfort minV& : - [m3/s] Portata di progetto dV& : - [m3/s] Portata d’aria di rinnovo V& : 0,14 [m3/s]



HV,j = ρa⋅ca⋅ jV& HT Hz,j = HT + HV,j

Mese


j

Tipo [W/°C] [W/°C] [W/°C]

10

17 Normale 168,95 1.005,10 1.174,05

17 Temperatura 168,95 1.005,10 1.174,05

11

30 Normale 168,95 1.005,10 1.174,05

30 Temperatura 168,95 1.005,10 1.174,05

12

31 Normale 168,95 1.005,10 1.174,05

31 Temperatura 168,95 1.005,10 1.174,05

1

31 Normale 168,95 1.005,10 1.174,05

31 Temperatura 168,95 1.005,10 1.174,05

2

28 Normale 168,95 1.005,10 1.174,05

28 Temperatura 168,95 1.005,10 1.174,05

3

31 Normale 168,95 1.005,10 1.174,05

31 Temperatura 168,95 1.005,10 1.174,05

4

15 Normale 168,95 1.005,10 1.174,05





lk⋅ψk 1.005,10 [W/°C]



HT = LD + Ls + HU 1.005,10 [W/°C]

Coefficiente di dispersione per HV = ρa⋅ca⋅V& 168,95 [W/°C]



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 64/133

ventilazione




Tipo di carico


[W] 0 2.716,82

Ambienti di superficie lorda in pianta S maggiore di 200 mq 450,00

Totale 3.166,82



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 65/133





Cz = Σχj⋅ Aj : 214.047,28 [kJ/°C]




Cz = Σχj⋅ Aj : 62.070,88 [kJ/°C]



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 66/133




N° periodo

ett. Tipo j

Tipo

[W/°C] [W/°C] [W/°C] [W/°C] - - [s] [s]

10 17 Normale 1.174,05 3.349,63 459,86 754,56 0,95 0,97 51.764,45 4.400,88

17 emperatura 1.174,05 3.349,63 459,86 754,56 0,95 0,97 51.764,45 4.400,88

11 30 Normale 1.174,05 3.349,63 459,86 754,56 0,95 0,97 51.764,45 4.400,88

30 emperatura 1.174,05 3.349,63 459,86 754,56 0,95 0,97 51.764,45 4.400,88

12 31 Normale 1.174,05 3.349,63 459,86 754,56 0,95 0,97 51.764,45 4.400,88

31 emperatura 1.174,05 3.349,63 459,86 754,56 0,95 0,97 51.764,45 4.400,88

1 31 Normale 1.174,05 3.349,63 459,86 754,56 0,95 0,97 51.764,45 4.400,88

31 emperatura 1.174,05 3.349,63 459,86 754,56 0,95 0,97 51.764,45 4.400,88

2 28 Normale 1.174,05 3.349,63 459,86 754,56 0,95 0,97 51.764,45 4.400,88

28 emperatura 1.174,05 3.349,63 459,86 754,56 0,95 0,97 51.764,45 4.400,88

3 31 Normale 1.174,05 3.349,63 459,86 754,56 0,95 0,97 51.764,45 4.400,88

31 emperatura 1.174,05 3.349,63 459,86 754,56 0,95 0,97 51.764,45 4.400,88

4 15 Normale 1.174,05 3.349,63 459,86 754,56 0,95 0,97 51.764,45 4.400,88

15 emperatura 1.174,05 3.349,63 459,86 754,56 0,95 0,97 51.764,45 4.400,88



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 67/133


Temp. di

attenuazion

e θi2,j

Potenza

massima

Φ2

Potenza

ridotta Φ1,j

Durata tz,j

Occorrenze nel mese N

z,j

θiadz,j

Mese N° perio

do Sett. Tipo j

Tipo Accensione

[°C]

(1)

[kW]

[kW]

(2)

[s]

(3)

-

(4)

[°C]

(5)

10

17 Normale N/A 240 50400 17 23,00

17 Temperatu

ra Ottimizzat

o 18,00 240 36000 17 19,44

11

30 Normale N/A 240 50400 30 23,00

30 Temperatu

ra Ottimizzat

o 18,00 240 36000 30 18,67

12

31 Normale N/A 240 50400 31 23,00

31 Temperatu

ra Ottimizzat

o 18,00 240 36000 31 18,40

1

31 Normale N/A 240 50400 31 23,00

31 Temperatu

ra Ottimizzat

o 18,00 240 36000 31 18,33

2

28 Normale N/A 240 50400 28 23,00

28 Temperatu

ra Ottimizzat

o 18,00 240 36000 28 18,45

3

31 Normale N/A 240 50400 31 23,00

31 Temperatu

ra Ottimizzat

o 18,00 240 36000 31 18,79

4

15 Normale N/A 240 50400 15 23,00

15 Temperatu

ra Ottimizzat

o 18,00 240 36000 15 19,46

Il pedice j indica che il parametro è riferito al singolo periodo j della settimana tipo (1) Solo per regime di attenuazione (2) Solo per regime a potenza ridotta (3) Durata del singolo periodo j nell’ambito della settimana tipo del mese in esame, per la zona z in esame (4) Numero di occorrenze del periodo j nell’ambito del mese in esame, per la zona z in esame



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 68/133

(5) Temperatura interna equivalente della zona z, di pertinenza del periodo j



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 69/133



Durata tz,j

Occorrenze nel

mese N z,j

θiadz,j

Hz,j

Nz,j⋅Hz,j⋅(θiadz,j -

θe)⋅t z,j (1)


θe)⋅t z,j

m

Tipo

[s] - [°C] [W/°C]

[MJ] [MJ]

1Normale 50400 17 23,00

1.174,05

11.130,24

Temperatura 36000 17 19,441.174,0

55.281,67

16.411,91

1Normale 50400 30 23,00

1.174,05

30.369,90

Temperatura 36000 30 18,671.174,0

515.969,00

46.338,90

1Normale 50400 31 23,00

1.174,05

40.556,77

Temperatura 36000 31 18,401.174,0

522.682,48

63.239,25

1

Normale 50400 31 23,001.174,0

543.614,95

Temperatura 36000 31 18,331.174,0

524.784,26

68.399,21

2

Normale 50400 28 23,001.174,0

534.560,25

Temperatura 36000 28 18,451.174,0

519.073,44

53.633,69

3 Normale 50400 31 23,001.174,0

528.706,32 43.460,72



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 70/133

Temperatura 36000 31 18,791.174,0

514.754,40

4

Normale 50400 15 23,001.174,0

59.728,31

Temperatura 36000 15 19,461.174,0

54.609,30

14.337,61




68.399 53.634 43.461 14.338 16.412 46.339 63.239




S-E S-O

Dir. Dif.

Totale

Area [m²]

0 0 0 17,3189 12,4144 0 29,7333

Area NC [m²]

0 0 0 0 0 0 0

Mese Isj⋅ΣnAsnj + (1-b)⋅ Isj⋅ΣnAsnj,u 10 0,00 0,00 0,00 1.141,93 2.096,88 0,00 3.238,8211 0,00 0,00 0,00 1.143,05 2.734,72 0,00 3.877,7612 0,00 0,00 0,00 912,71 2.856,11 0,00 3.768,821 0,00 0,00 0,00 1.031,59 2.757,15 0,00 3.788,742 0,00 0,00 0,00 1.551,77 3.163,19 0,00 4.714,963 0,00 0,00 0,00 2.941,37 4.315,78 0,00 7.257,154 0,00 0,00 0,00 2.165,48 2.285,14 0,00 4.450,62


Qi,z = [ΣΦi,h + (1-b)⋅ΣΦi,u]⋅t = 50.071,21





__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 71/133






8 43.066,

5 31.192,

7 8.598,8 10.723,3

36.236,2

52.499,3



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 72/133



Durata tz,j

Occorrenze nel

mese N z,j

θiadz,j

Hz,j


θe)⋅t z,j (1)


θe)⋅t z,j

mese

Tipo

[s] - [°C] [W/°C]

[MJ] [MJ]

10

Normale 1468800 1 23,001.174,0

519.080,41 19.080,41

11

Normale 2592000 1 23,001.174,0

552.062,68 52.062,68

12

Normale 2678400 1 23,001.174,0

569.525,89 69.525,89

1

Normale 2678400 1 23,001.174,0

574.768,49 74.768,49

2

Normale 2419200 1 23,001.174,0

559.246,14 59.246,14

3

Normale 2678400 1 23,001.174,0

549.210,83 49.210,83

4

Normale 1296000 1 23,001.174,0

516.677,11 16.677,11




74.768 59.246 49.211 16.677 19.080 52.063 69.526

Riepilogo degli apporti solari gratuiti attraverso superfici trasparenti [MJ] Gli apporti solari gratuiti attraverso superfici opache non sono considerati, in conformità alle previsioni di




__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 73/133


S-E S-O

Dir. Dif.

Totale

Area [m²]

0 0 0 17,3189 12,4144 0 29,7333

Area NC [m²]

0 0 0 0 0 0 0

Mese Isj⋅ΣnAsnj + (1-b)⋅ Isj⋅ΣnAsnj,u 10 0,00 0,00 0,00 1.141,93 2.096,88 0,00 3.238,8211 0,00 0,00 0,00 1.143,05 2.734,72 0,00 3.877,7612 0,00 0,00 0,00 912,71 2.856,11 0,00 3.768,821 0,00 0,00 0,00 1.031,59 2.757,15 0,00 3.788,742 0,00 0,00 0,00 1.551,77 3.163,19 0,00 4.714,963 0,00 0,00 0,00 2.941,37 4.315,78 0,00 7.257,154 0,00 0,00 0,00 2.165,48 2.285,14 0,00 4.450,62


Qi,z = [ΣΦi,h + (1-b)⋅ΣΦi,u]⋅t = 50.071,2








3 47.788,

7 35.469,

4 9.972,5 12.540,9

41.005,4

58.000,8

Zona impiantistica Zona corridoi e scale




__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 74/133





Calcolo UNI EN ISO 13790 – ALLEGATO G Portata minima per igiene/comfort minV& : [m3/s] Portata di progetto dV& : [m3/s] Portata d’aria di rinnovo V& : 0,13 [m3/s]



HV,j = ρa⋅ca⋅ jV& HT Hz,j = HT + HV,j

Mese


j

Tipo [W/°C] [W/°C] [W/°C]

10

17 Normale 160,29 381,62 541,91

17 Temperatura 160,29 381,62 541,91

11

30 Normale 160,29 381,62 541,91

30 Temperatura 160,29 381,62 541,91

12

31 Normale 160,29 381,62 541,91

31 Temperatura 160,29 381,62 541,91

1

31 Normale 160,29 381,62 541,91

31 Temperatura 160,29 381,62 541,91

2

28 Normale 160,29 381,62 541,91

28 Temperatura 160,29 381,62 541,91

3

31 Normale 160,29 381,62 541,91

31 Temperatura 160,29 381,62 541,91

4

15 Normale 160,29 381,62 541,91

15 Temperatura 160,29 381,62 541,91Il pedice j indica che il parametro è riferito al singolo periodo j della settimana tipo




__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 75/133

Componenti opachi, trasparenti, ponti termici

LD = Σ Ai⋅Ui + Σ lk⋅ψk

381,62 [W/°C]



HT = LD + Ls + HU 381,62 [W/°C]

Coefficiente di dispersione per ventilazione

HV = ρa⋅ca⋅V& 160,29 [W/°C]

Coefficiente di dispersione totale Hz = HT + HV 541,91 [W/°C]



Tipo di carico


[W] 0 2.557,77


Totale 3.007,77



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 76/133




Murat esterna mattoni pieni 153,33 151,20 23.182,74 Murat interna matt Pieni 848,47 151,20 128.289,22 divisorio da 10 597,77 44,90 26.840,10 Solaio interno 581,19 95,04 55.236,02 Pavimento su vespaio aerato 118,65 212,92 25.262,47 Solaio verso sottotetto 151,52 95,04 14.400,48

Cz = Σχj⋅ Aj : 273.211,03 [kJ/°C]



Murat esterna mattoni pieni 153,33 35,28 5.409,31 Murat interna matt Pieni 848,47 35,28 29.934,15 divisorio da 10 597,77 30,64 18.315,82 Solaio interno 581,19 33,86 19.679,00 Pavimento su vespaio aerato 118,65 58,04 6.886,31 Solaio verso sottotetto 151,52 33,86 5.130,48

Cz = Σχj⋅ Aj : 85.355,07 [kJ/°C]



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 77/133




N° periodo Sett. Tipo j

Tipo

[W/°C] [W/°C] [W/°C] [W/°C] - - [s] [s]

10

17 Normale 541,91 19.065

,17268,26 277,63 0,99 0,99

157.431,84

4.412,75

17 Temperatu

ra 541,91

19.065,17

268,26 277,63 0,99 0,99 157.431,

84 4.412,75

11

30 Normale 541,91 19.065

,17268,26 277,63 0,99 0,99

157.431,84

4.412,75

30 Temperatu

ra 541,91

19.065,17

268,26 277,63 0,99 0,99 157.431,

84 4.412,75

12

31 Normale 541,91 19.065

,17268,26 277,63 0,99 0,99

157.431,84

4.412,75

31 Temperatu

ra 541,91

19.065,17

268,26 277,63 0,99 0,99 157.431,

84 4.412,75

1

31 Normale 541,91 19.065

,17268,26 277,63 0,99 0,99

157.431,84

4.412,75

31 Temperatu

ra 541,91

19.065,17

268,26 277,63 0,99 0,99 157.431,

84 4.412,75

2

28 Normale 541,91 19.065

,17268,26 277,63 0,99 0,99

157.431,84

4.412,75

28 Temperatu

ra 541,91

19.065,17

268,26 277,63 0,99 0,99 157.431,

84 4.412,75

3

31 Normale 541,91 19.065

,17268,26 277,63 0,99 0,99

157.431,84

4.412,75

31 Temperatu

ra 541,91

19.065,17

268,26 277,63 0,99 0,99 157.431,

84 4.412,75

4

15 Normale 541,91 19.065

,17268,26 277,63 0,99 0,99

157.431,84

4.412,75

15 Temperatu

ra 541,91

19.065,17

268,26 277,63 0,99 0,99 157.431,

84 4.412,75



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 78/133


Temp. di

attenuazion

e θi2,j

Potenza

massima

Φ2

Potenza

ridotta Φ1,j

Durata tz,j

Occorrenze nel mese N

z,j

θiadz,j

Mese N° perio

do Sett. Tipo j

Tipo Accensione

[°C]

(1)

[kW]

[kW]

(2)

[s]

(3)

-

(4)

[°C]

(5)

10

17 Normale N/A 240 50400 17 23,00

17 Temperatu

ra Ottimizzat

o 18,00 240 36000 17 21,59

11

30 Normale N/A 240 50400 30 23,00

30 Temperatu

ra Ottimizzat

o 18,00 240 36000 30 20,83

12

31 Normale N/A 240 50400 31 23,00

31 Temperatu

ra Ottimizzat

o 18,00 240 36000 31 20,20

1

31 Normale N/A 240 50400 31 23,00

31 Temperatu

ra Ottimizzat

o 18,00 240 36000 31 19,99

2

28 Normale N/A 240 50400 28 23,00

28 Temperatu

ra Ottimizzat

o 18,00 240 36000 28 20,36

3

31 Normale N/A 240 50400 31 23,00

31 Temperatu

ra Ottimizzat

o 18,00 240 36000 31 21,01

4

15 Normale N/A 240 50400 15 23,00

15 Temperatu

ra Ottimizzat

o 18,00 240 36000 15 21,60

Il pedice j indica che il parametro è riferito al singolo periodo j della settimana tipo (1) Solo per regime di attenuazione (2) Solo per regime a potenza ridotta (3) Durata del singolo periodo j nell’ambito della settimana tipo del mese in esame, per la zona z in esame (4) Numero di occorrenze del periodo j nell’ambito del mese in esame, per la zona z in esame



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 79/133

(5) Temperatura interna equivalente della zona z, di pertinenza del periodo j



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 80/133



urata tz,j


θiadz,j

Hz,j


z,j (1)


θe)⋅t z,j

m

Tipo

[s] - [°C] W/°C] [MJ] [MJ]

1 Normale 50400 17 23,00 541,91 5.308,34

Temperatura 36000 17 21,59 541,91 3.281,00 8.589,34

1 Normale 50400 30 23,00 541,91 14.555,96

Temperatura 36000 30 20,83 541,91 9.009,89 23.565,85

1 Normale 50400 31 23,00 541,91 19.478,05

Temperatura 36000 31 20,20 541,91 12.063,78 31.541,83

1 Normale 50400 31 23,00 541,91 20.957,01

Temperatura 36000 31 19,99 541,91 12.985,00 33.942,02

2 Normale 50400 28 23,00 541,91 16.591,20

Temperatura 36000 28 20,36 541,91 10.274,55 26.865,75

3 Normale 50400 31 23,00 541,91 13.747,06

Temperatura 36000 31 21,01 541,91 8.507,10 22.254,16

4 Normale 50400 15 23,00 541,91 4.639,10

Temperatura 36000 15 21,60 541,91 2.867,24 7.506,34



QL,z = ΣyQL,zy + Hz⋅(θi0z - θe) ⋅t gen Feb mar apr mag giu lug ago set ott nov dic 33.9

42 26.86

6 22.25

4 7.506 8.589 23.566

31.542






__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 81/133


S-E S-O

Dir. Dif.

Totale

Area [m²]

0 0 0 11,5365 0 0 11,5365

Area NC [m²]

0 0 0 0 0 0 0

Mese Isj⋅ΣnAsnj + (1-b)⋅ Isj⋅ΣnAsnj,u 10 0,00 0,00 0,00 760,67 0,00 0,00 760,6711 0,00 0,00 0,00 761,41 0,00 0,00 761,4112 0,00 0,00 0,00 607,97 0,00 0,00 607,971 0,00 0,00 0,00 687,16 0,00 0,00 687,162 0,00 0,00 0,00 1.033,67 0,00 0,00 1.033,673 0,00 0,00 0,00 1.959,31 0,00 0,00 1.959,314 0,00 0,00 0,00 1.442,48 0,00 0,00 1.442,48


Qi,z = [ΣΦi,h + (1-b)⋅ΣΦi,u]⋅t = 47.556,51

gen feb mar apr mag giu lug ago set ott nov dic 8.056,0

7.276,4

8.056,0

3.898,1

4.417,8

7.796,1

8.056,0


γz = Qg,z/QL,z






4 19.276,

8 13.703,

8 3.524,3 4.502,4 15.942,9

23.508,5



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 82/133



urata tz,j


θiadz,j

Hz,j


z,j (1)


θe)⋅t z,j

m

Tipo

[s] - [°C] W/°C] [MJ] [MJ]

1 Normale 1468800 1 23,00 541,91 9.100,01 9.100,01

1 Normale 2592000 1 23,00 541,91 24.953,07 24.953,07

1 Normale 2678400 1 23,00 541,91 33.390,94 33.390,94

1 Normale 2678400 1 23,00 541,91 35.926,31 35.926,31

2 Normale 2419200 1 23,00 541,91 28.442,05 28.442,05

3 Normale 2678400 1 23,00 541,91 23.566,39 23.566,39

4 Normale 1296000 1 23,00 541,91 7.952,75 7.952,75(1) Nella sommatoria sono considerati anche gli apporti forniti dalle esposizioni forzate.





Gli apporti solari gratuiti attraverso superfici opache non sono considerati, in conformità alle previsioni di UNI EN ISO 13790, Annex F, par. F.5.1


S-E S-O

Dir. Dif.

Totale

Area [m²]

0 0 0 11,5365 0 0 11,5365

Area NC [m²]

0 0 0 0 0 0 0



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 83/133

Mese Isj⋅ΣnAsnj + (1-b)⋅ Isj⋅ΣnAsnj,u 10 0,00 0,00 0,00 760,67 0,00 0,00 760,6711 0,00 0,00 0,00 761,41 0,00 0,00 761,4112 0,00 0,00 0,00 607,97 0,00 0,00 607,971 0,00 0,00 0,00 687,16 0,00 0,00 687,162 0,00 0,00 0,00 1.033,67 0,00 0,00 1.033,673 0,00 0,00 0,00 1.959,31 0,00 0,00 1.959,314 0,00 0,00 0,00 1.442,48 0,00 0,00 1.442,48


Qi,z = [ΣΦi,h + (1-b)⋅ΣΦi,u]⋅t = 47.556,5








1 20.321,

2 14.096,

4 3.349,7 4.442,9 16.681,1

24.874,5



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 84/133


Regione Comune Provincia [kWh/m³ anno]

≤ 9

≤ 18

≤ 26 24,97

≤ 35

≤ 44

≤ 53

> 53

CL

ASS

E E

NE

RG

ET

ICA

COLLEGNO Prov. TORINO



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 85/133

CALCOLO DEL FABBISOGNO DI ENERGIA PRIMARIA Centrale: Centrale termica scuola

SOTTOSISTEMA DI PRODUZIONE (UNI 10348)

Numero di generatori: 1

Tipo: Caldaia a gas a condensazione Modello: Logano plus SB615 - 240kW

Fluido vettore: Acqua Combustibile: Metano

Potenza nominale utile del sistema di produzione 240,00 [kW]

Potenza nominale del focolare 224,40 [kW] Perdite termiche di combustione con

bruciatore funzionante 1,24 [%]

Perdite termiche al camino con bruciatore spento 0,30 [%]

Perdite dell'involucro del generatore 0,11 [%] Potenza elettrica assorbita dal bruciatore 50,00 [W] Temperatura media del fluido vettore nel

generatore 60,00 [°C]

LEGENDA

Qhr = ΣzQhr,z = Σz [Qh,z/( ηe,z⋅ηc,z)]

[MJ] FABBISOGNO DI ENERGIA TERMICA UTILE REALE TOTALE PER TUTTE LE ZONE

ηd RENDIMENTO DI DISTRIBUZIONE

Qp= Qhr/ηd [MJ] ENERGIA TERMICA FORNITA DAL SISTEMA DI PRODUZIONE [MJ]

ηtu [%] RENDIMENTO TERMICO UTILE MEDIO MENSILE ηp [%] RENDIMENTO DI PRODUZIONE MEDIO MENSILE Q [MJ] FABBISOGNO ENERGIA PRIMARIA



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 86/133

CALCOLO IN REGIME DI FUNZIONAMENTO INTERMITTENTE

(UNI 10348)

Riepilogo del calcolo

Mese Qh Qhr ηd Qp= Qhr/ηd ηp Q [MJ] [MJ] [MJ] [%] [MJ]

10 38.266,1 42.404,9 96,00 44.171,7 105,61 41.824,111 130.514,9 144.630,9 96,00 150.657,2 108,47 138.893,412 189.736,7 210.257,9 96,00 219.018,6 108,84 201.226,21 208.239,3 230.761,6 96,00 240.376,7 108,91 220.702,52 155.464,9 172.279,4 96,00 179.457,7 108,66 165.153,03 112.077,9 124.199,8 96,00 129.374,8 108,27 119.489,94 30.742,5 34.067,5 96,00 35.487,0 104,65 33.909,8

Risultati finali – indicatori di progetto

921.198.892,20 [kJ/anno] Fabbisogno annuo di energia primaria per la

climatizzazione invernale, in regime intermittente Qs:

255.888,58 [kWh/anno]

Risultati finali – valori di progetto dei rendimenti medi stagionali

Rendimento di produzione 108,40 [%] Rendimento di regolazione 94,00 [%] Rendimento di distribuzione 96,00 [%] Rendimento di emissione 96,00 [%] Rendimento globale = ΣQh / ΣQ 93,90 [%]

Risultati finali – valori limite di legge dei rendimenti medi stagionali

Rendimento globale 72,14 [%]

Fabbisogno di combustibile necessario per la climatizzazione invernale

28.696,58 [Nm³/anno]



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 87/133

CALCOLO IN REGIME DI FUNZIONAMENTO CONTINUO

(UNI 10348)

Riepilogo del calcolo

Mese Qh Qhr ηd Qp= Qhr/ηd ηp Q [MJ] [MJ] [MJ] [%] [MJ]

10 42.672,9 47.288,3 96,00 49.258,6 106,02 46.460,111 144.893,7 160.564,9 96,00 167.255,1 108,59 154.026,712 207.482,1 229.922,6 96,00 239.502,7 108,91 219.905,41 226.693,4 251.211,7 96,00 261.678,8 108,97 240.128,42 170.383,0 188.811,0 96,00 196.678,1 108,75 180.854,93 124.188,3 137.620,0 96,00 143.354,2 108,41 132.235,04 33.819,0 37.476,7 96,00 39.038,2 105,09 37.145,9

Risultati finali – indicatori di progetto

1.010.756.395,00 [kJ/anno] Fabbisogno annuo di energia primaria per la

climatizzazione invernale, in regime continuo Qs:

280.765,67 [kWh/anno]

Superficie utile servita dalla centrale: 2.036,69 [m2] Fabbisogno annuo di energia primaria per la climatizzazione invernale, in regime continuo: 24,97 [kWh/m³

anno] Volume riscaldato V: 11.243,64 [m3] Numero di giorni del periodo di riscaldamento N: 183 [g]

Differenza di temperatura media stagionale: 17,74 [°C] Fabbisogno energetico normalizzato (FEN): 33,97 [kJ/m3 g°C]

Risultati finali – valori limite di legge degli indicatori

Fabbisogno annuo di energia primaria per la climatizzazione invernale, in regime continuo: 17,61 [kWh/m³

anno]



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 88/133

RELAZIONE TECNICA, INTEGRATIVA ALLA RELAZIONE TECNICA PREVISTA

DALL’ARTICOLO 28 DELLA LEGGE 9 GENNAIO 1991, N. 10, ATTESTANTE IL

RISPETTO DELLE PRESCRIZIONI PREVISTE DALLO “STRALCIO DI PIANO PER IL

RISCALDAMENTO AMBIENTALE E IL CONDIZIONAMENTO”, DI CUI ALLA D.C.R. 11

GENNAIO 2007, N.98 – 1247, IN VIGENZA NELLA:

Applicazione della Deliberazione del Consiglio Regionale 11 gennaio 2007 n. 98-1247 “Attuazione della legge regionale 7 aprile 2000, n. 43 (Disposizioni per la tutela dell’ambiente in materia di inquinamento atmosferico). Aggiornamento del Piano regionale per il risanamento e la tutela della qualità dell’aria, ai sensi degli articoli 8 e 9 decreto legislativo 4 agosto 1999, n. 351. Stralcio di Piano per il riscaldamento ambientale e il condizionamento”, pubblicata su B.U. n.6 dell’8 febbraio 2007. Comune di : COLLEGNO

Progetto : I.I.S. CURIE di Grugliasco Sezione staccata di Collegno - Ristrutturazione Villa 6 Parco Certosa


Progettista impianti termici


Relazione di riferimento ex art. 28, Legge n.10/91 depositata presso il Comune in

data _________ al n°____________

ATTESTAZIONE DI DEPOSITO

Si attesta che la presente relazione tecnica, è stata depositata presso il Comune di COLLEGNO in data odierna al n°_____

Timbro Data Firma del funzionario



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 89/133

PREMESSA La presente relazione tecnica, relativa all’intervento descritto in copertina, è da intendersi integrativa e complementare alla relazione tecnica ex art. 28, Legge n. 10/91, presentata per il medesimo intervento ed attestante il rispetto delle prescrizioni nazionali in vigore, in materia di contenimento dei consumi energetici. Il documento è finalizzato ad evidenziare il rispetto delle prescrizioni di cui allo Stralcio di Piano e riporta esclusivamente dati e risultati rilevanti per le verifiche da quest’ultimo richieste. Pertanto, per le informazioni non desumibili direttamente dal presente documento, si rimanda alla sopraccitata relazione tecnica ex art. 28, Legge n.10/91, i cui estremi di deposito sono richiamati in copertina a codesta relazione tecnica integrativa.

INFORMAZIONI GENERALI Comune di : COLLEGNO Provincia : TORINO Progetto per la realizzazione di : RISTRUTTURAZIONE VILLA 6 Sito in : COLLEGNO, PARCO CERTOSA Concessione edilizia n. : Del: Numero delle unità : 1 Committente : Provincia di Torino – Area Edilizia – Servizio progettazione

ed esecuzione interventi di edilizia scolastica.

Progettista(i) degli impianti termici e dell’isolamento termico dell’edificio


Direttore(i) degli impianti termici e dell’isolamento termico dell’edificio


TIPOLOGIE DI EDIFICIO OGGETTO DELL’INTERVENTO E LORO CLASSIFICAZIONE, SECONDO ART.3, D.P.R. N.412/93 E PUNTO 1.3 DELLO STRALCIO DI PIANO Denominazione edificio /complesso di edifici Classificazione

Scuola E7 - Edifici adibiti ad attività scolastiche a tutti i livelli ed assimilabili

PARAMETRI CLIMATICI DELLA LOCALITÀ Gradi giorno : 2646 [GG] Temperatura minima di progetto : -8 [°C] Mese di max insolazione : Luglio Irradianza sul piano orizzontale, nel mese di max insolazione, Im,s : 269,5106 [W/m2]



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 90/133

DATI PLANO-VOLUMETRICI E DI PROGETTO INTERNI DELL’EDIFICIO O DEL COMPLESSO DI EDIFICI (C.D.E.)

Denominazione edificio /complesso edifici

Classificazione

Vlordo Sutile T. Int

. U. Int.

Centrale Unita’

immobiliare [m³] [m²] [°C] [%]

Centrale termica scuola Scuola

E7 - Edifici adibiti ad

attività

scolastiche a tutti

i livelli ed

assimilabili

11.243,64 2.036,69 23,00 50,00

DATI RELATIVI AGLI IMPIANTI TERMICI Per la completa e dettagliata descrizione degli impianti termici, si rimanda alla relazione ex. Art.28, Legge n.10/91, richiamata in qualità di riferimento in copertina al presente documento. In questa sezione sono evidenziate le informazioni utili ai fini dell’evidenza del rispetto di quanto previsto dallo Stralcio di Piano.

Specifiche dei generatori di energia

1.1.1 Generatori di calore a combustione alimentati a combustibile liquido o gassoso

Tipo : Logano plus SB615 - 240kW

Quantità : 1

Marcatura, ai sensi D.P.R. n.660/96 : 4 Stelle

Marcatura richiesta o ammessa in deroga dal punto 1.3.1.1 dello Stralcio di Piano

: 4 Stelle

Fluido termovettore : Acqua

Combustibile utilizzato : Metano

Valore nominale della potenza termica utile Pn : 240,00 [kW]

Rendimento termico utile a Pn e temperatura media acqua in caldaia di 70°C:

- valore di progetto : 107,00 [%]

- valore minimo prescritto dal D.P.R. n.660/96, per la marcatura indicata

: 97,76 [%] ( 93.00 + 2logPn)

Rendimento termico utile al 30 % Pn e temperatura media acqua in caldaia ≥ 50°C:

- valore di progetto : 107,30 [%]

- valore minimo prescritto dal dal D.P.R. n.660/96, per la : 96,14 [%] ( 89.00 + 3logPn)



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 91/133

marcatura indicata Motivazione di eventuali deroghe ai requisiti di marcatura e rendimento richiesti dallo Stralcio di Piano

:

Emissioni di ossidi di azoto (NOx):

- valore di progetto : 50 [mg/kWht]

- valore massimo prescritto dal punto 1.3.1.1 dello Stralcio di Piano

: 80

[mg/kWht]

Emissioni di particolato fine (PM10):

- valore di progetto : 9 [mg/kWh]

- valore massimo prescritto dal punto 1.3.1.1 dello Stralcio di Piano

: 10

[mg/kWh]



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 92/133

PRESTAZIONI DEL SISTEMA EDIFICIO-IMPIANTO

Verifiche relative al fabbisogno energetico dell’involucro edilizio per riscaldamento Calcoli relativi all’ Unità immobiliare: Scuola Tipo di limiti prestazionali, di cui all’allegato 3, lettera a) dello Stralcio di Piano: 1° livello

Denominazione Classificazione

Qh Vlordo Sutile Qh/Sutile

[kWh/m2⋅anno] Centrale

Unita’ immobili

are

- [kWh/anno]

[m3] [m2]

progetto massimo


E7 - Edifici adibiti ad attività scolastiche a tutti

i livelli ed assimilabili

263.925,71 11.243,64 2.036,69 129,59 35,00

Per il dettaglio dei dati e dei calcoli alla base dei risultati riportati in questo paragrafo, si rimanda alla relazione di calcolo, allegata a codesta relazione tecnica, del fabbisogno energetico dell’involucro edilizio per riscaldamento (vedi allegato 1 “Relazione di calcolo del fabbisogno dell’involucro edilizio per riscaldamento”)

Verifiche relative all’isolamento termico Calcoli relativi all’ Unità immobiliare: Scuola Tipo di limiti prestazionali, di cui all’allegato 3, lettera b) dello Stralcio di Piano: 1° livello

1.1.2 Strutture verticali opache

Denominazione Trasmittanza [W/m2⋅K]

di progetto a ponte termico corretto media

massima

Murat esterna mattoni pieni 1,57 0,35 Per la descrizione ed i calcoli di ciascuna stratigrafia, si rimanda alla relazione tecnica ex. Art.28, Legge n.10/91, i cui estremi di deposito sono richiamati in copertina a codesta relazione tecnica integrativa

1.1.3 Strutture orizzontali opache Denominazione Trasmittanza

[W/m2⋅K] di progetto massima



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 93/133

a ponte termico corretto media sistema struttura-terreno Pavimento su vespaio aerato 0,31 0,33 Solaio verso sottotetto 0,50 0,80 Per la descrizione ed i calcoli di ciascuna stratigrafia, si rimanda alla relazione tecnica ex. Art.28, Legge n.10/91, i cui estremi di deposito sono richiamati in copertina a codesta relazione tecnica integrativa

1.1.4 Chiusure trasparenti Denominazione Trasmittanza (valore medio vetro/telaio)

[W/m2⋅K] di progetto massima Finestra 1.6x2.2 2,07 2,20 Finestra 1.2 x 2.2 2,09 2,20 Portafinestra 1.2x3.2 2,09 2,20 Porta 1.90x2.70 2,09 2,20 Finestra 0.6x2.2 2,08 2,20 Per la descrizione ed i calcoli di ciascuna chiusura, si rimanda alla relazione tecnica ex. Art.28, Legge n.10/91, i cui estremi di deposito sono richiamati in copertina a codesta relazione tecnica integrativa

Il vetrocamera impiegato nelle chiusure vetrate non contiene esafloruro di zolfo (SF6)

Verifiche relative all’inerzia termica Calcoli relativi all’ Unità immobiliare: Scuola

1.1.5 Strutture verticali opache Denominazione Massa superficiale Ms

[kg/m2] di progetto minima da superare Murat esterna mattoni pieni 765 230 Per la descrizione ed i calcoli di ciascuna stratigrafia, si rimanda alla relazione tecnica ex. Art.28, Legge n.10/91, i cui estremi di deposito sono richiamati in copertina a codesta relazione tecnica integrativa Eventuali deroghe alle prescrizioni di cui all’allegato 3, lettera b) dello Stralcio di Piano Attività scolastica all’interno di edificio vincolato, a causa delle difficoltà tecniche legate alla impossibilità di modificare l’involucro esterno opaco è ammissibile il superamento dei limiti previsti dall’allegato 3, lettera B dello stralcio di piano.



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 94/133

Check lists adempimenti (da compilare a cura dell’utente) Denominazione edificio: Scuola

Classificazione: E7 - Edifici adibiti ad attività scolastiche a tutti i livelli ed assimilabili

Riferimento stralcio di piano: Scheda 2 N, Lettera A) per E.2, E.4(2)A, E.7 Scheda 3 N, Lettera A) per E.4(1), E.4(3) Scheda 4 N, Lettera A), per E.6(1), E.6(2), E.6(3)

Adottato Descrizione adempimento/raccomandazione/deroga

Tipo (*)

Si No

Note

Gli edifici devono essere dotati di impianto termico centralizzato che permetta la termoregolazione e, se necessario, la contabilizzazione del calore per le zone dell’edificio con diverso fattore di occupazione

A

x

Nel caso in cui l’edificio faccia parte di interventi che prevedano la costruzione di complessi costituiti da una pluralità di edifici, anche realizzati su lotti limitrofi (**), il cui fabbisogno termico totale sia maggiore di 1 MWt, deve essere previsto un impianto termico composto da un polo di generazione di calore centralizzato e da una rete locale di distribuzione dei fluidi termovettori, che consenta la termoregolazione e la contabilzzazione separata dei consumi

A

x

Al fine di favorire lo sfruttamento delle fonti rinnovabili di energia (in particolare solare termico) e di ottimizzare l’utilizzo dei generatori di calore ad altissima efficienza, deve essere valutata l’opportunità di installare impianti termici a bassa temperatura, basati, ove opportuno, sull’utilizzo di terminali di tipo radiante.

R

x

Qualora la valutazione effettuata porti a scelte difformi da quanto sopra indicato, queste devono essere adeguatamente motivate dal punto di vista tecnico nell’ambito della documentazione progettuale relativa all’impianto termico prevista dalla legislazione vigente.

D

Il sistema di generazione di calore deve essere correttamente dimensionato in funzione del fabbisogno energetico dell’edificio ed in relazione alle caratteristiche peculiari del sistema di generazione e distribuzione del calore

A

x

(*) A = adempimento obbligatorio – R = raccomandazione – D = deroga ad adempimento obbligatorio/raccomandazione



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 95/133

FORME DI PRODUZIONE/GENERAZIONE DEL CALORE Check lists adempimenti (da compilare a cura dell’utente) Denominazione edificio: Scuola


Riferimento stralcio di piano: Scheda 2 N, lettera B) Adottato

Descrizione adempimento/raccomandazione/deroga

Tipo (*)

Si No

Note

Ad integrazione dell’energia termica necessaria alla produzione di acqua calda sanitaria, devono essere utilizzati sistemi basati sul solare termico e/o su tecnologie a pompa di calore, con prestazioni conformi a quanto previsto dall’allegato 4. Nel caso di installazione del sistema solare termico, quest’ultimo deve garantire un contributo medio annuo pari ad almeno il 60% del fabbisogno termico per la produzione di acqua calda sanitaria, determinato secondo Raccomandazione UNI-CTI R-3/03 SC6. Per le destinazioni d’uso non contemplate dalla Raccomandazione sopra citata, il fabbisogno termico per la produzione di a.c.s. deve essere definito e dichiarato dal progettista in apposita valutazione.

A

x

Eventuali deroghe devono essere adeguatamente giustificate dal punto di vista tecnico.

D

x

È auspicabile la produzione calore basata sul solare termico e/o pompe di calore con prestazioni conformi a quanto previsto nell’Allegato 4, finalizzata anche all’integrazione dell’energia termica necessaria al riscaldamento degli ambienti.

R

x

I sistemi di cogenerazione, la cui produzione di calore sia finalizzata esclusivamente per il riscaldamento/condizionamento ambienti e per la produzione di a.c.s., devono essere dimensionati in base alla domanda di calore

A

ed essere possibilmente abbinati con impianti frigorigeni ad assorbimento per il condizionamento estivo.

R

Per la loro realizzazione devono essere rispettate le condizioni progettuali e gestionali riportate nell’Allegato 1.

A

I sistemi di ventilazione meccanica caratterizzati da una portata totale di ricambio superiore a 2.000 m3/h devono essere dotati di sistemi in grado di



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 96/133

recuperare la maggior parte del calore (inverno), o del freddo (estate) altrimenti disperso in ambiente a causa del ricambio di aria interna. Tali sistemi devono essere caratterizzati da un’efficienza di recupero maggiore di 0,5.

A

I condotti per lo scarico dei prodotti della combustione, derivanti da qualsiasi tipologia di generatore di calore, devono essere realizzati in modo tale da superare qualsiasi ostacolo o struttura distante meno di dieci metri.

A

x

I condotti situati a distanza compresa tra 10 e 50 metri da aperture di locali abitabili devono avere altezza non inferiore a quella del filo superiore dell’apertura più alta.

A

x

Eventuali deroghe alla presente prescrizione possono essere concesse dal sindaco.

D


MODALITÁ DI DISTRIBUZIONE E REGOLAZIONE DEL CALORE

Check lists adempimenti (da compilare a cura dell’utente) Denominazione edificio: Scuola


Riferimento stralcio di piano: Scheda 2 N, lettera C) per E.2, E.4(2)A, E.7 Scheda 3 N, lettera C) per E.4(1), E.4(3) Scheda 4 N, lettera C) per E.6(1), E.6(2), E.6(3) Scheda 5 N, lettera C) per E.3, E.5 Scheda 6 N, lettera C) per E.4(2)B

Adottato Descrizione adempimento/raccomandazione/deroga

Tipo (*)

Si No

Note

Le tubazioni per la distribuzione del calore devono essere coibentate come prescritto dall’art.5, comma 11 del DPR 412/1993 e s.m.i.

A

x

Qualora siano circoscrivibili zone di edificio a diverso fattore di occupazione, l’impianto di climatizzazione (estate/inverno) deve essere dotato di un sistema di distribuzione a zone che consenta la parzializzazione della climatizzazione in relazione alle condizioni di occupazione dei locali

A

x

Gli impianti devono essere dotati di sistemi automatizzati di regolazione della temperatura e della potenza termica erogata in grado di massimizzare il rendimento di regolazione mantenendo le idonee condizioni di comfort, nel

A

x



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 97/133

pieno rispetto delle temperature massime previste dalla normativa vigente La strumentazione installata per la contabilizzazione del calore dovrà essere in grado di assicurare un errore < ± 5% (con riferimento alle norme UNI EN 1434 e UNI EN 834)

A

x

Per edifici che fanno parte di patrimoni immobiliari consistenti, è auspicabile l’implementazione di sistemi di telegestione dei singoli impianti termici(**)

R




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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 98/133

Allegati

1) Relazione di calcolo del fabbisogno dell’involucro edilizio per riscaldamento

2) Caratteristiche termiche, igrometriche e di massa superficiale dei componenti opachi dell’involucro edilizio.

Confronto con i valori limite riportati all’articolo 11 del decreto legislativo

3) Trasmittanza termica degli elementi divisori tra unità immobiliari

4) Caratteristiche termiche dei componenti finestrati dell'involucro edilizio.

Confronto con i valori limite riportati all’articolo 11 del decreto legislativo



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 99/133

1) RELAZIONE DI CALCOLO DEL FABBISOGNO DELL’INVOLUCRO EDILIZIO PER RISCALDAMENTO

NORME UTILIZZATE

CALCOLO DEL FABBISOGNO DI ENERGIA UNI EN ISO 13790 (*)

TRASMITTANZA TERMICA DEI COMPONENTI FINESTRATI UNI EN ISO 10077-1

SCAMBI DI ENERGIA TRA TERRENO ED EDIFICIO UNI EN ISO 13370

COMPONENTI ED ELEMENTI PER EDILIZIA - RESISTENZA TERMICA E TRASMITTANZA TERMICA UNI EN ISO 6946

PONTI TERMICI IN EDILIZIA – COEFFICIENTE DI TRASMISSIONE LINEICA UNI EN ISO 14683

COEFFICIENTE DI PERDITA PER TRASMISSIONE UNI EN ISO 13789

DATI CLIMATICI UNI 10349

CONDUTTIVITA’ TERMICA E PERMEABILITA’ AL VAPORE DEI MATERIALI DA COSTRUZIONE UNI 10351

MURATURE E SOLAI VALORI DELLA RESISTENZA TERMICA E METODO DI CALCOLO UNI 10355

PRESTAZIONI ENERGETICHE DEGLI EDIFICI Racc. CTI R 03/3 -SC1

(*) Norma contenente l’estensione a tutte le categorie di edifici (residenziali e non residenziali) della metodologia di cui alla UNI EN 832



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 100/133

DATI GEO-CLIMATICI DELLA LOCALITÁ (UNI 10349)

Dati geografici e ventosità della località

Alt. Lat. Grad Rg Zona Mare V.vent [m.s.l

.] [Deg] Vert. vent vent [km] [m/s]

Comune COLLEGNO 302,00 45,04 0,006 A 1 0,00 0,80

Provincia di riferimento TORINO 239,00 45,07 A 1

2° Prov. per la radiazione solare ASTI 44,53

Valori medi mensili della temperatura media giornaliera dell’aria esterna [°C] Irradiazione solare globale giornaliera media mensile suddivisa per orientamento [MJ/m²]

DESCRIZIONE GEN

FEB

MAR

APR

MAG

GIU

LUG

AGO

SET

OTT

NOV DIC

Valori medi mensili della temperatura media giornaliera dell' aria esterna - Prima Provincia

0,40 3,20 8,20 12,70

16,70

21,10

23,30

22,60

18,80

12,60 6,80 2,00

Valori medi mensili della temperatura media giornaliera dell' aria esterna - Comune

0,05 2,85 7,85 12,35

16,35

20,75

22,95

22,25

18,45

12,25 6,45 1,65

Irradiazione solare giornaliera media mensile diretta sul piano orizzontale

2,54 4,32 7,14 10,23

11,49

12,99

15,64

11,33 7,81 5,26 2,82 2,62

Irradiazione solare giornaliera media mensile diffusa sul piano orizzontale

2,50 3,50 5,02 6,62 7,90 8,32 7,64 7,02 5,60 4,00 2,70 2,10

Irradiazione solare globale su superficie verticale esposta a E-O

4,12 6,10 8,86 11,59

12,75

13,75

15,25

12,37 9,54 7,06 4,42 4,00

Irradiazione solare globale su superficie verticale esposta a Nord

1,80 2,52 3,70 5,48 7,56 9,04 9,04 6,28 4,20 2,90 1,90 1,50

Irradiazione solare globale su superficie verticale esposta a NO-NE

1,92 3,20 5,48 8,34 10,39

11,69

12,49 9,34 6,28 3,88 2,20 1,70



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 101/133

Irradiazione solare globale su superficie verticale esposta a SO-SE

7,16 9,10 11,21

12,27

11,85

11,99

13,57

12,37

11,21 9,94 7,34 7,42

Irradiazione solare globale su superficie verticale esposta a Sud

9,09 10,82

11,84

11,07 9,69 9,44 10,5

1 10,5

9 11,1

1 11,5

1 9,24 9,62

CARATTERISTICHE TIPOLOGICHE E DIMENSIONALI DELL’EDIFICIO O DEL COMPLESSO DI EDIFICI (C.D.E.)

CARATTERISTICHE DIMENSIONALI

Superfici esterne e volumi lordi di ogni edificio/c.d.e.

Denominazione edificio /complesso edifici

Classificazione

Vlordo Sutile T. Int

. U. Int.

Centrale Unita’

immobiliare [m³] [m²] [°C] [%]


E7 - Edifici adibiti ad

attività

scolastiche a tutti

i livelli ed

assimilabili

11.243,64 2.036,69 23,00 50,00

CARATTERISTICHE TIPOLOGICHE

Esposizione

Orientamento: 0= Nord , 90= Est , 180= Sud , 270= Ovest Inclinazione: 0= tetti o soffitti , 90= pareti verticali , 180= porticati

Unità di misura: [°]

Descrizione Orientamento Inclinazione

Vs. Sottotetto 0 0 Est 90 90 Sud 180 90 Ovest 270 90 Pavimento esterno 0 180



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 102/133

Nord 0 90 SE 135 90 NE 45 90 Tetto piano esterno 0 0 E-SE 112,5 90 S-SO 202,5 90 O-NO 292,5 90 N-NE 22,5 90 S-SE 157,5 90 E-NE 67,5 90



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 103/133

Ponti termici (UNI EN ISO 14683)

Cod. Descrizione K lineico [W/m°C]

1 R02 - Solaio esterno (isol. esterno)-Parete esterna (isol. intermedio) 0,65

2 B2 - Parete esterna - Balcone (Isolante parte intermedia) 0,85 3 C6 - 2 Pareti esterne (spigolo interno, isolante parte intermedia) -0,15 3 C2 - 2 Pareti esterne (spigolo esterno, isolante parte intermedia) 0,10 4 F2 - Solaio interno-Parete esterna (isol. parte intermedia) 0,90 5 IW5 - Parete interna-Parete esterna (isol. intermedio continuo) 0,05 6 P2 - Pilastro-Parete esterna (isol. intermedio) 1,20

7 W17 - Serramento (filo interno)-Parete esterna (isol. intermedio continuo) 0,40

8 IW6 - Parete interna-Soffitto esterno (isol. esterno) 0,05



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 104/133

Finestre: schermi solari (UNI EN ISO 13790)

Descrizione Rif Descrizione schermo Fc Descrizione vetro g

Finestra 1.2 x 2.2 0 TENDE ALLA VENEZIANA INTERNE, COEF. OTT. 0.30 0,45 Doppio vetro normale 0,7

Portafinestra 1.2x3.2 0 TENDE ALLA VENEZIANA

INTERNE, COEF. OTT. 0.30 0,45 Doppio vetro normale 0,7

Finestra 0.6x2.2 0 TENDE ALLA VENEZIANA INTERNE, COEF. OTT. 0.30 0,45 Doppio vetro normale 0,7

Finestra 1.6x2.2 0 TENDE ALLA VENEZIANA INTERNE, COEF. OTT. 0.30 0,45 Doppio vetro normale 0,7

Porta 1.90x2.70 0 TENDE ALLA VENEZIANA INTERNE, COEF. OTT. 0.30 0,45 Doppio vetro normale 0,7

Finestre (seguito): permeabilità all’aria e aggetti (UNI EN ISO 13790)

Descrizione Perm.

Serramento

Perm. Cassone

tto

Lung.

Cass.

Orizzon.

Prof.

Orizzon.

Dist.

Vert. Dx

Prof.

Vert. Dx

Dist.

Vert. Sx

Prof.

Vert. Sx

Dist.

[m3/hm²] [m3/hm] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m] Finestra 1.2 x 2.2 0 0 0 0 0 0 0 0 0Portafinestra 1.2x3.2 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Finestra 0.6x2.2 0 0 0 0 0 0 0 0 0Finestra 1.6x2.2 0 0 0 0 0 0 0 0 0Porta 1.90x2.70 0 0 0 0 0 0 0 0 0



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 105/133

CALCOLO DEL FABBISOGNO DELL’INVOLUCRO EDILIZIO PER RISCALDAMENTO (FABBISOGNO DI ENERGIA TERMICA UTILE)

Centrale termica scuola Edificio Superficie calpestabile Superficie netta disperdente Volume netto riscaldato

- [m²] [m²] [m3] Scuola 2.036,69 3.320,45 7.612,54

CALCOLO DEL FABBISOGNO DI ENERGIA TERMICA UTILE PER RISCALDAMENTO

DETTAGLIO DEL C.D.E: Scuola

CALCOLO DEI COEFFICIENTI DI DISPERSIONE TERMICA DELL’EDIFICIO HZ

(UNI EN ISO 13790)

CALCOLO DEI COEFFICIENTI DI DISPERSIONE TERMICA DELL’EDIFICIO HZ (UNI EN ISO 13790)

Componenti opachi confinanti con l’esterno (UNI EN ISO 6946 - UNI EN ISO 13789)

Descrizione Esposizione Ai netta Ui Ai⋅Ui [m²] [W/m²°C] [W/°C]

Murat esterna mattoni pieni E-SE 465,01 1,29 600,15Murat esterna mattoni pieni S-SO 292,59 1,29 377,62Murat esterna mattoni pieni O-NO 435,88 1,29 562,55Pavimento su vespaio aerato Pavimento esterno 655,16 0,31 201,03Murat esterna mattoni pieni N-NE 284,35 1,29 366,99

Σ Ai⋅Ui: 2.108,34

Componenti edilizi trasparenti confinanti con l’esterno (UNI EN ISO 10077 - UNI EN ISO 13789)

Descrizione Esposizione N° Ai Ui Ai⋅Ui [m²] [W/m²°C] [W/°C]

Finestra 1.6x2.2 E-SE 6 21,12 2,07 43,75

Finestra 1.2 x 2.2 S-SO 21 55,44 2,09 115,80

Finestra 1.6x2.2 O-NO 12 42,24 2,07 87,50



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 106/133

Finestra 1.2 x 2.2 N-NE 24 63,36 2,09 132,34

Finestra 1.2 x 2.2 O-NO 30 79,20 2,09 165,43

Finestra 1.2 x 2.2 E-SE 40 105,60 2,09 220,5

7 Portafinestra 1.2x3.2 N-NE 3 15,39 2,09 32,11 Portafinestra 1.2x3.2 E-SE 6 30,78 2,09 64,22

Porta 1.90x2.70 E-SE 3 15,39 2,09 32,11 Finestra 0.6x2.2 O-NO 18 25,74 2,08 53,44

Portafinestra 1.2x3.2 S-SO 3 15,39 2,09 32,11 Portafinestra 1.2x3.2 O-NO 6 30,78 2,09 64,22

Σ Ai⋅Ui: 1.043,

59

Ponti termici confinanti con l’esterno (UNI EN ISO 14683 - UNI EN ISO 13789)

Descrizione Esposizione N° lk ψk lk⋅ψk [m] [W/

m°C] [W/°C]

F2 - Solaio interno-Parete esterna (isol. parte intermedia) E-SE 236 237,79 0,45 107,01

IW5 - Parete interna-Parete esterna (isol. intermedio continuo) E-SE 24 88,60 0,03 2,22

C2 - 2 Pareti esterne (spigolo esterno, isolante parte intermedia) E-SE 52 194,80 0,05 9,74

C2 - 2 Pareti esterne (spigolo esterno, isolante parte intermedia) S-SO 32 118,80 0,05 5,94

F2 - Solaio interno-Parete esterna (isol. parte intermedia) S-SO 104 130,97 0,45 58,94

C2 - 2 Pareti esterne (spigolo esterno, isolante parte intermedia) O-NO 54 200,60 0,05 10,03

F2 - Solaio interno-Parete esterna (isol. parte intermedia) O-NO 274 236,41 0,45 106,39

C6 - 2 Pareti esterne (spigolo interno, isolante parte intermedia) N-NE 29 108,60 -0,08 -8,15

C2 - 2 Pareti esterne (spigolo esterno, isolante parte intermedia) E-NE 1 3,40 0,05 0,17

C6 - 2 Pareti esterne (spigolo interno, isolante parte intermedia) E-SE 26 96,40 -0,08 -7,23

C6 - 2 Pareti esterne (spigolo interno, isolante parte intermedia) E-NE 1 3,40 -0,08 -0,26

C2 - 2 Pareti esterne (spigolo esterno, isolante parte intermedia) N-NE 32 118,80 0,05 5,94

F2 - Solaio interno-Parete esterna (isol. parte intermedia) N-NE 112 130,99 0,45 58,95



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 107/133

C6 - 2 Pareti esterne (spigolo interno, isolante parte intermedia) O-NO 35 131,00 -0,08 -9,83

C6 - 2 Pareti esterne (spigolo interno, isolante parte intermedia) S-SO 30 112,00 -0,08 -8,40

IW5 - Parete interna-Parete esterna (isol. intermedio continuo) N-NE 5 19,00 0,03 0,48

R02 - Solaio esterno (isol. esterno)-Parete esterna (isol. intermedio) E-SE 53 59,39 0,33 19,30

R02 - Solaio esterno (isol. esterno)-Parete esterna (isol. intermedio) O-NO 70 59,39 0,33 19,30

R02 - Solaio esterno (isol. esterno)-Parete esterna (isol. intermedio) S-SO 27 33,04 0,33 10,74

R02 - Solaio esterno (isol. esterno)-Parete esterna (isol. intermedio) N-NE 29 33,04 0,33 10,74

IW5 - Parete interna-Parete esterna (isol. intermedio continuo) O-NO 57 213,80 0,03 5,35

C2 - 2 Pareti esterne (spigolo esterno, isolante parte intermedia) S-SE 1 3,40 0,05 0,17

C6 - 2 Pareti esterne (spigolo interno, isolante parte intermedia) S-SE 1 3,40 -0,08 -0,26

IW5 - Parete interna-Parete esterna (isol. intermedio continuo) S-SO 4 15,60 0,03 0,39

Σ lk⋅ψk: 397,66



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 108/133

Zona impiantistica Sx Aule





Ricambio d’aria orario n: 0,30 [h-1]

Portata d’aria di rinnovo V& : 0,14 [m3/s]

Calcolo UNI EN ISO 13790 – ALLEGATO G Portata minima per igiene/comfort

minV& : [m3/s]

Portata di progetto dV& : [m3/s]


Calcolo dei coefficienti di dispersione termica dell’edificio Hz (UNI EN ISO 13790)




1.007,72 [W/°C]

Scambio con il terreno Ls 0,00 [W/°C] Locali non riscaldati HU 0,00 [W/°C] Coefficiente di dispersione per trasmissione HT = LD + Ls + HU 1.007,72 [W/°C]

Coefficiente di dispersione per ventilazione HV = ρa⋅ca⋅V& 168,70 [W/°C]






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Tipo di carico

Valore unico complessivo per l’intero edificio Φi,h

[W] Apporti gratuiti 2.712,94


Totale 3.162,94

CALCOLO DELLA CAPACITA’ TERMICA DELL’EDIFICIO (UNI EN ISO 13790)



Murat esterna mattoni pieni 431,74 151,20 65.278,37 Murat interna matt Pieni 274,58 151,20 41.515,86 Solaio interno 598,72 95,04 56.901,92 Pavimento su vespaio aerato 150,13 212,92 31.966,50


Cz = Σχj⋅ Aj : 214.211,94 [kJ/°C]



Durata tz,j


θiadz,j

Hz,j


θe)⋅t z,j (1)

ΣjNz,j⋅Hz,j⋅(θiadz,j

- θe)⋅t z,j

mes

e

Tipo

[s] - [°C] [W/°C]

[MJ] [MJ]

10

Normale 1468800 1 23,001.176,42 19.117,29 19.117,29

11

Normale 2592000 1 23,001.176,42 52.162,63 52.162,63

12

Normale 2678400 1 23,001.176,42 69.658,98 69.658,98

1

Normale 2678400 1 23,001.176,42 74.911,52 74.911,52



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 110/133

2

Normale 2419200 1 23,001.176,42 59.359,62 59.359,62

3

Normale 2678400 1 23,001.176,42 49.305,41 49.305,41

4

Normale 1296000 1 23,001.176,42 16.709,35 16.709,35




74.912 59.360 49.305 16.709 19.117 52.163 69.659




S-E S-O

Dir. Dif. Totale

Area [m²]

0 0 0 12,4144 17,3189 0 29,7333

Area NC [m²]

0 0 0 0 0 0 0

Mese Isj⋅ΣnAsnj + (1-b)⋅ Isj⋅ΣnAsnj,u 10 0 0 0 818,5529 2925,2862 0 3743,839111 0 0 0 819,3509 3815,1066 0 4634,457612 0 0 0 654,2393 3984,4607 0 4638,71 0 0 0 739,4554 3846,4043 0 4585,85972 0 0 0 1112,331 4412,8561 0 5525,18713 0 0 0 2108,4099 6020,7924 0 8129,20234 0 0 0 1552,2444 3187,915 0 4740,1594


Qi,z = [ΣΦi,h + (1-b)⋅ΣΦi,u]⋅t = 50.009,9


6 7.651,

8 8.471,

6 4.099,

2 4.645,

7 8.198,

38.471,

6






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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 111/133



gen feb mar apr mag giu lug ago set ott nov dic 62.617

,6 47.242

,9 34.947

,6 9.845,

3 12.263

,5 40.508

,057.398

,1

Zona impiantistica Zona centrale riscaldata








minV& : [m3/s]







1.155,15 [W/°C]





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Tipo di carico


[W] Apporti gratuiri 4.232,58


Totale 4.682,58



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 113/133







Cz = Σχj⋅ Aj : 404.166,31 [kJ/°C]



Durata tz,j


θiadz,j

Hz,j


θe)⋅t z,j (1)


- θe)⋅t z,j

mes

e

Tipo

[s] - [°C] [W/°C]

[MJ] [MJ]

10

Normale 1468800 1 23,001.418,46 23.243,70 23.243,70

11

Normale 2592000 1 23,001.418,46 63.502,73 63.502,73

12

Normale 2678400 1 23,001.418,46 84.847,56 84.847,56

1

Normale 2678400 1 23,001.418,46 91.256,92 91.256,92

2

Normale 2419200 1 23,001.418,46 72.294,68 72.294,68

3

Normale 2678400 1 23,001.418,46 60.011,30 60.011,30

4

Normale 1296000 1 23,001.418,46 20.315,31 20.315,31




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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 114/133








S-E S-O

Dir. Dif. Totale

Area [m²]

0 0 0 13,4158 22,3942 0 35,81

Area NC [m²]

0 0 0 0 0 0 0

Mese Isj⋅ΣnAsnj + (1-b)⋅ Isj⋅ΣnAsnj,u 10 0 0 0 884,5795 3782,5362 0 4667,115711 0 0 0 885,4419 4933,1169 0 5818,558812 0 0 0 707,012 5152,0999 0 5859,11191 0 0 0 799,1018 4973,5864 0 5772,68812 0 0 0 1202,0545 5706,0359 0 6908,09043 0 0 0 2278,4798 7785,1751 0 10063,654

94 0 0 0 1677,4525 4122,1278 0 5799,5803


Qi,z = [ΣΦi,h + (1-b)⋅ΣΦi,u]⋅t = 74.037,1


,8 11.328

,1 12.541

,8 6.068,

6 6.877,

8 12.137

,212.541

,8






gen feb mar apr mag giu lug ago set ott nov dic 73.607 55.030 39.674 10.651 13.425 46.699 67.208



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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 115/133

,5 ,2 ,9 ,4 ,7 ,2 ,8

Zona impiantistica Dx Aule








minV& : [m3/s]







1.005,10 [W/°C]






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_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 116/133



Tipo di carico




Totale 3.166,82 CALCOLO DELLA CAPACITA’ TERMICA DELL’EDIFICIO (UNI EN ISO 13790)



Murat esterna mattoni pieni 429,48 151,20 64.937,43 Murat interna matt Pieni 272,01 151,20 41.127,21 Solaio interno 599,76 95,04 57.000,97 Pavimento su vespaio aerato 150,34 212,92 32.009,40


Cz = Σχj⋅ Aj : 214.047,28 [kJ/°C]



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 117/133



Durata tz,j


θiadz,j

Hz,j


θe)⋅t z,j (1)


- θe)⋅t z,j

mes

e

Tipo

[s] - [°C] [W/°C]

[MJ] [MJ]

10

Normale 1468800 1 23,001.174,05 19.080,41 19.080,41

11

Normale 2592000 1 23,001.174,05 52.062,68 52.062,68

12

Normale 2678400 1 23,001.174,05 69.525,89 69.525,89

1

Normale 2678400 1 23,001.174,05 74.768,49 74.768,49

2

Normale 2419200 1 23,001.174,05 59.246,14 59.246,14

3

Normale 2678400 1 23,001.174,05 49.210,83 49.210,83

4

Normale 1296000 1 23,001.174,05 16.677,11 16.677,11




74.768 59.246 49.211 16.677 19.080 52.063 69.526




S-E S-O

Dir. Dif. Totale

Area [m²]

0 0 0 17,3189 12,4144 0 29,7333

Area NC [m²]

0 0 0 0 0 0 0

Mese Isj⋅ΣnAsnj + (1-b)⋅ Isj⋅ΣnAsnj,u



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 118/133

10 0 0 0 1141,9341 2096,8822 0 3238,816411 0 0 0 1143,0475 2734,7168 0 3877,764312 0 0 0 912,7061 2856,112 0 3768,81811 0 0 0 1031,588 2757,1514 0 3788,73942 0 0 0 1551,7736 3163,1912 0 4714,96483 0 0 0 2941,368 4315,7804 0 7257,14844 0 0 0 2165,4812 2285,1379 0 4450,6191


Qi,z = [ΣΦi,h + (1-b)⋅ΣΦi,u]⋅t = 50.071,2


0 7.661,

2 8.482,

0 4.104,

2 4.651,

4 8.208,

48.482,

0







,3 47.788

,7 35.469

,4 9.972,

5 12.540

,9 41.005

,458.000

,8

Zona impiantistica Zona corridoi e scale










__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 119/133

Portata minima per igiene/comfort minV& : [m3/s

]







381,62 [W/°C]

Scambio con il terreno Ls 0,00 [W/°C] Locali non riscaldati HU 0,00 [W/°C] Coefficiente di dispersione per trasmissione HT = LD + Ls + HU 381,62 [W/°C]


Coefficiente di dispersione totale Hz = HT + HV 541,91 [W/°C]



Tipo di carico




Totale 3.007,77




Murat esterna mattoni pieni 153,33 151,20 23.182,74 Murat interna matt Pieni 848,47 151,20 128.289,22 divisorio da 10 597,77 44,90 26.840,10



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 120/133


Solaio verso sottotetto 151,52 95,04 14.400,48 Cz = Σχj⋅ Aj : 273.211,03 [kJ/°C]

CALCOLO DEL FABBISOGNO TERMICO UTILE IN REGIME CONTINUO

(UNI EN ISO 13790)


Durata tz,j


θiadz,j

Hz,j


θe)⋅t z,j (1)


- θe)⋅t z,j

mes

e

Tipo

[s] - [°C] [W/°C]

[MJ] [MJ]

10

Normale 1468800 1 23,00 541,91 9.100,01 9.100,0111

Normale 2592000 1 23,00 541,91 24.953,07 24.953,07

12

Normale 2678400 1 23,00 541,91 33.390,94 33.390,941

Normale 2678400 1 23,00 541,91 35.926,31 35.926,31

2

Normale 2419200 1 23,00 541,91 28.442,05 28.442,053

Normale 2678400 1 23,00 541,91 23.566,39 23.566,39

4

Normale 1296000 1 23,00 541,91 7.952,75 7.952,75(1) Nella sommatoria sono considerati anche gli apporti forniti dalle esposizioni forzate.








S-E S-O

Dir. Dif. Totale

Area [m²]

0 0 0 11,5365 0 0 11,5365

Area NC [m²]

0 0 0 0 0 0 0

Mese Isj⋅ΣnAsnj + (1-b)⋅ Isj⋅ΣnAsnj,u 10 0 0 0 760,6688 0 0 760,6688



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 121/133

11 0 0 0 761,4105 0 0 761,410512 0 0 0 607,9747 0 0 607,97471 0 0 0 687,1647 0 0 687,16472 0 0 0 1033,6724 0 0 1033,67243 0 0 0 1959,3135 0 0 1959,31354 0 0 0 1442,4773 0 0 1442,4773


Qi,z = [ΣΦi,h + (1-b)⋅ΣΦi,u]⋅t = 47.556,5


0 7.276,

4 8.056,

0 3.898,

1 4.417,

8 7.796,

18.056,

0







,1 20.321

,2 14.096

,4 3.349,

7 4.442,

9 16.681

,124.874

,5



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 122/133


Regione Comune Provincia [kWh/m³ anno]

≤ 9

≤ 18

≤ 26 24,97

≤ 35

≤ 44

≤ 53

> 53

CL

ASS

E E

NE

RG

ET

ICA

COLLEGNO Prov. TORINO



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 123/133

2) Caratteristiche termiche, igrometriche e di massa superficiale dei componenti opachi dell’involucro edilizio

Legenda s Spessore strato λ Conduttività termica del materiale C Conduttanza unitaria ρ Massa volumica δax1012


δux1012


R Resistenza termica dei singoli strati (*) Inverso delle conduttanze unitarie superficiali (**) Inverso della resistenza termica totale (***) Tenendo conto di eventuali incrementi di sicurezza o di strutture

speciali (UNI 7357-74) UIW Trasmittanza aggiuntiva dovuta al ponte termico tra parete interna

e parete esterna UP Trasmittanza aggiuntiva dovuta al ponte termico tra parete esterna

e pilastro UB Trasmittanza aggiuntiva dovuta al ponte termico tra parete esterna

e solaio/balcone UF Trasmittanza aggiuntiva dovuta al ponte termico tra parete esterna

e pavimento



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 124/133

Stru2 - Pavimento su vespaio aerato

Spessore totale [cm]: 150,00 Massa superficiale [kg/m²] 532,00

CONDUTTANZA UNITARIA RESISTENZA UNITARIA Superficiale interna: 5,88 Superficiale interna(*): 0,17 Superficiale esterna: 25,00 Superficiale esterna(*): 0,04



Cod. DESCRIZIONE STRATO s λ C ρ δax1012 δux1012 R


C] [W/m²°

C] [kg/m3

] [kg/msP

a] [kg/msPa] [m²°C/W]

2403 Piastrelle in ceramica 1,00 1,000 0,00 2.300,00 0,97 1,06 0,01

1201 Sottofondo in cls magro 8,00 0,930 0,00 2.200,00 2,76 3,03 0,09

1200 Calcestruzzo ordinario 5,00 1,280 0,00 2.200,00 2,76 3,03 0,04

1700 Isolante15 6,00 0,034 0,00 30,00 0,04 0,04 1,76

1024 Intercapedine aria PAR. 180mm 120,00 1,152 0,00 1,00 193,00 212,30 1,04

1201 Sottofondo in cls magro 10,00 0,930 0,00 2.200,00 2,76 3,03 0,11

Stru5 - Murat esterna mattoni pieni






(dall’interno verso [cm] [W/m° [W/m²° [kg/m3 [kg/msP [kg/msPa] [m²°C/



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 125/133

l’esterno) C] C] ] a] W]

7 Intonaco di calce e gesso 3,00 0,700 0,00 1.400,00 19,30 21,23 0,04

2902 Mattone pieno 1.1.01 (c) 425 42,50 0,000 1,85 1.800,

00 21,44 23,59 0,54

401 Malta di cemento 3,00 1,400 0,00 2.000,00 6,43 7,08 0,02



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 126/133

3) Trasmittanza termica degli elementi divisori tra unità

immobiliari

Legenda s Spessore strato λ Conduttività termica del materiale C Conduttanza unitaria ρ Massa volumica δax1012


δux1012


R Resistenza termica dei singoli strati (*) Inverso delle conduttanze unitarie superficiali (**) Inverso della resistenza termica totale (***) Tenendo conto di eventuali incrementi di sicurezza o di strutture

speciali (UNI 7357-74) UIW Trasmittanza aggiuntiva dovuta al ponte termico tra parete interna

e parete esterna UP Trasmittanza aggiuntiva dovuta al ponte termico tra parete esterna

e pilastro UB Trasmittanza aggiuntiva dovuta al ponte termico tra parete esterna

e solaio/balcone UF Trasmittanza aggiuntiva dovuta al ponte termico tra parete esterna

e pavimento

Stru1 - Solaio interno







C] [W/m²°

C] [kg/m3

] [kg/msP


8 Malta di calce o calce cemento 1,00 0,900 0,00 1.800,

00 9,65 10,62 0,01

3202 Blocco da solaio 18,00 0,000 3,33 950,00 21,44 23,59 0,30



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 127/133

2.1.03i/1 180

207 Sabbia secca (um. inf. 1%) 9,00 0,600 0,00 1.700,

00 12,87 14,15 0,15



Stru3 - Solaio verso sottotetto







C] [W/m²°

C] [kg/m3

] [kg/msP



00 9,65 10,62 0,01

3202 Blocco da solaio 2.1.03i/1 180 18,00 0,000 3,33 950,00 21,44 23,59 0,30


00 12,87 14,15 0,15

10000 Isolante Polistirene 8,00 0,034 0,00 30,00 0,04 0,04 2,35



Stru4 - Solaio interno con controsoffitto





__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 128/133





C] [W/m²°

C] [kg/m3

] [kg/msP


10 Pannello di cartongesso 2,00 0,600 0,00 750,00 24,13 26,54 0,03

1025 Intercapedine aria PAR. 200mm 40,00 1,280 0,00 1,00 193,00 212,30 0,31

3202 Blocco da solaio 2.1.03i/1 180 18,00 0,000 3,33 950,00 21,44 23,59 0,30


00 9,65 10,62 0,01


00 12,87 14,15 0,15










C] [W/m²°

C] [kg/m3

] [kg/msP



00 9,65 10,62 0,01

2927 Mattone forato 1.1.19 80 8,00 0,000 5,00 775,00 21,44 23,59 0,20


00 9,65 10,62 0,01



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 129/133

Stru7 - Murat interna matt Pieni







C] [W/m²°

C] [kg/m3

] [kg/msP



2902 Mattone pieno 1.1.01 (c) 425 42,50 0,000 1,85 1.800,

00 21,44 23,59 0,54

401 Malta di cemento 3,00 1,400 0,00 2.000,00 6,43 7,08 0,02

Stru8 - Muratura interna da 30 mattoni pieni







C] [W/m²°

C] [kg/m3

] [kg/msP





__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 130/133

2904 Mattone pieno 1.1.02 (b) 250 25,00 0,000 3,12 1.800,

00 21,44 23,59 0,32

401 Malta di cemento 1,50 1,400 0,00 2.000,00 6,43 7,08 0,01








C] [W/m²°C

] [kg/m3] [kg/msPa] [kg/msPa] [m²°C/

W]


0 9,65 10,62 0,02

2929 Mattone forato 1.1.21 120 12,00 0,000 3,22 717,00 21,44 23,59 0,31


0 9,65 10,62 0,02



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 131/133

4) Caratteristiche termiche dei componenti finestrati dell'involucro edilizio

Legenda Ag Area del vetro Af Area del telaio Lg Lunghezza della superficie vetrata Kg Trasmittanza termica dell’elemento vetrato Kf Trasmittanza termica del telaio Kl Trasmittanza lineica (nulla in caso di vetro singolo) Kw Trasmittanza termica totale del serramento (*) Inverso delle conduttanze unitarie superficiali (**) Inverso della resistenza termica totale

W0 - Finestra 1.2 x 2.2

CONDUTTANZA UNITARIA RESISTENZA UNITARIA

Superficiale interna: Superficiale interna(*): Superficiale esterna: Superficiale esterna(*):


TIPOLOGIA Ag Af Lg Kg Kf Kl Kw

[m²] [m²] [m] [W/m²°C]

[W/m²°C]

[W/m°C]

[W/m²°C]

SERRAMENTO SINGOLO 1,96 0,68 10,08 2,00 1,90 0,03 2,09

W1 - Portafinestra 1.2x3.2

CONDUTTANZA UNITARIA RESISTENZA UNITARIA Superficiale interna: Superficiale interna(*): Superficiale esterna: Superficiale esterna(*):



[m²] [m²] [m] [W/m²°C] [W/m²°C] [W/m°C] [W/m²°C] SERRAMENTO SINGOLO 4,01 1,12 18,48 2,00 1,90 0,03 2,09



__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 132/133











W4 - Porta 1.90x2.70







__________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________ 43-ETDRT003 LEGGE 10.doc 133/133

DICHIARAZIONE DI RISPONDENZA Il sottoscritto Ing. Stefano Benelli iscritto all’ordine degli Ingegneri di Torino numero di iscrizione 6916F

Dichiara sotto la propria personale responsabilità che:

(a) Il progetto relativo alle opere di cui sopra è rispondente alle prescrizioni contenute nella Deliberazione del Consiglio Regionale 11 gennaio 2007 n. 98-1247 “Attuazione della legge regionale 7 aprile 2000, n. 43 (Disposizioni per la tutela dell’ambiente in materia di inquinamento atmosferico). Aggiornamento del Piano regionale per il risanamento e la tutela della qualità dell’aria, ai sensi degli articoli 8 e 9 decreto legislativo 4 agosto 1999, n. 351. Stralcio di Piano per il riscaldamento ambientale e il condizionamento”;

(b) i dati e le informazioni contenuti nella presente relazione tecnica sono conformi a quanto

contenuto o desumibile dagli elaborati progettuali. Data Firma

Timbro

Allegato relazione tecnica di calcolo impianto termico ETDRT003 - contenuto acqua impianto -

Diametro lunghezza H/Peso QT Superficie Volume

["] [m] [kg] [kg] [mq] [mc]

1/2"CMA-1 36,00 1,22 43,92 0,00017674 0,0063626

14,00 1,22 17,08 0,00017674 0,0024743CMA-2 67,20 1,22 81,98 0,00017674 0,0118762

14,00 1,22 17,08 0,00017674 0,0024743CMA-3 36,00 1,22 43,92 0,00017674 0,0063626

14,00 1,22 17,08 0,00017674 0,0024743CMA-4 36,00 1,22 43,92 0,00017674 0,0063626

14,00 1,22 17,08 0,00017674 0,0024743CMA-5 36,00 1,22 43,92 0,00017674 0,0063626

14,00 1,22 17,08 0,00017674 0,0024743CMA-6 36,00 1,22 43,92 0,00017674 0,0063626

14,00 1,22 17,08 0,00017674 0,0024743CMA-7 7,20 1,22 8,78 0,00017674 0,0012719

7,00 1,22 8,54 0,00017674 0,0012372CMC-1 36,00 1,22 43,92 0,00017674 0,0063626

14,00 1,22 17,08 0,00017674 0,0024743CMC-2 67,20 1,22 81,98 0,00017674 0,0118762

14,00 1,22 17,08 0,00017674 0,0024743CMC-3 36,00 1,22 43,92 0,00017674 0,0063626

14,00 1,22 17,08 0,00017674 0,0024743CMC-4 36,00 1,22 43,92 0,00017674 0,0063626

14,00 1,22 17,08 0,00017674 0,0024743CMC-5 36,00 1,22 43,92 0,00017674 0,0063626

14,00 1,22 17,08 0,00017674 0,0024743CMC-6 36,00 1,22 43,92 0,00017674 0,0063626

14,00 1,22 17,08 0,00017674 0,0024743CMC-7 7,20 1,22 8,78 0,00017674 0,0012719

7,00 1,22 8,54 0,00017674 0,0012372CMB-1 38,00 1,22 46,36 0,00017674 0,006716

7,00 1,22 8,54 0,00017674 0,0012372CMB-2 90,00 1,22 109,8 0,00017674 0,0159064

14,00 1,22 17,08 0,00017674 0,0024743CMB-3 7,20 1,22 8,78 0,00017674 0,0012719

7,00 1,22 8,54 0,00017674 0,0012372CMB-4 7,20 1,22 8,78 0,00017674 0,0012719

7,00 1,22 8,54 0,00017674 0,0012372CMB-5 28,80 1,22 35,14 0,00017674 0,0050906

14,00 1,22 17,08 0,00017674 0,0024743CMB-6 66,00 1,22 80,52 0,00017674 0,0116647

14,00 1,22 17,08 0,00017674 0,0024743CMB-7 6,60 1,22 8,05 0,00017674 0,0011662

7,00 1,22 8,54 0,00017674 0,0012372CMB-8 9,00 1,22 10,98 0,00017674 0,0015906

7,00 1,22 8,54 0,00017674 0,0012372CMB-9 9,60 1,22 11,71 0,00017674 0,0016964

7,00 1,22 8,54 0,00017674 0,0012372CMB-10 6,60 1,22 8,05 0,00017674 0,0011662

7,00 1,22 8,54 0,00017674 0,0012372CMB-11 7,20 1,22 8,78 0,00017674 0,0012719

9,00 1,22 10,98 0,00017674 0,0015906

ETDRT003 Allegato 1 1/5



["] [m] [kg] [kg] [mq] [mc]

1/2"CMB-12 49,20 1,22 60,02 0,00017674 0,0086949

14,00 1,22 17,08 0,00017674 0,0024743CMB-13 7,20 1,22 8,78 0,00017674 0,0012719

7,00 1,22 8,54 0,00017674 0,0012372CMB-14 27,60 1,22 33,67 0,00017674 0,0048777

14,00 1,22 17,08 0,00017674 0,0024743CMB-15 8,10 1,22 9,88 0,00017674 0,0014313

9,00 1,22 10,98 0,00017674 0,0015906CMB-16 6,60 1,22 8,05 0,00017674 0,0011662

23,52 1,22 28,69 0,00017674 0,00415620,218


["] [m] [kg] [kg] [mq] [mc]

1"1/2CMA-1 18,80 3,6 67,68 0,0004713 0,0088604CMA-2 18,80 3,6 67,68 0,0004713 0,0088604CMA-3 18,80 3,6 67,68 0,0004713 0,0088604CMA-4 18,80 3,6 67,68 0,0004713 0,0088604CMA-5 18,20 3,6 65,52 0,0004713 0,0085777CMA-6 18,20 3,6 65,52 0,0004713 0,0085777CMA-7 18,20 3,6 65,52 0,0004713 0,0085777CMC-1 18,20 3,6 65,52 0,0004713 0,0085777CMC-2 18,20 3,6 65,52 0,0004713 0,0085777CMC-3 18,20 3,6 65,52 0,0004713 0,0085777CMC-4 18,20 3,6 65,52 0,0004713 0,0085777CMC-5 18,20 3,6 65,52 0,0004713 0,0085777CMC-6 18,20 3,6 65,52 0,0004713 0,0085777CMC-7 18,20 3,6 65,52 0,0004713 0,0085777CMB-1 18,20 3,6 65,52 0,0004713 0,0085777CMB-2 18,20 3,6 65,52 0,0004713 0,0085777CMB-3 18,20 3,6 65,52 0,0004713 0,0085777CMB-4 18,20 3,6 65,52 0,0004713 0,0085777CMB-5 18,20 3,6 65,52 0,0004713 0,0085777CMB-6 18,20 3,6 65,52 0,0004713 0,0085777CMB-7 18,20 3,6 65,52 0,0004713 0,0085777CMB-8 18,20 3,6 65,52 0,0004713 0,0085777CMB-9 18,20 3,6 65,52 0,0004713 0,0085777

CMB-10 18,20 3,6 65,52 0,0004713 0,0085777CMB-11 18,20 3,6 65,52 0,0004713 0,0085777CMB-12 18,20 3,6 65,52 0,0004713 0,0085777CMB-13 18,20 3,6 65,52 0,0004713 0,0085777CMB-14 18,20 3,6 65,52 0,0004713 0,0085777CMB-15 18,20 3,6 65,52 0,0004713 0,0085777CMB-16 18,20 3,6 65,52 0,0004713 0,0085777

0,258




["] [m] [kg] [kg] [mq] [mc]

2"R 76 5,1 387,6 0,00058913 0,0447735M 64,5 5,1 328,95 0,00058913 0,0379986R 76 5,1 387,6 0,00058913 0,0447735M 64,5 5,1 328,95 0,00058913 0,0379986R 102,4 5,1 522,24 0,00058913 0,0603264M 98,11960784 5,1 500,41 0,00058913 0,0578047

0,284


["] [m] [kg] [kg] [mq] [mc]

2"1/2R 28,79969419 6,54 188,35 0,00076586 0,0220566M 28,79969419 6,54 188,35 0,00076586 0,0220566R 28,79969419 6,54 188,35 0,00076586 0,0220566M 28,79969419 6,54 188,35 0,00076586 0,0220566R 59 6,54 385,86 0,00076586 0,0451859M 59 6,54 385,86 0,00076586 0,0451859

0,179


["] [m] [kg] [kg] [mq] [mc]

2"1/2R 80 0,00076586 0,061269M 80 0,00076586 0,061269R 80 0,00076586 0,061269M 80 0,00076586 0,061269R 80 0,00076586 0,061269M 80 0,00076586 0,061269

0,368

Numero PotenzaPotenza unitaria elementi

Contenuto acqua

unitario Volume

[n] [kW] [kW] [n] [l] [mc]

contenuto acqua termosifoni39 34,97 0,1 350 0,92 0,32172439 34,97 0,1 350 0,92 0,32172435 33,8 0,1 338 0,92 0,3109629 44,2 0,1 442 0,92 0,406646 11,83 0,1 118 0,92 0,108836

1,470





CONTENUTO ACQUA

[mc] [l]

1,31 1.306

1,470 1.470

0,292 292

3,07 3.068

caldaia

Totale

Parti impianto

circuiti

corpi radianti (termosifoni)


Allegato alla relazione tecnica di calcolo impianto termico ETDRT003 - Dimensionamento apparati di centrale -

V= E/(1-(Pi/Pf)) Δ v.esp/valvola sic.= + 1,1 [m]Pressione di precarica dei vasi di espansione = + 1,5 [bar]

Potenzialità al focolare

caldaiaN generatori

Potenzialità totale

impianto

Contenuto acqua totale

Coefficiente di

espansione acqua

Altezza idrostatica

Pressione idrostatica

Pid

Pressione di taratura

valvola di sicurezza

Psic

[kW] [kCal/h] [l] [m] [bar] [bar]

225 1 193.466,25 3.068 0,035 14 1,4 3,5

Pressione assoluta

Pi >(Pid+1+0,3

)

Pressione massima di esercizio

Pf

Volume del vaso

Volume del vaso +10%

Volume del vaso -10%

[bar] [bar] [l] [l] [l]

2,7 4,610 259,174 285,091 233,256

Potenzialità nominale caldaia

Pressione massima di esercizio

Pf

Pressione di taratura

valvola di sicurezza

Psic

Coefficiente di efflusso K

Coefficiente M

Capacità di sfogo vapore

W

Area minima orifizio

valvola A

Diametro minimo

D

[kCal/h] [bar] [bar] [kg/h] [cmq] [mm]

193.466,25 4,610 3,5 0,79 0,89 387,931 2,428 17,587

Valvola di sicurezza

commerciale installata

DIMENSIONAMENTO APPARATI

Si monterà una valvola di sicurezza modello Caleffi 527 a sicurezza positiva misura 1 1/4", diametro orifizio 32 mm, sezione netta 8,0424 mmq. La pressione di taratura sarà 3,50 bar,

mentre la pressione di scarico nominale sarà 3,85 bar. La pressione di chiusura 2,80 bar, coeff. K 0,74. La portata di scarico sarà di 1356,02 kg/h, completa di imbuto di scarico, curva orientabile

diamentro minimo 1”1/4

Calcolo della valvola di sicurezza sul singolo generatore

A= 0,005 W x M/(0,9xK)

Calcolo dei vasi di espansione a membrana del circuito (verifica generale)

Vasi commerciali installati

[l]

3x80lit. + 1x35 lit


Allegato al documento ETDRT003 - Calcolo delle portate in condizioni estive invernali teoriche -

T. m

anda

ta fl

uido

est

ate

T. ri

torn

o flu

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te

DT

estiv

o

T. m

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torn

o flu

ido

esta

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DT

inve

rnal

e

Term

inal

i pre

sent

i

Pote

nzia

lità

term

ica

inve

rnal

e te

oric

a

Pote

nzia

lità

term

ica

inve

rnal

e m

ax te

rmin

ali

Pote

nzia

lità

term

ica

estiv

a m

ax te

rmin

ali

capa

cità

term

ica

mas

sica

flu

ido

7° C

capa

cità

term

ica

mas

sica

flu

ido

70° C

Vol

ume

spec

ifico

flui

do

a 7

°C

Vol

ume

spec

ifico

flui

do

a 75

°C

Porta

ta e

stiv

a

Porta

ta in

vern

ale

[°C] [°C] [°C] [°C] [°C] [°C] [n] [kW] [kW] [kW] [kJ/(kgK)] [kJ/(kgK)] [dm3/kg] [dm3/kg] [l/min] [l/min]

CT Caldaia 80 65 10 1 225 264,29 4,190 1,02576 388,21

Totali parziali 1 225,00 264,29 0,00

Q Totale [l/min] 0 388,21

Calcolo delle portate in condizioni estive/invernali teoriche

Descrizione ambiente

Cod

ice

ambi

ente

PIANO: TERRENO CIRCUITO PRIMARIO DI CENTRALE - DN 2"1/2

Terminale: tipo Caldaia a condensazione Vitocrossal200 Viessman o equivalente

EDRT003 Allegato 3 1/6


T. m

anda

ta fl

uido

est

ate

T. ri

torn

o flu

ido

esta

te

DT

estiv

o

T. m

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lità

term

ica

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a m

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rmin

ali

capa

cità

term

ica

mas

sica

flu

ido

7° C

capa

cità

term

ica

mas

sica

flu

ido

70° C

Vol

ume

spec

ifico

flui

do

a 7

°C

Vol

ume

spec

ifico

flui

do

a 75

°C

Porta

ta e

stiv

a

Porta

ta in

vern

ale


T CMA-1 80 70 10 2 1,69 3,38 4,188 4,190 1,00011 1,02576 4,841 CMA-1 80 65 10 2 1,69 3,38 4,188 4,190 1,00011 1,02576 4,842 CMA-1 80 65 10 2 1,82 3,64 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,22T CMA-2 80 65 10 2 1,69 3,38 4,188 4,190 1,00011 1,02576 4,841 CMA-2 80 65 10 2 1,69 3,38 4,188 4,190 1,00011 1,02576 4,842 CMA-2 80 65 10 2 1,82 3,64 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,22T CMA-3 80 65 10 2 1,95 3,90 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,591 CMA-3 80 65 10 2 1,95 3,90 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,592 CMA-3 80 65 10 2 1,95 3,90 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,59T CMA-4 80 65 10 2 1,95 3,90 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,591 CMA-4 80 65 10 2 1,95 3,90 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,592 CMA-4 80 65 10 2 1,95 3,90 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,59T CMA-5 80 65 10 2 1,82 3,64 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,221 CMA-5 80 65 10 2 1,82 3,64 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,222 CMA-5 80 65 10 2 1,82 3,64 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,22T CMA-6 80 65 10 2 1,82 3,64 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,221 CMA-6 80 65 10 2 1,82 3,64 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,222 CMA-6 80 65 10 2 1,82 3,64 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,22T CMA-7 80 65 10 1 0,65 0,65 4,188 4,190 1,00011 1,02576 0,931 CMA-7 80 65 10 1 0,65 0,65 4,188 4,190 1,00011 1,02576 0,932 CMA-7 80 65 10 1 0,65 0,65 4,188 4,190 1,00011 1,02576 0,93

Totali parziali 39 34,97 67,99 0,00Q Totale [l/min] 0 97Terminale: radiatore in ghisa 4 colonne H=680mm

Calcolo delle portate in condizioni estive/invernali teoricheZONA A CIRCUITO: AULE ALA SUD

Pian

o

CODICE COLONNA



T. m

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term

ica

estiv

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ali

capa

cità

term

ica

mas

sica

flu

ido

7° C

capa

cità

term

ica

mas

sica

flu

ido

70° C

Vol

ume

spec

ifico

flui

do

a 7

°C

Vol

ume

spec

ifico

flui

do

a 75

°C

Porta

ta e

stiv

a

Porta

ta in

vern

ale


T CMC-1 80 70 10 2 1,69 3,38 4,188 4,190 1,00011 1,02576 4,841 CMC-1 80 65 10 2 1,69 3,38 4,188 4,190 1,00011 1,02576 4,842 CMC-1 80 65 10 2 1,82 3,64 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,22T CMC-2 80 65 10 2 1,69 3,38 4,188 4,190 1,00011 1,02576 4,841 CMC-2 80 65 10 2 1,69 3,38 4,188 4,190 1,00011 1,02576 4,842 CMC-2 80 65 10 2 1,82 3,64 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,22T CMC-3 80 65 10 2 1,95 3,90 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,591 CMC-3 80 65 10 2 1,95 3,90 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,592 CMC-3 80 65 10 2 1,95 3,90 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,59T CMC-4 80 65 10 2 1,95 3,90 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,591 CMC-4 80 65 10 2 1,95 3,90 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,592 CMC-4 80 65 10 2 1,95 3,90 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,59T CMC-5 80 65 10 2 1,82 3,64 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,221 CMC-5 80 65 10 2 1,82 3,64 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,222 CMC-5 80 65 10 2 1,82 3,64 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,22T CMC-6 80 65 10 2 1,82 3,64 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,221 CMC-6 80 65 10 2 1,82 3,64 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,222 CMC-6 80 65 10 2 1,82 3,64 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,22T CMC-7 80 65 10 1 0,65 0,65 4,188 4,190 1,00011 1,02576 0,931 CMC-7 80 65 10 1 0,65 0,65 4,188 4,190 1,00011 1,02576 0,932 CMC-7 80 65 10 1 0,65 0,65 4,188 4,190 1,00011 1,02576 0,93

Totali parziali 39 34,97 67,99 0,00Q Totale [l/h] 0 97

Calcolo delle portate in condizioni estive/invernali teoricheZONA C CIRCUITO: AULE ALA NORD

Terminale: radiatore in ghisa 4 colonne H=680mm

Cod

ice

ambi

ente




T. m

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ta fl

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est

ate

T. ri

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Term

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term

ica

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ax te

rmin

ali

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cità

term

ica

mas

sica

flu

ido

7° C

capa

cità

term

ica

mas

sica

flu

ido

70° C

Vol

ume

spec

ifico

flui

do

a 7

°C

Vol

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spec

ifico

flui

do

a 75

°C

Porta

ta e

stiv

a

Porta

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vern

ale


T CMB-1 80 70 10 2 1,56 3,12 4,188 4,190 1,00011 1,02576 4,471 CMB-1 80 65 10 2 1,43 2,86 4,188 4,190 1,00011 1,02576 4,102 CMB-1 80 65 10 1 1,95 1,95 4,188 4,190 1,00011 1,02576 2,79T CMB-2 80 65 10 2 1,56 3,12 4,188 4,190 1,00011 1,02576 4,471 CMB-2 80 65 10 2 1,43 2,86 4,188 4,190 1,00011 1,02576 4,102 CMB-2 80 65 10 2 1,95 3,90 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,59T CMB-3 80 65 10 1 1,56 1,56 4,188 4,190 1,00011 1,02576 2,241 CMB-3 80 65 10 1 1,56 1,56 4,188 4,190 1,00011 1,02576 2,242 CMB-3 80 65 10 1 1,82 1,82 4,188 4,190 1,00011 1,02576 2,61T CMB-4 80 65 10 2 1,56 3,12 4,188 4,190 1,00011 1,02576 4,471 CMB-4 80 65 10 2 1,43 2,86 4,188 4,190 1,00011 1,02576 4,102 CMB-4 80 65 10 2 1,56 3,12 4,188 4,190 1,00011 1,02576 4,47T CMB-5 80 65 10 2 1,56 3,12 4,188 4,190 1,00011 1,02576 4,471 CMB-5 80 65 10 2 1,30 2,60 4,188 4,190 1,00011 1,02576 3,732 CMB-5 80 65 10 2 1,56 3,12 4,188 4,190 1,00011 1,02576 4,47T CMB-6 80 65 10 2 1,56 3,12 4,188 4,190 1,00011 1,02576 4,471 CMB-6 80 65 10 2 1,56 3,12 4,188 4,190 1,00011 1,02576 4,472 CMB-6 80 65 10 2 1,56 3,12 4,188 4,190 1,00011 1,02576 4,47T CMB-7 80 65 10 1 1,56 1,56 4,188 4,190 1,00011 1,02576 2,241 CMB-7 80 65 10 1 1,56 1,56 4,188 4,190 1,00011 1,02576 2,242 CMB-7 80 65 10 1 2,21 2,21 4,188 4,190 1,00011 1,02576 3,17


Calcolo delle portate in condizioni estive/invernali teoricheZONA B CIRCUITO: ZONA SERVIZI E UFFICI

Cod

ice

ambi

ente





T. m

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uido

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term

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sica

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7° C

capa

cità

term

ica

mas

sica

flu

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70° C

Vol

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spec

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a 7

°C

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ume

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do

a 75

°C

Porta

ta e

stiv

a

Porta

ta in

vern

ale


T CMB-8 80 70 10 2 1,56 3,12 4,188 4,190 1,00011 1,02576 4,471 CMB-8 80 65 10 2 1,56 3,12 4,188 4,190 1,00011 1,02576 4,472 CMB-8 80 65 10 1 2,21 2,21 4,188 4,190 1,00011 1,02576 3,17T CMB-9 80 65 10 2 1,95 3,90 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,591 CMB-9 80 65 10 2 1,95 3,90 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,592 CMB-9 80 65 10 2 1,95 3,90 4,188 4,190 1,00011 1,02576 5,59T CMB-10 80 65 10 1 1,95 1,95 4,188 4,190 1,00011 1,02576 2,791 CMB-10 80 65 10 1 1,95 1,95 4,188 4,190 1,00011 1,02576 2,792 CMB-10 80 65 10 1 1,95 1,95 4,188 4,190 1,00011 1,02576 2,79T CMB-11 80 65 10 2 2,99 5,98 4,188 4,190 1,00011 1,02576 8,571 CMB-11 80 65 10 2 2,73 5,46 4,188 4,190 1,00011 1,02576 7,822 CMB-11 80 65 10 2 2,21 4,42 4,188 4,190 1,00011 1,02576 6,33T CMB-12 80 65 10 1 2,34 2,34 4,188 4,190 1,00011 1,02576 3,351 CMB-12 80 65 10 1 2,08 2,08 4,188 4,190 1,00011 1,02576 2,982 CMB-12 80 65 10 1 2,08 2,08 4,188 4,190 1,00011 1,02576 2,98T CMB-13 80 65 10 1 1,30 1,30 4,188 4,190 1,00011 1,02576 1,861 CMB-13 80 65 10 1 1,30 1,30 4,188 4,190 1,00011 1,02576 1,862 CMB-13 80 65 10 1 1,30 1,30 4,188 4,190 1,00011 1,02576 1,86T CMB-14 80 65 10 1 2,99 2,99 4,188 4,190 1,00011 1,02576 4,281 CMB-14 80 65 10 1 2,99 2,99 4,188 4,190 1,00011 1,02576 4,282 CMB-14 80 65 10 1 2,86 2,86 4,188 4,190 1,00011 1,02576 4,10



Cod

ice

ambi

ente





T. m

anda

ta fl

uido

est

ate

T. ri

torn

o flu

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esta

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DT

estiv

o

T. m

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ate

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rnal

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Term

inal

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i

Pote

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lità

term

ica

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rnal

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oric

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ica

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rmin

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lità

term

ica

estiv

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capa

cità

term

ica

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7° C

capa

cità

term

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mas

sica

flu

ido

70° C

Vol

ume

spec

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do

a 7

°C

Vol

ume

spec

ifico

flui

do

a 75

°C

Porta

ta e

stiv

a

Porta

ta in

vern

ale


T CMB-15 80 70 10 1 2,99 2,99 4,188 4,190 1,00011 1,02576 4,281 CMB-15 80 65 10 1 2,73 2,73 4,188 4,190 1,00011 1,02576 3,912 CMB-15 80 65 10 1 2,21 2,21 4,188 4,190 1,00011 1,02576 3,17T CMB-16 80 65 10 1 1,3 1,30 4,188 4,190 1,00011 1,02576 1,861 CMB-16 80 65 10 1 1,3 1,30 4,188 4,190 1,00011 1,02576 1,862 CMB-16 80 65 10 1 1,3 1,30 4,188 4,190 1,00011 1,02576 1,86



Cod

ice

ambi

ente




Allegato al documento ETDRT003 - Dimensionamento circuiti chiusi -

ram

o

Φ c

om

Φd

Lung

hezz

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Porta

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Vel

ocità

C

Perd

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Perd

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["] [mm] [m] [l/min] [m/sec] [mm/m c.a.] [bar] [bar] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [bar] [bar]

A-B 2"1/2 68,90 2,00 388,21 1,74 120 59,280 0,012 0,012 1,00 1,00 1,00 3,00 0,018 0,018B-C 2"1/2 68,90 3,00 388,21 1,74 120 59,280 0,018 0,030 1,00 1,00 2,00 1,00 1,00 6,00 0,036 0,053C-D 2"1/2 68,90 2,00 388,21 1,74 120 59,280 0,012 0,041 1,00 1,00 2,00 0,012 0,065D-E 2"1/2 68,90 3,00 388,21 1,74 120 59,280 0,018 0,059 1,00 1,00 0,006 0,071E-F 2"1/2 68,90 2,00 388,21 1,74 120 59,280 0,012 0,071 1,00 1,00 2,00 0,012 0,083

Perdita al terminale (Caldaia=11kPa) 0,110

Q Totale [mc/h] 0,071 0,193

Perdita di carico media nel circuito [mm/m]

Potenza assorbita dal circolatore 0,28 kW Potenza teorica assorbita 0,34 kW

η = 60% δ = 20% Potenza normalizzata del circolatore 0,37 kW

Dimensionamento tubazioni e perdite di carico circuiti chiusi

0,264220,1123,29

Δp TOTALE [bar]

CIRCUITO: CENTRALE TERMICA - PRIMARIO GENERATORI (CIRCOLATORE C.1)



ram

o

Φ c

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Φd

Lung

hezz

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Porta

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Vel

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C

Perd

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Perd

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pr

ogre

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e

90°

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o

cont

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one

brus

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sfer

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valv

ola

a fa

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la

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a Y

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a flu

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ato

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ola

riteg

no u

nive

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e

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once

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te

Perd

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prog

ress

ive


A-B 2"1/2 68,90 3,00 97,00 0,43 120 4,557 0,001 0,001 1,00 1,00 0,000 0,000B-C 2"1/2 68,90 150,00 97,00 0,43 120 4,557 0,068 0,070 1,00 1,50 2,50 0,001 0,002C-D 2"1/2 68,90 2,00 97,00 0,43 120 4,557 0,001 0,071 1,00 1,00 0,000 0,002D-E 2" 53,10 8,00 97,00 0,73 120 16,203 0,013 0,084 1,00 2,00 3,00 0,005 0,007E-F 2" 53,10 12,00 97,00 0,73 120 16,203 0,019 0,103 1,00 2,00 3,00 0,005 0,012F-G 2" 53,10 90,00 97,00 0,73 120 16,203 0,146 0,249 1,52 1,52 0,002 0,014H-I 1"1/2 41,90 12,50 10,00 0,12 120 0,768 0,001 0,250 2,00 2,00 0,000 0,014I-L 1/2" 16,10 3,00 2,42 0,20 120 5,863 0,002 0,252 1,00 1,00 1,00 3,00 0,002 0,016

Perdita al terminale (radiatore=12kPa) 0,120

Q Totale [mc/h] 0,252 0,136




Dimensionamento tubazioni e perdite di carico circuiti chiusiCIRCUITO SECONDARIO ZONA A - CMA-3 (CIRCOLATORE C.2)

5,8213,82 Δp TOTALE [bar] 0,388



ram

o

Φ c

om

Φd

Lung

hezz

a A

+R

Porta

ta

Vel

ocità

C

Perd

ite d

istri

buite

uni

tarie

Perd

ite d

istri

buite

Perd

ite d

istri

buite

pr

ogre

ssiv

e

90°

racc

ordo

in li

nea

racc

ordo

der

ivat

o

cont

razi

one

brus

ca

espa

nsio

ne b

rusc

a

colle

ttore

/term

inal

e

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cine

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lvol

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nive

rsal

e

L.eq

uiva

lent

e

Perd

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once

ntra

te

Perd

ite c

once

ntra

te

prog

ress

ive


A-B 2"1/2 68,90 3,00 97,00 0,43 120 4,557 0,001 0,001 1,00 1,00 0,000 0,000B-C 2"1/2 68,90 150,00 97,00 0,43 120 4,557 0,068 0,070 1,00 1,50 2,50 0,001 0,002C-D 2" 53,10 2,00 97,00 0,73 120 16,203 0,003 0,073 1,00 1,00 0,002 0,003D-E 2" 53,10 8,00 97,00 0,73 120 16,203 0,013 0,086 1,00 2,00 3,00 0,005 0,008E-F 2" 53,10 12,00 97,00 0,73 120 16,203 0,019 0,105 1,00 2,00 3,00 0,005 0,013F-G 2" 53,10 90,00 97,00 0,73 120 16,203 0,146 0,251 1,52 1,52 0,002 0,015H-I 1"1/2 41,90 12,50 10,00 0,12 120 0,768 0,001 0,252 2,00 2,00 0,000 0,016I-L 1/2" 16,10 3,00 2,42 0,20 120 5,863 0,002 0,254 1,00 1,00 1,00 3,00 0,002 0,017

Perdita al terminale (caldaia=20kPa) 0,200Perdita al terminale (radiatore=12kPa) 0,120

Q Totale [mc/h] 0,254 0,337




Dimensionamento tubazioni e perdite di carico circuiti chiusiCIRCUITO SECONDARIO ZONA C (CIRCOLATORE C.4)

5,8221,08 Δp TOTALE [bar] 0,591



ram

o

Φ c

om

Φd

Lung

hezz

a A

+R

Porta

ta

Vel

ocità

C

Perd

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istri

buite

uni

tarie

Perd

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istri

buite

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buite

pr

ogre

ssiv

e

90°

racc

ordo

in li

nea

racc

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der

ivat

o

cont

razi

one

brus

ca

espa

nsio

ne b

rusc

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colle

ttore

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inal

e

sara

cine

sca

e va

lvol

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sfer

a

valv

ola

a fa

rfal

la

filtro

a Y

valv

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a flu

sso

avvi

ato

valv

ola

riteg

no u

nive

rsal

e

L.eq

uiva

lent

e

Perd

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once

ntra

te

Perd

ite c

once

ntra

te

prog

ress

ive


A-B 2"1/2 68,90 3,00 184,00 0,82 120 14,896 0,004 0,004 1,00 1,00 0,001 0,001B-C 2"1/2 68,90 150,00 184,00 0,82 120 14,896 0,223 0,228 1,00 1,50 2,50 0,004 0,005C-D 2" 53,10 2,00 184,00 1,39 120 52,963 0,011 0,238 1,00 1,00 0,005 0,011D-E 2" 53,10 8,00 184,00 1,39 120 52,963 0,042 0,281 1,00 2,00 3,00 0,016 0,026E-F 2" 53,10 20,50 65,94 0,50 120 7,934 0,016 0,297 1,00 2,00 3,00 0,002 0,029F-G 2" 53,10 26,40 65,94 0,50 120 7,934 0,021 0,318 1,52 1,52 0,001 0,030H-I 1"1/2 41,90 4,60 13,41 0,16 120 1,321 0,001 0,319 2,00 2,00 0,000 0,030I-L 1"1/2 41,90 12,50 13,41 0,16 120 1,321 0,002 0,320 1,00 1,00 1,00 3,00 0,000 0,031L-M 1/2" 16,10 3,00 4,47 0,37 120 18,243 0,005 0,326 1,00 1,00 1,00 3,00 0,005 0,036


Q Totale [mc/h] 0,326 0,356




Dimensionamento tubazioni e perdite di carico circuiti chiusiCIRCUITO SECONDARIO ZONA B - CMB-11 (CIRCOLATORE C.3)

11,0429,65 Δp TOTALE [bar] 0,682



ram

o

Φ c

om

Φd

Lung

hezz

a A

+R

Porta

ta

Vel

ocità

C

Perd

ite d

istri

buite

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buite

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90°

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one

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L.eq

uiva

lent

e

Perd

ite c

once

ntra

te

Perd

ite c

once

ntra

te

prog

ress

ive


A-B 2"1/2 68,90 3,00 184,00 0,82 120 14,896 0,004 0,004 1,00 1,00 0,001 0,001B-C 2"1/2 68,90 150,00 184,00 0,82 120 14,896 0,223 0,223 1,00 1,50 2,50 0,004 0,005C-D 2" 53,10 2,00 184,00 1,39 120 52,963 0,011 0,011 1,00 1,00 0,005 0,011D-E 2" 53,10 8,00 184,00 1,39 120 52,963 0,042 0,042 1,00 2,00 3,00 0,016 0,026E-F 2" 53,10 15,00 184,00 1,39 120 52,963 0,079 0,079 1,00 2,00 3,00 0,016 0,042F-G 2" 53,10 30,00 92,00 0,69 120 14,692 0,044 0,044 1,52 1,52 0,002 0,045H-I 1"1/2 41,90 12,50 22,72 0,27 120 3,503 0,004 0,004 2,00 2,00 0,001 0,045I-L 1"1/2 41,90 12,50 13,41 0,16 120 1,321 0,002 0,002 1,00 1,00 1,00 3,00 0,000 0,046L-M 1/2" 16,10 3,00 2,24 0,18 120 5,081 0,002 0,002 1,00 1,00 1,00 3,00 0,002 0,047


Q Totale [mc/h] 0,412 0,367





11,0433,01 Δp TOTALE [bar] 0,779



ram

o

Φ c

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Lung

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e

Perd

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once

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te

Perd

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once

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ress

ive


A-B 2"1/2 68,90 3,00 184,00 0,82 120 14,896 0,004 0,004 1,00 1,00 0,001 0,001B-C 2"1/2 68,90 150,00 184,00 0,82 120 14,896 0,223 0,223 1,00 1,50 2,50 0,004 0,005C-D 2" 53,10 2,00 184,00 1,39 120 52,963 0,011 0,011 1,00 1,00 0,005 0,011D-E 2" 53,10 8,00 184,00 1,39 120 52,963 0,042 0,042 1,00 2,00 3,00 0,016 0,026E-F 2" 53,10 1,00 184,00 1,39 120 52,963 0,005 0,005 1,00 2,00 3,00 0,016 0,042G-H 1"1/2 41,90 12,50 13,41 0,16 120 1,321 0,002 0,002 1,00 2,00 1,00 4,00 0,001 0,043H-I 1/2" 16,10 3,00 2,24 0,18 120 5,081 0,002 0,002 1,00 2,00 1,00 4,00 0,002 0,045


Q Totale [mc/h] 0,289 0,365





11,0436,44 Δp TOTALE [bar] 0,654


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Provincia di Torino - RELAZIONE TECNICO …...Provincia di Torino – Area Edilizia – Servizio progettazione ed esecuzione interventi di edilizia scolastica. I.I.S. CURIE di Grugliasco