Upload
others
View
43
Download
1
Embed Size (px)
Citation preview
Protecția liniilor electrice
1
Echiparea unei celule de linie depinde de urmatoarele aspecte:
1. Nivelul de tensiune
2. Tipul constructiv al liniei
3. Lungimea liniei
Medie tensiune
Inalta tensiune
LEA
LES
2
1. Protecţia liniilor electrice de medie tensiune
• Reţelele electrice de MT au o structură buclată, dar exploatarea se face radial;
• Puterea de scurtcircuit prezintă variaţii reduse la modificarea schemelor de exploatare;
• Neutrul reţelelor de MT este izolat sau tratat cu impedanţă de valoare ridicată.
3
1.1. Echiparea unei celule de linie de MT
51 – Protecţie maximală de
curent pe fază, nedirecţionată
67 – Protecţie maximală de
curent pe fază direcţionată
67N – Protecţie maximală de
curent homopolar, direcţionată
79 – Reanclanşare automată
rapidă
4
1.2. Tratarea neutrului în reţelele de MT
• Alegerea modului de tratare depinde de valoarea curentului capacitiv al reţelei;
• Impedanţele de tratare pot fi bobine de stingere, rezistoare sau soluţii combinate;
• Reţelele caracterizate de curenţi capacitivi de valoare redusă sunt exploatate cu neutrul izolat sau tratat prin rezistor;
• Peste anumite valori ale curentului capacitiv se impune compensarea prin bobine de stingere.
• Principala provocare este de a asigura selectivitatea protecţiilor împotriva defectelor monofazate.
5
1.2. Tratarea neutrului în reţelele de MT
Tabelul 1 – Soluţii de tratare neutrul reţelei de MT
6
1.2.1 Defecte monofazate în reţele cu neutrul izolat
7
1.2.2. Defecte monofazate în reţele cu neutrul tratat prin rezistor
8
1.2.3. Defecte monofazate în reţele cu neutrul legat la pamânt
9
1.2.4. Defecte monofazate în reţele cu neutrul tratat cu bobină de stingere
10
1.3. Protecţia maximală de curent homopolar, direcţionată
• În reţelele cu neutrul izolat sau tratat cu impedanţă de valoare ridcată, criteriile de sensibilitate şi selectivitate pot fi satisfăcute numai prin considerrae direcţiei curentului de punere la pamant.
• Curentul homopolar se obţine ca sumă a curenţilor de fază prin filtru de secvenţă homopolară (Holmgreen) sau prin transformator de curent homopolar toroidal dedicat.
• TCH toroidal oferă o mai bună precizie la măsurarea curenţilor de valori reduse. În cazul utilizării acestei soluţii se impune ca legăturile la pamânt ale mantalelor LES să fie izolate şi întoarse prin TCH toroidal.
• Tensiunea homopolară se poate obţine din înfăşurarea de triunghi deschis aferentă TT din celula de măsură de pe bara de MT.
Schema de principiu a protecţiei maximale de curent homopolar direcţionată
11
Calibrare şi coordonare
• Stabilirea pragurilor de curent homopolar şitensiune homopolară se fac în funcţie desoluţia de tratare a neutrului.
• În cazul reţelelor cu neutrul izolat, curentulde defect este suma curenţilor capacitiviale liniilor racordate la bară.
• În cazul reţelelor cu neutrul tratat prinbobină de stingere este relevantăcomponenta rezistivă a bobinei.
• În cazul reţelelor cu neutrul legat lapamânt curentul de punere la pamântreprezintă curent de scurtcircuitmonofazat.
• În cazul reţelelor cu neutrul tratat prinrezistor sunt relevante atât curentulcapacitiv al reţelei. Cât şi valoarearezistorului.
𝐼𝑝𝑝𝑛𝑖 = 𝐼𝐶𝑡𝑜𝑡 − 𝐼𝐶𝑝𝑟𝑜𝑝
𝐼𝑝𝑝𝐵𝑆 = 𝐼𝐶𝑡𝑜𝑡 − 𝐼𝐶𝑝𝑟𝑜𝑝 + 𝐼𝐵𝑆
𝐼𝑝𝑝𝑟𝑒𝑧 = 𝐼𝐶𝑡𝑜𝑡 − 𝐼𝐶𝑝𝑟𝑜𝑝 + 𝐼𝑟𝑒𝑧
𝐼𝑝𝑝𝑛𝑝
= 𝐼𝑘_𝑚𝑖𝑛1𝑓
(1)
(2)
(3)
(4)
12
Calibrare şi coordonare
Zona de funcţionare 67N realizată cu releu direcţional varmetric
Zona de funcţionare 67N realizată cu releu direcţional wattmetric
13
Calibrare şi coordonare
Zona de lucru 67N în caz de funcţionare cu neutrul compensat Zona de lucru 67N în caz de funcţionare cu neutrul izolat
14
1.4. Protecţia împotriva defectelor monofazate evolutive şi intermitente
• Defectele monofazate evolutive reprezintă defecte succesive pe liniile de MT ce pot provoca declanşarea protecţiei de rezervă a transformatorului IT/MT prin însumarea timpilor de demaraj.
• Defectele monofazate intermitente sunt caracterizate de autostingerea şi reapariţia ulterioară pe aceeaşi linie MT în etapa preliminară a deteriorării totale a izolaţiei unei LES sau în cazul fenomenului de arc intermitent în cazul LEA.
15
1.5. Protecţia maximală de curent pe fază, nedirecţionată
Schema de principiu a protecţiei maximale de curent nedirectionate
𝐼𝑝𝑝 =𝑘𝑠𝑖𝑔
𝑘𝑟𝑒𝑣∙ 𝐼𝑠𝑎𝑟𝑐_𝑚𝑎𝑥
𝑘𝑠𝑒𝑛𝑠 =𝐼𝑠𝑐_𝑚𝑖𝑛
𝐼𝑝𝑝
(5)
(6)
• Ipp - curent de pornire;• ksig - coeficient de siguranţă;• krev - coeficient de revenire;• ksens - coeficient de sensibilitate;
16
Selectivitate
Curent electric
TimpCurent şi
timp
➢ trepte de timp sunt
însumate şi setate în
cascadă de la
consumator spre
sursă
➢ sisteme cu caract.
• independentă I=ct.,t=ct
(sol. adoptată în SEN)
• dependentă I=f(t)
➢ valorile curentului de
defect variază în
funcţie de locul
defectului
Calibrare/coordonare
17
Calibrare/coordonare
Coordonarea în domeniul timp a reglajelor protecţiei maximale de curent
Coordonarea reglajelor în domeniul timp la utilizarea secţionării de curent
18
Sisteme (relee) de protecţie maximală de curent cu caracteristică dependentă
▪ Sistemele (releele) de protecţie maximală de curent cu caracteristică dependentă t = f(I) se folosesc,
de regulă, în reţele complexe de medie tensiune având avantajul că, în anumite situaţii asigură o
selectivitate mai bună şi timpi de eliminare a defectelor mai mici decât sistemele (releele) de protecţie
maximală de curent cu caracteristică independentă (perechi de valori constante I = const., t = const.).
▪ Caracteristicile de acţionare t = f(I) ale Sistemelor (releelor) de protecţie maximală de curent cu
caracteristică dependentă t = f(I) sunt reglementate de IEC 60255 care defineşte o serie de
caracteristici după cum urmează: Standard inversă (SI), Foarte Inversă (FI), Extrem de inversă (EI),
Timp definit (TD).
▪ Protecţiilor maximale de curent cu caracteristică inversă sunt necesar a fi variate uneori în conformitate
cu timpul de acţionare necesar şi caracteristicile altor dispozitive de protecţie utilizate în reţeaua
electrică. În acest scop, IEC 60255 defineşte o serie de caracteristici.
19
Definirea caracteristicilor standard ale releelor maximale de curent
Caracteristica releului Ecuatie (IEC 60255)
Standard inversa (SI)
1
14.002.0 −
=rI
RMTt
Foarte Inversa (FI)
1
5.13
−=
rIRMTt
Etrem de inversa (EI)
1
802 −
=rI
RMTt
Timp definit (TD)
1
120
−=
rIRMTt
RMT – reglajul multiplicatorului de timp
(a) Caracteristici conform IEC 60255
Caracteristica releului Ecuatie (IEC 60255)
IEEE Moderat inversa
+
−= 114.0
1
0515.0
7 02.0
rI
TDt
IEEE Foarte inversa
+
−= 491.0
1
61.19
7 2
rI
TDt
Etrem de inversa (EI)
+
−= 1217.0
1
2.28
7 2
rI
TDt
US CO8 Inversa 18.0
1
95.5
7 2+
−=
rI
TDt
US CO2 Inversa cu timp scurt
+
−= 01694.0
1
02394.0
7 02.0
rI
TDt
(b) Caracteristici adoptate in America de Nord
Caracteristici de acţionare (IEC 60255)
Caracteristici tipice timp/curent pentru un releu maximal cu caracteristică inversă,
standard20
1.6. Protecţia maximală de curent pe fază, direcţionată
Schema de principiu a protecţiei maximale de curent direcţionate
• Se foloseşte în cazul liniilor cu dublă alimentare.
• Coordonarea reglajelor se poate face în trepte de timp, curent sau combinate.
• În stabilirea zonei de lucru intervin numai impedanţele longitudinale situate între celulă şi locul de defect.
21
1.6. Protecţia maximală de curent pe fază, direcţionată
22
2. Protecţia liniilor de înaltă tensiune
Funcţii de protecţie de bază:• 21 – protecţia de distanţă;• 85 – teleprotecţie;• 87L – protecţie diferenţială de linie;• 50HS – protecţie la închiderea pe defect (SOTF);• 68 – Detectarea pendulaţiilor de putere;
Funcţii de protecţie de rezervă:• 67 – protecţie maximală de curent direcţionată;• 50/51 – protecţie maximală de curent nedirecţionată;• 67N – protecţie maximală de curent homopolar direcţionată;• 50N/51N – protecţie maximală de curent homopolar nedirecţionată;• 50BF – DRRI;
Funcţii de comandă/control: • 79 – reanclanşare automată rapidă (RAR);• 25 – controlul sincronismului;
Funcţii de monitorizare: • ER – înregistrator de evenimente;• DR – Osciloperturbograf.
2. Protecţia liniilor de înaltă tensiune
24
2.1. Protecţia de distanţă
Principalele caracteristici ale reţelelor electrice de ÎT sunt:• Exploatare în configuraţie buclată;• Neutrul reţelei este legat rigid la pamânt;• Indisponibilitatea unor elemente afectează un număr mare de consumatori şi poate avea drept rezultat
costuri semnificative pentru OD/OTS.
Protecţia de distanţă este o protecţie de minimă impedanţă, caracterizată de următoarele avantaje:• Rezervare încorporată prin prevederea mai multor trepte;• Calibrare şi coordonare relativ simple;• Asigurarea cerinţelor de rapiditate, sensibilitate şi selectivitate pentru liniile cu lungime relevantă.
25
𝑍𝑠
𝑍𝑟 =𝑈𝑠𝑐𝐼𝑠𝑐
PD
𝐼𝑠𝑐
𝑈𝑠𝑐
2.1.1. Principiul de funcţionare
26
Releul de distanță RD-110
R1
ii
iu
Z
i
I
R2
u
Uf101 f201
𝑖𝑖 = 𝐾𝑖𝐼
𝑖𝑢 = 𝐾𝑢𝑈 𝑈
𝐼= 𝑍 ≤
𝐾𝑖𝐾𝑢
Condiția de acționare:
Unde:
𝑖𝑢, 𝑖𝑖 – curentul redresat
I – curentul primar
U – tensiunea primară
𝑖𝑖 ≥ 𝑖𝑢
Măsurarea impedanței – principiul balanță electrică
2.1.1. Principiul de funcţionare
27
Isc rev
Zsc fwd
Zsc revZS rev
Releu
RF
ZS fwd
Isc fwd𝑈𝑠𝑐
2.1.1. Principiul de funcţionare
E – tensiunea electromotoare a sursei
ZS – impedanța sursei
Zsc – impedanța de scurtcircuit
Usc – tensiunea de scurtcircuit
Isc – curentul de scurtcircuit
RF – rezistența arcului
Cu ajutorul valorilor măsurate ( URN, USN, UTN, IR, IS, IT, IN ), în funcție de tipul
defectului, se determină:
- 6 bucle de măsurare: →3 fază-fază
→3 fază-pământ
Obs! Buclele de măsurare sunt monitorizate și măsurate continuu.
Calculul impedanței în terminalele numerice
28
2.1.1. Principiul de funcţionare
𝛼 =𝑍0 − 𝑍13𝑍1
Unde:• α este factorul de pamânt (coeficient de ajustare
cu impendanţa homopolară).• Z0, Z1 reprezintă impedanţele complexe de
secvenţă homopolară, respectiv directă.
OBS: • La parametrizarea terminalelor de protecţie
cunoscute, factorul de pamânt poate fi introdus atât sub forma [Re(α); Im(α)], cât şi ca [mod(α), arg(α)].
• Valoarea factorului de pamânt se obţine prin măsurători periodice ale impedanţei de secvenţă homopolară.
29
2.1.2. Caracteristica de impendanţă
Caracteristica de funcționare a protecției
de distanță
Zona de defect
X
Defecte în
direcția opusă
ϕSC1
ϕload
Z+F1
ZF1
RF
R
F
Z+
Z+F
2
ZF2
Caracteristica poligonală – SIEMENS Caracteristica MHO - SEL
30
Regim normal de funcționare: 𝑍𝑓 < ZN
Defect: 𝑍𝑓 > Zsc
𝑍𝑁𝑍𝑠𝑐
𝜑𝑁
𝜑𝑠𝑐𝑍𝑓𝐼
𝑍𝑓𝐼𝐼
𝑍𝑓𝐼𝐼𝐼 Zonă de blocaj
X
RO
Diagrama de acționare cu trei trepte, Rarc = 0
- cerc cu centrul în originea axelor R, X
Releul de distanță RD-110
31
𝑍𝑁𝑍𝑠𝑐
𝜑𝑁
𝜑𝑠𝑐
Rarc
𝑍𝑟
𝜑𝑟
Zonă de blocaj
O
X
R
𝑍𝑁𝑍𝑠𝑐
𝜑𝑁
𝜑𝑠𝑐
Rarc
𝑍𝑟
𝜑𝑟
Zonă de blocaj
O R
X
Diagrama de acționare - Rarc ≠ 0
Cerc cu centrul în originea axelor R, X Cerc cu centrul deplasat pe axa R
32
RD-110
- unghiul de sensibilitate maximă – 60˚
inductiv
X
R
O
Zonă de
blocaj
30°
I
U
D114
O
I
U
Zona de
blocaj
Zona de
acționare
60°
- unghiul de sensibilitate maximă – 30˚
capacitiv
2.1.3. Direcţionarea protecţiei de distanţă
33
A. AUTO-POLARIZARE
- Determinare: cu ajutorul buclei de defect (unghiul fazelor curentului de
scurtcircuit și a tensiunii de scurtcircuit / semnul impedanței de scurtcircuit
măsurate);
- Pre-condiție: releul măsoară impedanță inductivă;
- Condiție: Uf > 10% Un.
Limitări :
• defecte de zero volți;
• compensare serie;
Direcţionarea protecţiei de distanţă în terminalele numerice
de protecție
34
B. POLARIZRE ÎNCRUCIȘATĂ
- Determinare: cu ajutorul tensiunilor fazelor sănătoase (unghiul dintre
curentul de scurtcircuit și tensiunea de pe faza sănătoasă).
USC
UL2-L3
ZS
EL1
ZK
ZSEL2
ZK
ZS
EL3
ZK
𝐸𝐿1 = 𝑈𝑆𝐶 + 𝑍𝑆 ∗ 𝐼𝑆𝐶
𝑈𝐿2−𝐿3 = 𝐸𝐿2−𝐿3 = 𝐸𝐿1 ∗ 3 ∗ 𝑒−𝑗90°
Avantaje :
- compensare serie;
- defecte de zero volți.
35
C. UTILIZAREA UNEI ”MEMORII DE TENSIUNE” PENTRU
DETERMINAREA DIRECȚIEI
- Pentru defecte trifazate și apropiate;
- Durata de memorare între câteva perioade și până la 2s;
- Dacă valoarea tensiunii măsurată este indisponibilă – resetare a memoriei –
se ia în considerare ultima decizie direcțională validă până când tensiunea
măsurată se restabilește (ex: declanșare trifazată definitivă).
36
2.1.4. Trepte de distanţă
𝑡3
𝑡2
𝑍1
PD2 PD3
𝑍3
𝑍2
𝑡1
PD1
distanța
Caracteristica de acționare în trepte – dependența între treptele de
timp și zonele de acționare
37
TREAPTA 1: -ţine cont de eroarea posibilă a elementului de măsură a impedanţei şi asigură, de obicei protecţia a 80% din lungimea liniei.
Z1=ksig1 x Zlinie ; ksig =0,8....0,85;t1=0...0,1 s.
TREAPTA 2: -Trebuie să asigure selectivitate în raport cu protecţiile de transformator din staţia din capătul opus;-Trebuie să asigure sensibilitate suficientă în raport cu linia protejată.
Z2=ksens x Zlinie ;ksens =1,2...1,25;t2<tprot_trafo .
TREAPTA 3:-selectivitate în raport cu treapta 2;-rezervă pentru treapta 1 de distanţă aferentă celei mai lungi linii racordată la bara staţiei din capătul opus.
2.1.5. Supravegherea circuitelor de măsură de tensiune
Defectele din secundarul TT care alimentează protecţia de distanţă trebuie să blocheze funcţionarea acesteia, întrucât la dispariţia tensiunii impedanţa măsurată devine nulă.
• Supravegherea prin contacte auxiliare a MCB din secundarul TT;
• Pierderea de potenţial (LOP – SEL) – funcţionează pe principiul scăderii rapide a tensiunii fără creşterea curentului.
• Supravegherea siguranţelor fuzibile (VT Fuse Fail – Siemens, ABB) –Funcţie utilizată cu precădere în instalaţiile clasice, unde secundarele TT sunt protejate cu siguranţe fuzibile.
• Raportul Vi /Vd ;• Analiză comparativă raport V0 /Vd şi I0 /Id .
38
2.1.6. Detectarea pendulaţiilor de putere
Regimul de functionare cu pendulatii de putere reprezinta un regim anormal de functionare al SEE, caracterizat de:
• variatii ale circulatiei de putere ca urmare a alunecarii relative a tensiunilor generatoarelor in diferite puncte din SEE;
• variatii ale impedantei masurate de releul de distanta;
• sistemul de tensiuni si curenti ramine simetric si echilibrat;
Ca rezultat al pendulatiilor de putere, impedanta masurata de releul de distanta trece din zona normala de sarcinain zonele caracteristicilor de masura ale releului. In cazul unor perturbatii tranzitorii (care se amortizeaza) esteimportant a se preveni eventuala actionare a releului de distanta prin asa numitul blocaj la pendulatii.
Pendulatiile pornesc de regula din zona de sarcina si pot fi privite ca un regim trifazat echilibrat. Acest regim de pendulatii poate fi studiat prin luarea in considerare a rotatiei relative dintre cele doua tensiuni ale generatoarelorechivalente (EA si EB) de la capetele LEA.
39
ZA_dEA EB
ZL_d ZB_d
Releu
Statia A Statia B
2.1.6. Detectarea pendulaţiilor de putere
-XP
-XA
Caracteristica de
acționare a PD
R
jX Dreapta
caracteristică
ZDiffXA
-RP -RA RARP = RA + ZDIFF
(3)
(1)
(4)
ϕlinie
XP = XA + ZDIFF
Blocajul la pendulații
(2)
(1) scurtcircuit
(2) pendulații - vectorul impedanță intră
în zona de acționare a PD
(3) pendulații - vectorul impedanță nu
depășește zona de sesizare a
pendulațiilor
(4) pierdere a sincronismului
40
❑ Dependența redusă față de regimul de funcționare și de configurația rețelei;
❑ Deconectarea rapidă a defectelor apropiate;
❑ Rezervă pentru elementele alăturate ale rețelei cu ajutorul treptelor de reglaj;
❑ Timp de declanșare prelungiți pentru unele defecte pe linia protejate (erori de
măsură, rezistența de arc, suprasarcină, etc.);
❑ Declanșare neselectivă la defecte apropiate în spatele releului – corecție prin
RAR;
❑ Nu se poate asigura criteriul de selectivitate pentru liniile scurte.
CONCLUZII REFERITOARE LA PROTECȚIA DE DISTANȚĂ
41
2.2. Sisteme de teleprotecţie
TNP TNP
TP TP
Suport fizic : FO/PLC
A BLEA 400 kV, 220 kV, 110 kV
Sistem de teleprotecție
Sistem de protecție
42
2.2.1. Schema “Permissive Underreach Transfer Trip” (PUTT)
43
•Se utilizează pentru eliminarea rapidă a defectelor de pe liniile a căror lungime permite setarea Z1=0,8xZlinie .
•Este utilă în cazul în care nu se poate obţine selectivitatea Z2 faţă de protecţiile de transformator din capătul opus.
2.2.2. Schema “Permissive Overreach Transfer Trip” (POTT)
• Se utilizează în cazul liniilor scurte, ce nu permit setarea Z1<Zlinie .
• În acest caz, Z1 se temporizează pentru a evita declanşări neselective.
• Treapta extinsă Z1B va avea setări de impedanţă similare cu Z1 şi timp de acţionare 0.
44
2.3. Funcţia de accelerare a protecţiei la conectarea pe defect (SOTF)
Funcţia de accelerare a protecţiei la conectarea pe defect este destinată eliminării rapide a defectelor de pe linie la punerea sub tensiune. Funcţia este activată de informaţia de „conectare intenţionată”, şi poate avea drept criterii de pornire următoarele:
• Demarajul anumitor trepte de distanţă;
• Demarajul unei protecţii maximale de curent pe fază dedicate sau nu;
• Depăşirea unui prag de curent cu verificarea lipsei tensiunii înaninte de conectare.
45
2.4. Protecţia diferenţială longitudinală
▪ Protecția diferențială de linie, este o protecție 100% selectivă și este responsabilă numai de eliminareadefectelor în zona protejată (zonă delimitată de transformatoarele de măsură de curent de la capetele linieiprotejate). In aceste condiții nu este necesară o corelare în timp cu alte sisteme de protecții dintre capete.
▪ Se bazează pe prima teoremă a lui Kirchhoff (suma vectorială a curenților care intră sau ies dintr-un nod estezero în orice moment).
▪ Protecția comandă declanșarea instantanee a ambelor capete, ceea ce o recomandă pentru poziția de protecțiede bază pentru anumite linii de transport, criteriul principal de utilizare fiind lungimea linei.
46
▪ În regim de sarcină normală sau la defect exterior, curenţii care circulă prin TC se anulează în releul diferenţial.
▪ pentru un defect în interiorul zonei protejate, curentul secundarelor TC şe însumează.
47
2.4.1. Principiul de funcţionare
fdif diff
Defect exterior Defect interior
2.4.2. Caracteristica clasică (fără frânare)
48
•În cazul releelor clasice, calea de comunicaţie este reprezentată de un fir pilot (Cu).
•Sensibilizarea protecţiei se face în funcţie de:
• erorile de raport şi unghi ale TC;
• curentul capacitiv al liniei (important în cazul în care este LES);
• curentul de încarcare al LES;
• caracteristicile ansamblului fir pilot, releu de recepţie, releu de transmisie şi modul de criptare al semnalului.
•Asigurarea selectivităţii se face prin ridicarea pragului de curent de acţionare.
2.4.3. Caracteristica de acţionare cu frânare (tehnologie numerică)
Canal de comunicație
Zona protejată
IEDIED
𝐼𝑑𝑖𝑓𝑓 = 𝐼1 + 𝐼2
𝐼𝑓𝑟 = 𝐼1 + 𝐼2Sfârșitul Secției 1 Sfârșitul Secției 2
IDiff5
4
3
2
1
0
IFr
543210
A B
C
Blocare
Secția 3 a pantei
Secția 2 a
pantei
Secția 3Secția 2Secția 1
Operare condiționată IdMinHigh
Limita necondiționată
Operare
necondiționată
IdMin
Supravegherea permanentă a îndeplinirii legii 1 Kirchhoff
49
Protecția diferențială numerică cu caracteristică cu frânare realizează trei tipuri de analiză:
▪ evaluarea curentului de frânare cu ajutorul caracteristicii de acționare. •Protecția diferențială de linie este individuală pe fiecare fază, curentul diferențial este suma vectorială a tuturor curenților pentru fiecare fază. Curentul de frânare, pe de altă parte, este considerat ca fiind cel mai mare curent de fază. •Valorile situate deasupra caracteristicii formată de IdMIN și Secția 2 a pantei vor da punctul de pornire pentru acea fază. •Nivelul pentru IdMinHigh este o valoare setată ce este utilizată pentru a micșora temporar valoarea sensibilității în diferite situații (Când linia este energizată; Când un defect este exterior liniei protejate;În cazul funcționării comutatorului de ploturi la transformatoarele de putere).•De asemenea, există setat un curent diferețial de valoare mare ce poate fi utilizat pentru declanșări rapide în caz de defecte interne însoțite de valori mari ale curenților.
▪ Analiza conținutului de armonici de rang 2 și 5 a curentului diferențial. Apariția acestor armonici peste un nivel setat individual pentru fiecare fază va bloca acțiunea de declanșare.
▪ analiza curentului de secvență inversă prin intermediul căruia se disting defectele interne de cele externe. Astfel, se compară unghiul de fază al curentului de secvență negativă de la capătul propriu al liniei cu unghiul de fază al sumei curenților de secvență negativă de la capătul opus al liniei.
50
51
2.4.4. Caracteristica de acţionare cu direcţie
A: 20° defazaj considerat din cauza diferenţelor de unghi între impedanţele surselor din capeteB: 21,6° defazaj cauzat de asimetria canulului de comunicaţie de maxim 2ms.C: 40° defazaj cauzat de posibila saturaţie a TC
Protecţia diferenţială cu caracteristică de funcţionare cu direcţie analizează următoarele aspecte:
• Curenţii locali şi din capătul opus în secvenţă directă, inversă şi homopolară, având setate praguri diferite de curent diferenţial pe cele 3 componente.
• Defazajul între curenţii locali şi cei din capătul opus pentru fiecare fază în parte şi pentru fiecare componentă simetrică în parte.
• Direcţia curenţilor în cazul unui defect intern este dată de un semisector format din adunarea următoarelor unghiuri:
• Defazaj între curenţii locali şi cei din capătul opus produs de impedanţe cu unghi diferit ale surselor din capetele liniei;
• Eroare de măsură a defazajului între curenţii locali şi din capătul opus datorată unei asimetrii a canalului de comunicaţie.
• Eroare de măsură din cauza saturaţiei unui transformator de curent.
52
2.4.5. Funcţia de supraveghere a circuitelor de măsură de curent
• Funcţia are rolul de a blocafuncţionarea protecţiei diferenţiale în cazul unor defecte în circuitele de măsură de curent (secundar TC deschis).
• Cea mai utilizată metodă este metoda comparativă între înfaşurările TC.
• Curenţii de fază ce alimentează protecţia diferenţială de linie sunt supravegheaţi continuu.
• Suma fazorială a acestor curenţi este comparată cu un curent homopolar (obţinut de regulă prin filtru Holmgreen) de pe alt TC sau de pe altă înfăsurare secundară a aceluiaşi TC.
• Funcţia se blochează la curenţi de valoare ridicată.
53
❑ Dependența redusă față de regimul de funcționare și de configurația rețelei;
❑ Declanșare rapidă pentru defecte situate pe elementul protejat;
❑ Nu asigură rezervă pentru elementele alăturate ale rețelei;
❑ Se poate asigura criteriul de selectivitate pentru liniile scurte.
❑ Selectivitate absolută
❑ Utilă în aplicații complexe (linii cu 3 sau mai multe capete)
CONCLUZII REFERITOARE LA PROTECȚIA DIFERENȚIALĂ DE LINIE
54
2.5. Reanclanşarea automată rapidă
- Revenirea la funcționarea normală după eliminarea de către protecții a unui
defect pe o linie aeriană.
PAUZA DE RAR:• 0,8 – 1,2 s - comunicație între capete / LEA cu prelungire
locală automată a tr I • 1 – 2 s - fără comunicație între capete / LEA fără
prelungire locală automată a tr I
Clasificare – după numărul de faze pe care se produce reanclanșarea:• RARM+RART – rețele de înaltă și foarte înaltă tensiune;• RART – rețelele de medie tensiune;
55
DE
FE
CT
TR
EC
ĂT
OR
FuncțieTNP
I
Funcție RAR
Operare Resetare
Producere
defect
Timp
operare
Energizare
bobină decl.Separare
contacteArc
stins
Contacte
deschise
complet
Energizare
circuit ancl.Realizare
contacte
Contacte
închise
complet
Reanclanșare inițiată
de protecție
Pauza de RARTimp operare
Timp
deschidereDurată
arc
Timp
închidere
Pauza de RAR Durata impuls
de închidere
Blocare RAR
RAR pregătit pentru
următoarea funcționare
Timp
Durata defect
56
DE
FE
CT
PE
RM
AN
EN
TFuncție
TNP
I
Funcție RAR
Operare ResetareReanclanșare
pe defect Operare
Timp
operare
Resetare
Energizare
bobină decl.Separare
contacteArc
stins
Contacte
deschise
complet
Energizare
circuit ancl.Realizare
contacte
Contacte
închise
complet
Separare
contacte
Arc
stins
Contacte
deschise
complet
Energizare
bobină decl.
Reanclanșare inițiată
de protecție
Pauza de RARTimp operare
Timp
deschidereTimp
arc
Timp
închidere
Pauza de RAR Durata impuls de
închidere
Blocare RAR
Deblocare RAR
Timp
57
clt/csclt/cs
clt cs
2.6. Control lipsă tensiune și control sincronism
Control lipsă/prezență tensiune:- prezență U bare, lipsă U LEA;- lipsă U bare, lipsă U LEA;- lipsă U bare, prezență U LEA;- prezență U bare, prezență U LEA;
Control sincronism:- ∆U = 10 %;- ∆f = 0.05 Hz;- ∆φ = 20˚ / 25˚.
A B
58