PROJEKT BUDOWLANY - upwr.edu.pl · PODSTAWY OPRACOWANIA 3. OBLICZENIA 4. OPIS TECHNICZNY CZĘŚĆ OGÓLNA 5. OPIS TECHNICZNY CZĘŚC SZCZEGÓŁOWA ... Przedstawiono w załączniku

PROJEKT BUDOWLANY

do projektu budowlanego zamiennego przebudowy i remontu elewacji oraz części

pomieszczeń Katedry Chorób Wewnętrznych i Pasożytniczych z Kliniką Chorób

Koni, Psów i Kotów Uniwersytetu Przyrodniczego we Wrocławiu przy pl.

Grunwaldzkim 47 we Wrocławiu

( obręb: Plac Grunwaldzki, AM – 32, dz. nr – 21)Adres ewidencyjny działki: ul.

Norwida 23-32

CZĘŚĆ OPISOWA :

1. DANE OGÓLNE

2. PODSTAWY OPRACOWANIA

3. OBLICZENIA

4. OPIS TECHNICZNY CZĘŚĆ OGÓLNA

5. OPIS TECHNICZNY CZĘŚC SZCZEGÓŁOWA

2. DANE OGÓLNE

2.2. ADRES : WROCŁAW pl. Grunwaldzki 47

2.3. INWESTOR : Uniwersytet Przyrodniczy we Wrocławiu Dział Techniczny,

ul. Mikulicza-Radeckigo 6, 50-363 Wrocław

2.4. STADIUM : Projekt budowlany zamienny

2.6. TERMIN OPRACOWANIA : MAJ .2007r

3. PODSTAWY OPRACOWANIA

3.1. Zlecenie od Inwestora .

Polowe badania gruntowe określajaca warunki gruntowe terenu pod planowaną

inwestycję przeprowadone przez autora projektu podstawowego

Obowiązujące przepisy budowlane , Polskie Normy.

4. OBLICZENIA STSTYCZNE

Przedstawiono w załączniku nr 1 do niniejszego opracowania.Obliczenia wykonano przy

urzyciu kalkulatora elektronicznego, tablic do projekowania konstrukcji żelbetowych itp.

Schematy statyczne oraz założenia podano w czesci obliczeniowej załnr1.

4.1 OBCIĄŻENIA

pochodzace od cięzarów własnych elementów konstrukcyjnych i wykończeniowych ustalono

na podstawie wskazan normowych stosując wsółczynniki obciążenia , Obciązenia uzytkowe

przyjeto jak budynków użyteczności publicznej 2.0kN/m

2

.Obciążenia środowiskowe przyjeto

dla I sterfy obciązenia śniegiem oraz wiatrem.

4.2 PODSTAWA OPRACOWANIA OBLICZEŃ STATYCZNYCH

PN-82/B-02000-02004 -obciążenia budowli

PN-82/B-02010 -obciążenia śniegiem

PN-77/B-02011 -obciążenia wiatrem

PN-84/B-03264 -konstrukcje żelbetowe PN-B-03264:2002

PN-B-03002 - konstrukcje murowane nie zbrojone

PN-81/B-03020 Grunty budowlane Posadowienie bezpośrednie

budowli

PN-90/B-03200 Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i

projektowanie

5. OPIS TECHNICZNY CZĘŚĆ OGÓLNA

5.1. ZAKRES PRAC BUDOWLANYCH ZAMIENNYCH

Wprowadzenie dodatkowych czterech gabinetów: neurologii, fizykoterapii, interny,

intensywnej terapii oraz punktu szczepień przy przebudowanej pracowni endoskopowej,

USG i RTG z wykorzystaniem częściowym istniejącego podcienia w atrium. Ponadto

zmianom ulegnie strefa wejściowa dla małych zwierząt, tzn.: poczekalnia, rejestracja, węzły

sanitarne i pomieszczenia pomocnicze. System wentylacji grawitacyjnej i wymuszonej

zaprojektowano jako wentylację nawiewną (nawiewniki okienne wszybowe o regulowanym

nawiewie) oraz wentylację mechaniczną wywiewną. W związku z powyższym poprzednia

niewielka dobudówka przekształcona została w dużą nawę zajmującą znaczną część

atrium. Konstrukcję ścian zewnętrznych zaprojektowano jako murowana z bloczków

gazobetonowych. Z uwagi na konieczność eliminowania oddziaływania wznoszonej

konstrukcji na istniejący obiekt zaprojektowano szereg słupów stalowych podpierających

belki stalowe stropowe na których ułożono podłużnie do osi budynku płatwie stalowe a na

nich pokrycie z blach trapezowych. Ocieplenie dachu stanowi wełna mineralna która

zabezpiecza się przed oddziaływaniami środowiskowymi 2 warstwami papy

termozgrzewalnej.

.6. OPIS TECHNICZNY CZĘŚĆ SZCZEGÓŁOWA

6.1. FUNDAMENTY.

Z uwagi na możliwość występowania niejednakowych poziomów posadowienia

elementów budynku ostateczny poziom posadowienia zostanie ustalony w trakcie

prac ziemnych. Dotyczy to poziomu projektowanych ław które po wstępnym

rozeznaniu warunków gruntowych postanowiono posadowić na poziomie –0,80m ppt.

W obszarze występowania gruntów piaszczystych. Łąwy zaprojektowano pod

ścianami zewnętrznymi budynku o wymiarach przekroju poprzecznego 30x50cm z

betonu B20MPa.Wszystkie fundamenty należy wykonać na podlewce betonowej

B10MPa o grubości 10cm.Wszystkie ławy i stopy zaprojektowano jednakowej

grubości tj 30cm z betonu B20 zbrojonego stalą P500SP-EPSTAL .z zachowaniem

otulenia zbrojenia 5 cm .Ławy o szerokości 50 cm . Ściany zewnętrzne usytuowane

są mimośrodowo na ławach z uwagi na warstwy ocieplenia.. Stopy fundamentowe

80x80x30cm zbrojone krzyżowo. W trakcie wykonywania stóp należy osadzić wkładki

kotwiące ze śrub fajkowych typu P- M16.

Ściany fundamentowe z bloczków betonowych B20 na zaprawie klasy 15 lub

wylewane. Dla ścian wylewanych należy zastosować zbrojenie konstrukcyjne w

postaci siatek o oczkach 15x15cm z prętów #8 otuliny zbrojenia ścian oraz stóp i ław

5cm.

Wykonane fundamenty należy izolować przeciwwodnie masami bitumicznymi

półciężkimi np. firmy DITERMAN powłoki 4 warstwowe.

.

6.2. ŚCIANY NOŚNE ZEWNĘTRZNE

Zaprojektowano ściany z betonu komórkowego odmiany 600 na zaprawach

cienkowarstwowych klejowych.. Grubość ścian zewnętrznych nośnych 24cm ocieplane

styropianem gr 14cm.W miejscach silnie obciążonych w miejscu oparcia belek stalowych

zastosowano opracie za pomocą wieńca żelbetowego . Ściany z bloczków gazobetonowych

należy wykonywać na przeponie z 2 x papy termozgrzewalnej układanej na górnej

powierzchni ścian fundamentowych.

Dla podparcia belek dachowych zaprojektowano słupy stalowe [ ]120 opierane na stopie za

pomocą stopy stalowej słupa mocowanej do fundamentu na poziomie –0.10m p.p. posadzki..

.

6.3. PODCIĄGI WIEŃCE I NADPROŻA

Na ścianie zewnętrznej zaprojektowano wieniec żelbetowy B20MPA o przekroju

24x28cm zbrojonego prętami 3#16 w dwóch warstwach ze stali P500SP-EPSTAL

podwójne strzemiona 6w rozstawie co 25cm. W miejscu oparcia belek stalowych

dachowych wieniec należy skotwić z wąsami mocowanymi do belki.

Nadproża w istniejących ścianach zaprojektowano stalowe z podwójnych belek

dwuteowych zależności o rozpiętości światła otworu ich wielkości sa różne i podano

je na rysunkach roboczych.

W celu ich osadzenia należy podstemplować istniejące stropy w pobliżu montażu

nadproży. Następnie z jednej strony ściany wykuć bruzdę i osadzić w niej belkę

stalową . Po jej osadzeniu analogiczne zabiegi wykonać po drugiej stronie ściany.

Po całkowitym skotwieniu belek oraz ich podmurowaniu można przystąpić do

ostrożnego wykucia otworu w ścianie.

6.4. KONSTRUKCJA DACHOWA

Konstrukcję dachu zaprojektowano stalową. Na słupach stalowych nowych ścianach oraz na

istniejących ścianach opierane są belki dachowe dwuteowe I300. Na ścianach należy kotwić

belki z murem za pomocą wąsów. Na słupach stalowych połączenie skręcane głowicy słupa

z belką. Na belkach stropowych ułożone są wieloprzęsłowe płatwie stalowe z [ 120 oraz

skrajne [160. Uciaglenie belek uzyskano poprzez skręcenie 4 M16 połączonych na zakład

60cm poza oś dźwigara dachowego płatwi stykających się środnikami. W środkowym polu

zaprojektowano stężenia cięgnowe 16 mocowane za pomocą płaskowników 20 i 21 z

płatwiami w miejscu ich opierania na belce. Pokrycie dachu zaprojektowano z blach

trapezowych T55-188/075 łączonych na zakład na szerokość 1 fali . Wzdłuż spadku należy

stosować ciągły pas blach o długości równej długości rozwinięcia dachu. Połączenia blach z

płatwiami należy wykonywać w co drugiej fałdzie blacho wkrętami M4.Konstrukcje stalową

przed montażem należy oczyścić i pomalować farbami olejnymi. Słupy stalowe podpierające

dach dodatkowo nlezy usztywnić poprzez obmurowanie ich sciankami działowymi.

Łączniki pokrycia dachowego ocynkowane z uszczelkami.

Na powierzchni zewnętrznej blach należy ułożyć folię pcv a na niej warstwę wełny min

miękkiej oraz zewnętrzna warstwę z wełny mineralnej twardej tzw. deski. Wełnę należy

pokryć papą termozgrzewalna w dwóch warstwach.

OPRACOWAŁ mgr inż . Tomasz dobras

WROCŁAW MAJ 2007r

Zał. Nr 1

Obliczenia

Przebudowa i remont elewacji oraz części pomieszczeń Katedry Chorób

Wewnętrznych i Pasożytniczych z Kliniką Chorób Koni, Psów i Kotów Uniwersytetu

Przyrodniczego we Wrocławiu pl. Grunwaldzki 47, Wrocław, (obręb Plac

Grunwaldzki, AM-32, dz 21)

I. Konstrukcja

Budynek położony w I strefie obciążeń śniegiem i wiatrem o wysokości H= 5.50m powyżej

poziomu terenu zabudowanego zabudową miejską, z licznymi przeszkodami terenowymi.

typu drzewa itp

Dach płaski stalowy . Nachylenie połaci dachowych 3.5

Ocieplenie wełna mineralną twardą

gr. 20 cm na stropie nad pomieszczeniami budynku. od

spodu pokrycie płytami g-kf gr 2cm

Zestawienie obciążeń

Obciążenia ciężarem warstw wykończeniowych powierzchni blachy

Opis obciążenia g

g

o

- - [kN/m

2

] - [kN/m

2

]

1 Papa termozgrzewalna 2x 0.150 1,2 0.180

2 Wełna mineralna [0,20m x2,0kN/m

3

] 0,400 1,2 0,480

4 Folia paro szczelna [0,0002m x15,0kN/m

3

] 0,003 1,2 0.004

5 Płyta g-k [0,025m x12kN/m

3

]x1.1 0.330 1,2 0.396

Razem

0.883 1,2 1.096

Obciążenia użytkowe eksploatacyjne dachu

Opis obciążenia g

g

o

- - [kN/m

2

] - [kN/m

2

]

Razem

0.5 1.4 0.700

Obciążenia śniegiem

=3.5 ; q

k

=0,70kN/m

2

; =1,5

1

=0.8;

2

=

89.030/5.38.08.0

S

k1

=0,70 kN/m

2

x0,890=0,623 kN/m

2

S

1

= S

k1

x1.5=0,934 kN/m

2

Worki śnieżne

Ls=2h=1.06mx2=2.12m dach wyższy =7

s

=0

w

=(b

1

+b

2

)/2h=(7.10+9.70)/2x1.06=0.126 < 2kN/m

3

x 1.06m /0.7=3.028

s

max

=(0.89+0.126)x070=0.735kN/m

2

poz. I.1 blacha trapezowa

blachy trapezowe

obciążenia

ciężar warstw dachowych 1.096kN/m

2

ciężar śniegu 0.934kN/m2 max0.735x1.5=1.103kN/m

2

obciążenie eksploatacyjne 0.700kN/m

2

gw= 1.634kN/m2 T 55x188 A/0.75 dla przęseł 2.40m

poz. I.2 płatew stalowa

Zastosowano płatwie ciągłe wieloprzęsłowe [ 120 St3Sx rozpiętość przęseł 455cm ciągłość

płatwi uzyskano poprzez połączenie nad podporą płatwi środnikiem ora skręceniem 3M16

długość pojedynczego elementu wysyłkowego 6.0m płatwie skrajne [160

obciążenie na płatew z rozpiętości 2.40m

g=2.40X(0.883+0.091)=2.337kN/m

s=2.40X(0.934)=2.242kN/m

p=2.40X(0.700)=1.680kN/m

schemat statyczny:

1 23 4 56 7 89 10 1112 13 1415 16 1718 19

2,34 2,34

2,24 2,24

1,68 1,68

2,342,34

2,242,24

1,681,68

2,342,34

2,242,24

1,681,68

2,34 2,34

2,24 2,24

1,68 1,68

2,342,34

2,242,24

1,681,68

2,342,34

2,242,24

1,681,68

2,34 2,34

2,24 2,24

1,68 1,68

2,342,34

2,242,24

1,681,68

2,342,34

2,242,24

1,681,68

2,34 2,34

2,24 2,24

1,68 1,68

2,342,34

2,242,24

1,681,68

2,342,34

2,242,24

1,681,68

2,34 2,34

2,24 2,24

1,68 1,68

2,342,34

2,242,24

1,681,68

2,342,34

2,242,24

1,681,68

2,34 2,34

2,24 2,24

1,68 1,68

2,342,34

2,242,24

1,681,68

2,342,34

2,242,24

1,681,68

2,34 2,34

2,24 2,24

1,68 1,68

poz. I.2.a płatew stalowa- przęsło skrajne

Wymiary przekroju:

[ 160 h=160,0 s=65,0 g=7,5 t=10,5 r=10,5 ex=18,4.

Charakterystyka geometryczna przekroju:

Jxg=925,0 Jyg=85,3 A=24,00 ix=6,2 iy=1,9 Jw=3259,3

Jt=7,2 xs=-3,7 is=7,5 ry=9,4 bx=-8,4.

Materiał: St3SX, Wytrzymałość fd=215 MPa dla

g=10,5.

Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1.

Siły przekrojowe:

M

x

= -16,00 kNm, V

y

= -0,51 kN, N = 0,00 kN,

Długości wyboczeniowe pręta:

- przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1 normy:

1

= 1,000

2

= 0,300 węzły przesuwne = 2,213 dla l

o

= 3,950

l

w

= 2,213×3,950 = 8,741 m

- przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu:

1

= 1,000

2

= 1,000 węzły nieprzesuwne = 1,000 dla l

o

= 0,740

l

w

= 1,000×0,740 = 0,740 m

- dla wyboczenia skrętnego przyjęto współczynnik długości wyboczeniowej

= 1,000. Rozstaw stężeń

zabezpieczających przed obrotem l

o

= 0,376 m. Długość wyboczeniowa l

= 0,376 m.

x X

Y

y

160,0

65,0

Zwichrzenie:

Moment krytyczny przy zwichrzeniu ceownika zginanego w płaszczyźnie środnika można wyznaczyć, jak dla

dwuteownika o tych samych wymiarach, dla którego

N

y

= 1793,75 kN, N

z

= 10836,13 kN.

Współrzędna punktu przyłożenia obciążenia a

o

= 0,00 cm. Różnica współrzędnych środka ścinania i punktu

przyłożenia siły a

s

= 0,00 cm. Przyjęto następujące wartości parametrów zwichrzenia: A

1

= 0,610, A

2

= 0,530,

B = 1,140.

A

o

= A

1

b

y

+ A

2

a

s

= 0,610 ×0,00 + 0,530 ×0,00 = 0,000

M A N A N B i N Ncr o y o y s y z ( )

2 2 2

- 0,000×1793,75 + (0,000×1793,75)

2

+ 1,140

2

×0,075

2

×1793,75×10836,13 = 320,72

Smukłość względna dla zwichrzenia wynosi:

L R crM M 115, /

1,15× 21,13 / 320,72 = 0,295

Dla ceownika zginanego w płaszczyźnie środnika, przyjęto:

L

= 1,25×0,295 = 0,369

Nośność przekroju na zginanie:

- względem osi X

M

R

=

p

W f

d

= 1,000115,621510

-3

= 24,86 kNm

Nośność przekroju względem osi X należy zredukować do wartości:

MR red d

R

w

f

W f

V

V

e t

b t

,

0,85

2

115,6×215×

[

0,85 -

(

0,51×3,7×0,8

149,64×6,5×1,1

)

2

]

×10

-3

= 21,13

Współczynnik zwichrzenia dla

L

= 0,369 wynosi

L

= 0,997

Warunek nośności (54):

M

M

x

L Rx

=

16,00

0,997×21,13

= 0,760 < 1

Stan graniczny użytkowania:

Ugięcia względem osi Y liczone od ci ęciwy pręta wynoszą:

a

max

= 10,0 mm

a

gr

= l / 350 = 3950 / 350 = 11,3 mm

a

max

= 10,0 < 11,3 = a

gr

poz. I.2.b płatew stalowa- przęsło środkowe

Wymiary przekroju:

[ 120 h=120,0 s=55,0 g=7,0 t=9,0 r=9,0 ex=16,0.


Jxg=364,0 Jyg=43,2 A=17,00 ix=4,6 iy=1,6 Jw=899,7

Jt=3,9 xs=-3,1 is=5,8 ry=6,5 bx=-6,4.


g=9,0.


Siły przekrojowe:

M

x

= -8,74 kNm, V

y

= 0,42 kN, N = 0,00 kN,



1

= 0,300

2


o

= 3,350

l

w

= 1,209×3,350 = 4,050 m


1

= 1,000

2


o

= 0,752

l

w

= 1,000×0,752 = 0,752 m




o


= 3,350 m.

Zwichrzenie:

Moment krytyczny przy zwichrzeniu ceownika zginanego w płaszczyźnie środnika można wyznaczyć, jak dla

dwuteownika o tych samych wymiarach, dla którego

N

y

= 901,05 kN, N

z

= 1421,70 kN.


o



s


1

= 0,610, A

2

= 0,530,

B = 1,140.

A

o

= A

1

b

y

+ A

2

a

s

= 0,610 ×0,00 + 0,530 ×0,00 = 0,000


2 2 2

- 0,000×901,05 + (0,000×901,05)

2

+ 1,140

2

×0,058

2

×901,05×1421,70 = 61,94

x X

Y

y

120,0

55,0


L R crM M 115, /

1,15× 11,09 / 61,94 = 0,487

Dla ceownika zginanego w płaszczyźnie środnika, przyjęto:

L

= 1,25×0,487 = 0,608


- względem osi X

M

R

=

p

W f

d

= 1,00060,721510

-3

= 13,04 kNm

Nośność przekroju względem osi X należy zredukować do wartości:

MR red d

R

w

f

W f

V

V

e t

b t

,

0,85

2

60,7×215×

[

0,85 -

(

0,42×3,1×0,7

104,75×5,5×0,9

)

2

]

×10

-3

= 11,09


L

= 0,609 wynosi

L

= 0,968


M

M

x

L Rx

=

8,74

0,968×11,09

= 0,815 < 1

Nośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna:

- dla zginania względem osi X V

y

= 0,42 < 31,42 = V

o

M

R,V

= M

R

= 11,09 kNm


M

M

x

Rx V,

8,74

11,09

= 0,789 < 1


Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą:

a

max

= 9,2 mm

a

gr

= l / 350 = 3350 / 350 = 9,6 mm

a

max

= 9,2 < 9,6 = a

gr

połączenie styku śrubami M16

maksymalny moment podporowy wynosi 18.75kNm

moment podporowy przenoszą 2 śruby M18 na ramieniu 0.60m

siła ścinająca połączenie wynosi 39.69kN M=22.60kNm

Si

F

=F/.n =39.69kN/3=13.23kN

kNS

iM

66,37

6,0

60.060.22

2

S

kNSSS

ififiM

92.3923.13066.37sincos

2

222

S

R

=045R

m

A

v

m

2

=0.45x 375Mpax2.541x10

-4

x1=42.919kN

poz. I.3 dźwigar stalowy dachowy

dźwigary stalowe o rozpiętości 8.96m w świetle ścian

Lo=9.03mx1.05=9.48m

Obciążone są punktowo reakcjami płatwi stalowych

SCHEMAT STATYCZNY:

1

2

3

4

6,85

6,07

4,55

13,69

13,69

13,69

12,14

12,14

12,14

9,11

9,11

9,11

6,85

6,07

4,55

W Y N I K I

Teoria I-go rzędu

Kombinatoryka obciążeń

MOMENTY-OBWIEDNIE:

1

2

3

4

-3,33

-9,53

-3,33

-9,53

81,04

29,39

81,04

29,39

69,78

25,21

69,78

25,21

-20,55

-55,99

-20,55

-55,99

-33,03

-90,60

-33,03

-90,60

-1,35

-3,68

-1,35

-3,68

TNĄCE-OBWIEDNIE:

1

2

3

4

-8,22

-23,69

-8,44

-23,91

44,05

16,27

42,92

15,15

-1,28

-4,47

-2,48

-5,67

-18,91

-53,06

-20,17

-54,32

-36,60

-101,71

-36,78

-101,90

45,27

16,83

44,22

15,78

20,52

7,56

20,43

7,46

NORMALNE-OBWIEDNIE:

1

2

3

4

0,000,000,010,01

5,76

1,95

5,82

2,00

5,82

2,01

5,88

2,06

5,88

2,06

5,94

2,12

5,95

2,12

5,95

2,13

-0,40

-1,01

-0,36-0,96-0,36-0,97

-0,35

-0,96

-53,67-147,33

-54,42-148,08

POZ 1.3 A DZWIGAR DACHOWY

Wymiary przekroju:

I 300 p h=300,0 g=8,3 s=125,0 t=16,1 r=10,8.


Jxg=9420,0 Jyg=450,0 A=62,50 ix=12,3 iy=2,7

Jw=90840,4 Jt=46,3 is=12,6.


g=16,1.


Siły przekrojowe:

M

x

= 90,60 kNm, V

y

= -101,90 kN, N = 5,95 kN,

Osłabienia otworami:

Naprężenia w skrajnych włóknach:

t

= 145,22 MPa

C

= -143,32 MPa.

Osłabienia przekroju: A

o

= 5,12 cm

2

.

Naprężenia:

- normalne: = 0,95 = 144,27 MPa

ot

= 0,967

- ścinanie wzdłuż osi Y: Av = 24,90 cm

2

= 40,92 MPa

ov

= 1,000

Warunki nośności:

et

= /

ot

+ = 0,95 / 0,967 + 144,27 = 145,26 < 205 MPa

ey

= /

ov

= 40,92 / 1,000 = 40,92 < 118,90 = 0.58×205 MPa

e e

2 2

3 145,26

2

+ 3×0,00

2

= 145,26 < 205

MPa

x X

Y

y

300,0

125,0

Nośność elementów rozciąganych:

Siała osiowa: N = 5,95 kN.

Pole powierzchni przekroju: A = 62,50 cm

2

.

Pole powierzchni otworów: A

o

= 5,12 cm

2

.

Sprowadzone pole przekroju: A

= 60,41 cm

2

.

Nośność przekroju na rozciąganie: N

Rt

= A

f

d

= 60,41×205×10

-1

= 1238,37 kN.


N = 5,95 < 1238,37 = N

Rt



1

= 1,000

2


o

= 6,988

l

w

= 2,299×6,988 = 16,065 m


1

= 1,000

2


o

= 2,400

l

w

= 1,000×2,400 = 2,400 m




o


= 6,988 m.

Zwichrzenie:

Dla dwuteownika walcowanego rozstaw stężeń zabezpieczających przekrój przed obrotem l

1

= l

o

=6988 mm:

35

215

i

f

y

d

/

35×27

1,000

× 215 / 205 = 961 < 6988

= l

1

Pręt nie jest zabezpieczony przed zwichrzeniem.


o



s


1

= 0,550, A

2

= 0,760,

B = 1,370.

A

o

= A

1

b

y

+ A

2

a

s

= 0,550 ×0,00 + 0,760 ×0,00 = 0,000


2 2 2

0,000×1580,68 + (0,000×1580,68)

2

+ 1,370

2

×0,126

2

×1580,68×2584,73 = 347,99


L R crM M 115, /

1,15× 128,74 / 347,99 = 0,699


- względem osi X

M

R

=

p

W f

d

= 1,067628,020510

-3

= 137,31 kNm


L

= 0,722 wynosi

L

= 0,931


N

NRt

M

M

x

L Rx

=

5,95

1238,37

+

90,60

0,931×137,31

= 0,714 < 1

Nośność przekroju na ścinanie:

- wzdłuż osi Y

V

R

= 0,58 A

V

f

d

= 0,58×24,9×205×10

-1

= 296,06 kN

Vo = 0,6 V

R

= 177,64 kN

Warunek nośności dla ścinani a wzdłuż osi Y:

V = 101,90 < 296,06 = V

R

Nośność przekroju zginanego,w którym działa siła poprzeczna:


y

= 101,90 < 177,64 = V

o

M

R,V

= M

R

= 137,31 kNm


N

NRt

M

M

x

Rx V,

5,95

1238,37

+

90,60

137,31

= 0,665 < 1

Nośność przekroju na ścinanie z uwzględnieniem siły osiowej:

xa = 6,988, xb = 0,000.

- dla ścinania wzdłuż osi Y:

V = 101,90 < 296,06 = 296,06× 1 - ( 5,95 / 1238,37 )

2

V N N VR Rt R N1

2

,

Nośność środnika pod obciążeniem skupionym:



a

max

= 13,1 mm

a

gr

= l / 350 = 6988 / 350 = 20,0 mm

a

max

= 13,1 < 20,0 = a

gr

POZ 1.3 B SŁUP DZWIGARA DACHOWEGO

Wymiary przekroju:

[ ] 100 h=100,0 s=50,0 g=6,0 t=8,5 r=8,5 ex=15,5.


Jxg=412,0 Jyg=380,0 A=27,00 ix=3,9 iy=3,8.


g=8,5.


x X

Y

y

100,0

100,0

Siły przekrojowe:

N = -148,08 kN,

Naprężenia w skrajnych włóknach:

t

= -54,84 MPa

C

= -54,84 MPa.

Nośność elementów rozciąganych:



1

= 1,000

2


o

= 3,200

l

w

= 1,000×3,200 = 3,200 m


1

= 1,000

2


o

= 3,200

l

w

= 1,000×3,200 = 3,200 m

Nośność przekroju na ściskanie:

N

RC

= A f

d

= 27,021510

-1

= 580,50 kN

Określenie współczynników wyboczeniowych:

- dla Nx

115, /N NRC x

1,15× 580,50 / 814,05 = 0,975

Tab.11 b = 0,665

- dla Ny

1 15, /N N

RC y

1,15× 580,50 / 750,76 = 1,015

Tab.11 b = 0,638

Przyjęto: =

min

= 0,638

Warunek nośności pręta na ściskanie (39):

N

NRc

148,08

0,638×580,50

= 0,400 < 1

POZ 1.3 C STOPA SŁUPA DZWIGARA DACHOWEGO

SIŁA W PODSTAWIE SŁUPA WYNOSI 148.08 Kn

Posadowienie na głębokości 80cm ppt.

Grubość stopy 40cm wymiary 60x60cm obciążenie naziomu powyżej poziomu posadowienia

wynosi (18.0kN/m3x0.65m+22kN/m3x0.15m)/0.8m=18.75kN/m

3

Piaski średnie średni zagęszczone =30

Nd=13.20 Nb=4.46

kNxxxxxxxx

bBN

L

B

DDN

L

B

BLQ

BMINDFNB

98.28678.09.075.1846.425.018.09.01820.135.1178.0

25.015.11

2

0.7X286.98Kn=200.0kN > 148.08 N/Q=0.74

POZ. 2 NADPROŻA

OBCIĄŻENIA

Obciążenia ciężarem własnym konstrukcji stropowych

Opis obciążenia g

g

o

- - [kN/m

2

] - [kN/m

2

]

1 Posadzka z płytek ceramicznych 0.440 1.2 0.528

2 WYLEWKA CEMENTOWA 0,07 x 24 kN/m

3

1.680 1.3 2.184

3 Płyty styropianowe 0,0.04mx0,450 kN/m

3

0.018 1.2 0.022

4 Strop DMS 3.200 1,1 4.520

5 Tynk cem wap 0,01mx19,0 kN/m

3

x 0,190 1,3 0.247

Razem

6.328 1,18 7.501

Obciążenia uzytkowe

Opis obciążenia g

g

o

- - [kN/m

2

] - [kN/m

2

]

Pokoje mieszkalne

2.0 1.3 2.6

Opis obciążenia g

g

o

- - [kN/m

2

] - [kN/m

2

]

1 Tynk 2x 0.02m x 19kN/m

3

0.760 1.3 0.9288

2 Cegła pełna 0,38mx18,00 kN/m

3

6.840 1,1 7.524

Razem

7.60 1,11 8.453

Obciążenie śniegiem

S

k1

=0,70 kN/m

2

x0,890=0,623 kN/m

2

S

1

= S

k1

x1.5=0,934 kN/m

2

Łączne obciążenie przypadające na ścianę w poziomie nadproża

P=7.20mx0.5x2x(7.501kN/m

2

+2.60kN/m

2

)+2.40mx

x8.453kN/m

2

+0.934kN/m

2

X7.20mX0.5=96.376kN/m

POZ. 2 a N1

Przyjeto belki I260

Wymiary przekroju:

I 260 h=260,0 g=9,4 s=113,0 t=14,0 r=9,4.


Jxg=5740,0 Jyg=288,0 A=53,40 ix=10,4 iy=2,3

Jw=43401,0 Jt=31,4 is=10,6.


g=14,0.


Siły przekrojowe:

M

x

= -66,74 kNm, .



1

= 1,000

2


o

= 3,160

l

w

= 1,000×3,160 = 3,160 m

x X

Y

y

260,0

113,0


1

= 1,000

2


o

= 3,160

l

w

= 1,000×3,160 = 3,160 m




o


= 3,160 m.

Zwichrzenie:


1

= l

o

=3160 mm:

35

215

i

f

y

d

/

35×23

1,000

× 215 / 215 = 812 < 3160

= l

1



o



s


1

= 0,610, A

2

= 0,530,

B = 1,140.

A

o

= A

1

b

y

+ A

2

a

s

= 0,610 ×0,00 + 0,530 ×0,00 = 0,000


2 2 2

0,000×583,54 + (0,000×583,54)

2

+ 1,140

2

×0,106

2

×583,54×3006,29 = 160,43


L R crM M 115, /

1,15× 102,07 / 160,43 = 0,917


- względem osi X

M

R

=

p

W f

d

= 1,075441,521510

-3

= 102,07 kNm


L

= 0,917 wynosi

L

= 0,819


M

M

x

L Rx

=

66,74

0,819×102,07

= 0,798 < 1


xa = 1,580; xb = 1,580.


y

= 0,00 < 182,86 = V

o

M

R,V

= M

R

= 102,07 kNm


M

M

x

Rx V,

66,74

102,07

= 0,654 < 1


Ugięcia względem osi Y l iczone od cięciwy pręta wynoszą:

a

max

= 5,4 mm

a

gr

= l / 350 = 3160 / 350 = 9,0 mm

a

max

= 5,4 < 9,0 = a

gr

POZ. 2 b N2

Przyjeto belki I180

Wymiary przekroju:

I 180 h=180,0 g=6,9 s=82,0 t=10,3 r=6,9.


Jxg=1450,0 Jyg=81,3 A=27,90 ix=7,2 iy=1,7

Jw=5835,8 Jt=9,0 is=7,4.


g=10,3.


Siły przekrojowe:

M

x

= -29,35 kNm, .

Zwichrzenie:


1

= l

o

=2100 mm:

35

215

i

f

y

d

/

35×17

1,000

× 215 / 215 = 599 < 2100

= l

1



o



s


1

= 0,610, A

2

= 0,530,

B = 1,140.

A

o

= A

1

b

y

+ A

2

a

s

= 0,610 ×0,00 + 0,530 ×0,00 = 0,000


2 2 2

0,000×373,00 + (0,000×373,00)

2

+ 1,140

2

×0,074

2

×373,00×1798,38 = 69,17


L R crM M 115, /

1,15× 37,16 / 69,17 = 0,843


- względem osi X

M

R

=

p

W f

d

= 1,073161,121510

-3

= 37,16 kNm

x X

Y

y

180,0

82,0


L

= 0,843 wynosi

L

= 0,868


M

M

x

L Rx

=

29,35

0,868×37,16

= 0,910 < 1



y

= 0,00 < 92,93 = V

o

M

R,V

= M

R

= 37,16 kNm


M

M

x

Rx V,

29,35

37,16

= 0,790 < 1



a

max

= 4,1 mm

a

gr

= l / 350 = 2100 / 350 = 6,0 mm

a

max

= 4,1 < 6,0 = a

gr

POZ. 2 c N3

Przyjeto belki I120

Wymiary przekroju:

I 120 h=120,0 g=5,1 s=58,0 t=7,7 r=5,1.


Jxg=328,0 Jyg=21,5 A=14,20 ix=4,8 iy=1,2 Jw=681,0

Jt=2,6 is=5,0.


g=7,7.


Siły przekrojowe:

M

x

= -11,57 kNm,

Zwichrzenie:


1

= l

o

=1320 mm:

35

215

i

f

y

d

/

35×12

1,000

× 215 / 215 = 431 < 1320

= l

1

Pręt nie jest zabezpieczony przed zwi chrzeniem.


o



s


1

= 0,610, A

2

= 0,530,

B = 1,140.

A

o

= A

1

b

y

+ A

2

a

s

= 0,610 ×0,00 + 0,530 ×0,00 = 0,000

x X

Y

y

120,0

58,0


2 2 2

0,000×249,66 + (0,000×249,66)

2

+ 1,140

2

×0,050

2

×249,66×1164,32 = 30,49


L R crM M 115, /

1,15× 12,67 / 30,49 = 0,741


- względem osi X

M

R

=

p

W f

d

= 1,07854,721510

-3

= 12,67 kNm


L

= 0,741 wynosi

L

= 0,923


M

M

x

L Rx

=

11,57

0,923×12,67

= 0,990 < 1

M

M

x

Rx V,

11,57

12,67

= 0,913 < 1



a

max

= 2,8 mm

a

gr

= l / 350 = 1320 / 350 = 3,8 mm

a

max

= 2,8 < 3,8 = a

gr

II.ŚCIANY

OPARCIE BELKI STALOWEJ NA ŚCIANIE

SIŁA POCHODZACA OD REAKCJI N=67.61Kn

Szerokość podparcia F=12.5x 38cm

Oparcie na wieńcu betonowym rozkład powierzchni docisku 62.5cm x 38cm

Docisk do wieńca

733.0

421.1

286.0

2

3

1

125.038.0/5.67

625).38.0/61.67

2

3

1

2

3

1

max.

min.

x

x

u

u

u

44.0

U

, 2 973.112

6.10

286.0

21

MPA

MPa

f

u

cd

CUM

UCU

MPaMPaxf

cud

914.206.10973.1

COcudusd

AfN 0.733x20.914MPa x 0.0474m

2

=728.173kN > 67.61kN

NOŚNOŚC MURU NA OBCIĄZENIE FILARAKA

PRZYJETO BLOCZKI GAZOBETONOWE ODMIANY 600 GR 38cm

f

k

=2.9MPa

m

=2.2 A=0.24mx 1.40m=0.336m

2

A

=1

f

d

=2.9Mpa/2.2=1.318MPa

h

elf

=1.40mx1.50=2.10m

g

sciany

=2.40x(.38x9.5kN/m3 x1.40mx1.1+0.02mx2x1.40m x 19,0x1.4)=16.662

M

1G

=(0.4x0.38+0.01)x61,61=9.982kNm M

1D

=0.01x61,61+0.01x16.662=0.782kNm

081.0

272.78

782.04.0982.96.0

xx

e

m

m

e

m

/t=0.333 helf/t=8.75 =0.18

N=0.18x1.40mx0.24mx1.318Mpa=79.713kN>78.272kN

Zastosowano bloczki odmiany 600 na zaprawach klejowych klasy 10

Wymiarowanie ławy pod ściana

N=78,272kN+(0.40*0.50+0.50*0.30)*25.1.1=87.897kN

Posadowienie na głębokości 80cm ppt.

Grubość ŁAWY 30cm wymiary 50cm obciążenie naziomu powyżej poziomu posadowienia

wynosi (18.0kN/m3x0.65m+22kN/m3x0.15m)/0.8m=18.75kN/m

3

Piaski średnie średni zagęszczone =30

Nd=13.20 Nb=4.46

kNxxxxxxxxxxx

bBN

L

B

DDN

L

B

BLQ

BMINDFNB

467.19748.09.075.1846.435.025.018.09.01820.1335.05.1140.15.0

25.015.11

0.7X197.467Kn=138.333kN > 87.897 N/Q=0.63

Documents

PROJEKT BUDOWLANY - upwr.edu.pl · PODSTAWY OPRACOWANIA 3. OBLICZENIA 4. OPIS TECHNICZNY CZĘŚĆ OGÓLNA 5. OPIS TECHNICZNY CZĘŚC SZCZEGÓŁOWA ... Przedstawiono w załączniku