of 118/118
Universitatea POLITEHNICA din Bucureşti Facultatea de Ingineria şi Managementul Sistemelor Tehnologice Catedra: Tehnologia Construcţiilor de Maşini PROIECT DE DIPLOMĂ Absolvent: Voina Dragoş Conducător ştiinţific, conf. dr.ing. Sergiu Tonoiu 1

Proiect-TFP...voina proiect la tf materia tfp licenta

  • View
    174

  • Download
    26

Embed Size (px)

DESCRIPTION

proiect tfp profesor bunpiesa arbore intrepreCraig Gilner are 15 ani şi ambiţia l-a aşezat pe drumul visat. Are tot ce-şi poate dori un tânăr de vârsta lui – o familie iubitoare şi un loc la unul dintre cele mai prestigioase licee din Manhattan –, dar fericirea întârzie să apară. Odată prins în caruselul competiţiei şi al temelor pentru şcoală, viaţa devine pentru Craig un coșmar: se confruntă zi de zi cu tulburări de alimentaţie şi de somn, consumă marijuana, îşi accentuează starea de nefericire visând la iubita celui mai bun prieten al său şi se plimbă de la psiholog la psiholog sperând la marea Schimbare, care să-i facă viaţa suportabilă. Dar schimbarea nu apare până când, în toiul unei crize, Craig ajunge să-i cunoască pe pacienţii de la secţia de psihiatrie a unui spital din Manhattan. De la aceştia tânărul învaţă cum să-şi înfrunte temerile şi să privească viaţa cu mai multă îngăduinţă.- See more at: http://www.editura-art.ro/carte/o-poveste-haioasa#sthash.2IQhBhvi.dpuf

Text of Proiect-TFP...voina proiect la tf materia tfp licenta

Universitatea POLITEHNICA din Bucureti

Facultatea de Ingineria i Managementul Sistemelor TehnologiceCatedra: Tehnologia Construciilor de Maini

PROIECT

DE

DIPLOMAbsolvent:

Voina DragoConductor tiinific,

conf. dr.ing. Sergiu Tonoiu2012TEMA PROIECTULUI

DE DIPLOM

2012CUPRINS

C1: Proiectarea procesului tehnologic de fabricare a produsului ,, CAPAC DIFERENIAL

1. DATE INIIALE GENERALE 52. DATE CONSTRUCTIV-FUNCTIONALE .. 63. METODE/ PROCEDEE/ SCHEME TEHNOLOGICE DE

SEMIFABRICARE/ PRELUCRARE.... 154. PROCESE TEHNOLOGICE DE REFERIN... 265. STRUCTURA SIMPLIFICAT A PROCESELOR TEHNOLOGICE.. 286. STRUCTURA DETALIAT A PROCESULUI TEHNOLOGIC..... 387. SIMULARE PRELUCRARE CNC - OPERAIA 90..... 103C2: PROIECTARE PROCES TEHNOLOGIC I ECHIPAMENT DE PRELUCRARE PRIN DEFORMARE PLASTIC LA RECE PENTRU FABRICAREA REPERULUI

,,??????

1. ANALIZA REPERULUI. 1112. STUDIUL TEHNOLOGICITII REPERULUI .. 1153. ANALIZA CROIRII SEMIFABRICATULUI .. 1194. ANALIZA DIFERITELOR VARIANTE DE PROCES TEHNOLOGIC.. 1255. PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC .... 1276. CALCULUL FORELOR I STABILIREA POZIIEICENTRULUI DE PRESIUNE ............ 1297. PROIECTAREA ECHIPAMENTULUI DE DEFORMAREMATRI.. 1358. NORMAREA PRELUCRARII SI CALCULUL COSTULUI FABRICRII REPERULUI .... 1439. DATE PRIVIND EXPLOATAREA ECHIPAMENTULUI ....... 147C3: Proiectarea unui echipament de prelucrare a reperului CAPAC DIFERENIAL1. DATE INIIALE GENERALE .................................................................................. 153

2. SOTP - DETERMINAREA SCHEMELOR DE ORIENTARE TEHNIC POSIBILE.1543. SOTA - DETERMINAREA SCHEMELOR DE ORIENTARE TEHNIC

ACCEPTABILE .......................................................................................................... 157

4. MC-MA APLICAREA METODEI MULTICRITERIALE -MULTIATRIBUT...... 160

5. PT - DATE PRELUATE DIN PROCESUL TEHNOLOGIC ..................................... 163

6. SOFTP - DETERMINAREA SCHEMELOR DE ORIENTARE I FIXARE TEHNIC POSIBILE ..................................................................................... 1647. SOFTA - DETERMINAREA SCHEMELOR DE ORIENTARE I FIXARE TEHNIC ACCEPTABILE ........................................................................... 1688. SOFO - DETERMINAREA SCHEMEI DE ORIENTARE I FIXARE OPTIM........ 1709. ANSAMBLUL DISPOZITIVULUI ............................................................................ 171BIBLIOGRAFIE.................................................................................................................173C 1:

PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC

DE FABRICARE A REPERULUI :

CAPAC DIFERENIAL

1. Date iniiale generale

La realizarea procesului tehnologic pentru reperul ,, CAPAC DIFERENIAL sunt necesare urmatoarele date :

Programa de producie :

- reprezinta numrul de piese care se prelucreaz ntr-un interval de timp bine stabilit anterior ntre beneficiar i executant (1 an).

Se determin cu relaia :

NT = Nn + NnK1 + NnK2 [buc];

Unde :

NT volumul de fabricaie ;

N = 5000 buc i reprezint numrul de repere stabilit ntre productor i beneficiar;

n numrul de piese de acelai fel ;

K1 coeficient adimensional care ine seama de stocul de siguran (K1=0.05...0.2)

K2 coeficient adimensional care ine seama de numrul pieselor de schimb (K2=0.3....3).

NT=50001+500010,1+500010,3=5000+500+1500;

NT=7000 buc/an

Unitatea de producie: - secia de prelucrri mecanice

Fondul real de timp: 1 an ;

Procesul tehnologic trebuie realizat astfel nct costul de fabricaie al piesei s fie minim .

Obiectiv pricipal: proiectarea unei noi tehnologii;

2. Date constructiv-funcionale

2.1 Schie constructive ale produsului i reperului

Schia reperului CAPAC DIFERENIAL este prezentat n figura 2.1.

Pe schia reperului s-a procedat la marcarea suprafeelor Sk (k = 1, 2, 3,) ce se vor prelucra n cadrul procesului tehnologic de prelucrare prin achiere.

Fig. 2.1

Fig. 2.1 - continuare2.2 Caracteristici constructive prescrise reperului.

a. Caracteristicile suprafeelor.

Caracteristicile suprafeelor Sk se prezint n tabelul 2.1:Tabelul 2.1

SkForma

suprafeteiDimensiuni

[mm]Rugoz-itatea Ra

[m]Tolerante de forma

[mm]Pozitia reciproca

[mm]Alte conditii(trat. termice,etc)

S1Plana exterioara

(inelara)800,3/

680,0612,5

HB

S2Cilindrica interioara8,50,2x

80,212,5

HB

S3Cilindrica exterioara2040,5x80,212,5

HB

S4Plana exterioara

(inelara)2040,5/

1680,0812,5

HB

S5Cilindrica exterioara1680,08x

50,112,5

HB

S6Plana exterioara

(inelara)1680,08/

1540,512,5

HB

S7Tronconic6 x 3012,5

HB

S8Plana exterioara

(inelara)780,3/

720,0212,5

HB

S9

Tronconic1 x 4512,5

HB

S10Cilindrica interioara720,02x

140,23,2Baza de ref. A

HB

S11Plana interioara

(inelara)720,02/

620,33,2

HB

S12Cilindrica interioara620,3x

50,112,5

HB

S13Plana interioara

(inelara)680,06/

620,312,5

HB

S14Cilindrica interioara680,06x

680,33,2

HB

S15Cilindrica interioara10,50,2x

60,112,5

HB

S16Plana exterioara500,312,5

HB

Pentru dimensiunile netolerante pe desenul de execuie al reperului ,,capac diferenial (dimensiuni libere) am ales abaterile limita conform ISO 2768-75.[11, pag.44, tab.3.9].

Am ales clasa mijlocie, deoarece pies nu prezint precizie foarte ridicat. Pentru suprafeele unde nu este indicat rugozitatea am ales n funcie de procedeul de prelucrare prin care s-ar putea obine fiecare din acestea, rugozitatea necesar ndeplinirii rolului funcional al suprafeelor, [11, pag.39, tab.3.4], rugozitatea general rezultnd n urma procedeului de semifabricare.

Att tolerantele de form de la planitate (STAS 7391/1-74) [11, pag.45, tab.3.12], ct i tolerantele de form de la circularitate i cilindricitate (STAS 7391/2-74) [11, pag.45, tab.3.13] care nu au fost prescrise pe desenul de execuie al reperului ,,capac diferenial le-am ales n funcie de clasa de precizie i dimensiunea nominal, clasa de precizie aleas fiind clasa 9 pentru procedeul de frezare [11, pag.44, tab.3.8].

Tolerantele de poziie neindicate pe desen cum sunt tolerantele de la coaxialitate i concentricitate le-am ales i trecut n tabelul 1, conform STAS 7391/4-74, [11, pag.47, tab.3.15], toleran la btaia radial [11, pag.47, tab.3.16] iar tolerana la paralelism i perpendicularitate [11, pag.46, tab.3.14], toate n funcie de clasa de precizie i dimensiunea nominal a suprafeelor.

b. Caracteristici de material Materialul indicat n desenul de execuie al reperului este EN-GJL-250 - font cenusie cu grafit lamelar;

Compoziia chimic a fontelor cenuii (STAS 568-75, STAS 8541-75) [1, pag. 13, tab. 2.1]

Tabelul 2.2Marca fonteiCompozitia chimica %Structura

EN-GJL-250CSiMnP max.S max.CrPerlitica fina sau sorbitica; grafit lamelar fin

3.0-3.40.7-1.50.7-1.50.2-0.30.120.25-0.35

Proprietile mecanice ale fontelor cenuii (STAS 568-75, STAS 8541-75)[1, pag. 13, tab.2.2]

Proprietile mecanice ale fontei EN-GJL-250

Tabelul 2.3Marca fonteiRezistenta minima la tractiune , daN/mm2Duritatea Brinell HBObservatii

EN-GJL-250220-270170-241Destinate turnarii pieselor cu rezistenta mecanica medie

Structur metalografic

Fonta cenuie perlitic are stuctura alctuit din constituenii: perlit, grafit sub form de filamente, iar ca faze: grafit, ferit i cementit.

Caracteristici fizice

Caracteristicile fizice ale fontei EN-GJL 250 sunt prezentate n tabelul 2.4.

Tabelul 2.4

Marca fonteiDensitate

[g/cm3]Cldura specific

Conductivitatea termic

Coeficientul de dilatare termic liniarCldura de topire

[cal/g]

EN-GJL 25070,120,130,120,15(1012)

5575

Tratament termic

Fontelor cenuii perlitice le sunt prescrise urmtoarele tratamente termice:

- recoacere de detensionare ce are ca scop nlturarea tensiunilor interne prin nclzire la 500 550o C cu meninere h, urmat de rcire lent odat cu cuptorul 2050o C/h pn la 200o C, apoi n aer;

- recoacere subcritic care are ca scop micorarea duritii i a rezistenei la rupere, mbuntirea prelucrabilitii prin achiere prin nclzire lent odat cu cuptorul pn la 680780 cu meninereh, urmat de rcire lent odat cu cuptorul pn la 280o C i apoi n aer;

- recoacere de grafitizare ce are ca scop nlturarea efectelor clirii, micorarea duritii, creterea plasticitii i mbuntirea prelucrabilitii prin nclzire la 850950o C, meninere h, urmat de rcire lent i apoi foarte lent 25o C/h i meninereh la temperatura punctului de aproximativ 700o C.

Starea de livrare a produselor

Piesele turnate trebuie s fie debavurate i curate. Locurile alimentatoarelor i bavurile rezultate din turnare trebuie s fie curate n limitele abaterilor prevzute n standardele de produs sau, n lipsa acestora, n condiiile tehnice ale contractului. Piesele turnate trebuie s nu prezinte defecte care s le micoreze rezistena mecanic, s le nruteasc aspectul exterior sau s le ngreuneze prelucrarea. Se admit mici defecte, fr corectare, dac acestea nu influeneaz rezistena i aspectul pieselor.

Piesele turnate n clasa a III-a de precizie au adaosuri i abateri limit conform STAS 1592/1 85.

c. Masa reperului.Masa reperului este necesar pentru a calcula costul materialului.

Pentru aceasta se deseneaza piesa n soft-ul Autodesk INVENTOR 2012, de unde reiese masa i volumul piesei v. fig. 2.2.

Fig. 2.2

Fig. 2.2 - continuareDupa cum se poate observa, masa piesei este de 3,196 Kg.

d. Clasa de piese. La baza clasificrii pieselor stau trei factori determinani:

dimensiunile pieselor

forma pieselor

procesul de prelucrare

O prima mpartire a pieselor se face n clase, prin clasa ntelegandu-se grupele similare ca forma i tehnologie de execuie. mpartirea pieselor n clase trebuie s in seama mai ales de similitudinea procesului de prelucrare pe tipuri de utilaje identice. n cadrul unei clase, piesele se pot mpari n mai multe tipuri n funcie de complexitatea formei.

n cazul reperului ,, Capac diferenial, acesta se ncadreaz n clasa I de piese (clasa Carcase) conform tabelului 2.5. Tabelul 2.5Clasificarea pieselor n construcia de maini [13 ,pag.142, tab.5.1]

I

Carcase

a. Piese turnate

b. Piese sudate

c. Piese de complexitate ridicat

d. Capace

e. Plci profilateBatiuri, blocuri de cilindrii, cartere de reductoare, cutii de viteze, corpuri de pompe, corpuri de aparate, cartere de motoare, capacele lagrelor, cutiilor, corpuri de ppui fixe i mobile, montani, placi cu diferite profile interioare i exterioare etc.

Din punct de vedere al dimensiunilor si maselor, clasa carcaselor se mparte n :

piese mari cu lmax>700 mm i m >40 kg;

piese mijlocii cu lmax = 700...360mm i m =40...10kg;

piese mici cu lmax = 360...150 mm i m =10...2kg (din care face parte si reperul ,, Capac diferenial); piese mrunte cu lmax 150 mm i m 2kg. 2.3 Funciile reperului i suprafetelor. Reperul ,, Capac diferenial ndeplinete urmtoarele funcii: solidarizarea cu un element de referin fix;

asigur poziia relativ a pieselor fixe sau mobile;

rol de legatur extern;

de fixare;

Suprafeele pot fi:

funcionale

tehnologice

de montaj (de legtura)

auxiliare (pentru marcare, protecie, etc.)

Rolul funcional al suprafeelor se prezint n tabelul 2.6:

Tabelul 2.6Suprafaa SkFuncia(-ile)

S1, S3, S4, S5, S6, S8, S9, S10, S11, S12, S13, S14Funcional

S2, S15, S16De montaj

S7, S9Tehnologic

2.4 Tehnologicitatea construciei reperului. Tehnologicitatea este nsuirea unei piese sau a unui ansamblu de piese de a putea fi fabricate la un volum de fabricaie bine stabilit, n condiii de fiabilitate sporit cu un consum de material i manoper minim i deci la un cost de fabricaie minim.

Din punct de vedere al tehnologicitii reperului precizez urmatoarele:

reperul are forme geometrice simple dispuse simetric fa de ax;

numrul alezajelor este mic;

suprafeele sunt simple de tipul suprafeelor cilindrice i plane care pot fi uor obinute prin prelucrri mecanice obinuite;

reperul nu prezint precizie de prelucrare foarte ridicat, rugozitatea suprafeelor prelucrate fiind accesibil din punct de vedere tehnic.

De asemenea nu prezint precizii foarte ridicate de form, de poziie reciproc.

Reperul fiind din fonta EN-GJL-250, metod de semifabricare recomandat este turnarea, rugozitatea suprafeelor neprelucrate rezultnd din procedeul optim de turnare.

Dezavantaje:

Fontele cu grafit lamelar sunt mai greu prelucrabile;

Aezarea i fixarea piesei n timpul prelucrrii este mai dificil;

Analiza tehnologicitii pieselor turnate urmrete cu precdere urmtoarele elemente:

grosimea pereilor;

razele de racordare a pereilor;

construcia cavitilor interioare i exterioare;

concentraiile de material;

modul de solidificare.

Grosimea pereilor unei piese turnate se determin, pe de o parte, prin condiiile constructiv-funcionale impuse acesteia i, pe de alt parte, prin proprietile tehnologice de turnare ale materialului i prin particularitile procedeului de turnare aplicat.

Tabelul 2.7

Diametrele minime ale pieselor brut turnate [1 ,pag.52, tab.3.3]

Grosimea peretelui [mm]Diametrul gaurii turnate [mm]

6-106-10

20-3010-15

40-5012-18

Aprecierea tehnologicitii construciei piesei se face cu ajutorul unor indici tehnico-economici absolui sau relative mici, cum sunt:a) Gradul de utilizare al materialului

unde:

mp masa piesei;

mSF masa semifabricatului

mp = 3,196 kg

msf = 4,99 kg

(

b) Gradul de unificare i normalizare

Se poate spune c reperul ,,Capac diferenial este cu att mai tehnologic cu ct conine mai multe elemente reglementate prin standarde i norme. Aprecierea cantitativ a tehnologicitii din acest punct de vedere, se face cu ajutorul unui indicator :

, unde:

lt,d numrul de elemente neunificate

lt numrul total de elemente

Pentru reperul ,, Capac diferenial se va determina gradul de unificare pentru diferite elememente constructive precum: -guri strpunse;

Coeficientul de unificare al gaurilor din grupa i, ui se calculeza cu relatia:

= [1. pag.41, rel. 2.1]

n care:

- ngui este numarul de guri unificate (de aceeasi tipodimensiune);

- ngdi este numarul de guri diferite ca tip i dimensiune;

- ntg este numarul total de guri;

Pentru gurile strapunse rezult: ngdi = 2 deoarece avem 4 guri strapunse 8,5 i 8 guri strapunse 10,5;ntg = 12 reprezint numarul total de guri strapunse;

Rezult:

c) Forma constructiv a piesei

Desenul de execuie al reperului Capac diferenial evideniaz i msura n care forma constructiv asigur prelucrarea n condiii ct mai convenabile, adic msura n care diferitele suprafee ale piesei, care urmeaz a fi executate prin achiere, sunt uor accesibile i pot fi prelucrate cu scule standardizate.

Astfel se constat c:

exist forme constructive simple i complexe (suprafee plane, suprafee cilindrice i suprafee elicoidale);

exist posibilitatea utilizrii corespunztoare a anumitor suprafee n calitate de suprafee de orientare sau de fixare;

sunt asigurate posibiliti de strngere suficient a semifabricatului n dispozitiv;

accesul i ieirea sculelor i verificatoarelor la nivelul suprafeelor de prelucrat sunt n toate cazurile comode;

se folosesc scule standardizate i nestandardizate.

Rezult, deci, o tehnologicitate bun din acest punct de vedere.

Concluzionnd, se poate spune c reperul Capac diferenial prezint o tehnologicitate bun i deci se poate trece la proiectarea tehnologiei de prelucrare mecanic.

3. Metode/ procedee/ scheme tehnologice de semifabricare/ prelucrare. Din analiza desenului de execuie al reperului Capac diferenial, a condiiilor tehnice impuse piesei finite i innd cont de materialul prescris i caracteristicile mecanice i chimice ale acestuia, rezult c semifabricatul este o pies turnat din font cenuie cu grafit lamelar EN-GJL-250.

3.1 Procedee de obinere a semifabricatului

Alegerea metodei optime de obinere a semifabricatelor este condiionat de urmtoarele elemente importante:

obinerea unor piese de bun calitate, compacte, cu proprieti fizice, mecanice i chimice superioare;

s asigure lsarea unor adaosuri minime de prelucrare, precum i micorarea consumului specific de materii prime i auxiliare;

posibilitatea realizrii unei nalte productiviti;

s asigure condiii favorabile de munc i respectarea normelor de securitatea a muncii.

Factorii care determin alegerea metodei i a procedeului de elaborare a semifabricatului sunt :

materialul impus piesei (EN-GJL-250);

forma i dimensiunile piesei (pies cu form relativ simpl);

dimensiunile (conform desenului de execuie);

tipul produciei;

precizia necesar;

costul prelucrrilor mecanice;

utilajele existente sau posibile de prelucrat;

Avnd n vedere factorii menionai se recomand ca metod de obinere a semifabricatului, turnarea.

n practica turnrii se utilizeaz curent clasificarea care, n funcie de numrul de piese fabricate pe an i greutatea pe bucat a acestora, grupeaz producia n cinci categorii .

Tabelul 3.1Nr. crtScara producieiPiese mici pe un anPiese mari pe un an

1producie de unicate0200050

2serie mic200 100050300

3serie mijlocie100020000300500

4serie mare2000030000peste 500

5producie de maspeste 30000nu este cazul

Dup greutatea pe bucat i dimensiunile lor, piesele turnate pot fi clasificate convenional n:

piese mici (sub 100 kg /buc)

piese mijlocii (1001000 kg/buc)

piese mari (10005000 kg/buc)

piese foarte mari (peste 5000 kg/buc)

n prezent, producia cea mai mare de piese turnate se obine prin turnare n forme temporare, i anume n forme crude, executate din amestec de formare cu ajutorul modelelor.

n tabelul 3.2 sunt prezentate cazurile de utilizare a principalelor procedee de turnare.

Tabelul 3.2Procedee de turnareDimensiuni i masaCaracterul producieiClasa de

precizieRugozitate

RaMaterialul

piesei

maximminim

Turnare n nisipformare manualnelimitatPPerei

3 5 mmindividualserie micIV V50 100Aliaje Fe-C i neferoase

Turnare n nisipformare mecanizatmodel metalicpn la

250 kgPPerei

3 5 mmserie micserie mareII III25 50Aliaje Fe-C i neferoase

Turnare n nisipformare mecanizat

dup ablonnelimitatPPerei

3 5 mmindividualserie micIV V50 100Aliaje Fe-C i neferoase

Turnare n forme de tip coji25 30

kgPPerei

1 3 mmserie micserie mareI II12,5 25Aliaje Fe-C i neferoase

Turnare

centrifugalpn la

100 kgPPerei

3 5 mmserie mare

i masII III25 100Aliaje Fe-C i neferoase

Turnare n forme

permanente

(cochile)0,055000

kgPPerei

3 5 mmserie mare

i masAbateri0,1 0,512,5 25Aliaje Fe-C i neferoase

Turnare cu modele

uor fuzibile0,1 10 kgpn la 0,15 mmserie mare

i masI II6,3 25Materiale cuprelucrabilitate sczut

Turnare sub

presiune2 16 kgPPerei

1 2 mmserie mare

i masAbateri

0,02 0,11,6 6,3Materiale cuprelucrabilitate sczut

Ca procedee de turnare pentru obinerea semifabricatului din punct de vedere al recomandrilor prezentate n tabelul 3.2, inndu-se cont de materialul reperului Capac diferenial, de dimensiunile, forma i greutatea lui se aleg :

- turnarea n nisip cu formare manual - turnarea n nisip cu formare mecanizatCaracteristicile generale ale metodei si a procedeului ales de obtinere a semifabricatelor se prezinta in tabelul 3.3 [13, pag.146, tab5.2]

Tabelul 3.3Metoda de obtinereProcedeul din cadrul metodeiDimensiunile sau masaComplexi-

tatea

formeiClasa de precizie sau abaterileRugozi-tatea

Ra [m]MaterialulCaracterul productiei

MaximeMinime

123456789

TurnareTurnare in nisip cu formare mecanicaPana la 250 kgGrosimea minima a peretilor 3...5 mmCele mai complicateClasa a III-a25...50Fonte, oteluri, metale neferoase si aliajele lor.De serie si de masa

Stabilirea adaosurilor totale de prelucrare i adaosurile tehnologice: Am ales pentru reperul ,, Capac diferenial clasa a III-a de precizie, [11, pag. 63, tab. 5.1]

Tabelul 3.4

ncadrarea n clase de precizie a semifabricatelor turnate din font (conform STAS 1592-85)

Clasa de precizieCriterii informative de incadrare

IIIPiese mici si mijlocii, de serie mare si masa, obtinute prin formare mecanica, turnare in cochile sau prin formare in coji.

n funcie de clasa de precizie aleg adaosurile de prelucrare (tabelul 3.5) [11, pag. 66, tab. 5.5] ct i abaterile limit la dimensiuni (tabelul 3.6) [11, pag. 68, tab. 5.5]

Adaosurile de prelucrare pentru piese turnate din font cuprinse n clasa de precizie III, conform STAS 1592/1-85

Tabelul 3.5Gabaritul maxim al piesei turnate, mmPozitia suprafetei piesei turnate in formaDimensiunea nominala, mm

Pana la 100Peste 100, pana la 200

Adaosuri de prelucrare, mm

Pana la 100mmSus2,5

Jos, lateral2

Tabelul 3.6

Abaterile limita la dimensiunile pieselor turnate din font, conform STAS 1592/1-85

Clasa de precizieGabaritul maxim al piesei turnate, mmDimensiunea nominala, mm

Pana la 30Peste 30 pana la 60Peste 60 pana la 100Peste 100 pana la 200Peste 200, pana la 300Peste 300, pana la 500

Abateri limita, mm

IIIPana la 2000,50,60,70,8

Peste 200, pana la 5000,60,70,80,91,21,5

Abaterile limita n acest caz se refer la dimensiunile exterioare. n cazul dimensiunilor interioare, abaterile n plus devin abateri n minus, iar abaterile n minus devin abateri n plus.

Adaosurile de nclinare Ai - au rolul de a facilita scoaterea modelului i a piesei din form (dezbaterea). Valoarea adaosului de nclinare depinde de poziia planului de separaie, n general trebuind s fie ct mai mic unghiul de nclinare ( pentru suprafeele exterioare e = 1....3, la interior i = 2....5). La interior inclinrile trebuie s fie mai mari dect la exterior, pentru a prentmpina efectul contraciei piesei. Am ales pentru suprafeele exterioare e = 2, iar pentru cele interioare i = 3. [2, pag. 196]

Adaosurile sub forma razelor de racordare constructive Rc- trebuie s fie ample pentru a uura curgerea materialului topit i pentru a evita apariia defectelor de tipul fisurilor i crpaturilor. Mrimea razei de racordare interioar rc se alege ntre 1/5 i 1/3 din media aritmetica a grosimii pereilor de racordat, iar raza exterioar Rc se ia egal cu raz mic rc, plus media aritmetica a grosimii pereilor care se racordeaz. Dup STAS 406-85, razele de racordare se rotunjesc la una din valorile 0,2; 0,4; 0,6; 1; 1,6; 2,5; 4; 6; 10; 16; 20; 32; 40; 50; 63; 80; 100; 125; 160; 200 mm. [2, pag. 196]. Se alege rc = 4 mm i Rc = 4 mm;

Adaosurile tehnologice At- pe toate suprafeele a cror configuraie sau poziie nu poate fi obinut direct prin turnare sau n vederea simplificrii formei tehnologice a piesei.

Desenul de execuie pentru semifabricat se gsete la n borderoul de desene de la sfritul lucrrii.3.2 Procedee i scheme tehnologice

n vederea stabilirii procedeelor tehnologice posibile de prelucrare prin achiere a suprafeelor se iau n considerare urmtoarele elemente:

forma geometric a suprafeelor;

dimensiunile de gabarit;

programa de producie i volumul de munc necesar;

precizia dimensional i gradul de netezime;

natura i starea materialului din care este confecionat piesa;

adaosurile de prelucrare;

utilajul tehnologic existent sau posibil de procurat.

O analiz atent a fiecrei suprafee ce delimiteaz piesa n spaiu din punct de vedere al parametrilor enumerai mai sus permite stabilirea procedeelor de prelucrare prin achiere.

Stabilirea procedeelor de prelucrare pentru suprafeele piesei

Alegerea procedeelor de prelucrare se face innd seama de urmtorii factori:

productivitatea mainilor unelte existente sau a liniilor tehnologice;

condiiile tehnice impuse piesei;

mrimea coeficientului de precizie total, impus, ce trebuie realizat n urma prelucrrii fiecrei suprafee n parte.

In tabelul 3.7 s-au stabilit pentru fiecare suprafa Sk, diferite variante privind prelucrrile mecanice necesare. Tabelul 3.7Simbolul suprafeei/Ra[um]

SkITPrelucrri

Prelucrarea 1Prelucrarea 2Prelucrarea 3Obs.

S1

12,511Strunjire frontal de degroare

IT11; Ra12,5Prelucrarile se executa conform ISO 2678 mK

S2

12,511Gurire cu burghiul

IT11; Ra12,5

S3

12,511Strunjire exterioar de degroare

IT11; Ra12,5

S4

12,511Strunjire frontal de degrosare

IT11; Ra12,5

S5

12,58Strunjire exterioar de degroare

IT11; Ra12,5Strunjire exterioar de finisare

IT8; Ra12,5

S6

12,511Strunjire frontal de degroare

IT11; Ra12,5

S7

12,511Strunjire exterioar de degroare

IT11; Ra12,5

S8

12,511Strunjire frontal de degroare

IT11; Ra12,5

S9

12,511Strunjire exterioar de degroare

IT11; Ra12,5

S10, 113,28Strunjire interioar de degrosare

IT11; Ra12,5Strunjire interioar de finisare

IT8; Ra3,2

S1212,511Strunjire interioar de degrosare

IT11; Ra12,5

S13, 14

3,28Strunjire interioar de degrosare

IT11; Ra12,5Strunjire interioar de finisare

IT8; Ra3,2

S1512,511Adncire cilindricIT11; Ra12,5

S1612,511Gaurire cu burghiul

IT11; Ra12,5

4. Date privind procesul tehnologic tip sau existent4.1. Prezentarea principiilor de proiectare a structurii proceselor tehnologice

n scopul stabilirii succesiunii operaiilor de prelucrare trebuie respectate urmtoarele principii:

n prima operaie, cel mult n a doua se recomand prelucrarea suprafeelor care vor servi ca baze tehnologice pentru operaiile urmtoare;

dac piesa finit conine i suprafee neprelucrate, fr rol funcional, atunci se recomand ca n prima operaie, cnd se prelucreaz bazele tehnologice, s fie folosite la orientarea piesei acele suprafee care rmn neprelucrate;

suprafeele care conin eventuale defecte provenite din semifabricare se vor prelucra n primele operaii, imediat dup prelucrarea bazelor tehnologice;

bazele tehnologice care se prelucreaz la nceputul procesului tehnologic s fie, pe ct posibil, i baze de cotare principale;

n prima parte a procesului tehnologic se fac prelucrrile de degroare, iar n a doua parte prelucrrile de finisare, pentru a asigura precizia necesar a piesei i utilizarea raional a mainilor-unelte de precizie diferite;

la piesele de dimensiuni mari i foarte mari se introduce o operaie de tratament termic de detensionare dup prelucrrile de degroare;

operaia de tratament termic de durificare, acolo unde este cazul, se introduce naintea operaiilor de rectificare cu corpuri abrazive i a operaiilor de netezire;

dac n timpul prelucrrii piesei se modific rigiditatea acesteia, se recomand ca n prima parte a procesului tehnologic s se execute operaiile care nu modific prea mult rigiditatea piesei;

n cazul pieselor cu mai multe dimensiuni tolerate se va avea n vedere ca ordinea operaiilor s fie invers gradului de precizie;

executarea gurilor, canalelor de pan, canelurilor, filetelor se recomand a se efectua ctre sfritul procesului tehnologic, n scopul evitrii deteriorrii acestora n timpul transportului;

succesiunea prelucrrilor trebuie s asigure un timp efectiv minim;

se recomand s se utilizeze ct mai puine baze tehnologice pentru a reduce numrul de prinderi - desprinderi i a reduce erorile de poziionare; ideal este s se pstreze, dac este posibil, aceleai baze tehnologice unice pe tot parcursul tehnologiei;

suprafeele cu rugozitate mic i precizie ridicat se finiseaz n ultimile operaii pentru a evita deteriorarea lor n cursul altor prelucrri sau al transportului;

suprafeele pentru care se impun condiii de precizie a poziiei reciproce (concentricitate, perpendicularitate) se prelucreaz n aceeai prindere;

n cazul prelucrrii pe linii tehnologice n flux, volumul de prelucrri afectat fiecrei operaii trebuie corelat cu ritmul mediu al liniei.

Respectarea principiilor menionate conduce la o structur de proces tehnologic a crei schem tehnologic este urmtoarea:

prelucrarea suprafeelor care devin baze tehnologice pentru prelucrrile ulterioare;

prelucrarea de degroare a suprafeelor principale(cele cu rol funcional preponderent);

prelucrarea de degroare a suprafeelor secundare (auxiliare);

tratament termic de detensionare (dac este cazul);

prelucrarea de finisare a suprafeelor principale;

prelucrarea de finisare a suprafeelor secundare (dac este cazul);

prelucrarea filetelor, canelurilor, etc. (dac este cazul);

tratament termic de mbuntire a proprietilor mecanice (dac este cazul);

prelucrarea de netezire a unor suprafee principale;

controlul tehnic;

marcare, conservare, depozitare (dac este cazul).

4.2. Etapele principale ale procesului tehnologic tip de prelucrare mecanic

Avnd n vedere caracteristicile geometrice ale reperului, se poate spune c acest reper face parte din clasa ,, CARCASE , procesul tehnologic tip fiind: [1, pag. 114] prelucrarea uneia sau a dou suprafee de arie maxim, ca baze tehnologice, cu prinderea piesei pe acele baze brute care rmn eventual neprelucrate pe piesa finit;

prelucrarea a dou guri precise pe suprafaa de baz prelucrat, ca baze tehnologice (la piesele de gabarit mare se prefer prelucrarea gurilor n aceeai operaie cu suprafaa de baz);

prelucrarea de degroare a celorlalte suprafee mari ale piesei;

prelucrarea de degroare a suprafeelor mai mici ale piesei;

prelucrarea de finisare a suprafeelor principale la care se impune acest lucru;

prelucrarea gurilor de degroare i finisare;

prelucrarea filetelor;

ncercarea hidraulic a piesei, unde este cazul;

tratament termic, dac este cazul;

prelucrrile de netezire a suprafeelor cu precizie ridicat;

controlul final.

5. Structura simplificat a proceselor tehnologice

Proiectarea proceselor tehnologice i n special stabilirea succesiunii operaiilor de prelucrare i a coninutului acestora se efectueaz pe baza principiilor de proiectare a structurii proceselor tehnologice:

- principiului concentrrii operaiilor;

- principiului diferenierii operaiilor.

Principiul concentrrii operaiilor const n executarea unor operaii formate dintr-un numr mare de faze, care se pot executa succesiv, simultan sau succesiv simultan, meninnd aceeai orientare i fixare a piesei.

Procesul tehnologic concentrat se aplic la:

prelucrarea pieselor n serie mic i individual;

prelucrarea pieselor de dimensiuni mari;

prelucrarea pieselor n producia de serie pe maini-unelte agregat, automate i semiautomate;

prelucrarea pe maini-unelte cu comand numeric , centre de prelucrare i celule flexibile.

Principiul diferenierii operaiilor const n executarea unor operaii formate dintr-o singur faz sau dintr-un numr redus de faze n care se prelucreaz o suprafa.

Etapele de prelucrare (degroare, semifinisare, finisare) sunt impuse i de adaosurile de prelucrare mari. Prin degroare se ndeprteaz cea mai mare parte a adaosului de prelucrare, prin regimuri de lucru intensive. Finisarea urmeaz s asigure precizia ridicat impus prin executarea prelucrrii cu un regim de lucru uor, care s nu conduc la apariia unor factori cu influen negativ asupra preciziei de prelucrare: deformaii elastice, deformaii termice ale sistemului tehnologic.

Gruparea prelucrrilor n operaii este prezentat n tabelele 5.1si 5.2.

n tabelul 5.1. este prezentat procesul tehnologic PT 1 n cazul aplicrii principiului diferenierii operaiilor, iar n tabelul 5.2. este prezentat procesul tehnologic PT 2 n cazul aplicrii principiului concentrrii operaiilor.

5.1. Structura simplificata a procesului tehnologic I Tabelul 5.1Nr. i denumire operaie Schia operaieiUtilajul i SDV-uri disponibile

10Strunjire de degroare1

Strung, cuite de strunjit, dispozitiv de strunjit, ubler.

20Strunjire de degroare 2

Strung, cuite de strunjit, dispozitiv de strunjit, ubler.

30Strunjire de finisare

1

Strung, cuite de strunjit , dispozitiv de strunjit, ubler.

40Strunjire de finisare

2

Strung, cuite de strunjit , dispozitiv de strunjit, ubler.

50Gurire-Alezare

Main de gurit, burghie,

alezor, dispozitiv de gurit, calibru.

60Lamare

Main de gurit, adncitor cilindric cu cep demontabil, dispozitiv de lamat, ubler.

70

GurireMain de gurit, burghie,

dispozitiv de gurit, calibru.

80AjustareMuchiile necotate se tesesc 1x45Banc de ajustaj, trus de ajustaj.

90

Inspectie Finala

5.2. Structura simplificata a procesului tehnologic II

Tabeul 5.2

Nr. i denumire operaieSchia operaieiUtilajul i SDV-uri disponibile

10Prelucrare Complex 1Strung CNC, cuite de strunjit,ubler, dispozitiv de strunjit

20Prelucrare Complex 2

Strung CNC, cuite de strunjit, ubler, dispozitiv de strunjit

30Gurire

Main de gurit, burghiu, dispozitiv de gurit, calibru.

40Lamare

GurireMain de gurit, burghiu, lamator dispozitiv de gurit, calibru.

6. STRUCTURA DETALIAT A PROCESELOR

TEHNOLOGICE - PT1

a. DENUMIREA, FAZELE, SCHEMA DE ORIENTARE FIXARE I SCHIA OPERAIEI

Operaia 10. STRUNJIRE DE DEGROARE 1 Schia operaiei i schema de orientare fixare

Fig. 6.1

Fazele operaiei

a. Prins semifabricatul 1. Strunjire frontal de degroare respectnd cota 92,50,11 pe 80 mm; 2. Strunjire interioar de degroare respectnd cota 660,19 pe 71 mm;

b. Desprins piesa.

Operaia 20. STRUNJIRE DE DEGROARE 2Schia operaiei i schema de orientare fixare

Fig. 6.2

Fazele operaiei

a. Prins semifabricatul 1. Strunjire frontal de degroare respectnd cota 900,11 pe 209 mm;

2. Strunjire exterioar de degroare respectnd cota 2040,29 mm pe 13 mm ; 3. Strunjire exterioar de degroare respectnd cota 1680,25 mm pe 5 mm ; 4. Strunjire frontal de degroare respectnd cota 30,03 pe 90 mm 5. Teire 6x30;

6. Strunjire interioar de degroare respectnd cota 620,19 pe 22 mm; 7. Strunjire interioar de degroare respectnd cota 700,19 pe 22 mm;

b. Desprins piesa.

Operaia 30. STRUNJIRE DE FINISARE 1

Schia operaiei i schema de orientare fixare

Fig. 6.3

Fazele operaiei

a. Prins semifabricatul 1. Strunjire interioar de finisare respectnd cota 680,046 pe 68 mm; b. Desprins piesa.

Operaia 40. STRUNJIRE DE FINISARE 2

Schia operaiei i schema de orientare fixare

Fig. 6.4

a. Prins semifabricatul 1. Strunjire interioar de finisare respectnd cota 720,046 pe 14 mm;

2. Teire 1x45;

b. Desprins piesa.

Operaia 50. GURIRE-ALEZARE

Schia operaiei i schema de orientare fixare

Fig. 6.5

Fazele operaiei

a. Prins semifabricatul 1. Gurire 3 guri la cota 8,50,09 pe 8 mm; 2. Gurire o gaur la cota 80,09 pe 8 mm; 3. Alezare de degroare o gaur la cota 8,50,015 pe 8 mm;

b. Desprins piesa.

Operaia 60. LAMARE

Schia operaiei i schema de orientare fixare

Fig. 6.6

Fazele operaiei

a. Prins semifabricatul 1. Lamare 8 lamaje echidistante respectnd cota 60,04 pe 20 mm;

b. Desprins piesa.

Operaia 70. GURIRE

Schia operaiei i schema de orientare fixare

Fig. 6.7

Fazele operaiei

a. Prins semifabricatul 1. Gurire 8 guri echistante la cota 10,50,11 pe 6 mm; b. Desprins piesa.

b. UTILAJE I SDV-URIOperaia 10. STRUNJIRE DE DEGROARE 1La aceast operaie main-unealt este un strung de tip SN 250 ale crei caracteristici sunt prezentate n tabelul 6.1

[11, pag. 489, tab. 12.1] Tabelul 6.1

Tipul strunguluiCaracteristicile principaleTuratia axului principal rot/minAvansul longitudinal, mm/rotAvansul transversal, mm/rot

SN 250h=250 mm, L=500 mm, P=2,2kW63; 90; 125; 180; 250; 355; 500; 710; 1000; 1410; 1910; 28000,04; 0,05; 0,06; 0,07; 0,08; 0,1; 0,12; 0,14; 0,16; 0,20; 0,24; 0,28; 0,32; 0,40; 0,46; 0,56; 0,64; 0,80; 0,96; 1,12; 1,28; 1,6; 1,92; 2,24; 0,012; 0,015; 0,018; 0,021; 0,024; 0,03; 0,036; 0,042; 0,048; 0,06; 0,072; 0,084; 0,096; 0,12; 0,144; 0,168; 0,192; 0,240; 0,288; 0,336; 0,384; 0,480; 0,516; 0,672;

Scule achietoare:

- Pentru strunjirea frontal am ales un cuit de strunjit drept cu plcute din carburi metalice K30 (STAS 6382-80) ale crui caracteristici se prezint n tabelul 6.2.

[11, pag. 165, tab. 6.1] Tabelul 6.2

Corp cutitPlacute aschietoare

Cod ISOSens de lucruDimensiuni [mm]Tipul placutei

dr./stg.d(g7)l1f2hxb

R/L101509011520x20CC09T3

Tec=90 min;

ha=0,7mm;

Pentru strunjirea interioar am ales un cuit pentru col interior cu plcue din carburi metalice K30 STAS 6311-80 [11, pag. 166, tab. 6.1 Tabelul 6.3

Corp cutitPlacute aschietoare

Cod ISOSens de lucruDimensiuni [mm]Tipul placutei

dr./stg.d(g7)l1f2hxb

R/L101509011225x25CC09T3

Dispozitive: Dispozitiv special de strunjit

Verificatoare: ubler 350 0,05 STAS 1373/1 87

Etalon rugozitate

Operaia 20. STRUNJIRE DE DEGROARE 2

La aceast operaie main-unealt este un strung de tip SN 250 ale crei caracteristici sunt prezentate n tabelul 6.1

Scule achietoare:

Pentru strunjirea frontal am ales un cuit de strunjit drept cu plcute din carburi metalice K30 (STAS 6382-80) ale crui caracteristici se prezint n tabelul 6.4.

[11, pag. 165, tab. 6.1] Tabelul 6.4

Corp cutitPlacute aschietoare

Cod ISOSens de lucruDimensiuni [mm]Tipul placutei

dr./stg.d(g7)l1f2hxb

R/L101509011520x20CC09T3

Tec=90 min;

ha=0,7mm; Pentru strunjirea interioar am ales un cuit pentru col interior cu plcue din carburi metalice K30 STAS 6311-80 [11, pag. 166, tab. 6.1] Tabelul 6.5

Corp cutitPlacute aschietoare

Cod ISOSens de lucruDimensiuni [mm]Tipul placutei

dr./stg.d(g7)l1f2hxb

R/L101509011225x25CC09T3

Pentru strunjirea exterioar am ales un cuit pentru col exterior cu plcute din carburi metalice K30STAS 6379-80 [11, pag. 166, tab. 6.1] Tabelul 6.6

Corp cutitPlacute aschietoare

Cod ISOSens de lucruDimensiuni [mm]Tipul placutei

dr./stg.d(g7)l1f2hxb

R/L101509511216x16CC09T3

Pentru suprafaa tronconic am ales un cuit inconvoiat pentru degroare

STAS 6377-80/K30 avnd urmtoarele caracteristici:

= 30hxb=16x16

2 = 30c=10

Forma plcuei conform SR ISO 1832-tab. 2.17

Dispozitive: Dispozitiv special de strunjit

Verificatoare: ubler 350 0,05 STAS 1373/1 87

Etalon rugozitate

Operaia 30. STRUNJIRE DE FINISARE 1

La aceasta operatie masina-unealta este un strung de tip SN 250 ale carei caracteristici sunt prezentate in tabelul 6.1

Scule achietoare:

Pentru strunjirea interioara am ales un cutit pentru colt interior cu placute din carburi metalice K10

STAS 6311-80 [11, pag. 166, tab. 6.1] Tabelul 6.7

Corp cutitPlacute aschietoare

Cod ISOSens de lucruDimensiuni [mm]Tipul placutei

dr./stg.d(g7)l1f2hxb

R/L101509011225x25CC09T3

Dispozitive: Dispozitiv special de strunjit

Verificatoare: ubler 350 0,05 STAS 1373/1 87

Etalon rugozitate

Operaia 40. STRUNJIRE DE FINISARE 2

La aceast operaie main-unealt este un strung de tip SN 250 ale crei caracteristici sunt prezentate n tabelul 6.1

Scule achietoare:

Pentru strunjirea interioar am ales un cuit pentru col interior cu plcute din carburi metalice K10

STAS 6311-80 [11, pag. 166, tab. 6.1 Tabelul 6.8

Corp cutitPlacute aschietoare

Cod ISOSens de lucruDimensiuni [mm]Tipul placutei

dr./stg.d(g7)l1f2hxb

R/L101509011225x25CC09T3

Pentru suprafata tronconica am ales un cutit inconvoiat pentru degrosare

STAS 6377-80/K10

= 45hxb=10x10

2 = 45c=10

Forma placutei conform SR ISO 1832-tab. 2.17Dispozitive: Dispozitiv special de strunjit

Verificatoare: ubler 350 0,05 STAS 1373/1 87

Etalon rugozitate

Operaia 50. GURIRE-ALEZARE

Masin de gurit GR25, avnd caracteristicile tehnice prezentate n tabelul 6.9:

[13, pag. 21,tab.2.1]

Tabelul 6.9

DenumireaCaracteristicile tehnice principaleValoareUnitatea de msur

Main de gurit vertical GR 25Diametrul de gurire convenional25mm

Diametrul de gurire n oel25mm

Diametrul de gurire n font32mm

Cursa axului principal224mm

Cursa maxim a capului de gurire pe coloan280mm

Distana maxim dintre coloan i axa axului principal315mm

Conul axului principalMORSE 4-

Distana maxim dintre mas i axul principal710mm

Distana maxim dintre placa de baz i axul principal1120mm

Lungimea mesei530mm

Limea mesei425mm

Numrul canalelor T3-

Profilul canalelor T14mm

Numrul canalelor T din placa de baz2-

Profilul canalelor T din placa de baz18mm

Suprafaa de prindere a plcii de baz560/560mm

Turaiile axului principal40; 56; 80; 112; 160; 240; 315; 450; 630; 900; 1250; 1800rot/min

Avansurile axului principal0,10; 0,13; 0,19; 0,27; 0,38; 0,53; 0,75; 1,06; 1,5mm/rot

Puterea motorului electric3kW

Lungimea maxim1487mm

Limea maxim660mm

nlimea maxim2680mm

Greutatea1100kg

Scule achietoare:

Pentru cele 3 guri de 8,5mm am ales :

- Burghiu 8,5 STAS 575-80/Rp5 din [13, pag.49, tab. 3.18]

Ceea ce nseamn burghiu scurt, cu coada conic, din oel rapid Rp5, avnd urmtoarele carcateristici:

d=8,5 mm ; L=156 mm; l=75; Con Morse 1.Pentru gaura 8mm am ales :

- Burghiu 8 STAS 575-80/Rp5 din [13, pag.49, tab. 3.18]

Ceea ce nseamn burghiu scurt, cu coada conic, din oel rapid Rp5, avnd urmtoarele carcateristici:

d=8 mm ; L=156 mm; l=75; Con Morse 1.

- Alezor 8,5 STAS 1265-80/Rp5 din [13, pag.85, tab. 3.56]

Ceea ce nseamn : Alezor de main, cu coad conic cu diametrul d=8,5 mm, L=156 mm, l=33mm, Con Morse 1, executat din oel rapid Rp5.

Dispozitive: Dispozitiv de gurit;

Verificatoare: ubler 150 0,05 STAS 1373/1 87

Calibru T-NT 8,5;

Operaia 60. LAMARE

Masin de gurit GR25, avnd caracteristicile tehnice prezentate mai sus n tabelul 6.9.

Scule achietoare:

Adncitor 25x14 STAS 8155/1-78/K40 ceea ce nseamn adncitor cu coada conic i cep de ghidare demontabil cu plcute din carburi metalice K40.

Tabelul 6.10

D

Z9D

e8d1

H8d2

filetLll1l2Con Morse

PestePn laPestePn la

2025822,46M51503023462

Dispozitive: Dispozitiv de lamat

Verificatoare: ubler 150 0,05 STAS 1373/1 87

Etalon rugozitateOperaia 70. GURIRE

Masin de gurit GR25, avnd caracteristicile tehnice prezentate mai sus n tabelul 6.9.

Pentru cele 8 guri de 10,5mm am ales :

- Burghiu 10,5 STAS 575-80/Rp5 din [13, pag.49, tab. 3.18]

Ceea ce nseamn burghiu scurt, cu coada conic, din oel rapid Rp5, avnd urmtoarele carcateristici:

d=10,5 mm ; L=168 mm; l=87; Con Morse 1.Dispozitive: Dispozitiv de gurit;

Verificatoare: ubler 150 0,05 STAS 1373/1 87

Calibru T-NT 10,5;

c. METODELE I PROCEDEELE DE REGLARE A SISTEMELOR TEHNOLOGICEOperaia 10. STRUNJIRE DE DEGROARE 1

Reglarea se face prin piese de prob, datorit tipului de producie (serie mijlocie).

Operaia 20. STRUNJIRE DE DEGROARE 2

Reglarea se face prin piese de prob, datorit tipului de producie (serie mijlocie).

Operaia 30. STRUNJIRE DE FINISARE 1

Reglarea se face prin piese de prob, datorit tipului de producie (serie mijlocie).

Operaia 40. STRUNJIRE DE FINISARE 2

Reglarea se face prin piese de prob, datorit tipului de producie (serie mijlocie).

Operaia 50. GURIRE-ALEZARE Burghiul este poziionat la cot dup buca de ghidare a dispozitivului. Turaia se regleaz la main prin intermediul manetelor. La fel i alezorul.

Operaia 60. LAMARE

Lamatorul este poziionat la cot dup buca de ghidare a dispozitivului. Turaia se regleaz la main prin intermediul manetelor.Operaia 70. GURIRE Burghiul este poziionat la cot dup buca de ghidare a dispozitivului. Turaia se regleaz la main prin intermediul manetelor.

d. ADAOSURILE DE PRELUCRARE I DIMENSIUNILE INTERMEDIARESuprafata S2

cu Ra=1,6 si l=8mm.

Avnd n vedere precizia i rugozitatea cerut, prelucrarea final va fi realizat de alezarea de degroare conform [13, tab. 5.5 pag 149].Prelucrrile succesive pentru obinerea cotei mm sunt:

- gurire;

- alezare de degrosare.

Calculul adaosurilor de prelucrare i dimensiunilor intermediare la cota mmAdaosurile de prelucrare intermediare simetrice (pe diametru) la suprafeele exterioare i interioare se calculeaz cu relaia:

[13, rel. 5.3, pag. 148]

n care:

- adaosul de prelucrare minim pentru operaia (faza) i, considerat pe o parte (pe raz sau pe o singur fa plan);

2- adaosul de prelucrare minim pentru operaia (faza) i, considerat pe diametru sau pe dou fee plane opuse, prelucrate simultan;

- nlimea neregularitilor profilului, rezultat la operaia (faza) precedent;

- adncimea stratului superficial defect, format la operaia (faza) precedent;

- abaterile spaiale ale suprafeei de prelucrat fa de bazele tehnologice ale piesei, rmase dup efectuarea operaiei (fazei) precedente i 1;

- eroarea de instalare a suprafeei de prelucrat (iniiale) la operaia sau faza considerat i.

Adaosurile de prelucrare intermediare minime asimetrice (unilaterale) la suprafee plane opuse prelucrate succesiv, se calculeaz cu relaia:

[11, rel.5.30, pag.126]

Pe baza adaosurilor intermediare minime calculate, se determin dimensiunile intermediare pentru fiecare suprafa a piesei de prelucrat, la toate fazele de prelucrare.

Relaiile de calcul ale dimensiunilor intermediare se stabilesc din analiza schemelor de dispunere a adaosurilor intermediare i toleranelor tehnologice.

Valorile lui Rz i S dup gurirea n plin:

Parametrull5Dl>5D

Diametrul gurii D,mm

3...66...1010...1818...3030...503...66...1010...1818...30

Treapta de precizie ISO

Rz ,

S,

H12

20

40H12

30

50H12

40

60H12

50

70H12

50

70H12

15

25H12

15

25H12

20

30H12

30

40

Valoarea specific a nclinrii axei gurii y, 2,11,71,30,90,71,61,31,00,7

Deplasarea axei gurii

,

101520253010152025

[13, pag.149, tab.5.3] Tabelul 6.11

Valorile lui Rz i S dup lrgirea gurilor:ParametrulLrgirea gurilor forjate sau turnateLrgirea dup gurirea prealabil

Diametrul gurii D,mm

18..3030..5050..8010..1818..3030..5050..80

Rz ,

50505030303030

S,

40505030404040

,

15015015025303030

[13, pag.149, tab.5.4] Tabelul 6.12

Valorile lui Rz si S dupa alezarea gurilor:

[13, pag.149, tab.5.5] Tabelul 6.13

ParametrulAlezarea prealabilA 2-a alezareA 3-a alezare

Diametrul gurii D, mm

6..1010..1818..806..806..80

Treapta de precizie11..1011..1011..109..87

Rz ,

10101053

S,

15202510-

a. Pentru faza de alezare de degroare (faza precedent gurirea) Rz1 = 30; S1 = 50; [13, pag.149, tab.5.3]

abaterea spaial a axei gurii, [13, pag.149, rel.5.5]

n care:

Co = 15 - deplasarea axei gurii fa de poziia nominal [13, pag.149, tab.5.3]

= 1,7 /mm nclinarea specific a axei gurii [13, pag.149, tab.5.3]

l = 8 mm

Eroarea de fixare la alezare:

2Ap2min = = 276,18

Tolerana fazei precedente de gurire n treapta 10 de precizie: T1 = 58

Diametrul minim nainte de alezare este: d1min = 8,5 0,276 0,058 = 8,16 mm

Se prevede gurirea cu burghiu standardizat mm, prin urmare gurirea se execut la cota: mm. Adaosul nominal recalculat pentru faza de alezare de degroare devine:

2Ap2nom = 8,5 8= 0,5 mm

n concluzie s-au obtinut urmatoarele adaosuri intermediare: 2Aimin =0,5 mm pentru alezarea prealabila;

2Ai-1min =8 mm pentru gurirea cu burghiul.

Suprafata S1

Strunjire frontal de degroare la cota 92,50,11;

apSTAS = 3 mm;

Suprafata S3

Strunjire cilindric exterioar de degroare la cota 2040,29mm;Ap= ;Suprafata S6

Strunjire frontal de degroare la cota 900,11mm;

apSTAS = 2,5 mm;

Suprafata S8Strunjire frontal de degroare la cota 30,03mm;

apSTAS = 3 mm;

Suprafata S10

Operaiile de prelucrare pentru obinerea dimensiunii finite sunt urmtoarele:

strunjire de degroare

strunjire de finisare

C1strunjire degrosare==Dmax

2Apstrunjire degrosare=4 mm

C2strunjire finisare= =Dmax

Apstrunjire finisare=1 mmSuprafata S12

Strunjire cilindric exterioar de degroare la cota mm;Ap= ;

Suprafata S14

Operaiile de prelucrare pentru obinerea dimensiunii finite sunt urmtoarele:

strunjire de degroare

strunjire de finisare

C1strunjire degrosare==Dmax

2Apstrunjire degrosare=2 mm

C2strunjire finisare= =Dmax

Apstrunjire finisare=1 mm

e. REGIMURILE DE LUCRUOperaia 10. STRUNJIRE DE DEGROARE 1 1. Strunjire frontal de degroare respectnd cota 92,50,11 pe 80 mm;Stabilirea durabilitii economice i a uzurii sculei achietoare

Cuit 20x20 dr STAS 6382-80/K30

T = 120 min [11, pag. 170, tab.6.8]

VB = 0,8 1 mm [11, pag. 171 tab.6.9]

Stabilirea adncimii de achiere i a numrului de treceri:

i nr. de treceri, i = 1

Ap adncimea de achiere= 3 mm

Stabilirea avansului de achiere: f=0,50,9 mm/rot [11, pag. 173 tab.6.11]

Din gama de avansuri a SN250 aleg: f = 0,8 mm/rot

Stabilirea vitezei de achiere:

Pentru ap=3mm i f=0,8 se alege

v= 42.9 m/min; [11, pag. 242, tab. 6.89];

Aceast vitez se va corecta cu urmtorii coeficieni:

Coeficieni de corecie: [11, pag.179, tab. 6.23...6.38]; K3=1; K5=0,87; K6=0,8; K8=1,05

(vc= 31.5 m/min, corectat)

Turaia se calculeaz cu relaia:

[rot/min]aleg n=125 rot/min din caracteristicile mainii-unelte SN250;

m/min;

Variaia vitezei de achiere :

=0,3% < 5%

Stabilirea forei i momentului de aschiere:

Fz= 238,5 daN; (Fz= 240 daN, corectat)[11, pag. 237, tab. 6.86];Verificarea puterii motorului electric:

[kW];Randamentul =0,80,9

2. Strunjire interioar de degroare respectnd cota mm pe 71 mm;Pentru strunjirea interioar am ales un cuit pentru col interior cu plcute din carburi metalice K30 16x16 STAS 6311-80/K30

Stabilirea durabilitii economice i a uzurii sculei achietoare

T = 90 min [11, pag. 170, tab.6.8]

VB = 1 1,4 mm [11, pag. 171 tab.6.9]

Stabilirea adncimii de achiere:

ap =4 mm i=2;

Stabilirea avansului de achiere:

f=0,50,9 mm/rot [11, pag. 173 tab.6.11]

Din gama de avansuri a SN 250 aleg: f = 0,8 mm/rot

Stabilirea vitezei de achiere:

Pentru ap=2mm i f=0,8 se alege

v=41,8 m/min; [11, pag. 226, tab. 6.81];

Aceast vitez se va corecta cu urmtorii coeficieni

Coeficieni de corecie: [11, pag 179, tab. 6.23...6.38]; K3=1; K6=0,8; K8=1,05

(vc= 36,5 m/min, corectata)

Turaia se calculeaz cu relaia:

[rot/min]aleg n= 180 rot/min din caracteristicile mainii-unelte SN250;

m/min; Variaia vitezei de achiere :

=2,1% < 5%

Stabilirea forei i momentului de achiere:

Fz= 159 daN; (Fz= 163 daN, corectata)[11, pag. 222, tab. 6.79];Verificarea puterii motorului electric:

[kW];Randamentul =0,80,9

Tabelul 6.15Nr. fazFazele operaieiCuplul

SF SAaa [mm]f [mm/rot]vr[m/min]nr[rot/min]i

1Strunjire frontal de degroare la cota 92,50,11 pe 80 mmEN-GJL-250 K3030,831,41251

2Strunjire interioar de degroare la cota mm pe 71 mmEN-GJL-250 K3020,837,31802

Operaia 20. STRUNJIRE DE DEGROARE 21. Strunjire frontal de degroare respectnd cota 900,11 pe 209 mm;Stabilirea durabilitii economice i a uzurii sculei achietoare

Cuit 20x20 dr STAS 6382-80/K30

T = 120 min [11, pag. 170, tab.6.8]

VB = 0,8 1 mm [11, pag. 171 tab.6.9]

Stabilirea adncimii de achiere i a numrului de treceri:

i nr. de treceri, i = 1

Ap adncimea de achiere= 2,5 mm

Stabilirea avansului de achiere:

mm/rot [11, pag. 173 tab.6.11]Din gama de avansuri a SN250 aleg: f = 0,8 mm/rot

Stabilirea vitezei de achiere:

Pentru ap=2,5mm i f=0,8 se alege

v= 39,8 m/min; [11, pag. 242, tab. 6.89];

Aceast vitez se va corecta cu urmtorii coeficieni:

Coeficieni de corecie: [11, pag.179, tab. 6.23...6.38]; K3=1; K6=0,8; K8=1,05

(vc= 33,5 m/min, corectata)

Turaia se calculeaz cu relaia:

[rot/min]aleg n=63 rot/min din caracteristicile mainii-unelte SN250;

m/min;

Variaia vitezei de achiere :

=0,9% < 5%

Stabilirea forei i momentului de achiere:

Fz= 198,8 daN; (Fz= 200 daN, corectat)[11, pag. 237, tab. 6.86];Verificarea puterii motorului electric:

[kW];Randamentul =0,80,9

2. Strunjire exterioar de degroare respectnd cota mm pe 13 mm;Pentru strunjirea exterioar am ales un cuit pentru col exterior cu plcute din carburi metalice K30 16x16 STAS 6379-80/K30.Stabilirea durabilitii economice i a uzurii sculei achietoare

T = 90 min [11, pag. 170, tab.6.8]

VB = 0,8 1 mm [11, pag. 171 tab.6.9]

Stabilirea adncimii de achiere:

mm i=1;

Stabilirea avansului de achiere:

mm/rot [11, pag. 173 tab.6.11]Din gama de avansuri a SN250 aleg: f = 0,8 mm/rot

Stabilirea vitezei de achiere:Pentru ap=2,5mm si f=0,8 se alege

v=44,2 m/min; [11, pag. 210, tab. 6.73];Aceast vitez se va corecta cu urmtorii coeficieni

Coeficieni de corecie: [11, pag 179, tab. 6.23...6.38]; K3=1; K6=0,8; K8=1,05(vc= 40,2 m/min, corectat) Turaia se calculeaz cu relaia:

[rot/min]aleg n= 63 rot/min din caracteristicile mainii-unelte SN250;

m/min; Variaia vitezei de achiere :

=0,2% < 5%

Stabilirea forei i momentului de achiere:

Fz= 198,8 daN; (Fz= 200daN, corectat)[11, pag. 206, tab. 6.71];Verificarea puterii motorului electric:

[kW];Randamentul =0,80,9

3. Strunjire exterioar de degroare respectnd cota mm pe 5 mm;Pentru strunjirea exterioar am ales un cuit pentru col exterior cu plcute din carburi metalice K30 16x16 STAS 6379-80/K30.Stabilirea durabilitii economice i a uzurii sculei achietoare

T = 90 min [11, pag. 170, tab.6.8]

VB = 0,8 1 mm [11, pag. 171 tab.6.9]

Stabilirea adncimii de achiere:

mm i=9;

Stabilirea avansului de achiere:

mm/rot [11, pag. 173 tab.6.11]Din gama de avansuri a SN250 aleg: f = 0,8 mm/rot

Stabilirea vitezei de achiere:Pentru ap=2mm si f=0,8 se alege

v=46,4 m/min; [11, pag. 210, tab. 6.73];Aceast vitez se va corecta cu urmtorii coeficieni

Coeficieni de corecie: [11, pag 179, tab. 6.23...6.38]; K3=1; K6=0,8; K8=1,15(vc= 46,2 m/min, corectat) Turaia se calculeaz cu relaia:

[rot/min]aleg n= 90 rot/min din caracteristicile mainii-unelte SN250;

m/min; Variaia vitezei de achiere :

=3% < 5%

Stabilirea forei i momentului de achiere:

Fz= 159daN; (Fz= 163daN, corectat)[11, pag. 206, tab. 6.71];Verificarea puterii motorului electric:

[kW];Randamentul =0,80,9

4. Strunjire frontal de degroare respectnd cota 30,03 pe 90 mm;Stabilirea durabilitii economice i a uzurii sculei achietoare

Cuit 20x20 dr STAS 6382-80/K30

T = 120 min [11, pag. 170, tab.6.8]

VB = 0,8 1 mm [11, pag. 171 tab.6.9]

Stabilirea adncimii de achiere i a numrului de treceri:

i nr. de treceri, i = 1

Ap adncimea de achiere= 3 mm

Stabilirea avansului de achiere: f=0,50,9 mm/rot [11, pag. 173 tab.6.11]

Din gama de avansuri a SN250 aleg: f = 0,8 mm/rot

Stabilirea vitezei de achiere:

Pentru ap=3mm i f=0,8 se alege

v= 42.9 m/min; [11, pag. 242, tab. 6.89];

Aceast vitez se va corecta cu urmtorii coeficieni:

Coeficieni de corecie: [11, pag.179, tab. 6.23...6.38]; K3=1; K6=0,8; K8=1,05

(vc= 36,03 m/min, corectat)

Turaia se calculeaz cu relaia:

[rot/min]aleg n=125 rot/min din caracteristicile mainii-unelte SN250;

m/min;

Variaia vitezei de achiere :

=2% < 5%

Stabilirea forei i momentului de aschiere:

Fz= 238,5 daN; (Fz= 240 daN, corectat)[11, pag. 237, tab. 6.86];Verificarea puterii motorului electric:

[kW];Randamentul =0,80,9

5. Teire exterioar 6x30

Pentru teitura 6x30 am ales un cuit inconvoiat pentru degroare STAS 6377-80/K30

= 45hxb=16x16

2 = 45c=10

Stabilirea durabilitii economice i a uzurii sculei achietoareT = 90 min [11, pag. 170, tab.6.8]

VB = 1 1,4 mm [11, pag. 171 tab.6.9]

Stabilirea adncimii de achiere:

Parametri regimului de prelucrare pentru faza de teire interioar sunt similari cu cei de la strunjirea frontal:

f = 0,8 [mm/rot]

n=125 [rot/min]Stabilirea vitezei de achiere: m/min;6. Strunjire interioar de degroare respectnd cota pe 22 mm;Pentru strunjirea interioar am ales un cuit pentru col interior cu plcute din carburi metalice K30 16x16 STAS 6311-80/K30

Stabilirea durabilitii economice i a uzurii sculei achietoare

T = 90 min [11, pag. 170, tab.6.8]

VB = 1 1,4 mm [11, pag. 171 tab.6.9]

Stabilirea adncimii de achiere:

mm i=1;

Stabilirea avansului de achiere:

mm/rot [11, pag. 173 tab.6.12]Din gama de avansuri a SN 250 aleg: f = 0,32 mm/rot

Stabilirea vitezei de achiere:

Pentru ap=2,5mm i prin interpolare dup f=0,32 se alege

v=60 m/min; [11, pag. 226, tab. 6.81];

Aceast vitez se va corecta cu urmtorii coeficieni

Coeficieni de corecie: [11, pag 179, tab. 6.23...6.38]; K3=1; K6=0,8; K8=1,05

(vc= 50,4m/min, corectat)

Turaia se calculeaz cu relaia:

[rot/min]aleg n= 250 rot/min din caracteristicile mainii-unelte SN250;

m/min; Variaia vitezei de achiere :

=2% < 5%

Stabilirea forei i momentului de achiere:

Fz= 94,6 daN; (Fz= 100 daN, corectat)[11, pag. 222, tab. 6.79];Verificarea puterii motorului electric:

[kW];Randamentul =0,80,9

7. Strunjire interioar de degroare respectnd cota pe 14 mm;Pentru strunjirea interioar am ales un cuit pentru col interior cu plcute din carburi metalice K30 16x16 STAS 6311-80/K30

Stabilirea durabilitii economice i a uzurii sculei achietoare

T = 90 min [11, pag. 170, tab.6.8]

VB = 1 1,4 mm [11, pag. 171 tab.6.9]

Stabilirea adncimii de achiere:

mm i=2;

Stabilirea avansului de achiere:

mm/rot [11, pag. 173 tab.6.12]Din gama de avansuri a SN 250 aleg: f = 0,32 mm/rot

Stabilirea vitezei de achiere:

Pentru ap=2mm i prin interpolare dup f=0,32 se alege

v=65 m/min; [11, pag. 226, tab. 6.81];

Aceast vitez se va corecta cu urmtorii coeficieni

Coeficieni de corecie: [11, pag 179, tab. 6.23...6.38]; K3=1; K6=0,8; K8=1,05

(vc= 54,6m/min, corectat)

Turaia se calculeaz cu relaia:

[rot/min]aleg n= 250 rot/min din caracteristicile mainii-unelte SN250;

m/min; Variaia vitezei de achiere :

=0,5 < 5%

Stabilirea forei i momentului de achiere:

Fz= 80 daN; (Fz= 83 daN, corectat)[11, pag. 222, tab. 6.79];Verificarea puterii motorului electric:

[kW];Randamentul =0,80,9

Tabelul 6.16Nr. fazFazele operaieiCuplul

SF SAaa [mm]f [mm/rot]vr[m/min]nr[rot/min]i

1Strunjire frontal de degroare la cota 900,11 pe 209 mm;EN-GJL-250 K302,50,833,2631

2Strunjire exterioar de degroare la cota mm pe 13 mm;EN-GJL-250 K302,50,840,3631

3Strunjire exterioar de degroare la cota mm pe 5 mm;EN-GJL-250 K3020,847,5909

4Strunjire frontal de degroare la cota 30,03 pe 90 mm;EN-GJL-250 K3030,835,31251

5Teire 6x30;EN-GJL-250 K3060,835,31251

6Strunjire interioar de degroare la cota mm pe 22 mm;EN-GJL-250 K302,50,3248,72501

7Strunjire interioar de degroare la cota mm pe 14 mm;EN-GJL-250 K3020,3254,92502

Operaia 30. STRUNJIRE DE FINISARE 1

1. Strunjire interioar de finisare respectnd cota pe 68 mm;Pentru strunjirea interioar am ales un cuit pentru col interior cu plcute din carburi metalice K10 10x10 STAS 6311-80/K10

Stabilirea durabilitii economice i a uzurii sculei achietoare

T = 60 min [11, pag. 170, tab.6.8]

VB = 0,6 0,8 mm [11, pag. 171 tab.6.9]

Stabilirea adncimii de achiere:

mm i=1;

Stabilirea avansului de achiere:

mm/rot [11, pag. 176 tab.6.19]Din gama de avansuri a SN250 aleg: f = 0,2 mm/rot

Stabilirea vitezei de achiere:

Dup ap=1 mm i dup f=0,2 se alege

v= 85 m/min; [11, pag. 226, tab. 6.81];

Aceast vitez se va corecta cu urmtorii coeficieni

Coeficieni de corecie: [11, pag 179, tab. 6.23...6.38]; K2=1; K3=0,82; K6=1; K7=1; K8=1,1

(vc= 76,7 m/min, corectat)

Turaia se calculeaz cu relaia:

[rot/min]aleg n=355 rot/min din caracteristicile mainii-unelte SN250;

m/min; Variaia vitezei de achiere :

=1,1% < 5%

Tabelul 6.17Nr. FazFazele operaieiCuplul

SF SAaa [mm]f [mm/rot]vr[m/min]nr[rot/min]i

1Strunjire interioara de finisare respectnd cota pe 68 mmEN-GJL-250 K1010,275,83551

Operaia 40. STRUNJIRE DE FINISARE 2

1. Strunjire interioar de finisare respectnd cota pe 14 mm;Pentru strunjirea interioar am ales un cuit pentru col interior cu plcute din carburi metalice K10 10x10 STAS 6311-80/K10

Stabilirea durabilitii economice i a uzurii sculei achietoare

T = 60 min [11, pag. 170, tab.6.8]

VB = 0,6 0,8 mm [11, pag. 171 tab.6.9]

Stabilirea adncimii de achiere:

mm i=1;

Stabilirea avansului de achiere:

mm/rot [11, pag. 176 tab.6.19]Din gama de avansuri a SN250 aleg: f = 0,2 mm/rot

Stabilirea vitezei de achiere:Dup ap=1 mm i dup f=0,2 se alege

v= 85 m/min; [11, pag. 226, tab. 6.81];

Aceast vitez se va corecta cu urmtorii coeficieni

Coeficieni de corecie: [11, pag 179, tab. 6.23...6.38]; K2=1; K3=0,82; K6=1; K7=1; K8=1,1

(vc= 76,7 m/min, corectat)

Turaia se calculeaz cu relaia:

[rot/min]aleg n=355 rot/min din caracteristicile mainii-unelte SN250;

m/min;Variaia vitezei de achiere :

=4,4% < 5%

1. Teire interioar 1x45

Pentru teitura 1x45 am ales un cuit inconvoiat pentru degroare STAS 6377-80/K30

= 45hxb=16x16

2 = 45c=10

Stabilirea durabilitii economice i a uzurii sculei achietoareT = 90 min [11, pag. 170, tab.6.8]

VB = 1 1,4 mm [11, pag. 171 tab.6.9]

Stabilirea adncimii de achiere:

Parametri regimului de prelucrare pentru faza de teire interioar sunt similari cu cei de la strunjirea cilindric:

f = 0,2 [mm/rot]

n=355 [rot/min]Stabilirea vitezei de achiere: m/min; Tabelul 6.18Nr. FazFazele operaieiCuplul

SF SAaa [mm]f [mm/rot]vr[m/min]nr[rot/min]i

1Strunjire interioara de finisare la cota pe 14 mm;EN-GJL-250 K1010,280,33551

2Teire interioar 1x45EN-GJL-250 K1010,280,33551

Operaia 50. GURIRE-ALEZARE 1. Gurire 3 guri la cota strapuns;Stabilirea durabilitii i uzurii sculei achietoare

T = 21 min [13, tab.6.1, pag.152]; ha = 0,5 0,8 mm [13, tab.6.2, pag.152]

Stabilirea adncimii de achiere: mm

Stabilirea avansului de achiere Aleg avansul: [13,pag.164, tab.6.21]

[mm/rot],

Din gama de avansuri a mainii gurit GR25 aleg avansul:

f=0,19 mm/rot; Stabilirea vitezei de achiere:

v=28,5 m/min [13; tab.6.2; pag.164]

Se aleg coeficieni de corecie :Kmv=0,85 - n funcie de calitatea materialului de prelucrat [13; tab 6.17; pag 156]

KTV=1- n funcie de durabilitatea sculei [13; tab 6.18; pag160]

KlV=1- n funcie de lungimea gurii [13; tab 6.18; pag160]

KSV=1 - n funcie de starea materialului de prelucrat [13; tab 6.18; pag160]

Viteza corectat:

vc=28,50,85=24,2 m/min

Stabilirea turaiei sculei:

[rot/min] [13,rel.6.8,pag.155]

[rot/min]

Din gama de turaii a mainii de gurit GR25 aleg turaia real:

nr = 900 rot/min

Viteza real de achiere se calculeaz cu formula: [m/min] [13,rel.6.9,pag.155]

m/minVariaia vitezei de achiere :

=0,002% < 5%Stabilirea forei axiale i momentului de torsiune:

daN [13,tab.6.21,pag.164] daNmm [13,tab.6.21,pag.164] Puterea motorului electric:

2. Gurire o gaur la cota strapuns;Stabilirea durabilitii i uzurii sculei achietoare

T = 21 min [13, tab.6.1, pag.152]; ha = 0,5 0,8 mm [13, tab.6.2, pag.152]

Stabilirea adncimii de achiere: mm

Stabilirea avansului de achiere Aleg avansul: [13,pag.164, tab.6.21]

[mm/rot],

Din gama de avansuri a mainii gurit GR25 aleg avansul:

f=0,19 mm/rot; Stabilirea vitezei de achiere:

v=27,5 m/min [13; tab.6.2; pag.164]

Se aleg coeficieni de corecie :Kmv=0,85 - n funcie de calitatea materialului de prelucrat [13; tab 6.17; pag 156]

KTV=1- n funcie de durabilitatea sculei [13; tab 6.18; pag160]

KlV=1- n funcie de lungimea gurii [13; tab 6.18; pag160]

KSV=1 - n funcie de starea materialului de prelucrat [13; tab 6.18; pag160]

Viteza corectat:

vc=27,50,85=23,37 m/min

Stabilirea turaiei sculei:

[rot/min] [13,rel.6.8,pag.155]

[rot/min]

Din gama de turaii a mainii de gurit GR25 aleg turaia real:

nr = 900 rot/min

Viteza real de achiere se calculeaz cu formula: [m/min] [13,rel.6.9,pag.155]

m/minVariaia vitezei de achiere :

=3% < 5%Stabilirea forei axiale i momentului de torsiune:

daN [13,tab.6.21,pag.164] daNmm [13,tab.6.21,pag.164] Puterea motorului electric:

3. Alezare de degroare o gaur la cota strapuns;Stabilirea durabilitii i uzurii sculei achietoare

T = 25 min [13, tab.6.5, pag.152]; ha = 0,8 mm [13, tab.6.4, pag.152]

Stabilirea adncimii de achiere: mm - Stabilirea avansului de achiere : [mm/rot]; [13,pag177];

Aleg =0,15 ; din [13,tab.6.64,pag193];

[mm/rot];

Din gama de avansuri a mainii de gurit GR25 aleg avansul f=0,53 [mm/rot]; Stabilirea vitezei de achiere [m/min] ; [13, pag.194]; n care:

Cv coeficientul vitezei care ine seama de cuplul semifabricat-scul; zv, mv, yv,xv exponeni politropici care in seama de condiiile reale de achiere

luai din : [13,tab.6.70,pag.194];

Kmv coeficient de corecie al vitezei de achiere n funcie de materialul prelucrat ;

Kmv=0,85; [13,tab.6.17,pag.156];

=15,6; mV=0,3; xV=0,1; yV=0,5; zV=0,2;

T=durabilitatea economic a alezoarelor dat n [13,tab.6.17,pag.153];

T=25 [min]; [13,tab.6.4,pag.152];

[m/min] ;

Stabilirea turaiei ;

[rot/min]

[rot/min]

Din gama de turaii a mainii de gurit GR25 aleg turaia real :

nr = 450 [rot/min]; Se recalculeaz viteza real cu relaia :

[m/min]

[m/min]

=12 [m/min] ;

-Variaia vitezei de achiere

=1,8% < 5%

La alezare, forele si momentele de achiere fiind mici, nu se mai verific puterea motorului.

Tabelul 6.19NNr. fazFazele operaieiCuplul

SF SAaa [mm]f [mm/rot]vr[m/min]nr[rot/min]i

1Gurire 3 guri la cota mm strpunse;EN-GJL-250 K304,250,19249001

2Gurire o gaur la cota mm strpuns;EN-GJL-250 K3040,1922,69001

3Alezare de degrosare o gaur la cota mm strpuns;EN-GJL-250 K300,250,53124501

Operaia 60. LAMARE

1. Lamare 8 lamaje echidistante respectnd cota 60,04 pe 20 mm;

Stabilirea durabilitii i uzurii sculei achietoare:

T = 150 min; ha = 1,4 mm

[13,tab.6.4, pag.152]

Stabilirea adncimii de achiere: ap=2 mm Stabilirea avansului de achiere Aleg avansul:

[13, tab.6.82, pag.203]

[mm/rot],

Din gama de avansuri a masinii gaurit verticale GR40 aleg avansul:

f=0,09 [mm/rot];

Stabilirea vitezei de achiere:

v=22,8 [m/min] [13,tab.6.82,pag.203] Se aleg coeficienti de corectie :

-in functie de starea suprafetei

[13, tab 6.82; pag 203]

Viteza corectata:

vc=22,80,6=13,68 m/min

Stabilirea turaiei ;

[rot/min] [13,rel.6.8,pag.155];

[rot/min] Din gama de turaii a mainii de gurit GR40 aleg turaia real:

nr = 100 [rot/min] Se recalculeaz viteza real cu relaia :

[m/min] [13,rel.6.9,pag.155];

[m/min]

EMBED Equation.DSMT4 =15,7 [m/min] ;Tabelul 6.20Nr. fazFazele operaieiCuplul

SF SAap [mm]f [mm/rot]vr[m/min]n[rot/min]i

1Lamare 8 lamaje echidistante respectnd cota 60,04 pe 20 mmEN-GJL-250 Rp520,0915,71001

Operaia 70. GURIRE1. Gurire 8 guri echistante la cota strpunse;

Stabilirea durabilitii i uzurii sculei achietoare

T = 21 min [13, tab.6.1, pag.152]; ha = 0,5 0,8 mm [13, tab.6.2, pag.152]

Stabilirea adncimii de achiere: mm

Stabilirea avansului de achiere Aleg avansul: [13,pag.164, tab.6.21]

[mm/rot],

Din gama de avansuri a mainii gurit GR25 aleg avansul: f=0,27 mm/rot

Stabilirea vitezei de achiere:

v=26,2 m/min [13; tab.6.2; pag.164] Se aleg coeficienii de corecie :

Kmv=0,85 - n funcie de calitatea materialului de prelucrat [13; tab 6.17; pag 156]

KTV=1- n funcie de durabilitatea sculei

[13; tab 6.18; pag160]

KLv=1- n funcie de lungimea gurii

[13; tab 6.18; pag160]

KSV=0,9 - n funcie de starea materialului de prelucrat [13; tab 6.18; pag160]

Viteza corectat:

vc=26,20,76=19,9 m/min

Stabilirea turaiei sculei:

[rot/min] [13,rel.6.8,pag.155]

[rot/min]

Din gama de turaii a masinii de gaurit GR25 aleg turaia real:

nr = 630 rot/min

Viteza real de achiere se calculeaz cu formula: [m/min] [13,rel.6.9,pag.155]

m/minVariaia vitezei de achiere :

=3,8% < 5%Stabilirea forei axiale i momentului de torsiune:

daN [13,tab.6.21,pag.164] daNmm [13,tab.6.21,pag.164] Puterea motorului electric:

Tabelul 6.21Nr. fazFazele operaieiCuplul

SF SAap [mm]f [mm/rot]vr[m/min]n[rot/min]i

1Gurire 8 guri echistante la cota strpunseEN-GJL-250 Rp55,250,2720,76301

f. NORMELE DE TIMP

Operaia 10. STRUNJIRE DE DEGROARE 1 Normarea tehnic de timp este durata necesar pentru executarea unor operaii, n condiii tehnico organizatorice determinate i cu folosirea cea mai raional a tuturor mijloacelor de producie.

Normarea tehnic de timp se poate stabili, n principal prin trei metode:

- prin calcul analitic;

- prin calcul statistic;

- prin calcul comparativ.

n cazul produciilor de serie mijlocie i serie mare, normarea tehnic a timpilor se face mult mai amnunit, pentru a depista rezervele i posibilitile de cretere a productivitii muncii. Aceast normare mai amnunit este amortizat de avantajele volumului mare de fabricaie. Se recomand ca timpul de baz s se calculeze analitic n funcie de dimensiunile concrete de prelucrare i parametrii regimului de achiere stabilii anterior.

n norma tehnic de timp intr o serie de timpi, astfel [13, rel. 7.1]:

NT = Tb+ Ta+ Tdt+ Tdo+ Ton +Tp/n [min]

unde: NT timp normat pe operaie [min];

Tb timp de baz [min],

Ta timp auxiliar [min]; Tdt timp de deservire tehnic [min]; Tdo timp de deservire organizatoric [min]; Ton timp de odihn i necesiti fireti [min]; Tp timp de pregtire ncheiere [min/lot]; n lotul de piese care se prelucreaz la aceeai main n mod continuu; n = 100 [piese/lot]

Te = Tb + Ta timpul efectiv sau operativ [min] [13, rel. 7.2]

Tu = Te + Tdt + Tdo + Ton timpul unitar [min] [13, rel. 7.3]

Tb timpul n care are loc modificarea strii semifabricatului, adic modificarea formei, dimensiunilor, proprietilor fizico mecanice.

Relaia general de calcul a timpului de baz, este [13, rel. 7.5]:

Tb = [min]

unde:

lc lungimea de calcul [mm] [13, rel. 7.7],

lc = l + l1 + l2,

n care:

l lungimea suprafeei prelucrate [mm];

l1 lungimea de intrare a sculei n material [mm];

l2 lungimea de ieire a sculei din material [mm].

Ta timpul afectat pentru prinderea i desprinderea semifabricatului, pornirea i oprirea mainii unelte, apropierea i ndeprtarea sculei sau a piesei, pornirea i oprirea sistemului de rcire ungere, msurarea sau controlul periodic al dimensiunilor.

Tdt timpul necesar pentru schimbarea sculelor, fie a celor uzate, fie din necesiti tehnologice, reglarea sculei la cot, reglarea de compesare, ascuirea sculelor uzate, atunci cnd aceasta se realizeaz de ctre muncitorul care prelucreaz piesa respectiv, mai ales n cazul produciei de serie mic i unicate.

Tdo timpul afectat pentru curirea i ungerea utilajului, aezarea i curirea sculelor la nceputul i sfritul zilei de lucru, ndeprtarea achiilor.

Ton timpul afectat odihnei fiziologice i necesitilor fireti.

Tp timpul necesar pentru primirea desenelor i a instruciunilor de lucru, primirea dispozitivelor i a sculelor, reglarea iniial, desprinderea dispozitivelor, sculelor i predarea lor, predarea pieselor executate i a restului de material.

Timpul de pregtire ncheiere se acord o dat pentru ntregul lot de piese, la nceputul schimbului.

1. Strunjire frontal de degroare respectnd cota 92,50,11 pe 80 mm;

l lungimea suprafeei prelucrate, l = 80 mm l1 lungimea de intrare a sculei n material, l1 = 1,5 mm l2 lungimea de ieire a sculei din material, l2 = 1 mm i nr. de treceri, i = 1 ap=3 mm

Tb1=0,82 [min];2. Strunjire interioar de degroare respectnd cota mm pe 71 mm;

l lungimea suprafeei prelucrate, l = 71 mm l1 lungimea de intrare a sculei n material, l1 = 2 mm l2 lungimea de ieire a sculei din material, l2 = 1 mm i nr. de treceri, i = 2 ap=2 mm

Tb2=1,12 [min];

Ta timpul auxiliar este format din urmtorii timpi ajuttori:

Ta = ta1+ta2+ta3;

unde:- timp auxiliar pentru prinderea i desprinderea piesei n dispozitiv 1,6 min;- timpi ajuttori pentru comanda mainii: - apropierea sau retragerea sculei de pies 220,03 = 0,12 min; - cuplarea avansului 20,02 = 0,04 min; - cuplarea sau decuplarea micrii de rotaie a axului principal 220,02 = 0,08 min; - schimbarea turaiei sau avansului 20,05 = 0,1 min;

- rotirea port-cuitului 20,07 = 0,14 min;ta1 = 1,6+0,12+0,04+0,08+0,1+0,14=2,08 min; [11.pag.392,tab.7.56]

- timpi ajuttori legai de faz:

- deplasarea manual a saniei transversale 10,05 = 0,05 min;

- deplasarea manual a saniei longitudinale 10,04 = 0,04 min;

- deplasarea manual a pinolei ppuii mobile 0,09 min;

- pornirea sau oprirea sistemului de rcire 20,03 = 0,06 minta2 = 0,24 min

[11,pag.393,tab.7.57]

- timp ajuttor pentru msurri de control 20,35 = 0,7 min. ta3 = 0,7 min; [11,pag.393,tab.7.59]

Ta = 2,08+0,24+0,7=3,02 min;

Te = Tb + Ta = 1,94+3,02 = 4,96 min;

Tdt = 2/1001,94 = 0,04 min; [11, pag. 400, tab. 7.68]

Tdo = 1/1004,96 = 0,05 min;

Ton = 3,5/1004,96 = 0,17 min;

Tp = 18+10+42,5=38 min; [11 , pag.398 .tab.7.66]NT = 1,94 + 3,02 + 0,04 + 0,05 + 0,17 + 38/100 =5,6 min; NT = 5,6 minOperaia 20. STRUNJIRE DE DEGROSARE 2

1. Strunjire frontal de degroare respectnd cota 900,11 pe 209 mm;

l lungimea suprafeei prelucrate, l = 209 mm l1 lungimea de intrare a sculei n material, l1 = 1,5 mm l2 lungimea de ieire a sculei din material, l2 = 1 mm i nr. de treceri, i = 1 ap=2,5 mm

Tb1=3,6 [min];2. Strunjire exterioar de degroare la cota mm pe 13 mm;

l lungimea suprafeei prelucrate, l = 13 mm l1 lungimea de intrare a sculei n material, l1 = 1,5 mm l2 lungimea de ieire a sculei din material, l2 = 1 mm i nr. de treceri, i = 1 ap=2,5 mm

Tb2=1,29 [min];3. Strunjire exterioar de degroare la cota mm pe 5 mm;

l lungimea suprafeei prelucrate, l =5 mm l1 lungimea de intrare a sculei n material, l1 = 1,5 mm l2 lungimea de ieire a sculei din material, l2 = 1 mm i nr. de treceri, i = 9 ap=2 mm;

Tb2=0,93 [min];4. Strunjire frontal de degroare la cota 30,03 pe 90 mm;

l lungimea suprafeei prelucrate, l = 90 mm l1 lungimea de intrare a sculei n material, l1 = 0,5 mm l2 lungimea de ieire a sculei din material, l2 = 0 mm i nr. de treceri, i = 1 ap=3 mm

Tb4=0,92 [min];5. Teire 6x30;

l lungimea suprafeei prelucrate, l = 6 mm l1 lungimea de intrare a sculei n material, l1 = 1,5 mm l2 lungimea de ieire a sculei din material, l2 = 0 mm i nr. de treceri, i = 1 ap=6 mm

Tb5=0,17 [min];6. Strunjire interioar de degroare la cota mm pe 22 mm;

l lungimea suprafeei prelucrate, l = 22 mm l1 lungimea de intrare a sculei n material, l1 = 1,5 mm l2 lungimea de ieire a sculei din material, l2 = 1 mm i nr. de treceri, i = 1 ap=2,5 mm

Tb6=0,3 [min];7. Strunjire interioar de degroare la cota mm pe 14 mm;

l lungimea suprafeei prelucrate, l = 14 mm l1 lungimea de intrare a sculei n material, l1 = 1,5 mm l2 lungimea de ieire a sculei din material, l2 = 1 mm i nr. de treceri, i = 2 ap=2 mm

Tb7=0,4 [min];

Ta timpul auxiliar este format din urmtorii timpi ajuttori:

Ta = ta1+ta2+ta3;

unde:- timp auxiliar pentru prinderea i desprinderea piesei n dispozitiv 1,6 min;- timpi ajuttori pentru comanda mainii: - apropierea sau retragerea sculei de pies 270,03 = 0,42 min; - cuplarea avansului 70,02 = 0,14 min; - cuplarea sau decuplarea micrii de rotaie a axului principal 270,02 = 0,28 min; - schimbarea turaiei sau avansului 70,05 = 0,35 min;

- rotirea port-cuitului 70,07 = 0,49 min;ta1 = 1,6+0,42+0,14+0,28+0,35+0,49=3,28 min; [11.pag.392,tab.7.56]

- timpi ajuttori legai de faz:

- deplasarea manual a saniei transversale 40,05 = 0,20 min;

- deplasarea manual a saniei longitudinale 30,04 = 0,12 min;

- deplasarea manual a pinolei ppuii mobile 0,09 min;

- pornirea sau oprirea sistemului de rcire 20,03 = 0,06 minta2 = 0,47 min

[11,pag.393,tab.7.57]

- timp ajuttor pentru msurri de control 50,20 + 20,35 = 1,7 min. ta3 = 1,7 min; [11,pag.393,tab.7.59]

Ta = 3,28+0,47+1,7=5,45 min;

Te = Tb + Ta = 7,61+5,45 = 12,86 min;

Tdt = 2/1007,61 = 0,15 min; [11, pag. 400, tab. 7.68]

Tdo = 1/10012,86 = 0,12 min;

Ton = 3,5/10012,86 = 0,45 min;

Tp = 18+10+42,5=38 min; [11 , pag.398 .tab.7.66]NT = 5,45 + 7,61 + 0,15 + 0,12+ 0,45 + 38/100 =14,16 min; NT = 14,16 minOperaia 30. STRUNJIRE DE FINISARE 1 1. Strunjire interioar de finisare respectnd cota pe 68 mm;

l lungimea suprafeei prelucrate, l = 68 mm l1 lungimea de intrare a sculei n material, l1 = 1,5 mm l2 lungimea de ieire a sculei din material, l2 = 1 mm i nr. de treceri, i = 1 ap=1 mm

Tb1=0,99 [min];

Ta timpul auxiliar este format din urmtorii timpi ajuttori:

Ta = ta1+ta2+ta3;

unde:- timp auxiliar pentru prinderea i desprinderea piesei n dispozitiv 1,6 min;- timpi ajuttori pentru comanda mainii: - apropierea sau retragerea sculei de pies 20,03 = 0,06 min; - cuplarea avansului 10,02 = 0,02 min; - cuplarea sau decuplarea micrii de rotaie a axului principal 210,02 = 0,04min; - schimbarea turaiei sau avansului 10,05 = 0,05 min;

- rotirea port-cuitului 10,07 = 0,07 min;ta1 = 1,6+0,06+0,02+0,04+0,05+0,07=1,84 min; [11.pag.392,tab.7.56]

- timpi ajuttori legai de faz:

- deplasarea manual a saniei transversale 0,05 = 0,05 min;

- deplasarea manual a saniei longitudinale 10,04 = 0,04 min;

- deplasarea manual a pinolei ppuii mobile 0,09 min;

- pornirea sau oprirea sistemului de rcire 20,03 = 0,06 minta2 = 0,24 min

[11,pag.393,tab.7.57]

- timp ajuttor pentru msurri de control 10,20 = 0,2min. ta3 = 0,2 min; [11,pag.393,tab.7.59]

Ta = 1,84+0,24+0,2=2,28 min;

Te = Tb + Ta = 0,99+2,28 = 3,27 min;

Tdt = 2/1000,99 = 0,02 min; [11, pag. 400, tab. 7.68]

Tdo = 1/1003,27= 0,03 min;

Ton = 3,5/1003,27 = 0,12 min;

Tp = 18+10+42,5=38 min; [11 , pag.398 .tab.7.66] NT = 0,99 + 2,28 + 0,02 + 0,03 + 0,12 + 38/100 =3,82 min;

NT = 3,82 minOperaia 40. STRUNJIRE DE FINISARE 21. Strunjire interioar de finisare respectnd cota mm

l lungimea suprafeei prelucrate, l = 14 mm l1 lungimea de intrare a sculei n material, l1 = 1,5 mm l2 lungimea de ieire a sculei din material, l2 = 1 mm i nr. de treceri, i = 1 ap=1 mm

Tb1=0,23 [min];2. Teire interioara 1x45

l lungimea suprafeei prelucrate, l = 1 mm l1 lungimea de intrare a sculei n material, l1 = 0,5 mm l2 lungimea de ieire a sculei din material, l2 = 0 mm i nr. de treceri, i = 1

Tb2=0,02 [min];

Ta timpul auxiliar este format din urmtorii timpi ajuttori:

Ta = ta1+ta2+ta3;

unde:- timp auxiliar pentru prinderea i desprinderea piesei n dispozitiv 1,6 min;- timpi ajuttori pentru comanda mainii: - apropierea sau retragerea sculei de pies 220,03 = 0,12 min; - cuplarea avansului 20,02 = 0,04 min; - cuplarea sau decuplarea micrii de rotaie a axului principal 220,02 = 0,08 min; - schimbarea turaiei sau avansului 0,05 = 0,05 min;

- rotirea port-cuitului 0,07 = 0,07 min;ta1 = 1,6+0,12+0,04+0,08+0,05+0,07=1,96 min; [11.pag.392,tab.7.56]

- timpi ajuttori legai de faz:

- deplasarea manual a saniei transversale 0,05 = 0,05 min;

- deplasarea manual a saniei longitudinale 0,04 = 0,04 min;

- deplasarea manual a pinolei ppuii mobile 0,09 min;

- pornirea sau oprirea sistemului de rcire 20,03 = 0,06 minta2 = 0,24 min

[11,pag.393,tab.7.57]

- timp ajuttor pentru msurri de control 20,20 = 0,4min. ta3 = 0,4 min; [11,pag.393,tab.7.59]

Ta = 1,96+0,24+0,4=2,6 min;

Te = Tb + Ta = 0,25+2,6 = 2,85 min;

Tdt = 2/1000,25 = 0,01 min; [11, pag. 400, tab. 7.68]

Tdo = 1/1002,85= 0,03 min;

Ton = 3,5/1002,85 = 0,11 min;

Tp = 18+10+42,5=38 min; [11 , pag.398 .tab.7.66] NT = 0,25 + 2,6+ 0,01 + 0,03 + 0,11 + 38/100 =3,38 min;

NT = 3,38 minOperaia 50. GURIRE-ALEZARE

4. Gurire 3 guri la cota strapunse;

minl = 10 mm; ; l2 = 1 mm; i = 3 [13,pag.262,tab.7.40]2. Gurire o gaur mm strapuns

min

l = 10 mm; ; l2 = 1 mm; i = 1 [13,pag.262,tab.7.40]3. Alezare o gaur mm strapunse

min

l = 10 mm; ; l2 = 1 mm; i = 1 [13,pag.262,tab.7.40]Tb=0,23+0,08+0,05=0,36 - timp auxiliar pt. prinderea i desprinderea piesei 0,94 min; [13,pag.264,tab.7.44] - timp auxiliar pt. curirea masinii de achii 0,1 min; [13,pag.268,tab.7.50] - timp auxiliar pt. comanda mainii de gurit: [13,pag.268,tab.7.51] - potrivirea axei burghiului cu axa gurii dup buca de ghidare 50,02 min; - retragerea axului principal n poziia iniial 50,02 min; - pornirea i oprirea sistemului de rcire 50,04 min; - cuplarea sau decuplarea micrii de rotaie a axului principal 10 0,02 min;

- cuplarea avansului 50,03 min; - deplasarea axului principal pn la gaura de prelucrat 50,05 min;

- montarea i demontarea sculei 30,09 min; - montarea i demontarea bucei de ghidare 40,07 min;