Cap. 1 Tem de proiectS se proiecteze un motor cu aprindere prin
compresie (MAC)avnd urmtoarele caracteristici: - = 4 (motorul este
in 4 timpi); - Pe = 140 kW Pe puterea efectiv a motorului; - n =
2500 rot/min n turaia motorului; - = 16,7 raportul de comprimare; -
i = 6 i numarul de cilindrii; - = 1,7 - coefincientul de exces de
aer; - motorul este supraalimentat ; - ps = 0,26 MPaps - presiunea
la supraalimentare;Cap. 2Analiza performanelor motoarelor similare
cu cel din temPlecnd de la datele din tema de proiectare:motor cu
aprindere prin compresie (MAC), Pe = 140 kW, n =2500rot/min am fcut
urmtorul tabel carecuprindectevamotoare alecror caracteristici sunt
apropiate cu cele ale motorului prezentat n tema de proiect.n
tabelul urmtor sunt prezentate:1. puterea efectiv a motorului
(Pe);2. numrul de turaii (n);3. curs/alezaj (S/D);4. raportul
curs/alezaj (DS );5. numrul de cilindri (i);6. raportul de
comprimare ();7. cilindreea unitar (Vs);8. cilindreea total (Vt);9.
presiunea medie efectiv (pe);10. puterea litric (PL);11. puterea
specific (Ps);12. puterea efectiv pe un cilindru (1eP);13. viteza
medie a pistonului (Wpm).2Cap. 3Stabilirea particularitilor
constructive ale motoruluiSistemul de alimentareInstalaia de
alimentare cu combustibil a unui motor cu aprindere prin
compresiese compune din dou pri:-sistemul denaltpresiunesausistemul
deinjecieprincarecombustibilul circulla presiuni de sute de
atmosfere; - sistemul de joas presiune (cteva atmosfere).Sistemul
de injecie are urmatoarele componente: - pomp de injeie;-
injectorul;- conductele de legtur.Sistemult de injeie are
urmtoarele funcii:- creeaz presiune ridicat n injector, necesar
pulverizrii;- dozeaz cantitatea de combustibil pe ciclu n funcie de
ncrcarea motorului;- asigur aceeai doz de combustibil pentru toi
cilindri.- pulverizeaz combustibilul i asigur distribuia lui n
camera de ardere.nacest caz, alimentareamotorului
(MAC)prezentatseface prin injecie direct pe volum Sistemul de
rcireO parte din cldura dezvoltat prin arderea combustibilului n
cilindrul motorului, Nr. Marimea Unitatea de
masuraDeutzBF6M2012C460CarrierEngineMermaidMistralMermaidMajesticJohn
Deere6068HF285John DeereTier 36068HF285John
Deere6068HF275CaterpillarC71. PekW 147 140 138 142 129 149 138
1472. n rot/min 2500 2400 2500 2500 2400 2400 2400 25003. S/D mm
126/101 135/114 115/105 115/105 127/106 127/106 127/106 127/1104.DS
- 1,248 1,184 1,095 1,095 1,198 1,198 1,198 1,1555. i - 6 6 6 6 6 6
6 66. - 19 18 16,4 15,7 19 19 17 16,57.S4DV2s l 1,009 1,378 0,996
0,996 1,121 1,121 1,121 1,2078. Vt = iVsl 6,057 8,268 5,975 5,975
6,724 6,724 6,724 7,2429.i n VP 30psee MPa 1,165 0,847 1,109 1,141
0,959 1,108 1,026 0,97410.teLVPP kW/l 24,27 16,933 23,097 23,767
19,184 22,158 20,522 20,3 11.4DiPP2es kW/dm230,58 22,86 26,562
27,332 24,363 28,141 26,063 25,78 12iPPe1 e kW/cil 24,5 23,333 23
23,667 21,5 24,833 23 24,513.30n SWpmm/s 10,5 10,8 9,583 9,583
10,16 10,16 10,16 10,5833este transmis pereilor cu care fluidul
motor intr n contact.Temperatura pieselor motorului trebuie meninut
la o anumit valoare denumit temperatur de regim termic normal, avnd
n vedere influena pe care o are acest parametru funcional asupra
performanelor energetice i de durabilitate ale motorului.La motorul
cu aprindere prin compresie (MAC), o temperatur mai ridicat reduce
ntrzierea la autoaprindere, ceea ce afecteaz jocul la montaj al
pieselor n micare, existnd pericolul de gripare. De asemenea se
nrutaesc proprietile mecanice ale materialelor din care sunt
executate piesele.n cazul unui regim termic prea cobort, cresc
pierderile de caldur ceea ce duce la micorarea randamentului
indicat, iar pierderile mecanice prin frecare cresc ca urmare a
dilurii uleiului cu fraciuni grele din combustibil care condenseaz
pe pereii cilindrului (cresc uzura motorului).4Cap. 4Calculul
ciclului motoruluiPrincalculul ciclului
seurmretessedeterminemrimiledestarealefluidului motor
pentrutrasareadiagramei indicatepebazacreiasecalculeazprincipalii
indici tehnico-economici, cumar fi: presiuneamedieindicat,
consumspecific de combustibil, randamentul ciclului si se determin
dimensiunile principale ale motorului: alezajul si cursa.Calculul
termic se calculeaz la regimul nominal (precizat n tema de
proiect).Sunt metode care calculeaz ciclul teoretic n care se
considerfluidulmotor ca amestec de gaze perfecte i o altcategorie
de metode de calcul ale ciclurilor reale cu gaze
reale.Primacategoriecarecalculeazcicluri teoreticetrateaz..
nmodglobal,
determinandmrimiledestarenpunctelecaracteristicealeciclului.
Princorecie, din ciclul teoretic se obine apoi ciclul real.A doua
categorie de metode urmresc transformarea pas cu pas lund n
considerare o serie de particularitiale procesuluidin cilindru
(curgerea gazelor, transferul de caldur, legea de ardere
etc.).Metodele de calcul simplificate sunt adecvate cnd se
efectueazcalculele preliminare de proiectare sau predimensionare a
unui motor.54.1. Calculul admisieiPrin calculul admisiei se urmrete
s se determine presiunea de admisie (pa) sau coeficientul de
umplere (b) i a coeficientului de gaze arse reziduale .Se fac
urmtoarele ipoteze de baz:- n cilindru evolueaz un amestec omogen
de gaze perfecte;- procesul de evacuare decurge la presiune
constant, pg;- se consider csupapade evacuarese deschide lapunctul
mort exterior(PME) n punctul b, curgerea liber a gazelor fiind
reprezentat n transformarea izocor b-b;- procesul
deadmisiesedesfoarlapresiuneconstantnotatcupai 6nceputul admisiei
se consider punctul s care e nceputul cursei;- perioada de
suprapunere a deschiderii supapei este nul;- ncrctura proaspt se
nclzeste n contact cu pereii motorului;- creterea de temperatur
notat cu Teste la motorul cu aprindere prin compresie (MAC) ntre 10
- 20C la admisia normal i ntre 5 - 10C la motorul supraalimentat.-
la motorul cu admisie normal, mrimile de stare iniiale sunt:T0 =
298 K; T0 - temperatura iniial la motorul cu admisie normal;'0T= T0
+ T;p0 = 0,1 MPa. p0 - presiunea iniial la motorul cu admisie
normal;Pentrumotorul supraalimentat
sev-acalculatemperaturadesupraalimentare(Ts)i se aleg urmtoarele
date:T creterea de temperatur;T = 6 CTr temperatura de
rcire;Temperatura de rcire se cuprinde n intervalul 20 - 100C, i am
ales:Tr = 92 Cms exponent politropic de comprimare n
suflant;Exponentul politropic de comprimare n suflant se cuprinde n
intervalul 1,8 2, i am ales:ms = 1,8.Dup ce am facut alegerile, se
va calcula temperatura de supraalimentare (Ts).
668 , 363 T TppT Ts rm1 m0s0 sss
,_
K668 , 369 6 668 , 363 T T Ts's + + KLa nceputul cursei de
admisie, n cilindru se afl gaze arse reziduale iar la sfaritul
sursei de admisie (n punctul a), n cilindru, se afl amestecul
iniial rezulatat din amestecarea gazelor de ardere arse reziduale
cu ncrctura proaspt.7Evoluiile de comprimare din punctul a n
punctul c i de destindere din punctul z n punctul b sunt evoluii
politropice cu exponenii mc i md.Se calculeaz coeficientul de
umplere:( ) ( ) [ ]( )907 , 0TTk 1 pp 1 k 1 psssg av' + + Unde:( )s
ap 98 , 0 ... 91 , 0 p
239 , 0 p 92 , 0 ps a MPa;( )s gp 9 , 0 ... 7 , 0 p
226 , 0 p 87 , 0 ps g MPa;k exponent adiabatic, k = 1,4.Se
calculeaz coeficientul de gaze arse reziduale:03 , 0TT11 1ppgsv sg
Unde: Tg temperatura la care se desfoar procesul de evacuareTg =
600...900 K Am ales:Tg = 750 KSe calculeaz temperatura de la
sfritul procesului de admisie:962 , 380 T1 11 1ppTsv saa + K84.2.
Calculul comprimariiSe alege exponentul politropic al comprimrii
(mc) din intervalul (1,351,38): mc = 1,37.Se calculeaz:- presiunea
la sfritul cursei de comprimare (pc):321 , 11 p pcma c MPa-
temperatura la sfritul comprimrii (Tc):660 , 1079 T T1 ma cc K4.3.
Calculul arderiiCalculul arderii se efectueaz considernd 1 kg de
combustibil.Proprietatile fizico-chimice ale combustibilului:- H
puterea calorifica;H = 41855 kJ/kmol- Mc masa molara.Mc = 224.
kg/kmolParticipaiile masice din molecula de combustibil (motorin)
sunt:01 , 01001o133 , 01003 , 13h857 , 01007 , 85c Se calculeaz
cantitatea teoretic de aer de ardere:497 , 021 . 0132o4h12cLtaer
,_
+ kmol aer/kg comb9Se calculeaz cantitatea real de aer de
ardere:845 , 0 497 , 0 7 , 1 L Ltaer aer kmol aer/kg combCompozitia
gazelor de ardere:- depinde de valoarea excesului de aer, :- pt
> 1 n gazele arse se vor gsi CO2, H2O, N2 i O2;- pt = 1 n gazele
arse se vor gsi CO2, H2O i N2;- pt < 1 n gazele arse se vor gsi
CO2, CO, H2O i N2.- pt = 1,55, gazele arse sunt un amestec de CO2,
H2O, N2 i O2.Se calculeaz in continuare catitatea de gaze de
ardere:071 , 012cn2CO Kmol CO2/ Kg comb067 , 02hnO H2 Kmol H2O/ Kg
comb667 , 0 497 , 0 7 , 1 79 , 0 L 79 , 0 nt 2aer N Kmol N2/ Kg
comb( ) ( ) 073 , 0 497 , 0 1 7 , 1 21 , 0 L 1 21 , 0 nt 2aer O
Kmol O2/ Kg combCantitatea total de gaze de ardere va fi:( ) 878 ,
0 L 1 21 , 0 L 79 , 02h12cNt tser aer f + + Kmol g.a./ Kg comb-
participaiile molare ale gazelor de ardere sunt:081 , 0878 , 0071 ,
0NnrfCOCO22 076 , 0878 , 0067 , 0NnrfO HO H22 76 , 0878 , 0667 ,
0NnrfNN22 083 , 0878 , 0073 , 0NnrfOO22 Se calculeaz cantitatea
iniial de ncrctur proaspt:10849 , 02241497 , 0 7 , 1M1L Ncaer 0t +
+ Kmol initial/ Kg combSe calculeaz acum coeficientul chimic de
variaie molar (ch):034 , 1849 , 0878 , 0NN0fch Coeficientul real de
variaie molar , va fi:033 , 1N NN Ng og f++ Unde:025 , 0 849 , 0 03
, 0 N No g Kmol g.a. rez/ Kg combn funcie de Tc = 1079,66 K, care n
tabelul standardizat este cuprins ntre temperaturile 1000 < Tc
< 1100, vom calcula prin interpolare energia interna U la
temperatura Tc pentru aer si energia interna U la temperatura Tc
pentru gazele de ardere.Pentru aer:La Tc1 = 1000 K
22047 Uaer1 Tc kJ/kmol;La Tc2 = 1100 K
24562 Uaer2 Tc kJ/kmol;( ) ( )449 , 240501000 1100U U T 1100U
Uaer1 Tcaer2 Tc c aer2 TcaerTc kJ/kmol;Pentru gazele de ardere:La
Tc1 = 1000 K
34443 U2CO1 Tc kJ/kmol;27696 UO H1 Tc2 kJ/kmol;
23013 U2O1 Tc kJ/kmol;21791 U2N1 Tc kJ/kmol.La Tc2 = 1100 K
39100 U2CO2 Tc kJ/kmol;31036 UO H2 Tc2 kJ/kmol;
25696 U2O2 Tc kJ/kmol;24265 U2N2 Tc kJ/kmol.( ) ( )766 ,
381521000 1100U U T 1100U U2 22 2CO1 TcCO2 Tc c CO2 TcCOTc
kJ/kmol;11( ) ( )644 , 303561000 1100U U T 1100U UO H1 TcO H2 Tc c
O H2 TcO HTc2 22 2 kJ/kmol;( ) ( )278 , 251501000 1100U U T 1100U
U2 22 2O1 TcO2 Tc c O2 TcOTc kJ/kmol;( ) ( )788 , 237611000 1100U U
T 1100U U2 22 2N1 TcN2 Tc c N2 TcNTc kJ/kmol;689 , 25546 U r U r U
r U r U22222222OTc ONTc NO HTc O HCOTc COgaTc + + + kJ/kmol.Pentru
calculul temperaturii n punctul z se scrie ecuaia de bilan
energetic:Q = Uc-z + Lc-z + Qp,c-zUnde: Q cldura degajat prin
ardere; Uc-z variaia energiei interne ntre strile c i z;Lc-z lucrul
mecanic efectuat ntre strile c i z;Qp,c-z cldura cedat pereilor
intre strile c i z.Din ecuaia de bilan energetic, dup o serie de
nlocuiri i transformri, obinem urmtoarea formul pentru entalpia
molar a gazelor de ardere la temperatura Tz:( ) ( )( ) ( )53 ,
77001 I033 , 166 , 1079 315 , 8 7 , 103 , 0 1 033 , 1489 , 25546 03
, 0 449 , 24050033 , 1 03 , 0 1 849 , 041855 84 , 0T R1U U1 NQIzc
pgaTcaerTc0zz ++ ++ + + + ++ + Iz = 77001,53kJ/kmolUnde: z
coeficient de utilizare a cldurii,z = 0,7...0,88, pentru MAC cu
injecie direct,z = 0,65...0,8, pentru MAC cu camer separat,- aleg
pentru MAC cu injecie direct z = 0,84; - energia intern a aerului
la temperatura Tc, [kJ/kmol]; - energia intern a gazelor arse la
temperatura Tc, [kJ/kmol]; p gradul de cretere a presiunii, p =
1,6...2,5, pentru MAC cu injecie direct n volum,12 p = 1,3...1,8,
pentru MAC cu injecie direct pe perete, p = 1,1...1,4, pentru MAC
cu camer separat de preardere, - aleg pentru MAC cu injecie direct
n volum p = 1,7; R constanta universal a gazelor, R = 8,315
kJ/kmolK.n cazul de fa = 1,7 > 1 Q = Hi = 41855 kJ/kgDup mai
multe ncercri am observat c valorile ntre care se situeaz entalpia
molar a gazelor de ardere la temperatura Tz, Iz sunt la
temperaturile Tz1 = 2100 K i Tz2 = 2200 K:Pentru Tz1 = 2100 106985
I21 zCOTkJ/kmol;88019 IO HT21 z kJ/kmol;
74079 I21 zOT kJ/kmol; 68400 I21 zNT kJ/kmol. 73495 I r I r I r
I r I r I21 z 221 z 221 z 221 z 2 1 zNT NOT OO HT O HCOT COiT i 1 z
+ + + kJ/kmolPentru Tz2 = 2200 113099 I22 zCOT kJ/kmol;93256 IO
HT22 z kJ/kmol;
75376 I22 zOT kJ/kmol; 72020 I22 zNT kJ/kmol.
259 , 77246 I r I r I r I r I r I22 z 222 z 222 z 222 z 2 2 zNT
NOT OO HT O HCOT COiT i 2 z + + + kJ/kmolIz se cuprinde intre
valorile Iz1 si Iz2, deci intervalul Tz1 si Tz2 este ales
corect.Acum vom calcula Tz prin interpolare la Iz:( ) ( ) ( ) ( )
73495 259 , 772462100 2200 53 , 77001 259 , 772462200I I2100 2200 I
I2200 T1 z 2 zz 2 zz 476 , 2193 Tz KGradul de destindere prealabil
va fi:235 , 1TTc pz Se calculeaz volumul la sfritul comprimrii:(
)377 , 693pT R N NVcc g 0c + m3Din raportul de destindere vom afla
valoarea volumului n punctul z, Vz:13218 , 856 V VVVc zcs m3Din
raportul de cretere a presiunii vom afla valoarea presiunii n
starea z, pz:19,246czppp 246 , 19 p pc p z MPa4.4. Calculul
destinderiiSe alege din date statistice exponentul politropic al
destinderii, md:Alegem md = 1,3. din intervalul (1,21,3).Se
calculeaz:- presiunea la sfritul destinderii:651 , 0 p pdmz b
,_
MPa- temperatura la sfritul destinderii:159 , 1004 T T1 mz bd
,_
K4.5. Trasarea diagramei ciclului de referinSe alege o scar
arbitrar pentru axa volumelor astfel nct:- pt = 16,7 aleg Va =
16,7
1VVac unitate14Iar pentru pentru axa presiunilor: 1 MPa = 1
unitate1501234567891011121314151617181920210 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
11 12 13 14 15 16 17 18Vp [MPa]pxpdc-yy-za-bpa = 0,239 MPapg =
0,226 MPaps = 0,26 MPaDiagrama ciclului de referin164.6. Calculul
mrimilor caracteristice ale ciclului de referinSe calculeaz
presiunea medie indicat a ciclului de referin:( ) ( ) 765 , 1 p
p111 m111 m11ppa g p1 mc1 mdppma 'icdc 11]1
,_
11]1
,_
+ MPan care: p = 0,20,4aleg p = 0,2Se calculeaz randamentul
indicat al ciclului de referin:459 , 0HT N 1ppRs 0v s'i 'i =
45,9%174.7. Diagrama ciclului
real01234567891011121314151617181920210 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
13 14 15 16 17 18Vp [MPa]pxpdc-yy-za-bpa = 0,239 MPapg = 0,226
MPaps = 0,26 MPa184.8. Calculul mrimilor caracteristice ale
ciclului real. Calculul indicilor tehnico-economiciParametrii
indicai- presiunea medie indicat a ciclului real:624 , 1 p p'i d i
MPaUnde:d - coeficient de corecie al diagramei,97 , 0 ... 92 ,
0d
aleg 92 , 0d - randamentul indicat al ciclului real:422 , 0'i d
i = 42,2%- consumul specific indicat:643 , 203H10 6 , 3ci6i
[g/kWh]Parametrii efectivi- presiunea medie efectiv a ciclului
real:38 , 1 p pi m e MPaUnde:m - randament mecanic95 , 0 ... 85 ,
0m pentru MAC supraalimentat, am ales m= 0,85;- randamentul efectiv
al ciclului real:359 , 0i m e = 35,9%- consumul specific efectiv:58
, 239ccmie [g/kWh]194.9. Calculul dimensiunilor fundamentale ale
motoruluiAlegem alezajul i cursa din tabel, din marimile efective
ale motoarelor similare cu motorul ales prin tem,:S cursa;S = 115
mmD alezajul;D = 105095 , 1105115DS mm; - raportul curs/alezaj ales
din tabelul de motoare;tiind raportul curs/alezaj putem calcula
alezajul pentru motor:072 , 98n i pP 12010 D 3e2 mmSe calculeaz
cursa pistonului:412 . 107 D S mmSe calculeaz n continuare
cilindreea unitar:( )811 , 0 S410 DV23s lCalculm acum cilindreea
total:868 , 4 V i Vs t lCalculm viteza medie a pistonului:951 ,
830n 10 SW3pm m/s204.10. Bilanul energeticEcuaia de bilan energetic
este:Q = Qe + Qg + Qin + Qrc + Qrezn care: Q cantitatea de cldur
disponibil;Qe cantitatea de caldur transformat n lucru mecanic
efectiv;Qg cantitatea de cldur pierdutprin gazele de evacuare; Qin
cantitatea de caldur coninut n gazele de evacuare sub form de
energie chimic, datorit arderii incomplete, Qin = 0, deoarece avem
> 1 Qrc cantitatea de caldur evacuat prin sistemul de rcire;
Qrez termen rezidual care nglobeaz pierderile ce nu au fost
cuprinse n ceilali termeni.Cantitatea de cldur disponibil se obine
astfel:757 , 1403867 10 H P c Q3e kJ/hCaldura transformat n lucru
mecanic efectiv este:504000 Q Qe e kJ/hPentru a afla cldura pierdut
prin gazele de evacuare (Qg), vom calcula temperatura la evacuare
(Tev) dup care aflm temperatura medie (Tm).Am notat cu Tm, valoarea
medie dintre temperaturile entalpiei gazelor i cu Tsm valoarea
medie dintre temperaturile ntre care se calculeaz entalpia
aerului.21349 , 812ppT Tddm1 mbsb ev
,_
K254 , 9082T TTev bm+ KDin tabelul standardizat aleg valorile
ntre care se ncadreaz Tm:Tm = 908,254 KAleg intervalul900 < Tm
< 1000 K. Cu ajutorul acestor temperaturi din tabel, voi calcula
interpolrile pentru gazele de ardere (CO2, H2O, O2, N2), pentru a
afla entalpia gazelor de ardere la temperatura Tm.Pentru Tm1 = 900
K
37393 I2CO1 Tmg kJ/kmol; 31919 IO H1 Tmg2kJ/kmol;
27872 I2O1 Tmg kJ/kmol; 23868 I2N1 Tmg kJ/kmol;Pentru Tm2 = 1000
K
42758 I2CO2 Tmg kJ/kmol; 36012 IO H2 Tmg2 kJ/kmol; 31329 I2O2
Tmg kJ/kmol; 30111 I2N2 Tmg kJ/kmol;Calculez prin interpolare
entalpia gazelor de ardere (CO2, H2O, O2, N2) la temperatura Tm:( )
( )81 , 37835900 1000I I T 1000I I2 22 2CO1 TmgCO2 Tmg m CO2
TmgCOTmg kJ/kmol;( ) ( )823 , 32256900 1000I I T 1000I IO H1 TmgO
H2 Tmg m O H2 TmgO HTmg2 22 2 kJ/kmol;( ) ( )33 , 28157900 1000I I
T 1000I I2 22 2O1 TmgO2 Tmg m O2 TmgOTmg kJ/kmol;( ) ( )277 ,
24383900 1000I I T 1000I I2 22 2N1 TmgN2 Tmg m N2 TmgNTmg
kJ/kmol.Dup ce am aflat valorile entalpiilor gazelor de ardere
componente, calculm entalpia gazelor de ardere:22084 , 26387 I r I
r I r I r I22222222NTmg NOTmg OO HTmg O HCOTmg COTmg + + +
kJ/kmol;Avnd tipul motorului supraalimentat, calculez temperatura
medie (Tsm) dintre Ts si Ts:668 , 3662T TT's ssm+ KCu ajutorul
acestei temperaturi voi alege din tabelul standardizat de
temperaturi, intervalul 300 < Tsm < 400 si voi afla entalpia
ncrcturii proaspete (I0), pentru aer, prin interpolare:Pentru Tsm1
= 300 K
8713 Iaer1 Tsm 0 kJ/kmol;Pentru Tsm2 = 400 K
11626 Iaer2 Tsm 0 kJ/kmol.Calculez prin interpolare entalpia
aerului:( ) ( )049 , 10655300 400I I T 400I Iaer1 Tsm 0aer2 Tsm 0
sm aer2 Tsm 0 Tsm 0 kJ/kmolDupa ce am aflat entalpia gazelor de
ardere si entalpia ncrcturii proaspete, putem calcula cldura
pierdut prin gazele de evacuare (Qg):( ) 347 , 473871 10 P c I N I
N Q3e Tsm 0 0Tmg f g kJ/hEcuaia de bilan energetic scris procentual
este:100% = qe + qg + qin + qr + qrezUnde:359 , 0QQqee = 35,9%338 ,
0QQqgg = 33,8%QQqinin qin = 0, deoarece este mai mare ca 1, = 1,7
> 1.Iar qr i qrez se vor aleg din urmatoarele intervale de
valori date pentru MAC:qr = 15...35%;qrez = 2...5%.Aleg: qr = 26% =
0,26qrez = 4,3% = 0,04323 qr + qrez = 26 + 4,3 = 30,3% Ecuaia de
bilan energetic scris procentual este corect:100% = 35,9% + 33,8% +
0% + 26% + 4,3%Cap. VConcluziin urma calculelor de dimensionare a
motorului se face o comparaie ntre valorile motorului proiectat i
cele ale motoarelor similare din tabelul prezentat la capitolul 2.
n urmtorul tabel se reprezint aceast comparaie: Mrimea U.M.Valoarea
calculatInterval de valori ale motoarelor similareS mm 107
115...135D mm 98 101...114DS - 1,095 1,095...1,269S4DV2s l 0,811
0,996...1,378s tV i V l 4,868 5,975...8,268i n VP 30psee MPa 1,38
0,847...1,141teLVPP kW/l 28,757 16,933...24,2724
,_
4DiPP2eSkW/dm230,88 22,86...30,58iPPee1 kW/cil 23,33
21,5...24,83330n Swpmm/s 8,951 9,583...11Din tabel rezult c aproape
toate valorile calculate nu se ncadreaz n intervalul de valori ale
motoarelor similare pentru c presiunea la sfritul destinderii (pb)
nu se cuprinde n interval si este mai mare si presiunea medie
efectiv a ciclului real (pe), la fel, este prea ridicat fa de
intervalul n care trebuie s se cuprind.25
