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pedro-felipe-gonzalez-tapia
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Hoy en día en Chile el análisis sísmico se realiza de acuerdo a la NCh433.of96 yD.S Nº61 que utilizan el método de diseño basado en las fuerzas (DBF).
En este método la rigidez es asumida independiente de la resistencia que se leproporcione a la estructura y el factor es estimado sin considerar la resistencia alinicio del proceso de diseño.
Factor (R) varía extensamente entre los códigos de distintos países e implicanque todas las estructuras de un mismo tipo pueden alcanzar los mismos nivelesde ductilidad, sobre-resistencia y redundancia.
Planteamiento del Problema
La Rigidez Aumenta en Forma Proporcional a la
Resistencia y a la Carga Axial
ReferenciaV. Suárez Diseño Basado en Desplazamientos, una Alternativa Racional al Diseño Basado en Fuerzas
El DBF considera que la resistencia que se le da a una estructura través del acero de refuerzo no tiene efecto sobre la rigidez de ésta
Figura Nº1 Relación entre Rigidez y Resistencia
Objetivos Generales
El fundamento de este trabajo será mostrar las limitaciones que posee el método dediseño basado en la fuerzas (DBF), usado actualmente en Chile, y realizar unacomparación con el método de diseño directo basado en los desplazamientos(DDBD). Cuáles son los principales beneficios que existen de este último sobre elmétodo DBF.
Objetivos particulares
Diseñar un edificio de marcos de hormigón armado de 12 pisos de acuerdo a lanormativa chilena actual (DBF).
Analizar y diseñar la estructura de acuerdo al método de diseño directo basadoen los desplazamientos (DDBD).
Evaluar los dos diseños (DBF y DDBD) a través de un análisis no-lineal tiempo-historia con registros de aceleraciones, consistentes con el espectro de diseñoutilizado.
Alcances del Trabajo
Para el análisis y diseño de la estructura de marcos de hormigón armado delpresente trabajo se consideran los siguientes alcances:
Estructura de marcos especiales de hormigón armado con simetría respectoa sus dos ejes principales (X e Y).
Se realiza un análisis lineal a la estructura a través del softwarecomputacional ETABS versión 9.7.4 (CSI).
Se utiliza el programa RUAUMOKO 2D [Carr, 2008] que realiza el análisis nolineal de tiempo-historia de la estructura, considerando las direcciones X e Ypara los registros de aceleraciones de Concepción, Constitución y Viña delMar
Estructura Analizada
Dimensiones (m)
Elementos a b d
Viga 1, Viga 1a, eje x 0.65 0.30 0.65
Viga 2, Viga 2a, eje y 0.70 0.35 0.65
Columna 0.75 0.75 0.70
Zona Sísmica 3
Tipo Suelo D
Categoría Edificio II
Figura Nº2 Planta de la Estructura Análisada
Tabla Nº1 Secciones de los Elementos
Tabla Nº2 Parámetros Sísmicos
Diseño Sísmico de Estructuras Propuesto en la Actualidad por la Normativa Chilena (Nch 433 y D.S Nº61)
Qred. en x 399
Qred. en y 399
Tabla Nº 3Corte Basal de Diseño Eje X e Y (ton)
Figura Nº3 Espectro Elástico de Pseudo-Aceleración
Resumen Cuantías Método DBF
Tabla Nº4 Resumen Cuantías Vigas
CaracterísticasViga 1, eje X Viga 1a, Eje X Viga 2, eje Y Viga 2a, eje Y
V30/65 V30/65 V35/70 V35/70
Cuantía Sup. 1.71% 1.79% 1.35% 1.35%
Cuantía Inf. 1.71% 1.71% 1.35% 1.08%
Cuantía Máx. ACI-318 2.5% 2.5% 2.5% 2.5%
Cuantía Mín. ACI-318 0.33% 0.33% 0.33% 0.33%
Requisitos Columna 1 Columna 2 Columna 3Cuantía 1.35% 1.75% 1.35%
1% ≤ r < 6% (ACI-318-08) Cumple Cumple Cumple
Tabla Nº5 Resumen de Cuantías Columnas
Figura Nº4Drift por Piso del Sistema Estructural
Método Directo Basado en los Desplazamientos (DDBD)
Figura Nº5 Fundamento del Diseño Basado en los Desplazamientos
Metodología Método DDBD Eje X
Paso 1: Perfil de Desplazamiento
Paso 2: Desplazamiento de Diseño Equivalente, Masa Equivalente y Atura Efectiva
(1)
(2)
(3)
(4)
Paso 3: Demanda de ductilidad de desplazamiento
El factor de ductilidad de desplazamiento para el diseño en SDOF, está relacionadocon el desplazamiento de fluencia Dy y el desplazamiento de Diseño Dd .
Paso 4: Amortiguamiento viscoso equivalente
Para estructuras de marcos de hormigón armado se puede estimar conservadoramente el amortiguamiento equivalente en función de la demanda de ductilidad(Priestley, ét al., 2007).
Metodología Método DDBD Eje X
(5) (6) (7)
(8)
Resultados Método DDBD Eje XPeríodo Efectivo
Una vez estimado el amortiguamiento viscoso equivalente se procede a construir el espectro elástico de desplazamiento de acuerdo al D.S Nº61, el cuál considera un amortiguamiento del 5%.
Figura Nº6 Espectro elástico de Desplazamiento
Metodología Método DDBD Eje X
Paso 6: Corte Basal de Diseño y Distribución de Corte en Altura
La fuerza de corte base obtenida es distribuida para cada nivel de piso en proporción al producto de masa y desplazamiento.
Paso 5: Rigidez equivalente
(9)
(10)
(11)
Resultados Método DDBD Eje X
PisoAltura Masa
�iDi
Di*mi Di^2*mi Di*mi*HiHi (m) mi (m)
12 42 42.46 1.00 0.6391 27.1357 17.3429 1139.7001
11 38.5 42.46 0.94 0.6021 25.5654 15.3937 984.2665
10 35 42.46 0.88 0.5622 23.8694 13.4190 835.4283
9 31.5 42.46 0.81 0.5193 22.0478 11.4490 694.5048
8 28 42.46 0.74 0.4734 20.1005 9.5160 562.8149
7 24.5 42.46 0.66 0.4246 18.0277 7.6545 441.6778
6 21 42.46 0.58 0.3728 15.8292 5.9014 332.4125
5 17.5 42.46 0.50 0.3181 13.5050 4.2957 236.3383
4 14 42.46 0.41 0.2604 11.0553 2.8786 154.7741
3 10.5 42.46 0.31 0.1997 8.4799 1.6936 89.0391
2 7 42.46 0.21 0.1361 5.7789 0.7866 40.4523
1 3.5 42.46 0.11 0.0695 2.9523 0.2053 10.3329
Sumatoria 194.3470 90.5364 5521.7416
Ductilidad de desplazamiento
Desplazamiento de Fluencia
x Dx (m)
1.76 0.26
Dd en XHe (m) me (ton)
(m)
0.4658 28 417
Tex
2.46
Tabla Nº9Período Efectivo Eje X (seg.)
Tabla Nº6 Parámetros Método DDBD
Tabla Nº 7 Desplazamiento de diseño, Altura Efectiva y Masa Efectiva
Tabla Nº 8 Ductilidad de Desplazamiento y desplazamiento de Fluencia
Resultados Método DDBD Eje X
Corte Basal y distribución por Piso
Corte X (ton)
314.08
Tabla Nº 10Corte Basal Eje X
Con el corte basal ya obtenido, se puede calcular la distribución de corte en altura, en función a la masa y al desplazamiento de piso.
Piso Fi X (ton)
12 43.85
11 41.32
10 38.57
9 35.63
8 32.48
7 29.13
6 25.58
5 21.83
4 17.87
3 13.70
2 9.34
1 4.77
Tabla Nº 11 Distribución de Corte Basal por Piso
Combinación de Carga
Se recomienda que las vigas sean diseñadas para el mayor momento obtenidoentre la combinación de momentos gravitacionales y momentos sísmicos demanera independiente (Priestley, ét al, 2007).
Momento Gravitacional
MD : Momento producido por la carga muerta en las vigas.ML : Momento producido por la sobrecarga en las vigas
Momento Sísmico
MSísmico : Momento producido por la acción sísmica.
(12)
El momento de diseño se obtiene a partir del corte base de cada piso y lacantidad de rótulas plásticas que posee el mismo. Este se obtiene por equilibrio,considerando un punto de inflexión (momento nulo) en la mitad de la altura de lascolumnas.
Momento en Vigas DDBD
(13)
Figura Nº7 Equilibrio Viga-Columna
Diseño de Columnas DDBD
Los esfuerzos solicitantes en las columnas se obtienen reconociendo que todoanálisis estructural es aproximado, y que el requisito fundamental es que elequilibrio es mantenido entre fuerzas internas y externas.
Figura Nº8 Momento Base de Columnas
Figura Nº9 Corte base de Columnas
Las columnas de pisos superiores se diseñan por capacidad al igual que el método DBF
Resumen de Cuantías Método DDBD
Una vez obtenida la distribución de fuerzas por piso se puede proceder al cálculo de esfuerzos en los elementos de la estructura (Vigas y Columnas).
PisoVigas Eje X Vigas Eje Y
Final Final
1 0.67% 0.85%
2 0.67% 0.85%
3 0.67% 0.85%
4 0.67% 0.85%
5 0.67% 0.85%
6 0.67% 0.85%
7 0.45% 0.57%
8 0.45% 0.57%
9 0.45% 0.57%
10 0.45% 0.57%
11 0.45% 0.57%
12 0.45% 0.57%
Requisitos Columna 1 Columna 2 Columna 3Cuantía 1.12% 1.12% 1.12%
1% ≤ < 6% (ACI-318-08) Cumple Cumple Cumple
Tabla Nº13Resumen de Cuantías Columnas
Tabla Nº12 Resumen Cuantías Vigas
Análisis No Lineal
Se realiza un análisis dinámico tiempo-historia con el programa computacionalRUAUMOKO 2D (Carr, 2008), con el propósito de representar y verificar lasdeformaciones inelásticas, los esfuerzos de corte y las características histéreticas a lascuales se enfrentan vigas y columnas en la estructura, bajo la acción de un sismo degran magnitud
El modelo de histéresis utilizado para representar la degradación de rigidez y modelarlas rótulas plásticas de los elementos de la estructura es el modelo de Takedamodificado (Otani, 1974).
Análisis No Lineal Eje X
Figura Nº 11Comparación de Drifts
Figura Nº 10Comparación de Desplazamientos Laterales
Piso VnViga 1 Viga 1a
Vu ≤ VnVu Concepción
Vu Constitución
Vu Viña
Vu Concepción
Vu Constitución
Vu Viña
1 43 30 30 27 30 30 27 Cumple
2 43 31 31 29 31 31 29 Cumple
3 43 31 31 29 31 31 29 Cumple
4 43 31 31 28 31 31 28 Cumple
5 43 32 30 27 32 30 27 Cumple
6 43 32 29 27 32 29 27 Cumple
7 43 27 25 24 27 25 24 Cumple
8 43 27 25 25 27 25 25 Cumple
9 43 27 26 26 27 26 26 Cumple
10 43 26 25 25 26 25 25 Cumple
11 43 25 24 24 25 24 24 Cumple
12 43 22 22 21 22 22 21 Cumple
Análisis No Lineal Eje X
Tabla Nº14Demanda de Corte en Vigas DBF
Piso VnViga 1 Viga 1a
Vu ≤ VnVu Concepción
Vu Constitución
Vu Viña
Vu Concepción
Vu Constitución
Vu Viña
140
30 30 27 30 30 27 Cumple
240
31 31 29 31 31 29 Cumple
340
31 31 29 31 31 29 Cumple
440
31 31 28 31 31 28 Cumple
540
32 30 27 32 30 27 Cumple
640
32 29 27 32 29 27 Cumple
733
27 25 24 27 25 24 Cumple
833
27 25 25 27 25 25 Cumple
933
27 26 26 27 26 26 Cumple
1033
26 25 25 26 25 25 Cumple
1133
25 24 24 25 24 24 Cumple
1233
22 22 21 22 22 21 Cumple
Tabla Nº15Demanda de Corte Vigas DDBD
Conclusiones
• Para el caso en estudio, las cuantías de refuerzo obtenidas al aplicar el diseñoDBF resultan ser el doble que las obtenidas del diseño DDBD.
• El método de diseño DDBD admite un buen control de desplazamiento lateral.
• Si bien es cierto el desempeño de la estructura resulta similar, al aplicar ambasmetodologías, el método DDBD es más racional.
• Por otro lado, el método DBF no considera como parte del diseño eldesplazamiento esperado, es más, el espectro de pseudo-aceleraciones dediseño no es consistente con el espectro de desplazamientos máximos (ambosdel DS N°61).