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operaciones unitarias III
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Universidad Nacional Experimental
rea de Tecnologa Programa de Ingeniera Qumica
Departamento De Energtica Laboratorio De Operaciones Unitarias III
PRCTICA No. 1:
DETERMINACIN DE LOS PUNTOS DE CARGA E INUNDACIN DE UNA TORRE EMPACADA DE ABSORCIN GASEOSA PARA EL SISTEMA AGUA-AIRE.
1. OBJETIVOS: 1.1 Determinar de manera experimental la prdida de carga en la torre empacada del Laboratorio de Operaciones Unitarias 1.2 Establecer la relacin existente entre las prdidas de carga en la columna y los flujos de gas y lquido a travs de la misma. 1.3 Determinar las cadas de presin en la columna utilizando la ecuacin de Ergun y compararlas con las obtenidas experimentalmente. 1.4 Estimar Las Caractersticas fsicas del empaque que utiliza la unidad de Absorcin
IC131D. 1.5 Identificar el punto de carga e inundacin de la torre de absorcin empacada para el sistema agua aire.
2. REVISIN BIBLIOGRFICA
- Separacin por absorcin La separacin de una mezcla gaseosa se puede obtener de varios modos. Por ejemplo, la separacin de oxigeno respecto al nitrgeno se realiza por destilacin a baja temperatura. Sin embargo, cuando interesa separar slo uno o algunos componentes, es conveniente en cambio recurrir a la absorcin. Con esta operacin el componente o los componentes pasan desde la fase gaseosa hacia la fase lquida, de manera selectiva. Las aplicaciones industriales son numerosas y pueden tener varios objetivos. Por ejemplo, puede interesar separar un componente del gas porque es nocivo, o bien
recuperarlo porque es valioso. En este caso el lquido a emplear se elije en relacin a las caractersticas fsico-qumicas ms conveniente y tambin de acuerdo al criterio econmico. Entonces la absorcin es considerada como un componente de la fase gaseosa en un lquido con referencia a la operacin continua en una columna empacada con material al azar.
- Columna de empaques Una torre o columna empacada es una estructura vertical, normalmente cilndrica en cuyo interior se alojan materiales que la rellenan (Empaques). Este tipo de equipos se usan para proveer un contacto intimo entre las fases que coexisten en un proceso determinado que se sucede a contracorriente; esto proporciona grandes reas de contacto interfacial con el objeto de facilitar el intercambio de masa, calor o ambos simultneamente. Las columnas empacadas son utilizadas en una gran gama de procesos, como destilacin, extraccin, humidificacin (deshumidificacin) y en absorcin gaseosa. La absorcin es una operacin de contacto gas-lquido, donde el lquido cae por gravedad desde el tope de la torre, mojando en forma de pelcula el material que conforma el relleno. El gas, sin embargo, entra por la parte inferior del equipo y sube por los espacios libres entre los empaques. El diseo de torres de absorcin gaseosa es un proceso integral, que se inicia con el diseo del empaque, que requiere de la consideracin de factores mecnicos, la cada de presin, la capacidad de flujo y la inactividad que presenta ante los compuestos del proceso.
- EMPAQUES Para el diseo ptimo o seleccin de un empaque se requiere que el mismo cumpla con las siguientes caractersticas:
Alta capacidad: El relleno debe ser capaz de resistir altas ratas de flujo por prolongados perodos de tiempo, tambin altas cadas de presin en el seno de la columna ya que, las prdidas de carga son funcin de la velocidad de los fluidos.
Inertes: El material del que est constituido el relleno ha de ser completamente inocuo a las sustancias involucradas en la absorcin, con el objeto de evitar la contaminacin de algunos de los componentes y alargar la vida til del proceso.
Ser Econmicos: Los rellenos representan un alto porcentaje en el costo total del equipo, por ello se recomienda que el mismo sea econmico y de fcil adquisicin.
De gran rea: Un empaque debe proporcionar una gran rea de contacto entre las fases involucradas, su superficie deber ser de fcil mojado para el lquido y acceso para el gas, esto por supuesto, facilita la transferencia de masa y le da valor agregado al proceso.
Resistente: Un empaque debe ser resistente a la corrosin y a la abrasin causada por el constante flujo a altas velocidades.
Livianos: Los rellenos en su conjunto deben ser ligeros, porque una torre empacada muy pesada, resulta no factible desde el punto de vista de dimensionamiento de equipos, an cuando el proceso tenga alta eficiencia. Para satisfacer estos requerimientos se han desarrollado distintos tipos de relleno. Se pueden dividir en dos grupos: relleno ordenado (Dispuesto de una forma regular dentro de la columna) y relleno al azar. Los primeros (Rejas, mallas, rellenos ordenados...) tienen una estructura abierta, y se usan para velocidades de gas elevadas donde se necesita una prdida de presin baja (Por ejemplo en las torres de enfriamiento). La interfase gas-lquido es estacionaria y depende fundamentalmente del mojado de la superficie y la capilaridad. Por tanto, es de esperar que
haya buena eficacia an para flujos de lquido bajos. Los rellenos al azar son los ms comunes. Con este tipo de relleno (Al igual que en las columnas de platos), la interfase de gas-lquido se crea por combinacin de los efectos de penetracin de superficie, burbujeo y formacin de niebla. Los rellenos que mayormente se comercializan son los siguientes:
Los anillos Raschig son el tipo de relleno ms antiguo (Datan de 1915) y todava estn en uso. Los anillos Pall son esencialmente anillos Raschig en los que se ha aumentado la superficie de contacto, con lo que se mejora la distribucin del lquido. Las sillas Berl fueron desarrolladas para mejorar la distribucin del lquido comparada con los anillos Raschig. Las sillas Intalox pueden considerarse como una mejora de las Berl, ya que por su forma, son ms fciles de fabricar. Para construir estos rellenos se utilizan diversos materiales: cermica, metales, plsticos, madera y carbono. Los anillos de metal y plstico son ms eficaces que los de cermica puesto que sus paredes pueden ser ms finas. La eleccin del material depender de la naturaleza del fluido y la temperatura de operacin. HIDRULICA DE LA COLUMNA DE EMPAQUE Un estudio Hidrodinmico es una rama de la mecnica de fluidos, que se ocupa de las leyes de los fluidos en movimiento. Este es uno de los parmetros ms desarrollados para especificar la capacidad de una torre empacada; especficamente permite estimar el dimetro de las columnas de tal forma de que la velocidad de gas de operacin no produzca acumulacin de lquidos en la torre. Se lleva a cabo a escala piloto. Flujos a travs de lechos empacados La Figura N 1, muestra las caractersticas de la prdida de carga en el flujo de un gas en contracorriente con un lquido a travs de un lecho de empaque. Cuando el caudal del lquido es muy bajo, el rea abierta eficaz de la seccin transversal del lecho no difiere apreciablemente de la que presenta el lecho seco y la prdida de carga se debe al flujo a
travs de diferentes aberturas en el lecho. Por ello, la perdida de carga resultar aproximadamente proporcional al cuadrado de la velocidad del gas, como indica la regin AB. Para caudales mayores, la presencia del lquido hace disminuir el rea abierta eficaz y una parte de la energa de la corriente de gas se utiliza para soportar una cantidad creciente de lquido en la columna (regin AB). Cualquiera que sea el caudal del lquido, existe una zona en que la prdida de carga es proporcional a la velocidad del gas elevada a una potencia distinta de 2 y que se denomina zona de carga, como se indica en la Figura N 1. El aumento en la prdida de carga se debe a la rpida acumulacin de lquido en el volumen vaco del empaque. A medida que aumenta la retencin del lquido, puede ocurrir uno de los dos cambios siguientes. Si el empaque consta esencialmente de superficies extendidas, el dimetro efectivo de orificio se hace continuo a travs de la seccin transversal de la columna, generalmente en la parte alta del empaque. El ascenso en la columna de una fase continua formada por el lquido conlleva la inestabilidad de la columna. Con solo un ligero cambio en el caudal de gas aparece un gran cambio en la prdida de carga (condicin C o C). El fenmeno se denomina inundacin o anegamiento y es anlogo al anegamiento por retencin en una columna de platos. Si la superficie del empaque es de naturaleza discontinua, tiene lugar una inversin de fase y el gas burbujea a travs del lquido, la columna no es inestable y puede volver a la operacin con fase gaseosa continua mediante la simple reduccin del caudal de gas. Como en la situacin de anegamiento, la prdida de carga aumenta a medida que la inversin de fase progresa. Un lecho empacado, a travs del cual usualmente fluyen a contracorriente una fase lquida y una gaseosa, facilita el contacto requerido para la transferencia de masa y de calor. La presencia de elementos de empaque en la torre aumenta el rea interfacial y provee una resistencia al flujo mayor que la que se presentara en una coraza vaca.
Figura N 1. Prdida de carga en una
columna de empaque. Fuente: Manual del Ingeniero Qumico, Perry
Los parmetros sobre los cuales depende la
cada de presin se pueden considerar bajo
dos clasificaciones generales Leva M. & Col
(1951), las cuales son: Parmetros que influyen en la cada de presin
Propiedades fsicas del
fluido
Caractersticas
relacionadas con la naturaleza del lecho
Peso de la tasa de flujo
Dimetro de la estructura
que lo contiene (columnas, tubos, etc.)
Densidad del fluido
Dimetro del empaque
Viscosidad del fluido
Fraccin efectiva de huecos
(porosidad) Tamao de la partcula Rugosidad de la superficie
de la partcula
Existen diversos mtodos y correlaciones
empricas para determinar esta variable, tales
como: la correlacin de Leva y Grummer, la
correlacin de Pich, la correlacin de Robbins
y la ecuacin de Ergun, Adems Las torres
empacadas presentan varios inconvenientes,
como inundacin, excesivas prdidas de carga
(cada de presin) en funcin de la altura de la
seccin rellena que se pueden estimar con muy
buenos resultados aplicando la expresin de
Ergun (1952) que combin las expresiones de
Blake-kozeny (Regimen laminar) y de Burke y
Plummer (rgimen turbulento), propuso la
siguiente ecuacin general para nmeros de
Reynolds bajos, intermedios y altos que se ha
verificado experimentalmente.
Regimen laminar
Regimen Turbulento
Donde:
: Dimetro nominal de la partcula (m)
La ecuacin de Ergun permite predecir las prdidas
por friccin que sufre un fluido monofsico cuando
pasa a travs de un lecho empacado.
Levenspiel, O. (1993), establece que la
mayora de los investigadores concuerdan que
la correlacin de Ergun representa
razonablemente la prdida friccional en lechos
rellenos. MacDonald & Col. (1979) sugiere que
el 150 debera sustituirse por 180 y 1,75 por
1,80 para partculas lisas y 4,0 para partculas
muy rugosas. Sin embargo, si se tiene en
cuenta que la mayora de los datos varan en
un factor de dos del valor medio, aunque,
Levenspiel O.(1993) prefiere, y recomienda,
no modificar la ecuacin original de Ergun con
su considerable respaldo de verificacin
experimental.
Caractersticas fsicas del empaque: Entre las caractersticas del empaque que son
necesarias para el diseo de una torre, estn:
Porosidad de lechos empacados ( , %)
rea especifica, a (m2/m
3)
Nmero de piezas por m3
a)(kg/m3)
Esfericidad del empaque
Estimacin de la porosidad de lechos
empacados a nivel experimental (
La porosidad de un material es una medida de la
capacidad de almacenamiento de fluidos que posee
el mismo y est definida como la relacin entre el
volumen total ocupado por los poros y el volumen
total del slido,
En las deducciones del flujo se usan ciertas relaciones geomtricas para las partculas de los
lechos empacados. La fraccin vaca de un lecho empacado se define como;
Da silva, (2011), utiliz el siguiente mtodo a nivel de laboratorio para realizar la estimacin de la porosidad en distintos medios granulares, este es:
Medicin de la porosidad con el mtodo del embebido: es el mtodo ms sencillo en lo que respecta a la determinacin de la porosidad y consiste en saturar el medio, cuyo volumen es conocido, con un fluido de densidad conocida, y medir, tanto el volumen ocupado por el lquido, como el volumen final obtenido al saturar la muestra con el fluido. De esta manera, la diferencia del volumen de la muestra ms el volumen de agua respecto al volumen total permite calcular el volumen de poros. por lo que la porosidad es el cociente entre el rea de dichos poros y el rea total de la seccin.
De aqu que se pueda calcular el volumen de poros de acuerdo a la expresin:
Para obtener el valor de se hizo uso de la
siguiente ecuacin:
rea especfica: Mida cuidadosamente con un calibrador Vernier las dimensiones necesarias para calcular el rea de una pieza de empaque y multiplique ste valor por el nmero de empaque Nmero de piezas por m
3.
Llena con el empaque una probeta hasta un volumen determinado y cuente los empaques contenidos en dicho volumen.
a)(kg/m3) y densidad real.
Una vez llena la probeta con un volumen
determinado de empaque, determine su masa. Con
el peso del empaque por unidad de volumen y el
porcentaje de hueco (porosidad), que se calcul se
obtiene la densidad
Esfericidad Es la medida nica ms til para caracterizar la forma de partculas irregulares y otras no esfricas. Se define como:
Tamao de la partcula dp
Para partculas grande (>1 mm) se determina el tamao mediante calibres o micrmetros, si las partculas son de forma irregular. A partir de estas medidas se calcula en primer lugar el dimetro equivalente de la esfera, definido como sigue:
de la que el tamao de partcula viene dado como
Para determinar la esfericidad en los anillos rasching
se llev a cabo los siguientes pasos:
Determinar el volumen real de la partcula
Determinar el dimetro equivalente de la esfera con
el volumen real calculado de la partcula
Determinar el rea superficial real de la partcula
Determinar la esfericidad de la partcula
: Esfericidad de la partcula (adimensional)
: Dimetro equivalente de la partcula (m)
Para obtener la esfericidad de la partcula se
procede a calcular el promedio aritmtico de las
esfericidades i encontradas anteriormente
Esfericidad de la partcula (
0.4158
Dimetro equivalente de la
partcula (m)
0.007848
Flujo de una sola fase
Si solamente una fase, lquida o gaseosa, fluye
a travs del lecho empacado, el sistema puede
tratarse con base a la teora de flujo de fluidos
a travs de lechos de slidos granulares.
Cuando un gas o un lquido fluyen a travs de
un lecho, es forzado a seguir una serie de
canales irregulares formados por los intersticios
entre las partculas slidas que lo conforman.
La cada de presin depende del tamao y el
arreglo de estas ltimas, as como de la
velocidad, densidad y viscosidad del fluido. A
velocidades suficientemente bajas la cada de
presin, es proporcional a la velocidad, como la
expresa la ecuacin de Darcys para agua
cuando fluye en un lecho de arena, como por
ejemplo.
Dimetros de partcula y flujos bajos conducen
a nmeros de Reynolds caractersticos de flujo
laminar, condicin bajo la cual la prdida de
forma debida al arrastre, medida en trminos
de un coeficiente de arrastre, contribuye con
casi toda la cada de presin, ya que las
prdidas de energa cintica son muy
pequeas. Este coeficiente de arrastre es
inversamente proporcional al nmero de
Reynolds.
(Carman, 1938) compar la cada de presin
predicha con esta ecuacin con la determinada
experimentacin para el flujo de lechos
empacados, y demostr que se logra un buen
ajuste cuando el es flujo laminar.
A nmero de Reynolds ms altos se presenta
una transicin gradual hacia flujo turbulento
pleno, caso ltimo en el cual la cada de
presin es proporcional a la velocidad elevada
a una potencia entre 1.8 y 2. Para Reynolds
entre 0.01 y 10000 los datos experimentales se
ajustan a la expresin Burke y Plummer
Para lechos empacados, Ergun define el
nmero de Reynolds como:
Dp= Dimetro de la partcula (m)
Vm= Velocidad media (m/s)
Flujo de dos fases
La hidrulica del flujo de dos fases en torres
empacadas puede abordarse de diferentes
formas. Una primera aproximacin es
considerarlo como una extensin del flujo en
una sola fase. Tambin puede tratarse como
una modificacin al flujo de dos fases en
tuberas o como una combinacin de las
dos.Una opcin ms reciente, especialmente
para el flujo a travs de empaques
estructurados, consiste en el modelamiento de
los caminos de flujo para ambas fases y en la
solucin de las expresiones de transporte de
cantidad de movimiento
Regmenes de Flujo:
Existe un mximo flujo de gas con que la torre
velocidad de
inundacin
ocurre ningn tipo de transferencia y las
prdidas de carga en la torre tienden al infinito.
El Punto de Carga, es una condicin terica
donde todas las partculas del empaque estn
cubiertas por una pelcula de lquido.
Corresponde a un contacto gas lquido ptimo.
Desde el punto de vista operacional es el punto
del proceso donde el aumento de las prdidas
de carga en la columna es funcin de ambos
flujos y adems es paulatino, lo cual resulta
favorable para la transferencia de masa.
El Punto de Inundacin, es la fase de la
operacin de la torre donde empieza a existir
retencin de lquido en las secciones de la
torre; este punto se evidencia en la prctica por
la notable acumulacin del lquido en las
paredes de la torre y el abundante burbujeo del
mismo por accin del flujo ascendente del gas.
El rgimen de la fase lquida se vuelve
turbulento y la cada de presin en la torre
aumenta de manera abrupta y eventualmente
puede presentarse el rebosamiento del lquido
por el tope de la misma.
El punto de inundacin es funcin exclusiva de
la velocidad del gas que asciende, en
ocasiones es tal, que alcanza su velocidad de
inundacin y propicia que el lquido descienda
con dificultad y se retenga gran cantidad de
ste. Se incrementa la cantidad de lquido que
se acumula en la torre porque el gas no permite
la circulacin continua dentro de la misma, y el
proceso de alimentar lquido a la columna no se
detiene, an con el flujo de gas invariable, las
prdidas de carga en la seccin empacada de
la columna tienden a elevarse dramticamente.
Para efectos del diseo no se poseen datos en
la bibliografa que especifiquen la velocidad del
gas en el punto de carga, para ciertas
columnas y sus caractersticas, pero
normalmente se recomienda 50 a 75 % de la
velocidad en el punto de inundacin, el cual
debe ser estimado en el laboratorio a las
condiciones de operacin del proceso que se
est diseando.
DESCRIPCIN DEL PROCESO A continuacin se representa un esquema de la unidad IC131D, con su respectiva leyenda de diseo, donde se muestra cada una las partes que representan dicha unidad, luego se describe brevemente el proceso bajo el cual se rige la misma, donde los nmeros que se incluirn en comillas indican la posicin correspondiente al punto mencionado debajo del esquema.
Donde: 1. Secciones de la columna. 2. Seccin intermedia. 3. Seccin superior de la columna, entrada del lquido. 4. Seccin inferior de la columna, ingreso gas y descarga. 5. Vlvula para lavado/descarga de la columna. 6. Vlvula para la regulacin de la salida del lquido de la columna. 7. Vlvula de descarga. 8. Tanque de alimentacin y recoleccin del lquido. 9. Vlvula de flotador. 10. Enlace para la alimentacin del agua. 11. Vlvula para la descarga del tanque. 12. Filtro en el tubo de aspiracin de la bomba de circulacin. 13. Bomba centrfuga de circulacin. 14. Vlvula para la regulacin del caudal del lquido. 15. Medidor de caudal de flotador del lquido. 16. Medidor de presin diferencial entre la cabeza y la cola de la columna. 17. Puntos de medicin de la temperatura. 18. Puntos de recoleccin de las muestras.
19. Medidor de cada de presin en la entrada del gas en la columna. 20. Medidor de caudal de flotador del fluido gaseoso total (mezcla). 21. Medidor de caudal de flotador del componente del gas. 22. Vlvula de regulacin del caudal del aire. 23. Vlvula de regulacin del caudal del gas. 24. Intercambiador de calor agua/aire, para enfriar aire que sale del compresor. 25. Compresor. 26. Filtro del aire aspirado. 27. Regulacin de presin montado en la bombona del gas (**). 28. Bombona de gas (*). 29. Mdulo de operacin/control. El esquema mostrado anteriormente corresponde a la unidad IC131D, la cual est constituida fundamentalmente por una columna de empaques con anillos Raschig cargados a
secciones de la columna (1). La torre trabaja con un sistema gas-lquido, siendo el lquido agua la cual entra por la extremidad superior de la columna (3), empujada por una electrobomba centrifuga (13), que aspira desde un tanque de alimentacin y recoleccin del lquido (8). La lnea de gas est conectada a la parte inferior de la columna (4) y puede ser alimentada por un compresor de aire (25) y por una bombona de gas, siendo el mismo Dixido de Carbono (CO2) (28); o bien por una mezcla de gas-aire controlado por las vlvulas de regulacin del caudal de aire y del gas (22, 23) respectivamente. Sobre las lneas de lquido y gas estn insertados tres medidores de flujos (15, 20, 21); para poder medir el caudal del fluido, mientras que en la columna estn dispuestas, tomas de presin (16, 19); termopares (17) y tomas de recogidas de muestra (18), que permiten tener bajo control la evolucin del proceso. En la estructura metlica que soporta el conjunto de aparatos est fijado el modulo de Operacin/control (29), que tiene un indicador digital de temperatura (32), conectado a los termopares de la columna, al igual que consta de los interruptores de encendido de la bomba y el compresor (30, 31).
3. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL
Para el desarrollo de esta experiencia es necesario seguir los siguientes pasos: 3.1 Parte I PUNTO DE INUNDACIN 1) Abrir el suministro de agua y llenar completamente el tanque de almacenamiento. 2) Accionar la bomba mediante el interruptor 30, para hacer circular el fluido a travs del sistema. 3) Usando la vlvula 14 se regula el caudal del lquido a un valor determinado (Aleatorio, distinto para cada grupo de trabajo). 4) Manipulando la vlvula 6 se regula el flujo de lquido que sale de la columna, cuidando siempre que el fluido est en contacto permanente con el par trmico 17 (Ver Temperatura del agua) 5) Se hace circular aire por el sistema accionando el compresor por medio del interruptor 31. 6) Regular el flujo de aire mediante la vlvula 22, cuidando siempre el flujo que refleja el medidor 20 (Rotmetro de Aire). 7) Aumentar el caudal de aire hasta alcanzar condiciones de inundacin en la columna. 8) Tomar nota del caudal del lquido y gas en ese instante. As como de la cada de presin en el gas (Manmetro 19) y en la columna (Manmetro 16) 9) Mantener el caudal de lquido en el valor de inundacin. 10) Reducir el caudal de gas al 80 % del valor del caudal de inundacin, mediante la vlvula 22. 11) Registrar las cadas de presin en el gas y en la columna. 12) Repetir los tems (10) y (11) para caudales de gas igual al 60 % y 40 % del caudal de inundacin.
Caudal de Lquido (L/h):_______________ Temperatura de Operacin (C):________ Temperatura del Lquido (C):__________
3.2 Parte II ANLISIS DE LA COLUMNA A EMPAQUE SECO
1) Detener el flujo de lquido en la columna. 2) Extraer totalmente el lquido de la torre. 3) Registrar la cada de presin del gas y la columna para varios flujos de gas.
Fluidos manomtricos:
H de la columna: Aceite mineral (Densidad:
0.8 - 0.9 kg/l a 21 C)
H de la corriente gaseosa (Aire): Mercurio
3.3 Parte III ANLISIS DE LA COLUMNA CON VARIACIN DEL CAUDAL DEL LQUIDO 1) Fijar el flujo de lquido circulante en la torre. 2) Registrar los valores de cada de presin y temperatura a varios flujos de gas. 3) Repetir los pasos (1) y (2) para otro caudal de lquido.
NOTA: Cuidar que el fluido en el fondo de la columna tenga contacto con el par trmico 17. (Sello de lquido)
Caudal de Lquido
(L/h):________________
3.4 DATOS TCNICOS DE LA COLUMNA:
Dimetro de la columna (m) 0.08 Altura de empaque (cms) 48.5/49 Tipo de empaque Rasching Material del empaque vidrio Dimetro Nominal del Empaque (pulg)
3/8
Volumen real del empaque (mm3)
260
3.5 HOJA DE REPORTE DE DATOS PARTE I Caudal de Lquido (L/h):________________
PARTE II Caudal de Lquido (L/h):________________
PARTE III Caudal de Lquido (L/h):________________
4.-TRABAJO A REALIZAR: Para el anlisis de la experiencia el estudiante debe: - Determine la Porosidad promedio del
empaque utilizado (anillo Raschig) en la experiencia
- Utilice el valor de esfericidad promedio de
empaque sealado en la gua prctica. - Determine el nmero de Reynolds para un lecho empacado (modificado).e identifique el rgimen de flujo