PM GEOTEKNIK DETALJPLAN FÖR VADHOLMEN, MUNKEDAL …

PM GEOTEKNIK

DETALJPLAN FÖR VADHOLMEN,MUNKEDAL KOMMUN

SLUTRAPPORT 2016-04-15,REV E 2021-02-12

Tyréns AB Lilla Badhusgatan 2411 21 GöteborgTel:010 452 20 00 www.tyrens.seSäte: Stockholm Org.nr: 556194-7986

UPPDRAG 265714, DPL Vadholmen, del av Munkedals centrum

Titel på rapport: PM GEOTEKNIK – DETALJPLAN FÖR VADHOLMEN, MUNKEDALKOMMUN

Status: Slutrapport

Datum: 2016-04-15, Rev E 2021-02-12

MEDVERKANDE

Beställare: Munkedals kommun

Kontaktperson: Henrik Gustafsson

Konsult: Tyréns AB, Geoteknik Region Väst

Uppdragsansvarig: Miriam Zetterlund, Tyréns AB

Handläggare: Petter Karlsson, Tyréns AB

Viktor Nyman, Tyréns AB

Rasmus Trygg, Tyréns AB

Jon Svensson, Tyréns AB

Kvalitetsgranskare: Victoria Svahn, Tyréns AB

Marius Tremblay, Tyréns AB

REVIDERINGAR

Revideringsdatum 2021-02-12

Version: E

Initialer: JS

Uppdragsansvarig: Miriam Zetterlund

Datum: 2021-02-12

Handlingen granskad av: Marius Tremblay

Datum: 2021-02-12

Uppdrag: 265714, DPL Vadholmen, del av Munkedals centrum

Beställare: Munkedals kommun Tekniska avdelningen

O:\GBG\290559\G\_Text\PM Geoteknik_Rev\RevE 2021_JSv\PM Geoteknik_RevE.docx

3(22)

SAMMANFATTNING

Föreliggande PM behandlar förutsättningar avseende geoteknik för rubricerat objekt.Sammanställning av utförda undersökningar redovisas i en separat rapport Marktekniskundersökningsrapport/Geoteknik, MUR, daterad 2016-04-15.

Denna PM nyttjas vid upprättade av detaljplan för Vadholmen i Munkedal kommun.

Föreliggande PM behandlar kritiska slänter avseende stabilitet såväl inom som i anslutning tillplanområdet vilka kan påverka planen vid ett eventuellt skred.

Markbelastning på totalt 15 kPa, från byggnader och uppfyllningar etc, kan tillåtas utifrån demarknivåer som råder vid upprättandet av denna handling under förutsättning att en tryckbankeller motfyllning av krossmaterial anläggs vid släntfot ner mot Örekilsparken. På så sätt erhållserforderliga säkerheter mot stabilitetsbrott och inga betydande långtidssättningar bedömsuppkomma. Vid byggnation inom redan exploaterat område bör ett kontrollprogram Geotekniktas fram för att verifiera bland annat att inte skadliga rörelser uppkommer på befintligaanläggningar under byggnation.

Planbestämmelser för geoteknik

· Maximal tillåten markbelastning är 15 kPa utifrån nuvarande marknivåer.

· Byggnader inom ytor som avgränsas av blå streckad linje i Bilaga 1, sida 2, bedömskunna utföras som suterränghus, dock eventuellt med stödkonstruktion eller andraförstärkningsåtgärder för tillfälliga schakter. Byggnader inom ytor som avgränsas av rödstreckad linje i Bilaga 1, sida 2, bedöms kunna utföras med källare, med hänsyn tilltotalstabilitet.

INNEHÅLLSFÖRTECKNING1 INLEDNING ........................................................................................................................... 5

1.1 SYFTE......................................................................................................................................... 5

1.2 METOD ...................................................................................................................................... 5

2 UNDERLAG ........................................................................................................................... 6

3 DOKUMENT.......................................................................................................................... 7

4 FÖRUTSÄTTNINGAR ........................................................................................................ 7

4.1 MARKFÖRHÅLLANDEN ...................................................................................................... 7

4.2 GEOTEKNISKA FÖRHÅLLANDEN ................................................................................... 8

4.3 HYDROGEOLOGISKA FÖRHÅLLANDEN...................................................................... 8

5 GEOTEKNISKA FÖRHÅLLANDEN OCH EGENSKAPER ........................................ 9

5.1 HYDROGEOLOGISKA FÖRHÅLLANDEN...................................................................... 9

5.2 MATERIALEGENSKAPER .................................................................................................... 9

6 PLANERAD/FÖRESLAGEN KONSTRUKTION....................................................... 11

7 BERÄKNINGAR ................................................................................................................. 11

7.1 STABILITETSBERÄKNINGAR .......................................................................................... 11

7.1.1 BERÄKNINGSFÖRUTSÄTTNINGAR ............................................................... 11

7.1.2 VAL AV SÄKERHETSFAKTOR ....................................................................... 12

7.1.3 BERÄKNINGSRESULTAT .............................................................................. 15




4(22)

7.2 SÄTTNINGAR........................................................................................................................ 17


7.2.2 LASTER ...................................................................................................... 17


7.3 STABILITETSBERÄKNINGAR FÖR NY VÄGBANK .................................................. 18


7.3.2 VAL AV SÄKERHETSFAKTOR ....................................................................... 19


8 REKOMMENDATIONER ................................................................................................ 21

8.1 GRUNDLÄGGNING ............................................................................................................. 21

8.2 SCHAKTARBETEN .............................................................................................................. 21

8.3 ANLÄGGNING AV HÅRDGJORDA YTOR ................................................................... 21

8.4 STABILITET ........................................................................................................................... 21

8.5 KONTROLLPROGRAM ...................................................................................................... 22

8.6 BERGTEKNIK......................................................................................................................... 22

BILAGABilaga 1 – Erhållen illustrations- och plankarta från beställare

Bilaga 2 – Utvärderade materialegenskaper

Bilaga 3 – Planritning med beräkningssektioner

Bilaga 4 – Totalstabilitetsberäkningar

Bilaga 5 – Spänningsdiagram

Bilaga 6 – Sättningsberäkningar

Bilaga 7 – Totalstabilitetsberäkningar för planerad vägbank

Bilaga 8 – Utvärdering kvicklera

TILLHÖRANDE DOKUMENT OCH RITNINGAR· Markteknisk undersökningsrapport/Geoteknik (MUR), daterad 2016-04-15

· Planritning Geoteknik, G01

· Enstaka borrhål, Geoteknik, G11-G13




5(22)

1 INLEDNINGPå uppdrag av Munkedals kommun Tekniska avdelningen har Tyréns AB utfört en geotekniskutredning för upprättande av detaljplan för del av Vadholmen, Munkedal kommun. Denna PMbehandlar markerat område i figur 1 nedan. Inom området ligger idag bland annat Bohusbanan,vägar, grönytor samt lättare industribyggnader.

Figur 1. Aktuellt område (Källa: www.hitta.se).

1.1 SYFTE

Denna rapport utgör underlag för framtagande av blivande detaljplan. Rapporten redovisardärför följande:

· Geotekniska förutsättningar såsom stabilitet och sättningar.

· Rekommendationer och förslag på relevanta planbestämmelser avseende grundläggningoch maximal markbelastning.

1.2 METOD

För att uppfylla syftet har geotekniska undersökningar utförts i 7 punkter och tillsammans medgamla undersökningar har jordens beskaffenheter, mäktigheter samt jordlagerföljd kunnatbestämmas.

Utförda undersökningar och analyserade prover redovisas i tillhörande marktekniskundersökningsrapport (MUR) daterad 2016-04-15. Undersökningarna trycksondering, CPT-sondering, vingsondering, jordberg-sondering, skruvprovtagning och kolvprotagning har utförts.Upptagna prover har analyserats på Ramböll:s laboratorie i Göteborg och stördrutinundersökning, ostörd rutinundersökning samt CRS-försök har utförts.




6(22)

2 UNDERLAGNedanstående material har nyttjats som underlag till denna rapport.

Material inhämtat av konsult:

· SGU:s jordarts- och jorddjupskarta.

· Trafiklast för järnväg (stax/stvm) från Trafikverket (källa:http://jnbkarta.trafikverket.se/2016/).

· Excel-program för utvärdering av kvickleraförekomst från SGI(källa: https://www.swedgeo.se/sv/produkter--tjanster/verktyg/program-for-kvicklera/).

Material erhållet från beställare:

· [1] Primärkarta.

· [2] Plan- och illustrationskarta, daterade 2020-02-20, se bilaga 1.

· [3] M32-P01-05, VÄGÖVERBYGGNAD ÖREKILSPARKEN, IN/UTFART HÖJDSÄTTNING,planskiss utförd av Wilhelmssons Grävtjänst AB och daterad 2018-10-06

· [4] Geoteknisk utredning,”Munkedal, Åtorp – avloppsreningsverket Planerade va-ledning,etapp 1, Geoteknik – Rapport Fält- och laboratorieresultat”. Bohusgeo. Daterad 1992-04-09.

· [5] Geoteknisk utredning,”Rapport 2 - Vadholmen Munkedal Släntstabilitet GeoteknikFält- och laboratorieresultat”. Bohusgeo. Daterad 2000-09-14 (Arbetsnummer 3099:07).

· [6] Geoteknisk utredning,”Rapport 2006-06-16 – Foss 2:81 – Sohlbergs, MunkedalSläntstabilitet Geoteknik Fält- och laboratorieresultat”. Bohusgeo. Daterad 2006-06-16(Arbetsnummer U05058).

· [7] Geoteknisk utredning,”Rapport 2007-11-12 – Foss 2:81 – Sohlbergs, MunkedalSläntstabilitet Geoteknik Fält- och laboratorieresultat”. Bohusgeo. Daterad 2007-11-12(Arbetsnummer U05058).

· [8] Geoteknisk utredning,”Rapport 2011-02-28 – Foss 2:81 – Sohlbergs, MunkedalFörstärkning av slänt”. Bohusgeo. Daterad 2011-11-12 (Arbetsnummer U10088).

· [9] Planbeskrivning, daterad 2020-02-20.

· [10] Inmätning av ny markgeometri (dwg) vid slänten ner mot Örekilsparken,daterad 2020-12-02

Tillhörande dokument/hänvisningar:

· [11] Rapport, ”PM Anvisningar tryckbank”. Tyréns AB. Daterad 2021-02-12




7(22)

3 DOKUMENTStyrande dokument som har nyttjas i denna rapport är:

· Eurokod 7, 1997.

· Anläggnings AMA.

· TK Geo 13.

· IEG Rapport 6:2008, Rev 1; Tillämpningsdokument EN 1997-1 Kapitel 11 och 12, Slänteroch bankar.

· IEG Rapport 4:2010, Tillståndsbedömning/klassificering av naturliga slänter och släntermed befintlig bebyggelse och anläggningar, Vägledning för tillämpning avSkredkommissionens rapporter 3:95 och 2:96 (delar av).

· SGI Information 1, Jords egenskaper, Statens geotekniska institut (2007).

· SGI Information 3, Skjuvhållfasthet – utvärdering i kohesionsjord, Statens geotekniskainstitut (2007).

4 FÖRUTSÄTTNINGAR

4.1 MARKFÖRHÅLLANDEN

Planområdet ligger strax sydost om Munkedal centrum och öster om Bohusbanan. Marknivåernainom området varierar mellan +6 i den östra delen av aktuellt område och +20 i den västradelen. Området består av svagt lutande terrasser som sammanbinds av en brant slänt nedåt iöstlig riktning mot Örekilsälven. Den östra delen av området utgörs huvudsakligen avhårdgjorda asfalterade ytor. Den västra delen av området består av en slänt ned motÖrekilsälven som är gräs- och trädbevuxen.

Idag används marken för Bohusbanan, vägar, grönytor och lättare industribyggnader.

Området närmast Örekilsälven utgörs troligtvis av fyllnadsmassor en bit ner i jordprofilen medtanke på att älvens sträckning modifierats österut under 80-talet. I samband med detta anladesäven ett erosionsskydd längs den västliga stranden. Se Figur 2 nedan.

Figur 2. Vänster bild utgör flygfoto över berört område från 2014–2017. Bilden till högerutgör flygfoto över samma område 1955–1967. Källa Eniro.se.




8(22)

4.2 GEOTEKNISKA FÖRHÅLLANDEN

Jordlagerförhållandena, som beskrivs nedan, baseras på utförda geotekniska fältundersökningar.Undersökningarna redovisas i detalj i tillhörande MUR, daterad 2016-04-15.

Jordlagrena består från markytan av en siltig torrskorpelera ned till cirka 2 meter undermarkytan. I området som är exploaterat påträffas dock fyllning som innehåller trä, mulljord ochgödsel. Under torrskorpeleran återfinns främst siltig lera och lerig silt med sandskikt ned tillbottenfriktion på berg. Det förekommer även lager med högförmultnad torv på ca 11-13 m djupi borrpunkt TY4. Sonderingsstopp har erhållits mellan 13-30 m under markytan.

Vattenkvoten för upptagna jordprover varierar mellan 25-64 % där de lägre värdena erhålls i demer siltrika jordlagren. Konflytgränsen varierar mellan 43-56 %.

Skjuvhållfastheten, för områden belägna ovanför nivå +10, har utvärderats till 13 kPa medökning mot djupet. Från nivå +10 och nedåt har skjuvhållfastheten utvärderats till 25 kPa medökning mot djup.

Jordprofilen samt stabilitetsförhållandena i slänten upp mot de i norr angränsande fastigheternaFoss 7:62, 7:64, 7:65 m fl har tidigare undersökts av Bohusgeo AB [5] [6] [7]. Denna slänt samtovanliggande fastigheter är belägna på nivåer mellan ca +20 och +35. Jordmaterialegenskaperför detta område redovisas i Bohusgeos rapporter [6] respektive [7] (se kapitel 2 Underlag ovan).Följande materialparametrar redovisas. Vattenkvot uppmättes till ca 40-50%, konflytgräns tillmellan 35-55% och sensitivitet till mellan ca 10-20. Lerans odränerade skjuvhållfasthet i dettaområde uppvisar en spridning med värden på mellan ca 25 och 80 kPa.

Utifrån CRS-försök har jordens överkonsolideringsgrad (OCR) utvärderats till mellan 1,2 och 1,8.

Förekomsten av kvicklera har studerats med hjälp av SGI:s excelverktyg för att bedömakvickleraförekomst utifrån sonderings- och laboratorieresultat.

Eftersom total matningskraft ej registrerats i samband med utförda CPT-sonderingar kan dessaej nyttjas för analys av förekomsten av kvicklera. Däremot har trycksonderingar utförda i TY1,07B-10, 07B-20, 07B-22, 07B-54 och 07B-58 analyserats, se bilaga 8. Trycksonderingarnautförda i TY1, 07B-20, 07B-22 och 07B-54 indikerar på att kvicklera kan förekomma ner till litedrygt tre meter under markytan. Dessa indikationer sammanfaller med övergången fråntorrskorpeleran till det lösare underliggande lerlagret, vilket leder till en snabb minskning avmatningskraften som troligen misstolkas vid utvärdering av kvickleraförekomsten.

Även enstaka djupare nivåer i TY1 och 07B-22 har utvärderats som kvicklera. Detta beror pålokala ”pikar” i registrerad matningskraft vilket leder till att lutningen på utvärderad kurva direktunder ”piken” blir mindre än 1 kPa/m och nivån utvärderas därför troligen felaktigt somkvicklera.

Vid analys av utförda laboratorieanalyser av ostörda prover i undersökningspunkt TY4, 07B-20,07B-54 och 07B-58 indikerade resultatet av dessa ej på kvickleraförekomst.

Troligtvis förekommer det således ingen kvicklera inom området.

4.3 HYDROGEOLOGISKA FÖRHÅLLANDEN

Grundvattenytan har mätts i öppna undersökningspunkter, TY4 och TY6, och konstaterats tillmellan 1,3 till 1,5 meters djup under markytan. I övriga punkter har inte någon grundvattenytaobserverats.




9(22)

5 GEOTEKNISKA FÖRHÅLLANDEN OCH EGENSKAPER

5.1 HYDROGEOLOGISKA FÖRHÅLLANDEN

Inom området bedöms hydrostatiskt vattentryck råda med en fri grundvattenyta på 1,5 meterunder markytan.

Bedömningen görs utifrån att underliggande bottenfriktion troligtvis har kontakt medÖrekilsälven vilket betyder att vattnet i bottenfriktionen leds ut i älven. Topografin lutar generelltned mot älven vilket också stärker antagandet om hydrostatiskt porvattentryck.

5.2 MATERIALEGENSKAPER

Utvärderade materialegenskaper för Vadholmen och Örekilsparken redovisas i Tabell 1 och 2nedan samt i bilaga 2.Tabell 1. Utvärderade tungheter och hållfasthetsegenskaper (z utgår från respektive jordlagersöverkant).

MATERIAL NIVÅ TUNGHET,r (r´)

(kN/m3)

HÅLLFASTHETSEGENSKAPER

Torrskorpa - 18 (8) tfuk = 30 kPaf´= 30o

Lera 1 +17,5 till +10 17 (7) tfu = 15+2,9z kPaf´= 30o

Lera 2 +10 till +2 18,5 (8,5) tfu = 25+1,9z kPaf´= 30o

Lera 3 +2 till -2 18,5 (8,5) tfu = 40 kPaf´= 30o

Lera 4 < -2 18,5 (8,5) tfu = 40+1,9z kPaf´= 30o

Skjuvhållfastheten från CPT-sonderingar, konförsök och vingsonderingar är korrigerad medavseende på konflytgränsen.




10(22)

Tabell 2. Utvärderad tunghet och deformationsegenskaper (z utgår från respektive jordlagersöverkant).


(kN/m3)

DEFORMATIONSEGENSKAPER

Torrskorpa +19 till +17,5 18 (8) sć= 120-30z kPas´L= 50+22,5z kPaMo= 8000+1000z kPaML= 600+162,5z kPaM’= 9βK = 7ki = 5* 10^-9

Lera 1A +17,5 till + 16 17 (7) sć= 75-30z kPas´L= 84+22,5z kPaMo= 9500+1000z kPaML= 844+162,5z kPaM’= 9βK = 7ki = 5* 10^-9

Lera 1B +16 till +10 17 (7) sć= 60+9,7z kPas´L= 117,5+22,5z kPaMo= 11000+1000z kPaML= 1087,5+162,5z kPaM’= 9βK = 7ki = 5* 10^-9

Lera 2 +10 till +2 18,5 (8,5) sć= 40+9,5z kPas´L= 252,5+22,5z kPaMo= 17000+1000z MPaML= 2062,5+162,5z kPaM’= 9βK = 7ki = 5* 10^-9

Lera 3 +2 till -2 18,5 (8,5) sć= 40+9,5z kPas´L= 432,5+22,5z kPaMo= 25000+1000z MPaML= 3362,5+162,5z kPaM’= 9βK = 7ki = 5* 10^-9

Lera 4 < -2 18,5 (8,5) sć= 40+9,5z kPas´L= 522,5+22,5z kPaMo= 29000+1000z MPaML= 4012,5+162,5z kPaM’= 9βK = 7ki = 5* 10^-9

Utvärderade materialegenskaper för det i norr angränsande området, inklusive slänten mot Foss2:91, redovisas i Tabell 3 samt i Bilaga 2.




11(22)

Tabell 3. Utvärderade tungheter och hållfasthetsegenskaper, i slänten upp mot de i norrangränsande fastigheterna Foss 7:62, 7:64, 7:65 m fl, hämtade ur Bohusgeos utredning från2007 [7].


(kN/m3)


Friktionsjord - 18 (11) f´= 35o

Lera 1 varierar 18 (8) tfu = 30 kPaf´= 30o

c’= 3 kPaLera 2 varierar 18 (8) tfu = 32 kPa

f´= 30o

c’= 3,2 kPa Tryckbank varierar 17 (9) f´= 38o

6 PLANERAD/FÖRESLAGEN KONSTRUKTIONInom aktuellt område planeras exploatering av bostadshus i flera våningar, se bilaga 1.

7 BERÄKNINGARBeräkningar har utförts för både totalstabilitet och sättningar.

7.1 STABILITETSBERÄKNINGAR

Kontroll av totalstabiliteten har utförts i fyra (4) sektioner (sektion A-A, B-B, C-C och D-D). Försektionerna A-A, B-B och D-D, se bilaga 3. För sektion C-C, som är belägen längre söderut, seFigur 3. Totalstabiliteten har kontrollerats med stabilitetsprogrammet GeoStudio 2012 version8.0.10.

7.1.1 BERÄKNINGSFÖRUTSÄTTNINGAR

· Trafiklast för väg har valts till 13 kPa, enligt TK Geo 13.· Trafiklast för järnväg har valt till 28 kPa, stax/stvm 22,5/6 med reduktion för låg

hastighet, enligt TK Geo 13.· Grundvattennivån har ansatts till 1,5 meter under markytan med hydrostatisk tillväxt

mot djupet.· Materialegenskaper har valt enligt kapitel 5.2.· Stabilitetsberäkningarna är utförda med cirkulära cylindriska glidytor med

beräkningsmetoden Morgenstern och Price.· I kombinerad analys har kohesionsinterceptet c’ ansatts till 10 % av den odränerade

skjuvhållfastheten.· Trafiklast har ej beaktats i kombinerad analys.· I beräkningarna har inga 3D-effekter beaktas.




12(22)

7.1.2 VAL AV SÄKERHETSFAKTOR

Val av erforderlig säkerhetsfaktor baseras på typ av markanvändning och utredningsnivå.Markanvändningen kan i detta fall hänföras till Nyexploatering/Planläggning ochutredningsnivån anses vara av typen Detaljerad utredning.

I Tabell 4 och Tabell 5 nedan redovisas gynnsamma och ogynnsamma förhållanden för val averforderlig säkerhetsfaktor för sektion A-A, B-B och D-D. Utvärderingen gjordes enligt tabell4.1a-e i IEG Rapport 4:2010.

Tabell 4. Gynnsamma och ogynnsamma förhållanden för sektion A-A och B-B.

Bedömningsfaktorer Gynnsamma förhållanden Ogynnsamma förhållanden

Konsekvenser av skred · Begränsad utbredning av skred· Begränsad risk föromgivningspåverkan ellersekundär påverkan

· Viss risk för människoliv ellerekonomisk skada· Eventuellt kvicklera

Släntens beständighet · Inga noterade tecken pårörelser i slänten· Ingen risk för ytvatten-och/eller yterosion· Intakt gräs-, busk- ellerträdvegetation

Tidigare förändringar islänten

· Utlagda erosionsskydd vidÖrekilsälven men ej i direktanslutning till planområdet· Utförda stabilitetsförbättrandeåtgärder· Gynnsam reglering avvattendrag

Jordens egenskaper · Låg sensitivitet· Liten/normal spridning ibestämdahållfasthetsegenskaper· Homogen jord

· Kohesionsjordar· Lokalt skiktade jordar på ca10–15 m djup (räknat från nivåca +20)

Analys- ochberäkningsarbetetstillförlitlighet

· Stort antal beräknade glidytor· Känslighetsanalys utfördavseende blivandemarkbelastnings storlek· Kritisk glidyta omfattar storjordvolym· Förhållandena är enkla medsmå variationer i yta,jordlagerföljd eller hållfasthet· Glidytans läge i plan vald ifarligaste delen av slänten urstabilitetssynpunkt· Tvådimensionell analys

· Vald kombination för last,portryck och vattenståndmotsvarar normaltillståndet förslänten




13(22)

Fortsättning Tabell 4.


Fält- ochlaboratorieundersöknin-gens innehåll ochomfattning

· Undersökningarna ger brageotekniskt underlag av helautredningsområdet· CPT-sonderingar är utförda· Normalt antal proverundersökta i lab· Kompressionsförsök (CRS)utförda· In situ-provning är utförd medvingförsök

· Direkta skjuv- ochtriaxialförsök saknas

Släntens geometri · Välkänd geometri· Relativt flack slänt, drygt 1:3· Lokala brantare partieråterfinns ej i slänten

· Örekilsälvens bottengeometriär antagen

Grundvatten- ochportrycksförhållanden

· Begränsade förväntadeogynnsamma tryckvariationer islänten inom området i relationtill vald grundvattenyta

· Känslighetsanalys medavseende på grundvatten- ochportrycksförhållandena inteutförd· Långtidsobservationer saknas· Ringa kännedom omportrycksfördelningen i slänten

Ytvattenförhållanden · Inget känt ytvatten inomdetaljplaneområdet

Tabell 5. Gynnsamma och ogynnsamma förhållanden för sektion D-D.


Konsekvenser av skred · Begränsad utbredning av skred· Begränsad risk föromgivningspåverkan ellersekundär påverkan

· Viss risk för människoliv ellerekonomisk skada· Eventuellt kvicklera

Släntens beständighet · Inga noterade tecken pårörelser i slänten· Ingen risk för ytvatten-och/eller yterosion· Intakt gräs-, busk- ellerträdvegetation


· Utförda stabilitetsförbättrandeåtgärder

Jordens egenskaper · Låg sensitivitet· Relativt stor spridning avhållfasthetsegenskaper men detvalda värdet ligger i den nedredelen av intervallet

· Kohesionsjordar· Skiktad jord




14(22)




· Stort antal beräknade glidytor· Kritisk glidyta omfattar storjordvolym· Förhållandena är enkla medsmå variationer i yta,jordlagerföljd eller hållfasthet· Glidytans läge i plan vald ifarligaste delen av slänten urstabilitetssynpunkt· Tvådimensionell analys

· Ingen känslighetsanalys utfördpå valda parametrar· Vald kombination för last,portryck och vattenståndmotsvarar normaltillståndet förslänten


· Undersökningarna ger brageotekniskt underlag av helautredningsområdet· CPT-sonderingar är utförda· Normalt antal proverundersökta i lab· Kompressionsförsök (CRS)utförda· Konsoliderade odräneradeskjuvförsök utförda· Fallkonförsök utörda· In situ-provning är utförd medvingförsök

· Triaxialförsök saknas

Släntens geometri · Välkänd geometri frånBohusgeo [6] [8]· Relativt flack slänt, ca 1:3· Lokala brantare partieråterfinns ej i slänten


· Begränsade förväntadetryckvariationer i slänten inomområdet



Baserat på ovan och Tabell 4.2 i IEG Rapport 4:2010 erfordras säkerhetsfaktorer redovisade iTabell 6 nedan.

Tabell 6. Erforderlig säkerhetsfaktor för A-A, B-B och D-D

Sektion Säkerhetsfaktorodränerad analys, Fc

Säkerhetsfaktorkombinerad analys, Fkomb

A-A 1,55 1,45B-B 1,55 1,45D-D 1,60 Tidigare behandlat i [4] [5] [6] [7] [8]




15(22)

7.1.3 BERÄKNINGSRESULTAT

Vid kontroll av stabilitet i sektionerna A-A har sju (7) fall analyserats:

· Befintlig släntgeometri med last från väg/järnväg (befintliga förhållanden)

· Befintlig släntgeometri med last från befintlig väg/järnväg och en extra markbelastningpå 10 kPa ovanför slänten.

· Befintlig släntgeometri med last från befintlig väg/järnväg och en extra markbelastningpå 15 kPa ovanför slänten (enbart sektion A).

· Befintlig släntgeometri med last från befintlig väg/järnväg och en extra markbelastningpå 20 kPa ovanför slänten.

· Schakt för suterränghus nedanför slänten mot Örekilsparken, med last från väg/järnväg(befintliga förhållanden)

· Befintlig släntgeometri med last från befintlig väg/järnväg och en extra markbelastningpå 15 kPa, samt med mothållande last från motfyllning.

· Stabilitet för glidytor närmast Örekilsälven, längst österut i sektionen. För denna analyshar extra markbelastning på 15 kPa tillförts för att ta höjd för den i Illustrationskartandefinierade parkeringsytan öster om byggnaderna om 4–5 plan, för vilka pålningförutsätts. Detta är även det enda området där det realistiskt kan tillkomma ytterligaregenerell belastning på pådrivande sidan inom området.

Vid kontroll av stabilitet i sektionerna B-B har fyra (4) fall analyserats:

· Befintlig släntgeometri med last från väg/järnväg (befintliga förhållanden)

· Befintlig släntgeometri med last från befintlig väg/järnväg och en extra markbelastningpå 10 kPa.

· Befintlig släntgeometri med last från befintlig väg/järnväg och en extra markbelastningpå 15 kPa (enbart sektion A).

· Befintlig släntgeometri med last från befintlig väg/järnväg och en extra markbelastningpå 20 kPa.

Vid kontroll av stabilitet i sektion D-D (motsvarar sektion E-E i Bohusgeos rapport [6]) har tre fallanalyserats:

· Befintlig släntgeometri med tryckbank enligt [8].

· Släntschakt för suterrängbyggnad närmast släntfot vid slänten mot Foss 7:62, 7:64,7:65 m fl.

· Permanent skede, inkl byggnad (4 våningar enligt planbeskrivning [9]).

Beräkningsresultaten redovisas i Tabell 7 nedan och i bilaga 4.




16(22)

Tabell 7. Beräkningsresultat för totalstabilitet

Sektion Säkerhetsfaktor,odränerad analys

[-]

Säkerhetsfaktor,kombinerad analys

[-]

Anmärkning

Sektion A, befintligaförhållanden

1,51 1,52 Ej ok

Sektion A, 10 kPa 1,51 1,52 Ej ok



Sektion A, schakt försuterränghus

1,22 Ej beräknad Ej ok

Sektion A, 15 kPa, medmotfyllning

1,55 1,56 Ok

Sektion A, 15 kPa, medmotfyllning, lokal stab.

1,70 1,58 Ok

Sektion A, glidytornärmast Örekilsälven

2,51 1,69 Ok

Sektion B, befintligaförhållanden

1,85 1,76 Ok

Sektion B, 10 kPa 1,85 1,76 Ok

Sektion B, 20 kPa 1,85 1,76 Ok

Sektion D, befintligaförhållanden

1,78 Ej beräknad då dennasektion har

analyserats avBohusgeo [7].

Ok

Sektion D, schakt försuterränghus

1,65 Ej kontrollerad dåschakt förutsätts vara

kortvarig.

Ok

Sektion D, permanentinkl hus

1,67 Ej beräknad då dennasektion har

analyserats avBohusgeo [7]. Tyngdfrån ny byggnad (4

vån) ger mergynnsamma

stabilitetsförhållandenän med endast

tryckbank.

Ok

Beräkningarna av totalstabilitetsbrott visar att erforderlig säkerhet ej uppnås för sektion A enligtkraven i Tabell 6. Området nedanför slänten bör belastas med en tryckbank/motfyllning enligtkapitel 8.4, så att erforderlig säkerhet uppnås. Dock kan tillfälliga schakter för suterränghus,beroende på hur stort ingrepp som erfordras i befintliga slänter, kräva förstärkningsåtgärder iform av exempelvis spont.




17(22)

7.2 SÄTTNINGAR

Kontroll av sättningar har utförts för totalt 2 fall där markbelastning beräknats för 10 respektive20 kPa.

Sättningsberäkningar har utförts i sättningsprogrammet GeoSuite Settlement version 14.0.4.0.


· Beräkningarna har utförts för en tidsperiod på 100 år.· Sättningar har beräknats utan krypning då OCR (överkonsolideringsgraden) är större än

1,35, då anses krypning försumbar. Om OCR är mindre än 1,35 har krypningmedräknats.

· Materialegenskaper har valts enligt kapitel 5.2.

7.2.2 LASTER

För att kunna bedöma lämpliga framtida marknivåer har sättningsberäkningar utförts förlastfallen 10 respektive 20 kPa, vilket motsvarar ungefär 0,5 och 1,0 meter fyllning.


I utförda sättningsberäkningar har totalt 2 beräkningsfall kontrollerats. I bilaga 5 redovisasutvärderat spänningsdiagram för de olika belastningsfallen. Beräkningsresultaten redovisas iTabell 8 nedan samt i bilaga 6.

Tabell 8. Beräkningsresultat för sättningar

Last

Mäktighet

10 kPa 20 kPa

30 meter 2 cm 3 cm




18(22)

7.3 STABILITETSBERÄKNINGAR FÖR NY VÄGBANK

Kompletterande stabilitetsberäkningar för kontroll av totalstabiliteten för planerad vägbank harutförts i en (1) sektion (sektion C). Sektionens läge i plan redovisas i Figur 3. Totalstabilitetenhar kontrollerats med stabilitetsprogrammet GeoStudio 2016 version 8.16.1.

Figur 3. Beräkningssektion C-C (källa: eniro.se).


· Trafiklast för väg har valts till 13 kPa, enligt TK Geo 13.· Grundvattennivån har ansatts till 1,5 meter under markytan med hydrostatisk tillväxt

mot djupet.· Materialegenskaper har valt enligt kapitel 5.2.· Karaktäristika materialegenskaper för vägöverbyggnad (förstärkningslagermaterial), se

Tabell 5, har valts enligt TK Geo 13.· Stabilitetsberäkningarna är utförda med cirkulära cylindriska glidytor med

beräkningsmetoden Morgenstern och Price.· I kombinerad analys har kohesionsinterceptet c’ ansatts till 10 % av den odränerade

skjuvhållfastheten.· Trafiklast har ej beaktats i kombinerad analys.· I beräkningarna har inga 3D-effekter beaktas.· Planerad höjdsättning för vägbank har erhållits från planskiss M32-P01-05,

VÄGÖVERBYGGNAD ÖREKILSPARKEN, IN/UTFART HÖJDSÄTTNING utförd av WilhelmssonsGrävtjänst AB och daterad 2018-10-06

Tabell 9. Vald tunghet och hållfasthet förstärkningslager.


(kN/m3)


Överbyggnad(Förstärkningslagermaterial)

- 22 (-) f´= 45o




19(22)

7.3.2 VAL AV SÄKERHETSFAKTOR

Val av erforderlig säkerhetsfaktor baseras på typ av markanvändning och utredningsnivå.Markanvändningen kan i detta fall hänföras till Nyexploatering/Planläggning ochutredningsnivån anses vara av typen Detaljerad utredning.

I Tabell 10 nedan redovisas gynnsamma och ogynnsamma förhållanden för val av erforderligsäkerhetsfaktor för sektion C-C. Utvärderingen gjordes enligt tabell 4.1a-e i IEG Rapport 4:2010.

Tabell 10. Gynnsamma och ogynnsamma förhållanden för sektion C-C.


Konsekvenser av skred · Begränsad utbredning av skred· Begränsad risk föromgivningspåverkan ellersekundär påverkan· Ej kvicklera

· Viss risk för människoliv ellerekonomisk skada

Släntens beständighet · Inga tecken på rörelser islänten· Ingen risk för ytvatten-och/eller yterosion· Intakt gräs-, busk- ellerträdvegetation alt. ny utfyllnad


· Utfyllnad förutsätts varaerosionbeständig· Gynnsam reglering avvattendrag

· Belastningsökningar

Jordens egenskaper · Låg sensitivitet· Liten/normal spridning ibestämdahållfasthetsegenskaper· Homogen jord

· Kohesionsjordar· Lokalt skiktade jordar på ca10–15 m djup (räknat från nivåca +20)


· Stort antal beräknade glidytor· Kritisk glidyta omfattar storjordvolym· Förhållandena är enkla medsmå variationer i yta,jordlagerföljd eller hållfasthet· Glidytans läge i plan vald ifarligaste delen av slänten urstabilitetssynpunkt· Tvådimensionell analys

· Ingen känslighetsanalys utfördpå valda parametrar· Vald kombination för last,portryck och vattenståndmotsvarar normaltillståndet förslänten


· CPT-sonderingar är utförda inärområdet· Normalt antal proverundersökta i lab· Kompressionsförsök (CRS)utförda· Fallkonförsök utörda· In situ-provning är utförd medvingförsök

· Sektionen ligger strax söderom undersökt område, menjordarts- och jorddjupskartanindikerar på motsvarandeförhållande· Direkta skjuv- ochtriaxialförsök saknas

Släntens geometri · I stort välkänd geometri· Flack slänt· Lokala brantare partieråterfinns ej i slänten

· Örekilsälvens geometri ärantagen




20(22)




· Begränsade förväntadetryckvariationer i slänten inomområdet



Baserat på ovan och Tabell 4.2 i IEG Rapport 4:2010 erfordras säkerhetsfaktorer redovisade iTabell 11 nedan.

Tabell 11. Erforderlig säkerhetsfaktor för C-C

Sektion Säkerhetsfaktorodränerad analys, Fc

Säkerhetsfaktorkombinerad analys, Fkomb

C-C 1,63 1,50


I utförda totalstabilitetsberäkningar har odränerad och kombinerad analys kontrollerats.Beräkningar har utförts i en (1) sektion (sektion C), se Figur 2 för sektionernas läge i plan. För attuppfylla erforderlig säkerhet mot skred skall säkerhetsfaktorer enligt Tabell 11 uppnås.

Vid kontroll av stabilitet har två fall analyserats:

· Kort lokal glidyta för vägbanken

· Lång glidyta, totalsäkerhet ned mot Örekilsälven

Beräkningsresultaten redovisas i Tabell 12 nedan och i Bilaga 7.

Tabell 12. Beräkningsresultat för totalstabilitet

Sektion Säkerhetsfaktor,odränerad analys

[-]

Säkerhetsfaktor,kombinerad analys

[-]

Anmärkning

Sektion C, kort glidyta 1,63 1,67 Ok

Sektion C, lång glidyta 1,69 1,71 Ok

Beräkningarna av totalstabilitet visar att erforderlig säkerhet mot totalstabilitetsbrott erhålls förplanerad vägbank.




21(22)

8 REKOMMENDATIONER

8.1 GRUNDLÄGGNING

Grundläggning av lättare hus (1 våning) kan utföras med platta på mark. Tyngre byggnader (2våningar eller fler) bör grundläggas med pålar ned till bottenfriktion eller berg. Längd på pålarnaundersöks i projekteringsskede.

Ledningsanslutningar till byggnader med pålgrundläggning måste utföras flexibla så attdifferenssättningar mellan byggnad och omgivande mark kan tas upp utan risk för brott.

8.2 SCHAKTARBETEN

Eventuell schakt skall utföras enligt Anläggnings AMA. Även handbok ”Schakta säkert – Säkerhetvid schaktning i jord” från Arbetsmiljöverket och SGI, version 2015, skall beaktas.

Schaktens släntlutning är till stor del beroende av jordens egenskaper, schaktdjup, väderlek, hurlång tid schakten ska stå öppen samt grundvattenförhållanden och bör därför anpassas tillrådande förhållanden på platsen.

8.3 ANLÄGGNING AV HÅRDGJORDA YTOR

Anläggning av hårdgjorda ytor skall utföras enligt Anläggnings AMA 13. Uppfyllnad inomområdet bedöms kunna utföras upp till cirka 0,7 meter (15 kPa), från nuvarande marknivåer,utan att särskilda åtgärder erfordras. Om större uppfyllnader eller andra belastningar önskas böråtgärder utföras för att minska lasten på markytan eller en mer detaljerad analys utförasavseende stabilitet och uppkomst av sättningar.

8.4 STABILITET

Beräkningar av totalstabiliteten visar att erforderlig säkerhet mot stabilitetsbrott föreligger inomområdet såväl för befintliga förhållanden som för de i detaljplanen föreslagna byggnationerna,dock får maximal markbelastning ej överskrida 15 kPa.

Undantaget är sektion A som ej uppfyller ställda krav för nyexploatering/befintlig bebyggelse,varmed en tryckbank eller motfyllning av krossmaterial erfordras vid släntfot ner motÖrekilsparken, med en preliminärt uppskattad tjocklek på 1,5 m och ungefärlig utbredning iplan enligt princip i Figur 4. Utformning av tryckbanken redovisas i [11].

Figur 4. Motfyllningens ungefärliga utbredning i plan, redovisad med rött raster.




22(22)

Vid byggnation inom motfyllningens utbredning kan schakt/skärning i utfyllningen utföras,förutsatt att stabiliteten säkras i samband med arbetet samt att påförd last i efterföljandepermanentskede minst motsvarar den bortschaktade motfyllningens tyngd. Motfyllningensutbredning i plan motsvarar ca 600 m2.

Byggnader inom blå streckad linje i Bilaga 1, sida 2, bedöms kunna utföras som suterränghus.Byggnader inom röd streckad linje i Bilaga 1, sida 2, bedöms kunna utföras med källare.

Beräkningarna av totalstabilitet visar att erforderlig säkerhet mot totalstabilitetsbrott erhålls förplanerad vägbank.

Vid schakt lokalt bör dock alltid lokalstabiliteten kontrolleras.

8.5 KONTROLLPROGRAM

Inför byggnation i urban miljö behöver en riskinventering utföras som innefattar bedömning avkänsliga anläggningar i omgivningen med hänsyn till geoteknik, exempelvis järnväg ochledningar. För att sedan verifiera att inte oacceptabel omgivningspåverkan uppstår upprättas ettkontrollprogram geoteknik. I detta program verifieras till exempel att erforderlig stabilitet säkrassamt att inte skadliga markrörelser eller grundvattensänkningar uppkommer under byggnationoch permanentskedet. Kontrollprogrammet skall upprättas innan byggstart då exempelvismätutrustning behöver installeras och nollmätas innan arbeten påbörjas.

8.6 BERGTEKNIK

Inom området har varken berg i dagen eller block påträffats vilket gör att stabilitetsrisk för blockeller blocknedfall ej föreligger inom området.

Bilaga 1 s1(2)

Bilaga 1 s2(2)

rtg

Polygon

rtg

Polygon

rtg

Polygon

-2

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

201,4 1,6 1,8 2,0 2,2

Niv

å

Densitet, ρ

(t/m3)

Valt värde

Utvärderad

TY4

Bilaga 2 s.1(13)

-2

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

200 20 40 60 80 100

Niv

å

Naturlig vattenkvot, wN (%)

Valt värde

Utvärderad

TY4

TY6

Bilaga 2 s.2(13)

-2

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

200 20 40 60 80 100

Niv

å

Konflytgräns, wL (%)

Valt värde

Utvärderad

TY4

Bilaga 2 s.3(13)

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

200 20 40 60 80 100

Niv

å

Korrigerad skjuvhållfasthet, Cu (kPa)

Valt värde

Utvärderad

TY2 - CPT

TY3 - CPT

TY4 - CPT

TY4 - Kon

TY4 - Vb

TY4 - empiri

TY5 - CPT

92B-2 - Vb

92B-3 - Vb

92B-4 - Vb

Bilaga 2 s.4(13)

-20

-18

-16

-14

-12

-10

-8

-6

-4

-2

0

2

4

6

8

100 20 40 60 80 100

Niv

å

Korrigerad skjuvhållfasthet, Cu (kPa)

Valt värde

UtvärderadTY2 - CPTTY3 - CPTTY4 - CPTTY4 - KonTY4 - VbTY4 - empiriTY5 - CPTTY6 - CPTTY6 - VbTY7 - CPT92B-2 - Vb92B-3 - Vb92B-4 - Vb92B-6 - Vb

Bilaga 2 s.5(13)

-20

-18

-16

-14

-12

-10

-8

-6

-4

-2

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

200 100 200 300 400 500

Niv

å

Förkonsolideringstryck, σ'c (kPa)

Valt värde

Utvärderat

TY2 - CPT

TY3 - CPT

TY4 - CPT

TY4 - CRS

TY5 - CPT

TY6 - CPT

TY7 - CPT

Bilaga 2 s.6(13)

-2

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

200 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550 600

Niv

å

Gränstryck, σ'L (kPa)

Valt värde

Utvärderat

TY4

Bilaga 2 s.7(13)

-2

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

200 5000 10000 15000 20000 25000 30000

Niv

å

Kompressionsmodul M0 (kPa)

Valt värde

Utvärderad

TY4

Bilaga 2 s.8(13)

-2

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

200 1000 2000 3000 4000 5000

Niv

å

Kompressionsmodul ML (kPa)

Valt värde

Utvärderad

TY4

Bilaga 2 s.9(13)

-2

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

200 2 4 6 8 10 12 14

Niv

å

Modultal M' (-)

Valt värde

UtvärderatTY4

Bilaga 2 s.10(13)

-2

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

200 5 10 15 20 25 30

Niv

å

Faktor βk (-)

Valt värde

Utvärderad

TY4

Bilaga 2 s.11(13)

-2

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

201,E-11 1,E-10 1,E-09 1,E-08 1,E-07

Niv

å

Permeabilitet, ki (m/s)

Valt värde

Utvärderad

TY4

Bilaga 2 s.12(13)

Bilaga 2 s.13(13)

rtg

Textruta

Diagram hämtat från: [7] Geoteknisk utredning,”Rapport 2007-11-12 – Foss 2:81 – Sohlbergs, Munkedal Släntstabilitet Geoteknik Fält- och laboratorieresultat”. Bohusgeo. Daterad 2007-11-12 (Arbetsnummer U05058)

Bilaga 3 sid 1(1)

rtg

Stämpel

rtg

Linje

rtg

Linje

rtg

Linje

rtg

Pil

rtg

Pil

rtg

Pil

rtg

Pil

rtg

Textruta

B

rtg

Textruta

B

rtg

Textruta

A

rtg

Textruta

A

rtg

Pil

rtg

Pil

rtg

Textruta

D

rtg

Textruta

D

rtg

Polygon

rtg

Polygon

rtg

Polygon

rtg

Polygon

DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUN

Sektion: A - odränAnalysmetod: Odränerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2016-04-15

Befintlig vägTY1 TY3 TY5 TY7

Örekilsälven

Name: Lera 1 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 17 kN/m³C-Datum: 15 kPaC-Rate of Change: 2,9 kPa/mDatum (Elevation): 17,5 mPiezometric Line: 1

Name: Lera 2 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 25 kPaC-Rate of Change: 1,9 kPa/mDatum (Elevation): 10 mPiezometric Line: 1

Name: Torrskorpa odModel: Undrained (Phi=0)Unit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 30 kPaPiezometric Line: 1

Name: FriktionModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 30 °Piezometric Line: 1

Name: BergModel: Bedrock (Impenetrable)Piezometric Line: 1

Name: Lera 3 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 40 kPaC-Rate of Change: 0 kPa/mDatum (Elevation): 2 mPiezometric Line: 1

Name: Lera 4 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 40 kPaC-Rate of Change: 1,9 kPa/mDatum (Elevation): -2 mPiezometric Line: 1

Befintlig Jvg

Skala 1:1 000 (A3)

Fc = 1,51

Last: 28 kPa/m Last: 13 kPa/m

Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320

Niv

å[m

]

-20-15-10-505

10152025

Bilaga 4 s1(24)


Sektion: A - kombAnalysmetod: Kombinerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2016-04-15

Befintlig väg

Fkomb = 1,52

TY1 TY3 TY5 TY7

Örekilsälven



Name: Lera 1 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 17 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 1,5 kPaC-Rate of Change: 0,29 kPa/mCu-Datum: 15 kPaCu-Rate of Change: 2,9 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 17,5 mPiezometric Line: 1

Name: Lera 2 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 2,5 kPaC-Rate of Change: 0,19 kPa/mCu-Datum: 25 kPaCu-Rate of Change: 1,9 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 10 mPiezometric Line: 1

Name: Torrskorpa kombiModel: Combined, S=f(depth)Unit Weight: 18 kN/m³Phi': 30 °C-Top of Layer: 3 kPaC-Rate of Change: 0 kPa/mCu-Top of Layer: 30 kPaCu-Rate of Change: 0 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Piezometric Line: 1

Name: Lera 3 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 4 kPaC-Rate of Change: 0 kPa/mCu-Datum: 40 kPaCu-Rate of Change: 0 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 2 mPiezometric Line: 1

Name: Lera 4 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 4 kPaC-Rate of Change: 0,19 kPa/mCu-Datum: 40 kPaCu-Rate of Change: 1,9 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): -2 mPiezometric Line: 1

Befintlig Jvg

Skala 1:1 000 (A3)

Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320

Niv

å[m

]

-20-15-10-505

10152025

Bilaga 4 s2(24)

Torrskorpa od

Lera 2 odLera 3 od

Lera 4 od

Lera 1 od

FriktionBerg



Fc = 1,51

Befintlig väg

TY1 TY3 TY5 TY7

Örekilsälven








Befintlig Jvg

MarkbelastningLast: 10 kPa/m

Skala 1:1 000 (A3)


Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320

Niv

å[m

]

-20-15-10

-505

10152025

Bilaga 4 s3(24)

Torrskorpa kombi

Lera 2 kombiLera 3 kombi

Lera 4 kombi

Lera 1 kombi

FriktionBerg



Befintlig väg

TY1 TY3 TY5 TY7

Örekilsälven








Befintlig Jvg


Skala 1:1 000 (A3)

Fkomb = 1,52

Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320

Niv

å[m

]

-20-15-10

-505

10152025

Bilaga 4 s4(24)

Torrskorpa od

Lera 2 odLera 3 od

Lera 4 od

Lera 1 od

FriktionBerg



Fc = 1,50

Befintlig väg

TY1 TY3 TY5 TY7

Örekilsälven








Befintlig Jvg


Skala 1:1 000 (A3)


Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320

Niv

å[m

]

-20-15-10

-505

10152025

Bilaga 4 s5(24)

Torrskorpa kombi


Lera 4 kombi

Lera 1 kombi

FriktionBerg



Befintlig väg

TY1 TY3 TY5 TY7

Örekilsälven








Befintlig Jvg


Skala 1:1 000 (A3)

Fkomb = 1,50

Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320

Niv

å[m

]

-20-15-10

-505

10152025

Bilaga 4 s6(24)



Fc = 1,47

Befintlig väg

TY1 TY3 TY5 TY7

Örekilsälven








Befintlig Jvg


Skala 1:1 000 (A3)


Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320

Niv

å[m

]

-20-15-10-505

10152025

Bilaga 4 s7(24)



Befintlig väg

TY1 TY3 TY5 TY7

Örekilsälven








Befintlig Jvg


Skala 1:1 000 (A3)

Fkomb = 1,47

Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320

Niv

å[m

]

-20-15-10-505

10152025

Bilaga 4 s8(24)

Torrskorpa odLera 1 od

Lera 2 od

Lera 3 od

Lera 4 od

FriktionBerg


Sektion: B - odränAnalysmetod: Odränerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2016-04-15

Befintlig Jvg Befintlig väg

Befintlig byggnadLast: 10 kPa/m








TY4 TY6 TY7

Örekilsävlen

Skala 1:800 (A3)


Fc = 1,85

Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240

Niv

å[m

]

-20

-15

-10

-5

0

5

10

15

20

25

Bilaga 4 s9(24)

Torrskorpa kombiLera 1 kombi

Lera 2 kombi

Lera 3 kombi

Lera 4 kombi

FriktionBerg


Sektion: B - kombAnalysmetod: Kombinerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2016-04-15

Befintlig Jvg Befintlig väg

Befintlig byggnadLast: 10 kPa/m








TY4 TY6 TY7

Örekilsävlen

Skala 1:800 (A3)

Fkomb = 1,76

Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240

Niv

å[m

]

-20

-15

-10

-5

0

5

10

15

20

25

Bilaga 4 s10(24)


Lera 2 od

Lera 3 od

Lera 4 od

FriktionBerg



Befintlig byggnadLast 10 kPa/m








TY4 TY6 TY7

Örekilsävlen


Befintlig JvgLast: 28 kPa/m

Befintlig vägLast: 13 kPa/m

Skala 1:800 (A3)

Fc = 1,85

Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240

Niv

å[m

]

-20

-15

-10

-5

0

5

10

15

20

25

Bilaga 4 s11(24)


Lera 2 kombi

Lera 3 kombi

Lera 4 kombi

FriktionBerg




TY4 TY6 TY7

Örekilsävlen

MarkbelastningLast: 10 kPa/m Befintlig vägBefintlig jvg

Skala 1:800 (A3)

Fkomb = 1,76

Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240

Niv

å[m

]

-20

-15

-10

-5

0

5

10

15

20

25








Bilaga 4 s12(24)


Lera 2 od

Lera 3 od

Lera 4 od

FriktionBerg











TY4 TY6 TY7

Örekilsävlen


Befintlig JvgLast: 28 kPa/m

Befintlig vägLast: 13 kPa/m

Skala 1:800 (A3)

Fc = 1,85

Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240

Niv

å[m

]

-20

-15

-10

-5

0

5

10

15

20

25

Bilaga 4 s13(24)


Lera 2 kombi

Lera 3 kombi

Lera 4 kombi

FriktionBerg











TY4 TY6 TY7

Örekilsävlen

MarkbelastningLast: 20 kPa/m Befintlig vägBefintlig jvg

Skala 1:800 (A3)

Fkomb = 1,76

Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240

Niv

å[m

]

-20

-15

-10

-5

0

5

10

15

20

25

Bilaga 4 s14(24)

Torrskorpa kombi


Lera 4 kombi

Lera 1 kombi

FriktionBerg

Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320

Niv

å [m

]

-20-15-10-505

10152025

DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUNStabilitet närmast ÖrekilsälvenSektion: A - kombAnalysmetod: Kombinerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Grid and RadiusPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2020-06-23


Örekilsälven



Name: Lera 1 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 17 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 1,5 kPaC-Rate of Change: 0,29 (kN/m²)/mCu-Datum: 15 kPaCu-Rate of Change: 2,9 (kN/m²)/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 17,5 mPiezometric Line: 1

Name: Lera 2 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 2,5 kPaC-Rate of Change: 0,19 (kN/m²)/mCu-Datum: 25 kPaCu-Rate of Change: 1,9 (kN/m²)/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 10 mPiezometric Line: 1

Name: Lera 3 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 4 kPaC-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mCu-Datum: 40 kPaCu-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 2 mPiezometric Line: 1

Name: Lera 4 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 4 kPaC-Rate of Change: 0,19 (kN/m²)/mCu-Datum: 40 kPaCu-Rate of Change: 1,9 (kN/m²)/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): -2 mPiezometric Line: 1

Name: Torrskorpa kombiModel: Combined, S=f(depth)Unit Weight: 18 kN/m³Phi': 30 °C-Top of Layer: 3 kPaC-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mCu-Top of Layer: 30 kPaCu-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mC/Cu Ratio: 0,1Piezometric Line: 1

Befintlig Jvg

Skala 1:1 000 (A3)

Fkomb=1,69

Bilaga 4 s15(24)

Torrskorpa od

Lera 2 odLera 3 od

Lera 4 od

Lera 1 od

FriktionBerg

Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320

Niv

å [m

]

-20-15-10-505

10152025

DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUNStabilitet närmast ÖrekilsälvenSektion: A - odränAnalysmetod: Odränerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Grid and RadiusPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2020-11-04


Örekilsälven



Name: Lera 1 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 17 kN/m³C-Datum: 15 kPaC-Rate of Change: 2,9 (kN/m²)/mDatum (Elevation): 17,5 mPiezometric Line: 1

Name: Lera 2 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 25 kPaC-Rate of Change: 1,9 (kN/m²)/mDatum (Elevation): 10 mPiezometric Line: 1

Name: Lera 3 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 40 kPaC-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mDatum (Elevation): 2 mPiezometric Line: 1

Name: Lera 4 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 40 kPaC-Rate of Change: 1,9 (kN/m²)/mDatum (Elevation): -2 mPiezometric Line: 1

Name: Torrskorpa odModel: Undrained (Phi=0)Unit Weight: 18 kN/m³Cohesion: 30 kPaPiezometric Line: 1

Befintlig Jvg

Skala 1:1 000 (A3)

Fc = 2,51


Planerad parkeringLast: 15 kPa/m

Bilaga 4 s16(24)

Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320

Niv

å [m

]

-20-15-10-505

10152025

DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUNSchakt för suterränghusSektion: A - odränAnalysmetod: Odränerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2020-06-22


Örekilsälven








Befintlig Jvg

Skala 1:1 000 (A3)

Fc = 1,22


LÄGE FÖR NY BYGGNAD

Bilaga 4 s17(24)

Torrskorpa kombi


Lera 4 kombi

Lera 1 kombi

FriktionBerg

Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320

Niv

å [m

]

-20-15-10-505

10152025

DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUNMothållande last från motfyllningSektion: A - komb inkl motfyllningAnalysmetod: Kombinerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2020-11-12

Befintlig väg

TY1 TY3 TY5 TY7

Örekilsälven








Befintlig Jvg


Skala 1:1 000 (A3)

Motfyllning, t=1,2 m(last: 24 kPa)

+12,5+17

Fc = 1,56

12 m

Bilaga 4 s18(24)

Torrskorpa od

Lera 2 odLera 3 od

Lera 4 od

Lera 1 od

FriktionBerg

Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320

Niv

å [m

]

-20-15-10-505

10152025

DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUNMothållande last från motfyllningSektion: A - odrän inkl motfyllningAnalysmetod: Odränerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2020-11-12

Fc = 1,55

Befintlig väg

TY1 TY3 TY5 TY7

Örekilsälven








Befintlig Jvg


Skala 1:1 000 (A3)



+12,5+17 12 m

Bilaga 4 s19(24)

Torrskorpa kombi


Lera 4 kombi

Lera 1 kombi

FriktionBerg

Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320

Niv

å [m

]

-20-15-10-505

10152025

DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUNMothållande last från motfyllning, lokal stabilitetSektion: A -komb inre stab motfyllningAnalysmetod: Kombinerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2020-11-12

Befintlig väg

TY1 TY3 TY5 TY7

Örekilsälven








Befintlig Jvg


Skala 1:1 000 (A3)


+12,5+17

Fc = 1,58


12 m

Bilaga 4 s20(24)

Torrskorpa od

Lera 2 odLera 3 od

Lera 4 od

Lera 1 od

FriktionBerg

Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320

Niv

å [m

]

-20-15-10-505

10152025

DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUNMothållande last från motfyllning, lokal stabilitetSektion: A - odrän inre stab motfyllningAnalysmetod: Odränerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2020-11-12

Befintlig väg

TY1 TY3 TY5 TY7

Örekilsälven








Befintlig Jvg


Skala 1:1 000 (A3)


Fc = 1,70


+12,5+17 12 m

Bilaga 4 s21(24)

1,78

Distance-55 -50 -45 -40 -35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 0 5 10

Elev

atio

n

10

15

20

25

30

35

40

45

BEF BYGGNAD

Color Name Model UnitWeight(kN/m³)

C-TopofLayer(kPa)

Cohesion'(kPa)

Phi'(°)

ConstantUnit Wt.AboveWaterTable(kN/m³)

Friktionsjord - Bohusgeo 2007 Mohr-Coulomb 21 0 35 18

Lera 1 - Bohusgeo 2007 S=f(depth) 18 30


Tryckbank - Bohusgeo 2007 Mohr-Coulomb 19 0 38 17

TRYCKBANK

SEKTION D-DOdränerad analysBefintliga förhållandenSektionsgeometri och parametrar från Bohusgeo 2006 [6]

Bilaga 4 s22(24)

1,67

Distance-55 -50 -45 -40 -35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 0 5 10

Elev

atio

n

10

15

20

25

30

35

40

45

NY BYGGNAD40 kPa


C-TopofLayer(kPa)

Cohesion'(kPa)

Phi'(°)

ConstantUnit Wt.AboveWaterTable(kN/m³)




Tryckbank - Bohusgeo 2007 Mohr-Coulomb 19 0 38 17

TRYCKBANK

SEKTION D-DOdränerad analysInklusive byggnadSektionsgeometri och parametrar från Bohusgeo 2006 [6]

Bilaga 4 s23(24)

1,65

Distance-55 -50 -45 -40 -35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 0 5 10

Elev

atio

n

10

15

20

25

30

35

40

45

NY BYGGNAD0 kPa


C-TopofLayer(kPa)

Cohesion'(kPa)

Phi'(°)

ConstantUnit Wt.Above WaterTable (kN/m³)




SEKTION D-DOdränerad analysSchakt för suterränghusSektionsgeometri och parametrar från Bohusgeo 2006 [6]

Bilaga 4 s24(24)

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

22

24

26

28

30

0 100 200 300 400 500 600

Djup

[m}

Spänningar [kPa]

Späningsdiagram

o (kPa)

'c (kPa)

' o (kPa)

' o (kPa) + 10 kPa

' o (kPa) + 20 kPa

Bilaga 5 sid 1(1)

100;

0,02

04

100,

0;0,

0316

0,00

0

0,00

5

0,01

0

0,01

5

0,02

0

0,02

5

0,03

0

0,03

5

010

2030

4050

6070

8090

100

Displacement[m]

Tim

e[å

r]

DISP

LACE

MEN

T-TI

ME:

30m

jord

mäk

tighe

t

10[k

Pa]

20[k

Pa]

Sätt

ning

aran

alys

för1

00år

Bilaga 6 sid 1(1)

Berg

Frik

tion

Lera

4 o

d

Lera

3 o

d

Lera

2 o

d

Lera

1 o

d

Torrs

korp

a od

Öve

rbyg

gnad

Avs

tånd

[m]

010

2030

4050

6070

8090

100

110

120

130

140

150

160

170

180

Nivå [m]

-20

-15

-10-50510152025

Öre

kils

älve

n

Col

orN

ame

Mod

elU

nit

Wei

ght

(kN

/m³)

C-D

atum

(kPa

)C

-Rat

e of

Cha

nge

((kN/

m²)/

m)

Dat

um(E

leva

tion)

(m)

Piez

omet

ricLi

neC

ohes

ion

(kPa

)C

ohes

ion'

(kPa

)Ph

i'(°

)

Lera

1 o

dS=

f(dat

um)

1715

2,9

17,5

1

Lera

2 o

dS=

f(dat

um)

18,5

251,

910

1

Torr

skor

pa o

dU

ndra

ined

(Phi

=0)

181

30

Frik

tion

Moh

r-C

oulo

mb

181

030

Berg

Bedr

ock

(Impe

netra

ble)

1

Lera

3 o

dS=

f(dat

um)

18,5

400

21

Lera

4 o

dS=

f(dat

um)

18,5

401,

9-2

1

Öve

rbyg

gnad

Moh

r-C

oulo

mb

221

045

DE

TALJ

PLA

N F

ÖR

VA

DH

OLM

EN

MU

NK

ED

ALS

KO

MM

UN

Sek

tion:

C -

odrä

nA

naly

smet

od: O

drän

erad

ana

lys

Ber

äkni

ngsm

odel

l: M

orge

nste

rn-P

rice

Met

od: E

ntry

and

Exi

tP

ortry

cksm

odel

l: P

iezo

met

ric L

ine

Dat

um: 2

018-

10-1

7

Fc =

1,6

3

Väg

Last

: 13

kN/m

³

Bilaga 7 sid 1(4)

Berg

Frik

tion

Lera

4 k

ombi

Lera

3 k

ombi

Lera

2 k

ombi

Lera

1 k

ombi

Torrs

korp

a ko

mbi

Öve

rbyg

gnad

Avs

tånd

[m]

010

2030

4050

6070

8090

100

110

120

130

140

150

160

170

180

Nivå [m]

-20

-15

-10-50510152025

Öre

kils

älve

n

Col

orN

ame

Mod

elU

nit

Wei

ght

(kN/

m³)

Coh

esio

n'(k

Pa)

Phi'

(°)

Piez

omet

ricLi

neC

-Top

of Laye

r(k

Pa)

C-R

ate

ofC

hang

e((k

N/m

²)/m

)

Cu-

Top

of Laye

r(k

Pa)

Cu-

Rate

of

Cha

nge

((kN

/m²)/

m)

C/C

uR

atio

C-D

atum

(kPa

)C

u-D

atum

(kPa

)Da

tum

(Ele

vatio

n)(m

)

Frik

tion

Moh

r-C

oulo

mb

180

301

Berg

Bedr

ock

(Impe

netra

ble)

1

Lera

1 k

ombi

Com

bine

d, S

=f(d

epth

)17

301

1,5

0,29

152,

90,

1

Lera

2 k

ombi

Com

bine

d, S

=f(d

atum

)18

,530

10,

191,

90,

12,

525

10

Torr

skor

pa k

ombi

Com

bine

d, S

=f(d

epth

)18

301

30

300

0,1

Lera

3 k

ombi

Com

bine

d, S

=f(d

atum

)18

,530

10

00,

14

402

Lera

4 k

ombi

Com

bine

d, S

=f(d

atum

)18

,530

10,

191,

90,

14

40-2

Öve

rbyg

gnad

Moh

r-C

oulo

mb

220

451

DE

TALJ

PLA

N F

ÖR

VA

DH

OLM

EN

MU

NK

ED

ALS

KO

MM

UN

Sek

tion:

C -

kom

bA

naly

smet

od: K

ombi

nera

d an

alys

Ber

äkni

ngsm

odel

l: M

orge

nste

rn-P

rice

Met

od: E

ntry

and

Exi

tP

ortry

cksm

odel

l: P

iezo

met

ric L

ine

Dat

um: 2

018-

10-1

7

Fkom

b =

1,67

Bilaga 7 sid 2(4)

Berg

Frik

tion

Lera

4 o

d

Lera

3 o

d

Lera

2 o

d

Lera

1 o

d

Torrs

korp

a od

Öve

rbyg

gnad

Avs

tånd

[m]

010

2030

4050

6070

8090

100

110

120

130

140

150

160

170

180

Nivå [m]

-20

-15

-10-50510152025

Öre

kils

älve

n

Col

orN

ame

Mod

elU

nit

Wei

ght

(kN/

m³)

C-D

atum

(kPa

)C

-Rat

e of

Cha

nge

((kN/

m²)/

m)

Dat

um(E

leva

tion)

(m)

Piez

omet

ricLi

neC

ohes

ion

(kPa

)C

ohes

ion'

(kPa

)Ph

i'(°

)

Lera

1 o

dS=

f(dat

um)

1715

2,9

17,5

1

Lera

2 o

dS=

f(dat

um)

18,5

251,

910

1

Torr

skor

pa o

dU

ndra

ined

(Phi

=0)

181

30

Frik

tion

Moh

r-Cou

lom

b18

10

30

Berg

Bedr

ock

(Impe

netra

ble)

1

Lera

3 o

dS=

f(dat

um)

18,5

400

21

Lera

4 o

dS=

f(dat

um)

18,5

401,

9-2

1

Öve

rbyg

gnad

Moh

r-Cou

lom

b22

10

45

DE

TALJ

PLA

N F

ÖR

VA

DH

OLM

EN

MU

NK

ED

ALS

KO

MM

UN

Sek

tion:

C -

odrä

nA

naly

smet

od: O

drän

erad

ana

lys

Ber

äkni

ngsm

odel

l: M

orge

nste

rn-P

rice

Met

od: E

ntry

and

Exi

tP

ortry

cksm

odel

l: P

iezo

met

ric L

ine

Dat

um: 2

018-

10-1

7

Fc =

1,6

9

Väg

Last

: 13

kN/m

³

Bilaga 7 sid 3(4)

Berg

Frik

tion

Lera

4 k

ombi

Lera

3 k

ombi

Lera

2 k

ombi

Lera

1 k

ombi

Torrs

korp

a ko

mbi

Öve

rbyg

gnad

Avs

tånd

[m]

010

2030

4050

6070

8090

100

110

120

130

140

150

160

170

180

Nivå [m]

-20

-15

-10-50510152025

Öre

kils

älve

n

Col

orN

ame

Mod

elU

nit

Wei

ght

(kN/

m³)

Coh

esio

n'(k

Pa)

Phi'

(°)

Piez

omet

ricLi

neC

-Top

of Laye

r(k

Pa)

C-R

ate

ofC

hang

e((k

N/m

²)/m

)

Cu-

Top

of Laye

r(k

Pa)

Cu-

Rat

e of

Cha

nge

((kN/

m²)/

m)

C/C

uR

atio

C-D

atum

(kPa

)Cu

-Dat

um(k

Pa)

Datu

m(E

leva

tion)

(m)

Frik

tion

Moh

r-C

oulo

mb

180

301

Berg

Bedr

ock

(Impe

netra

ble)

1

Lera

1 k

ombi

Com

bine

d, S

=f(d

epth

)17

301

1,5

0,29

152,

90,

1

Lera

2 k

ombi

Com

bine

d, S

=f(d

atum

)18

,530

10,

191,

90,

12,

525

10

Torr

skor

pa k

ombi

Com

bine

d, S

=f(d

epth

)18

301

30

300

0,1

Lera

3 k

ombi

Com

bine

d, S

=f(d

atum

)18

,530

10

00,

14

402

Lera

4 k

ombi

Com

bine

d, S

=f(d

atum

)18

,530

10,

191,

90,

14

40-2

Öve

rbyg

gnad

Moh

r-C

oulo

mb

220

451

DE

TALJ

PLA

N F

ÖR

VA

DH

OLM

EN

MU

NK

ED

ALS

KO

MM

UN

Sek

tion:

C -

kom

bA

naly

smet

od: K

ombi

nera

d an

alys

Ber

äkni

ngsm

odel

l: M

orge

nste

rn-P

rice

Met

od: E

ntry

and

Exi

tP

ortry

cksm

odel

l: P

iezo

met

ric L

ine

Dat

um: 2

018-

10-1

7

Fkom

b =

1,71

Bilaga 7 sid 4(4)

Bilaga 8 s1(8)

Utvärdering avseende kvicklera

jons

Oval

jons

Oval

jons

Oval

jons

Oval

jons

Oval

jons

Oval

jons

Oval

0

4

8

12

16

20

24

28

32

36

40

44

0,0 4,0 8,0 12,0 16,0 20,0

Mobiliserad friktion, kN

Borrhål nr. TY1Mantelfriktion CPT

Mantelfriktion CPT 1kPa

Mantelfriktion CPTanpassad

Mantelfriktion Tr

Mantelfriktion Tr 1kPa

Mantelfriktion Tr anpassad

Kvicklera CPT

Kvicklera Tr

Uk torrskorpa

Kvicklera ostördprovtagning

Ostörd provtagning

Sensitivitet > 50

Sensitivitet > 200

Bilaga 8 s2(8)

0

4

8

12

16

20

24

28

32

36

40

44

0,0 4,0 8,0 12,0 16,0 20,0


Borrhål nr. TY4Mantelfriktion CPT



Mantelfriktion Tr



Kvicklera CPT

Kvicklera Tr

Uk torrskorpa


Ostörd provtagning

Sensitivitet > 50

Sensitivitet > 200

Bilaga 8 s3(8)

0

4

8

12

16

20

24

28

32

36

40

44

0,0 4,0 8,0 12,0 16,0 20,0


Borrhål nr. 07B-10Mantelfriktion CPT



Mantelfriktion Tr



Kvicklera CPT

Kvicklera Tr

Uk torrskorpa


Ostörd provtagning

Sensitivitet > 50

Sensitivitet > 200

Bilaga 8 s4(8)

0

4

8

12

16

20

24

28

32

36

40

44

0,0 4,0 8,0 12,0 16,0 20,0





Mantelfriktion Tr



Kvicklera CPT

Kvicklera Tr

Uk torrskorpa


Ostörd provtagning

Sensitivitet > 50

Sensitivitet > 200

Bilaga 8 s5(8)

0

4

8

12

16

20

24

28

32

36

40

44

0,0 4,0 8,0 12,0 16,0 20,0





Mantelfriktion Tr



Kvicklera CPT

Kvicklera Tr

Uk torrskorpa


Ostörd provtagning

Sensitivitet > 50

Sensitivitet > 200

Bilaga 8 s6(8)

0

4

8

12

16

20

24

28

32

36

40

44

0,0 4,0 8,0 12,0 16,0 20,0





Mantelfriktion Tr



Kvicklera CPT

Kvicklera Tr

Uk torrskorpa


Ostörd provtagning

Sensitivitet > 50

Sensitivitet > 200

Bilaga 8 s7(8)

0

4

8

12

16

20

24

28

32

36

40

44

0,0 4,0 8,0 12,0 16,0 20,0





Mantelfriktion Tr



Kvicklera CPT

Kvicklera Tr

Uk torrskorpa


Ostörd provtagning

Sensitivitet > 50

Sensitivitet > 200

Bilaga 8 s8(8)

Documents

PM GEOTEKNIK DETALJPLAN FÖR VADHOLMEN, MUNKEDAL …