Planta Termoeléctrica de 80 MW

República Bolivariana de Venezuela

Universidad del Zulia

Núcleo LUZ – COL

Facultad de Ingeniería

Escuela de Mecánica

Cátedra: Generación de Potencia

Profesor: Alexis Cabrera y Alfredo Álvarez

Integrantes

GODOY, Simonnet C.I. 18.311.883

HURINSON, Sonia C.I. 16.295.892

MOSQUERA, Blanca C.I. 13.660.463

PLAZA, Giuseppe C.I. 18.312.898

PORTILLO, Ivana C.I. 19.506.381

RÍOS, Carlos C.I. 17.181.288

Cabimas; julio de 2009

GENERACIÓN DE POTENCIA PLANTA TERMOELÉCTRICA

PÁGINA 1


PÁGINA 2

PREMISAS

Diseño de una Planta Termoeléctrica que genera 80 MW:

Potencia del generador = 80 MW

Eficiencia del generador = 96% (Por Catálogo)

Trabajo consumido = 3% (Asumido)

Especificaciones técnicas de la turbina a vapor (Por Catálogo):

Turbina general eléctrica

División de turbinas medianas a vapor

Con contrapresión de

Velocidad sincrónica = 3600 rpm


PÁGINA 3

Donde:

Cálculo del número de intercambiadores de calor del ciclo:

Donde:


PÁGINA 4

Recalentando el con 5 intercambiadores tenemos:

Caldera

Extracción # 1

Extracción # 2

Extracción # 3

Extracción # 4

Extracción # 5

Condensador


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PÁGINA 6

BALANCE TERMODINÁMICO

Punto 1: Salida del Sobrecalentador – Entrada a la Turbina de Alta Presión.

Vapor Sobrecalentado

Punto 2: Salida de la 1era Extracción de la Turbina de Alta Presión – Entrada al

Intercambiador Cerrado de Alta Presión.



PÁGINA 7

Punto 3: Salida de la 2da Extracción de la Turbina de Alta Presión – Entrada al Recalentador

y al Intercambiador Abierto.


Punto 4: Salida del Recalentador – Entrada a la Turbina de Baja Presión.



PÁGINA 8

Punto 5: Salida de la 1era Extracción de la Turbina de Baja Presión – Entrada al 3er

Intercambiador Cerrado de Baja Presión.


Punto 6: Salida de la 2da Extracción de la Turbina de Baja Presión – Entrada al 2do




PÁGINA 9

Punto 7: Salida de la 3era Extracción de la Turbina de Baja Presión – Entrada al 1er



Punto 8: Salida de la Turbina de Baja Presión – Entrada al Condensador.

Mezcla


PÁGINA 10

Punto 9: Salida del Condensador – Entrada a la Bomba de Condensado.

Líquido Saturado

Punto 10: Salida de la Bomba de Condensado – Entrada al 1er Intercambiador Cerrado de

Baja Presión.

Líquido Subenfriado


PÁGINA 11

Punto 11: Salida del 1er Intercambiador Cerrado de Baja Presión – Entrada al 2do



Punto 12: Salida del 2do Intercambiador Cerrado de Baja Presión – Entrada al 3er




PÁGINA 12

Punto 13: Salida del 3er Intercambiador Cerrado de Baja Presión – Entrada al

Intercambiador Abierto.


Punto 14: Salida del Intercambiador Abierto – Entrada a la Bomba de Alimentación.

Líquido Saturado


PÁGINA 13

Punto 15: Salida de la Bomba de Alimentación – Entrada al Intercambiador Cerrado de Alta

Presión.


Punto 16: Salida del Intercambiador Cerrado de Alta Presión – Entrada a la Caldera.



PÁGINA 14

Punto 17: Salida del Intercambiador Cerrado de Alta Presión – Entrada a la Válvula de

Expansión.

Líquido Saturado

Punto 18: Salida de la Válvula de Expansión – Entrada al Intercambiador Abierto.

Mezcla


PÁGINA 15

Punto 19: Salida del 3er Intercambiador Cerrado de Baja Presión – Entrada a la Válvula de

Expansión.

Líquido Saturado

Punto 20: Salida de la Válvula de Expansión – Entrada al 2do Intercambiador Cerrado de

Baja Presión.

Mezcla


PÁGINA 16

Punto 21: Salida del 2do Intercambiador Cerrado de Baja Presión – Entrada a la Válvula de

Expansión.

Líquido Saturado

Punto 22: Salida de la Válvula de Expansión – Entrada al 1er Intercambiador Cerrado de

Baja Presión.

Mezcla


PÁGINA 17

Punto 23: Salida del 1er Intercambiador Cerrado de Baja Presión – Entrada a la Válvula de

Expansión.

Líquido Saturado

Punto 24: Salida de la Válvula de Expansión – Entrada al Condensador.

Mezcla


PÁGINA 18


PÁGINA 19

BALANCE DE MASA Y ENERGÍA

PROCESO (15 – 16 – 2’ – 17)

PROCESO (13 – 14 – 3’ – 18)


PÁGINA 20

PROCESO (12 – 13 – 5’ – 19)

PROCESO (11 – 12 – 6’ – 20 – 21)


PÁGINA 21

PROCESO (10 – 11 – 7’ – 12 – 14)

CALDERA (3 – – 4 – 1 – 16)


PÁGINA 22

CONDENSADOR (24 – – 8 – 9)

TRABAJO NETO DEL CICLO

TURBINA (TRABAJO NETO PRODUCIDO)


PÁGINA 23

BOMBA (TRABAJO NETO CONSUMIDO)

FLUJO MÁSICO DE VAPOR


PÁGINA 24


PÁGINA 25

CÁLCULO DE LA COMBUSTIÓN

COMBUSTIBLE RESIDUAL NÚMERO 6 O BUNKER C (PETRÓLEO)

COMPOSICIÓN QUÍMICA DEL COMBUSTIBLE

Carbono

(C)

Hidrógeno

( )

Oxígeno

( )

Nitrógeno

( )

Azufre

(S)

Agua

( )

Cenizas

86,55% 12,68% 0,03% 0,29% 0,29% 0% 0,16%

PODER CALORÍFICO DEL COMBUSTIBLE

MASA DE AIRE TEÓRICO

MASA DE AIRE REAL


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MASA DE LOS GASES SECOS DE COMBUSTIÓN RESPECTO A LA MASA DE COMBUSTIBLE

BALANCE TÉRMICO DE LA CALDERA

CALOR ABSORBIDO POR LA CALDERA


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PÉRDIDAS CALORÍFICAS DEBIDO A LOS GASES SECOS

Estas pérdidas ocurren debido a que el hidrógeno presente en el combustible al

quemarse se transforma en agua, abandonando la caldera en forma de vapor recalentado, y

se puede obtener que la temperatura de salida de los gases sea aproximadamente la

temperatura de saturación a la presión de operación de la caldera, adicionándole 100 .

Debido a las pérdidas de presión en la caldera y sus equipos se estima que la presión

de la caldera caerá aproximadamente 10% de su presión de operación. Considerando que la

presión de entrada a la turbina debe ser de 8,62 MPa entonces la .

PÉRDIDAS CALORÍFICAS DEBIDO A LA HUMEDAD DEL COMBUSTIBLE

La humedad que entra junto con el combustible al generador de vapor y adicionando

la humedad formada al quemar hidrógeno, sale como vapor sobrecalentado.


PÁGINA 28

PÉRDIDAS CALORÍFICAS DEBIDO A LA COMBUSTIÓN INCOMPLETA DEL CARBONO

PÉRDIDAS CALORÍFICAS DEBIDO A LA COMBUSTIÓN COMPLETA DEL CARBONO

Asumiendo que gracias al exceso de aire suministrado, la combustión se realiza

completa.


PÁGINA 29

PÉRDIDAS CALORÍFICAS DEBIDO AL AIRE SUMINISTRADO

PÉRDIDAS CALORÍFICAS DEBIDO A LA RADIACIÓN Y OTRAS CAUSAS

Adicionalmente, las pérdidas de energía térmica que se cuantifican en el orden de

50% a 75% de pérdidas totales, dependiendo del tipo de combustible. Considerando 65% de

pérdidas.


PÁGINA 30

MASA DE COMBUSTIBLE NECESARIA PARA LA COMBUSTIÓN

Por lo tanto:

EFICIENCIA DE LA CALDERA


PÁGINA 31

CÁLCULO DE LOS GASES DE COMBUSTIÓN

FLUJO DE MASA DE AIRE PARA LA COMBUSTIÓN

DIMENSIONES DE LA CALDERA

Para el cálculo y diseño del generador de vapor el primer parámetro a considerar es

el flujo másico de vapor, a través de los cálculos anteriormente efectuados se conoció dicho

parámetro siendo igual a:


PÁGINA 32

Por medio del libro “Diseño y Teoría de Plantas Generadoras” (Power Plant Theory

and Design) de Philip Potter, página 545, la caldera debe producir un 10% adicional de flujo

másico de vapor debido a las pérdidas existentes en el ciclo agua – vapor (fugas, venteos,

drenajes, muestras y otros), siendo el nuevo flujo másico de vapor igual a:

A través del libro “Centrales de Vapor” de G. A. Gaffert, tabla XL, página 575, se

obtiene por medio de una extrapolación las dimensiones aproximadas del hogar y la caldera

con el flujo másico ya conocido.

Flujo másico

de vapor

(Kgm/hr)

Dimensiones

aproximadas de la

planta

Dimensiones aproximadas del

hogar

Diámetro

del

tambor

de vapor

(m)

Diámetro

del

tambor

de agua

(m)

Distancia

entre

centros

de

tambores

(m)

Profundidad

(m)

Ancho

(m)

Ancho

(m)

Profundidad

(m)

Alto

(m)

368722,247 17,358 14,958 13,248 12,553 20,942 1,524 0,914 15,188

PARÁMETROS DE CIRCULACIÓN NATURAL

Se debe estimar una presión de operación en la caldera debido a que en ella ocurren

caídas de presión que se aproximan al 10% (tuberías, economizadores, evaporadores,

sobrecalentadores, recalentadores y otros).


PÁGINA 33

Para encontrar los parámetros de circulación en la caldera se deben conocer los

estados termodinámicos a partir de la temperatura de saturación a la presión de operación.

Por medio del libro de Philip Potter, página 214, se obtienen las formulas necesarias

para calcular el factor de sequedad máxima en el tope por unidad de masa.

CÁLCULO DEL FACTOR DE SEQUEDAD MÁXIMO EN EL TOPE

CALIDAD VOLUMÉTRICA DE LA MEZCLA

FACTOR DE SEQUEDAD


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RELACIÓN DE CIRCULACIÓN

POTENCIAL DE CIRCULACIÓN

Donde:

DENSIDAD DEL LÍQUIDO EN LOS TUBOS BAJANTES


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DENSIDAD PROMEDIO EN LOS TUBOS ELEVADORES

CÁLCULO DE LOS TUBOS ELEVADORES


PÁGINA 36

Con este valor de temperatura según G. A. Gaffert, tabla XIX, página 361, se obtiene

la fatiga permisible del material. Para nuestro análisis se seleccionó, A – 155 grado A con un

esfuerzo máximo permisible de .

Para este tipo de calderas los diámetros de los tubos de ascenso varían normalmente

entre 2 y 3 pulgadas, estos rangos son para sistemas de circulación natural. Se seleccionará

un diámetro de 2,5 pulgadas.

DETERMINACIÓN DEL ESPESOR

Donde:


PÁGINA 37

Estandarizando:

LONGITUD EQUIVALENTE


PÁGINA 38

Según Philip Potter, figura 2 – 2, página 71, con diámetro de y codos de 90°

.

CÁLCULO DE LOS TUBOS BAJANTES

Los tubos de este tipo son designados para la función de transportar un fluido, cuyo

diámetro en circulación natural es generalmente de 5 pulgadas, sin embargo puede variar

entre 5 y 8 pulgadas de diámetro.

Para nuestro análisis se seleccionó un acero A – 155 grado A con un esfuerzo máximo

permisible de .


PÁGINA 39

DETERMINACIÓN DEL ESPESOR

Donde:

Estandarizando:


PÁGINA 40

LONGITUD EQUIVALENTE


.


.


PÁGINA 41

CÁLCULO DE LAS MASAS QUE CIRCULAN POR LOS ELEVADORES Y LOS BAJANTES

PÉRDIDAS EN LOS ELEVADORES

Donde:


PÁGINA 42

PÉRDIDAS EN LOS BAJANTES

Donde:

Considerando el potencial de circulación igual a las pérdidas de los elevadores, por

los bajantes y el tambor.

Considerando el flujo de masa 50 elevadores por un bajante.


PÁGINA 43

MASA QUE CIRCULA POR LOS ELEVADORES PARA UN PANEL


PÁGINA 44

NÚMERO DE PANELES

Por lo tanto:

CÁLCULO DEL FLUJO DE AGUA POR EL TANQUE (BAJANTES MÁS ELEVADORES)

Flujo másico total de la relación de circulación tenemos:


PÁGINA 45

DISEÑO DEL ECONOMIZADOR

El economizador es de contracorriente, ya que el gradiente de temperatura es más

uniforme a través del equipo. Además, con este tipo de economizador el flujo recorre menor

superficie para transmitir la misma cantidad de vapor.

El humo entra por la parte superior del economizador, desciende atravesando por

entre los tubos y marcha hacia el aspirador del tiro forzado. El agua entra por un colector

inferior fluye hacia arriba resultando un aparato que acumula corriente que absorbe el calor

con menos superficie.

Los tubos son de acero generalmente de a 3 pulgadas de diámetro. El agua de

alimentación entra por un extremo del colector inferior y se distribuye por cada uno de los

circuitos de tubos paralelos.

Las condiciones de entrada y salida del generador, han sido evaluadas en la sección

correspondiente al balance térmico. Los siguientes cálculos se realizan para encontrar la

temperatura de salida de los gases.

Condiciones del agua:

ENTRADA: DEL BALANCE DE ENERGÍA LÍQUIDO COMPRIMIDO


PÁGINA 46

SALIDA: A LA PRESIÓN DE OPERACIÓN DE LA CALDERA Y LÍQUIDO SATURADO

Condiciones del vapor:

ENTRADA: A LA PRESIÓN DE OPERACIÓN DE LA CALDERA

SALIDA: A LA PRESIÓN DE OPERACIÓN DE LA CALDERA

Esta condición para el diámetro del economizador facilita muchas cosas como por

ejemplo: favorece el diseño del economizador y garantiza la transferencia de calor, debido a

que la temperatura sigue alta y a la misma presión de operación, requisito importante para

la transferencia.

Un punto importante es asegurar que el vapor de agua que contiene los gases de la

combustión se condense lo más lejos posible de los equipos de fácil corrosión es además

uno de los motivos por el aumento, aún más de la temperatura en la salida de los gases, para

que la misma se mantenga por encima de la temperatura de saturación del vapor de agua.


PÁGINA 47

Al no calcularse este requisito el vapor de agua se condesa, y al combinarse con el

dióxido de azufre que puede estar presente en los gases de combustión formando ácido

sulfúrico, el cual es muy corrosivo.

CÁLCULO DE LA TEMPERATURA DE ENTRADA DE LOS GASES

TRANSFERENCIA DE ENERGÍA EN EL AGUA

La transferencia de energía en el economizador se define:

Para realizar estos cálculos se utilizó el libro de Cengel Boles, tabla A.2, página 725,

donde el se encuentra en función de la temperatura arrojando resultados muy exactos.


PÁGINA 48

Sustancia Fórmula a b c d

Dióxido de Carbono 22,26

Nitrógeno 28,90

Agua 32,24


PÁGINA 49

CÁLCULO DEL ÁREA DE TRANSFERENCIA DE CALOR DEL ECONOMIZADOR

Donde:

Según pruebas el rango del coeficiente de transferencia de calor varia entre

.


PÁGINA 50

Donde:


PÁGINA 51

DISEÑO DEL PRECALENTADOR

Condiciones del aire:

ENTRADA: TEMPERATURA AMBIENTE

SALIDA: DESCONOCIDA

Condiciones de los gases:

ENTRADA: TEMPERATURA DE SALIDA DEL ECONOMIZADOR

SALIDA: ASUMIMOS ESTO PARA EVITAR QUE EL CONDENSADO DE LOS VAPORES DEL AGUA EN LOS GASES ALCANCE EL PUNTO DE ROCIÓ, CERCA DE ALGÚN EQUIPO METÁLICO

Por la Ley de Conservación de la Energía:


PÁGINA 52

La transferencia de energía en el vapor puede expresarse:

CÁLCULO DEL ÁREA DE TRANSFERENCIA DE CALOR DEL PRECALENTADOR

Donde:


PÁGINA 53


.

Donde:


PÁGINA 54

DISEÑO DEL RECALENTADOR

De igual forma, que con el economizador consideremos flujo de contracorriente para

obtener un gradiente de temperatura uniforme.


ENTRADA: DESCONOCIDA

SALIDA: TEMPERATURA DE ENTRADA DEL ECONOMIZADOR


ENTRADA: A LA SALIDA DE LA ETAPA DE ALTA PRESIÓN DE LA TURBINA


PÁGINA 55

SALIDA: A LA ENTRADA DE LA ETAPA DE BAJA PRESIÓN DE LA TURBINA


La transferencia de energía en el agua puede expresarse:

La transferencia de energía en el recalentador:


PÁGINA 56

CÁLCULO DEL ÁREA DE TRANSFERENCIA DE CALOR DEL RECALENTADOR

Donde:


.


PÁGINA 57

Donde:

DISEÑO DEL SOBRECALENTADOR

De igual forma, que con el economizador consideremos flujo de contracorriente para

obtener un gradiente de temperatura uniforme.


PÁGINA 58


ENTRADA: DESCONOCIDA

SALIDA: TEMPERATURA DE ENTRADA DEL RECALENTADOR


ENTRADA: A LA PRESIÓN DE OPERACIÓN DE LA CALDERA Y VAPOR SATURADO

SALIDA: A LA ENTRADA DE LA ETAPA DE ALTA PRESIÓN DE LA TURBINA


PÁGINA 59


La transferencia de energía en el agua puede expresarse:

La transferencia de energía en el recalentador:

CÁLCULO DEL ÁREA DE TRANSFERENCIA DE CALOR DEL SOBRECALENTADOR


PÁGINA 60

Donde:


.

Donde:


PÁGINA 61

CÁLCULO DE LA TEMPERATURA MEDIA EN LA CHIMENEA

Donde:


PÁGINA 62

CÁLCULO DEL CAUDAL DE LOS GASES

Por la ecuación de Gas Ideal:

Por la ecuación de Caudal:

Sustituyendo la ecuación 2 en la ecuación 1 tenemos:

Donde:


PÁGINA 63

DISEÑO DE LA CHIMENEA

CÁLCULO DEL DIÁMETRO DE LA CHIMENEA

CÁLCULO DEL DIÁMETRO INTERNO


PÁGINA 64

Según G. A. Gaffert, página 396, entre velocidades de para

determinar el diámetro interno de la corona de la chimenea según la práctica industrial.

SELECCIÓN DE LOS VENTILADORES

SELECCIÓN DE LOS VENTILADORES DE TIRO FORZADO Y DE TIRO INDUCIDO

Con el caudal de los gases se buscan los ventiladores en

el libro de “Centrales de Vapor” de G. A. Gaffert, en la tabla XLI, página 581. La selección

realizada es la siguiente:

VENTILADORES DE TIRO FORZADO: SERIE SHLD


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VENTILADORES DE TIRO INDUCIDO: SERIE SCLD

Dimensiones en mm del ventilador “Búfalo Forge” de doble admisión para tiro

forzado, serie SCLD, del libro de G. A. Gaffert, figura 423, página 578:


PÁGINA 66

Dimensiones en mm del ventilador “Búfalo Forge” de doble admisión para tiro

inducido, serie SHLD, del libro de G. A. Gaffert, figura 424, página 579:

Tipo A:

Tipo B:


PÁGINA 67


PÁGINA 68

CONDENSADOR

Para el diseño de nuestro condensador partiremos de la referencia de que el mismo

deberá de condensar un flujo másico de .

También debemos de considerar que la diferencia de entalpia que se produce en el

condensador es de .

El número de pasos del condensador será de 1, debido a que el agua de enfriamiento

es procedente del Lago de Maracaibo y éste proporciona abundante agua al sistema de

enfriamiento.

El área aproximada de transferencia de calor entre el vapor procedente de la turbina

de baja presión y los tubos del condensador es de .

El diámetro que se ha seleccionado para los tubos del condensador es de

(basándose en la tabla 9.5.4 de la guía de “Intercambiadores de Calor para una Central

Eléctrica” de William J. Bow y Donald E. Bolt).

La longitud efectiva seleccionada para los tubos es de para tubos de de

diámetro, según la guía nombrada anteriormente.

Un factor muy importante a conocer en el diseño de un condensador es el

Coeficiente Global de Transferencia de Calor, ya que éste nos indica la cantidad de calor que

se puede transferir entre los dos fluidos involucrados en el proceso de transferencia y se

calcula de la siguiente manera:

Donde:

(Figura 9.5.4)


PÁGINA 69

(Tabla 9.5.7)

(Figura 9.5.6)

Luego de conocer todos los factores que involucra el coeficiente global de

transferencia de calor, se puede deducir que su valor para éste proceso es:

Una de las características fundamentales que presentan los tubos que serán

utilizados en el diseño del condensador es el área superficial en por cada de longitud

de tubo, la cual basándose en la tabla 9.5.5 para tubos de y tiene como valor

.

La cantidad de tubos que se van a utilizar en la elaboración del condensador, viene

determinada de la siguiente manera:


PÁGINA 70

El caudal (gasto de agua) que estará siendo transportado por los tubos del

condensador es de:

Otro factor de mucha importancia es el diferencial del aumento de la temperatura

del agua de enfriamiento a la entrada y a la salida del condensador, ya que éste valor no

debe exceder los , o lo que es igual , debido a las leyes ambientales.

La manera de saber si el condensador cumple o no con ésta especificación es la

siguiente:

De esta manera podemos decir que la temperatura del agua de enfriamiento a la

salida del condensador es de:


PÁGINA 71

Por último, ya conocidos todos los factores anteriores, se puede decir que el valor de

la temperatura de salida del vapor es:

De esta forma la temperatura de salida del vapor concuerda con el valor de la

temperatura de saturación a la presión de operación del condensador:


PÁGINA 72

Características Generales del Condensador

Área de Superficie de Transferencia de Calor:

Coeficiente Global de Transferencia de Calor:

Longitud de los Tubos:

Número de Tubos:

Diámetro de los Tubos:

Calibre de los Tubos:

Material de los Tubos:

Número de Pasos:

Flujo Másico del Agua de Enfriamiento:

Velocidad del Agua de Enfriamiento:

Presión de Operación del Condensador:

PROCESO DE FILTRACIÓN Y TRATAMIENTO QUÍMICO DEL AGUA DE ENFRIAMIENTO

El proceso de filtración que se le realizará al agua de enfriamiento será mediante un

filtro de barra y un filtro de banda, para desviar de la entrada del condensador las partículas

más grandes de impurezas.

Luego se le realizará un tratamiento químico mediante la inyección de Hipoclorito de

Sodio (NaOCl) a una concentración del 12% cada 5 horas con una duración de 30 minutos,

con éste tratamiento se logra eliminar casi en su totalidad las impurezas más pequeñas que

han logrado pasar con facilidad la etapa de filtrado.


PÁGINA 73

PROCESO DE LIMPIEZA DEL CONDENSADOR

Para la limpieza de los tubos del condensador se utilizará el método de contraflujo,

ya que es el método más eficaz y a la vez uno de los más económicos en la actualidad.

El método consiste en colocar una Válvula de Inversión de 4 vías que conecta tanto la

tubería de entrada, como la de salida del agua de enfriamiento del condensador. Cada cierto

tiempo se hace girar la válvula, provocando así que el flujo de agua cambie de sentido y con

esto poder remover las partículas (pelo de oso y caracolito) que se encuentran adheridas a

las tubos del condensador, ya que como el condensador trabajo con agua del Lago de

Maracaibo, éstas son algunas de las partículas que más abundan en el.


PÁGINA 74


PÁGINA 75

1

28

4

3

5

6

7

9

10

11

12

13

14

15

16

17

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19

20

21

22

23

24

3

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PLANOS ESQUEMÁTICOS DE LA PLANTA TERMOELÉCTRICA


PÁGINA 76

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PÁGINA 77

16 15

2'

17

1 kg · h151 kg · h16

m2 · h17

m2 · h2

14 13

3'

18

(1 kg - m2 - m3) h131 kg · h14

m2 · h18

m3 · h3

13 12

5'

19

(1 kg - m2 - m3) h12

m4 · h19

m4 · h5

(1 kg - m2 - m3) h13

PLANOS ESQUEMÁTICOS DE LOS BALANCES


PÁGINA 78

12 11

6'

20

(1 kg - m2 - m3) h11

m4 · h20

m5 · h6

(1 kg - m2 - m3) h12

21 (m4 + m5) h21

11 10

7'

14

(1 kg - m2 - m3) h10

m6 · h7

(1 kg - m2 - m3) h11

12 (m4 + m5 + m6) h12(m4 + m5) h14

qHi

(1 kg - m2 - m3) h3

16

1 kg · h1

(1 kg - m2 - m3) h4

3

4

1

1 kg · h16


PÁGINA 79

8

9

24

qL

(m4 + m5 + m6) h24

(1 kg - m2 - m3 - m4 - m5 - m6) h8

(1 kg - m2 - m3) h9


PÁGINA 80

SISTEMA DE CONTRAFLUJO PARA LA LIMPIEZA DE LOS TUBOS DEL CONDENSADOR

CONDENSADOR

CONDENSADOR


PÁGINA 81

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PLANO ESQUEMÁTICO DEL CONDENSADOR


PÁGINA 82

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PLANO ESQUEMÁTICO DEL INTERCAMBIADOR DE CALOR CERRADO


PÁGINA 83

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PLANO ESQUEMÁTICO DEL INTERCAMBIADOR DE CALOR ABIERTO


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Planta Termoeléctrica de 80 MW