UNIVERZITET U TUZLI

RUDARKO- GEOLOŠKO-GRAĐEVINSKI FAKULTET

PREDMET: BETONSKE KONSTRUKCIJE I

PRVI PROGRAMSKI ZADATAK

1. ANALIZA OPTEREĆENJA ROŽNJAČE1.1. STALNO OPTEREĆENJE

Krovni pokrivač (trapezasti sendvič lim) 0,25 kN/m2

Sopstvena težina rožnjače 0,20 kN/m2

Instalacije 0,05 kN/m2

∑Grož=0,50 kN/m2

GX= Grož x λ x cos α = 0.50 x 1,80 x cos 5 = 0.90 kN/ m'

Gy= Grož x λ x sin α = 0.50 x 1,80 x sin 5 = 0.08 kN/ m'

1.2. POKRETNO OPTEREĆENJE1.2.1. SNIJEG

S= SK x µ x Ce x Ct

Iz tablica : SK=1,55 kN/m2

µ=0,80 < 30̊ Ce=1,0 Ct=1,0S= 1,55 x 0,80 x 1,0 x 1,0=1,24 kN/m2

Sx= S x λ x cos α = 1,24 x 1,80 x cos 5= 2.22 kN/ m'Sy= S x λ x sin α = 1,24 x 1,80 x sin 5= 0.20 kN/ m'

1.2.2. VJETAR-PRITISAK SA VANJSKE STRANEWe= qref X Ce(ze) x Cpe

-PRITISAK SA UNUTRAŠNJE STRANEWi= qref X Ci(zi) x Cpi

-REFERENTNI PRITISAK SREDNJE BRZINE VJETRA

qref=ρ2 x v2

ref

ρzrak=1,25 kg/m3

vref= CDIR x CTEM x CALT x vref,0

vref,0=16 m/s TABLICE : Ce(ze)= Ce(10)=2,3 CDIR=1,0 CTEM=1,0 as= 300 m CALT=1 + 0,001as=1 + 0,001 x 300=1,3mvref= 1,0 x 1,0 x 1,3 x 16 = 20,8 m/s

qref=1,25

2 x 20,82=270,4 N/m2=0,27 kN/ m2

e=2h ili b (mjerodavna manja vrijednost)

e<d → 20<28

-KOEFICIJENTI Cpe,10 i Cpe,1 ZAVISE OD h/d=10/28=0,36

-PREPORUČENE VRIJEDNOSTI KOEFICIJENTA VANJSKOG PRITISKA ZA VERTIKALNE ZIDOVE

Cpe (A)= -1,2

Cpe (B)= 0,8

Cpe (C)= -0,5

Cpe (D)= 0,7

Cpe (E)= -0,3

-KOEFICIJENTI VANJSKOG PRITISKA (DVOVODNI KROV) α=5̊

POVRŠINA F

I SLUČAJ Cpe (F)= -1,7

II SLUČAJ Cpe (F)= 0

POVRŠINA G

I SLUČAJ Cpe (G)= -1,2

II SLUČAJ Cpe (G)= 0,0

POVRŠINA H

I SLUČAJ Cpe (H)= -0,6

II SLUČAJ Cpe (H)= 0,0

POVRŠINA I

I SLUČAJ Cpe (7)= -0,6

POVRŠINA J

I SLUČAJ Cpe (J)= +0,2

II SLUČAJ Cpe (H)= -0,6

I We(A)= 0,27 x 2,3 x (-1,2) = -0,75 kN/m2

I We(B)= 0,27 x 2,3 x (-0,8) = -0,50 kN/m2

I We(C)= 0,27 x 2,3 x (-0,5) = -0,31 kN/m2

I We(D)= 0,27 x 2,3 x 0,7 = 0,43 kN/m2

I We(E)= 0,27 x 2,3 x (-0,3) = 0,19 kN/m2

I We(F)= 0,27 x 2,3 x (-1,7) = -1,06 kN/m2

II We(F)= 0,27 x 2,3 x 0 = 0

I We(G)= 0,27 x 2,3 x (-1,2) = -0,75 kN/m2

II We(G)= 0,27 x 2,3 x 0 = 0

I We(H)= 0,27 x 2,3 x (-0,6) = -0,37 kN/m2

II We(H)= 0,27 x 2,3 x 0 = 0

I We(I)= 0,27 x 2,3 x (-0,6) = -0,37 kN/m2

I We(J)= 0,27 x 2,3 x 0,2 = -0,12 kN/m2

II We(J)= 0,27 x 2,3 x (-0,6)= -0,37 kN/m2

-DIJAGRAMI OPTEREĆENJA VJETROM

I SLUČAJ (KRAJNJA GREDA)

II SLUČAJ (KRAJNJA GREDA)

I SLUČAJ (SREDNJA GREDA)

II SLUČAJ (SREDNJA GREDA)

-KOEFICIJENTI UNUTRAŠNJEG PRITISKA (DVOVODNI KROV) α=5̊

Cpi=-0,25

We(A)= 0,27 x 2,3 x (-0,25) = -0,16 kN/m2

We(B)= 0,27 x 2,3 x (-0,25) = -0,16 kN/m2

We(C)= 0,27 x 2,3 x (-0,25) = -0,16 kN/m2

We(D)= 0,27 x 2,3 x (-0,25) = -0,16 kN/m2

We(E)= 0,27 x 2,3 x (-0,25) = -0,16 kN/m2

We(F)= 0,27 x 2,3 x (-0,25) = -0,16 kN/m2

We(G)= 0,27 x 2,3 x (-0,25) = -0,16 kN/m2

We(H)= 0,27 x 2,3 x (-0,25) = -0,16 kN/m2

We(I)= 0,27 x 2,3 x (-0,25) = -0,16 kN/m2

We(J)= 0,27 x 2,3 x (-0,25) = -0,16 kN/m2

-UKUPNO OPTEREĆENJE VJETRA

PODRUČJE A B C D E F G H I JWe -0,75 -0,50 -0,31 0,43 -0,19 -1,06 -0,75 -0,37 -0,37 0,12Wi -0,16 -0,16 -0,16 -0,16 -0,16 -0,16 -0,16 -0,16 -0,16 -0,16

WK=We- Wi

(kN/m2)-0,59 -0,34 -0,15 -0,27 -0,03 -0,90 -0,59 -0,21 -0,21 0,28

WK x 8 (kN/ m')

-4,72 -2,72 -1,20 -2,16 -0,24 -7,2 -4,72 -1,68 -1,68 2,24

KRAJNJA GREDA

SREDIŠNJA GREDA

1.3. KOMBINACIJA OPTEREĆENJA

I Grož x 1,35 + 1,5 x WK

II Grož x 1,35 + 1,5 x S

2. ANALIZA OPTEREĆENJA GLAVNIH KROVNIH NOSAČA 2.1. STALNO OPTEREĆENJE Krovni pokrivač (trapezasti sendvič lim) 0,25 kN/m2

Sopstvena težina rožnjače 0,20 kN/m2

Instalacije 0,05 kN/m2

Sekundarna konstrukcija i spregovi 0,20 kN/m2

∑G GKN= 0,70 kN/m2

-VLASTITA TEŽINA GLAVNOG KROVNOG NOSAČA

G GKN x l= 0,70 x 8= 5,60 kN/m'

2.2. POKRETNO OPTEREĆENJE2.2.1. SNIJEG

S= SK x µ x Ce x Ct

Iz tablica : SK=1,55 kN/m2

µ1= µ2=0,80 < 30̊

Ce=1,0

Ct=1,0

I SLUČAJ S1= 1,55 x 0,80 x 1,0 x 1,0=1,24 kN/m2

II SLUČAJ S2= 1,55 x 0,50 x 0,80 x 1,0 x 1,0=0,62 kN/m2

III SLUČAJ S3= 1,55 x 0,50 x 0,80 x 1,0 x 1,0=0,62 kN/m2

2.2.2. VJETAR

-PRITISAK SA VANJSKE STRANE

We= qref X Ce(ze) x Cpe

-PRITISAK SA UNUTRAŠNJE STRANE

Wi= qref X Ci(zi) x Cpi

REFERENTNI PRITISAK SREDNJE BRZINE VJETRA

qref=ρ2 x v2

ref

ρzrak=1,25 kg/m3

vref= CDIR x CTEM x CALT x vref,0

vref,0=16 m/s

TABLICE : Ce(ze)= Ce(10)=2,3

CDIR=1,0

CTEM=1,0

as= 300 m

CALT=1 + 0,001as=1 + 0,001 x 300=1,3m

vref= 1,0 x 1,0 x 1,3 x 16 = 20,8 m/s

qref=1,25

2 x 20,82=270,4 N/m2=0,27 kN/ m2

e=2h ili b (mjerodavna manja vrijednost) e<d → 20<28

-KOEFICIJENTI Cpe,10 i Cpe,1 ZAVISE OD h/d=10/28=0,36

PODRUČJE F G H J ICpe,10 -1,7 -1,2 -0,6 0,2 -0,6Cpi -0,25 -0,25 -0,25 -0,25 -0,25We -1,06 -0,75 -0,37 0,12 -0,37Wi -0,16 -0,16 -0,16 -0,16 -0,16

WK=We- Wi

(kN/m2)-0,9 -0,59 -0,21 0,28 -0,21

WK x 8 (kN/m')

-7,2 -4,72 -1,68 2,24 -1,68

2.3. KOMBINACIJA OPTEREĆENJA

I GGKN x 1,35 + 1,5 x WK

II GGKN x 1,35 + 1,5 x S

3. ANALIZA OPTEREĆENJA KRANSKIH GREDA3.1. STALNO OPTEREĆENJE

PROFIL I 400 → t=14,4 mm

γčel= 78 kN/m3

GKG= γčel x t = 78 x 14,4 x 10-3 = 1,12 kN/m2 x 8m =8,96 kN/m'

3.2. POKRETNO OPTEREĆENJE

4. ANALIZA OPTEREĆENJA STUBOVA4.1. STALNO OPTEREĆENJE

PROFIL I 500 → t= 18 mm

γčel= 78 kN/m3

Krovni pokrivač (trapezasti sendvič lim) 0,25 kN/m2

Sopstvena težina rožnjače 0,20 kN/m2

Instalacije 0,05 kN/m2

Sekundarna konstrukcija i spregovi 0,20 kN/m2

Vlastita težina stuba γčel x t =78 x 18 x 10-3 = 1,40 kN/m2

∑GSTUBA= 2,10 kN/m2

GST = GSTUBA x 8m x 14m = 235,2 kN

5. ANALIZA OPTEREĆENJA TEMELJNIH STOPA5.1. STALNO OPTEREĆENJE

RST=235,2 kN

5.2. POKRETNO OPTEREĆENJE

FL 3 – VILJUŠKAR → θ=2,00 ( dinamički koeficijent za pune gume)

QK=63kN (osovinsko opterećenje)

QK,DIN=θ x QK=2,00 x 63 = 126 kN

6. ANALIZA OPTEREĆENJA SPREGOVA6.1. PROMJENLJIVO OPTEREĆENJE6.1.1. KROVNI VJETROVNI SPREG

P= γQ X( WZ + Wfr)→ γQ= 1,5

WZ= qref X Ce(ze) x CZ x AZ → qref= 0,27 kN/m2 Ce(ze)= Ce(10)=2,3

Wfr= qref X Ce(ze) x Cfr x Afr → qref= 0,27 kN/m2 Ce(ze)= Ce(10)=2,3

CZ= Cpe + Cpi = 0,85 -0,25= 0,60

Cfr= 0,01

AZ= H x L

2 x 12 =

10x 3,62 x

12 = 9m2 (zabatna površina)

Afr= d x L

2 = 40 x3,6

2 = 72m2

WZ=0,27 x 2,3 x 0,60 x 9 = 3,35 kN

Wfr=0,27 x 2,3 x 0,01 x 72 = 0,45 kN

P= 1,5 x (3,35 + 0,45)=5,70 kN

P/2= 2,85 kN

6.1.2. BOČNI VJETROVNI SPREG

RK= 3,0 x P = 3,0 x 5,70 =17,10 kN