PAGRINDŲ IR PAMATŲ KURSINIS DARBAS - remontogidas.lt ir pagrindu... · 8 Sniego apkrovų koeficientas μ statiniams, kai nuolydis yra maţesnis kaip 25º priimamas μ = 1,0. Skaičiuojamas

1

PAGRINDŲ IR PAMATŲ KURSINIS DARBAS

2

Turinys

1. Aiškinamasis raštas ..................................................................................................................... 3

2. Apkrovų skaičiavimas ................................................................................................................. 4

3. Pamato įgilinimo gylio nustatymas ............................................................................................. 8

4. Projektuojamo pamato geometrija ............................................................................................... 9

5. Pamato projektavimas pagal EC7 .............................................................................................. 10

5.1. Pagal nedrenuojamas sąlygas ............................................................................................. 10

5.2. Pagal drenuojamas sąlygas ................................................................................................. 16

6. Tinkamumo ribinio būvio skaičiavimas .................................................................................... 24

7. Literatūros sąrašas ..................................................................................................................... 26

Priedai ............................................................................................................................................ 27

3

1. AIŠKINAMASIS RAŠTAS

Projektuojamas pramoninės paskirties objektas Garliavoje.

Pastato matmenys: 54000 x24000. Statinio karkasas suprojektuotas iš

gelţbetoninių elementų. Kolonų išdėstymo planą ţiūrėti brėţiniuose.

Pastato rėmą sudaro:

· Seklieji monolitiniai betono pamatai, lizdiniai su papėdėmis;

· Kolonos gelţbetoninės 600x400mm;

· Denginio laikančias konstrukcijas maţesnio (24 m) tarpsnio dalyje sudaro:

Santvara gelţbetoninė FBH24III-6AIIIb;

Briaunuotos perdengimo plokštės PG-2ATYT

· Denginio laikančias konstrukcijas didesnio (30 m) tarpsnio dalyje sudaro:

Santvara gelţbetoninė FBH30III-6AIIIb;

Briaunuotos perdengimo plokštės PG-2ATYT

Pastatas yra šildomas. Patalpų temperatūra 18ºC. Santykinis drėgnis 60%

Atitvarinės konstrukcijos – „Sandwich“ tipo sieninių plokščių. Stogo konstrukcija: 5980 x

2980mm PG-2ATYT denginio plokštės, garo izoliacija „JUTACON“, šiluminė izoliacija

80mm storio mineralinė vata „PAROC ROS 60”, ruloninė danga “ICOPAL”.

Vėjo apkrova yra nevertinama tolesniuose skaičiavimuose, nes skaičiuojame rėmą.

Projektuojamas pamatas ašyse B – 1, kurio ilgis 2600mm, plotis 2600mm,

įgilinimo gylis 1300mm. Pamatas įgilinamas į pirmąjį gruntą – smulku smėlį .

Sąlyginė altitudė – 0.000, priimama absoliutinė altitudė – 69.29.

Geologiniai tyrinėjimai vykdyti 2007 07 07. Jų metu išgręţti 4 gręţiniai.

Grunto sluoksnio susisluoksniavimo gręţinyje pobūdis:

Dirvoţemio augalinis sluoksnis, sluoksnio storis 0,1m;

Piltas gruntas: smulkus smėlis su ţvyro priemaiša, sluoksnio storis 0,7m;

Smėlis smulkus, pilkas drėgnas, vidutinio tankumo, sluoksnio storis 0,7m;

4

Smėlis vidutinio stambumo , pikas, vandeningas, vidutinio tankumo, sluoksnio

storis 0,4m;

Priemolis su retu ţvyru, pilkas su smėlio lesias, kietai plastingas

Gruntų tankumui, konsistencijos patikrinimui, bei vidinės trinties kampui ir deformacijos

moduliui patikslinti atliktas statinis gruntų zondavimas.

Statybos sklypo ribose poţeminis vanduo neaptiktas.

Nuosėdţiai buvo skaičiuoti tamprieji - 9,84mm ir konsolidaciniai - 169mm,

nuosėdţiai pagal patikslinto tamprumo formulę - 17,4mm.

5

2. APKROVŲ SKAIČIAVIMAS

Skaičiuojamas pamatas esantis 1 ir B ašių sankirtoje. Pamato padėtis plane:

6

Parenku ir apskaičiuoju apkrovas, veikiančias vidurinės kolonos pamatą:

Apkrova, tenkanti pamatui dėl kolonos poveikio:

Kolona gelţbetoninė ,600x400 mm, l=13500 mm.

;5,8115,8 kNtNsk

Apkrova, tenkanti pamatui dėl santvaros poveikio:

Santvara gelţbetoninė FBM24P-6AIIIb

kNtNSk 611.6 ;

Santvara gelţbetoninė FBM30P-6AIIIb

kNtNsk 25.76625.7 ;

Apkrova, tenkanti pamatui dėl virškoloninio statramsčio poveikio:

Naudosiu du gelţbetoninius virškoloninius statramsčius, kurių masė po 0,8 t.

;88,0 kNtNsk

Apkrova, tenkanti pamatui dėl denginio konstrukcijos poveikio:

Apkrova tenkanti pamatui dėl denginio plokščių PG-2AT YT poveikio:

Denginio plokštė gelţbetoninė, 5970x2980 mm.

;5.2665.2 kNtNsk

1m2 denginio plokštės sveria

18

5.261,47 kN/m 2 ;

Denginio plokštės plotas S = 18 m2;

Denginio plotas, kurio masę perima pamatas S=27*3=81 m2;

Apkrova tenkanti pamatui nuo visų denginio plokščių svorio:

;07.11947,181 kNNsk

Apskaičiuoju garo izoliacijos “JUTACON” masę:

1m2 izoliacijos sveria 0,14 kg=0,0014 kN.

Stogo plotas, kuriam padengti bus naudojama garo izoliacija S=27*3=81m2;

;0,1130014,081 kNNsk

Apskaičiuoju šiluminės izoliacijos “PAROC ROS 60” masę:

7

Dangos storis 80 mm, 1m2 masė 8,80 kg=0,088 kN , plotas S= 81 m

2;

;128.7088.081 kNNsk

Apskaičiuoju ruloninės dangos “ICOPAL” masę:

1m2 dangos sveria 3 kg. Dangos yra dedami du sluoksniai, todėl svorį priimu lygų

6 kg=0,06kN. Stogo plotas, ant kurio bus dedama danga S= 81 m2;

;86.406,0*81 kNNsk

Apskaičiuoju visą denginio savąjį svorį tenkantį pamatui:

;99.13086.4128.7113,007.119 kNNsk

Apskaičiuoju denginio 1 m2 savąjį svorį:

;617,181

99.130kNN sk

Apkrova, tenkanti pamatui dėl metaplast ISOTHERM SCS sienų poveikio:

Sienų plotas, kuriam padengti bus naudojama ši siena S= 99 m2;

1m2 dangos sveria 11.9 kg

;78.119.11*99 kNNsk

Apkrova, tenkanti pamatui dėl pamatines sijos poveikio:

;10.661.0 kNtNsk

Apkrova, tenkanti pamatui dėl metalinio profilio TU 36-2287-80 300x300 poveikio:

;7.887.0 kNtNsk

Apkrova, tenkanti pamatui dėl bendros nuolatinės apkrovos poveikio:

G=384.32 KN

Apkrova, tenkanti pamatui dėl sniego apkrovos poveikio:

2/2.12.1111 mkNsCCs kte

Konstruojamas pastatas bus statomas I-ame Lietuvos sniego apkrovos rajone.

Sniego antţeminės apkrovos būdingoji reikšmė sk = 1,2kN/m2

8

Sniego apkrovų koeficientas μ statiniams, kai nuolydis yra maţesnis kaip 25º priimamas μ = 1,0.

Skaičiuojamas stogo plotas Ast į kurį veikia sniego apkrova yra:

Ce-atodangos koeficientas, kurio reikšmė paprastai imama 1,0,

Ct- terminis koeficientas, priklausantis nuo energijos nuostolių per stogą ar kitos terminės įtakos,

kadangi neatsiţvelgiama į dėl tirpimo sumaţėjusią sniego apkrovą ant stogo, tai Ct=1,0.

;81327 2mbaAst

Sniego poveikis į pamatą yra:

.2.972.181 kNsAN stsk

Apkrova, tenkanti pamatui dėl vėjo apkrovos poveikio:

Vidutinė slėgio į išorinius konstrukcijos paviršius wme.

2

)1()1( /76.221)8.0(77.0360)( mNczcqw erefme

2

)3(2)3(2 /32.166)6.0(77.0360)( mNczcqw erefme

Atskaitinis vėjo slėgis qref:

222 /360242

25.1

2mNvq refref

Oro tankis 3/25.1 mkg

Ataskaitinis oro greitis smvcccv refALTTEMDIRref /0.240.240.10.10.10,

Vėjo greičio pagrindinė atskaitinė reikšmė I vėjo greičio rajonui vref,0 = 24 m/s

Išorinio slėgio aerodinaminiai

koeficientai:

ce = ce1 = +0,8

ce2 = ce3 = -0,6,

Koeficientas, įvertinantis vėjo slėgio pokytį pagal aukštį: c(z) = 0,77

Toliau vėjo apkrova nevertinama.

Ce=+0.8

Ce1=+0.8 Ce2=-0.6

Ce3=-0.6

9

3. PAMATO ĮGILINIMO GYLIO NUSTATYMAS

Pastato pamato įgilinimo gylis nustatomas pagal:

- Pagrindą sudarančių gruntų charakteristikas: objekto inţinerinių – geologinių ir

hidrogeologinių tyrinėjimų medţiagas.

- Įšalo gylį.

- Vietines klimato sąlygas.

Grunto įšalo gylis nustatomas df:

.0.198.023.18.0 mdkd fnhf

hk pastato šiluminio rėţimo įtakos koeficientas. Priimu 8.0hk . (reikšmė pagal normas,

parinkta maksimali galima).

fnd norminis įšalo gylis:

23.12.1928.0tofn Mdd

od įšalo gylis smulkiems smėliams - 0,28

tM neigiamų mėnesio vidutinių temperatūrų per ţiemą absoliutinių reikšmių suma. Ši

suma Lietuvos teritorijoje yra tarp 8,4…19,2ºC. Priimu Mt = 19,2 ºC (pasirenku maksimalią

reikšmę.

IŠVADA. Atlikus skaičiavimus gauta, kad grunto įšalo gylis .0.1 md f Pamato įgilinimo gylis

turi būti didesnis arba lygus įšalo gyliui hd f . Tai įgilinimo gylį priimu h = 1,3m. Pamatas

remsis į 1 grunto sluoksnį, grunto parametrai bus pateikti skaičiavimuose.

10

4. PROJEKTUOJAMO PAMATO GEOMETRIJA

Projektuojamas pamatas susideda iš pado plokštės ir pakolonio, į pastarojo lizdą tvirtinama

kolona. Pamatas yra kvadratinės formos. Pamatas yra betoninis betono vienetinis svoris yra

24kN/m3

. Įvertinus grunto mechanines savybes nusprendţiau supilti 600mm storio priemolio

grunto pagalvę.

+67.220

+65.720

+68.320

+67.620

+69.020

+67.720

G = 384.32 kN

Q = 97.2 kN

=21.5 kN m³

c"=28 kPa

"=22

E=13 MPa

Ro=180 kPa

s=2.71 g/cm³

"=2.15 g/cm³

e'=0.55

11

5. PAMATO PROJEKTAVIMAS PAGAL EC7

5.1. Pagal nedrenuojamas sąlygas

Nedrenuojamos sąlygos, kai gruntinis vanduo iš grunto nepasišalina.

Pamatas remiasi į pirma grunto sluoksnį, jo charakteristikos:

Piltas gruntas, smėlis smulkus su ţvyro priemaišomis: savitasis sunkis

γ= 16,5 kN/m3; skaičiuojamasis grunto tankis – 1,65 g/cm

3; poringumo koeficientas e = 0,7;

skaičiuojamasis stiprumas R0 = 400kPa; dalelių tankis – 2.65 g/cm3 sankabumas C = 1kPa;

vidinės trinties kampas φ = 38o; deformacijų modulis E = 17MPa; gruntų kasimo klasifikacija –

5a;

Ţemiau esantys grunto sluoksniai:

Smėlis smulkus, pilkas, drėgnas ir vandeningas, vidutinio tankumo: savitasis sunkis

γ= 18,8 kN/m3; skaičiuojamasis grunto tankis – 1,85 g/cm




5a;

Smėlis vidutinio stambumo, pilkas, vandeningas, vidutinio tankumo: savitasis sunkis γ = 18,8

kN/m3; skaičiuojamasis grunto tankis – 2,00 g/cm




5a;

Priemolis su retu ţvyru, pilkas, su smėlio lęšiais, kietai plastingas: savitasis sunkis γ = 21,5

kN/m3; skaičiuojamasis grunto tankis – 2,15 g/cm


skaičiuojamasis stiprumas R0 = 180kPa; dalelių tankis – 2.71 g/cm3; sankabumas C = 28kPa;


8a;

Pirmasis projektavimo atvejis (DA-1)

2 derinys

Pamato plokštės plotį pasirenku B = 2,1 m, tai plotas 241.41.21.2 mA

Nuolatinių apkrovų būdingosios reikšmės:

Nuo antstato: 384,32 kN

Pakolonis: kN8,16247,011

Pamato pado plokštė: kNA 5.636.0241.21.2

Atgal supilto grunto svoris:

kN88.447.0*8.18)111.21.2(

Iš viso: Pk = 509.5 kN

Laikinos apkrovos:

Sniego apkrova: Qk = 97,2 kN

12

Naudojamų patikimumo koeficientų reikšmės Patikimumo

koef. Rinkiniai

A2 M2 R1

γG,sup 1

γQ,sup 1.3

γcu 1.4

γR 1

Skaičiuojamoji apkrova:

kNQPV kQkGd 86.6352.973,15.5090,1

Skaičiuojamasis atsparumas

kPaqisbcAR dcccdud 66.690)44,2412,1142.21)214,3((41.4)2( ,

kPac

cuc

ku

du 42.214,1

30

,

,

,

sc = 1.2 – (kvadrato formos pamato padas: B„/L„=1)

bc = 1 – pamato ir grunto paviršius horizontalus

ic = 1 – jėgos vertikalios

kPah

hq

R

d 44,24)7,06,0(1

8,18

2

1

Saugos ribinio būvio sąlyga tenkinama:

Vd = 635.86 kN < Rd = 690.66 kN

Vertikalaus laikančiojo atsparumo skaičiuojamoji reikšmė apskaičiuojama 7 Eurokodo D priede

pateikta lygtimi, kurioje panaudojamos gruntų savybių būdingosios reikšmės (medţiagos dalinis

koeficientas γc,u lygus 1,0)

kNR

RvR

d

k 66.6901

66.690

,

09,186.635

66.690

d

k

V

R - atsarga tenkina 5-10 proc. projektavimo ssąlygas.

Ekvivalentinis deterministinis visuminės saugos koeficientas bus:

58,17.606

66.690

kk

k

QP

ROFS

1 derinys

Pamato plokštės plotį pasirenku B = 2.1 m, tai plotas 2.41.41.21.2 mA




13

Pamato pado plokštė: kNA 5.636.0241.2*1.2


kN88.447.0*8.18)111.21.2(


Laikinos apkrovos:



koef. Rinkiniai

A1 M1 R1

γG,sup 1.35

γQ,sup 1.5

γcu 1

γR 1


kNQPV kQkGd 62.8332.975,15.50935,1


kPaqisbcAR dccckud 81.923)44,2412,1130)214,3((41.4)2( ,

kPac

cuc

ku

du 300,1

30

,

,

,



ic = 1 – jėgos vertiklios

kPah

hq

R

d 44,24)7,06,0(1

8,18

2

1


Vd = 833.62 kN < Rd = 923.18 kN - sąlyga tenkinama

Vertikalaus laikančiojo atsparumo skaičiojamoji reikšmė apskaičiuojama 7 Eurokodo D priede


koeficientas γc,u lygus 1,0)

kNR

RvR

d

k 18.9231

18.923

,

11,162.833

18.923

d

k

V

R- atsarga tenkina 5-10 proc. projektavimo sąlygas.

GEO saugos ribinio būvio skaičiuojamieji reikalavimai tenkinami 1 ir 2 deriniose. Pirmo

projektavimo būdo (DA1) skaičiavimuose vyrauja antra kombinacija, nes antros kombinacijos

santykis Rk/Vd yra maţesnis uţ pirmos kombinacijos santikį, t.y. 1.09<1.11.


14

52,17.606

18.923

kk

k

QP

ROFS

Antrasis projektavimo atvejis (DA-2)

Pamato plokštės plotį pasirenku B = 2,6 m, tai plotas 276.66.26.2 mA




Pamato pado plokštė: kNA 34.976.0246,26,2


kN8.757.0*8.18)116,26,2(


Laikinos apkrovos:



koef. Rinkiniai

A1 M1 R2

γG,sup 1.35

γQ,sup 1.5

γcu 1

γR 1.4


kNQPV kQkGd 06.9212.975,128.57835,1



koeficientas γc,u lygus 1,0) ir taikant dalinį atsparumo koeficientą γR,v apskaičiuotam

(būdingąjam) nedrenuojama atsparumui iš R2 rinkinio (γR,v = 1,4)


kPaqisbcAR dccckud 96.1377)8.1812,1130)214,3((76.6)2( ,

kPac ku 30,




kPaqd 8.181*8.18

Kadangi Rd = Rk/γR,v = Rk/1,4 , tai pamato skaičiuojamasis atsparumas bus:

2/26.9844,1

96.1377mkNRk

15


Vd = 921.06 kN < Rd = 984.26 kN

07,106.921

26.984

d

k

V



05.248.671

96.1377

kk

k

QP

ROFS

Trečiasis projektavimo atvejis (DA-3)

Pamato plokštės plotį pasirenku B = 2,5m, tai plotas 225.65.25.2 mA




Pamato pado plokštė: kNA 906.0245,2*5,2


kN69.807.0*8.18)115,25,2(


Laikinos apkrovos:



koef. Rinkiniai

A1 M2 R3

γG,sup 1.35

γQ,sup 1.5

γcu 1.4

γR 1


kNQPV kQkGd 75.9172.975,181.57135,1


pateikta lygtimi, panaudojant nedrenuojamam stiprumui dalinį koeficientą iš M2 rinkinio;

atsparumo dalinis koeficientas γR,v = 1,0, pagal R3 rinkinį.


kPaqisbcAR dccckud 82.978)44,2412,1142.21)214,3((25.6)2( ,

kPac

cuc

ku

du 42.214,1

30

,

,

,




16

kPah

hq

R

d 44,24)7,06,0(1

8,18

2

1

2/82.9780,1

82.978mkNRk


Vd = 917.75 kN < Rk = 978.82 kN

07,175.917

82.978

d

k

V



46,101.669

82.978

kk

k

QP

ROFS

Išvada: Geriausiai tinkantis yra DA2 projektavimo būdas, nes šiuo atveju pamato laikančioji galia

išnaudojama 93%, tai tenkina ekonominio projektavimo su 5 -10% atsargos reikalavimą, be to

pamato pado plotas yra didţiausias, o ekvivalentinis visuminės saugos koeicientasyra diţiausias

iš visų apskaičiuotų pamato pado projektavimo atvejų. Pamatas visais projektavimo atvejais

tenkina saugos reikalavimą. Galutiniai pamato pado matmenys priklauso ir nuo tinkamumo

ribinio būvio apskaičiavimų, nes daţniausiai tinkamumo ribinio būvio reikalavimai nulemia

pamato pado dydį.

DA1(I) DA1(II) DA2 DA3

Pamato pado matmenys, m 2,1 x 2,1 2,1 x 2,1 2,6 x 2,6 2,5 x 2,5

Ekvivalentinis visuminės saugos koeficientas 1,58 1,52 2.05 1,46

Rk/ Vd 1,07 1,11 1,07 1,07

17

5.2. Pagal drenuojamas sąlygas

Saugos ribinio būvio reikalavimai susiję su grunto efektyviaisiais įtempais. Kadangi visi

vandens slėgiai yra iš vieno ir to paties šaltinio, tai jiems taikomas tas pats koeficientas ir todėl jie

anuliuojasi.

Poveikiais nuo vandenyje panardinto pamato ir ant jo uţpilto grunto svorio yra jų

efektyvieji svoriai. Tuomet poveikių koeficientai taikomi efektyviesiems (plūdriesiems)

panardinto pamato ir grunto svoriams. Poveikio į gruntą skaičiuojamoji reikšmė bus:

AhhQVV betGkGkQkGd )''( 12

Dalinių koeficientų γG ir γQ reikšmės priklauso nuo pritaikyto projektavimo būdo.

Kolonos skerspjūvio poveikio šioje lygtyje nepasisoma.

Paţymėtina, kad poveikių koeficientai nepalankiems poveikiams šioje lygtyje taikomi

pamato ir ant jo uţpilto gruto efektyviesiems svoriams; vadinasi poveikio koeficientas

nepalankiems poveikiams taip pat taikomas palankiam vandens slėgiui. Tai ginčytina tam tikrais

ypatingais atvejais, kur vandens slėgis vaidina svarbų vaidmenį pusiausvyroje ir tuomet viso

svorio ir vandens jėgų faktorizavimas turi būti aptartas atskirai.

Projektavimo būdas DA-1

2 derinys

Pamato plokštės plotį pasirenku B = 1,3 m, tai plotas 269.13,13,1 mA


Nuo antstato: 384.32 kN




kN08.97.0*8.18)113,13,1(


Laikinos apkrovos:

Sniego apkrova: Qk = 97.2 kN


koef. Rinkiniai

A2 M2 R1

γG 1

γQ 1.3

γcu 1.4

γR,v 1

φ' 1.25

Skaičiuojamoji apkrova

kNQPV kQkGd 89.5602.973,15.4341


kN

isbNBisbNqisbNcAR qqqqccccd

8.607)17,0173,225,125,15,01309,1126,544,24138,1176,1310(69.1

'5,0''

18

6,1725,1

22'd

Pagal vidinį trinties kampą φ„ iš 4.1 lentelės yra nustatomi laikančiosios galios koeficientai:

Nc = 13,76

Nq = 5,26

Nγ = 2,73

tanφ = 0,32

cotφ = 3,23

c„ = 10 - imamas iš vokiškų DIN1055 II dalies normų

iq = iγ = ic = 1,0 – pasvirusiai jėgai atsiradusiai nuo horizontalios jėgos

bq = bγ = bc = 1,0

kPac d 825,1

10'

kPahhqR

d 44,24)7,06,0(1

8,18)( 21

0

1)tan1( 2

qb

1tan

1

c

q

qcN

bbb

309,1sin1qs

38,11

1

q

qq

cN

Nss

7,0s

0H , šiuo atveju nevertinama

2

3

11

12m

1cot'

12

m

dd

qcBV

Hi

1tan

1

c

q

qcN

iii

1cot'

1

1

2

m

dd cBV

Hi

1)tan1( 2b

kNR

R dk 99,541

0,1

99,541

0,1

Vd = 560.89 kN < Rk = 607.8 kN - sąlyga tenkinama.

084,189.560

8.607

d

k

V


19


15,17.531

8.607

kk

k

QP

ROFS

1 derinys



Nuo antstato: 384.32kN




kN36.77.0*8.18)1125,125,1(


Laikinos apkrovos:



koef. Rinkiniai

A1 M1 R1

γG 1.35

γQ 1.5

γcu 1

γR,v 1

φ' 1


kNQPV kQkGd 58.7274,865,194.43035,1


kN


62.803)17,0146,51,10,15,01375,1182,744,24143,1105,1710(56,1

'5,0''

0,220,1

22'd


Nc = 17,05

Nq = 7,82

Nγ = 5,46

tanφ = 0,4

cotφ = 2,5



bq = bγ = bc = 1,0

kPac d 100,1

10'

20

kPahhqR

d 44,24)7,06,0(1

8,18)( 21

0

1)tan1( 2

qb

1tan

1

c

q

qcN

bbb

375,1sin1qs

43,11

1

q

qq

cN

Nss

7,0s


2

3

11

12m

1cot'

12

m

dd

qcBV

Hi

1tan

1

c

q

qcN

iii

1cot'

1

1

2

m

dd cBV

Hi

1)tan1( 2b

kNR

R dk 62.803

0,1

92.803

0,1


10,158.727

62.803

d

k

V



52,114.528

62.803

kk

k

QP

ROFS








kN47.147.0*8.18)1145,145,1(

21


Laikinos apkrovos:



koef. Rinkiniai

A1 M1 R2

γG 1.35

γQ 1.5

γcu 1

γR,v 1.4


kNQPV kQkGd 71.7472.975,186.44535,1


kN


45.1098)17,0146,535,10,15,01375,1182,744,24143,1105,1710(1.2

'5,0''

0,220,1

22'd


Nc = 17,05

Nq = 7,82

Nγ = 5,46

tanφ = 0,4

cotφ = 2,5



bq = bγ = bc = 1,0

kPac d 100,1

10'

kPahhqR

d 44,24)7,06,0(1

8,18)( 21

0

1)tan1( 2

qb

1tan

1

c

q

qcN

bbb

375,1sin1qs

43,11

1

q

qq

cN

Nss

7,0s


2

3

11

12m

22

1cot'

12

m

dd

qcBV

Hi

1tan

1

c

q

qcN

iii

1cot'

1

1

2

m

dd cBV

Hi

1)tan1( 2b

kNR

R dk 6.784

4,1

45.1098

0,1


05,171.747

6.784

d

k

V



02,206.543

45.1098

kk

k

QP

ROFS


Pamato plokštės plotį pasirenku B = 1,5 m, tai plotas 225,25,15,1 mA






kN45.167.0*8.18)115,15,1(


Laikinos apkrovos:



koef. Rinkiniai

A1 M2 R3

γG 1.35

γQ 1.5

γcu 1.4

γR,v 1


kNQPV kQkGd 3.7532.975,145035,1

23


kN


23.809)17,0173,225,125,15,01309,1126,544,24138,1176,1310(25,2

'5,0''

6,1725,1

22'd


Nc = 13,76

Nq = 5,26

Nγ = 2,73

tanφ = 0,32

cotφ = 3,23



bq = bγ = bc = 1,0

kPac d 825,1

10'

kPahhqR

d 44,24)7,06,0(1

8,18)( 21

0

1)tan1( 2

qb

1tan

1

c

q

qcN

bbb

309,1sin1qs

38,11

1

q

qq

cN

Nss

7,0s


2

3

11

12m

1cot'

12

m

dd

qcBV

Hi

1tan

1

c

q

qcN

iii

1cot'

1

1

2

m

dd cBV

Hi

1)tan1( 2b

kNR

R dk 23.809

0,1

23.809

0,1


24

074,13.753

23.809

d

k

V



47,12.547

23.809

kk

k

QP

ROFS

Išvada:: Geriausiai tinkantis yra DA2 projektavimo būdas, nes šiuo atveju pamato laikančioji

galia išnaudojama 95%, tai tenkina ekonominio projektavimo su 5 -10% atsargos reikalavimą.

Pamatas visais projektavimo atvejais tenkina saugos reikalavimą ir DA2 būdo visuminis saugos

koeficientas yra 2,02.

Ekvivalentinis visuminės saugos koeficientas gautas apskaičiuojant pamatą DA1, DA2, DA3

galėtų atrodyti per maţu, palyginant su bendrai tradicinėje praktikje sutinkamais koeficientais.

Tačiau galutinis pamato dydis priklauso ir nuo tinkamumo ribinio būvio apskaičiavimo, nes

daţniausiai tinkamumo ribinio būvio reikalavimai paprastai nulemia pamato pado dydį, todėl

gauti rezultatai gali būti palyginti su tradicinės praktikos rezultatais tik po to, kai bus patikrintas

tinkamumo ribinis būvis.

DA1(I) DA1(II) DA2 DA3

Pamato pado matmenys, m 1,3x 1,3 1,25 x 1,25 1,45 x 1,55 1,5 x 1,5

Ekvivalentinis visuminės saugos koeficientas 1,15 1,52 2,02 1,47

Rk/ Vd 1,084 1.1 1,05 1,074

25

6. TINKAMUMO RIBINIO BŪVIO SKAIČIAVIMAS

Tamprieji nuosėdžiai:

84,988,03,0121

1033.9926001 2

3

0

rs

s

eE

qBS mm

Čia B = 2600 mm pamato pado plotis;

Es = 21 Mpa grunto į kurį remiasi pamato padas deformacijų modulis;

μs = 0.3 grunto į kurį remiasi pamato padas Puasono koeficientas;

αr = 0.88 koef. priklausantis nuo pamato pado pločio ir ilgio santykio;

2

20 /33.9976.6

48.671mkN

B

Vq k - įtempimai pamato pado apačioje;

Konsolidacijos nusėdimų skaičiavimas:

mmp

pp

e

HCS avc

c 1697.43

22.557.43log

55,01

1,236,0log

1 0

0

0

36,0)1050(009,0)10(009,0 LLCc

e0 = 0,55

Slėgis priemolio sluoksnio viršuje z = 0 m:

20 /33.99)06,2()06.2(

6,26,233.99

)()(mkN

zLzB

LBqpt

Slėgis priemolio sluoksnio viduryje z = 1,05 m:

20 /4.50)05,16,2()05,16,2(

6,26,233.99

)()(mkN

zLzB

LBqpm

Slėgis priemolio sluoksnio gale z = 2,1 m:

20 /39.30)1,26,2()1,26,2(

6,26,233.99

)()(mkN

zLzB

LBqpb

Ir tuomet:

2/22.5539.304.50433.996

14

6

1mkNpppp bmpav

H = 2,1 m - priemolio su ţvyru sluoksnio aukštis po pamato padu iki kito grunto sluoksnio.

2

2210 /7.43)81,95.21(75,0)81,95,21(1.08,188,1)81,9(75,0)81,9(1.08,1 mkNp

26

Nusėdimų skaičiavimas pagal apytikslę, 7-ame eurokode nurodytą, patikslinto tamprumo

metodo formulę:

mmBE

fBVs

m

k 4,176,213000

88,06,248.67122

Vk = 671,48 - pamatą veikianti apkrova nuo pamatą veikiančios pastoviosios ir kintamosios

apkrovos, bei tikrojo pamato svorio;

Em = 13 Mpa grunto, į kurį remiasi pamato padas deformacijų modulis;

f = 0.88 – koef. kurio reikšmė priklauso nuo pamato pado formos, Puasono koeficiento gylio ir

kt;

Išvada: Bendri nusėdimai sudėjus tampriuosius ir konsolidacijos sėdimus, viršija ribinius nusėdimus

nurodytus 7 eurokode. Norint, kad nusėdimai neviršytų leistinųjų, reiktų didinti pado plotį.

Apskaičiavus nusėdimus pagal apytikslę patikslinto tamprumo metodo formule, pamatas tenkina

tinkamumo ribinio būvio reikalavimus.

27

7. LITERATŪROS SĄRAŠAS

1. Černius B. Pamatų projektavimas pagal 7 eurokodą vadovas. Mokomoji knyga. Kaunas,

Technologija 2006, 123p.

2. Černius B. Pagrindai ir pamatai. Mokomoji knyga. Kaunas, Technologija, 2003, 111p

Documents

PAGRINDŲ IR PAMATŲ KURSINIS DARBAS - remontogidas.lt ir pagrindu... · 8 Sniego apkrovų koeficientas μ statiniams, kai nuolydis yra maţesnis kaip 25º priimamas μ = 1,0. Skaičiuojamas