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1
「RC規準改定に関する第2回公開小委員会」
解析WG
計 算 例
8条 構造解析の基本事項
9条 骨組の解析
㈱竹中工務店 角 彰
2008年3月31日
1 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 建物概要／使用材料
【延べ面積】 3628.8 m2
【建築面積】 518.4 m2
【構造】 鉄筋コンクリート造【階数】 地上 7 階【高さ】 28.30 m【軒の高さ】 27.70 m
中規模事務所ビルを対象。
コンピューター一貫計算手法での設計。
耐震スリットの無いRC造。
材料設計基準強度
又は品質使用部位
Fc24 4階立上り以上
Fc30 基礎～4階床
Fc27 杭
SD295A D16以下
SD345 D19～D25
SD390 D29
普通コンクリート
鉄筋
2
2 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 建築図（基準階平面図）
基準階平面図 1:200
3 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 構造図（基準階床伏図）
基準階床伏図 1:200
3
4 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 構造図（A通り軸組図）
A通軸組図 1:200
5 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 構造図（B通り軸組図）
B通軸組図 1:200
4
6 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 構造図（C通り軸組図）
C通軸組図 1:200
7 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 構造図（2・3通り軸組図）
2通軸組図 1:200 3通軸組図 1:200
5
8 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 構造計画の特徴
・構造種別は鉄筋コンクリート造とし、架構形式はX方向・Y方向ともコア部分に耐力壁を有するラーメ ン構造とする。
・X方向A通り大梁は腰壁を設けて剛性を高め、C通り耐震壁架構とできるだけバランスさせる。なお、腰壁を考慮しても柱内法スパンは柱成の2倍を確保できるように配慮した。
・X方向B通りは、2通り、５通りから長さ2.4mの袖壁を有する柱とする。
・X方向C通りは、3-4通り間を開口つき耐震壁とし、2通り、 5通りから長さ3.2mの袖壁を有する柱を設ける。
・Y方向は2通りと5通りのB-C通り間(階段横)を無開口耐震壁として、剛性を高める。
・杭は先端がGL-30mのアースドリル工法による場所打ちコンクリート杭を用いる。
9 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 構造設計方針
・構造計算ルートは大地震に対する保有耐力計算を行うルート3とする。
・地盤は第二種地盤とし、Ai・Rt・建物一次固有周期は告示による略算式を用いて算出する。
・応力解析には一貫構造計算プログラム｢BRAIN-RC・旧認定番号TRPG-0001｣を使用する。
・許容応力度計算に用いる応力・変形は、ひび割れを考慮した立体静的弾塑性解析結果を用いる。
・腰壁付き梁、そで壁付き柱は壁を構造部材として扱い、耐力、剛性ともに適切に評価する。
6
10 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例：応力解析方針
・解析における部材のモデル化は、梁：材端剛塑性回転バネつき曲げせん断線材要素、柱：材端剛塑性回転バネつき曲げせん断軸力線材要素、耐震壁：壁谷澤モデル(上下の剛梁に接続する柱要素と両端ピンの軸方向弾塑性バネ)に置換して行う。
・梁要素と柱要素の回転バネには曲げひび割れ強度と曲げ降伏強度を持ったトリリニア復元力特性、耐震壁要素のせん断バネにはせん断ひび割れ強度とせん断降伏強度を持ったトリリニア復元力特性、その他は降伏のみ考慮するバイリニア復元力特性を与えて解析を行う。
・柱梁接合部は剛域を設定し、剛域端は材成の1/4入った位置とする。
・袖壁つき柱と腰壁つき梁の初期剛性(弾性剛性)は、変断面部材として精算して求める。ひび割れによる剛性低下率は袖壁や腰壁がないものとして算出し、初期剛性に乗じてひび割れ後剛性とした。
・上部構造の応力解析時は最下階ピン支持モデルとし、基礎バネは設けない。
11 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
・柱および梁の設計用せん断力は、1次設計用応力に対して修復性の確保を目的にしたせん断設計を行う。従って設計用せん断力はQD=QL+QEとする。
・腰壁つき梁の短期曲げ設計設計では、変断面部材として腰壁の縁応力度を2/3Fc以下、あるいは壁筋を降伏応力度以下に抑える。袖壁つき柱も同様である。
・基礎の浮き上がりに対しては、1次設計においては杭の許容引抜き抵抗力以下であることを確認する。
・変形角、偏心率、剛性率などの検討は、弾性と剛性低下考慮の両者のうち危険側を採用する。
計算例：許容応力度設計
7
12 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 解析モデル図（A通り）
GL 200
1 27,200 37,200 47,200 57,200 67,200
1FL
2FL
4,100
3FL
3,900
4FL
3,900
5FL
3,900
6FL
3,900
7FL3,900
RFL
3,900
GZ
RC
13 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
GL 200
1 27,200 37,200 47,200 57,200 67,200
1FL
2FL
4,100
3FL
3,900
4FL
3,900
5FL
3,900
6FL
3,900
7FL
3,900
RFL
3,900
GZ
RC
計算例： 解析モデル図（B通り）
8
14 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 応力図（長期応力／C通り）
GL 200
1 27,200 37,200 47,200 57,200 67,200
1FL
2FL
4,100
3FL
3,900
4FL
3,900
5FL
3,900
6FL
3,900
7FL
3,900
RFL
3,900
GZ
RC
-1
-2
( 1)
( 1)
1927
-3
-4
( 2)
( 2)
1641
-3
-4
( 2)
( 2)
1358
-3
-4
( 2)
( 2)
1076
-4
-5
( 2)
( 2)
793
-5
-5
( 3)
( 3)
509
-2
-2
( 1)
( 1)
225
96 -60 162
( 86)
(-112)
97 -180 164
( 154)
(-119)
97 -164 181
( 119)
(-154)
96 -162 60
( 112)
( -86)
68 -91 108
( 75)
( -77)
86 -167 144
( 139)
(-103)
88 -146 169
( 104)
(-140)
68 -107 91
( 77)
( -75)
68 -89 108
( 75)
( -77)
86 -167 143
( 139)
(-102)
87 -145 168
( 104)
(-140)
68 -108 90
( 77)
( -75)
68 -89 109
( 75)
( -77)
86 -167 143
( 139)
(-102)
87 -145 168
( 104)
(-140)
68 -108 89
( 77)
( -75)
68 -89 108
( 75)
( -77)
86 -167 142
( 139)
(-102)
87 -145 168
( 104)
(-140)
68 -108 90
( 77)
( -75)
68 -89 109
( 75)
( -77)
93 -177 151
( 145)
(-106)
87 -145 169
( 104)
(-140)
68 -109 89
( 77)
( -75)
67 -93 107
( 76)
( -76)
86 -167 142
( 139)
(-102)
87 -145 169
( 104)
(-140)
67 -106 93
( 76)
( -76)
72 -75 118
( 73)
( -82)
71 -124 118
( 91)
( -86)
71 -118 123
( 86)
( -91)
72 -117 75
( 82)
( -73)
6
60
48
( -24)
( -24)
1533 -6
19
31
( -11)
( -11)
1267 0
0
0
( 0)
( 0)
1369 0
0
0
( 0)
( 0)
1223 6
-19
-31
( 11)
( 11)
1250 -6
-60
-48
( 25)
( 25)
1301
-1
43
44
( -22)
( -22)
1304 0
29
29
( -15)
( -15)
1124 0
0
0
( 0)
( 0)
1168 0
0
0
( 0)
( 0)
1046 0
-31
-31
( 16)
( 16)
1109 1
-43
-44
( 22)
( 22)
1109
0
46
46
( -23)
( -23)
1080 0
29
30
( -15)
( -15)
935 0
0
0
( 0)
( 0)
971 0
0
0
( 0)
( 0)
873 1
-30
-31
( 16)
( 16)
923 0
-46
-46
( 23)
( 23)
922
0
43
44
( -22)
( -22)
855 -1
28
30
( -15)
( -15)
746 0
0
0
( 0)
( 0)
774 0
0
0
( 0)
( 0)
699 1
-29
-30
( 15)
( 15)
735 0
-43
-44
( 22)
( 22)
736
0
45
46
( -24)
( -24)
631 -3
29
34
( -16)
( -16)
555 0
0
0
( 0)
( 0)
577 0
0
0
( 0)
( 0)
526 0
-30
-30
( 15)
( 15)
547 0
-46
-46
( 24)
( 24)
551
2
42
38
( -20)
( -20)
407 3
34
28
( -16)
( -16)
362 0
0
0
( 0)
( 0)
376 0
0
0
( 0)
( 0)
354 1
-30
-32
( 16)
( 16)
360 -2
-42
-38
( 21)
( 21)
367
-10
55
75
( -33)
( -33)
181 13
33
7
( -10)
( -10)
155 0
0
0
( 0)
( 0)
178 0
0
0
( 0)
( 0)
180 -12
-31
-6
( 9)
( 9)
155 10
-55
-75
( 33)
( 33)
179
Rx=0 Rz=1715 My=0
Rx=0 Rz=2932 My=0
Rx=0 Rz=2678 My=0
Rx=0 Rz=2534 My=0
Rx=0 Rz=2914 My=0
Rx=0 Rz=1480 My=0
15 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 解析モデル図･応力図（長期応力／2通り）
GL 200
A B9,000 C5,400
1FL
2FL
4,100
3FL
3,900
4FL
3,900
5FL
3,900
6FL
3,900
7FL
3,900
RFL
3,900
BZ
RC
-245
-262
( 124)
( 124)
2633
-199
-213
( 106)
( 106)
2147
-212
-224
( 112)
( 112)
1778
-206
-215
( 108)
( 108)
1410
-215
-222
( 112)
( 112)
1041
-204
-208
( 106)
( 106)
668
-298
-301
( 154)
( 154)
303
284 -241 548
( 237)
(-297)
218 -372 436
( 239)
(-243)
219 -370 437
( 239)
(-243)
219 -369 437
( 239)
(-243)
219 -371 435
( 239)
(-243)
220 -370 436
( 239)
(-243)
216 -382 429
( 241)
(-241)
218 -292 428
( 214)
(-232)
23
241
194
( -99)
( -99)
3262 0
0
0
( 0)
( 0)
3036 0
0
0
( 0)
( 0)
1267
-2
178
182
( -92)
( -92)
2785 0
0
0
( 0)
( 0)
2650 0
0
0
( 0)
( 0)
1124
-1
188
189
( -97)
( -97)
2316 0
0
0
( 0)
( 0)
2203 0
0
0
( 0)
( 0)
935
-1
180
183
( -93)
( -93)
1848 0
0
0
( 0)
( 0)
1757 0
0
0
( 0)
( 0)
746
-1
188
191
( -97)
( -97)
1379 0
0
0
( 0)
( 0)
1312 0
0
0
( 0)
( 0)
555
7
179
164
( -88)
( -88)
910 0
0
0
( 0)
( 0)
861 0
0
0
( 0)
( 0)
362
-37
218
292
(-131)
(-131)
440 0
0
0
( 0)
( 0)
432 0
0
0
( 0)
( 0)
155
Ry=0 Rz=3741 Mx=0
Ry=0 Rz=5139 Mx=0
Ry=0 Rz=2932 Mx=0
GL 200
A B9,000 C5,400
1FL
2FL
4,100
3FL
3,900
4FL
3,900
5FL
3,900
6FL
3,900
7FL
3,900
RFL
3,900
BZ
RC
解析モデル図 応力図
9
16 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 応力図（短期応力：A通り）
GL 200
1 27,200 37,200 47,200 57,200 67,200
1FL
2FL
4,100
3FL
3,900
4FL
3,900
5FL
3,900
6FL
3,900
7FL
3,900
RFL
3,900
GZ
RC
157 1267 1248
(-291)
(-459)
100 1021 1161
(-214)
(-392)
112 1051 1166
(-219)
(-397)
111 1039 1157
(-216)
(-394)
15 1139 1404
(-297)
(-465)
81 1052 1127
(-258)
(-391)
88 1010 1105
(-224)
(-364)
89 1011 1104
(-223)
(-364)
87 1010 1106
(-224)
(-364)
73 1043 1134
(-260)
(-393)
91 996 1046
(-239)
(-369)
65 927 1063
(-208)
(-345)
65 927 1062
(-207)
(-345)
78 930 1041
(-205)
(-343)
42 949 1095
(-242)
(-372)
73 936 1021
(-226)
(-357)
77 912 1024
(-200)
(-338)
77 913 1025
(-200)
(-338)
77 910 1022
(-200)
(-337)
57 920 1039
(-229)
(-359)
74 809 892
(-188)
(-318)
79 801 909
(-169)
(-306)
79 802 910
(-169)
(-307)
79 799 907
(-168)
(-306)
59 796 909
(-191)
(-321)
64 613 717
(-132)
(-263)
63 633 772
(-126)
(-264)
63 633 773
(-126)
(-264)
63 630 771
(-126)
(-263)
56 607 727
(-135)
(-266)
80 540 611
(-106)
(-236)
72 561 683
(-104)
(-242)
71 560 683
(-104)
(-242)
72 556 678
(-103)
(-240)
56 522 643
(-110)
(-240)
62 200 299
( -10)
(-137)
74 213 318
( -8)
(-140)
61 194 325
( -6)
(-138)
69 213 329
( -10)
(-141)
48 174 302
( -9)
(-135)
-512
-1267
-244
( 341)
( 341)
946 -677
-2269
-915
( 720)
( 720)
3435 -662
-2211
-888
( 700)
( 700)
3225 -662
-2205
-882
( 698)
( 698)
3113 -678
-2296
-940
( 731)
( 731)
3146 -577
-1404
-250
( 374)
( 374)
3442
-188
-809
-432
( 318)
( 318)
887 -216
-1222
-790
( 516)
( 516)
2915 -216
-1227
-796
( 519)
( 519)
2754 -217
-1232
-799
( 521)
( 521)
2657 -209
-1209
-791
( 513)
( 513)
2704 -203
-884
-478
( 349)
( 349)
2850
-49
-564
-465
( 264)
( 264)
807 -139
-1184
-906
( 536)
( 536)
2404 -142
-1193
-910
( 539)
( 539)
2290 -142
-1193
-909
( 539)
( 539)
2211 -143
-1199
-913
( 541)
( 541)
2274 -55
-618
-508
( 289)
( 289)
2294
11
-471
-494
( 247)
( 247)
716 -73
-1027
-880
( 489)
( 489)
1899 -72
-1027
-883
( 490)
( 490)
1826 -72
-1026
-882
( 489)
( 489)
1766 -73
-1029
-883
( 490)
( 490)
1835 1
-530
-533
( 273)
( 273)
1749
56
-315
-428
( 191)
( 191)
590 -24
-813
-765
( 405)
( 405)
1402 -23
-829
-783
( 413)
( 413)
1364 -23
-827
-781
( 412)
( 412)
1319 -24
-820
-773
( 409)
( 409)
1386 51
-376
-478
( 219)
( 219)
1239
122
-185
-430
( 158)
( 158)
412 51
-584
-685
( 326)
( 326)
920 45
-622
-712
( 342)
( 342)
904 47
-622
-716
( 343)
( 343)
870 50
-604
-704
( 335)
( 335)
921 105
-249
-458
( 181)
( 181)
780
45
-110
-200
( 80)
( 80)
212 13
-486
-512
( 256)
( 256)
445 -9
-530
-512
( 267)
( 267)
445 7
-524
-538
( 272)
( 272)
421 4
-496
-503
( 256)
( 256)
450 59
-184
-302
( 125)
( 125)
340
Rx=0 Rz=864 My=0
Rx=0 Rz=3983 My=0
Rx=0 Rz=3692 My=0
Rx=0 Rz=3585 My=0
Rx=0 Rz=3538 My=0
Rx=0 Rz=4097 My=0
17 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 応力図（短期応力：C通り）
GL 200
1 27,200 37,200 47,200 57,200 67,200
1FL
2FL
4,100
3FL
3,900
4FL
3,900
5FL
3,900
6FL
3,900
7FL
3,900
RFL
3,900
GZ
RC
-6570
-4471
(2693)
(2693)
1644
-5539
-4614
(2603)
(2603)
1431
-4830
-4659
(2433)
(2433)
1210
-3699
-4109
(2002)
(2002)
982
-3889
-2849
(1728)
(1728)
728
-1724
-2116
( 985)
( 985)
465
142
-427
( 73)
( 73)
200
21 621 993
(-134)
(-332)
749 1937 978
(-254)
(-526)
-628 882 2678
(-373)
(-646)
249 854 770
(-139)
(-337)
110 293 406
( -24)
(-176)
321 605 446
( -10)
(-252)
-203 367 1263
(-119)
(-364)
122 296 386
( -25)
(-177)
103 292 421
( -26)
(-178)
356 747 516
( -40)
(-281)
-236 430 1390
(-146)
(-389)
123 303 391
( -27)
(-179)
103 290 418
( -26)
(-177)
359 779 542
( -48)
(-289)
-236 463 1423
(-155)
(-399)
121 300 392
( -27)
(-178)
105 253 377
( -14)
(-166)
332 699 517
( -34)
(-274)
-208 435 1339
(-139)
(-383)
122 262 352
( -15)
(-167)
111 220 331
( -3)
(-154)
318 620 498
( -14)
(-265)
-180 404 1251
(-123)
(-366)
126 225 308
( -4)
(-155)
110 202 315
( 2)
(-149)
287 564 471
( -8)
(-249)
-149 380 1167
(-108)
(-351)
123 208 295
( 1)
(-151)
91 138 293
( 16)
(-139)
262 592 452
( -55)
(-232)
-153 356 1046
(-108)
(-285)
124 174 262
( 12)
(-143)
-220
-621
-181
( 181)
( 181)
740 -2271
-2930
1611
( 298)
( 298)
488 0
0
0
( 0)
( 0)
-2135 0
0
0
( 0)
( 0)
4596 -2427
-3532
1322
( 499)
( 499)
2324 -259
-770
-251
( 231)
( 231)
2157
5
-112
-121
( 60)
( 60)
653 -1140
-2622
-343
( 760)
( 760)
531 0
0
0
( 0)
( 0)
-1271 0
0
0
( 0)
( 0)
3351 -1137
-2880
-606
( 894)
( 894)
1950 14
-135
-163
( 76)
( 76)
1817
0
-171
-172
( 88)
( 88)
583 154
-825
-1133
( 502)
( 502)
582 0
0
0
( 0)
( 0)
-539 0
0
0
( 0)
( 0)
2249 160
-1087
-1407
( 639)
( 639)
1480 -2
-228
-225
( 116)
( 116)
1466
25
-119
-168
( 73)
( 73)
504 776
-65
-1616
( 431)
( 431)
570 0
0
0
( 0)
( 0)
26 0
0
0
( 0)
( 0)
1324 781
-316
-1879
( 563)
( 563)
1072 25
-166
-217
( 98)
( 98)
1125
34
-85
-153
( 61)
( 61)
404 1122
540
-1704
( 299)
( 299)
509 0
0
0
( 0)
( 0)
580 0
0
0
( 0)
( 0)
438 1122
278
-1967
( 433)
( 433)
709 34
-136
-204
( 87)
( 87)
809
36
-67
-138
( 53)
( 53)
281 1192
754
-1629
( 224)
( 224)
392 0
0
0
( 0)
( 0)
675 0
0
0
( 0)
( 0)
3 1186
491
-1880
( 356)
( 356)
404 29
-104
-162
( 68)
( 68)
517
37
-64
-138
( 52)
( 52)
131 818
751
-884
( 34)
( 34)
161 0
0
0
( 0)
( 0)
431 0
0
0
( 0)
( 0)
-86 863
505
-1221
( 183)
( 183)
186 65
-133
-262
( 101)
( 101)
245
Rx=0 Rz=681 My=0
Rx=0 Rz=1678 My=0
Rx=0 Rz=-1206 My=0
Rx=0 Rz=5925 My=0
Rx=0 Rz=4617 My=0
Rx=0 Rz=2609 My=0
10
18 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 応力図（短期応力：2・3通り）
GL 200
A B9,000 C5,400
1FL
2FL
4,100
3FL
3,900
4FL
3,900
5FL
3,900
6FL
3,900
7FL
3,900
RFL
3,900
BZ
RC
-4398
-7467
(2894)
(2894)
2334
-4397
-7347
(3011)
(3011)
2042
-4396
-6033
(2674)
(2674)
1833
-3287
-4957
(2114)
(2114)
1531
-2938
-4016
(1783)
(1783)
1198
-2272
-2233
(1155)
(1155)
828
-12
-400
( 106)
( 106)
379
629 766 866
( 83)
(-452)
482 508 788
( 96)
(-386)
454 598 934
( 68)
(-414)
421 607 1010
( 58)
(-424)
401 564 1008
( 64)
(-418)
409 503 929
( 80)
(-402)
407 474 905
( 86)
(-396)
351 410 864
( 82)
(-364)
-340
-766
-87
( 195)
( 195)
2180 0
0
0
( 0)
( 0)
-2518 0
0
0
( 0)
( 0)
8619
-52
-422
-318
( 190)
( 190)
1848 0
0
0
( 0)
( 0)
-1251 0
0
0
( 0)
( 0)
6437
25
-279
-329
( 156)
( 156)
1548 0
0
0
( 0)
( 0)
-144 0
0
0
( 0)
( 0)
4296
20
-278
-319
( 153)
( 153)
1255 0
0
0
( 0)
( 0)
570 0
0
0
( 0)
( 0)
2637
33
-246
-312
( 143)
( 143)
955 0
0
0
( 0)
( 0)
1092 0
0
0
( 0)
( 0)
1198
49
-191
-289
( 123)
( 123)
637 0
0
0
( 0)
( 0)
1262 0
0
0
( 0)
( 0)
159
113
-184
-410
( 152)
( 152)
313 0
0
0
( 0)
( 0)
747 0
0
0
( 0)
( 0)
-91
Ry=0 Rz=2498 Mx=0
Ry=0 Rz=-1098 Mx=0
Ry=0 Rz=10829 Mx=0
GL 200
A B9,000 C5,400
1FL
2FL
4,100
3FL
3,900
4FL
3,900
5FL
3,900
6FL
3,900
7FL
3,900
RFL
3,900
BZ
RC
577 770 844
( 58)
(-429)
-155 173 737
( -90)
(-264)
342 492 926
( 56)
(-381)
53 192 281
( -28)
(-156)
363 540 933
( 49)
(-387)
53 190 278
( -27)
(-155)
355 516 924
( 53)
(-383)
56 187 270
( -25)
(-152)
367 458 842
( 69)
(-367)
52 156 246
( -15)
(-142)
376 388 755
( 88)
(-348)
58 136 216
( -5)
(-132)
389 351 693
( 99)
(-337)
52 116 207
( 1)
(-126)
400 270 495
( 117)
(-283)
-3 -16 155
( 25)
( -80)
-342
-770
-86
( 196)
( 196)
2150 -218
-1017
-582
( 358)
( 358)
3465 -299
-737
-140
( 193)
( 193)
1898
-54
-406
-298
( 181)
( 181)
1854 20
-537
-577
( 286)
( 286)
2923 -4
-141
-133
( 70)
( 70)
1663
20
-241
-281
( 134)
( 134)
1573 33
-546
-611
( 297)
( 297)
2418 3
-145
-152
( 76)
( 76)
1405
17
-236
-271
( 130)
( 130)
1288 30
-500
-560
( 272)
( 272)
1926 12
-119
-142
( 67)
( 67)
1124
30
-187
-247
( 111)
( 111)
988 26
-439
-490
( 238)
( 238)
1434 16
-104
-135
( 61)
( 61)
840
55
-141
-250
( 100)
( 100)
671 23
-401
-447
( 218)
( 218)
939 31
-81
-142
( 57)
( 57)
553
85
-101
-270
( 95)
( 95)
342 59
-362
-480
( 216)
( 216)
449 46
-64
-155
( 56)
( 56)
263
Ry=0 Rz=2452 Mx=0
Ry=0 Rz=4130 Mx=0
Ry=0 Rz=3894 Mx=0
２通り ３通り
19 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 層間変形角／剛性率／偏心率
弾性 弾塑性 弾性 弾塑性 弾性 弾塑性
7 0.427 7.4 1/2883 1/1963 1.443 1.499 0.005 0.128 1.000
6 0.338 18.8 1/2190 1/1510 1.114 1.153 0.081 0.067 1.000
5 0.295 23.5 1/1794 1/1225 0.923 0.936 0.123 0.115 1.000
4 0.264 26.0 1/1601 1/1068 0.827 0.816 0.136 0.121 1.0003 0.240 29.4 1/1546 1/1007 0.806 0.769 0.158 0.133 1.028
2 0.219 31.9 1/1589 1/1039 0.837 0.793 0.186 0.169 1.119
1 0.200 32.6 1/2061 1/1354 1.050 1.034 0.132 0.077 1.000
7 0.427 1.6 1/1364 1/831 1.143 1.199 0.014 0.014 1.000
6 0.338 42.0 1/1130 1/721 0.952 1.041 0.025 0.025 1.0005 0.295 50.3 1/1019 1/663 0.863 0.957 0.030 0.030 1.000
4 0.264 54.6 1/975 1/611 0.831 0.882 0.034 0.034 1.000
3 0.240 59.1 1/1016 1/601 0.872 0.867 0.040 0.040 1.000
2 0.219 66.0 1/1129 1/613 0.972 0.885 0.041 0.041 1.000
1 0.200 68.7 1/1584 1/810 1.367 1.169 0.043 0.043 1.000
X
Y
方向 階剛性率 偏心率
FesCi 耐震壁の分担率(%)最大の層間変形角
11
20 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
・解析モデルは一次設計と同じ架構モデルとする。外力分布はAi分布とし、基礎の浮き上がりを拘束して崩壊メカニズムを形成させてDsを決定した。
・X方向は概ね全ての梁端に曲げヒンジが生じる崩壊メカニズムとなる。腰壁つき梁では壁体の圧壊が先行するという実験結果もあり、FBランク部材とした。耐震壁分担率が多くなる1階、FB部材とFA部材の比率により、Ds＝0.30とDs＝0.35の階が混在する。
・Y方向の保有耐力算出に際しては、基礎の浮き上がりと直交抑え効果を考慮した。FA・WAの組合せであるが、耐震壁分担率が30%を超えるのでDs＝0.35となる。
・終局強度を計算する場合の鉄筋強度は基準強度を1.1倍した値を用いる。
・せん断終局強度は荒川mean式を採用した。
・袖壁付き柱部材のランク判定においては軸力比、せん断応力比および鉄筋比は袖壁を含んだ面積で判定し、h０/Dは柱の断面のみで判定した。
・メカニズム形成時は概ね１/５０程度で、保有耐力時は1/100程度とした。
計算例： 保有水平耐力計算方針
21 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： メカニズム図（A通り）
GL 200
1 27,200 37,200 47,200 57,200 67,200
1FL
2FL
4,100
3FL
3,9
00
4FL
3,90
0
5FL
3,900
6FL
3,90
0
7FL
3,900
RFL
3,9
00
GZ
RC
34 (14) 41
40 (16) 39
38 (16) 39
36 (16) 41
39 (13) 31
( 8) ( 5)
38
46 ( 5)
39
46 ( 5)
39
46 ( 6)
40
46 ( 5)
35
34 ( 2) 37
37 ( 2) 37
37 ( 2) 37
37 ( 2) 37
37 ( 2) 33
36 ( 3) 40
39 ( 2) 40
40 ( 2) 39
39 ( 2) 39
39 ( 3) 34
40 ( 3)
43
43 ( 3)
44
44 ( 3)
43
43 ( 3)
43
43 ( 3)
38
28 ( 4) 42
30 ( 3) 41
31 ( 3) 41
30 ( 3) 41
29 ( 4) 40
34 ( 8) 45
36 ( 5) 44
37 ( 5) 44
36 ( 5) 44
36 ( 7) 43
47 (46)(16)
(21) (46)(13)
(22) (46)(12)
(20) (46)(12)
47 (46) 48
46
45
(15)
(41)
(28)
(16)
(28)
(16)
(28)
(16)
(39)
(26)
42
47
(27)
(27)
(26)
(27)
(27)
(28)
(27)
(27)(28)
(24)
(25)
(22)
(25)
(22)
(26)
(23)
(25)
(23)(29)
(21)
(24)
(19)
(24)
(19)
(25)
(20)
(25)
(20) (44)
(33)
(21)
(24)
(19)
(24)
(19)
(25)
(19)
(24)
(19) (33)
48
(33)
(18)
(29)
(19)
(30)
(19)
(32)
(20) (29)
(39)
(30)
(48)
47
(29)
47
(30)
(48)
47
(30)
(48)
47 48
12
22 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： メカニズム図（B通り）
GL 200
1 27,200 37,200 47,200 57,200 67,200
1FL
2FL
4,10
0
3FL
3,900
4FL
3,900
5FL
3,900
6FL
3,90
07FL
3,90
0
RFL
3,90
0
GZ
RC
33 26
17 (17) 36
45 46
44 (10)(29)
(20) 36
32
38
30 (23)
31
33
39
31 (23)
33
32
36
31 36
29 (23) 31
34 41
32 (22) 31
31 37
32 37
30 (23) 32
36 42
33 (22) 32
32 37
34 (38)
41
33 (24)
36
42 (43)
44
37 (23)
35
34 (37)
40
32 42
32 (31) 34
36 44
35 (29) 33
31 41
34 43
36 (35) 39
42 45
40 (33) 37
35 43
41 ( 7)
(12)( 8)
(38)(10)
47 (40) 41
38 46
(23) (20)
(45)
(35)
(18)
(44)
(31)
32
(24)
(20)
(22)
(34)
(31)
(29)
(23)
(20)
(29)
(30)
(29)
(28)
(27)
(26)
(48)
(28)
(48)
(28)
(24)
(29)
(24)
(28)
(24)
(24)
22
(26)
(21)
(27)
(22)
(27)
(39)
(45) 22
(26)
(21)
(29)
(23)
(36)
(38)(47)
(33) 36
(19)
43
(26)
42
(45)
(22)
23 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： メカニズム図（C通り）
GL 200
1 27,200 37,200 47,200 57,200 67,200
1FL
2FL
4,10
0
3FL
3,900
4FL
3,900
5FL
3,900
6FL
3,90
0
7FL
3,90
0
RFL
3,90
0
GZ
RC
(12)
(12)
(13)
(15)
(17)
(21)
(48)
43 32
33 (15) 31
40 ( 9)(20)
(16) 44
34
36
25
27
30 (28)
30
36
34
35 34
23 25
26 (26) 27
34 35
35 35
23 25
26 (26) 27
35 35
38
38
24 (46)
25
27 (25)
29
38
38
34 35
26 25
26 (28) 30
34 35
38 39
28 27
29 (31) 33
38 38
45 47
(23) (28) 28
32 20
40 44
(18)
(40)
30
(29)
(19)
(18)
48
(18)
(46)
(42)
(33)
(35)
(31)
(42) (22)
(24)
(41) 20
(25)
(47)
(38) (21)
(45)
47 (45)(48)
(34) 32
(46)
(47)
(32)
13
24 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： メカニズム図（２・3通り）
２通り ３通りGL 200
A B9,000 C5,400
1FL
2FL
4,100
3FL
3,9
00
4FL
3,90
0
5FL
3,900
6FL
3,90
0
7FL
3,900
RFL
3,9
00
BZ
RC
36 (12)
(28) 49
44 (19)
41
32 (27)
28
43 (18) 43
35 (28) 29
44 (19) 45
37 (29) 29
48 (19)
49
45 (30)
32
43 (22)( 1)
( 9) 30
46 (25)( 1)
(14) 35
*( 1) 43
36
(33)
46
(32)
(22)
(16)
44
48
(20)
(20)(30)
(27)
(18)
(17)(30)
48
(16)
(42)
49
48
49
40
37 (43)(41)
(28)
39
36 (48)(44)
(27)
36
26 (37)
GL 200
A B9,000 C5,400
1FL
2FL
4,100
3FL
3,9
00
4FL
3,90
0
5FL
3,900
6FL
3,90
0
7FL
3,900
RFL
3,9
00
BZ
RC
(14)
(11)
(13)
(14)
(17)
(24)
31 31
37 (20)
37
36 (16) 35
37 (14) 34
39 (11)
34
34 (14) 27
36 (15) 28
45 (17) 30
39
(30)
(24)
(26)(26)
(24)(25)
(23)
(28)
(23)(34)
(26)(33)
(21)
25 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： Ｑ-γ関係図（X方向正加力時）
/ / / / / / /
1FL
2FL
3FL
4FL
5FL
6FL
7FL
Q-γグラフ
1FL
Q(kN)
γ
3FL
4FL
5FL
6FL
7FL
30000
25000
20000
15000
10000
5000
00 1/1000 1/500 1/250 1/200 1/125 1/100 1/50
KE KSE KSE/KE=0.61
保有耐力時
短期設計時
メカニズム時
2FL
14
26 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： Ｑ-γ関係図（Y方向正加力時）
1FL
2FL
3FL
4FL
5FL
6FL
7FL
Q-γグラフ
1FL
Q(kN)
γ
3FL
4FL
5FL
6FL
7FL
30000
25000
20000
15000
10000
5000
00 1/1000 1/500 1/250 1/200 1/125 1/100 1/50
保有耐力時
短期設計時
KE KSEKSE/KE=0.51
メカニズム時(浮き上がり)
2FL
27 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 部材ランク図（A通り）
GL 200
1 27,200 37,200 47,200 57,200 67,200
1FL
2FL
4,10
0
3FL
3,90
0
4FL
3,9
00
5FL
3,9
00
6FL
3,90
0
7FL
3,9
00
RFL
3,9
00
GZRC
FB FB FB FB FB
FB FB FB FB FB
FB FB FB FB FB
FB FB FB FB FB
FB FB FB FB FB
FB FB FB FB FB
FB FB FB FB FB
FB FB FB FB FB
FB (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FB (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FB (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FA (FB)
FB (FB)
FB (FB)
FB (FB)
FB (FB)
FB (FB)
15
28 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 部材ランク図（B通り）
GL 200
1 27,200 37,200 47,200 57,200 67,200
1FL
2FL
4,10
0
3FL
3,90
0
4FL
3,9
00
5FL
3,9
00
6FL
3,90
0
7FL
3,9
00
RFL
3,9
00
GZRC
FA FA FA FA FA
FA FA FA FA FA
FA FA FA FA FA
FA FA FA FA FA
FA FA FA FA FA
FA FA FA FA FA
FA FA FA FA FA
FA FA FA FA FA
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FC (FC)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
FA (FA)
29 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 部材ランク図（C通り）
16
30 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 部材ランク図（2・3通り）
２通り ３通り
31 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 保有水平耐力計算結果（X方向）
柱ランク 耐震壁ランク βu Ds Fes Qud Qun Qu Qu/Qun(kN) (kN) (kN)
7 FB WA 0.20 0.35 1.00 12,478 4,367 5,350 1.225 OK6 FA WA 0.23 0.30 1.00 21,662 6,499 9,288 1.429 OK5 FB WA 0.22 0.35 1.00 29,176 10,212 12,509 1.225 OK4 FB WA 0.25 0.35 1.00 35,408 12,393 15,181 1.225 OK3 FA WA 0.26 0.30 1.03 40,538 12,506 17,381 1.390 OK2 FB WA 0.24 0.35 1.12 44,642 17,487 19,140 1.095 OK1 FB WA 0.28 0.35 1.00 47,789 16,726 20,489 1.225 OK
判定方向 階
+X
17
32 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 保有水平耐力計算結果（Y方向）
柱ランク 耐震壁ランク βu Ds Fes Qud Qun Qu Qu/Qun(kN) (kN) (kN)
7 FA WA 0.16 0.30 1.00 12,478 3,743 5,624 1.502 OK6 FA WA 0.47 0.35 1.00 21,662 7,582 9,764 1.288 OK5 FA WA 0.50 0.35 1.00 29,176 10,212 13,151 1.288 OK4 FA WA 0.47 0.35 1.00 35,408 12,393 15,959 1.288 OK3 FA WA 0.55 0.35 1.00 40,538 14,188 18,272 1.288 OK2 FA WA 0.58 0.35 1.00 44,642 15,625 20,121 1.288 OK1 FA WA 0.53 0.35 1.00 47,789 16,726 21,539 1.288 OK7 FA WA 0.21 0.30 1.00 12,478 3,743 4,631 1.237 OK6 FA WA 0.40 0.35 1.00 21,662 7,582 8,040 1.060 OK5 FA WA 0.43 0.35 1.00 29,176 10,212 10,829 1.060 OK4 FA WA 0.45 0.35 1.00 35,408 12,393 13,141 1.060 OK3 FA WA 0.49 0.35 1.00 40,538 14,188 15,046 1.060 OK2 FA WA 0.50 0.35 1.00 44,642 15,625 16,569 1.060 OK1 FA WA 0.49 0.35 1.00 47,789 16,726 17,736 1.060 OK
-Y
+Y
方向 階 判定
33 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 断面設計（一般柱：１階ＣA2）
修復性検討用の短期設計（1.0QE）安全性検討用の短期設計（1.5QE）
主筋 14-UD32
帯筋 LD13 @100
短期設計用せん断力 Qd=1097 kN
せん断検定比 0.84
短期設計用せん断力 Qd=732 kN
せん断検定比 0.93
主筋 14-UD32
帯筋 LD13 @100
2次設計時も同上
18
34 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 断面設計（袖壁柱：3階ＣB2）
3階CB2
曲げ（壁圧縮）
MAL＝2801 kN･m ＞ MDL＝30 kN･m → OK
MAS＝5242 kN･m ＞ MDS＝699 kN･m → OK
曲げ（壁引張）
MAL＝3334 kN･m ＞ MDL＝30 kN･m → OK
MAS＝4122 kN･m ＞ MDS＝856 kN･m → OK
せん断
QAS＝1838 kN ＞ QDS＝482 kN → OK
中立軸（壁圧縮）
中立軸（壁引張）
35 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
中立軸（壁圧縮）
中立軸（壁引張）
計算例： 断面設計（腰壁梁：3階ＧA2）
曲げ（上端引張）
MAL＝677 kN･m ＞ MDL＝88 kN･m → OK
MAS＝940 kN･m ＞ MDS＝911 kN･m → OK
曲げ（下端引張）
MAL＝927 kN･m ＞ MDL＝45 kN･m → OK
MAS＝1819 kN･m ＞ MDS＝781 kN･m → OK
せん断
QAS＝839 kN ＞ QDS＝336 kN → OK
3階GA2
19
36 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 代表断面リスト（柱・壁）
壁リスト
階 名称 WC3G WB2B , WB5B
たて筋 LD13@200ダブル LD13@200ダブル
よこ筋 LD13@100ダブル LD13@100ダブル
たて筋 LD16@200ダブル LD13@200ダブル
よこ筋 LD16@100ダブル LD13@100ダブル
5～7
1～4
壁厚200 壁厚200
37 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 代表断面リスト（X方向大梁）
20
38 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
計算例： 代表断面リスト（Y方向大梁）
39 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
8条 構造解析の基本事項1．応力と変形の算定
（１）弾性剛性と剛性低下（２）ヤング係数（３）断面積、断面2次モーメント、T形断面
（４）考慮する変形2．部材の接合部や材に接する部分などが応力、変形に及ぼ
す影響
8条の改定
現行8条
21
40 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
8条 構造解析の基本事項１．応力と変形の算定（１） 弾性剛性と剛性低下（２） ヤング係数
２．柱・梁の剛性評価（１） 断面積、断面２次モーメント（２） T形断面（３） 考慮する変形（４） ひび割れによる剛性低下
３．壁の剛性評価（1）開口のある耐震壁（2）ひび割れによる剛性低下
ⅰ）ひび割れによるせん断剛性の低下ⅱ）ひび割れによる曲げ剛性の低下
（3）高強度材料を用いた場合の耐震壁の剛性（4）構造解析の目的に応じた耐震壁の剛性の設定
8条の改定
改定案8条
41 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
１０条 梁、柱および耐震壁１．受ける荷重の範囲２．柱荷重３．積載荷重４．小梁のモーメント５．鉛直荷重を受けるラーメンの解析（１）柱の部材角を無視する（２）曲げモーメントは隣接する材まで（３）梁のせん断力は単純梁として６．水平力を受ける有壁ラーメンおよび
無壁ラーメンの解析（１）直交２方向に別々に作用する（２）水平力は床位置に集中する（３）剛床仮定
７．水平力に対する床のねじれ回転の影響８．水平力に対する耐震壁の剛性評価（１）耐震壁の基礎回転（２）無壁ラーメン部分の地震力分担（３）開口のある耐震壁（４）せん断剛性の低下（５）高強度材料を用いた場合の耐震壁の剛性（６）構造解析の目的に対応した耐震壁の剛性
低下率の設定
9条の改定
現行10条
22
42 ／ 46解析WGRC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31
９条 骨組の解析
１．受ける荷重の範囲２．柱荷重３．積載荷重４．小梁のモーメント５．架構のモデル化（１） 柱・梁のモデル化
ⅰ）剛域の考慮ⅱ）接合部の考慮ⅲ）特殊な架構
（２） 耐震壁のモデル化
ⅰ）耐震壁要素のモデル化ⅱ）基礎支点のモデル化
６． 地震力を受ける架構の解析（１）直交２方向に別々に作用する（２）水平力は床位置に集中する（３）剛床仮定（４）床のねじれ回転の影響（５）直交効果の考慮（６）地震時鉛直力の考慮（７）P－Δの効果７．部材の力と変形関係を適切に評価した
増分解析
9条の改定 （9条と10条入れ換え）
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9条 骨組の解析
5．架構のモデル化（1）柱・梁のモデル化
ⅲ)特殊な架構では発生する応力・変形を考え、ふさわしいモデルを考慮する
ⅲ）特殊な架構に対する考慮常時荷重時には通常の場合は軸変形を考慮することは少ない（8条2－1－1.3参照）。しかし、高
層建物等で軸剛性の異なる柱が並存する場合には、施工の段階で徐々に軸変形が増加し、柱間に軸変形の差が現れ、取り付く梁や床に比較的大きな部材角が発生する 恐れがある。
特に高層部に低層部等が取り付く場合には、高層部の柱の軸変形が施工につれて進み、低層部との接続部の床、梁に支障を生じる可能性がある。この軸変形には勿論クリープ変形量を含んで考える必要がある。このような恐れがある場合には施工段階を考えた解析が必要であり、施工時に変形を考えた柱長さとする、あるいは後打ち帯を設けて低層部との連結の施工時期をずらすなどの対策が考えられる。 高層部低層部
接続部に影響
(a) 柱の軸変形
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柱抜けなどにより階に渡ってトラス架構やフィーレンディール架構が形成される場合は上下弦材となる梁に軸力が生じる。
この場合に、通常のように剛床が仮定された解析を行っていると梁の軸剛性を過大に想定し、鉛直変形を過小に評価してしまう。また断面設計においても軸力を考慮しないため危険側となる場合がある。この場合には剛床条件をはずし、有効範囲を適切に判断した梁の軸剛性を評価し、変形量を求めると同時に断面設計にも考慮する必要がある。
フィーレンディール架構
梁軸変形
(b) 梁の軸変形
9条 骨組の解析
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9条 骨組の解析
6．地震力を受ける架構の解析地震力を受けるラーメンおよび耐震壁から構成される骨組の解析にあたっては，下記によることが
できる．
（5）柱の鉛直変位による直交梁・直交壁の影響が無視できない場合には，その影響を適切に考慮する．（6）片持ちのバルコニー等の建物外壁から突出する部分については、地震時鉛直力の影響を適切に
考慮する．（7）軸力や水平変位が大きい場合はP－Δ効果の影響を適切に考慮する．
耐震壁付骨組→
隣接骨組→
隣接骨組→
地震時水平力
耐震壁側柱
直交梁
P
δ
P･δ
δ
QP-δ無視
P-δ考慮
P-δ負剛性
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ありがとうございました
