1 Identificare elemente si tipuri de sectiuni utilizate2 Evaluare incarcari si combinatii de incarcari3 Predimensionare elemente4 Verificare comportare de ansamblu5 Verificare/redimensionare elemente

1 Identificare elemente si tipuri de sectiuni utilizate1.1 Tip structura: Cladire pentru birouri- b.a.1.2 Elemente: 1.2.1 Grinzi

1.2.2 Placa1.2.3 Stalpi1.2.4 Fundatii izolate

1.3 Sectiuni utilizate: 1.3.1 Grinzi 30x45(60)cm1.3.2 Placa 13cm1.3.3 Stalpi 35x35cm1.3.4 Fundatii

evaluare incarcare zapada la nivelul acoperisului

1.28 kN/mp 1.32

s- inacarcarea caracteristica la nivelul acoperisului

1.00 cl III de imp factorul de importanta-expunere pentru actiunea zapezii, f(cls de imp cladire)

coeficientul de forma al încarcarii din zapada pe acoperis (Capitolul 5)

0.80 exp. Completa coeficientul de expunere al constructiei în amplasament

1.00 coeficientul termic

2.00 valoarea caracteristica a încarcarii din zapada pe sol [kN/m2], în amplasament

*in cazul evaluarii masei constructiei pentru calculul fortei seismice de proiectare, nu e aplica gIs, deci gIs=1,00

0.8

0.83 0.8+0.8·a/30

a= 1 a= unghiul acoperisului

acoperisuri cu mai multe deschideri nu este cazul- acoperis terasa

1.12

0.70

g= 2.00 greutate specifica zapada

h= 0.70

b3=B+b1= 31.50

b1= 10.50

b2= 10.50

10.50

10.50

B= 21.00

g·h/Sk= 0.70

2b3/(ls1+ls2)= 3.00

pentru situatia in care zapada este impiedicata sa alunece de pe acoperis:

0.96 kN/mp

0.60

g= 2.00 kN/m3, greutate specifica zapada

h= 0.6 cm inaltime aticatic

b= 31.80 max(b1;b2) b1= 31.8

3.00 b2= 0

minim ( 5·h; b1; 15m )

g·h/Sk= 0.60

g·b/ls= 21.20

Se considera ca acoperitoare cea mai defavorabila situatie de incarcare(?!)

1.32

s1 = gIs· m1 · Ce · Ct · sk= s2 = gIs· m2 · Ce · Ct · sk=

gIs =

mi = m1, m2

Ce =

Ct =

sk =

m1=

m2= m2=

s3 = gIs· m3 · Ce · Ct · sk=

m3 = minim ( g·h/Sk; 2b3/(ls1+ls2); 5 ),m3=

ls1=b1

ls2=b2

s4 = gIs· m4 · Ce · Ct · sk=

m4 = minim ( g·h/Sk; g·b/ls; 8 ) m4 =

ls=

ls=

s=max(s1, s2, s3, s4)=

kN/mp

factorul de importanta-expunere pentru actiunea zapezii, f(cls de imp cladire)

coeficientul de forma al încarcarii din zapada pe acoperis (Capitolul 5)

coeficientul de expunere al constructiei în amplasament

valoarea caracteristica a încarcarii din zapada pe sol [kN/m2], în amplasament

*in cazul evaluarii masei constructiei pentru calculul fortei seismice de proiectare, nu e aplica gIs, deci gIs=1,00

Evaluare incarcari

La nivelul acoperisului

Centralizare incarcari

Nr.

Crt

.

incarcare tip incarcare val. normata coef. G.F.

kN/mp

1 P 3.00 1.35

2 V 1.50 1.50

3 V 1.32 1.05

4 P 3.25 1.35

5 P etabs 1.35

6 P etabs 1.35

Incarcari pe pane

1 greutate straturi terasa 3

5 utila terasa 1.5 cf. tab. N.A. 6.10-SR EN 1991-1-1:2004/2006

6 zapada cf. zonei in care se afla constructia 2.00 orasul cel mai aproiapat Oltenita(Calarasi), 13 km

7 vant(?!)

Incarcare la nivelul acoperisului

fara elemente din model Permanente 3.00

Variabile 2.82

Totale 5.82

Combinatii de calcul GF-U dominanta, fara elem. model 7.69

GS, fara elem. model, fara S 4.13

gstraturi terasa

qutila terasa

sk

gp placa 13cm

gp grinzi

gp stalpi

coef. G.S. val. calcul G.F. val. calcul G.S.

kN/mp kN/mp

1.00 4.05 3.00

0.40 2.25 0.60

0.40 1.39 0.53

1.00 4.39 3.25

1.00 etabs etabs

1.00 etabs etabs

cf. tab. N.A. 6.10-SR EN 1991-1-1:2004/2006

orasul cel mai aproiapat Oltenita(Calarasi), 13 km CR 1-1-3/2012, Anexa A, tabel A1

Ψ=0.7, pt. zapada

Calcul Seism- evaluare coeficient seismic conform P100-1/2006

4.5.3.2.2. (4.4) 0.081 ·m·g forta taietoare de baza corespunzatoare modului propriu fundamental pentru fiecare directie

1.00 factorul de importanta-expunere al constructiei

0.08

λ=(0.85;1), λ= 1 factor de corectie care tine seama de contributia modului propriu fundamental prin masa modala efectiva asociata acestuia

m=

STOP

0.08

0.2 acceleratia terenului pentru proiectare (pentru componenta orizontala a miscarii terenului)

g= 1

2.75 factor de amplificare dinamica maxima a acceleratiei orizontale a terenului de catre structura

q= 6.75 factor de comportare al structurii- cadre spatiale din b.a.

0.1

1 orizontale ale acceleratiei terenului

3.0

0.32276 perioada de vibratie a unui sistem cu un grad de libertate dinamica si cu raspuns elastic

0.075 cadre spatiale din beon armat

H= 7.00 inaltimea cladirii, in m, masurata de la nivelul fundatieiβ(T)= 2.75 spectrul normalizat de raspuns elastic

STOP 0.00

2.8 2.75

STOP 0.00

STOP 0.00

Fb=γI·Sd(T1)·m·λ=

γI=

Sd(T1)= ordonata spectrului de raspuns de proiectare corespunzatoare perioadei fundamentale T1

masa totala a cladirii calculata ca suma a maselor de nivel mi

(3.17) 0<T<TB=>Sd(T1)= ag·[1+(((β0/q)-1)/TB)·T]

(3.18) T>TB=>Sd(T1)= ag·β(T)/q

ag=

m/s2, acceleratia gravitationala

β0=

TB= TB, TC, TD perioadele de colt ale spectrului de raspuns elastic pentru componentele

TC=

TD=

T1=Ct*H3/4 T=

Ct=

0≤T≤TB, β(T)= 1+((β0-1)/TB)·T=

TB<T<TC, β(T)=β0=

TC<T≤TD, β(T)=β0·(TC/T)=

T>TD, β(T)=β0·((TC·TD)/T2)=

forta taietoare de baza corespunzatoare modului propriu fundamental pentru fiecare directie

factorul de importanta-expunere al constructiei

factor de corectie care tine seama de contributia modului propriu fundamental prin masa modala efectiva asociata acestuia

0

0.08

acceleratia terenului pentru proiectare (pentru componenta orizontala a miscarii terenului)

factor de amplificare dinamica maxima a acceleratiei orizontale a terenului de catre structura

factor de comportare al structurii- cadre spatiale din b.a.

perioada de vibratie a unui sistem cu un grad de libertate dinamica si cu raspuns elastic

inaltimea cladirii, in m, masurata de la nivelul fundatiei

ordonata spectrului de raspuns de proiectare corespunzatoare perioadei fundamentale T1

masa totala a cladirii calculata ca suma a maselor de nivel mi

perioadele de colt ale spectrului de raspuns elastic pentru componentele

Predimensionare elemente

1 Placa b.a 0.13

0.11 P= 19.2 m

13 cm

2 Grinzi b.a h/L>12

Lmax= 7.15 m

Luzual= 4.75 m

b=30cm b/h=1/2:1/3

3 Stalpi b.a. 0.350

N= 71460 daN efortul axial din etabs

166.67 daN/cmp rezistenta de calcul a betonului

250 daN/cmp C25/30 rezistenta caracteristica a betonului

γ= 1.5 coeficient partial de siguranta pentru beton

1071.9 cmp

32.74 cm

b=h= 35 cm

hp=P/180

hplaca=

hmax=60cm

huz=45cm

ν≤N/b·h·fcd≤0.4=

fcd=

fck=

(b·h)min=

bmin=hmin=

rezistenta de calcul a betonului

rezistenta caracteristica a betonului

coeficient partial de siguranta pentru beton

69.264 kNm

kNm, momentul de proiectare in stalp

44.4 kNm, momentul in stalp in sectiunea considerata, rezultat din calculul static

kNm, suma momentelor capabile asociate sensului actiunii seismice considerate in grinzile din nodul in care se face verificarea

kNm, suma momentelor rezultate din calculul static sub actiunea fortelor laterale si verticale in grinzile din nodul in care se face verificarea

ΣMRb/ΣMEdb = 1.2 aproximat

1.3 factor de consolidare a otelului

7.67 cm 2 · a= 9.00 cm

692640 daNcm

N= 44728 daN forta axiala corespunzatoare momentului maxim

35 cm latimea stalpului

166.67 daN/cmp C25/30

3000 daN/cmp PC52

a= 4.5 cm, distanta de la marginea sectiunii la centrul de greutate al armaturii

0.24

STOP

30.00

35 cm, inaltimea stalpului

d= 30.5

Mdc= γrd · MEdc · ΣMRb/ΣMEdb =

Mdc-

MEdc-

ΣMRb-

ΣMEdb-

γrd =

x=N/(bc * fcd)=

Mdc=

bc=

fcd=

fyd=

Asnec= (Mdc -(N · hyw/2))/(fyd · hyw)=

Asnec= (Mdc + (N · hyw/2)-(bc · x · fcd · (d-0.5 · x)))/(fyd · hyw)=

hyw= distanta dintre armaturi, hyw<15cm

hc=

inaltimea utila a sectiunii, d= hc - a

0.01 < ρ = Asef / (bc · d) < 0.04

kNm, momentul in stalp in sectiunea considerata, rezultat din calculul static

kNm, suma momentelor capabile asociate sensului actiunii seismice considerate in grinzile din nodul in care se face verificarea

kNm, suma momentelor rezultate din calculul static sub actiunea fortelor laterale si verticale in grinzile din nodul in care se face verificarea

forta axiala corespunzatoare momentului maxim

cm, distanta de la marginea sectiunii la centrul de greutate al armaturii

cmp, x<2a

cmp, x>2a

Verificare drift

Etaj Directie Combinatie

Drift calculat

ν= 0.5ν=0.4-pt cls I,II; ν=0.5-pt cls III,IV;

q= 6.75

drSLS=ν · q · dre<dr,a

SLS drULS=c · q · dre<dr,a

ULS

EbIb 0.5 · EbIb

dr,aSLS= 0.005(8)·h