repository.its.ac.idrepository.its.ac.id/75474/1/3113030024-026-Non_Degree.pdf · Mahasiswa: TUGAS AKHIR TERAPAN – RC 145501 PERENCANAAN STRUKTUR BETON BERTULANG FAVE HOTEL DENGAN

TUGAS AKHIR TERAPAN – RC 145501

PERENCANAAN STRUKTUR BETON BERTULANG FAVE HOTEL DENGAN METODE SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM)

Mahasiswa: AL’FATH HAQI MUHAMMAD NRP. 3113.030.024 TANTYO PRIYO HATMOJO NRP. 3113.030.026

Dosen Pembimbing : Prof. Ir. M. SIGIT DARMAWAN, M.EngSc., PhD. NIP. 19630726 198903 1 003

PROGRAM STUDI DIPLOMA TEKNIK SIPIL

Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan Institut Teknologi Sepuluh Nopember Surabaya 2016

APPLIED FINAL PROJECT – RC 145501

REINFORCED CONCRETE STRUCTUR DESIGN OF FAVE HOTEL USING INTERMEDIATE MOMENT RESISTING FRAME SYSTEM (SRPMM)

Student: AL’FATH HAQI MUHAMMAD NRP. 3113.030.024 TANTYO PRIYO HATMOJO NRP. 3113.030.026

Counsellor Lecturer : Prof. Ir. M. SIGIT DARMAWAN, M.EngSc., PhD. NIP. 19630726 198903 1 003

PROGRAM STUDI DIPLOMA TEKNIK SIPIL

Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan Institut Teknologi Sepuluh Nopember Surabaya 2016

i

PERENCANAAN STRUKTUR BETON BERTULANG

FAVE HOTEL DENGAN METODE SISTEM

RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH

(SRPMM)

Mahasiswa 1 : Al’fath Haqi Muhammad

3113 030 024

Mahasiswa 2 : Tantyo Priyo Hatmojo

3113 030 026

Jurusan : Diploma III Teknik Sipil FTSP - ITS

Dosen Pembimbing : Prof.Ir. M. Sigit Darmawan, M.EngSc.,

PhD.

19630726 198903 1 003

ABSTRAK

Penyusunan proyek akhir ini mengambil obyek gedung

Fave Hotel yang terletak di Jl. Panglima Sudirman No.51

Bojonegoro, dalam perencanaan ini gedung Fave Hotel dibangun

pada daerah Sumenep. Gedung ini dibangun pada kawasan

Sumenep dimana kawasan tersebut masuk dalam kategori desain

seismik C, sehingga perhitungan pada struktur gedung ini akan

direncanakan dengan metode Sistem Rangka Pemikul Momen

Menengah.

Perencanaan dan perhitungan yang dilakukan dalam

proyek akhir ini mengacu pada peraturan standar desain yang

berlaku di Indonesia, yaitu SNI 1726 - 2012, SNI 2847 - 2013,

SNI 1727 – 2013, Peta Hazzard Indonesia 2010, dan PPIUG

1983. Sedangkan analisa struktur dipakai program SAP2000.

Hasil dari perhitungan yang dilakukan, diwujudkan

dalam bentuk laporan perhitungan struktur, gambar-gambar

detail baik arsitek maupun struktur yang dapat dijadikan acuan

dalam pelaksanaan pembangunan.

Kata kunci : Peta Hazard, SRPMM, Statik ekuivalen

ii

*Halaman ini sengaja dikosongkan*

iii

REINFORCED CONCRETE STRUCTUR DESIGN OF

FAVE HOTEL USING INTERMEDIATE MOMENT

RESISTING FRAME SYSTEM (SRPMM)

First Student : Al’fath Haqi Muhammad

3113 030 024

Second Student : Tantyo Priyo Hatmojo

3113 030 026

Majority : Diploma III Civil Engineering FTSP -

ITS

Counsellor Lecturer : Prof.Ir. M. Sigit Darmawan, M.EngSc.,

PhD

19630726 198903 1 003

ABSTRACT

This final project choose Fave Hotel which is builded at

Panglima Sudirman Road No.51 Bojonegoro as a reference, in

this final project Fave Hotel is designed to be build at Sumenep

which is an area that included as a seismic design category C.

Thus the calculations for this building will be using Intermediate

Moment Resisiting Frame System (SRPMM).

The reference for this final project design and

calculations will referring to the standarization that applied in

Indonesiaa, such as SNI 1726-2012, SNI 2847-2013, SNI 1727-

2013, Indonesia Hazzard Map 2010, and PPIUG 1983.

Meanwhile for the structur analysis will use SAP200 program.

The calculations and design result, will be embodied in

structur calculations report, drawing details either it is an

architect or structur that can be used as a reference for the site

building purpose.

Keyword : Hazzard Map, SRPMM, Equivalent static

iv


vii

DAFTAR ISI

ABSTRAK ..................................................................................... i ABSTRACT .................................................................................iii KATA PENGANTAR ................................................................... v DAFTAR ISI ............................................................................... vii DAFTAR GAMBAR ................................................................... xi DAFTAR TABEL ....................................................................... xv DAFTAR NOTASI .................................................................. xvii BAB 1 PENDAHULUAN............................................................. 1

1.1. Latar Belakang .............................................................. 1 1.2. Rumusan Masalah ......................................................... 2 1.3. Tujuan ............................................................................ 2 1.4. Batasan Masalah ............................................................ 2 1.5. Manfaat .......................................................................... 3 1.6. Data Perencanaan .......................................................... 3 1.7. Gambar Bangunan ........................................................ 3

BAB II TINJAUAN PUSTAKA ................................................... 7 2.1. Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah ................. 7

2.1.1. Detail penulangan komponen SRPMM ................. 8 2.1.2. Kekuatan geser ...................................................... 8 2.1.3. Balok ..................................................................... 9 2.1.4. Kolom .................................................................. 10 2.1.5. Hubungan balok dan kolom................................. 12 2.1.6. Penyaluran momen ke kolom .............................. 14 2.1.7. Plat dua arah tanpa balok ..................................... 14

BAB III METODOLOGI ............................................................ 17 3.1. Flow Chart ................................................................... 17

3.1.1. Proses penyusunan laporan.................................. 17 3.1.2. Struktur primer (balok dan kolom) ...................... 18 3.1.3. Struktur sekunder (plat dan tangga) .................... 19 3.1.4. Struktur bangunan bawah (pondasi) .................. 20

3.2. Pengumpulan Data ...................................................... 20 3.2.1. Gambar arsitektur ................................................ 20 3.2.2. Data tanah ............................................................ 21 3.2.3. Peraturan dan buku penunjang teori .................... 21

viii

3.3. Preliminari Desain ....................................................... 22 3.3.1. Perencanaan plat .................................................. 22 3.3.2. Penentuan dimensi balok dan sloof ..................... 31 3.3.3. Penentuan dimensi kolom.................................... 33 3.3.4. Penentuan dimensi tangga ................................... 34

3.4. Perhitungan Beban ...................................................... 36 3.4.1. Beban mati ........................................................... 37 3.4.2. Beban hidup ......................................................... 38 3.4.3. Beban angin ......................................................... 41 3.4.4. Beban gempa ....................................................... 46 3.3.5. Beban Hujan ........................................................ 58

3.5. Dilatasi Bangunan ....................................................... 58 3.5.1. Simpangan bangunan A ....................................... 59 3.5.2. Simpangan bangunan B ....................................... 60

BAB IV ANALISA DAN PEMBAHASAN ............................... 61 4.1. Perencanaan Dimensi dan Tulangan Plat .................... 61

4.1.1. Perencanaan plat .................................................. 61 4.1.2. Perencanaan tangga ............................................. 99 4.1.3. Perencanaan bordes ........................................... 109

4.2. Perhitungan Balok ..................................................... 118 4.2.1 Perhitungan Struktur Primer Balok Gedung A .. 118 4.2.2 Perhitungan Struktur Primer Balok Gedung B .. 215

4.3. Perhitungan Kolom.................................................... 343 4.3.1 Perhitungan kolom K 1 ...................................... 343 4.3.2. Perhitungan kolom K 2 ...................................... 374

4.4. Perhitungan Pondasi .................................................. 406 4.4.1. Perhitungan daya dukung tanah ......................... 406 4.4.2. Perhitungan pondasi tipe 1 (P1) ........................ 407 4.4.3. Perhitungan pondasi tipe 2 (P2) ........................ 429 4.4.4. Perhitungan pondasi tipe 1 (P1) dua kolom....... 451

BAB V KESIMPULAN DAN SARAN .................................... 481 5.1. Kesimpulan ............................................................ 481 5.2. Saran ...................................................................... 484

DAFTAR PUSTAKA................................................................ 485 LAMPIRAN .............................................................................. 487

ix

A. Data Hasil Uji Tanah SPT ............................................. 487 B. Data Spesifikasi Tiang Pancang .................................... 488 C. Data Spesifikasi Plesteran Dinding ............................... 489 D. Data Spesifikasi Keramik .............................................. 489 E. Data Spesifikasi Dinding ............................................... 490

BIODATA PENULIS................................................................ 491

x


xv

DAFTAR TABEL

Tabel 3. 1. Faktor reduksi R2 ....................................................... 39 Tabel 3. 2. Faktor reduksi R1 ....................................................... 40 Tabel 3. 3. Kategori resiko bangunan .......................................... 46 Tabel 3. 4. Faktor keutamaan gempa .......................................... 47 Tabel 3. 5. Hasil perhitungan SPT .............................................. 49 Tabel 3. 6. Kelas situs tanah ........................................................ 49 Tabel 3. 7. Parameter respons spektral percepatan gempa pada

perioda pendek ............................................................................ 50 Tabel 3. 8. Parameter respons spektral percepatan gempa pada

perioda 1 detik ............................................................................. 50 Tabel 3. 9. Nilai KDS berdasarkan Sds ....................................... 51 Tabel 3. 10. Nilai KDS berdasarkan Sd1 .................................... 51 Tabel 3. 11. Faktor reduksi gempa .............................................. 52 Tabel 3. 12. Nilai Ct dan x .......................................................... 53 Tabel 3. 13. Nilai koefisien Cu .................................................... 53 Tabel 3. 14. Hasil perhitungan beban gempa bangunan A .......... 57 Tabel 3. 15. Hasil perhitungan beban gempa bangunan B .......... 57 Tabel 3. 16. Nilai faktor pembesaran defleksi ............................. 59 Tabel 3. 17. Faktor keutamaan gempa......................................... 59

Tabel 4. 1. Persamaan gaya dalam plat ....................................... 61 Tabel 4. 2. Hasil perhitungan Pijin tanah .................................. 406

Tabel 5. 1. Rekapitulasi plat lantai bangunan A ........................ 481 Tabel 5. 2. Rekapitulasi plat atap bangunan A .......................... 482 Tabel 5. 3. Rekapitulasi plat lantai bangunan B ........................ 482 Tabel 5. 4. Rekapitulasi plat atap bangunan B .......................... 482 Tabel 5. 5. Rekapitulasi plat tangga bangunan A ...................... 483 Tabel 5. 6. Rekapitulasi plat bordes bangunan A ...................... 483 Tabel 5. 7. Rekapitulasi plat tangga bangunan B ...................... 483 Tabel 5. 8. Rekapitulasi plat bordes bangunan B ...................... 483 Tabel 5. 9. Rekapitulasi balok bangunan A ............................... 483 Tabel 5. 10. Rekapitulasi balok bangunan B ............................. 483 Tabel 5. 11. Rekapitulasi kolom bangunan A ........................... 484 Tabel 5. 12. Rekapitulasi kolom bangunan B............................ 484 Tabel 5. 13. Rekapitulasi pilecap bangunan A .......................... 484

xvi

Tabel 5. 14. Rekapitulasi pilecap bangunan B .......................... 484

xi

DAFTAR GAMBAR Gambar 1. 1. Denah lantai dasar ................................................... 3

Gambar 1. 2. Denah lantai 1 .......................................................... 4

Gambar 1. 3. Denah lantai 2 dan 3 ................................................ 4

Gambar 1. 4. Tampak depan ......................................................... 5

Gambar 1. 5. Tampak Samping ..................................................... 5

Gambar 2. 1. Geser desain untuk rangka momen menengah ...... 12 Gambar 2. 2. Luas joint efektif .................................................... 13 Gambar 2. 3 Lebar efektif untuk penempatan tulangan pada

ssambungan tepi dan sudut .......................................................... 16

Gambar 3. 1. Flow chart penyusunan laporan ............................. 18 Gambar 3. 2. Flow chart struktur primer ..................................... 18 Gambar 3. 3. Flow chart struktur sekunder ................................. 19 Gambar 3. 4. Flow chart struktur bangunan bawah ..................... 20 Gambar 3. 5. Pembagian nama bangunan ................................... 21 Gambar 3. 6. Keyplan preliminari plat ........................................ 23 Gambar 3. 7. Denah tangga tipe 1 ............................................... 35 Gambar 3. 8. Potongan tangga .................................................... 35 Gambar 3. 9. Dimensi anak tangga ............................................. 36 Gambar 3. 10. Respon spektra percepatan 2 detik, Ss ................. 48 Gambar 3. 11. Respon spektra percepatan 1 detik, S1 ................ 48

Gambar 4. 1. Tinggi manfaat ....................................................... 65 Gambar 4. 2. Tinggi manfaat ....................................................... 74 Gambar 4. 3. Tinggi manfaat ....................................................... 83 Gambar 4. 4. Tinggi manfaat ....................................................... 91 Gambar 4. 5. Perletakan tangga ................................................... 99 Gambar 4. 6. Tinggi manfaat ..................................................... 101 Gambar 4. 7. Tinggi manfaat ..................................................... 106 Gambar 4. 8. Tinggi manfaat ..................................................... 111 Gambar 4. 9. Tinggi manfaat ..................................................... 115 Gambar 4. 10. Denah Balok Lt.2 ............................................... 118 Gambar 4. 11. Tinggi Efektif Balok .......................................... 120 Gambar 4. 12. Diagram Momen Balok Induk Lt.2 ................... 121 Gambar 4. 13. Luasan Acp dan Pcp .......................................... 123 Gambar 4. 14Gambar Detail Balok 40/55 ................................. 152

xii

Gambar 4. 15. Tinggi Efektif Balok .......................................... 154 Gambar 4. 16. Diagram Momen Balok Anak Lt.2 .................... 155 Gambar 4. 17. Luasan Acp dan Pcp .......................................... 158 Gambar 4. 18. Detail Balok Anak 30/40 ................................... 186 Gambar 4. 19. Tinggi Efektif Balok .......................................... 188 Gambar 4. 20. Diagram Momen Lantai Dasar ......................... 190 Gambar 4. 21. Luasan Acp dan Pcp .......................................... 192 Gambar 4. 22. Detail Sloof 35/55 .............................................. 214 Gambar 4. 23. Tinggi Efektif Balok .......................................... 216 Gambar 4. 24. Diagram Momen Balok Induk Lt.2 ................... 218 Gambar 4. 25. Luasan Acp dan Pcp .......................................... 220 Gambar 4. 26. Detail Balok Induk 35/50 .................................. 249 Gambar 4. 27. Tinggi Efektif Balok .......................................... 251 Gambar 4. 28. Diagram Momen Balok Anak Lt.4 .................... 253 Gambar 4. 29. Luasan Acp dan Pcp .......................................... 255 Gambar 4. 30. Detail Balok Anak 25/30 ................................... 283 Gambar 4. 31. Tinggi Efektif Balok .......................................... 285 Gambar 4. 32. Diagram Momen Balok Anak ............................ 287 Gambar 4. 33. Luasan Acp dan Pcp .......................................... 289 Gambar 4. 34. Detail Balok Anak 25/30 ................................... 314 Gambar 4. 35. Tinggi Efektif Balok .......................................... 316 Gambar 4. 36. Diagram Momen Lantai Dasar .......................... 317 Gambar 4. 37. Luasan Acp dan Pcp .......................................... 320 Gambar 4. 38. Detail Sloof 30/40 .............................................. 343 Gambar 4. 39. Faktor panjang efektif ........................................ 351 Gambar 4. 40. Diagram interaksi .............................................. 354 Gambar 4. 41. Diagram interaksi .............................................. 362 Gambar 4. 42. Hasil analisa PCAcol ......................................... 368 Gambar 4. 43. Detail Kolom K1 ............................................... 374 Gambar 4. 44. Faktor panjang efektif (K) ................................. 382 Gambar 4. 45. Diagram interaksi .............................................. 385 Gambar 4. 46. Diagram interaksi .............................................. 393 Gambar 4. 47. Hasil analisa PCAcol ......................................... 399 Gambar 4. 48. Detail Kolom K2 ............................................... 405

xiii

Gambar 4. 49. Jarak As tiang ke titik berat susunan kelompok

tiang ........................................................................................... 410 Gambar 4. 50. Jarak As tiang ke titik berat susunan kelompok


tiang ........................................................................................... 413 Gambar 4. 52. Tinggi manfaat poer .......................................... 414 Gambar 4. 53. Daerah kritis gaya satu arah ............................... 415 Gambar 4. 54. Daerah kritis gaya dua arah akibat kolom ......... 417 Gambar 4. 55. Daerah kritis gaya dua arah akibat tiang pancang

................................................................................................... 419 Gambar 4. 56. Penulangan poer P1 arah X ............................... 422 Gambar 4. 57. Tinggi manfaat ................................................... 423 Gambar 4. 58. Penulangan poer P1 arah Y ............................... 426 Gambar 4. 59. Tinggi manfaat ................................................... 427 Gambar 4. 60. Jarak As tiang ke titik berat susunan kelompok



tiang ........................................................................................... 435 Gambar 4. 63. Tinggi manfaat poer .......................................... 436 Gambar 4. 64. Daerah kritis gaya geser satu arah ..................... 437 Gambar 4. 65. Daerah kritis gaya geser dua arah poer P2 akibat

kolom ......................................................................................... 439 Gambar 4. 66. Daerah kritis gaya geser dua arah poer P2 akibat

tiang pancang ............................................................................. 441 Gambar 4. 67. Penulangan poer P2 arah X ............................... 444 Gambar 4. 68. Tinggi manfaat ................................................... 445 Gambar 4. 69. Penulangan poer P2 arah Y ............................... 448 Gambar 4. 70. Tinggi manfaat ................................................... 449 Gambar 4. 71. Mekanika mencari eksentrisitas beban terpusat 455 Gambar 4. 72. Jarak As tiang ke titik berat susunan kelompok

tiang ........................................................................................... 456 Gambar 4. 73. Mekanika mencari eksentrisitas beban terpusat 458

xiv

Gambar 4. 74. Jarak As tiang ke titik berat susunan kelompok

tiang ........................................................................................... 459 Gambar 4. 75. Mekanika eksentrisitas beban terpusat .............. 461 Gambar 4. 76. Jarak As tiang ke titik berat susunan kelompok

tiang ........................................................................................... 463 Gambar 4. 77. Tinggi manfaat poer .......................................... 464 Gambar 4. 78. Daerah kritis gaya satu arah ............................... 465 Gambar 4. 79. Daerah kritis gaya dua arah akibat kolom ......... 467 Gambar 4. 80. Rasio sisi panjang dengan sisi pendek kolom.... 467 Gambar 4. 81. Daerah kritis gaya dua arah akibat tiang pancang

................................................................................................... 470 Gambar 4. 82. Rasio sisi panjang dengan sisi pendek kolom.... 470 Gambar 4. 83. Penulangan poer P1 arah X ............................... 473 Gambar 4. 84. Tinggi manfaat ................................................... 474 Gambar 4. 85. Penulangan poer P1 arah Y ............................... 477 Gambar 4. 86. Tinggi manfaat ................................................... 478

xvii

DAFTAR NOTASI

Ag = Luas bruto penampang (mm²)

Aj = Luas penampang efektif pada joint di bidang yang

paralel terhadap bidang tulangan yang menimbulkan

geser dalam joint (mm2)

As = Luas tulangan tarik non prategang (mm²)

As’ = Luas tulangan tekan non prategang (mm²)

𝐴𝑣𝑚𝑖𝑛 = Luas minimum tulangan geser dalam spasi s (mm2)

b = Lebar daerah tekan komponen struktur (mm²)

bw = Lebar badan balok atau diameter penampang bulat

(mm)

Cs = Koefisien respons gempa

Cs’ = Gaya tekan pada beton

𝑐𝑡 = Jarak dari muka interior kolom ke tepi pelat yang

diukur parallel terhadap 𝑐1, tetapi tidak melebihi 𝑐1

(mm)

𝑐1 = Dimensi kolom persegi atau persegi ekivalen, kapital

(capital), atau brakit (bracket) yang diukur dalam arah

bentang dimana momen ditentukan (mm)

D = Beban mati atau momen dan gaya dalam yang

berhubungan dengan beban mati

d = Jarak dari serat tekan terluar ke pusat tulangan tarik

(mm)

d’ = Jarak dari serat tekan terluar ke pusat tulangan tekan

(mm)

db = Diameter nominal batang tulangan, kawat atau strand

prategang (mm

E = Pengaruh beban gempa

Ec = Modulus elaktisitas beton (MPa)

EI = Kekakuan lentur komponen struktur tekan

fc’ = Kuat tekan beton yang disyaratkan (MPa)

fpc = Tegangan tekan beton (setelah semua kehilangan

prategang terjadi) dititik berat penampang yang

menahan beban terapan luar atau dipetemuan badan

(web) dan sayap (flange) bila pusat terletak pada sayap

xviii

(flange), MPa . (Dalam komponen srtuktur komposit) ,

fpc adalah tegangan tekan resultan dipusat penampang

komposit, atau di pertemuan badan (web) dan sayap

(flange) bila pusat terletak dalam sayap (flange),

akibat baik prategang maupun momen yang ditahan

oleh komponen struktur pracetak yang ditahan

sendirian.

fy = Kuat leleh yang disyaratkan untuk tulangan non

prategang (MPa)

fyt = Kekuatan leleh tulangan transversal yang sisyaratkan

fy (MPa)

h = Tinggi total dari penampang

Ig = Momen inersia penampang beton bruto terhadap

sumbu pusat , yang mengabaikan tulangan (mm4)

K = Faktor panjang efektif untuk komponen struktur tekan

𝑙𝑛 = Bentang bersih balok

𝑙0 = Panjang, yang diukur dari muka joint sepanjang sumbu

komponen struktur, dimana tulangan transversal

khusus harus disediakan (mm)

Mc = Momen terfaktor yang diperbesar untuk pengaruh

kurvatur komponen struktur yang digunakan untuk

desain komponen struktur tekan N-mm

Mn = Kekuatan momen nominal jika batang dibebani lentur

saja (Nmm)

Mnb = Kekuatan lentur nominal balok termasuk pelat

bilamana tertarik, yang merangka ke dalam joint N-

mm

Mnc = Kekuatan lentur nominal kolom yang merangka

kedalam joint, yang dihitung untuk gaya aksial

terfaktor, konsisten dengan arah gaya lateral yang

ditinjau, yang menghasilkan kuat lentur terendah N-

mm

Mnx = Kekuatan momen nominal terhadap sumbu x

Mny = Kekuatan momen nominal terhadap sumbu y

xix

Mox = Kekuatan momen nominal untuk lentur terhadap

sumbu x untuk aksial tekan yang nol

Moy = Kekuatan momen nominal untuk lentur terhadap

sumbu y untuk aksial tekan yang nol

M1 = Momen ujung terfaktor yang lebih kecil pada

Komponen tekan; bernilai positif bila komponen

struktur melengkung dengan kelengkungan tunggal,

negatif bila struktur melengkung dengan

kelengkungan ganda (Nmm)

M2 = Momen ujung terfaktor yang lebih besar pada

Komponen tekan; selalu bernilai positif (Nmm)

M1ns = Nilai yang lebih kecil dari momen-momen ujung

terfaktor pada komponen struktur tekan akibat beban

yang tidak menimbulkan goyangan ke samping yang

berarti, dihitung dengan análisis konvensional (orde

pertama). Bernilai positif bila komponen struktur

melentur dalam kelengkungan tunggal, negatif bila

melentur dalam kelengkungan ganda (Nmm)

M2ns = Nilai yang lebih besar dari momen-momen ujung


yang tidak menimbulkan goyangan ke samping yang

berarti, dihitung dengan análisis rangka elastis

konvensional (Nmm).

M1s = Nilai yang lebih kecil dari momen-momen ujung


yang menimbulkan goyangan ke samping yang berarti,

dihitung dengan análisis konvensional (orde pertama).

Bernilai positif bila komponen struktur melentur

dalam kelengkungan tunggal, negatif bila melentur

dalam kelengkungan ganda (Nmm)

M2s = Nilai yang lebih besar dari momen-momen ujung


yang menimbulkan goyangan ke samping yang berarti,

dihitung dengan analisis rangka elastis konvensional

(Nmm).

xx

𝑀𝑠𝑙𝑎𝑏 = Bagian momen terfaktor slab yang diseimbangkan oleh

momen tumpuan (Nmm)

Pc = Beban kritis (N)

Pcp = Keliling luar penampang beton (mm)

Pu = Beban aksial terfaktor pada eksentrisitas yang diberikan

(N)

S = Spasi tulangan geser atau torsi ke arah yang diberikan

(N)

S1 = Parameter percepatan respons spektral MCE dari peta

gempa pada perioda pendek, redaman 5 persen

𝑠0 = Spasi pusat ke pusat tulangan transversal dalam

panjang 𝑙0 (mm)

Sn = Kekuatan lentur, geser, atau axial nominal sambungan

Ta = Perioda fundamental pendekatan

Ts = 𝑆𝐷1

𝑆𝐷𝑆

Vc = Kuat geser nominal yang disumbangkan oleh beton

Vs = Kuat geser nominal yang disumbangkan oleh tulangan

geser (N)

Vu = Gaya geser terfaktor pada penampang (N)

𝑉𝑛 = Kekuatan geser nominal (MPa)

𝛾𝑓 = Faktor yang digunakan untuk menentukan momen tak

seimbang yang disalurkan oleh lentur pada sambungan

slab-kolom

α = Rasio kekakuan lentur penampang balok terhadap

kekakuan lentur dari pelat dengan lebar yang dibatasi

secara lateral oleh garis panel yang bersebelahan pada

tiap sisi balok

β = Rasio bentang dalam arah memanjang terhadap arah

memendek dari pelat dua arah

Ω0 = Faktor kuat lebih

∅ = Faktor reduksi kekuatan

δns = Faktor pembesaran momen untuk rangka yang ditahan

terhadap goyangan ke samping, untuk

xxi

menggambarkan pengaruh kelengkungan komponen

struktur diantara ujung-ujung komponen struktur tekan

δs = Faktor pembesaran momen untuk rangka yang ditahan

terhadap goyangan ke samping, untuk

menggambarkan pengaruh penyimpangan lateral

akibat beban lateral dan gravitasi

ρ = Rasio As terhadap bd

λ = Faktor modifikasi yang merefleksikan properti

mekanis tereduksi dari beton ringan, semuanya relatif

terhadap beton normal dengan kuat tekan yang sama

Ψe = Faktor yang digunakan untuk memodifikasi panjang

penyaluran berdasarkan pada pelapis tulangan

Ψs = Faktor yang digunakan untuk memodifikasi panjang

penyaluran berdasarkan pada ukuran tulangan

Ψt = Faktor yang digunakan untuk memodifikasi panjang

penyaluran berdasarkan pada lokasi tulangan

xxii


1

BAB 1

PENDAHULUAN

1.1. Latar Belakang

Fave Hotel merupakan salah satu bangunan yang dibangun

untuk memenuhi kebutuhan baik investasi bagi pemilik dan

fasilitas bagi pengunjung. Pemilik dari proyek ini adalah PT.

Andalan Mandiri Raya. Pembangunan ini menggunakan sistem

beton bertulang pada srukturnya dan dibangun dengan jumlah

lantai 7 buah. Dimana 6 lantai sebagai akses dan lantai ke 7

sebagai atap bangunan.

Fave Hotel akan digunakan sebagai objek tugas akhir yang

akan direncanakan dengan jumlah lantai, 4 lantai sebagai akses

dan lantai ke -5 difungsikan sebagai atap bangunan.

Berdasarkan SNI Gempa 1726-2012 penentuan gempa tidak

lagi berdasarkan zona/wilayah gempa seperti pada SNI Gempa

1726-2002, namun sudah berdasarkan dengan kondisi tanah

dimana bangunan tersebut akan dibangun. Dari tahapan

penentuan beban gempa dapat ditentukan suatu bangunan tersebut

akan menggunakan metode Sistem Rangka Pemikul Momen

Biasa (SRPMB), Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah

(SRPMM),atau Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus

(SRPMK). Tahapan-tahapan perhitungan beban gempa antara lain

menentukan kategori struktur bangunan berdasarkan fungsi dan

faktor keutamaanya, dari parameter percepatan gempa (Ss,S1)

berdasarkan lokasi dan periode ulang gempa, menentukan kelas

situs (SA-SF) berdasarkan nilai rata-rata SPT, menentukan

koefesien-koefesien situs dan parameter-parameter respons

spektral percepatan gempa maksimum yang mempertimbangkan

resiko tertarget (MCER), menentukan respon desain, menentukan

kategori desain seismik (A-D), pemilihan sistem struktur dan

parameter sistem (R,Cd,Ω0) berdasarkan kategori desain seismik.

2

Dari data tanah daerah Sumenep yang didapat melalui tes

SPT di lokasi pembangunan proyek didapatkan hasil tanah lokasi

proyek termasuk dalam kategori desain C yang berarti sistem

rangka pemikul momen dapat direncanakan dengan menggunakan

SRPMM, atau SRPMK, namun dalam proyek tugas akhir ini

bangunan Fave Hotel akan direncanakan menggunakan struktur

beton bertulang menggunakan Sistem Rangka Pemikul Momen

Menengah (SRPMM).

1.2. Rumusan Masalah

Permasalahan yang ditinjau dalam perencanaan Fave Hotel

adalah :

1. Bagaimana cara menghitung dan merencanakan rangka

bangunan strukur beton bertulang dengan metode SRPMM

2. Bagaimana mengaplikasikan hasil perhitungan dan

perencanaan ke dalam gambar teknik

1.3. Tujuan

Tujuan dari penyusunan tugas akhir ini adalah :

1. Dapat menghitung dan merencanakan struktur bangunan

beton bertulang dengan mengunakan metode SRPMM

2. Mampu mengaplikasikan hasil perhitungan dan perencanaan

ke dalam gambar teknik

1.4. Batasan Masalah

Hal-hal yang menjadi batasan masalah dalam perencanaan

struktur gedung ini adalah :

1. Perencanaan ini hanya membahas tentang struktural

bangunan

2. Perencanaan ini menggunakan metode SRPMM

3. Perencanaan bangunan ini diberi dilatasi

3

1.5. Manfaat

Manfaat dalam penyusunan tugas akhir ini adalah :

1. Dapat mendesain suatu bangunan struktur beton yang

mampu menahan gempa, khususnya pada wilayah kategori

desain seismik C

2. Mendapat gambaran mengenai perhitungan gedung dengan

metode SRPMM

1.6. Data Perencanaan

- Nama Proyek : Pembangunan Fave Hotel

- Pemilik : PT. Andalan Mandiri Raya

- Konsultan Perencana : CV. Biru Bumi Hijau

- Fungsi Bangunan : Hotel

- Jumlah lantai : 5

- Konstruksi Bangunan : Beton Bertulang

- Konstruksi Atap : Beton Bertulang

- Mutu beton : 30 MPa

- Mutu tulangan lentur : 400 MPa

- Mutu tulangan geser : 240 MPa

1.7. Gambar Bangunan

Gambar 1. 1. Denah lantai dasar

4

Gambar 1. 2. Denah lantai 1

Gambar 1. 3. Denah lantai 2 dan 3

5

Gambar 1. 4. Tampak depan

Gambar 1. 5. Tampak Samping

6


7

BAB II

TINJAUAN PUSTAKA

Di dalam tinjauan pustaka berikut ini akan menjelaskan

secara garis besar mengenai teori yang digunakan untuk

perencanaan struktur gedung dapat memenuhi kriteria kekuatan

dan kelayakan yang dibutuhkan oleh sebuah gedung.

Untuk perhitungan struktur gedung Fave Hotel ini mengacu

pada :

1. SNI 2847-2013 tentang “Persyaratan beton struktural untuk

bangunan gedung”

2. SNI 1726-2012 tentang “Tata cara perencanaan ketahanan

gempa untuk struktur bangunan gedung dan non gedung”

3. SNI 1727-2013 tentang “Beban minimum untuk perancangan

bangunan gedung dan struktur lain”

4. Peta Hazzard Gempa Indonesia 2010

5. Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung (PPIUG)

1983

6. Peraturan Beton Bertulang Indonesia 1971 (PBBI 1971)

2.1. Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah

Sistem rangka pemikul momen adalah suatu sistem struktur

yang pada dasarnya memiliki rangka ruang pemikul beban

gravitasi secara lengkap. Beban lateral dipikul rangka pemikul

momen terutama melalui mekanisme lentur.

Pada perencanaa bangunan Fave Hotel ini menggunakan

Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah dimana semua rangka

struktur bangunan memikul beban gravitasi dan beban lateral

yang diakibatkan oleh beban gempa sedang.

8

Penentuan kategori desain seismik, bila 𝑆1< 0,75 maka

diijinkan untuk ditentukan pada tabel 6 SNI 1726-2012 saja.

Dimana berlaku semua ketentuan dibawah :

1. Pada masing-masing dua arah ortogonal, perkiraan periode

fundamental struktur (Ta) yang ditentukan sesuai dengan

pasal 7.8.2.1 adalah kurang dari 0,8Ts

2. Pada masing-masing dua arah ortogonal, periode

fundamental struktur digunakan untuk menghitung

simpangan antar lantai adalah kurang dari Ts

3. Persamaan 22 digunakan untuk menentukan koefisien respon

seismik (Cs)

4. Diafragma struktural adalah kaku sebagaimana disebutkan di

pasal 7.3.1 atau untuk diafragma yang fleksibel, jarak antara

elemen-elemen vertikal penahan gaya gempa tidak melebihi

12 m

Syarat-syarat dan perumusan yang dipakai pada perencanaan

komponen struktur dengan sistem rangka pemikul momen

menengah menurut SNI 2847-2013 :

2.1.1. Detail penulangan komponen SRPMM

Detail penulangan pada komponen struktur rangka harus

memenuhi ketentuan-ketentuan pasal 21.3.4 SNI 2847-2013 bila

gaya tekan aksial terfaktor, 𝑷𝒖, untuk komponen struktur yang

tidak melebihi (𝑨𝒈𝒇𝒄′/𝟏𝟎). Bila 𝑷𝒖 lebih besar, detail tulangan

rangka harus memenuhi pasal 21.3.5 SNI 2847-2013 bila sistem

slab dua arah tanpa balok membentuk sebagian dari sistem

penahan gaya gempa, detail tulangan pada sembarang bentang

yang menahan momen yang diakibatkan oleh E harus memenuhi

pasal 21.3.6. SNI 2847-2013.

2.1.2. Kekuatan geser

Berdasarkan pasal 21.3.3.1 SNI 2847-2013, kuat geser

rencana balok yang menahan pengaruh gaya gempa, E, tidak

boleh kurang dari :

9

a. Jumlah geser yang terkait dengan pengembangan Mn

balok pada setiap ujung bentang bersih yang terkekang

akibat lentur kurvatur balik dan geser yang dihitung untuk

beban gravitasi terfaktor.

b. Geser maksimum yang diperoleh dari kombinasi beban

desain yang melibatkan E, dengan E diasumsikan sebesar

dua kali yang ditetapkan oleh tata cara bangunan umum

yang diadopsi secara legal untuk desain tahan gempa.

Berdasarkan pasal 21.3.3.2 SNI 2847-2013, kuat geser

rencana kolom yang menahan pengaruh gaya gempa, E, tidak

boleh kurang dari :

a. Geser yang terkait dengan perkembangan kekuatan

momen nominal kolom pada setiap ujung terkekang dari

panjang yang tak tertumpu akibat lentur kurvatur balok.

Kekuatan lentur kolom harus dihitung untuk gaya aksial

terfaktor, konsisten dengan arah gaya lateral yang

ditinjau, yang menghasilkan kekuatan lentur tertinggi.

b. Geser maksimum yang diperoleh dari kombinasi beban

desain yang melibatkan E, dengan E ditingkatkan oleh

𝛺0.

2.1.3. Balok

Kekuatan momen positif pada muka joint tidak boleh

kurang dari sepertiga kekuatan momen negatif yang disediakan

pada muka joint. Baik kekuatan momen negatif atau positif pada

sembarang penampang sepanjang panjang balok tidak boleh

kurang dari seperlima kekuatan momen maksimum yang

disediakan pada muka salah satu joint.

Pada kedua ujung balok, sengkang harus disediakan

sepanjang panjang tidak kurang dari 2h dukur dari muka

komponen struktur penumpu kearah tengah bentang. Sengkang

pertama harus ditempatkan tidak lebih dari 50 mm dari muka

10

komponen struktur penumpu. Berdasarkan pasal 21.3.4.2 SNI

2847-2013, spasi tulangan tidak boleh lebih kecil dari :

a. d/4 b. Delapan kali diameter batang tulangan longitudinal

terkecil yang dilingkupi

c. 24 kali diameter batang tulangan sengkang

d. 300 mm

Sengkang harus dipastikan tidak lebih dari d/2 sepanjang

panjang balok sesuai pasal 21.3.4.3 SNI 2847-2013.

2.1.4. Kolom

Kolom harus ditulangi secara spiral, dimana tulangan

spiral harus terdiri dari batang tulangan atau kawat menerus yang

berspasi sama dari ukuran yang sedemikian dan digabungkan

sedemikian rupa.

Pada kedua ujung kolom, sengkang harus disediakan

dengan spasi 𝑠0 sepanjang panjang 𝑙0 diukur dari muka joint.

Sesuai dengan pasal 21.3.5.2 SNI 2847-2013, spasi 𝑠0 tidak boleh

lebih kecil dari :

a. Delapan kali diameter batang tulangan longitudinal

terkecil yang dilingkupi

b. 24 kali diameter batang tulangan begel

c. Setengah dimensi penampang kolom terkecil

d. 300 mm

Panjang 𝑙0 tidak boleh lebih kecil dari yang terbesar dari :

a. Seperenam bentang bersih kolom

b. Dimensi penampang maksimum kolom

c. 450 mm

Sengkang tertutup pertama ditempatkan tidak lebih dari

𝑠0/2 dari muka joint. Diluar panjang 𝑙0, spasi tulangan

11

transversal harus memenuhi SNI 2847 2013 pasal 7.10 dan

11.4.5.1 yang menjelaskan bahwa spasi tulangan geser yang

dipasang tegak lurus terhadap sumbu komponen struktur tidak

boleh melebihi d/2 pada komponen struktur non-prategang dan

0,75h pada komponen struktur prategang, ataupun 600 mm.

Tulangan transversal joint harus memenuhi SNI 2847-

2013 Pasal 11.10. Kolom yang menumpu reaksi dari komponen

struktur kaku tak menerus, seperti dinding, harus disediakan

dengan tulangan transversal dengan spasi, 𝑠0 yang telah

disyaratkan, sepanjang tinggi penuh dibawah tingkat-dimana

diskontinuitas terjadi jika bagian gaya tekan aksial terfaktor pada

komponen struktur ini terkait dengan pengaruh gempa yang

melebihi (𝑨𝒈𝒇𝒄′/𝟏𝟎). Bila gaya desain harus diperbesar untuk

memperhitungkan kekuatan lebih elemen vertikal sistem penahan

gaya gempa, batas (𝑨𝒈𝒇𝒄′/𝟏𝟎) harus ditingkatkan menjadi

(𝑨𝒈𝒇𝒄′/𝟒). Tulangan transversal ini harus menerus diatas dan

dibawah kolom seperti yang disyaratkan dalam SNI 2847-2013

Pasal 21.6.4.6(b).

12

Gambar 2. 1. Geser desain untuk rangka momen menengah

2.1.5. Hubungan balok dan kolom

Untuk beton berat normal, nilai Vn joint tidak boleh lebih

besar dari nilai:

a. Untuk Joint yang terkekang oleh pada empat sisi

1,7√𝑓𝑐′𝐴𝑗

b. Untuk joint yang terkekang oleh balok pada ketiga sisinya

atau pada kedua sisi yang berlawanan


c. Untuk kasus – kasus lainnya


13

Pada balok yang merangka ke dalam suatu muka

dianggap memberikan pengekangan pada joint bila balok tersebut

menutupi paling sedikit tiga perempat muka joint. Perpanjangan

balok minimal satu kali tinggi balok (h) melewati muka joint

diizinkan untuk dianggap mencukupi untuk mengekang joint

tersebut. Perpanjangan balok harus memenhi SNI 2847 2013

pasal 21.5.1.3 , 21.5.2.1 , 21.5.3.2 , 31.5.3.3 , dan 21.5.3.6

Gambar 2. 2. Luas joint efektif

Aj adalah luas penampang efektif dalam suatu joint yang

dihitung dari tinggi joint dikalikan lebar joint efektif. Tinggi joint

merupakan h kolom, lebar joint adalah lebar keseluruhan kolom,

kecuali bilamana balok merangka ke dalam suatu kolom yang

lebih lebar, lebar joint efektif tidak boleh melebihi dari :

a. Lebar balok ditambah tinggi joint

b. Dua kali jarak tegak lurus yang lebih kecil dari sumbu

longitudinal balok ke sisi kolom

14

2.1.6. Penyaluran momen ke kolom

Bila beban gravitasi, angin , gempa, atau gaya lateral

lainnya mengakibatkan penyaluran momen pada sambungan

elemen perangkai ke kolom, maka geser yang dihasilkan oleh

penyaluran momen harus ditinjau dalam desain tulangan

transversal pada kolom, kecuali sambungan yang buka bagian

dari system penahan beban gempa utama yang dikekang oleh

empat sisi balok atau slab dengan tinggi yang hampir sama,

sambungan harus mempunyai tulangan transversal yang tidak

kurang dari :

𝐴𝑣 min = 0,0062√𝑓𝑐′ 𝑏𝑤𝑠

𝑓𝑦𝑡

2.1.7. Plat dua arah tanpa balok

Momen slab terfaktor pada tumpuan termasuk pengaruh

gempa, E, harus ditentukan untuk kombinasi beban yang

diberikan dalam persamaan (U = 1,2D + 1E +1L dan U = 0,9D

+1E). Tulangan yang disediakan untuk menahan 𝑴𝒔𝒍𝒂𝒃 harus

ditempatkan dalam lajur kolom. Tulangan yang ditempatkan

dalam lebar efektif yang ditetapkan dalam SNI 2847-2013 Pasal

13.5.3.2 harus diproporsikan untuk menahan 𝜸𝒇𝑴𝒔𝒍𝒂𝒃. Lebar slab

efektif untuk sambungan eksterior dan sudut tidak boleh menerus

melewati muka kolom jarak lebih besar dari 𝒄𝒕 yang diukur tegak

lurus terhadap bentang slab.

Tulangan yang ditempatkan dalam lebar efektif harus

memenuhi ketentuan berikut :

- Tidak kurang dari setengah tulangan pada lajur kolom di

tumpuan harus ditempatkan dalam lebar slab efektif yang

diberikan dalam SNI 2847-2013 Pasal 13.5.3.2.

- Tidak kurang dari seperempat tulangan atas di tumpuan

pada lajur kolom harus menerus sepanjang bentang.

15

- Tulangan bawah yang menerus pada lajur kolom tidak

boleh kurang dari sepertiga tulangan atas di tumpuan

pada lajur kolom.

- Tidak kurang dari setengah dari semua tulangan lajur

tengah bawah dan semua tulangan lajur kolom bawah di

tengah bentang harus menerus dan harus

mengembangkan 𝒇𝒚 di muka tumpuan seperti di

definisikan dalam SNI 2847-2013 Pasal 13.6.2.5

- Pada tepi slab yang tidak menerus, semua tulangan atas

dan bawah pada tumpuan harus disalurkan di muka

tumpuan seperti di definisikan dalam SNI 2847-2013

Pasal 13.6.2.5 bahwa bentang bersih 𝓵𝑛 harus menerus

dari muka ke muka kolom, kapital, brakit, atau dinding.

Nilai 𝓵𝑛 tidak boleh kurang dari 𝟎, 𝟔𝟓𝓵𝒏.

- Pada penampang kritis untuk kolom yang didefinisikan

dalam SNI 2847-2013 Pasal 11.11.1.2, geser dua arah

yang diakibatkan oleh beban gravitasi terfaktor tidak

boleh melebihi 𝟎, 𝟒𝝓𝑽𝒄, dimana 𝑽𝑐 harus dihitung seperti

di definisikan dalam SNI 2847-2013 Pasal 11.11.2.1

untuk slab bukan prategang dan dalam SNI 2847-2013

Pasal 11.11.2.2 untuk slab prategang. Di ijinkan untuk

mengabaikan persyaratan ini jika desain slab memenuhi

persyaratan dari SNI 2847-2013 Pasal 21.13.6.

16

Gambar 2. 3 Lebar efektif untuk penempatan tulangan pada ssambungan

tepi dan sudut

17

BAB III

METODOLOGI

3.1. Flow Chart

3.1.1. Proses penyusunan laporan

18

Gambar 3. 1. Flow chart penyusunan laporan

3.1.2. Struktur primer (balok dan kolom)

Gambar 3. 2. Flow chart struktur primer

19

3.1.3. Struktur sekunder (plat dan tangga)

Gambar 3. 3. Flow chart struktur sekunder

20

3.1.4. Struktur bangunan bawah (pondasi)

Gambar 3. 4. Flow chart struktur bangunan bawah

Langkah – langkah yang digunakan dalam perencanaan Fave

Hotel dengan menggunakan metode struktur rangka pemikul

momen menengah adalah :

3.2. Pengumpulan Data

Data – data yang diperlukan dalam perencanaan adalah :

3.2.1. Gambar arsitektur

Gambar arsitektur digunakan untuk menentukan dimensi

gedung. Terdapat beberapa perubahan untuk perencanaan hotel

ini sebagai berikut :

21

a. Lantai semi basement dirubah menjadi lantai dasar

gedung

b. Gedung direncanakan menjadi berjumlah 5 lantai yang

sebelumnya berjumlah 7 lantai.

c. Bangunan diberi dilatasi, menjadi 2 bagian yang

selanjutnya akan disebut sebagai bangunan A dan

bangunan B seperti pada gambar dibawah ini :

Gambar 3. 5. Pembagian nama bangunan

3.2.2. Data tanah

Data tanah berupa data SPT yang dipergunakan untuk

perhitungan gempa dan pondasi. Data tanah SPT didapatkan dari

laboratoriun uji tanah kampus Diploma Teknik Sipil. Data tanah

yang digunakan sebagai acuan perhitungan berlokasi di Sumenep.

3.2.3. Peraturan dan buku penunjang teori

Adapun sumber-sumber yang digunakan sebagai landasan

peraturan dan penunjang teori sebagai berikut :

a. Persyaratan Beton Struktural Untuk Bangunan Gedung

(SNI 2847 -2013)

b. Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Struktur

Bangunan Gedung dan Non Gedung (SNI 1726 - 2012)

22

c. Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung

dan struktur lain (SNI 1727-2013)

d. Peta Hazzard Gempa Indonesia 2010 (Kementrian PU)

e. Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung

(PPIUG) 1983

f. Peraturan Beton Bertulang Indonesia 1971 (PBBI 1971)

3.3. Preliminari Desain

Penentuan dimensi elemen struktur dikerjakan dengan

mengacu pada SNI 2847-2013 maupun ketentuan lain sesuai

dengan sumber yang didapat. Elemen-elemen struktur yang

direncanakan adalah:

3.3.1. Perencanaan plat

Adapun data-data perencananaan, perhitungan

perencanaan yang digunakan untuk menghitung dimensi kolom

sebagai berikut :

- Data-data perencanaan :

Tipe plat : I - Lantai

Mutu beton (fc’) : 30 MPa

Mutu tul. lentur (fy) : 400 MPa

Rencana tebal plat : 12 cm

Sumbu panjang (Ly) : 493 cm

Sumbu pendek (Lx) : 332 cm

Balok atas : 30/40

Balok bawah : 40/55

Balok kanan : 40/55

Balok kiri : 20/25

23

- Gambar denah perencanaan :

Gambar 3. 6. Keyplan preliminari plat

- Perhitungan perencanaan :

Lendutan ijin :

Lendutan ijin = L

240

Lendutan ijin = 4930 mm

240

Lendutan ijin = 20,5 mm

Bentang bersih plat sumbu panjang :

Ln = Ly − (bw

2−

bw

2)

Ln = 493 cm − (30 cm

2−

40 cm

2)

Ln = 458 cm

24

Bentang bersih sumbu pendek :

Sn = Lx − (bw

2−

bw

2)

Sn = 332 cm − (20 cm

2−

40 cm

2)

Sn = 302 cm

Rasio antara bentang bersih sumbu panjang terhadap

bentang bersih sumbu pendek :

β =Ln

Sn= 1,52 < 2 (Two-way slab)

Balok Kanan AS (5-11 ; H) (40/55)

o Menentukan lebar efektif sayap balok – T

(SNI 2847-2013 Pasal. 13.2.4)

be1 = bw + 2hb

be1 = 40 cm + (2 . (55 − 12) cm)

be1 = 126 cm

be2 = bw + 8hf

be2 = 40 cm + (8 . 55 cm)

be2 = 136 cm

Pilih nilai terkecil antara be1 dan be2 :

be = 126 cm

25

o Faktor modifikasi (k)

k = 1+(

bebw

−1)(t

h)[4−6(

t

h)+4(

t

h)

2+(

bebw

−1)(t

h)

3]

1+(bebw

−1)(t

h)

(Desain Beton Bertulang; C.K. Wang & C.G.

Salmon jilid 2 hal.131)

k = 1+(

126

40−1)(

12

55)[4−6(

12

55)+4(

12

55)

2+(

126

40−1)(

12

55)

3]

1+(126

40−1)(

12

55)

k = 1,61

o Momen inersia penampang – T

lb = k . (bw . h3

12)

lb = 1,61 . (40 cm . 55 cm3

12)

lb = 891686,52 cm4

o Momen inersia lajur plat

lp = 112⁄ . bp . t3

lp = 112⁄ . 493 cm . ( 12 cm )3

lp = 70992 cm4

o Rasio kekakuan balok terhadap plat

a1 =lb

lp= 12,6

26

Balok Kiri AS (5-11 ; G”) (20/25)


(SNI 03-2847-2013 Pasal. 13.2.4)

be1 = bw + 2hb

be1 = 20 cm + (2 . (25 − 12) cm)

be1 = 46 cm

be2 = bw + 8hf

be2 = 20 cm + (8 . 25 cm)

be2 = 116 cm


be = 46 cm


k = 1+(

bebw

−1)(t

h)[4−6(

t

h)+4(

t

h)

2+(

bebw

−1)(t

h)

3]

1+(bebw

−1)(t

h)



k = 1+(

46

20−1)(

12

25)[4−6(

12

25)+4(

12

25)

2+(

46

20−1)(

12

25)

3]

1+(46

20−1)(

12

25)

k = 1,46

27


lb = k . (bw . h3

12)

lb = 1,46 . (20 cm . 25x cm3

12)

lb = 37902,662 cm4


lp = 112⁄ . bp . t3

lp = 112⁄ . 493 cm . ( 12 cm )3

lp = 70992 cm4


a2 =lb

lp= 0,53

Balok Atas AS (G”- H ; 11”) (30/40)


(SNI 03-2847-2013 Pasal. 13.2.4)

be1 = bw + 2hb

be1 = 30 cm + (2 . (40 − 12) cm)

be1 = 86 cm

be2 = bw + 8hf

28

be2 = 30 cm + (8 . 40 cm)

be2 = 126 cm


be = 86 cm


k = 1+(

bebw

−1)(t

h)[4−6(

t

h)+4(

t

h)

2+(

bebw

−1)(t

h)

3]

1+(bebw

−1)(t

h)



k = 1+(

86

30−1)(

12

40)[4−6(

12

40)+4(

12

40)

2+(

86

30−1)(

12

40)

3]

1+(86

30−1)(

12

40)

k = 1,58


lb = k . (bw . h3

12)

lb = 1,58 . (30 cm . 40 cm3

12)

lb = 252494,77 cm4


lp = 112⁄ . bp . t3

lp = 112⁄ . 493 cm . ( 12 cm )3

lp = 70992 cm4


a3 =lb

lp= 3,56

29

Balok Bawah AS (G” - H ; 5) (40/55)


(SNI 03-2847-2013 Pasal. 13.2.4)

be1 = bw + 2hb

be1 = 40 cm + (2 . (55 − 12) cm)

be1 = 126 cm

be2 = bw + 8hf

be2 = 40 cm + (8 . 55 cm)

be2 = 136 cm


be = 126 cm


k = 1+(

bebw

−1)(t

h)[4−6(

t

h)+4(

t

h)

2+(

bebw

−1)(t

h)

3]

1+(bebw

−1)(t

h)



k = 1+(

126

40−1)(

12

55)[4−6(

12

55)+4(

12

55)

2+(

126

40−1)(

12

55)

3]

1+(126

40−1)(

12

55)

k = 1,61

30


lb = k . (bw . h3

12)

lb = 1,61 . (40 cm . 55 cm3

12)

lb = 891686,52 cm4


lp = 112⁄ . bp . t3

lp 1 12⁄ . 493 cm . ( 12 cm )3

lp = 70992 cm4


a4 =lb

lp= 12,6

Dari semua balok diatas telah didapatkan nilai

kekakuan terhadap platnya, nilai dari semua kekakuan

balok terhadap plat tersebut dicari rata-ratanya sebagai

berikut :

am = (a1 + a2 + a3 + a4)

4

am = (12,6 + 0,53 + 3,56 + 12,6)

4

am = 7,3

Karena nilai am > 2, maka dipakai perhitungan

sesuai dengan SNI 2847-2013 Pasal 9.5.3.3 dimana

ketebalan plat tidak boleh kurang dari :

t = ln(0,8 +

fy1400

)

36 + 9β

31

t = 458 cm (0,8 +

400 1400)

36 + 9 . 1,52

t = 10 cm

dan tidak boleh kurang dari 9 cm.

Kontrol ketebalan plat :

12 cm > 10 cm (Memenuhi)


Maka digunakan t = 12 cm

3.3.2. Penentuan dimensi balok dan sloof

Penentuan tinggi, h, balok/sloof ditentukan pada SNI

2847-2013 tabel 9.5(a). Dimana :

a. Balok induk :


Tipe balok = B1

Bentang balok (L) = 6500 mm

Kuat leleh tulangan lentur (Fy) = 400 MPa


h = 114⁄ . L . (0,4 + (

Fy700⁄ ))

h = 114⁄ .6500 mm . (0,4 + ( 400 MPa

700⁄ ))

h = 451 mm ≈ 500 mm

b = 23⁄ h

b = 23⁄ 500 mm

b = 333 mm ≈ 350 mm Maka digunakan dimensi balok induk dengan ukuran

sebesar 35/50

32

b. Balok anak :


Tipe balok = BA1

Bentang balok (L) = 3250 mm



h = 121⁄ . L . (0,4 + (

Fy700⁄ ))

h = 121⁄ .3250 mm . (0,4 + ( 400 MPa

700⁄ ))

h = 150,34 mm ≈ 200 mm

b = 23⁄ h

b = 23⁄ 200 mm

b = 133,33 mm ≈ 150 mm Maka digunakan dimensi balok induk dengan ukuran

sebesar 15/20

c. Sloof :


Tipe balok = S1

Bentang balok (Lbalok) = 6500



h = 116⁄ . L . (0,4 + (

Fy700⁄ ))

h = 116⁄ .6500 mm . (0,4 + ( 400 MPa

700⁄ ))

h = 394 mm ≈ 400 mm

b = 23⁄ h

b = 23⁄ 400 mm

b = 266 mm ≈ 300 mm Maka digunakan dimensi balok induk dengan ukuran

sebesar 30/40

33

3.3.3. Penentuan dimensi kolom

Adapun data-data perencananaan, perhitungan

perencanaan yang digunakan untuk menghitung dimensi kolom

sebagai berikut :

a. Kolom 1 :


Tipe kolom = K1

Tinggi kolom (Hkolom) = 450 cm

Bentang balok (Lbalok) = 785 cm

Lebar balok (bbalok) = 40 cm

Tinggi balok (hbalok) = 55 cm

- Ketentuan perencanaan :

Ikolom

Hkolom ≥

Ibalok

Lbalok


112⁄ . b. h3

Hkolom ≥

112⁄ . b. h3

Lbalok

dimana b = h, maka

112⁄ . h4

4500 mm ≥

112⁄ . 400 mm . (550 mm)3

7850 mm

h = 442 mm ≈ 450 mm Maka digunankan dimensi kolom sebesar 40x50

b. Kolom 2 :


Tipe kolom = K2

Tinggi kolom (Hkolom) = 450 cm

Bentang balok (Lbalok) = 650 cm

34

Lebar balok (bbalok) = 35 cm

Tinggi balok (hbalok) = 50 cm

- Ketentuan perencanaan :

Ikolom

Hkolom ≥

Ibalok

Lbalok


112⁄ . b. h3

Hkolom ≥

112⁄ . b. h3

Lbalok

dimana b = h, maka

112⁄ . h4

4500 mm ≥

112⁄ . 350 mm . (500 mm)3

6500 mm

h = 417 mm ≈ 450 mm Maka digunankan dimensi kolom sebesar 35 x 45

3.3.4. Penentuan dimensi tangga

Dalam perencanaan ini, terdapat 4 macam tipe tangga

yaitu tipe 1 dan 2 pada bangunan A, tipe 3 dan tipe 4 pada

bangunan B. Setiap tipe memiliki ketinggian dan panjang tangga

yang berbeda, berikut akan dibahas perencanaan dimensi tangga

tipe 1 As (2-9 ; E-F). Adapun data-data dan perhitungan

perencanaan yang digunakan sebagai berikut :


Tipe tangga = Tipe 1

Tinggi bordes = 150 cm

Panjang datar tangga = 240 cm

Tinggi tanjakan rencana = 15 cm

- Gambar denah perencanaan :

35

Gambar 3. 7. Denah tangga tipe 1


Panjang miring tangga :

Gambar 3. 8. Potongan tangga

X = √(150 cm)2 + (240 cm)2 X = 283, 02 cm

Dimensi anak tangga :

36

Gambar 3. 9. Dimensi anak tangga

Jumlah tanjakan (nt) :

nt = tinggi bordes

tinggi tanjakan=

150 cm

15 cm= 10 buah

Panjang injakan (li) :

li =panjang datar tangga

nt=

240 cm

10= 24 cm

Sudut kemiringan tangga :

α = arc tan tinggi bordes

panjang datar tangga

α = arc tan 150 cm

240 𝑐𝑚

α = 32° Kontrol kemiringan tangga :

25° ≤ α ≤ 40°

25° ≤ 32° ≤ 40° (Memenuhi)

3.4. Perhitungan Beban

Peraturan yang digunakan sebagai acuan perhitungan

pembebanan adalah SNI 1727-2013 “Beban minimum untuk

37

perancangan bangunan gedung dan struktur lain”. Sumber-sumber

yang disebutkan dalam bab ini berasal dari peraturan tersebut.

3.4.1. Beban mati

Berdasarkan pasal 3, beban mati adalah berat seluruh

bahan konstruksi bangunan gedung yang terpasang, termasuk

dinding, lantai, atap, plafon, tangga, dinding partisi tetap,

finishing, klading gedung dan komponen arsitektural dan struktur

lainnya serta peralatan layan terpasang lain termasuk berat keran.

Adapun uraian dari beban mati pada struktur bangunan

sebagai berikut :

a. Beban mati pada plat lantai terdiri dari :

- Beban sendiri plat

- Keramik ukuran 40x40 cm = 17 Kg/m2

- Spesi tebal 2 cm

(MU-450 Perekat keramik lantai) = 50 Kg/m2

- Plafon tebal 4,5 mm rangka hollow = 6,4 Kg/m2

- Pemipaan air bersih dan kotor = 25 Kg/m2

- Instalasi listrik AC, dll. = 40 Kg/m2

b. Beban mati pada plat atap terdiri dari :

- Berat sendiri plat

- Aspal tebal 2 cm = 33 Kg/m2

- Plafon tebal 4,5 mm rangka hollow = 6,4 Kg/m2

- Pemipaan air bersih dan kotor = 25 Kg/m2

- Instalasi listrik AC, dll. = 40 Kg/m2

- Lift = 630 Kg

c. Beban mati pada tangga terdiri dari :

- Berat sendiri plat tangga

- Berat sendiri anak tangga

- Berat sendiri plat bordes

- Keramik 20x20 cm = 14 Kg/m2

- Spesi tebal 2 cm

(MU-450 Perekat keramik lantai) = 50 Kg/m2

- Susuran tangga = 10 Kg/m2

38

d. Beban mati pada balok yang diberi dinding terdiri dari :

- Beban sendiri balok

- Beban bata ringan

(Citicon ukuran 60x20x10 cm) = 60 Kg/m2

- Beban acian dinding tebal 1,5 mm

(MU-200) = 40 Kg/m2

- Beban plester dinding tebal 10 mm

(MU-301) = 38 Kg/m2

3.4.2. Beban hidup

Dijelaskan dalam pasal 4, beban hidup adalah beban yang

diakibatkan oleh pengguna dan penghuni bangunan gedung atau

struktur lain yang tidak termasuk beban konstruksi dan beban

lingkungan, seperti beban angin, beban hujan, beban gempa,

beban banjir, atau beban mati.

Beban hidup tangga ditentukan pada pasal 4.5.4, dimana

beban hidup tunggal sebesar = 133 Kg diberikan pada setiap jarak

3048 mm dari tinggi tangga.

Beban hidup terdistribusi merata minimum, Lo, ditentukan

pada tabel 4-1, untuk plat lantai fungsi hotel sebesar = 192 Kg/m2

dan untuk atap datar sebesar = 96 Kg/m2. Sesuai pasal 4.7 dan

pasal 4.8, bahwa beban hidup plat lantai dan atap perlu direduksi

dengan ketentuan yang telah ditetapkan pada kedua pasal

tersebut.

Adapun rincian perhitungan reduksi beban hidup pada

struktur bangunan yang dijelaskan sebagai berikut :

a. Reduksi pada plat lantai :

Komponen struktur yang memiliki nilai

𝐾𝐿𝐿𝐴𝑇sebesar 37,16 m2 atau lebih diizinkan untuk

dirancang dengan beban hidup tereduksi denan rumus

yang telah ditentukan.(Pasal 4.7.2)

39

Nilai faktor elemen beban hidup, 𝐾𝐿𝐿, ditentukan

pada tabel 4-2. Dan didapatkan nilai 𝐾𝐿𝐿 untuk plat lantai

sebesar = 1.

- Pereduksian pada bangunan A :

Luas tributari, 𝐴𝑇, terbesar = 13,74 m2 (Plat G)

𝐾𝐿𝐿𝐴𝑇 = 1 . 13,74 m2 = 13,74 m

2

13,74 m2 < 37,16 m

2 (Maka plat lantai pada bangunan A

tidak ada yang diizinkan untuk direduksi)

- Pereduksian pada bangunan B :

Luas tributari, 𝐴𝑇, terbesar = 17,18 m2 (Plat X)

𝐾𝐿𝐿𝐴𝑇 = 1 . 13,74 m2 = 17,18 m

2

17,18 m2 < 37,16 m

2 (Maka plat lantai pada bangunan B

tidak ada yang diizinkan untuk direduksi)

b. Reduksi pada atap :

Atap datar biasa, berbubung, dan atap lengkung,

dan awning, dan kanopi, selain dari konstruksi atap

pabrikasinya yang ditumpu oleh suatu struktur rangka,

diizinkan untuk dirancang dengan beban hidup atap yang

direduksi, sebagaimana ditentukan dalam persamaan

berikut :

𝐿𝑟 = 𝐿𝑜𝑅1𝑅2 dimana 0,58 ≤ 𝐿𝑟 ≤ 0,96

Faktor reduksi 𝑅2ditentukan berdasarkan jumlah

peninggian, 𝐹, dimana :

Tabel 3. 1. Faktor reduksi R2

40

𝑅2 𝐹

1 𝐹≤ 4

1,2 – 0,05 𝐹 4 < 𝐹< 12

0,6 𝐹 ≥ 12

F = 0,12 x kemiringan atap = 0,12 x 0 = 0

Untuk nilai F≤4, nilai 𝑅2 sebesar = 1.

Faktor reduksi 𝑅1ditentukan berdasarkan luas

tributari, 𝐴𝑇, dimana :

Tabel 3. 2. Faktor reduksi R1

𝑅1 Luas tributari ( 𝐴𝑇)

1 𝐴𝑇≤ 18,58 m2

1,2 – 0,011 𝐴𝑇 18,58 m2 ≤ 𝐴𝑇≤ 55,74 m

2

0,6 𝐴𝑇≥ 55,74 m2

- Pereduksian pada bangunan A :

Dipilih luas tributari, 𝐴𝑇, plat yang terbesar :

Plat E = 25 m2 maka nilai 𝑅1= 0,925

𝐿𝑟= 88,80 Kg/m2

Plat F = 25,12 m2 maka nilai 𝑅1 = 0,92368

𝐿𝑟= 88,67 Kg/m2

- Pereduksian pada bangunan B :

Dipilih luas tributari, 𝐴𝑇, plat yang terbesar :

Plat L = 16 m2 maka nilai 𝑅1= 1

41

𝐿𝑟= 96 Kg/m2, nilai 𝐿𝑟 tidak berubah pada plat

terbesar, maka plat lainnya tidak mengalami reduksi

beban hidup.

3.4.3. Beban angin

Sebelum memulai proses perhitungan beban angin,

pertama tentukan terlebih dahulu prosedur yang akan digunakan

berdasarkan tingkat kerendahan suatu bangunan. Pada pasal 26.2

dijelaskan bahwa bangunan yang termasuk tingkat rendah

ditentukan sebagai berikut :

a. Tinggi atap rata-rata, h, sama dengan atau kurang dari 18

meter

- Cek pada bangunan :

h bangunan = 14,1 meter ≤ 18 meter ( Memenuhi )

b. Tinggi atap rata-rata h tidak melebihi dimensi horizontal

yang terkecil :

- Cek pada bangunan A :

h bangunan = 14,1 meter

dimensi horizontal terkecil = 13,2 meter ≥ 14,1 meter

( Tidak memenuhi )

- Cek pada bangunan B :

h bangunan = 14,1 meter

dimensi horizontal terkecil = 13,2 meter ≥ 14,1 meter

( Tidak memenuhi )

Karena salah satu kondisi tidak memenuhi maka

bangunan tidak termasuk bangunan bertingkat rendah. Jadi

berdasarkan pasal 26.1.2.1 prosedur yang digunakan adalah

prosedur pengarah.

Prosedur pengarah ditentukan dalam pasal 27, berikut

adalah langkah-langkah penentuan beban angin yang akan

digunakan :

42

a. Tentukan kategori resiko bangunan gedung dan struktur

lain, lihat tabel 1.5-1 :

- Sesuai persyaratan yang telah ditentukan, bangunan

termasuk dalam kategori resiko II.

b. Tentukan kecepatan angin dasar, V, sesuai daerah dimana

bangunan dibangun :

- V daerah Sumenep = 45 Km/jam = 12,5 m/s.

c. Tentukan faktor arah angin, 𝐾𝑑, lihat tabel 26.6-1 :

- 𝐾𝑑 = 0,85

d. Tentukan kategori eksposur, lihat pasal 26.7 :

- Menggunakan eksposur B untuk daerah perkotaan.

e. Tentukan faktor topografi, 𝐾𝑧𝑡, lihat pasal 26.8 :

- 𝐾𝑧𝑡 = 1, karena bangunan tidak dibangun pada daerah

tebing maupun bukit.

f. Tentukan faktor efek tiupan angin, G, lihat pasal 26.9 :

- Untuk menentukan faktor efek tiupan angin, G, perlu

ditentukan apakah suatu bangunan adalah kaku atau

fleksibel sebagaimana yang didefinisikan dalam pasal

26.2, nilai frekuensi alami perkiraan, 𝑛𝑎, ditentukan

dalam pasal 26.9.3. Perhitungan nilai frekuesnsi alami

perkiraan, 𝑛𝑎, boleh dilakukan jika bangunan memenuhi

persyaratan pembatasan untuk estimasi frekuensi alami

pada pasal 26.9.2.1, dimana :

a. Tinggi bangunan kurang dari atau sama dengan 91 m

b. Tinggi bangunan kurang dari 4 kali panjang

efektivnya, 𝐿𝑒𝑓𝑓

Cek pada bangunan A dimana angin datang menuju

arah utara :

o Tinggi bangunan = 14,1 m < 91 m ( OK )

43

o 𝐿𝑒𝑓𝑓 = 289,3 m . 4 = 1157,2 m > 14,1 m ( OK )

Cek pada bangunan A dimana angin datang menuju

arah barat :


o 𝐿𝑒𝑓𝑓 = 146,9 m . 4 = 587,6 m > 14,1 m ( OK )

Cek pada bangunan B dimana angin datang menuju

arah utara :


o 𝐿𝑒𝑓𝑓 = 174,4 m . 4 = 697,6 m > 14,1 m ( OK )

Cek pada bangunan B dimana angin datang menuju

arah barat :


o 𝐿𝑒𝑓𝑓 = 217 m . 4 = 868 m > 14,1 m ( OK )

- Didapat nilai 𝑛𝑎 = 4,02 Hz > 1 Hz, maka bangunan

termasuk kaku. Karena bangunan termasuk kaku nilai G

bisa diambil sebesar = 0,85 ( Pasal 26.9.4 ).

g. Tentukan klasifikasi ketertutupan, lihat pasal 26.10 :

- Bangunan termasuk bangunan gedung tertutup.

h. Tentukan koefisien internal, (𝐺𝐶𝑝𝑖), lihat pasal 26.11 :

- Pada tabel 26.11-1 nilai (𝐺𝐶𝑝𝑖) untuk bangunan gedung

tertutup adalah + 0,18 dan -0,18.

i. Tentukan koefisien eksposur tekanan velositas 𝐾𝑧 dan 𝐾ℎ,

lihat pasal 27.3.1 :

- Nilai 𝐾ℎ dan 𝐾𝑧 masing-masing ditentukan oleh h dan z,

dikarenakan bangunan memiliki atap yang datar maka

nilai h dan z sama.

- Nilai Kh = 0,792

Didapat dalam tabel 27.3-1 menggunakan kolom

eksposur B

- Nilai Kz = 0,793

Dimana z = 14,1 meter

44

Maka untuk,

4,57 m ≤ z ≤ zg

4,57 m ≤ 14,1 m ≤ 365,76 m ( Memenuhi )

Digunakan, Kz = 2,01 (zzg⁄ )

2a⁄

Didapatkan Kz = 0,793

j. Tentukan tekanan velositas 𝑞𝑧 dan 𝑞ℎ, lihat pada pasal

27.3.2 :

- qz = 64,5 N/m2

Dimana nilai Kz = 0,793 maka,

qz = 0,613. KzKztKdV2

qz = 0,613.0,793.1.0,85. (12,5 ms⁄ )2

qz = 64,5 N/m2

- qh = 64,5 N/m2

Dimana nilai Kz = 0,792 maka,

qz = 0,613. KzKztKdV2

qz = 0,613.0,792.1.0,85. (12,5 ms⁄ )2

qz = 64,5 N/m2

k. Tentukan koefisien tekanan eksternal, 𝐶𝑝, lihat gambar

27.4-1 :

- Sisi angin datang, Cp = 0,8

- Sisi angin tepi, Cp = -0,7

- Sisi angin pergi

Bangunan A dimana angin datang menuju arah utara

:

o L/B = 1,97

o Cp = -0,31

Bangunan A dimana angin datang menuju arah barat

:

o L/B = 0,51

45

o Cp = -0,5

Karena bangunan B mengalami diskontinuitas

diafragma pada kolom lantai 1, maka nilai 𝐶𝑝 berbeda

pada lantai 1 dengan lantai 2 keatas.

Bangunan B dimana angin datang menuju arah utara

:

Lantai 1,

o L/B = 0,99

o Cp = -0,5

Lantai 2 keatas,

o L/B = 0,68

o Cp = -0,5

Bangunan B dimana angin datang menuju arah barat

:

Lantai 1,

o L/B = 1,01

o Cp = -0,498

Lantai 2 keatas,

o L/B = 1,48

o Cp = -0,404

l. Tentukan beban angin bangunan kaku tertutup, lihat pasal

27.4.1 :

- p = qGCp

Bangunan A dimana angin datang menuju arah utara

:

o Angin datang, p = 4,39 Kg/m2

o Angin tepi, p = -3,83 Kg/m2

o Angin pergi, p = -1,68 Kg/m2

Bangunan A dimana angin datang menuju arah barat

:



46

o Angin pergi, p = -2,74 Kg/m2

Bangunan B dimana angin datang menuju arah utara

:



o Angin pergi,

Lantai 1 p = -2,74 Kg/m2


Bangunan B dimana angin datang menuju arah barat

:



o Angin pergi,



3.4.4. Beban gempa

Berdasarkan SNI 1726-2012 Pasal 4.1.1, gempa rencana

ditetapkan sebagai gempa dengan kemungkinan terlewati

besarannya selama umur struktur bangunan 50 tahun adalah

sebesar 2 persen (2500 tahun).

Perhitungan beban gempa :

a. Faktor keutamaan gempa (Ie)

Fave hotel direncanakan sebagai gedung yang memiliki

fungsi seperti gedung apartmen, sehingga berdasarkan SNI 1726-

2012 Tabel 1 bangunan termasuk kategori II. Dan juga

berdasarkan SNI 1726-2012 Tabel 2, untuk bangunan kategori

resiko II nilai keutamaan gempanya (Ie) = 1,0.

Tabel 3. 3. Kategori resiko bangunan

47

Tabel 3. 4. Faktor keutamaan gempa

b. Parameter percepatan tanah (Ss, S1)

Nilai percepatan tanah didapat berdasarkan Peta Hazzard

Gempa Indonesia 2010, dimana untuk daerah Sumenep diambil

nilai Ss sebesar 0,4 dan nilai S1 sebesar 0,15.

48

Gambar 3. 10. Respon spektra percepatan 2 detik, Ss

Gambar 3. 11. Respon spektra percepatan 1 detik, S1

c. Klasifikasi situs

Jenis kategori tanah dibedakan menjadi tanah keras, sedang,

lunak dan khusus, seperti yang telah diklasifikasikan dalam SNI

1726-2012 Tabel 3. Untuk mencari kategori tanah berdasarkan

data SPT, maka digunakan persamaan berikut :

49

𝑁 = ∑ 𝑑𝑖𝑛

𝑖=1

∑𝑑𝑖𝑛𝑖

𝑛𝑖=1

Data tanah yang didapat memiliki nilai SPT sebagai berikut :

Tabel 3. 5. Hasil perhitungan SPT

Lapisan ke (i) Tebal per

lapisan (di) Ni di/Ni

1 14 35,4 0,39548

2 16 81,86 0,19545

∑ 30 0,59093

𝑁 = 30

0,59093

𝑁 = 50,766

Tabel 3. 6. Kelas situs tanah

Berdasarkan SNI 1726-2012 Tabel 3, untuk nilai =50,766 termasuk dalam situs SC (tanah keras).

d. Faktor koefisien situs (Fa,Fv) dan parameter respon

(Sms,Sd1)

Nilai Fa dan Fv ditentukan pada SNI 1726-2012 Tabel 6 dan

7, dimana pada masing-masing nilai bergantung pada kelas situs

dan nilai SS,S1.

50

Tabel 3. 7. Parameter respons spektral percepatan gempa pada perioda

pendek

Tabel 3. 8. Parameter respons spektral percepatan gempa pada perioda 1

detik

Dari kedua tabel diatas didapata nilai Fa dan Fv sebesar :

Fa = 1,2

Fv = 1,75

Sms = Fa . Ss = 1,2 . 0,4 = 0,5

Sm1 = Fv . S1 = 1,75 . 0,15 = 0,3

e. Parameter percepatan desain (Sd1, Sds)

Nilai Sd1 dan Sds dihitung dengan persamaan berdasarkan

SNI 1726-2012 Pasal 6.3, sebagai berikut :

Sds = 2/3 Sms = 2/3 . 0,5 = 0,32

Sd1 = 2/3 Sm1 = 2/3 . 0,3 = 0,175

f. Penentuan kategori desain seismik

Berdasarkan SNI 1726-2012 Tabel 6 dan 7, kategori desain

seismik ditentukan oleh nilai Sds dan Sd1.

51

Tabel 3. 9. Nilai KDS berdasarkan Sds

Tabel 3. 10. Nilai KDS berdasarkan Sd1

Dari analisa kedua tabel tersebut maka didapatkan kategori

desain seismik C. Sehingga bangunan dapat direncanakan

menggunakan SRPMM.

g. Faktor reduksi gempa

Faktor reduksi gempa ditentukan dalam SNI 1726-2012

Tabel 9, dimana untuk bangunan yang memikul momen

menengah didapat nilai R = 5.

52

Tabel 3. 11. Faktor reduksi gempa

h. Kontrol nilai T (Perioda fundamental struktur)

Kontrol : Ta < T < (Cu.Ta)

Nilai perioda fundamental pendekatan (Ta) diatur dalam SNI

1726-2012 Pasal 7.8.2.1, dimana dhitiung dengan persamaan

berikut :

𝑇𝑎 = 𝐶𝑡 ℎ𝑛𝑥

Dimana :

Ct dan x = Didapat dari SNI 1726-2012 Tabel 15

hn = Ketinggian struktur

53

Tabel 3. 12. Nilai Ct dan x

Diketahui nilai Ct dan x dari tabel diatas, maka persamaan

Ta berubah menjadi :

𝑇𝑎 = 0,0466 . ℎ𝑛0,9

𝑇𝑎 = 0,0466 . (14,1 𝑚0,9)

𝑇𝑎 = 0,50429

Nilai Cu = 1,4 didapatkan dari SNI 1726-2012 Tabel 14

berikut :

Tabel 3. 13. Nilai koefisien Cu

Nilai T didapatkan dari hasil analisa struktur SAP2000

menggunakan kombinasi MODAL, didapatkan nilai T sebesar :

T = 0,66904

Kontrol : Ta < T < (Cu.Ta)

: 0,50429 < 0,66904 < (1,4 . 0,50429)

: 0,50429 < 0,66904 < 0,70601 (Memenuhi)

54

i. Mencari nilai Cs (Koefisien respons seismik)

Berdasarkan SNI 1726-2012 Pasal 7.8.1.1, nilai Cs

ditentukan dengan persamaan berikut :

𝐶𝑠 = 𝑆𝐷𝑆

(𝑅𝐼𝑒

)

𝐶𝑠 = 0,32

(51)

= 0,064

Persyaratan :

- Nilai Cs tidak perlu lebih dari :

𝐶𝑠 =𝑆𝐷1

𝑇 (𝑅𝐼𝑒)

𝐶𝑠 =0,175

0,66904 (51

)= 0,05231

- Nilai Cs tidak boleh kurang dari :

0,044 Sds. Ie ≥ 0,01

0,044 0,32.1 ≥ 0,01

0,01408 ≥ 0,01

Kontrol : 0,01408 < 0,064 < 0,05231 (Tidak Memenuhi)

Maka nilai Cs yang dipakai = 0,05231.

j. Menghitung berat seismik efektif (W)

Bangunan A

- Lantai Dasar (W0)

Beban Mati = 131348 Kg

Beban Hidup = 332,50 Kg

Beban Total = 131681 Kg

55

- Lantai 1 (W1)

Beban Mati = 351273,17 Kg



- Lantai 2 (W2)




- Lantai 3(W3)




- Lantai atap Ev. +14,1 (W4)








W Total = 1710657 Kg

Bangunan B

- Lantai Dasar (W0)

Beban Mati = 161811 Kg



- Lantai 1 (W1)




56

- Lantai 2 (W2)




- Lantai 3(W3)






Beban Hidup = 37323 Kg


W Total = 1306044 Kg

k. Beban geser dasar seismik (V)

Diatur dalam SNI 1726-2012 Pasal 7.8.1, bawa untuk

mencari nilai geser dasar seismik menggunakan persamaan

berikut :

𝑉 = 𝐶𝑠𝑊 Dimana :

Cs = Koefisien respons seismik

W = Berat seismik efektif

Bangunan A

W = 1710657 Kg

V = Cs . W = 0,05231 . 1710657 Kg = 89490 Kg

Bangunan B

W = 1306044 Kg

V = Cs . W = 0,05231 . 1306044 Kg = 68324 Kg

57

l. Menghitung gaya seismik lateral

Untuk mencari nilai gaya seismik lateral, diperlukan

eksponen yang terkait dengan perioda struktur (k) yang diatur

dalam SNI 1726-2012 Pasal 7.8.3, dimana :

- Nilai T < 0,5s, maka nilai k =1

- Nilai T > 2,5s, maka nilai k = 2

- Nilai 0,5s < T < 2,5s, maka nilai k dicari dengan interpolasi

Nilai T = 0,66904, maka nilai k = 1,03381.

Berikut adalah hasil perhitungan dalam mencari nilai gaya

seismik lateral :

Bangunan A

Tabel 3. 14. Hasil perhitungan beban gempa bangunan A

Bangunan B

Tabel 3. 15. Hasil perhitungan beban gempa bangunan B

Lt. Dasar 0 131680,8 Kg 0 0 89490,89 0

Lt. 1 (F1) 4,5 413130,187 1956065 0,1298446 89490,89 11619,91

Lt.2 (F2) 7,7 407466,3497 3361654 0,2231483 89490,89 19969,74

Lt.3 (F3) 10,9 408234,3497 4824023 0,3202211 89490,89 28656,87

Lt.4 (F4) 14,1 319264,7923 4922922 0,3267861 89490,89 29244,37

1679776,454 15064663 1 89490,89Jumlah

Lantai hx (m) wx (kg)wx.hx^k

(kgm)Cvx V=Cs.W Fx,Fy (kg)

Lt. Dasar 0 162143,8 0 0 68324,06 0

Lt. 1 (F1) 4,5 441338,7 2089625,02 0,156729 68324,06 10708,36

Lt.2 (F2) 7,7 354197,7 2922179,47 0,219173 68324,06 14974,816

Lt.3 (F3) 10,9 348363,5 4116541,42 0,308755 68324,06 21095,367

Lt.4 (F4) 14,1 272665,6 4204383,22 0,315343 68324,06 21545,516

1578709 13332729,1 1 68324,058

Fx,Fy (kg)

Jumlah

Lantai hx (m) wx (kg)wx.hx^k

(kgm)Cvx V=Cs.W

58

3.3.5. Beban Hujan

Beban hujan rencana struktur bangunan diatur

sebagaimana yang telah dijelaskan pada pasal 8.3, dimana :

R = 0,0098(ds + dh)

dimana hasil dari (𝑑𝑠 + 𝑑ℎ) diasumsikan sebesar 50 mm.

Maka,

R = 0,0098 . 50 mm = 0,49 KN/m2 = 49 Kg/m2

3.5. Dilatasi Bangunan

Berdasarkan SNI 1726-2012 Pasal 7.12.3, semua bagian

struktur harus didesain dan dibangun untuk bekerja sebagai satu

kesatuan yang terintegrasi dalam menahan gaya-gaya gempa

kecuali jika dipisahkan secara struktural dengan jarak yang cukup

memadai untuk menghindari benturan yang merusak.

Pemisahan harus dapat mengakomodasi terjadinya

perpindahan respons inelastik maksimum (δm). Dimana δm

dihitung menggunakan persamaan berikut :

𝛿𝑚 = 𝐶𝑑 . 𝛿𝑚𝑎𝑥

𝐼𝑒

Dimana :

δmax = Perpindahan elastik maksimum pada lokasi kritis

Dan struktur-struktur bangunan yang bersebelahan harus

dipisahkan minimal sebesar δMT, yang dihitung dengan persamaan

dibawah ini :

𝛿𝑀𝑇 = √(𝛿𝑀1)2 + (𝛿𝑀2)2

Dimana :

δM1 dan δM2 = Perpindahan respons inelastik maksimum pada

struktur-struktur bangunan yang bersebelahan

di tepi-tepi yang berdekatan

59

Berdasarkan SNI 1726-2012 Tabel 9, nilai Cd untuk sistem

penahan gaya gempa Rangka Beton Bertulang Pemikul Momen

Menengah adalah 4,5.

Tabel 3. 16. Nilai faktor pembesaran defleksi

Dan untuk nilai faktor keutamaan gempa, Ie, berdasarkan SNI

1726-2012 Tabel 2, dimana untuk bangunan yang termasuk

kategori resiko II adalah sebesar 1.

Tabel 3. 17. Faktor keutamaan gempa

3.5.1. Simpangan bangunan A

Berdasarkan hasil analisa SAP2000 didapatkan

simpangan maksimum yang terjadi pada bangunan A yaitu

sebesar = 0,017182 meter. Maka nilai perpindahan respons

inelastik maksimumya adalah :


𝐼𝑒

𝛿𝑚1 = 4,5 . 0,017182 𝑚

1

60

𝛿𝑚1 = 0,077319 𝑚𝑒𝑡𝑒𝑟

3.5.2. Simpangan bangunan B

Berdasarkan hasil analisa SAP2000 didapatkan

simpangan maksimum yang terjadi pada bangunan A yaitu

sebesar = 0,037616 meter. Maka nilai perpindahan respons

inelastik maksimumya adalah :


𝐼𝑒

𝛿𝑚2 = 4,5 . 0,037616 𝑚

1

𝛿𝑚2 = 0,169272 𝑚𝑒𝑡𝑒𝑟

Maka untuk nilai δMT adalah :

𝛿𝑀𝑇 = √(𝛿𝑀1)2 + (𝛿𝑀2)2

𝛿𝑀𝑇 = √(0,077319 𝑚)2 + (0,169272 𝑚)2

𝛿𝑀𝑇 = 0,186095 𝑚 ≈ 0,19 𝑚

Jadi jarak minimum antar muka kolom dari kedua bangunan

adalah sebesar 0,19 m = 190 mm.

61

BAB IV

ANALISA DAN PEMBAHASAN

4.1. Perencanaan Dimensi dan Tulangan Plat

4.1.1. Perencanaan plat

Pada perencanaan ini plat direncanakan menerima beban

sesuai SNI 1727-2013 berdasarkan fungsi pada tiap platnya,

kombinasi pembebanan yang digunakan adalah :

U = 1,2D + 1,6L

Dimana :

U = Beban ultimate plat

D = Beban mati plat

L = Beban hidup plat

Untuk menganalisa gaya-gaya dalam plat, digunakan

Peraturan Beton Bertulang Indonesia 1971 (PBBI 1971) Tabel

13.3.1 halaman 202.

Tabel 4. 1. Persamaan gaya dalam plat

62

Dikarenakan perletakan plat yang ditinjau sebagai terjepit

penuh oleh balok pada keempat sisinya, maka berdasarkan

Peraturan Beton Bertulang Indonesia 1971 (PBBI 1971) Tabel

13.3.1 plat termasuk kedalam tipe II, persamaan gaya dalam

momen didapat sebagai berikut :

Mlx = + 0,001 . q . Lx2 . X

Mly = + 0,001 . q . Lx2 . X

Mtx = + 0,001 . q . Lx2 . X

Mty = + 0,001 . q . Lx2 . X

Dimana :

Mlx = Momen lapangan arah x

Mly = Momen lapangan arah y

Mtx = Momen tumpuan arah x

Mty = Momen tumpuan arah y

X = Koefisien

Perhitungan penulangan plat yang akan dibahas yaitu plat

lantai tipe I As [5-5”” ; G”-H] dan plat atap tipe F As [5-5” ; G’-

H] pada bangunan A, sedangkan pada bangunan B terdiri dari plat

lantai tipe X As [2-3 ; A-A’] dan plat atap tipe L As [6-7 ; A-A’].

4.1.1.1. Pembebanan plat lantai

Beban mati berdasarkan PPIUG 1983 Tabel 2.1 dan

berdasarkan brosur yang telah dilampirkan :

Berat plat (12 cm) = 0,12 . 2400 = 288 Kg/m2

Berat keramik = 17 Kg/m2

Berat spesi (2 cm) = 50 Kg/m2

Berat plafon = 6,4 Kg/m2

Plumbing = 25 Kg/m2

Instalasi listrik = 40 Kg/m2 +

qD = 426,4 Kg/m2

Beban hidup berdasarkan SNI 1727-2013 Pasal 4 :

63

Beban hidup lantai hotel = 192 Kg/m2

Beban ultimate

U = 1,2D + 1,6L

= 1,2( 426,4 Kg/m2 ) + 1,6( 192 Kg/m

2 )

= 819 Kg/m2

4.1.1.2. Pembebanan plat atap



Berat plat (12 cm) = 0,12 . 2400 = 288 Kg/m2

Aspal = 33 Kg/m2

Berat plafon = 6,4 Kg/m2

Plumbing = 25 Kg/m2

Instalasi listrik = 40 Kg/m2 +

qD = 392,4 Kg/m2


Beban hidup atap plat F = 88,7 Kg/m2

Beban hidup atap plat L = 96 Kg/m2

Beban ultimate

Plat Atap F

U = 1,2D + 1,6L

= 1,2( 392,4 Kg/m2 ) + 1,6( 88,7 Kg/m

2 )

= 612,752 Kg/m2

Plat Atap L

U = 1,2D + 1,6L

= 1,2( 392,4 Kg/m2 ) + 1,6( 96 Kg/m

2 )

= 624,48 Kg/m2

64

4.1.1.3. Perhitungan penulangan plat lantai I

a. Data perencanaan :

Tipe plat = I

As plat = 5-5”” ; G”-H

Mutu beton (fc’) = 30 MPa

Mutu baja (fy) = 400 MPa

Mutu baja (fys) = 240 MPa

Selimut beton = 20 mm

(SNI 2847-2013 Pasal 7.7)

Tebal plat = 120 mm

ø tulangan lentur = 10 mm

ø tulangan susut = 10 mm

β = 0,85

φ = 0,9

(SNI 2847-2013 Pasal 9.3.2)

Bentang sumbu panjang (Ly) = 493 cm

Bentang sumbu pendek (Lx) = 332 cm

Rasio sumbu panjang dan sumbu pendek plat :

𝐿𝑦

𝐿𝑥=

493 𝑐𝑚

332 𝑐𝑚= 1,48 < 2 (Two way slab)

b. Momen yang terjadi :

Koefisien momen, X, untuk plat lantai tipe I adalah :

Nilai Clx = 35,6

Nilai Cly = 17,2

Nilai Ctx = 75,4

Nilai Cty = 57

Mlx = 0,001 . qu . Lx2 . X

= 0,001 . 819 Kg/m2 . (3,32 m)

2 . 35,6

= 321,33 Kg-m

Mly = 0,001 . qu . Lx2 . X

= 0,001 . 819 Kg/m2 . (3,32 m)

2 . 17,2

= 155,25 Kg-m

65

Mtx = 0,001 . qu . Lx2 . X

= 0,001 . 819 Kg/m2 . (3,32 m)

2 . 75,4

= 680,56 Kg-m

Mty = 0,001 . qu . Lx2 . X

= 0,001 . 819 Kg/m2 . (3,32 m)

2 . 57

= 514,48 Kg-m

c. Tinggi manfaat plat :

Gambar 4. 1. Tinggi manfaat

dx = tebal plat - selimut beton - ½ ø = 120 mm - 20 mm - ½ 10 mm

= 95 mm

dy = tebal plat - selimut beton - ø - ½ ø = 120 mm - 20 mm - 10 mm - ½ 10 mm

= 85 mm

d. Tulangan minimum dan maksimum :

ρmin = 1,4

fy= 1,4

400= 0,0035

ρb = 0,85 . fc′. β

fy .

600

600 + fy

= 0,85 . 300 . 0,85

400 .

600

600 + 400= 0,0325

66

ρmaks = 0,75 . ρb = 0,75 . 0,0325 = 0,02438

m = fy

0,85 . fc′=

400

0,85 . 30= 15,686

e. Tulangan lapangan arah X

Mlx = 321,33 Kg-m = 3213264 Nmm

Mn = Mlx

φ= 3213264

0,9= 3570293,51 Nmm

Rn = Mn

b . d2= 3570293,51

1000 . (952)= 0,3956 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,686) . 0,3956

400)

= 0,0010

Syarat : ρmin < ρ < ρmaks : 0,0035 < 0,0010 < 0,0243 (Tidak Ok)

Sesuai SNI 03-2847-2013 Pasal 10.5.3 luas

tulangan, As, tidak perlu memakai tulangan minimum

jika As hasil analisa sepertiga lebih besar dari tulangan

minimum.

Maka 𝜌 diperbesar 30% = 0,0010.1,3 = 0,0013

Syarat : 𝜌 . 30% < 𝜌min : 0,0013 < 0,0035

Digunakan 𝜌 = 0,0035

As = ρ . b . d

= 0,0035 .1000 .95

= 332,50 mm2

67

Syarat spasi antar tulangan = Smaks ≤ 2h

Smaks = 2 . 120 = 240 mm

Dipakai tulangan D = 10 mm

S = 0,25 . π . D2 . b

As

= 0,25 . π . 102 . 1000

332,50

= 236,21 mm

S = 236,21 mm < 240 mm (Ok)

Maka S pakai = 200 mm

Tulangan yang digunakan D10 - 200

As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 102 . 1000

200

= 392,6991 mm2 Syarat : As pakai > As perlu

: 392,6991 mm2 > 332,50 mm

2 (Ok)

Tulangan lapangan arah Y

Mly = 155,2476 Kg-m = 1552476 Nmm

Mn = Mlx

φ= 1552476

0,9= 1724973 Nmm

Rn = Mn

b . d2=

1724973

1000 . (852)= 0,2388 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,686) . 02388

400)

= 0,0002

68





minimum.


Syarat : 𝜌 . 30% < 𝜌min : 0,00026 < 0,0035


As = ρ . b . d

= 0,0035 .1000 .85

= 297,50 mm2


Smaks = 2 . 120 = 240 mm


S = 0,25 . π . D2 . b

As

= 0,25 . π . 102 . 1000

297,50

= 263,999 mm

S = 263,999 mm < 240 mm (Tidak Ok)



As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 102 . 1000

200


: 392,6991 mm2 > 297,50 mm

2 (Ok)

69

Tulangan tumpuan arah X

Mtx = 680,5621 Kg-m = 6805621 Nmm

Mn = Mlx

φ= 6805621

0,9= 7561801 Nmm

Rn = Mn

b . d2=

7561801

1000 . (952)= 0,8379 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,686) . 0,8379

400)

= 0,0013





minimum.


Syarat : 𝜌 . 30% < 𝜌min : 0,00169 < 0,0035


As = ρ . b . d

= 0,0035 .1000 .95

= 332,50 mm2


Smaks = 2 . 120 = 240 mm


S = 0,25 . π . D2 . b

As

70

= 0,25 . π . 102 . 1000

332,50

= 236,21 mm

S = 236,21 mm < 240 mm (Ok)



As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 102 . 1000

200


: 392,6991 mm2 > 332,50 mm

2 (Ok)

Tulangan tumpuan arah Y

Mty = 514,4833 Kg-m = 5144833 Nmm

Mn = Mlx

φ= 5144833

0,9= 5716481 Nmm

Rn = Mn

b . d2=

5716481

1000 . (852)= 0,7912 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,686) . 0,7912

400)

= 0,0011




71


minimum.


Syarat : 𝜌 . 30% < 𝜌min : 0,00143 < 0,0035


As = ρ . b . d

= 0,0035 .1000 .85

= 297,50 mm2


Smaks = 2 . 120 = 240 mm


S = 0,25 . π . D2 . b

As

= 0,25 . π . 102 . 1000

297,50

= 263,999 mm

S = 263,999 mm < 240 mm (Ok)



As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 102 . 1000

200


: 392,6991 mm2 > 297,50 mm

2 (Ok)

Tulangan susut

Berdasarktan SNI 03-2847-2013 Pasal 7.12.2.1 untuk

tulangan mutu 400 MPa menggunakan rasio tulangan

minimum, 𝜌min = 0,0018

72

As susut = 𝜌min . b . tebal plat

= 0,0018 . 1000 . 120 mm

= 216 mm2

Syarat spasi antar tulangan :

Smaks ≤ 5h atau Smaks ≤ 450 mm

Smaks = 5 . 120 mm = 600 mm

Dipakai tulangan ø 8

S = 0,25 . π . ø2 . b

As

= 0,25 . π . 82 . 1000

216

= 232,71 mm

S = 232,71 mm < 450 mm (Ok)


Tulangan yang digunakan ø8 - 200

As pakai = 0,25 . π . ø2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 82 . 1000

200


: 251,327 mm2 > 216 mm

2 (Ok)

4.1.1.4. Perhitungan penulangan plat lantai X


Tipe plat = X

As plat = 2-3 ; A-A’





(SNI 2847-2013 Pasal 7.7)

Tebal plat = 120 mm

73



β = 0,85

φ = 0,9

(SNI 2847-2013 Pasal 9.3.2)

Bentang sumbu panjang (Ly) = 612,5 cm



𝐿𝑦

𝐿𝑥=

612,5 𝑐𝑚

325 𝑐𝑚= 1,88 < 2 (Two way slab)



Nilai Clx = 40

Nilai Cly = 12,2

Nilai Ctx = 82,8

Nilai Cty = 57

Mlx = 0,001 . qu . Lx2 . X

= 0,001 . 819 Kg/m2 . (3,25 m)

2 . 40

= 345,98 Kg-m

Mly = 0,001 . qu . Lx2 . X

= 0,001 . 819 Kg/m2 . (3,25 m)

2 . 12,2

= 105,52 Kg-m

Mtx = 0,001 . qu . Lx2 . X

= 0,001 . 819 Kg/m2 . (3,25 m)

2 . 82,8

= 716,17 Kg-m

Mty = 0,001 . qu . Lx2 . X

= 0,001 . 819 Kg/m2 . (3,25 m)

2 . 57

= 493,02 Kg-m

74




= 95 mm


= 85 mm


ρmin = 1,4

fy= 1,4

400= 0,0035

ρb = 0,85 . fc′. β

fy .

600

600 + fy

= 0,85 . 300 . 0,85

400 .

600

600 + 400= 0,0325

ρmaks = 0,75 . ρb = 0,75 . 0,0325 = 0,02438

m = fy

0,85 . fc′=

400

0,85 . 30= 15,686

75


Mlx = 345,98 Kg-m = 3459800 Nmm

Mn = Mlx

φ= 3459800

0,9= 3844186,67 Nmm

Rn = Mn

b . d2= 3844186,67

1000 . (952)= 0,4259 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,686) . 0,4259

400)

= 0,0011





minimum.


Syarat : 𝜌 . 30% < 𝜌min : 0,00143 < 0,0035


As = ρ . b . d

= 0,0035 .1000 .95

= 332,50 mm2


Smaks = 2 . 120 = 240 mm


S = 0,25 . π . D2 . b

As

76

= 0,25 . π . 102 . 1000

332,50

= 236,21 mm

S = 236,21 mm < 240 mm (Ok)



As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 102 . 1000

200


: 392,6991 mm2 > 332,50 mm

2 (Ok)


Mly = 105,52 Kg-m = 1055200 Nmm

Mn = Mlx

φ= 1055200

0,9= 1172476,93 Nmm

Rn = Mn

b . d2= 1172476,93

1000 . (852)= 0,1623 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,686) . 0,1623

400)

= 0,0004




77


minimum.


Syarat : 𝜌 . 30% < 𝜌min : 0,00052 < 0,0035


As = ρ . b . d

= 0,0035 .1000 .85

= 297,50 mm2


Smaks = 2 . 120 = 240 mm


S = 0,25 . π . D2 . b

As

= 0,25 . π . 102 . 1000

297,50

= 263,999 mm

S = 263,999 mm < 240 mm (Tidak Ok)



As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 102 . 1000

200


: 392,6991 mm2 > 297,50 mm

2 (Ok)

78


Mtx = 716,17 Kg-m = 7161700 Nmm

Mn = Mlx

φ= 7161700

0,9= 7957466,40 Nmm

Rn = Mn

b . d2= 7957466,40

1000 . (952)= 0,8817 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,686) . 0,8817

400)

= 0,0022





minimum.


Syarat : 𝜌 . 30% < 𝜌min : 0,00169 < 0,0035


As = ρ . b . d

= 0,0035 .1000 .95

= 332,50 mm2


Smaks = 2 . 120 = 240 mm


S = 0,25 . π . D2 . b

As

79

= 0,25 . π . 102 . 1000

332,50

= 236,21 mm

S = 236,21 mm < 240 mm (Ok)



As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 102 . 1000

200


: 392,6991 mm2 > 332,50 mm

2 (Ok)


Mty = 493,02 Kg-m = 4930200 Nmm

Mn = Mlx

φ= 4930200

0,9= 5477966 Nmm

Rn = Mn

b . d2=

5477966

1000 . (852)= 0,7582 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,686) . 0,7582

400)

= 0,0019




80


minimum.


Syarat : 𝜌 . 30% < 𝜌min : 0,00247 < 0,0035


As = ρ . b . d

= 0,0035 .1000 .85

= 297,50 mm2


Smaks = 2 . 120 = 240 mm


S = 0,25 . π . D2 . b

As

= 0,25 . π . 102 . 1000

297,50

= 263,999 mm

S = 263,999 mm < 240 mm (Ok)



As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 102 . 1000

200


: 392,6991 mm2 > 297,50 mm

2 (Ok)

Tulangan susut




81


= 0,0018 . 1000 . 120 mm

= 216 mm2



Smaks = 5 . 120 mm = 600 mm


S = 0,25 . π . ø2 . b

As

= 0,25 . π . 82 . 1000

216

= 232,71 mm

S = 232,71 mm < 450 mm (Ok)



As pakai = 0,25 . π . ø2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 82 . 1000

200


: 251,327 mm2 > 216 mm

2 (Ok)

4.1.1.5. Perhitungan penulangan plat atap F


Tipe plat = F

As plat = 5-5” ; G’-H





(SNI 2847-2013 Pasal 7.7)

Tebal plat = 120 mm

82



β = 0,85

φ = 0,9

(SNI 2847-2013 Pasal 9.3.2)




𝐿𝑦

𝐿𝑥=

580 𝑐𝑚

493 𝑐𝑚= 1,18 < 2 (Two way slab)



Nilai Clx = 41

Nilai Cly = 11

Nilai Ctx = 83

Nilai Cty = 57

Mlx = 0,001 . qu . Lx2 . X

= 0,001 . 612,752 Kg/m2. (4,93 m)

2 . 41

= 610,6079 Kg-m

Mly = 0,001 . qu . Lx2 . X

= 0,001 . 612,752 Kg/m2. (4,93 m)

2 . 11

= 163,8216 Kg-m

Mtx = 0,001 . qu . Lx2 . X

= 0,001 . 612,752 Kg/m2. (4,93 m)

2 . 83

= 1236,1087 Kg-m

Mty = 0,001 . qu . Lx2 . X

= 0,001 . 612,752 Kg/m2. (4,93 m)

2 . 57

= 848,8939 Kg-m

83




= 95 mm


= 85 mm


ρmin = 1,4

fy= 1,4

400= 0,0035

ρb = 0,85 . fc′. β

fy .

600

600 + fy

= 0,85 . 300 . 0,85

400 .

600

600 + 400= 0,0325

ρmaks = 0,75 . ρb = 0,75 . 0,0325 = 0,0243

m = fy

0,85 . fc′=

400

0,85 . 30= 15,686

84


Mlx = 610,6079 Kg-m = 6106079 Nmm

Mn = Mlx

φ= 6106079

0,9= 6784532 Nmm

Rn = Mn

b . d2=

6784532

1000 . (952)= 0,7517 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,686) . 0,7517

400)

= 0,0019





minimum.


Syarat : 𝜌 . 30% < 𝜌min : 0,00247 < 0,0035


As = ρ . b . d

= 0,0035 .1000 .95

= 332,50 mm2


Smaks = 2 . 120 = 240 mm


S = 0,25 . π . D2 . b

As

85

= 0,25 . π . 102 . 1000

332,50

= 236,21 mm

S = 236,21 mm < 240 mm (Ok)



As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 102 . 1000

200


: 392,6991 mm2 > 332,50 mm

2 (Ok)


Mly = 163,8216 Kg-m = 1638216 Nmm

Mn = Mlx

φ= 1638216

0,9= 1820240 Nmm

Rn = Mn

b . d2=

1820240

1000 . (852)= 0,2519 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,696) . 0,2519

400)

= 0,0006




86


minimum.


Syarat : 𝜌 . 30% < 𝜌min : 0,00078 < 0,0035


As = ρ . b . d

= 0,0035 .1000 .85

= 297,50 mm2


Smaks = 2 . 120 = 240 mm


S = 0,25 . π . D2 . b

As

= 0,25 . π . 102 . 1000

297,50

= 263,999 mm

S = 263,999 mm < 240 mm (Tidak Ok)



As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 102 . 1000

200


: 392,6991 mm2 > 297,50 mm

2 (Ok)

87


Mtx = 1236,1087 Kg-m = 12361087 Nmm

Mn = Mlx

φ= 12361087

0,9= 13734541 Nmm

Rn = Mn

b . d2=

13734541

1000 . (952)= 1,5218 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,686) . 1,5218

400)

= 0,0039

Syarat : ρmin < ρ < ρmaks : 0,0035 < 0,0039 < 0,0243 (Ok)

As = ρ . b . d

= 0,0039 .1000 .95

= 372,92 mm2


Smaks = 2 . 120 = 240 mm


S = 0,25 . π . D2 . b

As

= 0,25 . π . 102 . 1000

372,92

= 210,6096 mm

S = 210,6096 mm < 240 mm (Ok)



88

As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 102 . 1000

200


: 392,6991 mm2 > 372,92 mm

2 (Ok)


Mty = 848,8939 Kg-m = 8488939 Nmm

Mn = Mlx

φ= 8488939

0,9= 9432154 Nmm

Rn = Mn

b . d2=

9432154

1000 . (852)= 1,3055 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,686) . 1,3055

400)

= 0,0034





minimum.


Syarat : 𝜌 . 30% < 𝜌min : 0,004357 > 0,0035


89

As = ρ . b . d

= 0,004357 .1000 .85

= 370, 38 mm2


Smaks = 2 . 120 = 240 mm


S = 0,25 . π . D2 . b

As

= 0,25 . π . 102 . 1000

370,38

= 212,0531 mm

S = 212,0531 mm < 240 mm (Ok)



As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 102 . 1000

200


: 392,6991 mm2 > 370,38 mm

2 (Ok)

Tulangan susut





= 0,0018 . 1000 . 120 mm

= 216 mm2



Smaks = 5 . 120 mm = 600 mm

90


S = 0,25 . π . ø2 . b

As

= 0,25 . π . 82 . 1000

216

= 232,71 mm

S = 232,71 mm < 450 mm (Ok)



As pakai = 0,25 . π . ø2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 82 . 1000

200


: 251,327 mm2 > 240 mm

2 (Ok)

4.1.1.6. Perhitungan penulangan plat atap L


Tipe plat = L

As plat = 6-7 ; A-A’





(SNI 2847-2013 Pasal 7.7)

Tebal plat = 120 mm



β = 0,85

φ = 0,9

(SNI 2847-2013 Pasal 9.3.2)


91



𝐿𝑦

𝐿𝑥=

580 𝑐𝑚

325 𝑐𝑚= 1,78 < 2 (Two way slab)



Nilai Clx = 39,6

Nilai Cly = 13,2

Nilai Ctx = 81,8

Nilai Cty = 57

Mlx = 0,001 . qu . Lx2 . X

= 0,001 . 624,48 Kg/m2. (3,25 m)

2 . 39,6

= 261,20 Kg-m

Mly = 0,001 . qu . Lx2 . X

= 0,001 . 624,48 Kg/m2. (3,25 m)

2 . 13,2

= 87,07 Kg-m

Mtx = 0,001 . qu . Lx2 . X

= 0,001 . 624,48 Kg/m2. (3,25 m)

2 . 81,8

= 539,56 Kg-m

Mty = 0,001 . qu . Lx2 . X

= 0,001 . 624,48 Kg/m2. (3,25 m)

2 . 57

= 375,98 Kg-m



92


= 95 mm


= 85 mm


ρmin = 1,4

fy= 1,4

400= 0,0035

ρb = 0,85 . fc′. β

fy .

600

600 + fy

= 0,85 . 300 . 0,85

400 .

600

600 + 400= 0,0325

ρmaks = 0,75 . ρb = 0,75 . 0,0325 = 0,0243

m = fy

0,85 . fc′=

400

0,85 . 30= 15,686


Mlx = 261,20 Kg-m = 2612000 Nmm

Mn = Mlx

φ= 2612000

0,9= 2902270,80 Nmm

Rn = Mn

b . d2= 2902270,80

1000 . (952)= 0,3216 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

93

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,686) . 0,3216

400)

= 0,0008





minimum.


Syarat : 𝜌 . 30% < 𝜌min : 0,00104 < 0,0035


As = ρ . b . d

= 0,0035 .1000 .95

= 332,50 mm2


Smaks = 2 . 120 = 240 mm


S = 0,25 . π . D2 . b

As

= 0,25 . π . 102 . 1000

332,50

= 236,21 mm

S = 236,21 mm < 240 mm (Ok)



As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

94

= 0,25 . π . 102 . 1000

200


: 392,6991 mm2 > 332,50 mm

2 (Ok)


Mly = 87,07 Kg-m = 870700 Nmm

Mn = Mlx

φ= 870700

0,9= 967423,60 Nmm

Rn = Mn

b . d2=

967423,60

1000 . (852)= 0,1339 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,696) . 0,1339

400)

= 0,0003





minimum.


Syarat : 𝜌 . 30% < 𝜌min : 0,00039 < 0,0035


As = ρ . b . d

= 0,0035 .1000 .85

= 297,50 mm2

95


Smaks = 2 . 120 = 240 mm


S = 0,25 . π . D2 . b

As

= 0,25 . π . 102 . 1000

297,50

= 263,999 mm

S = 263,999 mm < 240 mm (Tidak Ok)



As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 102 . 1000

200


: 392,6991 mm2 > 297,50 mm

2 (Ok)


Mtx = 539,56 Kg-m = 5395600 Nmm

Mn = Mlx

φ= 5395600

0,9= 5995094,73 Nmm

Rn = Mn

b . d2= 5995094,73

1000 . (952)= 0,6643 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,686) . 0,6643

400)

= 0,0017

96





minimum.


Syarat : 𝜌 . 30% < 𝜌min : 0,00221 < 0,0035


As = ρ . b . d

= 0,0035 .1000 .85

= 332,50 mm2


Smaks = 2 . 120 = 240 mm


S = 0,25 . π . D2 . b

As

= 0,25 . π . 102 . 1000

332,50

= 236,21 mm

S = 236,21 mm < 240 mm (Ok)



As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 102 . 1000

200


: 392,6991 mm2 > 332,50 mm

2 (Ok)

97


Mty = 375,98 Kg-m = 3759800 Nmm

Mn = Mlx

φ= 3759800

0,9= 4177511 Nmm

Rn = Mn

b . d2=

4177511

1000 . (852)= 0,5782 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,686) . 0,5782

400)

= 0,0015





minimum.


Syarat : 𝜌 . 30% < 𝜌min : 0,00195 > 0,0035


As = ρ . b . d

= 0,0035 .1000 .85

= 297,50 mm2


Smaks = 2 . 120 = 240 mm


S = 0,25 . π . D2 . b

As

98

= 0,25 . π . 102 . 1000

297,50

= 263,999 mm

S = 263,999 mm < 240 mm (Tidak Ok)



As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 102 . 1000

200


: 392,6991 mm2 > 297,50 mm

2 (Ok)

Tulangan susut





= 0,0018 . 1000 . 120 mm

= 216 mm2



Smaks = 5 . 120 mm = 600 mm


S = 0,25 . π . ø2 . b

As

= 0,25 . π . 82 . 1000

216

= 232,71 mm

S = 232,71 mm < 450 mm (Ok)


99


As pakai = 0,25 . π . ø2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 82 . 1000

200


: 251,327 mm2 > 240 mm

2 (Ok)

4.1.2. Perencanaan tangga

Dalam perencanaan ini, tangga diasumsikan mempunyai

perletakan jepit - sendi - jepit, seperti pada gambar dibawah ini :

Gambar 4. 5. Perletakan tangga

Gaya-gaya dalam pada tangga didapatkan melalui

program analisa struktur SAP2000. Plat tangga yang akan dibahas

pada bab ini yaitu tangga tipe 1 As [D-K’ ; 2-9] pada bangunan

A, dan tangga tipe 4 As [A-I ; 7-11] pada bangunan B.

4.1.2.1. Pembebanan plat tangga



100

Berat plat tangga (15 cm) = 0,15 . 2400

= 360 Kg/m2

Berat anak tangga = 0,0636 . 2400

= 153 Kg/m2



Railing tangga = 10 Kg/m2 +

qD = 587 Kg/m2


Beban hidup tangga = 31,3 Kg/m2

4.1.2.2. Perhitungan penulangan plat tangga tipe 1


Tipe plat = 1

As plat = E-F ; 2-9





(SNI 2847-2013 Pasal 7.7)

Tebal plat = 150 mm



β = 0,85

φ = 0,9

(SNI 2847-2013 Pasal 9.3.2)




𝐿𝑦

𝐿𝑥=

283 𝑐𝑚

150 𝑐𝑚= 1,89 < 2 (Two way slab)


101

Momen pada tangga diambil berdasarkan hasil

analisa SAP2000 yaitu nilai M11 dan M22, dimana

momen diambil yang terbesar dari kedua hasil

tersebut. Dan momen terbesar diantara kedua nilai

tersebut digunakan sebagai penulangan arah X dan

yang lainnya sebagai penulangan arah Y, didapatkan

nilai momen :

Momen arah X = 10000,63 Kgm

Momen arah Y = 6449,57 Kgm




= 125 mm


= 115 mm


ρmin = 1,4

fy= 1,4

400= 0,0035

ρb = 0,85 . fc′. β

fy .

600

600 + fy

102

= 0,85 . 300 . 0,85

400 .

600

600 + 400= 0,0325

ρmaks = 0,75 . ρb = 0,75 . 0,0325 = 0,0243

m = fy

0,85 . fc′=

400

0,85 . 30= 15,686

e. Tulangan arah X

Mx = 10000,63 Kg-m = 100006300 Nmm

Mn = Mlx

φ= 100006300

0,9= 111118111 Nmm

Rn = Mn

b . d2=

111118111

1000 . (1252)= 7,1116 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,686) . 7,1116

400)

= 0,0214


As = ρ . b . d

= 0,0214 .1000 .125

= 2669,50 mm2


Smaks = 2 . 150 = 300 mm


S = 0,25 . π . D2 . b

As

103

= 0,25 . π . 192 . 1000

2669,50

= 106,211 mm

S = 106,211 mm < 300 mm (Ok)



As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 192 . 1000

100


: 2835,287 mm2 > 2669,50 mm

2 (Ok)

Tulangan arah Y

My = 6449,57 Kg-m = 64495700 Nmm

Mn = Mlx

φ= 64495700

0,9= 71661888 Nmm

Rn = Mn

b . d2=

71661888

1000 . (1152)= 5,4187 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,686) . 5,4187

400)

= 0,0154


As = ρ . b . d

= 0,0154 .1000 .115

104

= 1772,02 mm2


Smaks = 2 . 150 = 300 mm


S = 0,25 . π . D2 . b

As

= 0,25 . π . 192 . 1000

1772,02

= 160,0028 mm

S = 160,0028 mm < 300 mm (Ok)



As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 192 . 1000

300


: 1890,192 mm2 > 1772,02 mm

2 (Ok)

Tulangan susut





= 0,0018 . 1000 . 150 mm

= 270 mm2



Smaks = 5 . 150 mm = 750 mm


105

S = 0,25 . π . ø2 . b

As

= 0,25 . π . 82 . 1000

270

= 186,17 mm

S = 186,17 mm < 450 mm (Ok)



As pakai = 0,25 . π . ø2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 82 . 1000

150


: 335,10 mm2 > 300 mm

2 (Ok)

4.1.2.3. Perhitungan penulangan plat tangga tipe 4


Tipe plat = 4

As plat = A-I ; 7-11





(SNI 2847-2013 Pasal 7.7)

Tebal plat = 200 mm



β = 0,85

φ = 0,9

(SNI 2847-2013 Pasal 9.3.2)



106


𝐿𝑦

𝐿𝑥=

322 𝑐𝑚

150 𝑐𝑚= 2,15 < 2 (One way slab)








nilai momen :


Dikarenakan plat bordes termasuk tipe plat satu arah,

maka tulangan yang ditinjau hanya tulangan arah X.




= 175 mm


= 165 mm

107


ρmin = 1,4

fy= 1,4

400= 0,0035

ρb = 0,85 . fc′. β

fy .

600

600 + fy

= 0,85 . 300 . 0,85

400 .

600

600 + 400= 0,0325

ρmaks = 0,75 . ρb = 0,75 . 0,0325 = 0,0243

m = fy

0,85 . fc′=

400

0,85 . 30= 15,686

e. Tulangan arah X

Mx = 4506,50 Kg-m = 45065000 Nmm

Mn = Mlx

φ= 45065000

0,9= 50072222 Nmm

Rn = Mn

b . d2=

50072222

1000 . (1752)= 1,635 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,686) . 1,635

400)

= 0,0042


As = ρ . b . d

= 0,0042 .1000 .175

= 739,85 mm2

108


Smaks = 2 . 200 = 400 mm


S = 0,25 . π . D2 . b

As

= 0,25 . π . 132 . 1000

739,85

= 179,40 mm

S = 179,40 mm < 400 mm (Ok)



As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 132 . 1000

150


: 884,8819 mm2 > 739,85 mm

2 (Ok)

Tulangan susut





= 0,0018 . 1000 . 200 mm

= 360 mm2



Smaks = 5 . 200 mm = 1000 mm


S = 0,25 . π . ø2 . b

As

109

= 0,25 . π . 82 . 1000

360

= 139,63 mm

S = 139,63 mm < 450 mm (Ok)



As pakai = 0,25 . π . ø2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 82 . 1000

100


: 502,6548 mm2 > 400 mm

2 (Ok)

4.1.3. Perencanaan bordes

Sama halnya dengan tangga, cara penentuan gaya-gaya

dalam pada plat bordes ini akan diambil melalui hasil analisa

SAP2000. Plat bordes yang akan ditinjau adalah bordes tipe 1 As

[E-E’ ; 2-9] pada bangunan A dan bordes tipe 4 As [A-I ; 7-11”’].

4.1.3.1. Pembebanan plat bordes



Berat plat (15 cm) = 0,15 . 2400 = 360 Kg/m2



Railing tangga = 10 Kg/m2 +

qD = 434 Kg/m2


Beban hidup tangga = 27,5 Kg/m2

110

4.1.3.2. Perhitungan penulangan plat bordes tipe 1


Tipe plat = 1

As plat = D-D’ ; 2-9


Mutu Baja (fy) = 400 MPa



(SNI 2847-2013 Pasal 7.7)

Tebal plat = 150 mm



β = 0,85

φ = 0,9

(SNI 2847-2013 Pasal 9.3.2)

Bentang sumbu panjang (Ly) = 322,5 cm



𝐿𝑦

𝐿𝑥=

322,5 𝑐𝑚

150 𝑐𝑚= 2,15 < 2 (One way slab)








nilai momen :





111



= 125 mm


= 115 mm


ρmin = 1,4

fy= 1,4

400= 0,0035

ρb = 0,85 . fc′. β

fy .

600

600 + fy

= 0,85 . 300 . 0,85

400 .

600

600 + 400= 0,0325

ρmaks = 0,75 . ρb = 0,75 . 0,0325 = 0,0243

m = fy

0,85 . fc′=

400

0,85 . 30= 15,686

112

e. Tulangan arah X

Mx = 8159,20 Kg-m = 81592000 Nmm

Mn = Mlx

φ= 81592000

0,9= 90657777 Nmm

Rn = Mn

b . d2=

90657777

1000 . (1252)= 5,8021 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,686) . 5,8021

400)

= 0,0167


As = ρ . b . d

= 0,0167 .1000 .125

= 2086,25 mm2


Smaks = 2 . 150 = 300 mm


S = 0,25 . π . D2 . b

As

= 0,25 . π . 192 . 1000

2086,25

= 135,90 mm

S = 135,90 mm < 300 mm (Ok)



113

As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 192 . 1000

100


: 2835,29 mm2 > 2086,25 mm

2 (Ok)

Tulangan susut





= 0,0018 . 1000 . 150 mm = 270 mm2



Smaks = 5 . 150 mm = 750 mm


S = 0,25 . π . ø2 . b

As

= 0,25 . π . 82 . 1000

270

= 186,17 mm

S = 186,17 mm < 450 mm (Ok)



As pakai = 0,25 . π . ø2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 82 . 1000

150


: 335,10 mm2 > 300 mm

2 (Ok)

114

4.1.3.3. Perhitungan penulangan plat bordes tipe 4


Tipe plat = 4

As plat = A-I ; 7-11”’


Mutu Baja (fy) = 400 MPa



(SNI 2847-2013 Pasal 7.7)

Tebal plat = 200 mm



β = 0,85

φ = 0,9

(SNI 2847-2013 Pasal 9.3.2)




𝐿𝑦

𝐿𝑥=

325 𝑐𝑚

150 𝑐𝑚= 2,17 < 2 (One way slab)








nilai momen :




115




= 175 mm


= 165 mm


ρmin = 1,4

fy= 1,4

400= 0,0035

ρb = 0,85 . fc′. β

fy .

600

600 + fy

= 0,85 . 300 . 0,85

400 .

600

600 + 400= 0,0325

ρmaks = 0,75 . ρb = 0,75 . 0,0325 = 0,0243

m = fy

0,85 . fc′=

400

0,85 . 30= 15,686

116

e. Tulangan arah X

Mx = 5900,28 Kg-m = 59002800 Nmm

Mn = Mlx

φ= 59002800

0,9= 65558666,67 Nmm

Rn = Mn

b . d2= 65558666,67

1000 . (1752)= 2,1407 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,686) . 2,1407

400)

= 0,0056


As = ρ . b . d

= 0,0056 .1000 .175

= 979,56 mm2


Smaks = 2 . 200 = 400 mm


S = 0,25 . π . D2 . b

As

= 0,25 . π . 132 . 1000

979,56

= 135,5024 mm

S = 135,5024 mm < 400 mm (Ok)



117

As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 132 . 1000

100


: 1327,323 mm2 > 979,56 mm

2 (Ok)

Tulangan susut





= 0,0018 . 1000 . 200 mm = 360 mm2



Smaks = 5 . 200 mm = 1000 mm


S = 0,25 . π . ø2 . b

As

= 0,25 . π . 82 . 1000

360

= 139,63 mm

S = 139,63 mm < 450 mm (Ok)



As pakai = 0,25 . π . ø2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 82 . 1000

100


: 502,6548 mm2 > 400 mm

2 (Ok)

118

4.2. Perhitungan Balok

4.2.1 Perhitungan Struktur Primer Balok Gedung A

4.2.1.1 Perhitungan Balok Induk

Perhitungan tulangan balok induk : B1 ( 40 / 55 ) As 5 - 8

/ G elevasi + 4.50 . Berikut adalah data – data perencanaan balok,

gambar denah balok , hasil dan diagram gaya dari analisa progam

SAP 2000. Ketentuan perhitungan penulangan balok seseuai

dengan metode SRPMM, perhitungan serta hasil akhir gambar

penampang balok adalah sebagai berikut :

Gambar 4. 10. Denah Balok Lt.2

Balok Yang

Ditinjau

119

a. Data Perencanaan

Tipe Balok : B1 40 / 55

As Balok : 5 – 8 / G

Panjang balok ( L balok) : 8075 mm

Dimensi balok (b balok) : 400 mm

Dimensi balok (h balok) : 550 mm

Kuat tekan beton ( fc’ ) : 30 MPa

Kuat leleh tulangan lentur ( fy ) : 400 MPa

Kuat leleh tulangan geser ( fyv ) : 240 MPa

Diameter tulangan lentur (D lentur ) : 24 mm

Diameter tulangan geser (Ø geser) : 10 mm

Diameter tulangan punter (Ø punter) : 13 mm

Jarak spasi tulangan sejajar (S sejajar) : 25 mm

Spasi tulangan antar lapis (S antar lapis) : 25 mm

Tebal selimut beton ( t decking ) : 40 mm

Faktor β1 : 0,85

Faktor reduksi kekuatan lentur ( Φ ) : 0,75

Faktor reduksi kekuatan geser ( Φ ) : 0,75

Faktor reduksi kekuatan puntir ( Φ ) : 0,75

Tinggi efektif balok :

d = h – t decking – Ø sengkang – ½ Ø lentur

= 550 – 40 – 10 – ½ 24

= 488 mm

d’ = t decking + Ø sengkang + ½ Ø lentur

= 40 + 10 + ½ 24

= 62 mm

120

Gambar 4. 11. Tinggi Efektif Balok

b. Hasil Output SAP 2000

Setelah melakukan analisa dengan menggunakan

progam SAP 2000 maka didapatkan hasil output dan

diagram gaya dalam yang akan digunakan dalam proses

perhitungan tulangan balok. Pengambilan output dan

diagram gaya dalam melalui progam SAP 2000

ditentukan dengan menggunakan beberapa macam

kombinasi pembebanan :

Kombinasi pembebanan non gempa :

1. U = 1,4 D

2. U = 1,2 D + 1,6 L

3. U = 1,2 D + 1,6 L + 0,5 Lr

4. U = 1,2 D + 1,6 L + 1,0 Lr

5. U = 1,2 D + 1 Wx + L + 0,5 Lr

6. U = 1,2 D + 1,0 Wy + L + 0,5 Lr

7. U = 0,9 D + 1,0 Wx

8. U = 0,9 D + 1,0 Wy

Komninasi pembebanan akibat gempa :

1. U = 1,2 D + 1,0 L + 1,0 E

2. U = ( 1,2 + 0,2 SDs ) D + ρQE + 1,0 L

3. U = ( 0,9 - 0,2 SDs ) D + ρQE + 1,0 L + 1,0 H

4. U = 0,9 D + 1,0 Ex

121

Untuk perhitungan penulangan balok diambil

momen terbesar dari beberapa kombinasi beban akibat

gravitasi dan gempa. Kombinasi ( 1,2 + 0,2 SDs ) D +

1,3 ( 0,3 Ex + 1 Ey ) + 1,0 L adalah kombinasi kritis

dalam permodelan dimana momen paling besar terjadi.

Hasil Output Diagram Torsi

Kombinasi 1,2 D + 1,6 L

Momen Torsi = 2869,23 Kgm = 28692300 Nmm

Hasil Output Diagram Momen

Kombinasi (1,2 + 0,2 SDs)D + 1,3(0,3 Ex + 1 Ey) + 1 L

Momen Tumpuan Kanan = 297604900 Nmm

Diagram Momen Blk Induk Lt.2

Balok yang ditinjau

Gambar 4. 12. Diagram Momen Balok Induk Lt.2

122

Kombinasi (1,2 + 0,2 SDs)D + 1,3(0,3 Ex + 1 Ey) + 1 L

Momen Tumpuan Kiri = 83091800 Nmm


Momen Lapangan =177921500 Nmm

Hasil Output Diagram Geser

Kombinasi (1,2 + 0,2 SDs)D + 1,3(1 Ex + 0,3 Ey) + 1 L

Gaya geser terfaktor ( Vu ) = 178079,2 N

c. Syarat Gaya Axial Pada Balok

Detail penulangan balok SRPMM harus

memenuhi ketentuan SNI 03 – 2847 – 2013 pasal 21.3.2

bahwa beban aksial tekan tekan terfaktor pada komponen

strutur tidak boleh melebihi ;

123

𝐴𝑔 𝑥 𝑓𝑐′

10= 400 𝑥 550 𝑥 30

10= 660000 𝑁

Melalui analisa struktur SAP 2000 , didapatkan

gaya aksial dari kombinasi 1,2 D + 1,6 L + 0,5 Lr sebesar

40615,6 N < 660000 N

d. Cek Kecukupan Dimensi Penampang

Periksa kecukupan dimensi penampang terhadap

beban geser lentur dan puntir

Ukuran Penampang

Gambar 4. 13. Luasan Acp dan Pcp

Luasan yang dibatasi oleh keliling luar irisan

penampang beton

Acp = b balok x h balok

= 400 x 550

= 220000 mm2

Parimeter luar irisan penampang beton Acp

Pcp = 2 x ( b balok + h balok )

= 2 x ( 400 + 550 )

= 1900 mm

Luas penampang dibatasi as sengkang

124

Aoh = ( bbalok – 2.tdecking – Øgeser ) x (hbalok – 2.tdecking -

Øgeser )

= ( 400 – 2 x 40 – 10 ) x ( 550 – 2 x 40 – 10 )

= 142600 mm2

Keliling penampang dibatasi as tulangan sengkang

Ph = 2 x [( bbalok – 2.tdecking – Øgeser ) + (

hbalok – 2.tdecking – Øgeser )]

= 2 x [(400 -2 x 40 -10) + (550 – 2 x 40 – 10 )]

= 1540 mm

e. Perhitungan Tulangan Puntir

Berdasarkan hasil output SAP 2000 didapatkan momen

punter terbesar :

Momen punter ultimate

Kombinasi (1,2 + 0,2 SDs)D + 1,3(0,3 Ex + 1 Ey) + 1L

Momen Torsi = 28692300 Nmm

Momen Puntir Nominal

Tn = 𝑇𝑢

∅

= 28692300

0,75

= 38256400 Nmm

Geser Ultimate

Vu = 178079,2 N

Pengaruh punter dapat diabaikan bila momen punter

terfaktor Tu besarnya kurang dari :

125

𝑇𝑢min = ∅ 0,083𝜆√𝑓𝑐′ (𝐴𝑐𝑝2

𝑃𝑐𝑝)

= 0,75 𝑥 0,083 𝑥 1√30(2200002

1900)

= 8685438,387 Nmm

Momen punter terfaktor maksimum Tu diambil

sebesar :

𝑇𝑢max = ∅ 0,033𝜆√𝑓𝑐′ (𝐴𝑐𝑝2

𝑃𝑐𝑝)

= 0,75 𝑥 0,033 𝑥 1√30(2200002

1900)

= 34532466 Nmm

Cek Pengaruh Momen Puntir

Syarat :

Tu min > Tu → Tidak memerlukan tulangan puntir

Tu min < Tu → memerlukan tulangan punter

Kontrol

Tu min < Tu

8685438,387 Nmm < 28692300 Nmm → Memerlukan

tulangan punter

Cek Kecukupan Penampang Menahan Momen Puntir

√(𝑉𝑢

𝐵𝑤. 𝑑)2

+ (𝑇𝑢. 𝑃ℎ

1,7 𝐴𝑜ℎ)2

≤ (𝑉𝑐

𝐵𝑤. 𝑑) + 0,66√𝑓𝑐′

126

√(178079,2

400 𝑥 488)2

+ (28692300 𝑥 1540

1,7 𝑥 142600)2

≤

(0,16 𝑥 √30 𝑥 400 𝑥 488

400 𝑥 488) + 0,66√30

1,57037 ≤ 3,36849 ( Memenuhi )

Jadi penampang balok mencukupi untuk menahan

momen punter

Tulangan Puntir Untuk Lentur

Tulangan punter direncanakan sesuai dengan SNI 03 –

2847 – 2013 dengan persamaan sebagai berikut :

𝐴𝑙 = 𝐴𝑡

𝑠𝑃ℎ (

𝐹𝑦𝑡

𝐹𝑦) 𝑐𝑜𝑡2Ø

Dengan nilai At/s dihitung berdasarkan :

𝑇𝑛 = 2 𝑥 𝐴𝑜 𝑥 𝐴𝑡 𝑥 𝑓𝑦𝑡

𝑆𝑐𝑜𝑡Ø

Dengan nilai Ø = 45º untuk beton non prategang

Dimana :

Ao = 0,85 x Aoh

= 0,85 x 142600 mm2

= 121210 mm

2

𝐴𝑡

𝑠 =

𝑇𝑛

2 𝑥 𝐴𝑜 𝑥 𝐹𝑦𝑡 𝑥 𝐶𝑜𝑡Ø

𝐴𝑡

𝑠 =

38256400

2 𝑥 142600 𝑥 240 𝑥 𝐶𝑜𝑡45

𝐴𝑡

𝑠 = 0,657

127

Maka :

𝐴𝑙 = 0,66𝑥 1540 𝑥 (240

400)𝑐𝑜𝑡245

𝐴𝑙 = 607,5701 mm2

Tulangan torsi longitudinal minimum harus dihitung

dengan :

𝐴𝑙 min = 0,42 𝑥 √𝑓𝑐′𝑥 𝐴𝑐𝑝

𝐹𝑦− (

𝐴𝑡

𝑠) 𝑃ℎ

𝐹𝑦𝑡

𝐹𝑦

𝐴𝑙 min = 0,42 𝑥 √30𝑥220000

400− 0,657 𝑥 1540

240

400

𝐴𝑙 min = 657,669 mm2

Dengan syarat bahwa nilai At/s harus tidak boleh

diambil kurang dari 0,175 bw/fyt

0,175 𝑥 400

240= 0,3

At/s ≥ 0,3 ( Memenuhi )

Syarat :

Alperlu < Almin → Gunakan Almin

Alperlu ≥ Almin → Gunakan Alperlu

Kontrol :

607,5701 mm2 < 657,669 mm

2 ( Digunakan Al min )

Jadi digunakan tulangan puntir dengan luasan 657,669

mm2

128

Luasan tulangan puntir untuk arah memanjang dibagi

merata ke empat sisi penampang balok

𝐴𝑙

4= 657,669

4= 164,417 𝑚𝑚2

Penulangan torsi pada tulangan memanjang :

o Pada sisi atas penampang disalurkan pada

tulangan Tarik balok

o Pada sisi bawah penampang disalurkan pada

tulangan Tekan balok

Luasan tulangan puntir kanan dan kiri dipasang

tulangan sebesar :

2 𝑥 𝐴𝑙

4= 2 𝑥

657,669

4= 328,835 𝑚𝑚2

Jumlah tulangan pasang puntir longitudinal

𝑛 = 𝐴𝑠

𝐿𝑢𝑎𝑠𝑎𝑛 𝐷 𝑝𝑢𝑛𝑡𝑖𝑟

𝑛 = 329

0,25 𝜋 132= 2,7 ≈ 4 𝑏𝑢𝑎ℎ

Jadi dipasang tulangan puntir 4D13

Luasan Tulangan pasang puntir longitudinal

𝐴𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 𝑛 𝑥 𝐿𝑢𝑎𝑠𝑎𝑛 𝐷 𝑝𝑢𝑛𝑡𝑖𝑟

𝐴𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 4 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 132 = 531 𝑚𝑚2

Kontrol

129

As perlu ≥ Al/2

531 mm2 ≥ 328,835 mm

2 ( Memenuhi )

Sehingga tulangan puntir diwilayah tumpuan kiri dan

kanan dan wilayah lapangan dipasang tulangan

sebesar 4D13

f. Perhitungan Tulangan Lentur

Wilayah Tumpuan

Digunakan momen terbesar dari wilayah tumpuan kanan

dengan kombinasi ( 1,2 + 0,2 SDs ) D + 1,3 ( 0,3 Ex + 1

Ey ) + 1,0 L

Mu = 297604900 Nmm

Garis Netral Kondisi Balance

𝑋𝑏 = (600

600 + 𝐹𝑦)𝑥 𝑑

𝑋𝑏 = (600

600 + 400) 𝑥 488 = 292,8 𝑚𝑚

Garis netral maksimum

𝑋max = 0,75 𝑥 𝑋𝑏

𝑋max = 0,75 𝑥 292,8 = 219,6 𝑚𝑚

Garis netral minimum

𝑋min = 𝑑′ = 62 𝑚𝑚

Garis netral rencana ( Asumsi )

130

𝑋𝑟 = 150 𝑚𝑚

Komponen beton tertekan

𝐶𝑐′ = 0,85𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏 𝑥 𝛽1 𝑥 𝑋𝑟

𝐶𝐶′ = 0,85 𝑥 30 𝑥 400 𝑥 0,85 𝑥 150 = 1300500 𝑁

Luas tulangan Tarik

𝐴𝑠𝑐 = 𝐶𝑐′

𝐹𝑦

𝐴𝑠𝑐 = 1300500

400= 3251,25 𝑚𝑚2

Momen nominal tulangan lentur tunggal

𝑀𝑛𝑐 = 𝐴𝑠𝑐 𝑥 𝐹𝑦 𝑥 (𝑑 −𝛽1 𝑥 𝑋𝑟

2)

𝑀𝑛𝑐 = 551737125 𝑁𝑚𝑚

Momen lentur nominal

Mu tumpuan = 297604900 Nmm

𝑀𝑛 =𝑀𝑢

Ø

𝑀𝑛 =297604900

0,9= 330672111,1 𝑁𝑚𝑚

Cek nominal tulangan lentur rangkap

Syarat

Mns > 0 → Memerlukan tulangan tekan

Mns ≤ 0 → Tidak memerlukan tulangan tekan

𝑀𝑛𝑠 = 𝑀𝑛 −𝑀𝑛𝑐

𝑀𝑛𝑠 = 330672111,1 − 551737125

𝑀𝑛𝑠 = −221065013,9 𝑁𝑚𝑚

131

Kontrol

Mns < 0

−221065013,9 𝑁𝑚𝑚 < 0 ( Tidak memerlukan

tulangan tekan )

Sehingga dalam analisa perhitungan selanjutnya

digunakan perhitungan penulangan lentur tunggal

Perhitungan Tulangan tunggal

Digunakan momen terbesar dari kombinasi ( 1,2 + 0,2

SDs ) D + 1,3 ( 0,3 Ex + 1 Ey ) + 1,0 L

Mu = 297604900 Nmm

𝑀𝑛 = 𝑀𝑢

Ø= 297604900

0,9= 330672111,1 𝑁𝑚𝑚

𝑅𝑛 = 𝑀𝑛

𝑏𝑤. 𝑑2= 330672111,1

400 𝑥 4882= 3,47 𝑁/𝑚𝑚

𝑚 = 𝐹𝑦

0,85 𝑥 𝑓𝑐′=

400

0,85 𝑥 30= 15,69

𝜌min = 1,4

𝐹𝑦= 1,4

400= 0,0035

𝜌max = 0,75 𝑥 0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝛽

𝐹𝑦+

600

600 + 𝐹𝑦

𝜌max = 0,75 𝑥 0,85 𝑥 30 𝑥 0,85

400+

600

600 + 400

𝜌max = 0,02438

𝜌 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 =1

𝑚𝑥 (1 − √1 −

2𝑚 𝑥 𝑅𝑛

𝐹𝑦)


15,69𝑥 (1 − √1 −

2𝑥15,69 𝑥 3,47

400)

𝜌 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 0,00937

Syarat :

132

𝜌min < 𝜌 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 < 𝜌 𝑚𝑎𝑥

0,0035 < 0,00937 < 0,02348 ( Memenuhi )

As perlu tulangan Tarik

𝐴𝑠 = 𝜌 𝑥 𝑏 𝑥 𝑑

𝐴𝑠 = 0,00937 𝑥 400 𝑥 488 = 1828,3 𝑚𝑚2

Luasan tulangan lentur tarik perlu ditambahkan

dengan luasan tulangan puntir (Al/4) sehingga luasan

tulangan Tarik bertambah besar

𝐴𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 1828,3 + 164,417 = 1992,75 𝑚𝑚2

Jumlah tulangan pasang lentur tarik

𝑛 = 𝐴𝑠

𝐿𝑢𝑎𝑠𝑎𝑛 𝐷 𝑙𝑒𝑛𝑡𝑢𝑟

𝑛 = 1992,75

0,25 𝜋 222= 5,242 ≈ 6 𝑏𝑢𝑎ℎ

Luasan Tulangan lentur tarik

𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 𝑛 𝑥 𝐿𝑢𝑎𝑠𝑎𝑛 𝐷 𝑙𝑒𝑛𝑡𝑢𝑟

𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 6 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 222 = 2280,08 𝑚𝑚2

Kontrol

As pakai ≥ As perlu

2280,08 mm2 ≥ 1992,75 mm

2 ( Memenuhi )

Luasan pasang (As’) tulangan tekan

𝐴𝑠′ = 0,3 𝐴𝑠 𝐴𝑠′ = 0,3 𝑥 2280,08 = 684,2389 𝑚𝑚2

Jumlah tulangan pasang lentur tekan

133

𝑛 = 𝐴𝑠


𝑛 = 684

0,25 𝜋 222= 1,8 ≈ 2 𝑏𝑢𝑎ℎ

Luasan Tulangan lentur tekan

𝐴𝑠′𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 𝑛 𝑥 𝐿𝑢𝑎𝑠𝑎𝑛 𝐷 𝑙𝑒𝑛𝑡𝑢𝑟

𝐴𝑠′ 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 2 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 222 = 760,265 𝑚𝑚2

Kontrol

As’ pakai > As perlu

760,265 mm2 > 684 mm

2 ( Memenuhi )

Kontrol tulangan Tarik

𝑆 𝑡𝑎𝑟𝑖𝑘 = 𝑏 − (2𝑥𝑡𝑑𝑒𝑐𝑘𝑖𝑛𝑔) − (2𝑥Ø𝑔𝑒𝑠𝑒𝑟) − (𝑛𝑥𝐷𝑡𝑎𝑟𝑖𝑘)

𝑛 − 1

𝑆 𝑡𝑎𝑟𝑖𝑘 = 400 − (2𝑥40) − (2𝑥10) − (6𝑥22)

6 − 1

𝑆 𝑡𝑎𝑟𝑖𝑘 = 33,6 𝑚𝑚 (Tulangan satu lapis)

Kontrol

S Tarik ≥ S Agregat

33,6 cm > 25 cm (Memenuhi)

Kontrol tulangan tekan

𝑆 𝑡𝑒𝑘𝑎𝑛 = 𝑏 − (2𝑥𝑡𝑑𝑒𝑐𝑘𝑖𝑛𝑔) − (2𝑥Ø𝑔𝑒𝑠𝑒𝑟) − (𝑛𝑥𝐷𝑡𝑎𝑟𝑖𝑘)

𝑛 − 1

𝑆 𝑡𝑒𝑘𝑎𝑛 = 400 − (2𝑥40) − (2𝑥10) − (2𝑥2)

2 − 1

𝑆 𝑡𝑒𝑘𝑎𝑛 = 256 𝑚𝑚 (Tulangan satu lapis)

Kontrol

S Tekan ≥ S Agregat

134


Cek syarat SRPMM untuk kekuatan lentur pada balok

𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 𝑛 𝑥 𝐿𝑢𝑎𝑠𝑎𝑛 𝐷 𝑙𝑒𝑛𝑡𝑢𝑟

𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 6 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 222 = 2280,8 𝑚𝑚2

𝐴𝑠′ 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 𝑛 𝑥 𝐿𝑢𝑎𝑠𝑎𝑛 𝐷 𝑙𝑒𝑛𝑡𝑢𝑟 𝐴𝑠′ 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 2 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 222 = 760,265 𝑚𝑚2

Kontrol

𝑀 𝑙𝑒𝑛𝑡𝑢𝑟 𝑡𝑢𝑚𝑝𝑢𝑎𝑛(+) ≥1

3 𝑀 𝑙𝑒𝑛𝑡𝑢𝑟 𝑡𝑢𝑚𝑝𝑢𝑎𝑛(−)

760,265 𝑚𝑚2 ≥ 760,265 𝑚𝑚2 (Memenuhi)

Kontrol Kemampuan Penampang

As pakai tulangan tarik 6 D 22 = 2280,8 mm2

As’ pakai tulanga tekan 2 D 22 = 760,265 mm2

𝑎 = (𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 𝑡𝑢𝑙𝑎𝑛𝑔𝑎𝑛 𝑡𝑎𝑟𝑖𝑘 𝑥 𝐹𝑦

0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏)

𝑎 = (2280,8 𝑥 400

0,85 𝑥 30𝑥 400)

𝑎 = 89,443 𝑚𝑚

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 𝐴𝑠 𝑥 𝐹𝑦 𝑥 (𝑑 − 𝑎

2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 2280,8 𝑥 400 𝑥 (488 − 89,443

2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 404411841,1 𝑁𝑚𝑚

Kontrol

Mn pasang > Mn perlu

404411841,1 Nmm > 297604900 Nmm (Memenuhi)

Pada balok BI 40/55 As 5 - 8 / G untuk wilayah

tumpuan kanan dipasang tulangan lentur :

135

Tulangan lentur tarik tumpuan 1 lapis

Lapis 1 = 6 D 22

Tulangan lentur tekan tumpuan 1 lapis

Lapis 1 = 2 D 22

Wilayah Lapangan

Digunakan momen terbesar dari kombinasi 1,2 D + 1,6 L

Mu Lapangan = 177921500 Nmm


𝑋𝑏 = (600

600 + 𝐹𝑦)𝑥 𝑑

𝑋𝑏 = (600

600 + 400) 𝑥 488 = 292,8 𝑚𝑚



𝑋max = 0,75 𝑥 292,8 = 219,6 𝑚𝑚




𝑋𝑟 = 150 𝑚𝑚



136

𝐶𝐶′ = 0,85 𝑥 30 𝑥 400 𝑥 0,85 𝑥 150 = 1300500 𝑁

Luas tulangan Tarik


𝐹𝑦

𝐴𝑠𝑐 = 1300500

400= 3251,25 𝑚𝑚2



2)

𝑀𝑛𝑐 = 551737125 𝑁𝑚𝑚



𝑀𝑛 =𝑀𝑢

Ø

𝑀𝑛 =177921500

0,9= 7413395,833 𝑁𝑚𝑚


Syarat




𝑀𝑛𝑠 = 7413395,833 − 551737125

𝑀𝑛𝑠 = −544323729,2𝑁𝑚𝑚

Kontrol

Mns < 0


tulangan tekan )

137




Digunakan momen terbesar dari kombinasi 1,2 D +

1,6 L

Mu = 177921500 Nmm

𝑀𝑛 = 𝑀𝑢

Ø= 177921500

0,9= 7413395,833 𝑁𝑚𝑚

𝑅𝑛 = 𝑀𝑛

𝑏𝑤. 𝑑2= 7413395,833

400 𝑥 4882= 0,07782 𝑁/𝑚𝑚

𝑚 = 𝐹𝑦

0,85 𝑥 𝑓𝑐′=

400

0,85 𝑥 30= 15,69

𝜌min = 1,4

𝐹𝑦= 1,4

400= 0,0035

𝜌max = 0,75 𝑥 0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝛽

𝐹𝑦+

600

600 + 𝐹𝑦

𝜌max = 0,75 𝑥 0,85 𝑥 30 𝑥 0,85

400+

600

600 + 400

𝜌max = 0,02438


𝑚𝑥 (1 − √1 −

2𝑚 𝑥 𝑅𝑛

𝐹𝑦)


15,69𝑥 (1 − √1 −

2𝑥15,69 𝑥 0,07782

400)

𝜌 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 0,00019

Syarat :


0,0035 > 0,00019 < 0,02348 ( Tidak Memenuhi )

138

Karena ρ perlu kurang dari ρ min, makan dalam

perhitungan digunakan ρ min



𝐴𝑠 = 0,0035 𝑥 400 𝑥 488 = 683,2 𝑚𝑚2




𝐴𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 683,2 + 164,417 = 847,617 𝑚𝑚2


𝑛 = 𝐴𝑠


𝑛 = 847,617

0,25 𝜋 222= 2,2 ≈ 3 𝑏𝑢𝑎ℎ



𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 3 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 222 = 1140,4 𝑚𝑚2

Kontrol


1140,4 mm2 ≥ 847,617 mm

2 ( Memenuhi )


𝐴𝑠′ = 0,3 𝐴𝑠 𝐴𝑠′ = 0,3 𝑥 1140,4 = 342 𝑚𝑚2


139

𝑛 = 𝐴𝑠


𝑛 = 342

0,25 𝜋 222= 0,9 ≈ 2 𝑏𝑢𝑎ℎ



𝐴𝑠′ 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 2 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 222 = 760,265 𝑚𝑚2

Kontrol


760,265 mm2 > 342 mm

2 ( Memenuhi )



𝑛 − 1

𝑆 𝑡𝑎𝑟𝑖𝑘 = 400 − (2𝑥40) − (2𝑥10) − (3𝑥22)

3 − 1

𝑆 𝑡𝑎𝑟𝑖𝑘 = 117 𝑚𝑚 (Tulangan satu lapis)

Kontrol





𝑛 − 1

𝑆 𝑡𝑒𝑘𝑎𝑛 = 400 − (2𝑥40) − (2𝑥10) − (2𝑥2)

2 − 1


Kontrol


140




𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 3 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 222 = 1140,4 𝑚𝑚2


Kontrol



760,25 𝑚𝑚2 ≥ 380,13 𝑚𝑚2 (Memenuhi)





0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏)

𝑎 = (1140,4 𝑥 400

0,85 𝑥 30𝑥 400)

𝑎 = 44,72 𝑚𝑚


2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 1140,4 𝑥 400 𝑥 (488 − 44,72

2)


Kontrol


212406342,4 Nmm > 177921500 Nmm (Memenuhi)

Pada balok BI 40/55 As 5 - 8/ G untuk wilayah


141


Lapis 1 = 3 D 22


Lapis 1 = 2 D 22

g. Perhitungan Tulangan Geser


As Balok : 5 – 8/G




Kuat tekan beton (fc’) : 30 MPa

Kuat leleh tulangan geser (fyv) : 240 MPa

Diameter tualngan geser (Ø) : 10 mm

β1 : 0,85

Faktor reduksi kekuatan geser (Φ) : 0,75

Momen Nominal Kanan

Melalui perhitungan tulangan lentur balok B1 as 5 -8 /

G didapatkan luasan tulangan lentur tumpuan kanan

sebagai berikut :

As pakai tulangan tarik = 2280,8 mm2

As’ pakai tulangan tekan = 760,265 mm2


0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏)

𝑎 = (2280,8𝑥 400

0,85 𝑥 30 𝑥 400)

𝑎 = 89,443 𝑚𝑚

142

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 𝐴𝑠 𝑥 𝐹𝑦 𝑥 (𝑑 −𝑎

2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 2280,8 𝑥 400 𝑥 (488 − 89,443) 𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 404411183,3 𝑁𝑚𝑚

Momen Nominal Kiri

Melalui perhitungan tulangan lentur balok B1 as 5 – 8

/ G didapatkan luasan tulangan lentur tumpuan kanan

sebagai berikut :




0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏)

𝑎 = (760,265 𝑥 400

0,85 𝑥 30 𝑥 400)

𝑎 = 29,8143 𝑚𝑚


2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 760,265 𝑥 400 𝑥 (488 −29,8143

2)


Berdasarkan hasil output progam SAP 2000 didaptkan

nilai Vu melalui kombinasi (1,2 + 0,2 SDs)D + 1,3(1

Ex + 0,3 Ey) + 1 L sebesar :

Gaya geser terfaktor Vu = 178079,2 N

Pembagian Wilayah Geser Balok

Dalam perhitungan tulangan geser pada balok wilayah

balok dibagi menjadi 3 yaitu :

- Wilayah 1 dan 3(daerah tumpuan), sejarak dua kali

tinggi balok dari muka kolom kearah tengah bentang

143

- Wilayah 2 (daerah lapangan), dimulai dari wilayah 1

atau 3 sampai ke setengah bentang balok

Syarat Kuat Tekan Beton (fc’)

√𝑓𝑐′ <25

3

√30 <25

3

5,477 < 8,33 (Memenuhi)

Kuat Geser Beton

𝑉𝑐 = 0,17 𝑥 √𝑓𝑐′𝑥 𝑏 𝑥 𝑑

𝑉𝑐 = 0,17 𝑥 √30𝑥 400 𝑥 488

𝑉𝑐 = 178192 𝑁

Kuat Geser Tulangan Geser

𝑉𝑠min =1

3 𝑥 𝑏 𝑥 𝑑

𝑉𝑠min =1

3 𝑥 400 𝑥 488 = 650667,7 𝑁

𝑉𝑠max =2

3 𝑥 √𝑓𝑐′ 𝑥 𝑏 𝑥 𝑑

𝑉𝑠max =2

3 𝑥 √30 𝑥 400 𝑥 488 = 712770 𝑁

Pada Wilayah 1 dan 3 ( Daerah Tumpuan )

Perhitungan Penulangan Geser Balok

𝑉𝑢1 = 𝑀𝑛𝑟 +𝑀𝑛𝑙

𝑙𝑛+𝑊𝑢 𝑥 𝑙𝑛

2


𝑙𝑛+ 𝑉𝑢

144

𝑉𝑢1 = 404411183,3 + 143870449,5

8075 − 2𝑥0,5𝑥550+ 178079,2

𝑉𝑢1 = 245936 𝑁

Cek Kondisi Tulangan Geser

Kondisi 1

Vu ≤ 0,5 x Ø x Vc

245936 N ≥ 66822,2 N (Tidak Memenuhi)

Kondisi 2

0,5 x Ø x Vc ≤ Vu ≤ Ø x Vc

66822,2 N ≤ 245936 N ≥ 133644 N

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 3

Ø x Vc ≤ Vu ≤ Ø x ( Vc + Vs min )

133644 N ≤ 245936 N ≥ 182444 N

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 4

Ø x ( Vc + Vs min ) ≤ Vu ≤ Ø(𝑉𝑐 +1

3√𝑓𝑐′𝑥𝑏𝑥𝑑)

182444 N ≤ 245936 N ≤ 26087635436 N

(Memenuhi)

Kondisi 5

Ø(𝑉𝑐 +1

3√𝑓𝑐′𝑥𝑏𝑥𝑑) ≤ Vu ≤ Ø(𝑉𝑐 +

2


26087635436 N ≥ 245936 N ≤ 26087902724 N

(Tidak Memenuhi)

Melalui kelima kondisi didapatkan bahwa kondisi

tulangan geser yang memenuhi ada pada kondisi 4

145

𝑉𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 𝑉𝑢 − Ø𝑉𝑐

Ø

𝑉𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 245936 − 0,75 𝑥 178192

0,75

𝑉𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 149722 𝑁

Direncanakan menggunakan tulangan geser diameter

10 mm dan jarak sengkang 100 mm dengan 2 kaki

𝐴𝑣 =1

4𝜋 𝑥 𝑑2𝑥 𝑛

𝐴𝑣 =1

4𝜋 𝑥 102𝑥 2 = 157,08 𝑚𝑚2

𝐴𝑣min = 𝑉𝑠 𝑥 𝑆

𝐹𝑦 𝑥 𝑑

𝐴𝑣min = 149722 𝑥 100

240 𝑥 488= 127,836 𝑚𝑚2

Kontrol

Av min < Av

127,836 mm2 < 157;,08 mm

2 (Memenuhi)

Kontrol jarak anatar tulangan geser

S max < d/2 < 600

100mm < 244 mm < 600 mm (Memenuhi)

Cek Syarat SRPMM untuk geser balok

A. S pakai < d/4

100 mm < 122 mm (Memenuhi)

146

B. S pakai < 8 x Dlentur

100 < 152 mm (Memenuhi)

C. S pakai < 24 x D sengkamg


D. S pakai < 300 mm


Jadi penulangan geser balok induk B1 As 5 - 8 / G

pada wilayah 1 dan 3 ( daerah tumpuan ) adalah Ø 10–

100 dengan sengkang 2 kaki

Pada Wilayah 2 ( Daerah Lapangan )

Gaya geser pada wilayah 2 didapatkan dengan metode

perhitungan perbandingan segitiga sebagai berikut :

𝑉𝑢 2

12 ln− 2 ℎ

=𝑉𝑢 1

12 𝑙𝑛

𝑉𝑢2 = 𝑉𝑢1 𝑥 (

12 ln− 2ℎ)

12 𝑙𝑛

𝑉𝑢2 = 245936 𝑥 (

12𝑥8075 − 2 𝑥 400)

12 𝑥 8075

𝑉𝑢2 = 178973 𝑁


Kondisi 1


178973 N > 66822,2 N (Tidak Memenuhi)

147

Kondisi 2


66822,2 N < 178973 N > 133644 N

(Tidak Memenuhi)

Kondis 3


133644 N < 178973 N > 182444 N

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 4



182444 N < 178973 N < 26087635436 N

(Memenuhi)

Kondisi 5

Ø(𝑉𝑐 +1


2


26087635436 N ≥ 178973 N ≤ 26087902724 N

(Tidak Memenuhi)




Ø

𝑉𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 178973 − 0,75 𝑥 178192

0,75

𝑉𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 60438,41 𝑁



148

𝐴𝑣 =1


𝐴𝑣 =1

4𝜋 𝑥 102𝑥 2 = 157,08 𝑚𝑚2


𝐹𝑦 𝑥 𝑑

𝐴𝑣min = 60438,41 𝑥 120

240 𝑥 488= 61,9246 𝑚𝑚2

Kontrol

Av min < Av

61,2946 mm2 < 157,08 mm

2 (Memenuhi)


S max < d/2 < 600



1. S pakai < d/4


2. S pakai < 8 x Dlentur


3. S pakai < 24 x D sengkamg


4. S pakai < 300 mm


Jadi penulangan geser balok induk B1 As 5 – 8 / G

pada wilayah 2 ( daerah lapangan ) adalah Ø 8 – 120

dengan sengkang 2 kaki

149

h. Perhitungan Panjang Penulangan

Gaya tarik dan tekan pada tulangan disetiap penampang

komponen struktur beton bertulang harus disalurkan pada

masing – masing penampang melalui penyaluran tulangan

berdasarkan SNI 03-2847-2013 pasal 12

Penyaluran Tulangan Kondisi Tarik

Panjang penyaluran tulangan tarik dihitung

berdasarkan SNI 03 – 2847 – 2013 pasal 12.2

𝑙𝑑 = (𝐹𝑦𝜓𝑡𝜓𝑒

2,1 𝜆. √𝑓𝑐′)𝑑𝑏

𝑙𝑑 = (400 𝑥 1 𝑥 1,5

2,1 𝑥1 𝑥 √30)22

𝑙𝑑 = 1147,61 𝑚𝑚

Kontrol

ld > 300 mm

1147,61 mm > 300 mm (Memenuhi)

Reduksi Panjang Penyaluran

𝑙 𝑟𝑒𝑑𝑢𝑘𝑠𝑖 = 𝐴𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢

𝐴𝑠 𝑃𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔𝑥 𝑙𝑑

𝑙 𝑟𝑒𝑑𝑢𝑘𝑠𝑖 = 1992,748

2280,8 𝑥 2247,61

𝑙 𝑟𝑒𝑑𝑢𝑘𝑠𝑖 = 1002,67 𝑚𝑚 ≈ 1100 𝑚𝑚

Jadi panjang penyaluran dalam kondisi tarik sepanjang

1100 mm

150

Penyaluran Tulangan Berkait Dalam Kondisi Tarik

Panjang penyaluran berkait kondisi tarik dihitung


𝑙𝑑ℎ = 0,24 𝛹𝑒 𝐹𝑦

𝜆√𝐹𝑐′ 𝑥 𝑑𝑏

𝑙𝑑ℎ = 0,24 𝑥 1 𝑥 400

1𝑥√30𝑥22

𝑙𝑑ℎ = 385,597𝑚𝑚

𝑙𝑑ℎ 𝑟𝑒𝑑𝑢𝑘𝑠𝑖 = 𝐴𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢

𝐴𝑠 𝑃𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔𝑥𝑙𝑑ℎ

𝑙𝑑ℎ 𝑟𝑒𝑑𝑢𝑘𝑠𝑖 = 1992,748

2280,8𝑥 385,597

𝑙𝑑ℎ 𝑟𝑒𝑑𝑢𝑘𝑠𝑖 = 336,899 ≈ 350 𝑚𝑚

Kontrol

ldh > 150 mm

350 mm > 150 mm (Memenuhi)

Jadi panjang penyaluran tulangan berkait dalam

kondisi tarik sepanjang 350 mm

Panjang Penyaluran Kondisi Tekan

Panang penyaluran tulangan kondisi tekan dihitung

berdasarkan SNI 03 – 2847 – 2013 pasal 12.3.2.

Panjang penyaluran diambil yang terbesar dari

𝑙𝑑𝑐 = 0,24. 𝐹𝑦

𝜆.√𝑓𝑐′𝑑𝑏

151

𝑙𝑑𝑐 = 0,24 𝑥 400

1. √30𝑥 22

𝑙𝑑𝑐 = 385,597 mm

Atau

𝑙𝑑𝑐 = (0,043. 𝐹𝑦 ). 𝑑𝑏

𝑙𝑑𝑐 = (0,043 𝑥 400 ) 𝑥 22

𝑙𝑑𝑐 = 378,4 𝑚𝑚

Digunakan ldc = 385,597 mm

Reduksi panjang penyaluran tekan :

𝑙𝑑𝑐 𝑟𝑒𝑑𝑢𝑘𝑠𝑖 = 𝐴𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢


𝑙𝑑𝑐 𝑟𝑒𝑑𝑢𝑘𝑠𝑖 = 684,24

760,265𝑥 385,597

𝑙𝑑𝑐 𝑟𝑒𝑑𝑢𝑘𝑠𝑖 = 347,037 ≈ 350 𝑚𝑚

Kontrol

ldc > 200 mm


Jadi panjang penyaluran tulangan tekan digunakan

sepanjang 350 mm

152

Gambar 4. 14Gambar Detail Balok 40/55

4.2.1.2 Perhitungan Balok Anak

Perhitungan tulangan balok induk : BA ( 30 / 40 ) As 5 -

8 / E’ elevasi + 4.50 . Berikut adalah data – data perencanaan

balok, gambar denah balok , hasil dan diagram gaya dari analisa

progam SAP 2000. Ketentuan perhitungan penulangan balok

seseuai dengan metode SRPMM, perhitungan serta hasil akhir

gambar penampang balok adalah sebagai berikut :

153

a. Data Perencanaan

Tipe Balok : BA 30 / 40

As Balok : 5 – 8 / E’













BALOK YANG

DITINJAU

154

Faktor β1 : 0,85






= 400 – 40 – 10 – ½ 24

= 338 mm


= 40 + 10 + ½ 24

= 62 mm



Setelah melakukan analisa dengan menggunakan progam

SAP 2000 maka didapatkan hasil output dan diagram

gaya dalam yang akan digunakan dalam proses





155


1. U = 1,4 D

2. U = 1,2 D + 1,6 L

3. U = 1,2 D + 1,6 L + 0,5 Lr

4. U = 1,2 D + 1,6 L + 1,0 Lr

5. U = 1,2 D + 1 Wx + L + 0,5 Lr

6. U = 1,2 D + 1,0 Wy + L + 0,5 Lr

7. U = 0,9 D + 1,0 Wx

8. U = 0,9 D + 1,0 Wy


1. U = 1,2 D + 1,0 L + 1,0 E

2. U = ( 1,2 + 0,2 SDs ) D + ρQE + 1,0 L

3. U = ( 0,9 - 0,2 SDs ) D + ρQE + 1,0 L + 1,0 H

4. U = 0,9 D + 1,0 Ex






Balok yang ditinjau

Diagram Momen Blk Induk Lt.2 Gambar 4. 16. Diagram Momen Balok Anak Lt.2

156


Kombinasi (1,2 + 0,2SDs ) D + 1,3 Ex + 0,39 Ey + 1 L






Momen Tumpuan Kiri =21045200 Nmm

Kombinasi 1,2 D + 1,6 L+ 0,5 Lr

Momen Lapangan = 49734700 Nmm


157

Kombinasi 1,2 D + 1,6 L + 0,5 Lr

Gaya geser terfaktor ( Vu ) = 42414 N







10= 300 𝑥 400 𝑥 30

10= 360000 𝑁


gaya aksial dari kombinasi 1,2 D + 1,6 L + 0,5 Lr sebesar

4063,2 N < 360000 N




158


Ukuran Penampang


penampang beton


= 300 x 400

= 120000 mm2



= 2 x ( 300 + 400 )

= 1400 mm



Øgeser )

= ( 300 – 2 x 40 – 10 ) x ( 400 – 2 x 40 – 10 )

= 65100 mm2




= 2 x [(300 -2 x 40 -10) + (400 – 2 x 40 – 10 )]

= 1040 mm

159



punter terbesar :


Kombinasi (1,2 + 0,2SDs ) D + 1,3 Ex + 0,39 Ey + 1L



Tn = 𝑇𝑢

∅

= 3356800

0,75

= 4475733,333 Nmm

Geser Ultimate

Vu = 42414 N




𝑃𝑐𝑝)

= 0,75 𝑥 0,083 𝑥 1√30(1200002

1400)

= 3506989,29 Nmm


sebesar :

160


𝑃𝑐𝑝)

= 0,75 𝑥 0,033 𝑥 1√30(1200002

1400)

= 13943451,39 Nmm


Syarat :



Kontrol

Tu < Tu min

3356800 Nmm < 3506989 Nmm → Tidak

Memerlukan tulangan puntir

( Digunakan tulangan puntir minimum )


√(𝑉𝑢

𝐵𝑤. 𝑑)2


1,7 𝐴𝑜ℎ)2

≤ (𝑉𝑐

𝐵𝑤. 𝑑) + 0,66√𝑓𝑐′

√(42414

300 𝑥 338)2

+ (3506989 𝑥 1040

1,7 𝑥 65100)2

≤

(0,16 𝑥 √30 𝑥 300 𝑥 338

300 𝑥 338) + 0,66√30

0,6567 ≤ 3,36849 ( Memenuhi )


momen punter


161



𝐴𝑙 = 𝐴𝑡

𝑠𝑃ℎ (

𝐹𝑦𝑡




𝑆𝑐𝑜𝑡Ø


Dimana :

Ao = 0,85 x Aoh

= 0,85 x 65100 mm2

= 55335 mm

2

𝐴𝑡

𝑠 =

𝑇𝑛


𝐴𝑡

𝑠 =

4475733,333

2 𝑥 55335 𝑥 240 𝑥 𝐶𝑜𝑡45

𝐴𝑡

𝑠 = 0,1685

Maka :

𝐴𝑙 = 0,66𝑥 1040 𝑥 (240

400)𝑐𝑜𝑡245

𝐴𝑙 = 105 mm2


dengan :


𝐹𝑦− (

𝐴𝑡

𝑠) 𝑃ℎ

𝐹𝑦𝑡

𝐹𝑦

162

𝐴𝑙 min = 0,42 𝑥 √30𝑥120000

400− 0,168 𝑥 1040

240

400

𝐴𝑙 min = 584,981 mm2

Syarat :



Kontrol :

105,15 mm2 < 584,981 mm



mm2



𝐴𝑙

4= 584,981

4= 146,245 𝑚𝑚2







tulangan sebesar :

2 𝑥 𝐴𝑙

4= 2 𝑥

584,981

4= 292,49 𝑚𝑚2

163


𝑛 = 𝐴𝑠


𝑛 = 292,49

0,25 𝜋 102= 3,72 ≈ 4 𝑏𝑢𝑎ℎ




𝐴𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 4 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 102 = 314 𝑚𝑚2

Kontrol

As perlu ≥ Al/2

292,49 mm2 ≥ 314,159 mm

2 ( Memenuhi )



sebesar 4D10


Wilayah Tumpuan Kanan


dengan kombinasi 1,2 D + 1,6 L


164

𝑋𝑏 = (600

600 + 𝐹𝑦)𝑥 𝑑

𝑋𝑏 = (600

600 + 400) 𝑥 338 = 202,8 𝑚𝑚



𝑋max = 0,75 𝑥 202,8 = 152,1 𝑚𝑚




𝑋𝑟 = 150 𝑚𝑚



𝐶𝐶′ = 0,85 𝑥 30 𝑥 300 𝑥 0,85 𝑥 150 = 975375 𝑁

Luas tulangan Tarik


𝐹𝑦

𝐴𝑠𝑐 = 975375

400= 2438,44 𝑚𝑚2



2)

𝑀𝑛𝑐 = 267496593,8 𝑁𝑚𝑚


165


𝑀𝑛 =𝑀𝑢

Ø

𝑀𝑛 =58598200

0,9= 65109111,11 𝑁𝑚𝑚


Syarat




𝑀𝑛𝑠 = 65109111,11 − 267496593,8

𝑀𝑛𝑠 = −202387482,6 𝑁𝑚𝑚

Kontrol

Mns < 0


tulangan tekan )





1,6 L

Mu = 58598200 Nmm

𝑀𝑛 = 𝑀𝑢

Ø= 58598200

0,9= 65109111,11 𝑁𝑚𝑚

𝑅𝑛 = 𝑀𝑛

𝑏𝑤. 𝑑2= 65109111,11

300 𝑥 3382= 1,8997 𝑁/𝑚𝑚

𝑚 = 𝐹𝑦

0,85 𝑥 𝑓𝑐′=

400

0,85 𝑥 30= 15,69

166

𝜌min = 1,4

𝐹𝑦= 1,4

400= 0,0035

𝜌max = 0,75 𝑥 0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝛽

𝐹𝑦+

600

600 + 𝐹𝑦

𝜌max = 0,75 𝑥 0,85 𝑥 30 𝑥 0,85

400+

600

600 + 400

𝜌max = 0,02438


𝑚𝑥 (1 − √1 −

2𝑚 𝑥 𝑅𝑛

𝐹𝑦)


15,69𝑥 (1 − √1 −

2𝑥15,69 𝑥 1,8997

400)

𝜌 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 0,00494

Syarat :


0,0035 < 0,00494 < 0,02348 ( Memenuhi )



𝐴𝑠 = 0,00494 𝑥 300 𝑥 338 = 500,99 𝑚𝑚2




𝐴𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 500,99 + 146,245 = 647,235 𝑚𝑚2


𝑛 = 𝐴𝑠


167

𝑛 = 647,235

0,25 𝜋 162= 3,219 ≈ 4 𝑏𝑢𝑎ℎ



𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 4 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 162 = 804,248 𝑚𝑚2

Kontrol


647,235 mm2 ≥ 804,248 mm

2 ( Memenuhi )


𝐴𝑠′ = 0,3 𝐴𝑠 𝐴𝑠′ = 0,3 𝑥 804,248 = 241,274 𝑚𝑚2


𝑛 = 𝐴𝑠


𝑛 = 241,274

0,25 𝜋 162= 1,199 ≈ 2 𝑏𝑢𝑎ℎ



𝐴𝑠′ 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 2 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 162 = 402,124 𝑚𝑚2

Kontrol


241,274 mm2 > 402,124 mm

2 ( Memenuhi )



𝑛 − 1

168

𝑆 𝑡𝑎𝑟𝑖𝑘 = 300 − (2𝑥40) − (2𝑥10) − (4𝑥16)

4 − 1


Kontrol





𝑛 − 1

𝑆 𝑡𝑒𝑘𝑎𝑛 = 300 − (2𝑥40) − (2𝑥10) − (2𝑥16)

2 − 1


Kontrol





𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 4 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 162 = 804,248 𝑚𝑚2


Kontrol



402,124 𝑚𝑚2 ≥ 268,0625 𝑚𝑚2 (Memenuhi)




169


0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏)

𝑎 = (804,248 𝑥 400

0,85 𝑥 30𝑥 400)

𝑎 = 31,539 𝑚𝑚


2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 804,248 𝑥 400 𝑥 (338 − 31,539

2)


Kontrol


103661294,1 Nmm > 65109111,11 Nmm

(Memenuhi)

Pada balok BA 30/40 As 5 - 8 / E’ untuk wilayah

tumpuan kanan dan kiri dipasang tulangan lentur :


Lapis 1 = 4 D 16


Lapis 1 = 2 D 216

Wilayah Lapangan

Digunakan momen terbesar dari kombinasi 1,2 D + 1,6 L

+ 0,5 Lr


𝑋𝑏 = (600

600 + 𝐹𝑦)𝑥 𝑑

170

𝑋𝑏 = (600

600 + 400) 𝑥 338 = 202,8 𝑚𝑚



𝑋max = 0,75 𝑥 202,8 = 152,1 𝑚𝑚




𝑋𝑟 = 150 𝑚𝑚



𝐶𝐶′ = 0,85 𝑥 30 𝑥 300 𝑥 0,85 𝑥 150 = 975375 𝑁

Luas tulangan Tarik


𝐹𝑦

𝐴𝑠𝑐 = 975375

400= 2438,44 𝑚𝑚2



2)

𝑀𝑛𝑐 = 267496593,8 𝑁𝑚𝑚



171

𝑀𝑛 =𝑀𝑢

Ø

𝑀𝑛 =49734700

0,9= 2072279,167 𝑁𝑚𝑚


Syarat




𝑀𝑛𝑠 = 2072279,167 − 267496593,8

𝑀𝑛𝑠 = −265424314,6 𝑁𝑚𝑚

Kontrol

Mns < 0


tulangan tekan )





1,6 L + 0,5 Lr

Mu = 49734700 Nmm

𝑀𝑛 = 𝑀𝑢

Ø= 49734700

0,9= 2072279,167 𝑁𝑚𝑚

𝑅𝑛 = 𝑀𝑛

𝑏𝑤. 𝑑2= 2072279,167

400 𝑥 4882= 0,06046 𝑁/𝑚𝑚

𝑚 = 𝐹𝑦

0,85 𝑥 𝑓𝑐′=

400

0,85 𝑥 30= 15,69

172

𝜌min = 1,4

𝐹𝑦= 1,4

400= 0,0035

𝜌max = 0,75 𝑥 0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝛽

𝐹𝑦+

600

600 + 𝐹𝑦

𝜌max = 0,75 𝑥 0,85 𝑥 30 𝑥 0,85

400+

600

600 + 400

𝜌max = 0,02438


𝑚𝑥 (1 − √1 −

2𝑚 𝑥 𝑅𝑛

𝐹𝑦)


15,69𝑥 (1 − √1 −

2𝑥15,69 𝑥 0,06046

400)

𝜌 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 0,00015

Syarat :


0,0035 > 0,00015 < 0,02348 ( Tidak Memenuhi )





𝐴𝑠 = 0,0035 𝑥 300 𝑥 338 = 354,9 𝑚𝑚2




𝐴𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 354,9 + 146,245 = 501,145 𝑚𝑚2


173

𝑛 = 𝐴𝑠


𝑛 = 501,145

0,25 𝜋 162= 2,492 ≈ 3 𝑏𝑢𝑎ℎ



𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 3 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 162 = 603,186 𝑚𝑚2

Kontrol


603,186 mm2 ≥ 501,145 mm

2 ( Memenuhi )


𝐴𝑠′ = 0,3 𝐴𝑠 𝐴𝑠′ = 0,3 𝑥 603,186 = 180,956 𝑚𝑚2


𝑛 = 𝐴𝑠


𝑛 = 180,956

0,25 𝜋 222= 0,9 ≈ 2 𝑏𝑢𝑎ℎ



𝐴𝑠′ 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 2 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 162 = 402,124 𝑚𝑚2

Kontrol


402,124 mm2 > 180,956 mm

2 ( Memenuhi )


174


𝑛 − 1

𝑆 𝑡𝑎𝑟𝑖𝑘 = 300 − (2𝑥40) − (2𝑥10) − (3𝑥16)

3 − 1


Kontrol





𝑛 − 1

𝑆 𝑡𝑒𝑘𝑎𝑛 = 300 − (2𝑥40) − (2𝑥10) − (2𝑥16)

2 − 1


Kontrol





𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 3 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 162 = 603,186 𝑚𝑚2


Kontrol



402,124 𝑚𝑚2 ≥ 201,019 𝑚𝑚2 (Memenuhi)


175




0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏)

𝑎 = (603,186 𝑥 400

0,85 𝑥 30𝑥 400)

𝑎 = 23,654 𝑚𝑚


2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 603,186 𝑥 400 𝑥 (388 − 23,654

2)


Kontrol


90760914,87 Nmm > 2072279,167 Nmm

(Memenuhi)

Pada balok BA 30/40 As 5 - 8/ E’ untuk wilayah

lapangan dipasang tulangan lentur :


Lapis 1 = 3 D 16


Lapis 1 = 2 D 16



As Balok : 5 – 8/E’



176





β1 : 0,85


Momen Nominal Kanan

Melalui perhitungan tulangan lentur balok BA as 5 – 8

/ E’ didapatkan luasan tulangan lentur tumpuan kanan

sebagai berikut :




0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏)

𝑎 = (804,248 𝑥 400

0,85 𝑥 30 𝑥 400)

𝑎 = 42,0522 𝑚𝑚


2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 804,248 𝑥 400 𝑥 (338 −42,0522

2)


Momen Nominal Kiri

Melalui perhitungan tulangan lentur balok BA As 5 –

8/ F’ didapatkan luasan tulangan lentur tumpuan kanan

sebagai berikut :




0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏)

177

𝑎 = (402,124 𝑥 400

0,85 𝑥 30 𝑥 300)

𝑎 = 21,0261 𝑚𝑚


2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 760,265 𝑥 400 𝑥 (338 −29,8143

2)



nilai Vu melalui kombinasi 1,2 D + 1,6 L + 0,5 Lr

sebesar :

Gaya geser terfaktor Vu = 42414 N









√𝑓𝑐′ <25

3

√30 <25

3

5,477 < 8,33 (Memenuhi)

Kuat Geser Beton

𝑉𝑐 = 0,17 𝑥 √𝑓𝑐′𝑥 𝑏 𝑥 𝑑

𝑉𝑐 = 0,17 𝑥 √30𝑥 300 𝑥 338

𝑉𝑐 = 92565,1 𝑁

178


𝑉𝑠min =1


𝑉𝑠min =1

3 𝑥 300 𝑥 338 = 33800 𝑁

𝑉𝑠max =2


𝑉𝑠max =2

3 𝑥 √30 𝑥 300𝑥 338 = 370260 𝑁





2


𝑙𝑛+ 𝑉𝑢

𝑉𝑢1 = 101970219,6 + 52676127,8

8075 − 2𝑥0,5𝑥400+ 42414

𝑉𝑢1 = 61553,4 𝑁


Kondisi 1


61553,4 N > 34711,9 N (Tidak Memenuhi)

Kondisi 2


34711,9 N < 61553,4 N < 69423,8 N

(Tidak Memenuhi)

179

Kondisi 3


69423,8 N > 61553,4 N < 94773,8 N

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 4



94773,8 N > 61553,4 N < 7039715632 N

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 5

Ø(𝑉𝑐 +1


2


7039715632 N ≥ 61553,4 N ≤ 347119,1708 N

(Tidak Memenuhi)



Direncanakan menggunakan tulangan geser diameter 8

mm dan jarak sengkang 80 mm dengan 2 kaki

𝐴𝑣 =1


𝐴𝑣 =1

4𝜋 𝑥 82𝑥 2 = 100,531 𝑚𝑚2

𝐴𝑣min = 𝐵𝑤 𝑥 𝑆

3 𝑥 𝐹𝑦

𝐴𝑣min = 300 𝑥 80

3 𝑥 240 = 33,33 𝑚𝑚2

Kontrol

180

Av min < Av

33,33 mm2 < 100,531 mm

2 (Memenuhi)


S max < d/2 < 600

80 mm < 169 mm < 600 mm (Memenuhi)


1. S pakai < d/4






4. S pakai < 300 mm


Jadi penulangan geser balok induk B1 As 5 - 8 / E’






𝑉𝑢 2

12ln− 2 ℎ

=𝑉𝑢 1

12 𝑙𝑛

181

𝑉𝑢2 = 𝑉𝑢1 𝑥 (

12 ln− 2ℎ)

12𝑙𝑛

𝑉𝑢2 = 61553,4 𝑥 (

12 𝑥8075 − 2 𝑥 400)

12𝑥 8075

𝑉𝑢2 = 49364,6 𝑁


Kondisi 1



Kondisi 2


34711,9 N < 49364,6 4 N < 69423,8 N

(Memenuhi)

Kondisi 3


69423,8 N > 49364,6 N < 94773,8 N

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 4



94773,8 N > 49364,6 N < 7039715632 N

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 5

182

Ø(𝑉𝑐 +1


2


7039715632 N ≥ 49364,6 N ≤ 347119,1708 N

(Tidak Memenuhi)





𝐴𝑣 =1


𝐴𝑣 =1

4𝜋 𝑥 82𝑥 2 = 100,531 𝑚𝑚2


3 𝑥 𝐹𝑦

𝐴𝑣min = 300 𝑥 80

3 𝑥 240= 33,33 𝑚𝑚2

Kontrol

Av min < Av

33,33 mm2 < 100,531 mm

2 (Memenuhi)


S max < d/2 < 600



1. S pakai < d/4


183





4. S pakai < 300 mm


Jadi penulangan geser balok induk BA As 5 - 8 / E’












2,1 𝜆. √𝑓𝑐′)𝑑𝑏

𝑙𝑑 = (400 𝑥 1 𝑥 1,5

2,1 𝑥1 𝑥 √30)16

𝑙𝑑 = 834,625 𝑚𝑚

Kontrol

ld > 300 mm


184



𝐴𝑠 𝑃𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔𝑥𝑙𝑑


804,248 𝑥 834,625

𝑙 𝑟𝑒𝑑𝑢𝑘𝑠𝑖 = 671,682 𝑚𝑚 ≈ 700𝑚𝑚


700 mm






𝑙𝑑ℎ = 0,24 𝑥 1 𝑥 400

1𝑥√30𝑥16

𝑙𝑑ℎ = 280,434 𝑚𝑚

Reduksi penyaluran tulangan berkait



𝑙 𝑑ℎ 𝑟𝑒𝑑𝑢𝑘𝑠𝑖 = 647,335

804,248𝑥280,434

𝑙 𝑑ℎ 𝑟𝑒𝑑𝑢𝑘𝑠𝑖 = 225,685 ≈ 250 𝑚𝑚

Kontrol

ldh > 150 mm


185

Jadi digunakan panjang penyaluran tulangan berkait

sepanjang 250 mm





𝑙𝑑𝑐 = 0,24. 𝐹𝑦


𝑙𝑑𝑐 = 0,24 𝑥 400

1. √30𝑥 16

𝑙𝑑𝑐 = 280,434 mm

Atau

𝑙𝑑𝑐 = (0,043. 𝐹𝑦 ). 𝑑𝑏

𝑙𝑑𝑐 = (0,043 𝑥 400 ) 𝑥 16

𝑙𝑑𝑐 = 275,2 𝑚𝑚




𝐴𝑠 𝑃𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔𝑥𝑙𝑑𝑐


402,124𝑥 280,434


Kontrol

186

ldc > 200 mm

200 mm ≥ 200 mm (Memenuhi)


sepanjang 200 mm

Gambar 4. 18. Detail Balok Anak 30/40

4.2.1.3 Perhitungan Sloof

Perhitungan tulangan sloof : S ( 35 / 55 ) As 5 - 8 / G

elevasi + 0,00 . Berikut adalah data – data perencanaan sloof,





187

a. Data Perencanaan

Tipe Balok : S 35/55









SLOOF YANG

DITINJAU

188






Faktor β1 : 0,85






= 550 – 40 – 10 – ½ 24

= 488 mm


= 40 + 10 + ½ 24

= 62 mm








189




1. U = 1,4 D

2. U = 1,2 D + 1,6 L

3. U = 1,2 D + 1,6 L + 0,5 Lr

4. U = 1,2 D + 1,6 L + 1,0 Lr

5. U = 1,2 D + 1 Wx + L + 0,5 Lr

6. U = 1,2 D + 1,0 Wy + L + 0,5 Lr

7. U = 0,9 D + 1,0 Wx

8. U = 0,9 D + 1,0 Wy


1. U = 1,2 D + 1,0 L + 1,0 E

2. U = ( 1,2 + 0,2 SDs ) D + ρQE + 1,0 L

3. U = ( 0,9 - 0,2 SDs ) D + ρQE + 1,0 L + 1,0 H

4. U = 0,9 D + 1,0 Ex






190

Gambar 4. 20. Diagram Momen Lantai Dasar


Kombinasi 1,4 D


Sloof Yang Ditinjau

191

Gaya Horizontal (H) = 7952,74 Kg

Momen Pada Kolom = 13338,8 Kgm

Jarak As Sloof dan Poer = 0,55 m

Momen Tumpuan = Gaya horizontal x Jarak as sloof dan

poer + Momen Kolom

Momen Tumpuan = 7952,74 x 0,55 + 13338,8

= 17712,8459 Kgm

= 177128459 Nmm


Kombinasi 1,4 D





192




10= 350 𝑥 550 𝑥 30

10= 577500 𝑁


gaya aksial dari kombinasi yang ada sebesar 0 N <

577500 N




Ukuran Penampang



penampang beton


= 350 x 550

= 192500 mm2



193

= 2 x ( 350 + 450 )

= 1800 mm



Øgeser )

= ( 350 – 2 x 40 – 10 ) x ( 450 – 2 x 40 – 10 )

= 119600 mm2




= 2 x [(350 -2 x 40 -10) + (550 – 2 x 40 – 10 )]

= 1440 mm



punter terbesar :


Kombinasi 1,4 D



Tn = 𝑇𝑢

∅

= 5875000

0,75 = 7833333,333 Nmm

Geser Ultimate

Vu = 43663,1 N

194




𝑃𝑐𝑝)

= 0,75 𝑥 0,083 𝑥 1√30(1925002

1800)

= 7019221,474 Nmm


sebesar :


𝑃𝑐𝑝)

= 0,75 𝑥 0,033 𝑥 1√30(1925002

1800)

= 27907748,03 Nmm


Syarat :



Kontrol

Tu < Tu min

5875000 Nmm < 7019221 Nmm → Tidak




195

√(𝑉𝑢

𝐵𝑤. 𝑑)2


1,7 𝐴𝑜ℎ)2

≤ (𝑉𝑐

𝐵𝑤. 𝑑) + 0,66√𝑓𝑐′

√(43663,1

350 𝑥 488)2

+ (7019221 𝑥 1440

1,7 𝑥 119600)2

≤

(0,16 𝑥 √30 𝑥 350 𝑥 488

350 𝑥 488) + 0,66√30

0,4879 ≤ 3,36849 ( Memenuhi )


momen punter




𝐴𝑙 = 𝐴𝑡

𝑠𝑃ℎ (

𝐹𝑦𝑡




𝑆𝑐𝑜𝑡Ø


Dimana :

Ao = 0,85 x Aoh

= 0,85 x 119600 mm2

= 101660 mm

2

𝐴𝑡

𝑠 =

𝑇𝑛


196

𝐴𝑡

𝑠 =

4475733,333

2 𝑥 101660 𝑥 240 𝑥 𝐶𝑜𝑡45

𝐴𝑡

𝑠 = 0,16053

Maka :

𝐴𝑙 = 0,66𝑥 1440 𝑥 (240

400)𝑐𝑜𝑡245

𝐴𝑙 = 138,698 mm2


dengan :


𝐹𝑦− (

𝐴𝑡

𝑠) 𝑃ℎ

𝐹𝑦𝑡

𝐹𝑦

𝐴𝑙 min = 0,42 𝑥 √30𝑥192500

400− 0,161 𝑥 1440

240

400

𝐴𝑙 min = 968,387 mm2

Syarat :



Kontrol :

138,698 mm2 < 968,387 mm



mm2



197

𝐴𝑙

4= 968,387

4= 242,097 𝑚𝑚2







tulangan sebesar :

2 𝑥 𝐴𝑙

4= 2 𝑥

968,387

4= 484,193 𝑚𝑚2


𝑛 = 𝐴𝑠


𝑛 = 484,193

0,25 𝜋 132= 3,647 ≈ 4 𝑏𝑢𝑎ℎ




𝐴𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 4 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 132 = 531 𝑚𝑚2

Kontrol

As perlu ≥ Al/2

198

531 mm2 ≥ 484,193 mm

2 ( Memenuhi )



sebesar 4D13


Wilayah Tumpuan Kiri

Digunakan momen terbesar dari wilayah tumpuan kiri

dengan kombinasi 1,4 D


𝑋𝑏 = (600

600 + 𝐹𝑦)𝑥 𝑑

𝑋𝑏 = (600

600 + 400) 𝑥 488 = 292,8 𝑚𝑚



𝑋max = 0,75 𝑥 292,8 = 219,6 𝑚𝑚




𝑋𝑟 = 150 𝑚𝑚



199

𝐶𝐶′ = 0,85 𝑥 30 𝑥 350 𝑥 0,85 𝑥 150 = 1137938 𝑁

Luas tulangan Tarik


𝐹𝑦

𝐴𝑠𝑐 = 1137938

400= 2844,84 𝑚𝑚2



2)

𝑀𝑛𝑐 = 482769984,4 𝑁𝑚𝑚



𝑀𝑛 =𝑀𝑢

Ø

𝑀𝑛 =177128459

0,9= 196809398,9 𝑁𝑚𝑚


Syarat




𝑀𝑛𝑠 = 196809398,9 − 482769984,4

𝑀𝑛𝑠 = −285960585,5 𝑁𝑚𝑚

Kontrol

Mns < 0


tulangan tekan )

200




Digunakan momen terbesar dari kombinasi 1,4 D

Mu = 177128459 Nmm

𝑀𝑛 = 𝑀𝑢

Ø= 177128459

0,9= 196809398,9 𝑁𝑚𝑚

𝑅𝑛 = 𝑀𝑛

𝑏𝑤. 𝑑2= 196809398,9

300 𝑥 3382= 2,36 𝑁/𝑚𝑚

𝑚 = 𝐹𝑦

0,85 𝑥 𝑓𝑐′=

400

0,85 𝑥 30= 15,69

𝜌min = 1,4

𝐹𝑦= 1,4

400= 0,0035

𝜌max = 0,75 𝑥 0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝛽

𝐹𝑦+

600

600 + 𝐹𝑦

𝜌max = 0,75 𝑥 0,85 𝑥 30 𝑥 0,85

400+

600

600 + 400

𝜌max = 0,02438


𝑚𝑥 (1 − √1 −

2𝑚 𝑥 𝑅𝑛

𝐹𝑦)


15,69𝑥 (1 − √1 −

2𝑥15,69 𝑥 2,36

400)

𝜌 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 0,00621

Syarat :


0,0035 > 0,00236 < 0,02348 (Tidak Memenuhi )

Karena ρ perlu < ρ min maka digunakan ρ min

201



𝐴𝑠 = 0,0035 𝑥 350 𝑥 488 = 1059,82 𝑚𝑚2




𝐴𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 1059,82 + 242,097 = 1301,92 𝑚𝑚2


𝑛 = 𝐴𝑠


𝑛 = 1301,92

0,25 𝜋 222= 3,424 ≈ 4 𝑏𝑢𝑎ℎ



𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 4 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 222 = 1520,531 𝑚𝑚2

Kontrol


1520,531 mm2 ≥ 1301,92 mm

2 ( Memenuhi )


Berdasarkan SNI 03 – 2847 – 2013 pasal 14.7.1. Sloof

memikul kombinasi lentur dan aksial sehingga

penulangan tarik = penulangan tekan

𝐴𝑠′ = 1520,531


202

𝑛 = 𝐴𝑠


𝑛 = 1520,531

0,25 𝜋 222= 4 𝑏𝑢𝑎ℎ



𝐴𝑠′ 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 4 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 222 = 1520,531 𝑚𝑚2

Kontrol

As’ pakai ≥ As perlu

1520,531 mm2 ≥ 1520,531mm

2 ( Memenuhi )



𝑛 − 1

𝑆 𝑡𝑎𝑟𝑖𝑘 = 350 − (2𝑥40) − (2𝑥10) − (4𝑥22)

4 − 1


Kontrol





𝑛 − 1

𝑆 𝑡𝑒𝑘𝑎𝑛 = 350 − (2𝑥40) − (2𝑥10) − (4𝑥22)

4 − 1


Kontrol


203




𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 4 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 222 = 1520,531 𝑚𝑚2


Kontrol



1520,531 𝑚𝑚2 ≥ 506,8436 𝑚𝑚2 (Memenuhi)


As pakai tulangan tarik 4D22 = 1520,531mm2

As’ pakai tulanga tekan 4D22 = 1520,531mm2


0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏)

𝑎 = (1520,531 𝑥 400

0,85 𝑥 30𝑥 350)

𝑎 = 68,147 𝑚𝑚


2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 1520,531 𝑥 400 𝑥 (488 − 68,147

2)


Kontrol


276083685,4 Nmm > 196809398,9 Nmm

(Memenuhi)

Pada Sloof S 35/55 As 5 - 8 / G untuk wilayah

tumpuan kiri dan kanan dipasang tulangan lentur :

204


Lapis 1 = 4 D 22


Lapis 1 = 4 D 22










β1 : 0,85


Momen Nominal Kanan

Melalui perhitungan tulangan lentur sloof S as 5 – 8 /


sebagai berikut :




0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏)

𝑎 = (1520,531 𝑥 400

0,85 𝑥 30𝑥 350)

𝑎 = 68,147 𝑚𝑚


2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 1520,531 𝑥 400 𝑥 (488 − 68,147

2)


205

Momen Nominal Kiri

Melalui perhitungan tulangan lentur sloof S As 5 – 8/


sebagai berikut :




0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏)

𝑎 = (1520,531 𝑥 400

0,85 𝑥 30𝑥 350)

𝑎 = 68,147 𝑚𝑚


2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 1520,531 𝑥 400 𝑥 (488 − 68,147

2)



nilai Vu melalui kombinasi 1,4 D sebesar :










√𝑓𝑐′ <25

3

√30 <25

3

206

5,477 < 8,33 (Memenuhi)

Kuat Geser Beton

𝑉𝑐 = 0,17 𝑥 √𝑓𝑐′𝑥 𝑏 𝑥 𝑑

𝑉𝑐 = 0,17 𝑥 √30𝑥 350 𝑥 488

𝑉𝑐 = 155918,3547 𝑁


𝑉𝑠min =1


𝑉𝑠min =1

3 𝑥 350 𝑥 488 = 56933,33 𝑁

𝑉𝑠max =2


𝑉𝑠max =2

3 𝑥 √30 𝑥 350𝑥 488 = 623673,4188𝑁





2


𝑙𝑛+ 𝑉𝑢

𝑉𝑢1 = 276083685,4 + 276083685,4

8075 − 2𝑥0,5𝑥400+ 43663,1

𝑉𝑢1 = 112000,6459 𝑁


Kondisi 1


207


Kondisi 2


58469,4 N < 112000,6459N < 116939 N

( Memenuhi)

Kondisi 3


116939 N > 112000,6459N < 159639 N

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 4



159639 N > 112000,6459N < 19973375115

N

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 5

Ø(𝑉𝑐 +1


2


19973375115 N ≥ 112000,6459≤ 19973608993 N

(Tidak Memenuhi)





𝐴𝑣 =1


208

𝐴𝑣 =1

4𝜋 𝑥 82𝑥 2 = 100,531 𝑚𝑚2


3 𝑥 𝐹𝑦

𝐴𝑣min = 350 𝑥 100

3 𝑥 240 = 48,61 𝑚𝑚2

Kontrol

Av min < Av

48,61 mm2 < 100,531 mm

2 (Memenuhi)


S max < d/2 < 600



1. S pakai < d/4






4. S pakai < 300 mm


Jadi penulangan geser balok induk B1 As 5 - 8 / G



209




𝑉𝑢 2

12 ln− 2 ℎ

=𝑉𝑢 1

12 𝑙𝑛

𝑉𝑢2 = 𝑉𝑢1 𝑥 (

12 ln− 2ℎ)

12𝑙𝑛

𝑉𝑢2 = 112000,6459 𝑥 (

12 𝑥8075 − 2 𝑥 400)

12𝑥 8075

𝑉𝑢2 = 81505,42052 𝑁


Kondisi 1



Kondisi 2


58469,4 N < 81505,42052N < 116939 N

( Memenuhi)

Kondisi 3


116939 N > 81505,42052< 159639 N

(Tidak Memenuhi)

210

Kondisi 4



159639 N > 81505,42052N < 60514,15209

N

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 5

Ø(𝑉𝑐 +1


2


19973375115 N ≥ 81505,42052≤ 19973608993 N

(Tidak Memenuhi)





𝐴𝑣 =1


𝐴𝑣 =1

4𝜋 𝑥 82𝑥 2 = 100,531 𝑚𝑚2


3 𝑥 𝐹𝑦

𝐴𝑣min = 350 𝑥 120

3 𝑥 240= 58,33 𝑚𝑚2

Kontrol

Av min < Av

58,33 mm2 < 100,531 mm

2 (Memenuhi)


211

S max < d/2 < 600



1. S pakai < d/4






4. S pakai < 300 mm


Jadi penulangan geser sloof S 35/55 As 5 – 8 / G pada

wilayah 2 ( daerah lapangan ) adalah Ø 8 – 120











2,1 𝜆. √𝑓𝑐′)𝑑𝑏

212

𝑙𝑑 = (400 𝑥 1 𝑥 1,5

2,1 𝑥1 𝑥 √30)22

𝑙𝑑 = 1147,61 𝑚𝑚

Kontrol

ld > 300 mm





𝑙 𝑟𝑒𝑑𝑢𝑘𝑠𝑖 =1301,920051

1520,530844 𝑥 1147,61

𝑙 𝑟𝑒𝑑𝑢𝑘𝑠𝑖 = 982,614 𝑚𝑚 ≈ 1000𝑚𝑚


1000 mm






𝑙𝑑ℎ = 0,24 𝑥 1 𝑥 400

1𝑥√30𝑥22

𝑙𝑑ℎ = 385,597 𝑚𝑚

Reduksi Penyaluran Tulangan Berkait

213



𝑙 𝑟𝑒𝑑𝑢𝑘𝑠𝑖 = 1301,920051

1520,530844𝑥385,597

𝑙 𝑟𝑒𝑑𝑢𝑘𝑠𝑖 = 330,158 ≈ 350 𝑚𝑚

Kontrol

ldh > 150 mm


Jadi digunakan panjang penyaluran tulangan tarik

berkait sepanjang 350 mm





𝑙𝑑𝑐 = 0,24. 𝐹𝑦


𝑙𝑑𝑐 = 0,24 𝑥 400

1. √30𝑥 19

𝑙𝑑𝑐 = 385,597 mm

Atau

𝑙𝑑𝑐 = (0,043. 𝐹𝑦 ). 𝑑𝑏

𝑙𝑑𝑐 = (0,043 𝑥 400 ) 𝑥 19

𝑙𝑑𝑐 = 378,4 𝑚𝑚


214





1520,530844𝑥 385,597


Kontrol

ldc > 200 mm



sepanjang 400 mm

Gambar 4. 22. Detail Sloof 35/55

215

4.2.2 Perhitungan Struktur Primer Balok Gedung B

4.2.2.1 Perhitungan Balok Induk

Perhitungan tulangan balok induk : B ( 35 / 50 ) As 3 / A

– B elevasi + 4.50 . Berikut adalah data – data perencanaan balok,





a. Data Perencanaan

Tipe Balok : B 35 / 50

As Balok : 3 / A – B




BALOK YANG

DITINJAU

216










Faktor β1 : 0,85






= 500 – 40 – 10 – ½ 24

= 438 mm


= 40 + 10 + ½ 24

= 62 mm


217


Setelah melakukan analisa dengan menggunakan

progam SAP 2000 maka didapatkan hasil output dan

diagram gaya dalam yang akan digunakan dalam proses






1. U = 1,4 D

2. U = 1,2 D + 1,6 L

3. U = 1,2 D + 1,6 L + 0,5 Lr

4. U = 1,2 D + 1,6 L + 1,0 Lr

5. U = 1,2 D + 1 Wx + L + 0,5 Lr

6. U = 1,2 D + 1,0 Wy + L + 0,5 Lr

7. U = 0,9 D + 1,0 Wx

8. U = 0,9 D + 1,0 Wy


1 U = 1,2 D + 1,0 L + 1,0 E

2 U = ( 1,2 + 0,2 SDs ) D + ρQE + 1,0 L

3 U = ( 0,9 - 0,2 SDs ) D + ρQE + 1,0 L + 1,0 H

4 U = 0,9 D + 1,0 Ex

5. U = (1,2 + 0,2SDs ) D + Ω0.QE + L

6. U = (0,9 - 0,2SDs ) D + Ω0.QE



gravitasi dan gempa. Kombinasi ( 1,2 + 0,2 SDs ) D + Ω0

( 1 Ex + 0,3 Ey ) + 1,0 L adalah kombinasi kritis dalam

permodelan dimana momen paling besar terjadi.

218

Gambar 4. 24. Diagram Momen Balok Induk Lt.2


Kombinasi ( 1,2 + 0,2 SDs ) D + Ω0 ( 1 Ex + 0,3 Ey ) +

1,0 L




1,0 L

Balok Yang Ditinjau

219


Kombinasi (0,9 - 0,2SDs ) D + Ω0.( 1 Ex + 0,3 Ey )



1,0 L




1,0 L

Gaya geser terfaktor ( Vu ) =167695,9 N






220


10= 350 𝑥 500 𝑥 30

10= 525000 𝑁


gaya aksial dari kombinasi (0,9 - 0,2SDs ) D + Ω0.( 1 Ex +

0,3 Ey ) sebesar 40646,6 N < 525000 N




Ukuran Penampang



penampang beton


= 350 x 500

= 175000 mm2



= 2 x ( 350 + 500 )

= 1700 mm

221



Øgeser )

= ( 350 – 2 x 40 – 10 ) x ( 500 – 2 x 40 – 10 )

= 106600 mm2




= 2 x [(350 -2 x 40 -10) + (500 – 2 x 40 – 10 )]

= 1340 mm



punter terbesar :


Kombinasi( 1,2 + 0,2 SDs ) D + Ω0.( 1 Ex + 0,3 Ey ) +

1,0 L



Tn = 𝑇𝑢

∅

= 25155900

0,75

= 33541200 Nmm

Geser Ultimate

Vu = 167695,9 N

222




𝑃𝑐𝑝)

= 0,75 𝑥 0,083 𝑥 1√30(1750002

1700)

= 6142245,335 Nmm


sebesar :


𝑃𝑐𝑝)

= 0,75 𝑥 0,033 𝑥 1√30(1750002

1700)

= 24420975,43 Nmm


Syarat :



Kontrol

Tu min < Tu

6142245,335 Nmm < 25155900 Nmm →

Memerlukan tulangan punter


223

√(𝑉𝑢

𝐵𝑤. 𝑑)2


1,7 𝐴𝑜ℎ)2

≤ (𝑉𝑐

𝐵𝑤. 𝑑) + 0,66√𝑓𝑐′

√(167695,9

350 𝑥 438)2

+ ( 25155900 𝑥 1340

1,7 𝑥 106600)2

≤

(0,16 𝑥 √30 𝑥 350 𝑥 438

350 𝑥 438) + 0,66√30

2,0594 ≤ 3,36849 ( Memenuhi )


momen punter




𝐴𝑙 = 𝐴𝑡

𝑠𝑃ℎ (

𝐹𝑦𝑡




𝑆𝑐𝑜𝑡Ø


Dimana :

Ao = 0,85 x Aoh

= 0,85 x 106600 mm2

= 90610 mm

2

𝐴𝑡

𝑠 =

𝑇𝑛


224

𝐴𝑡

𝑠 =

33541200

2 𝑥 106600 𝑥 240 𝑥 𝐶𝑜𝑡45

𝐴𝑡

𝑠 = 0,772

Maka :

𝐴𝑙 = 0,772 𝑥 1340 𝑥 (240

400)𝑐𝑜𝑡245

𝐴𝑙 = 620,0365 mm2


dengan :


𝐹𝑦− (

𝐴𝑡

𝑠) 𝑃ℎ

𝐹𝑦𝑡

𝐹𝑦

𝐴𝑙 min = 0,42 𝑥 √30𝑥175000

400− 0,772 𝑥 1340

240

400

𝐴𝑙 min = 386,404 mm2

Dengan syarat bahwa nilai At/s harus tidak boleh

diambil kurang dari 0,175 bw/fyt

0,175 𝑥 400

240= 0,3

At/s ≥ 0,3 ( Memenuhi )

Syarat :



Kontrol :

620.0365 mm2 < 386,404 mm

2 ( Digunakan Alperlu )

225

Jadi digunakan tulangan puntir dengan luasan

620,0365 mm2



𝐴𝑙

4= 620,0365

4= 155,009 𝑚𝑚2







tulangan sebesar :

2 𝑥 𝐴𝑙

4= 2 𝑥

620,0365

4= 310,018 𝑚𝑚2


𝑛 = 𝐴𝑠


𝑛 = 310,018

0,25 𝜋 102= 3,94 ≈ 4 𝑏𝑢𝑎ℎ




226

𝐴𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 4 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 102 = 314,159 𝑚𝑚2

Kontrol

As perlu ≥ Al/2

314,159 mm2 ≥ 310,018 mm

2 ( Memenuhi )



sebesar 4 D 10


Wilayah Tumpuan Kanan

Digunakan momen terbesar dariwilayah tumpuan kanan

dengan kombinasi ( 1,2 + 0,2 SDs ) D + Ω0 ( 1 Ex + 0,3

Ey ) + 1,0 L

Mu = 319456400 Nmm


𝑋𝑏 = (600

600 + 𝐹𝑦)𝑥 𝑑

𝑋𝑏 = (600

600 + 400) 𝑥 438 = 262,8 𝑚𝑚



𝑋max = 0,75 𝑥 262,8 = 197,1 𝑚𝑚



227


𝑋𝑟 = 150 𝑚𝑚



𝐶𝐶′ = 0,85 𝑥 30 𝑥 350 𝑥 0,85 𝑥 150 = 1137937,5 𝑁

Luas tulangan Tarik


𝐹𝑦

𝐴𝑠𝑐 = 1137937,5

400= 2844,84 𝑚𝑚2



2)

𝑀𝑛𝑐 = 425873109,4 𝑁𝑚𝑚



𝑀𝑛 =𝑀𝑢

Ø

𝑀𝑛 =319456400

0,9= 354951555,6 𝑁𝑚𝑚


Syarat




𝑀𝑛𝑠 = 354951555,6 − 425873109,4

228

𝑀𝑛𝑠 = −70921553,82 𝑁𝑚𝑚

Kontrol

Mns < 0


tulangan tekan )





SDs ) D + Ω0 ( 1 Ex + 0,3 Ey ) + 1,0 L

Mu = 319456400 Nmm

𝑀𝑛 = 𝑀𝑢

Ø= 319456400

0,9= 354951555,6 𝑁𝑚𝑚

𝑅𝑛 = 𝑀𝑛

𝑏𝑤. 𝑑2= 354951555,6

350 𝑥 4382= 5,286 𝑁/𝑚𝑚

𝑚 = 𝐹𝑦

0,85 𝑥 𝑓𝑐′=

400

0,85 𝑥 30= 15,69

𝜌min = 1,4

𝐹𝑦= 1,4

400= 0,0035

𝜌max = 0,75 𝑥 0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝛽

𝐹𝑦+

600

600 + 𝐹𝑦

𝜌max = 0,75 𝑥 0,85 𝑥 30 𝑥 0,85

400+

600

600 + 400

𝜌max = 0,02438


𝑚𝑥 (1 − √1 −

2𝑚 𝑥 𝑅𝑛

𝐹𝑦)


15,69𝑥 (1 − √1 −

2𝑥15,69 𝑥 5,286

400)

229

𝜌 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 0,01497

Syarat :


0,0035 < 0,01497 < 0,02348 ( Memenuhi )



𝐴𝑠 = 0,01497 𝑥 350 𝑥 438 = 2295,59 𝑚𝑚2




𝐴𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 2295,59 + 155,009 = 2450,6 𝑚𝑚2


𝑛 = 𝐴𝑠


𝑛 = 2450,6

0,25 𝜋 222= 6,449 ≈ 7 𝑏𝑢𝑎ℎ



𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 7 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 222 = 2660,93 𝑚𝑚2

Kontrol


2660,93 mm2 ≥ 2450,6 mm

2 ( Memenuhi )


𝐴𝑠′ = 0,3 𝐴𝑠

230

𝐴𝑠′ = 0,3 𝑥 2660,93 = 798,279 𝑚𝑚2


𝑛 = 𝐴𝑠


𝑛 = 798,279

0,25 𝜋 222= 2,1 ≈ 3 𝑏𝑢𝑎ℎ



𝐴𝑠′ 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 3 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 222 = 1140,4 𝑚𝑚2

Kontrol


1140,4 mm2 > 798,279 mm

2 ( Memenuhi )

Kontrol tulangan Tarik lapis 1


𝑛 − 1

𝑆 𝑡𝑎𝑟𝑖𝑘 = 350 − (2𝑥40) − (2𝑥10) − (5𝑥22)

5 − 1

𝑆 𝑡𝑎𝑟𝑖𝑘 = 35𝑚𝑚 (Tulangan satu lapis)

Kontrol



Kontrol tulangan Tarik lapis 2


𝑛 − 1

𝑆 𝑡𝑎𝑟𝑖𝑘 = 350 − (2𝑥40) − (2𝑥10) − (2𝑥22)

2 − 1


231

Kontrol





𝑛 − 1

𝑆 𝑡𝑒𝑘𝑎𝑛 = 350 − (2𝑥40) − (2𝑥10) − (3𝑥2)

3 − 1

𝑆 𝑡𝑒𝑘𝑎𝑛 = 92

𝑚𝑚 (Tulangan satu lapis)

Kontrol





𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 7 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 222 = 2660,93 𝑚𝑚2


Kontrol



1140,4 𝑚𝑚2 ≥ 886,976 𝑚𝑚2 (Memenuhi)





0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏)

232

𝑎 = (2660,93 𝑥 400

0,85 𝑥 30𝑥 350)

𝑎 = 119,257 𝑚𝑚


2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 2660,93 𝑥 400 𝑥 (438 − 119,257

2)


Kontrol


402728030,2 Nmm > 354951555,6 Nmm

(Memenuhi)

Pada balok BI 35/50 As 3 / A – B untuk wilayah


Tulangan lentur tarik tumpuan lapis pertama

Lapis 1 = 5 D 22

Tulangan lentur tarik tumpuan lapis kedua

Lapis 2 = 2 D 22


Lapis 1 = 3 D 22

Wilayah Lapangan


SDs ) D + Ω0 ( 1 Ex + 0,3 Ey ) + 1,0 L


𝑋𝑏 = (600

600 + 𝐹𝑦)𝑥 𝑑

233

𝑋𝑏 = (600

600 + 400) 𝑥 438 = 262,8 𝑚𝑚



𝑋max = 0,75 𝑥 292,8 = 197,1 𝑚𝑚




𝑋𝑟 = 150 𝑚𝑚



𝐶𝐶′ = 0,85 𝑥 30 𝑥 350 𝑥 0,85 𝑥 150 = 1137937,5 𝑁

Luas tulangan Tarik


𝐹𝑦

𝐴𝑠𝑐 = 1137937,5

400= 2844,84375 𝑚𝑚2



2)

𝑀𝑛𝑐 = 425873109,4 𝑁𝑚𝑚



234

𝑀𝑛 =𝑀𝑢

Ø

𝑀𝑛 =133787800

0,9= 5574491,667 𝑁𝑚𝑚


Syarat




𝑀𝑛𝑠 = 5574491,667 − 425873109,4

𝑀𝑛𝑠 = −420298617,7 𝑁𝑚𝑚

Kontrol

Mns < 0


tulangan tekan )





SDs ) D + Ω0 ( 1 Ex + 0,3 Ey ) + 1,0 L

Mu = 133787800 Nmm

𝑀𝑛 = 𝑀𝑢

Ø= 133787800

0,9= 5574491,667 𝑁𝑚𝑚

𝑅𝑛 = 𝑀𝑛

𝑏𝑤. 𝑑2= 5574491,667

350 𝑥 4382= 0,08302 𝑁/𝑚𝑚

𝑚 = 𝐹𝑦

0,85 𝑥 𝑓𝑐′=

400

0,85 𝑥 30= 15,69

𝜌min = 1,4

𝐹𝑦= 1,4

400= 0,0035

235

𝜌max = 0,75 𝑥 0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝛽

𝐹𝑦+

600

600 + 𝐹𝑦

𝜌max = 0,75 𝑥 0,85 𝑥 30 𝑥 0,85

400+

600

600 + 400

𝜌max = 0,02438


𝑚𝑥 (1 − √1 −

2𝑚 𝑥 𝑅𝑛

𝐹𝑦)


15,69𝑥 (1 − √1 −

2𝑥15,69 𝑥 0,08302

400)

𝜌 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 0,00021

Syarat :


0,0035 > 0,00019 < 0,02348 ( Tidak Memenuhi )





𝐴𝑠 = 0,0035 𝑥 350 𝑥 438 = 536,55 𝑚𝑚2




𝐴𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 536,55 + 155,009 = 691,559 𝑚𝑚2


𝑛 = 𝐴𝑠


236

𝑛 = 691,559

0,25 𝜋 222= 1,8 ≈ 2 𝑏𝑢𝑎ℎ



𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 2 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 222 = 760,265 𝑚𝑚2

Kontrol


760,265 mm2 ≥ 691,559 mm

2 ( Memenuhi )


𝐴𝑠′ = 0,3 𝐴𝑠 𝐴𝑠′ = 0,3 𝑥 760,265 = 228,08 𝑚𝑚2


𝑛 = 𝐴𝑠


𝑛 = 228,08

0,25 𝜋 222= 0,6 ≈ 2 𝑏𝑢𝑎ℎ



𝐴𝑠′ 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 2 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 222 = 760,265 𝑚𝑚2

Kontrol


760,265 mm2 > 228,08 mm

2 ( Memenuhi )



𝑛 − 1

237

𝑆 𝑡𝑎𝑟𝑖𝑘 = 350 − (2𝑥40) − (2𝑥10) − (2𝑥22)

2 − 1


Kontrol





𝑛 − 1

𝑆 𝑡𝑒𝑘𝑎𝑛 = 350 − (2𝑥40) − (2𝑥10) − (2𝑥2)

2 − 1


Kontrol





𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 2 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 222 = 760,265 𝑚𝑚2


Kontrol



760,265 𝑚𝑚2 ≥ 253,422 𝑚𝑚2 (Memenuhi)




238


0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏)

𝑎 = (760,265 𝑥 400

0,85 𝑥 30𝑥 400)

𝑎 = 29,8143 𝑚𝑚


2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 760,265 𝑥 400 𝑥 (438 − 29,8143

2)


Kontrol


128665074,2 Nmm > 133787800 Nmm (Memenuhi)

Pada balok BI 35/50 As 3 / A - B untuk wilayah



Lapis 1 = 2 D 22


Lapis 1 = 2 D 22



As Balok : 3 / A - B






239


β1 : 0,85


Momen Nominal Kanan

Melalui perhitungan tulangan lentur balok B1 as 3 / A

- B didapatkan luasan tulangan lentur tumpuan kanan

sebagai berikut :


As’ pakai tulangan tekan 3 D 22 = 1140,4 mm2


0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏)

𝑎 = (2660,93 𝑥 400

0,85 𝑥 30 𝑥 350)

𝑎 = 119,257 𝑚𝑚


2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 2660,93 𝑥 400 𝑥 (438 −119,257

2 )


Momen Nominal Kiri

Melalui perhitungan tulangan lentur balok B1 as 3 / A

- B didapatkan luasan tulangan lentur tumpuan kanan

sebagai berikut :




0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏)

𝑎 = (1140,4 𝑥 400

0,85 𝑥 30 𝑥 350)

𝑎 = 51,1103 𝑚𝑚

240


2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 1140,4 𝑥 400 𝑥 (488 −51,1103

2)



nilai Vu melalui kombinasi ( 1,2 + 0,2 SDs ) D + Ω0 ( 1

Ex + 0,3 Ey ) + 1,0 L

Gaya geser terfaktor ( Vu ) =167695,9 N









√𝑓𝑐′ <25

3

√30 <25

3

5,477 < 8,33 (Memenuhi)

Kuat Geser Beton

𝑉𝑐 = 0,17 𝑥 √𝑓𝑐′𝑥 𝑏 𝑥 𝑑

𝑉𝑐 = 0,17 𝑥 √30𝑥 400 𝑥 488

𝑉𝑐 = 178192 𝑁


𝑉𝑠min =1


241

𝑉𝑠min =1

3 𝑥 350 𝑥 438 = 51100 𝑁

𝑉𝑠max =2


𝑉𝑠max =2

3 𝑥 √30 𝑥 350 𝑥 438 = 559772 𝑁





2


𝑙𝑛+ 𝑉𝑢

𝑉𝑢1 = 402727704,6 + 188140539,3

6500 − 2𝑥0,5𝑥400+ 167695,9

𝑉𝑢1 = 258598,7067 𝑁


Kondisi 1


258598,7067 ≥ 52478,7 N (Tidak Memenuhi)

Kondisi 2


52478,7 N ≤ 258598,7067 N ≥ 104957 N

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 3


104957 N ≤ 258598,7067 N ≥ 143282 N

242

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 4



143282 N > 258598,7067 N < 16090169383 N

(Memenuhi)

Kondisi 5

Ø(𝑉𝑐 +1


2


16090169383 N ≥ 258598,7067 N < 16090379297 N

(Tidak Memenuhi)




Ø

𝑉𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 258598,7067 − 0,75 𝑥139943,1134

0,75

𝑉𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 204855,1622 𝑁



𝐴𝑣 =1


𝐴𝑣 =1

4𝜋 𝑥 102𝑥 2 = 157,08 𝑚𝑚2


𝐹𝑦 𝑥 𝑑

243

𝐴𝑣min = 149722 𝑥 80

240 𝑥 438= 155,902 𝑚𝑚2

Kontrol

Av min < Av

157,08 mm2 < 155,902 mm

2 (Memenuhi)


S max < d/2 < 600



1. S pakai < d/4






4. S pakai < 300 mm


Jadi penulangan geser balok induk B1 As 3 / A – B






244

𝑉𝑢 2

12 ln− 2 ℎ

=𝑉𝑢 1

12 𝑙𝑛

𝑉𝑢2 = 𝑉𝑢1 𝑥 (

12 ln− 2ℎ)

12𝑙𝑛

𝑉𝑢2 = 258598,7067 𝑥 (

12 𝑥8075 − 2 𝑥 400)

12𝑥 8075

𝑉𝑢2 = 179030 𝑁


Kondisi 1


179030 ≥ 52478,7 N (Tidak Memenuhi)

Kondisi 2


52478,7 N ≤ 179030 N ≥ 104957 N

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 3


104957 N ≤ 179030 N ≥ 143282 N

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 4



143282 N > 179030 N < 16090169383 N

(Memenuhi)

245

Kondisi 5

Ø(𝑉𝑐 +1


2


16090169383 N ≥ 179030 N < 16090379297 N

(Tidak Memenuhi)




Ø

𝑉𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 179030 − 0,75 𝑥 139943

0,75

𝑉𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 98763,38509 𝑁



𝐴𝑣 =1


𝐴𝑣 =1

4𝜋 𝑥 102𝑥 2 = 157,08 𝑚𝑚2


𝐹𝑦 𝑥 𝑑

𝐴𝑣min = 98763,38509 𝑥 100

240 𝑥 438= 93,953 𝑚𝑚2

Kontrol

Av min < Av

99,953 mm2 < 157,08 mm

2 (Memenuhi)


S max < d/2 < 600

246



4.2.2.80. S pakai < d/4






4. S pakai < 300 mm


Jadi penulangan geser balok induk B1 As 3 / A -

Bpada wilayah 2 ( daerah lapangan ) adalah Ø 10 –











2,1 𝜆. √𝑓𝑐′)𝑑𝑏

𝑙𝑑 = (400 𝑥 1 𝑥 1,5

2,1 𝑥1 𝑥 √30)22

𝑙𝑑 = 1147,61 𝑚𝑚

247

Kontrol

ld > 300 mm






2660,92 𝑥 1147,61

𝑙 𝑟𝑒𝑑𝑢𝑘𝑠𝑖 = 1056,9 𝑚𝑚 ≈ 1100 𝑚𝑚


1100 mm






𝑙𝑑ℎ = 0,24 𝑥 1 𝑥 400

1𝑥√30𝑥22

𝑙𝑑ℎ = 385,597𝑚𝑚


2660,92 𝑥 385,597


Reduksi Penyaluran Tulangan Berkait

248




2660,92 𝑥 385,597

𝑙 𝑟𝑒𝑑𝑢𝑘𝑠𝑖 = 355,18 𝑚𝑚 ≈ 400 𝑚𝑚

Kontrol

ldh > 150 mm


Jadi digunakan panjang penyaluran tulangan kait tarik

sepanjang 400 mm





𝑙𝑑𝑐 = 0,24. 𝐹𝑦


𝑙𝑑𝑐 = 0,24 𝑥 400

1. √30𝑥 22

𝑙𝑑𝑐 = 385,597 mm

Atau

𝑙𝑑𝑐 = (0,043. 𝐹𝑦 ). 𝑑𝑏

𝑙𝑑𝑐 = (0,043 𝑥 400 ) 𝑥 22

𝑙𝑑𝑐 = 378,4 𝑚𝑚


249



𝐴𝑠 𝑃𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔𝑥𝜆𝑑ℎ


1140,4𝑥 385,597


Kontrol

ldc > 200 mm



sepanjang 300 mm

Gambar 4. 26. Detail Balok Induk 35/50

250

4.2.2.2 Perhitungan Balok Anak

Perhitungan tulangan balok anak : BA ( 25 / 30 ) As 6’ /

A – A’ elevasi + 10,9 . Berikut adalah data – data perencanaan

balok, gambar denah balok , hasil dan diagram gaya dari analisa

progam SAP 2000. Ketentuan perhitungan penulangan balok

seseuai dengan metode SRPMM, perhitungan serta hasil akhir

gambar penampang balok adalah sebagai berikut :

a. Data Perencanaan


As Balok : 6’ / A – A’










BALOK

YANG

DITINJAU

251




Faktor β1 : 0,85






= 300 – 40 – 8 – ½ 24

= 240 mm


= 40 + 8 + ½ 24

= 60 mm








252




1. U = 1,4 D

2. U = 1,2 D + 1,6 L

3. U = 1,2 D + 1,6 L + 0,5 Lr

4. U = 1,2 D + 1,6 L + 1,0 Lr

5. U = 1,2 D + 1 Wx + L + 0,5 Lr

6. U = 1,2 D + 1,0 Wy + L + 0,5 Lr

7. U = 0,9 D + 1,0 Wx

8. U = 0,9 D + 1,0 Wy


1. U = 1,2 D + 1,0 L + 1,0 E

2. U = ( 1,2 + 0,2 SDs ) D + ρQE + 1,0 L

3. U = ( 0,9 - 0,2 SDs ) D + ρQE + 1,0 L + 1,0 H

4. U = 0,9 D + 1,0 Ex

5. U = (1,2 + 0,2SDs ) D + Ω0.QE + L

6. U = (0,9 - 0,2SDs ) D + Ω0.QE






253

Gambar 4. 28. Diagram Momen Balok Anak Lt.4


Kombinasi (1,2 + 0,2SDs ) D + Ω0 (0,3 Ex + 1 Ey + 1 L



Kombinasi (1,2 + 0,2SDs ) D + Ω0 (1 Ex + 0,3 Ey + 1 L


254

Kombinasi (1,2 + 0,2SDs ) D + Ω0 (1 Ex + 0,3 Ey + 1 L


Kombinasi (0,9 – 0,2 Sds) D + Ω0 ( 1 Ex + 0,3 Ey )



Kombinasi (0,9 – 0,2 Sds) D + Ω0 ( 1 Ex + 0,3 Ey )








10= 250 𝑥 300 𝑥 30

10= 225000 𝑁

255

Melalui analisa struktur SAP 2000 , didapatkan gaya

aksial dari Kombinasi (0,9 – 0,2 Sds) D + Ω0 ( 1 Ex + 0,3

Ey )sebesar 65967,3 N < 225000 N




Ukuran Penampang



penampang beton


= 250 x 300

= 75000 mm2



= 2 x ( 250 + 300 )

= 1100 mm



256

Øgeser )

= ( 250 – 2 x 40 – 8 ) x ( 300 – 2 x 40 – 8 )

= 34344 mm2




= 2 x [(300 -2 x 40 -10) + (400 – 2 x 40 – 8 )]

= 748 mm



punter terbesar :


Kombinasi (1,2 + 0,2SDs ) D + Ω0 (0,3 Ex + 1 Ey +

1,0 L



Tn = 𝑇𝑢

∅

= 12746700

0,75

= 16995600 Nmm

Geser Ultimate

Vu = 53491,3 N



257


𝑃𝑐𝑝)

= 0,75 𝑥 0,083 𝑥 1√30(750002

1100)

= 1743531,607 Nmm


sebesar :


𝑃𝑐𝑝)

= 0,75 𝑥 0,033 𝑥 1√30(750002

1100)

= 6932113,618 Nmm


Syarat :



Kontrol

Tu min < Tu

1743531,607 Nmm < 53491,3 53491,3 Nmm →



√(𝑉𝑢

𝐵𝑤. 𝑑)2


1,7 𝐴𝑜ℎ)2

≤ (𝑉𝑐

𝐵𝑤. 𝑑) + 0,66√𝑓𝑐′

258

√( 53491,3

250 𝑥 224)2

+ ( 53491,3 𝑥 748

1,7 𝑥 34344)2

≤

(0,16 𝑥 √30 𝑥 250 𝑥 224

250 𝑥 224) + 0,66√30

01,1556 ≤ 3,36849 ( Memenuhi )


momen punter




𝐴𝑙 = 𝐴𝑡

𝑠𝑃ℎ (

𝐹𝑦𝑡




𝑆𝑐𝑜𝑡Ø


Dimana :

Ao = 0,85 x Aoh

= 0,85 x 34344 mm2

= 29192,4 mm

2

𝐴𝑡

𝑠 =

𝑇𝑛


𝐴𝑡

𝑠 =

16995600

2 𝑥 29192 𝑥 240 𝑥 𝐶𝑜𝑡45

𝐴𝑡

𝑠 = 1,2

259

Maka :

𝐴𝑙 = 1,2 𝑥 748 𝑥 (240

400) 𝑐𝑜𝑡245

𝐴𝑙 = 544,35 mm2


dengan :


𝐹𝑦− (

𝐴𝑡

𝑠) 𝑃ℎ

𝐹𝑦𝑡

𝐹𝑦

𝐴𝑙 min = 0,42 𝑥 √30𝑥75000

400− 1,2 𝑥 748 𝑥

240

400

𝐴𝑙 min = −113,02 mm2

Syarat :



Kontrol :

544,35mm2 > −113,02 mm

2 ( Digunakan Al perlu )


mm2



𝐴𝑙

4= 544,35

4= 136,088 𝑚𝑚2


260






tulangan sebesar :

2 𝑥 𝐴𝑙

4= 2 𝑥

544,35

4= 272,175 𝑚𝑚2


𝑛 = 𝐴𝑠


𝑛 = 272,125

0,25 𝜋 162= 1,35 ≈ 2 𝑏𝑢𝑎ℎ




𝐴𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 2 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 162 = 402 𝑚𝑚2

Kontrol

As perlu ≥ Al/2

402 mm2 > 272,125 mm

2 ( Memenuhi )



sebesar 2D16

261


Wilayah Tumpuan


dengan kombinasi (1,2 + 0,2SDs ) D + Ω0 (1 Ex + 0,3 Ey)

+ 1 L



𝑋𝑏 = (600

600 + 𝐹𝑦)𝑥 𝑑

𝑋𝑏 = (600

600 + 400) 𝑥 224 = 202,8 𝑚𝑚



𝑋max = 0,75 𝑥 202,8 = 152,1 𝑚𝑚




𝑋𝑟 = 150 𝑚𝑚



𝐶𝐶′ = 0,85 𝑥 30 𝑥 250 𝑥 0,85 𝑥 150 = 812812,5 𝑁

Luas tulangan Tarik

262


𝐹𝑦

𝐴𝑠𝑐 = 812812,5

400= 2032,03 𝑚𝑚2



2)

𝑀𝑛𝑐 = 130253203,1 𝑁𝑚𝑚



𝑀𝑛 =𝑀𝑢

Ø

𝑀𝑛 = 16649200

0,9= 18499111,11 𝑁𝑚𝑚


Syarat




𝑀𝑛𝑠 = 18499111,11 − 130253203,1

𝑀𝑛𝑠 = −111754092 𝑁𝑚𝑚

Kontrol

Mns < 0

−111754092 𝑁𝑚𝑚 < 0 ( Tidak memerlukan

tulangan tekan )




263


1,6 L(1,2 + 0,2SDs ) D + Ω0 (1 Ex + 0,3 Ey) + 1 L

Mu = 16649200 Nmm

𝑀𝑛 = 𝑀𝑢

Ø= 16649200

0,9= 18499111,11 𝑁𝑚𝑚

𝑅𝑛 = 𝑀𝑛

𝑏𝑤. 𝑑2= 18499111,11

300 𝑥 3382= 1,47 𝑁/𝑚𝑚

𝑚 = 𝐹𝑦

0,85 𝑥 𝑓𝑐′=

400

0,85 𝑥 30= 15,69

𝜌min = 1,4

𝐹𝑦= 1,4

400= 0,0035

𝜌max = 0,75 𝑥 0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝛽

𝐹𝑦+

600

600 + 𝐹𝑦

𝜌max = 0,75 𝑥 0,85 𝑥 30 𝑥 0,85

400+

600

600 + 400

𝜌max = 0,02438


𝑚𝑥 (1 − √1 −

2𝑚 𝑥 𝑅𝑛

𝐹𝑦)


15,69𝑥 (1 − √1 −

2𝑥15,69 𝑥 1,47

400)

𝜌 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 0,0038

Syarat :


0,0035 < 0,0038 < 0,02348 ( Memenuhi )


264


𝐴𝑠 = 0,0038 𝑥 250 𝑥 224 = 212,806 𝑚𝑚2




𝐴𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 212,806 + 136,088 = 348,893 𝑚𝑚2


𝑛 = 𝐴𝑠


𝑛 = 348,893

0,25 𝜋 162= 1,73 ≈ 2 𝑏𝑢𝑎ℎ



𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 2 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 162 = 402,124 𝑚𝑚2

Kontrol


402,124 mm2 ≥ 212,806 mm

2 ( Memenuhi )


𝐴𝑠′ = 0,3 𝐴𝑠 𝐴𝑠′ = 0,3 𝑥 404,124 = 120,637 𝑚𝑚2


𝑛 = 𝐴𝑠


𝑛 = 120,637

0,25 𝜋 162= 0,599 ≈ 2 𝑏𝑢𝑎ℎ

265



𝐴𝑠′ 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 2 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 162 = 402,124 𝑚𝑚2

Kontrol


402,124 mm2 > 120,637 mm

2 ( Memenuhi )



𝑛 − 1

𝑆 𝑡𝑎𝑟𝑖𝑘 = 250 − (2𝑥40) − (2𝑥10) − (2𝑥16)

2 − 1


Kontrol





𝑛 − 1

𝑆 𝑡𝑒𝑘𝑎𝑛 = 250 − (2𝑥40) − (2𝑥10) − (2𝑥16)

2 − 1


Kontrol





𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 2 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 162 = 402,124 𝑚𝑚2

266


Kontrol



402,124 𝑚𝑚2 ≥ 134,041 𝑚𝑚2 (Memenuhi)





0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏)

𝑎 = (804,248 𝑥 400

0,85 𝑥 30𝑥 250)

𝑎 = 50,46 𝑚𝑚


2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 402,124 𝑥 400 𝑥 (224 − 50,46

2)


Kontrol


31972074,99 Nmm > 18499111,11 Nmm

(Memenuhi)

Pada balok BA 25/30 As 6’ / A – A’ untuk wilayah



Lapis 1 = 2 D 16


267

Lapis 1 = 2 D 216

Wilayah Lapangan

Digunakan momen terbesar dari kombinasi (0,9 – 0,2

Sds) D + Ω0 ( 1 Ex + 0,3 Ey )



𝑋𝑏 = (600

600 + 𝐹𝑦)𝑥 𝑑

𝑋𝑏 = (600

600 + 400) 𝑥 224 = 134,4 𝑚𝑚



𝑋max = 0,75 𝑥 202,8 = 100,8 𝑚𝑚




𝑋𝑟 = 150 𝑚𝑚



𝐶𝐶′ = 0,85 𝑥 30 𝑥 250 𝑥 0,85 𝑥 150 = 812813 𝑁

Luas tulangan Tarik


𝐹𝑦

268

𝐴𝑠𝑐 = 975375

400= 2032,03 𝑚𝑚2



2)

𝑀𝑛𝑐 = 130253203,1 𝑁𝑚𝑚



𝑀𝑛 =𝑀𝑢

Ø

𝑀𝑛 =42430800

0,9= 1767950 𝑁𝑚𝑚


Syarat




𝑀𝑛𝑠 = 1767950 − 130253203,1

𝑀𝑛𝑠 = −128485253,1 𝑁𝑚𝑚

Kontrol

Mns < 0


tulangan tekan )




269

Digunakan momen terbesar dari kombinasi kombinasi

(0,9 – 0,2 Sds) D + Ω0 ( 1 Ex + 0,3 Ey )

Mu = 42430800 Nmm

𝑀𝑛 = 𝑀𝑢

Ø= 42430800

0,9= 1767950 𝑁𝑚𝑚

𝑅𝑛 = 𝑀𝑛

𝑏𝑤. 𝑑2=

1767950

250 𝑥 2242= 0,1409 𝑁/𝑚𝑚

𝑚 = 𝐹𝑦

0,85 𝑥 𝑓𝑐′=

400

0,85 𝑥 30= 15,69

𝜌min = 1,4

𝐹𝑦= 1,4

400= 0,0035

𝜌max = 0,75 𝑥 0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝛽

𝐹𝑦+

600

600 + 𝐹𝑦

𝜌max = 0,75 𝑥 0,85 𝑥 30 𝑥 0,85

400+

600

600 + 400

𝜌max = 0,02438


𝑚𝑥 (1 − √1 −

2𝑚 𝑥 𝑅𝑛

𝐹𝑦)


15,69𝑥 (1 − √1 −

2𝑥15,69 𝑥 0,06046

400)

𝜌 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 0,0035

Syarat :


0,0035 ≤ 0,0035 < 0,02348 ( Tidak Memenuhi )




270


𝐴𝑠 = 0,0035 𝑥 250 𝑥 224 = 196 𝑚𝑚2




𝐴𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 196 + 136,088 = 332,088 𝑚𝑚2


𝑛 = 𝐴𝑠


𝑛 = 332,088

0,25 𝜋 162= 1,65 ≈ 2 𝑏𝑢𝑎ℎ



𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 2 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 162 = 402,124 𝑚𝑚2

Kontrol


402,124 mm2 ≥ 332,088 mm

2 ( Memenuhi )


𝐴𝑠′ = 0,3 𝐴𝑠 𝐴𝑠′ = 0,3 𝑥 402,124 = 120,637 𝑚𝑚2


𝑛 = 𝐴𝑠


𝑛 = 120,637

0,25 𝜋 162= 0,599 ≈ 2 𝑏𝑢𝑎ℎ

271



𝐴𝑠′ 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 2 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 162 = 402,124 𝑚𝑚2

Kontrol


402,124 mm2 > 120,637 mm

2 ( Memenuhi )



𝑛 − 1

𝑆 𝑡𝑎𝑟𝑖𝑘 = 250 − (2𝑥40) − (2𝑥8) − (2𝑥16)

2 − 1


Kontrol





𝑛 − 1

𝑆 𝑡𝑒𝑘𝑎𝑛 = 400 − (2𝑥40) − (2𝑥8) − (2𝑥16)

2 − 1


Kontrol





𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 2 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 162 = 402,124 𝑚𝑚2

272


Kontrol



402,124 𝑚𝑚2 ≥ 134,0412 𝑚𝑚2 (Memenuhi)





0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏)

𝑎 = (804,248 𝑥 400

0,85 𝑥 30𝑥 250)

𝑎 = 50,46 𝑚𝑚


2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 402,124 𝑥 400 𝑥 (224 − 50,46

2)


Kontrol


31972074,99 Nmm > 1767950 Nmm (Memenuhi)

Pada balok BA 25/30 As 6’ / A – A’ untuk wilayah



Lapis 1 = 2 D 16


Lapis 1 = 2 D 16

273



As Balok : 6’ / A – A’







β1 : 0,85


Momen Nominal Kanan

Melalui perhitungan tulangan lentur balok BA as 6’ /

A – A’ didapatkan luasan tulangan lentur tumpuan

kanan sebagai berikut :




0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏)

𝑎 = (804,248 𝑥 400

0,85 𝑥 30𝑥 250)

𝑎 = 50,46 𝑚𝑚


2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 402,124 𝑥 400 𝑥 (224 − 50,46

2)


274

Momen Nominal Kiri

Melalui perhitungan tulangan lentur balok BA As 6’ /

A - A’ didapatkan luasan tulangan lentur tumpuan





0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏)

𝑎 = (804,248 𝑥 400

0,85 𝑥 30𝑥 250)

𝑎 = 50,46 𝑚𝑚


2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 402,124 𝑥 400 𝑥 (224 − 50,46

2)



nilai Vu melalui kombinasi (0,9 – 0,2 Sds) D + Ω0 ( 1

Ex + 0,3 Ey )










√𝑓𝑐′ <25

3

275

√30 <25

3

5,477 < 8,33 (Memenuhi)

Kuat Geser Beton

𝑉𝑐 = 0,17 𝑥 √𝑓𝑐′𝑥 𝑏 𝑥 𝑑

𝑉𝑐 = 0,17 𝑥 √30𝑥 250 𝑥 224

𝑉𝑐 = 51120,8 𝑁


𝑉𝑠min =1


𝑉𝑠min =1

3 𝑥 250 𝑥 224 = 18666,7 𝑁

𝑉𝑠max =2


𝑉𝑠max =2

3 𝑥 √30 𝑥 250 𝑥 224 = 204483 𝑁





2


𝑙𝑛+ 𝑉𝑢

𝑉𝑢1 = 31972074,99 + 31972074,99

8075 − (0,5𝑥400 + 0,5 𝑥 200 )+ 53491,3

𝑉𝑢1 = 74415 𝑁


Kondisi 1

276


74415 N > 19170,3 N (Tidak Memenuhi)

Kondisi 2


19170,3 N < 74415N > 38340,6 N

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 3


38340,6 N < 74415N > 52340,6 N

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 4



52340,6 N < 74415 N < 2147149107 N

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 5

Ø(𝑉𝑐 +1


2


2147149107 N > 74415N <2147225788 N

(Tidak Memenuhi)




Ø

𝑉𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 74415 − 0,75 𝑥 51120,8

0,75

𝑉𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 48099,28023 𝑁

277



𝐴𝑣 =1


𝐴𝑣 =1

4𝜋 𝑥 102𝑥 2 = 157,08 𝑚𝑚2


𝐹𝑦 𝑥 𝑑

𝐴𝑣min = 48099,28023 𝑥 40

240 𝑥 224= 35,7882 𝑚𝑚2

Kontrol

Av min < Av

35,7882 mm2 < 100,531 mm

2 (Memenuhi)


S max < d/2 < 600



4.2.1.1 S pakai < d/4


4.2.1.2 S pakai < 8 x Dlentur


4.2.1.3 S pakai < 24 x D sengkamg


4.2.1.4 S pakai < 300 mm


Jadi penulangan geser balok induk B1 As 6’ / A – A’

pada wilayah 1 dan 3 ( daerah tumpuan ) adalah Ø 8 –


278




𝑉𝑢 2

12ln− 2 ℎ

=𝑉𝑢 1

12 𝑙𝑛

𝑉𝑢2 = 𝑉𝑢1 𝑥 (

12 ln− 2ℎ)

12𝑙𝑛

𝑉𝑢2 = 61553,4 𝑥 (

12𝑥8075 − 2 𝑥 400)

12𝑥 8075

𝑉𝑢2 = 49364,6 𝑁


Kondisi 1



Kondisi 2


34711,9 N < 49364,6 4 N < 69423,8 N

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 3


69423,8 N > 49364,6 N < 94773,8 N

279

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 4



94773,8 N > 49364,6 N < 7039715632 N

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 5

Ø(𝑉𝑐 +1


2


7039715632 N ≥ 49364,6 N ≤ 347119,1708 N

(Tidak Memenuhi)





𝐴𝑣 =1


𝐴𝑣 =1

4𝜋 𝑥 82𝑥 2 = 100,531 𝑚𝑚2


3 𝑥 𝐹𝑦

𝐴𝑣min = 300 𝑥 80

3 𝑥 240= 33,33 𝑚𝑚2

Kontrol

Av min < Av

33,33 mm2 < 100,531 mm

2 (Memenuhi)

280


S max < d/2 < 600



5. S pakai < d/4






8. S pakai < 300 mm


Jadi penulangan geser balok induk B1 As 2 / F – H












2,1 𝜆. √𝑓𝑐′)𝑑𝑏

281

𝑙𝑑 = (400 𝑥 1 𝑥 1,5

2,1 𝑥1 𝑥 √30)16

𝑙𝑑 = 834,625 𝑚𝑚

Kontrol

ld > 300 mm




𝐴𝑠 𝑃𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔𝑥𝜆𝑑


804,248 𝑥 834,625



700 mm





𝜆√𝐹𝑐′ 𝑥 𝑙𝑑ℎ

𝑙𝑑ℎ = 0,24 𝑥 1 𝑥 400

1𝑥√30𝑥16

𝑙𝑑ℎ = 280,434 𝑚𝑚



282


402,124 𝑥 280,434

𝑙𝑑ℎ 𝑟𝑒𝑑𝑢𝑘𝑠𝑖 = 243,312 𝑚𝑚 ≈ 250 𝑚𝑚

Kontrol

ldh > 150 mm


Jadi digunakan panjang penyalurn tulangan kait tarik

sepanjang 250 mm





𝑙𝑑𝑐 = 0,24. 𝐹𝑦


𝑙𝑑𝑐 = 0,24 𝑥 400

1. √30𝑥 16

𝑙𝑑𝑐 = 280,434 mm

Atau

𝑙𝑑𝑐 = (0,043. 𝐹𝑦 ). 𝑑𝑏

𝑙𝑑𝑐 = (0,043 𝑥 400 ) 𝑥 16

𝑙𝑑𝑐 = 275,2 𝑚𝑚



283




402,124𝑥 280,434


Kontrol

ldc > 200 mm



sepanjang 200 mm


284

Perhitungan tulangan balok anak : BA ( 25 / 30 ) As 6c /

C - CC . Berikut adalah data – data perencanaan balok, gambar

denah balok , hasil dan diagram gaya dari analisa progam SAP

2000. Ketentuan perhitungan penulangan balok seseuai dengan

metode SRPMM, perhitungan serta hasil akhir gambar


i. Data Perencanaan


As Balok : 6c / C - CC













BALOK

YANG

DITINJAU

285

Faktor β1 : 0,85






= 300 – 40 – 10 – ½ 24

= 238 mm


= 40 + 8 + ½ 24

= 60 mm


j. Hasil Output SAP 2000









286

9. U = 1,4 D

10. U = 1,2 D + 1,6 L

11. U = 1,2 D + 1,6 L + 0,5 Lr

12. U = 1,2 D + 1,6 L + 1,0 Lr

13. U = 1,2 D + 1 Wx + L + 0,5 Lr

14. U = 1,2 D + 1,0 Wy + L + 0,5 Lr

15. U = 0,9 D + 1,0 Wx

16. U = 0,9 D + 1,0 Wy


5. U = 1,2 D + 1,0 L + 1,0 E

6. U = ( 1,2 + 0,2 SDs ) D + ρQE + 1,0 L

7. U = ( 0,9 - 0,2 SDs ) D + ρQE + 1,0 L + 1,0 H

8. U = 0,9 D + 1,0 Ex

7. U = (1,2 + 0,2SDs ) D + Ω0.QE + L

8. U = (0,9 - 0,2SDs ) D + Ω0.QE



gravitasi dan gempa. Kombinasi 1,2 D + 1,6 L adalah

kombinasi kritis dalam permodelan dimana momen

paling besar terjadi.

287

Gambar 4. 32. Diagram Momen Balok Anak


Kombinasi (0,9 – 0,2SDs ) D + Ω0 (0,3 Ex + 1 Ey)





288

Kombinasi (1,2 D + 1,6 L )


Kombinasi (1,2 + 0,2SDs ) D + Ω0.QE + L





k. Syarat Gaya Axial Pada Balok






10= 250 𝑥 300 𝑥 30

10= 225000 𝑁

289

Melalui analisa struktur SAP 2000 , didapatkan gaya

aksial dari Kombinasi (0,9 – 0,2 Sds) D + Ω0 ( 1 Ex + 0,3

Ey )sebesar 4439,2 N < 225000 N

l. Cek Kecukupan Dimensi Penampang



Ukuran Penampang



penampang beton


= 250 x 300

= 75000 mm2



= 2 x ( 250 + 300 )

= 1100 mm



290

Øgeser )

= ( 250 – 2 x 40 – 8 ) x ( 300 – 2 x 40 – 8 )

= 33600 mm2




= 2 x [(300 -2 x 40 -10) + (400 – 2 x 40 – 8 )]

= 748 mm

m. Perhitungan Tulangan Puntir


punter terbesar :


Kombinasi (0,9 – 0,2SDs ) D + Ω0 (0,3 Ex + 1 Ey)



Tn = 𝑇𝑢

∅

= 1092800

0,75

= 1457066,667 Nmm

Geser Ultimate

Vu = 25442,4 N




𝑃𝑐𝑝)

291

= 0,75 𝑥 0,083 𝑥 1√30(750002

1100)

= 1743531,607 Nmm


sebesar :


𝑃𝑐𝑝)

= 0,75 𝑥 0,033 𝑥 1√30(750002

1100)

= 6932113,618 Nmm


Syarat :



Kontrol

Tu min > Tu

1743531,607 Nmm > 1092800 Nmm → Tidak


n. Perhitungan Tulangan Lentur

Wilayah Tumpuan


dengan kombinasi 1,2 D + 1,6 L


292


𝑋𝑏 = (600

600 + 𝐹𝑦)𝑥 𝑑

𝑋𝑏 = (600

600 + 400) 𝑥 224 = 142,8 𝑚𝑚



𝑋max = 0,75 𝑥 142,8 = 107,1 𝑚𝑚




𝑋𝑟 = 150 𝑚𝑚



𝐶𝐶′ = 0,85 𝑥 30 𝑥 250 𝑥 0,85 𝑥 150 = 812812,5 𝑁

Luas tulangan Tarik


𝐹𝑦

𝐴𝑠𝑐 = 812812,5

400= 2032,03 𝑚𝑚2



2)

𝑀𝑛𝑐 = 141632578,1 𝑁𝑚𝑚

293



𝑀𝑛 =𝑀𝑢

Ø

𝑀𝑛 = 33148400

0,9= 36831555,56 𝑁𝑚𝑚


Syarat




𝑀𝑛𝑠 = 36831555,56 − 141632578,1

𝑀𝑛𝑠 = −104801022,6 𝑁𝑚𝑚

Kontrol

Mns < 0


tulangan tekan )





1,6 L

Mu = 33148400 Nmm

𝑀𝑛 = 𝑀𝑢

Ø= 33148400

0,9= 36831555,56 𝑁𝑚𝑚

𝑅𝑛 = 𝑀𝑛

𝑏𝑤. 𝑑2= 36831555,56

250 𝑥 2382= 2,6 𝑁/𝑚𝑚

294

𝑚 = 𝐹𝑦

0,85 𝑥 𝑓𝑐′=

400

0,85 𝑥 30= 15,69

𝜌min = 1,4

𝐹𝑦= 1,4

400= 0,0035

𝜌max = 0,75 𝑥 0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝛽

𝐹𝑦+

600

600 + 𝐹𝑦

𝜌max = 0,75 𝑥 0,85 𝑥 30 𝑥 0,85

400+

600

600 + 400

𝜌max = 0,02438


𝑚𝑥 (1 − √1 −

2𝑚 𝑥 𝑅𝑛

𝐹𝑦)


15,69𝑥 (1 − √1 −

2𝑥15,69 𝑥 2,6

400)

𝜌 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 0,00687

Syarat :


0,0035 < 0,00687 < 0,02348 ( Memenuhi )



𝐴𝑠 = 0,00687 𝑥 250 𝑥 238 = 408,93 𝑚𝑚2


𝑛 = 408,93


𝑛 = 408,93

0,25 𝜋 132= 3,08 ≈ 4 𝑏𝑢𝑎ℎ

295



𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 4 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 132 = 530,929 𝑚𝑚2

Kontrol


530,929 mm2 ≥ 408,93 mm

2 ( Memenuhi )


𝐴𝑠′ = 0,3 𝐴𝑠 𝐴𝑠′ = 0,3 𝑥 530,929 = 159 𝑚𝑚2


𝑛 = 𝐴𝑠


𝑛 = 159

0,25 𝜋 132= 1,19 ≈ 2 𝑏𝑢𝑎ℎ



𝐴𝑠′ 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 2 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 132 = 265,465 𝑚𝑚2

Kontrol


265,465 mm2 > 159 mm

2 ( Memenuhi )



𝑛 − 1

𝑆 𝑡𝑎𝑟𝑖𝑘 = 250 − (2𝑥40) − (2𝑥10) − (4𝑥13)

4 − 1


296

Kontrol





𝑛 − 1

𝑆 𝑡𝑒𝑘𝑎𝑛 = 250 − (2𝑥40) − (2𝑥10) − (2𝑥13)

2 − 1


Kontrol





𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 4 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 132 = 530,929 𝑚𝑚2


Kontrol



265,465 𝑚𝑚2 ≥ 179,976 𝑚𝑚2 (Memenuhi)





0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏)

𝑎 = (530,929 𝑥 400

0,85 𝑥 30𝑥 250)

297

𝑎 = 33,313 𝑚𝑚


2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 530,929 𝑥 400 𝑥 (238 − 33,313

2)


Kontrol


38936952,44 Nmm >36831555,56 Nmm

(Memenuhi)

Pada balok BA 25/30 As 6c / C - CC untuk wilayah



Lapis 1 = 4 D 13


Lapis 1 = 2 D 213

Wilayah Lapangan

Digunakan momen terbesar dari kombinasi (1,2 +

0,2SDs ) D + Ω0.QE + L



𝑋𝑏 = (600

600 + 𝐹𝑦)𝑥 𝑑

𝑋𝑏 = (600

600 + 400) 𝑥 234 = 142,8 𝑚𝑚

298



𝑋max = 0,75 𝑥 142,8 = 107,1 𝑚𝑚




𝑋𝑟 = 150 𝑚𝑚



𝐶𝐶′ = 0,85 𝑥 30 𝑥 250 𝑥 0,85 𝑥 150 = 812813 𝑁

Luas tulangan Tarik


𝐹𝑦

𝐴𝑠𝑐 = 975375

400= 2032,03 𝑚𝑚2



2)

𝑀𝑛𝑐 = 130253203,1 𝑁𝑚𝑚



𝑀𝑛 =𝑀𝑢

Ø

299

𝑀𝑛 =10496800

0,9= 437366,6667 𝑁𝑚𝑚


Syarat




𝑀𝑛𝑠 = 437366,6667 − 130253203,1

𝑀𝑛𝑠 = −141195211,5 𝑁𝑚𝑚

Kontrol

Mns < 0


tulangan tekan )




Digunakan momen terbesar dari kombinasi kombinasi

(1,2 + 0,2SDs ) D + Ω0.QE + L

Mu = 10496800 Nmm

𝑀𝑛 = 𝑀𝑢

Ø= 10496800

0,9= 437366,67 𝑁𝑚𝑚

𝑅𝑛 = 𝑀𝑛

𝑏𝑤. 𝑑2= 437366,6667

250 𝑥 2382= 0,03089 𝑁/𝑚𝑚

𝑚 = 𝐹𝑦

0,85 𝑥 𝑓𝑐′=

400

0,85 𝑥 30= 15,69

𝜌min = 1,4

𝐹𝑦= 1,4

400= 0,0035

300

𝜌max = 0,75 𝑥 0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝛽

𝐹𝑦+

600

600 + 𝐹𝑦

𝜌max = 0,75 𝑥 0,85 𝑥 30 𝑥 0,85

400+

600

600 + 400

𝜌max = 0,02438


𝑚𝑥 (1 − √1 −

2𝑚 𝑥 𝑅𝑛

𝐹𝑦)


15,69𝑥 (1 − √1 −

2𝑥15,69 𝑥 0,03089

400)

𝜌 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 7,72601𝐸 − 05

Syarat :


0,0035 ≤ 7,72601𝐸 − 05 < 0,02348 ( Tidak

Memenuhi )





𝐴𝑠 = 0,0035 𝑥 250 𝑥 238 = 208,25 𝑚𝑚2


𝑛 = 𝐴𝑠


𝑛 = 208,25

0,25 𝜋 132= 1,57 ≈ 2 𝑏𝑢𝑎ℎ

301



𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 2 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 132 = 265,465 𝑚𝑚2

Kontrol


265,465 mm2 ≥ 208,25 mm

2 ( Memenuhi )


𝐴𝑠′ = 0,3 𝐴𝑠 𝐴𝑠′ = 0,3 𝑥 265,465 = 80 𝑚𝑚2


𝑛 = 𝐴𝑠


𝑛 = 80

0,25 𝜋 132= 0,60271 ≈ 2 𝑏𝑢𝑎ℎ



𝐴𝑠′ 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 2 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 132 = 265,465 𝑚𝑚2

Kontrol


265,465 mm2 > 80 mm

2 ( Memenuhi )



𝑛 − 1

𝑆 𝑡𝑎𝑟𝑖𝑘 = 250 − (2𝑥40) − (2𝑥10) − (2𝑥13)

2 − 1


302

Kontrol





𝑛 − 1

𝑆 𝑡𝑒𝑘𝑎𝑛 = 400 − (2𝑥40) − (2𝑥10) − (2𝑥13)

2 − 1


Kontrol





𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 2 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 132 = 265,465 𝑚𝑚2


Kontrol



265,465 𝑚𝑚2 ≥ 88,488 𝑚𝑚2 (Memenuhi)





0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏)

𝑎 = (265,465 𝑥 400

0,85 𝑥 30𝑥 250)

303

𝑎 = 17,697 𝑚𝑚


2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 265,465 𝑥 400 𝑥 (238 − 17,697

2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 24332681 𝑁𝑚𝑚

Kontrol


24332681 Nmm > 437366,6667 Nmm (Memenuhi)

Pada balok BA 25/30 As 6C / C – CC untuk wilayah



Lapis 1 = 2 D 13


Lapis 1 = 2 D 13

o. Perhitungan Tulangan Geser


As Balok : 6C / C – CC







β1 : 0,85


304

Momen Nominal Kiri

Melalui perhitungan tulangan lentur balok BA as 6C /

C – CC didapatkan luasan tulangan lentur tumpuan





0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏)

𝑎 = (530,929 𝑥 400

0,85 𝑥 30𝑥 250)

𝑎 = 33,313 𝑚𝑚


2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 530,929 𝑥 400 𝑥 (238 − 33,313

2)


Momen Nominal Kanan

Melalui perhitungan tulangan lentur balok BA as 6C /

C – CC didapatkan luasan tulangan lentur tumpuan




𝑎 = (𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 𝑡𝑢𝑙𝑎𝑛𝑔𝑎𝑛 𝑡𝑒𝑘𝑎𝑛 𝑥 𝐹𝑦

0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏)

𝑎 = (265,465 𝑥 400

0,85 𝑥 30𝑥 250)

𝑎 = 16,656 𝑚𝑚


2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 265,465 𝑥 400 𝑥 (238 − 16,656

2)

305



nilai Vu melalui kombinasi 1,2 D + 1,6 L










√𝑓𝑐′ <25

3

√30 <25

3

5,477 < 8,33 (Memenuhi)

Kuat Geser Beton

𝑉𝑐 = 0,17 𝑥 √𝑓𝑐′𝑥 𝑏 𝑥 𝑑

𝑉𝑐 = 0,17 𝑥 √30𝑥 250 𝑥 238

𝑉𝑐 = 54315,82029 𝑁


𝑉𝑠min =1


𝑉𝑠min =1

3 𝑥 250 𝑥 238 = 19833,33333 𝑁

𝑉𝑠max =2


306

𝑉𝑠max =2

3 𝑥 √30 𝑥 250 𝑥 238 = 217263,28 𝑁





2


𝑙𝑛+ 𝑉𝑢

𝑉𝑢1 = 47007065,81 + 24387880,42

3250 − (0,5𝑥400 + 0,5 𝑥 200 )+ 25442,4

𝑉𝑢1 = 36426,237 𝑁


Kondisi 1


36426,237 N > 20368,43261 N (Memenuhi)

Kondisi 2


20368,43261 N < 36426,237 N > 40736,86521 N

( Memenuhi)

Kondisi 3


40736,86521 N < 36426,237 N > 55611,86521N

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 4

307



55611,86521 N < 36426,237 N < 2423924954 N

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 5

Ø(𝑉𝑐 +1


2


2423924954 N > 36426,237 N < 203684,3261 N

(Tidak Memenuhi)





𝐴𝑣 =1


𝐴𝑣 =1

4𝜋 𝑥 82𝑥 2 = 100,531 𝑚𝑚2


3 𝑥 𝐹𝑦

𝐴𝑣min = 250 𝑥 60

3 𝑥 240= 20,833 𝑚𝑚2

Kontrol

Av min < Av

20,833 mm2 < 100,531 mm

2 (Memenuhi)


S max < d/2 < 600


308


4.2.1.1 S pakai < d/4


4.2.1.2 S pakai < 8 x Dlentur


4.2.1.3 S pakai < 24 x D sengkamg


4.2.1.4 S pakai < 300 mm


Jadi penulangan geser balok induk B1 As 6c / C – CC

pada wilayah 1 dan 3 ( daerah tumpuan ) adalah Ø 8 –





𝑉𝑢 2

12 ln− 2 ℎ

=𝑉𝑢 1

12 𝑙𝑛

𝑉𝑢2 = 𝑉𝑢1 𝑥 (

12 ln− 2ℎ)

12𝑙𝑛

𝑉𝑢2 = 36426,23788𝑥 (

12 𝑥3250 − 2 𝑥 300)

12 𝑥 3250

𝑉𝑢2 = 29701,39397 𝑁


Kondisi 1

309


29701,39397 N > 20368,43261 N (Tidak

Memenuhi)

Kondisi 2


20368,43261 N < 29701,39397 4 N < 40736,865 N

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 3


40736,86521 N > 29701,39397 N < 41111,8652 N

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 4



41111,8652N > 29701,39397 N < 2423924954 N

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 5

Ø(𝑉𝑐 +1


2


2423924954 N ≥ 29701,39397 N ≤ 203684,3261N

(Tidak Memenuhi)





310

𝐴𝑣 =1


𝐴𝑣 =1

4𝜋 𝑥 82𝑥 2 = 100,531 𝑚𝑚2


3 𝑥 𝐹𝑦

𝐴𝑣min = 300 𝑥 60

3 𝑥 240= 20,833 𝑚𝑚2

Kontrol

Av min < Av

20,833 mm2 < 100,531 mm

2 (Memenuhi)


S max < d/2 < 600



9. S pakai < d/4



60< 152 mm (Memenuhi)



12. S pakai < 300 mm


Jadi penulangan geser balok induk BA As 6c / C – CC



311

p. Perhitungan Panjang Penulangan









2,1 𝜆. √𝑓𝑐′)𝑑𝑏

𝑙𝑑 = (400 𝑥 1 𝑥 1,5

2,1 𝑥1 𝑥 √30)13

𝑙𝑑 = 678,133 𝑚𝑚

Kontrol

ld > 300 mm




𝐴𝑠 𝑃𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔𝑥𝜆𝑑

𝑙 𝑟𝑒𝑑𝑢𝑘𝑠𝑖 = 408,9289829

530,9291585 𝑥 678,133



550 mm

312





𝜆√𝐹𝑐′ 𝑥 𝑙𝑑ℎ

𝑙𝑑ℎ = 0,24 𝑥 1 𝑥 400

1𝑥√30𝑥13

𝑙𝑑ℎ = 228𝑚𝑚




530,9291585 𝑥 228

𝑙𝑑ℎ 𝑟𝑒𝑑𝑢𝑘𝑠𝑖 = 175,495 𝑚𝑚 ≈ 200 𝑚𝑚

Kontrol

ldh > 150 mm


Jadi digunakan panjang penyalurn tulangan kait tarik

sepanjang 200 mm





𝑙𝑑𝑐 = 0,24. 𝐹𝑦


313

𝑙𝑑𝑐 = 0,24 𝑥 400

1. √30𝑥 13

𝑙𝑑𝑐 = 227,853 mm

Atau

𝑙𝑑𝑐 = (0,043. 𝐹𝑦 ). 𝑑𝑏

𝑙𝑑𝑐 = (0,043 𝑥 400 ) 𝑥 16

𝑙𝑑𝑐 = 223,6 𝑚𝑚






530,9291585𝑥 227,853


Kontrol

ldc > 200 mm



sepanjang 200 mm

314


4.2.2.3 Sloof Memanjang

Perhitungan tulangan sloof : S ( 30 / 40 ) As 3 / C - D

elevasi + 0,00 . Berikut adalah data – data perencanaan sloof,





315

a. Data Perencanaan


As Balok : As 3 / C - D













Faktor β1 : 0,85



BALOK

YANG

DITINJAU

316




= 400 – 40 – 10 – ½ 24

= 324 mm


= 40 + 10 + ½ 24

= 62 mm











1. U = 1,4 D

2. U = 1,2 D + 1,6 L

3. U = 1,2 D + 1,6 L + 0,5 Lr

317

4. U = 1,2 D + 1,6 L + 1,0 Lr

5. U = 1,2 D + 1 Wx + L + 0,5 Lr

6. U = 1,2 D + 1,0 Wy + L + 0,5 Lr

7. U = 0,9 D + 1,0 Wx

8. U = 0,9 D + 1,0 Wy


1. U = 1,2 D + 1,0 L + 1,0 E

2. U = ( 1,2 + 0,2 SDs ) D + ρQE + 1,0 L

3. U = ( 0,9 - 0,2 SDs ) D + ρQE + 1,0 L + 1,0 H

4. U = 0,9 D + 1,0 Ex

5. U = (1,2 + 0,2SDs ) D + Ω0.QE + L

6. U = (0,9 - 0,2SDs ) D + Ω0.QE



gravitasi dan gempa. Kombinasi 1,4 D adalah

kombinasi kritis dalam permodelan dimana momen

paling besar terjadi.

Gambar 4. 36. Diagram Momen Lantai Dasar

Sloof yang ditinjau

318


Kombinasi 1,4 D


Perhitungan Momen Sloof

319

Gaya Horizontal (H) = 9898,63 Kg

Momen Pada Kolom = 20268,88 Kgm

Jarak As Sloof dan Poer = 0,55 m

Momen Tumpuan = Gaya horizontal x Jarak as sloof dan

poer + Momen Kolom

Momen Tumpuan = 9898,63 x 0,55 + 20268,88

= 25713,12705Kgm

= 257131270,5Nmm


Kombinasi 1,4 D








10= 300 𝑥 400 𝑥 30

10= 360000 𝑁


gaya aksial dari kombinasi yang ada sebesar 0 N <

577500 N

320




Ukuran Penampang



penampang beton


= 300 x 400

= 120000 mm2



= 2 x ( 300 + 400 )

= 1400 mm



Øgeser )

= ( 300 – 2 x 40 – 10 ) x ( 400 – 2 x 40 – 10 )

= 65100 mm2


321



= 2 x [(300 -2 x 40 -10) + (400 – 2 x 40 – 10 )]

= 1040 mm



punter terbesar :


Kombinasi 1,4 D



Tn = 𝑇𝑢

∅

= 2898000

0,75

= 3864000 Nmm

Geser Ultimate

Vu = 15997,2 N




𝑃𝑐𝑝)

= 0,75 𝑥 0,083 𝑥 1√30(1200002

1400)

= 3506989,29 Nmm

322


sebesar :


𝑃𝑐𝑝)

= 0,75 𝑥 0,033 𝑥 1√30(1200002

1400)

= 13943451,39 Nmm


Syarat :



Kontrol

Tu < Tu min

3506989,29 Nmm < 2898000 Nmm → Tidak




√(𝑉𝑢

𝐵𝑤. 𝑑)2


1,7 𝐴𝑜ℎ)2

≤ (𝑉𝑐

𝐵𝑤. 𝑑) + 0,66√𝑓𝑐′

√(15997,2

300𝑥 324)2

+ (2898000 𝑥 1040

1,7 𝑥 65100)2

≤

(0,16 𝑥 √30 𝑥 300 𝑥 324

300 𝑥 324) + 0,66√30

0,4495 ≤ 3,36849 ( Memenuhi )

323


momen punter




𝐴𝑙 = 𝐴𝑡

𝑠𝑃ℎ (

𝐹𝑦𝑡




𝑆𝑐𝑜𝑡Ø


Dimana :

Ao = 0,85 x Aoh

= 0,85 x 65100 mm2

= 55335 mm

2

𝐴𝑡

𝑠 =

𝑇𝑛


𝐴𝑡

𝑠 =

3864000

2 𝑥 55335 𝑥 240 𝑥 𝐶𝑜𝑡45

𝐴𝑡

𝑠 = 0,1458

Maka :

𝐴𝑙 = 0,1458 𝑥 1040 𝑥 (240

400) 𝑐𝑜𝑡245

𝐴𝑙 = 90,777 mm2

324


dengan :


𝐹𝑦− (

𝐴𝑡

𝑠) 𝑃ℎ

𝐹𝑦𝑡

𝐹𝑦

𝐴𝑙 min = 0,42 𝑥 √30𝑥120000

400− 0,146 𝑥 1040

240

400

𝐴𝑙 min = 599,352 mm2

Syarat :



Kontrol :

90,777 mm2 < 599,352 mm



mm2



𝐴𝑙

4= 599,352

4= 149,838 𝑚𝑚2






325


tulangan sebesar :

2 𝑥 𝐴𝑙

4= 2 𝑥

599,352

4= 299,676 𝑚𝑚2


𝑛 = 𝐴𝑠


𝑛 = 299,676

0,25 𝜋 102= 3,815 ≈ 4 𝑏𝑢𝑎ℎ




𝐴𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 4 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 102 = 314,159 𝑚𝑚2

Kontrol

As perlu ≥ Al/2

314,159 mm2 ≥ 299,676 mm

2 ( Memenuhi )



sebesar 4D10

326


Wilayah Tumpuan


𝑋𝑏 = (600

600 + 𝐹𝑦)𝑥 𝑑

𝑋𝑏 = (600

600 + 400) 𝑥 324 = 194,4 𝑚𝑚



𝑋max = 0,75 𝑥 194,4 = 145,8 𝑚𝑚




𝑋𝑟 = 180 𝑚𝑚



𝐶𝐶′ = 0,85 𝑥 30 𝑥 300 𝑥 0,85 𝑥 180 = 1170450 𝑁

Luas tulangan Tarik


𝐹𝑦

𝐴𝑠𝑐 = 975375

400= 2926,125 𝑚𝑚2


327


2)

𝑀𝑛𝑐 = 289686375 𝑁𝑚𝑚


Mu tumpuan = 257131270,5 Nmm

𝑀𝑛 =𝑀𝑢

Ø

𝑀𝑛 =257131270,5

0,9= 285701411,7 𝑁𝑚𝑚


Syarat




𝑀𝑛𝑠 = 285701411,7 − 289686375

𝑀𝑛𝑠 = −3984963,333 𝑁𝑚𝑚

Kontrol

Mns < 0


tulangan tekan )




Mu = 257131270,5 Nmm

𝑀𝑛 = 𝑀𝑢

Ø= 257131270,5

0,9= 285701411,7 𝑁𝑚𝑚

328

𝑅𝑛 = 𝑀𝑛

𝑏𝑤. 𝑑2= 285701411,7

300 𝑥 3382= 9,07 𝑁/𝑚𝑚

𝑚 = 𝐹𝑦

0,85 𝑥 𝑓𝑐′=

400

0,85 𝑥 30= 15,69

𝜌min = 1,4

𝐹𝑦= 1,4

400= 0,0035

𝜌max = 0,75 𝑥 0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝛽

𝐹𝑦+

600

600 + 𝐹𝑦

𝜌max = 0,75 𝑥 0,85 𝑥 30 𝑥 0,85

400+

600

600 + 400

𝜌max = 0,02438


𝑚𝑥 (1 − √1 −

2𝑚 𝑥 𝑅𝑛

𝐹𝑦)


15,69𝑥 (1 − √1 −

2𝑥15,69 𝑥 9,07

400)

𝜌 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 0,02951

Syarat :


0,0035 < 0,02951 < 0,02348 (Tidak Memenuhi )



𝐴𝑠 = 0,02951 𝑥 300 𝑥 324 = 2868,38 𝑚𝑚2




𝐴𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 2868,38 + 149,838 = 3018,21𝑚𝑚2

329


𝑛 = 𝐴𝑠


𝑛 = 3018,21

0,25 𝜋 222= 7,93 ≈ 8 𝑏𝑢𝑎ℎ



𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 8 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 222 = 3041,06 𝑚𝑚2

Kontrol


3041,06 mm2 ≥ 3018,21 mm

2 ( Memenuhi )


Berdasarkan SNI 03 – 2847 – 2013 pasal 14.7.1. Sloof

memikul kombinasi lentur dan aksial sehingga

penulangan tarik = penulangan tekan

𝐴𝑠′ = 3041,06


𝑛 = 𝐴𝑠


𝑛 = 3041,06

0,25 𝜋 222= 8 𝑏𝑢𝑎ℎ



𝐴𝑠′ 𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 = 8 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 222 = 3041,06 𝑚𝑚2

330

Kontrol

As’ pakai ≥ As perlu

3041,06 mm2 ≥ 3041,06 mm

2 ( Memenuhi )



𝑛 − 1

𝑆 𝑡𝑎𝑟𝑖𝑘 = 300 − (2𝑥40) − (2𝑥10) − (4𝑥22)

4 − 1

𝑆 𝑡𝑎𝑟𝑖𝑘 = 37,33 𝑚𝑚 (Tulangan dua lapis)

Kontrol





𝑛 − 1

𝑆 𝑡𝑒𝑘𝑎𝑛 = 300 − (2𝑥40) − (2𝑥10) − (4𝑥22)

4 − 1

𝑆 𝑡𝑒𝑘𝑎𝑛 = 37,33 𝑚𝑚 (Tulangan satu lapis)

Kontrol





𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 8 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 222 = 3401,06 𝑚𝑚2

𝐴𝑠′ 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 𝑛 𝑥 𝐿𝑢𝑎𝑠𝑎𝑛 𝐷 𝑙𝑒𝑛𝑡𝑢𝑟 𝐴𝑠′𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 4 𝑥 0,25 𝑥 𝜋 𝑥 132 = 3401,06 𝑚𝑚2

Kontrol

331



3041,06 𝑚𝑚2 ≥ 1013,687 𝑚𝑚2 (Memenuhi)





0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏)

𝑎 = (3041,06 𝑥 400

0,85 𝑥 30𝑥 300)

𝑎 = 159,01 𝑚𝑚


2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 3041,06 𝑥 400 𝑥 (324 − 159,01

2)


Kontrol


297409896,1 Nmm > 285701411,7 Nmm

(Memenuhi)

Pada Sloof S 30/40 As 3 / C - D untuk wilayah



Lapis 1 = 4 D 22

Lapis 2 = 4 D 22


Lapis 1 = 4 D 22

Lapis 2 = 4 D 22

332



As Balok : 3 / C - D







β1 : 0,85


Momen Nominal Kanan

Melalui perhitungan tulangan lentur sloof S as 3 / C –

D didapatkan luasan tulangan lentur tumpuan kanan

sebagai berikut :




0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏)

𝑎 = (3041,06 𝑥 400

0,85 𝑥 30𝑥 300)

𝑎 = 159,01 𝑚𝑚


2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 3041,06 𝑥 400 𝑥 (324 − 159,01

2)


Momen Nominal Kiri

333

Melalui perhitungan tulangan lentur sloof S As 3 / C -

D didapatkan luasan tulangan lentur tumpuan kanan

sebagai berikut :




0,85 𝑥 𝑓𝑐′𝑥 𝑏)

𝑎 = (3041,06 𝑥 400

0,85 𝑥 30𝑥 300)

𝑎 = 159,01 𝑚𝑚


2)

𝑀𝑛 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 = 3041,06 𝑥 400 𝑥 (324 − 159,01

2)



nilai Vu melalui kombinasi 1,4 D sebesar :










√𝑓𝑐′ <25

3

√30 <25

3

334

5,477 < 8,33 (Memenuhi)

Kuat Geser Beton

𝑉𝑐 = 0,17 𝑥 √𝑓𝑐′𝑥 𝑏 𝑥 𝑑

𝑉𝑐 = 0,17 𝑥 √30𝑥 300 𝑥 400

𝑉𝑐 = 88731,05432 𝑁


𝑉𝑠min =1


𝑉𝑠min =1

3 𝑥 300 𝑥 400 = 32400 𝑁

𝑉𝑠max =2


𝑉𝑠max =2

3 𝑥 √30 𝑥 300𝑥 400 = 354924,2173 𝑁





2


𝑙𝑛+ 𝑉𝑢

𝑉𝑢1 = 297409896,1 + 297409896,1

6500 − 2𝑥0,5𝑥400+ 15997,2

𝑉𝑢1 = 107507,9373 𝑁


335

Kondisi 1



Kondisi 2


33274,1 N < 107507,9373>66548,3 N

( Tidak Memenuhi)

Kondisi 3


66548,3 N > 107507,9373> 90848,3 N

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 4



90848,3 N < 107507,9373< 6468626956 N

(Memenuhi)

Kondisi 5

Ø(𝑉𝑐 +1


2


6468626956 N > 107507,9373< 6468760053 N

(Tidak Memenuhi)





336


Ø

𝑉𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 107507,9373 − 66548,3

0,75

𝑉𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 54612,86 𝑁

𝐴𝑣 =1


𝐴𝑣 =1

4𝜋 𝑥 102𝑥 2 = 157,08 𝑚𝑚2


𝐹𝑦 𝑥 𝑑

𝐴𝑣min = 54612,86 𝑥 80

240 𝑥 324= 56,2 𝑚𝑚2

Kontrol

Av min < Av

56,2 mm2 < 157,08 mm

2 (Memenuhi)


S max < d/2 < 600



1. S pakai < d/4






337

4. S pakai < 300 mm


Jadi penulangan geser balok induk B1 As 3 / C –

D pada wilayah 1 dan 3 ( daerah tumpuan ) adalah Ø

10– 80 dengan sengkang 2 kaki




𝑉𝑢 2

12ln− 2 ℎ

=𝑉𝑢 1

12 𝑙𝑛

𝑉𝑢2 = 𝑉𝑢1 𝑥 (

12 ln− 2ℎ)

12 𝑙𝑛

𝑉𝑢2 = 107507,9373 𝑥 (

12 𝑥6500 − 2 𝑥 400)

12 𝑥 6500

𝑉𝑢2 = 81044,44501 𝑁


Kondisi 1


81044,44501 N < 33274,1 N (Tidak Memenuhi)

Kondisi 2


338

33274,1 N > 81044,44501< 66548,3 N

( Tidak Memenuhi)

Kondisi 3


66548,3 N > 81044,44501< 90848,3 N

(Tidak Memenuhi)

Kondisi 4



90848,3 N < 81044,44501< 6468626956 N

( Memenuhi)

Kondisi 5

Ø(𝑉𝑐 +1


2


6468626956 N > 81044,44501< 6468760053 N

(Tidak Memenuhi)






Ø

𝑉𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 81044,44501 − 66548,3

0,75

𝑉𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 19328,2057 𝑁

339

𝐴𝑣 =1


𝐴𝑣 =1

4𝜋 𝑥 82𝑥 2 = 100,531 𝑚𝑚2


𝐹𝑦 𝑥 𝑑

𝐴𝑣min = 19328,2057 𝑥 80

240 𝑥 324= 19,885 𝑚𝑚2

Kontrol

Av min < Av

19,885 mm2 < 100,531 mm

2 (Memenuhi)


S max < d/2 < 600



1. S pakai < d/4





80mm < 192 mm (Memenuhi)

4. S pakai < 300 mm


Jadi penulangan geser sloof S 35/55 As 5 – 8 / G pada

wilayah 2 ( daerah lapangan ) adalah Ø 8 – 80 dengan

sengkang 2 kaki

340









𝜆𝑑 = (𝐹𝑦𝜓𝑡𝜓𝑒

2,1 𝜆. √𝑓𝑐′)𝑑𝑏

𝜆𝑑 = (400 𝑥 1 𝑥 1,5

2,1 𝑥1 𝑥 √30)22

𝜆𝑑 = 1147,61 𝑚𝑚

Kontrol

ld > 300 mm





𝑙 𝑟𝑒𝑑𝑢𝑘𝑠𝑖 =3018,213297

3041,061689 𝑥 1147,61

𝑙 𝑟𝑒𝑑𝑢𝑘𝑠𝑖 = 1138,99 𝑚𝑚 ≈ 1200 𝑚𝑚


1200 mm

341






𝑙𝑑ℎ = 0,24 𝑥 1 𝑥 400

1𝑥√30𝑥22

𝑙𝑑ℎ = 385,597 𝑚𝑚


𝐴𝑠 𝑃𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔𝑥 𝑙𝑑ℎ


3041,061689𝑥 385,597

𝑙𝑑ℎ 𝑟𝑒𝑑𝑢𝑘𝑠𝑖 = 382,7 ≈ 400 𝑚𝑚

Kontrol

ldh > 150 mm


Jadi digunakan panjang penyaluran tulangan kait tarik

sepanjang 400 mm





𝑙𝑑𝑐 = 0,24. 𝐹𝑦


342

𝑙𝑑𝑐 = 0,24 𝑥 400

1. √30𝑥 22

𝑙𝑑𝑐 = 385,97 mm

Atau

𝑙𝑑𝑐 = (0,043. 𝐹𝑦 ). 𝑑𝑏

𝑙𝑑𝑐 = (0,043 𝑥 400 ) 𝑥 22

𝑙𝑑𝑐 = 378,4 𝑚𝑚




𝐴𝑠 𝑃𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔𝑥 𝑙𝑑𝑐


3041,061689𝑥 385,597


Kontrol

ldc > 200 mm



sepanjang 400 mm

343

Gambar 4. 38. Detail Sloof 30/40

4.3. Perhitungan Kolom

4.3.1 Perhitungan kolom K 1 a. Data Perencanaan

Tipe Kolom : K1

As kolom : As 2 - F

Tinggi kolom atas : 3200 mm

Tinggi kolom bawah : 4500 mm

b kolom : 400 mm

h kolom : 500 mm


Modulus elastisitas beton (Ec) : 4700 √𝐹𝑐′ Modulus elastisitas baja (Es) : 200000 MPa

Kuat leleh tul.lentur (Fy lentur) : 400 MPa

Kuat leleh tul.geser ( Fy geser ) : 240 MPa

Diameter tul. lentur (Ø lentur ) : 22 mm

Diameter tul.geser (Ø geser ) : 10 mm

Tebal selimut beton : 40 mm

Jarak spasi tulangan sejajar : 40 mm

Faktor β1 : 0,85

344

Faktor reduksi lentur (Ø) : 0,65

Faktor reduksi geser (Ø) : 0,75

Maka tinggi efektif kolom

d = b – decking - Ø sengkang – ½ Ø tul lentur

d = 400 – 40 – 10 – ( ½.22 )

d = 339 mm

d’ = decking + sengkang + ½ Ø tul.lentur

d’ = 40 + 10 + ( ½ 22 )

d’ = 61 mm

d” = b – decking – Ø sengkang – ½ Ø tul lentur – ½ b

d” = 400 – 40 – 10 – ( ½ . 22 ) – ( ½ . 400 )

d” = 139 mm

b. Hasil output SAP 2000

Gaya aksial kolom

PDL ( Dead ) = 1108750,7 N

Pu ( 1,2 DL ) = 1,2 x 1108750,7 = 1330500,84 N

PLL ( Live ) = 207495,5 N

Pu ( 1,6 L ) = 1,6 x 207495,5 = 331992,8 N

Pu Total = 1,2 D + 1,6 L = 1662493,64 N

345

Pu ( 1,2 + 0,25 SDs ) D + 1,3 Ex + 0,39 Ey + 1 L

Pu = 1682596,7 N

Pu ( 1,2 + 0,25 SDs ) D + 0,39 Ex + 1,3 Ey + 1 L

Pu = 1484592,4 N

Momen akibat beban gravitasi 1,2 DL + ,6 LL

Momen arah sumbu X

M2ns = 40005400 Nmm

M1ns = 9674400 Nmm

Momen arah sumbu Y

M2ns = 27617700 Nmm

346

M1ns = 9943700 Nmm

Momen akibat pengaruh beban gravitasi

M1ns = adalah nilai yang lebih kecil dari momen –

momen ujung terfaktor pada komponen struktur yang

tidak menimbulkan goyangan kesamping

M2ns = adalah nilai yang lebih besar dari momen –



Momen akibat pengaruh gaya gempa

Momen arah sumbu X

M2s = 146961500 Nmm

M1s = 132971500 Nmm

Momen arah Y

347

M2s = 181108800 Nmm

M1s = 144789900 Nmm

Momen akibat pengaruh gempa

M1s = momen akibat beban yang menimbulkan goyangan

kesamping yg terkesil dalam Nmm


kesamping yg terbesar dalam Nmm

c. Syarat gaya aksial kolom

Dalam SNI 03 – 2847 – 2013 pasal 21.2.2 gaya aksial

terfaktor maksimum yg bekerja pada komponen struktur

kolom tidak boleh lebih besar daripada Ag.fc’/10. Nila

lebih besar maka perhitungan harus menggunakan pasal

21.3.5 mengenai ketentuan kolom SRPMM

𝑃𝑢 ≤ 𝐴𝑔. 𝑓𝑐′

10

1662493,64 ≤ 400 𝑥 500 𝑥 30

10

1662493,64 > 60000 ( Menggunakan ketentuan

SRPMM )

d. Kontrol kelangsingan kolom

348

𝛽𝑑 = 1,2 𝐷𝐿

1,2 𝐷𝐿 + 1,6 𝐿𝐿

𝛽𝑑 = 1330500,84

331992,8= 0,96

e. Perhitungan lentur kolom

Kolom 40 / 50

Ig = 0,7 x 1/12 x b x h3

Ig = 0,7 x 1/12 x 400 x 5003

Ig = 2916666667 mm4

𝐸𝐼 = 0,4 𝑥 𝐸𝑐 𝑥 𝐼𝑔

1 + 𝛽𝑑

𝐸𝐼 = 0,4 𝑥 4700√30 𝑥 2916666667

1 + 0,96

𝐸𝐼 = 1,53203𝐸 + 13 Nmm2

Balok induk memanjang 40 / 55

Ig = 0,7 x 1/12 x b x h3

Ig = 0,7 x 1/12 x 400 x 5503

Ig = 3882083333 mm4


1 + 𝛽𝑑

349

𝐸𝐼 = 0,4 𝑥 4700√30 𝑥 3882083333

1 + 0,96

𝐸𝐼 = 2,03914𝐸 + 13 Nmm2

Balok induk memanjang dan melintang 35 / 50

Ig = 0,7 x 1/12 x b x h3

Ig = 0,7 x 1/12 x 350 x 5003

Ig = 2552083333 mm4


1 + 𝛽𝑑

𝐸𝐼 = 0,4 𝑥 4700√30 𝑥2552083333

1 + 0,96

𝐸𝐼 = 1,34053𝐸 + 13 Nmm2

Sloof memanjang 35 / 55

Ig = 0,7 x 1/12 x b x h3

Ig = 0,7 x 1/12 x 350 x 5503

Ig = 1,78424E+13 mm4


1 + 𝛽𝑑

350

𝐸𝐼 = 0,4 𝑥 4700√30 𝑥1,78424𝐸 + 13

1 + 0,96

𝐸𝐼 = 1,78424𝐸 + 13 Nmm2

Sloof memanjang dan melintang 30 / 40

Ig = 0,7 x 1/12 x b x h3

Ig = 0,7 x 1/12 x 300 x 4003

Ig = 1120000000 mm4


1 + 𝛽𝑑

𝐸𝐼 = 0,4 𝑥 4700√30 𝑥1120000000

1 + 0,96

𝐸𝐼 = 5,88301𝐸 + 12 Nmm2

Kekakuan Kolom Atas

𝛹𝑎 =𝛴(𝐸𝑖 𝐿⁄ )𝑘𝑜𝑙𝑜𝑚 𝑎𝑡𝑎𝑠

(𝐸𝐼 𝐿⁄ )𝐵1+ (𝐸𝐼 𝐿⁄ )𝐵1

+ (𝐸𝐼 𝐿⁄ )𝐵1+ (𝐸𝐼 𝐿⁄ )𝐵1

𝛹𝑎 = 0,369

Kekaluan Kolom Bawah

𝛹𝑏 =𝛴(𝐸𝑖 𝐿⁄ )𝑘𝑜𝑙𝑜𝑚 𝑏𝑎𝑤𝑎ℎ

(𝐸𝐼 𝐿⁄ )𝑆1+ (𝐸𝐼 𝐿⁄ )𝑆1

+ (𝐸𝐼 𝐿⁄ )𝑆1+ (𝐸𝐼 𝐿⁄ )𝑆1

𝛹𝑏 = 0,65344

351

Gambar 4. 39. Faktor panjang efektif

Didapatkan nilai K = 1,31

Menghitung radius girasi

r =0,2887 h (SNI 03 – 2847 -2013 10.10.7)

r = 0,2887 x 500

r = 150 mm

Kontrol Kelangsingan

352

𝑘 𝑥 𝐿𝑢

𝑟 ≤ 22 → Pengaruh kelangsingan diabaikan

𝑘 𝑥 𝐿𝑢

𝑟 ≥ 22 → Pengaruh kelangsingan tidak dapat

diabaikan

1,31 𝑥 4500

150 𝑚𝑚= 39 ≥ 22 → Pengaruh kelangsingan tidak

dapat diabaikan

Peninjauan kolom akibat momen arah X

Melalui progam SAP 2000 didapatkan hasil gaya - gaya

dalam arah X sebagai berikut:

Kombinasi gempa (0,9 – 0,2 SDs) D + 1,3 Ex + 0,39 Ey

M2s = 146961500 Nmm

M1s = 132971500 Nmm


M2ns = 40005400 Nmm

M1ns = 9674400 Nmm

Menghitung nilai Pc ( P kritis ) kolom

𝑃𝑐 = 𝜋2𝐸𝐼

𝐾. 𝐿𝑢2

𝑃𝑐 = 𝜋2𝑥1,53203𝐸 + 13

1,31 𝑥 45002

𝑃𝑐 = 4351113,588 𝑁

𝛴𝑃𝑐 = 𝑛. 𝑃𝑐

𝛴𝑃𝑐 = 15 𝑥 4351113,588 = 65266703,82 𝑁

353

𝑃𝑢 = 1662493,64 𝑁

𝛴𝑃𝑢 = 15 𝑥 1662493,64 = 24937404,6 𝑁

Faktor Pembesaran Momen

𝛿𝑠 = 1

1 − 𝛴𝑃𝑢 0,75. 𝛴𝑃𝑐⁄

𝛿𝑠 = 1

1 − 24937404,6 0,75 . 65266703,82⁄

𝛿𝑠 = 2,0385

Pembesaran Momen

M1 = M1ns + δM1s

M1 = 9674400 + 2,0385x132971500 = 280738438,2

Nmm

M2 = M2ns + δM2s

M2 = 40005400+2,0385 x 146961500 = 339588225,3

Nmm

Digunakan momen terbesar yaitu M2 = 339588225,3

Nmm

Menentukan ρ perlu dengan menggunakan diagram

interaksi

μh = h kolom – 2.decking – 2.Øgeser – Ølentur

μh = 500 – 2.40 – 2.10 – 22 = 378

μ = μh/h kolom = 378/500 = 0,756 = 0,8

354

Sumbu vertical

𝑃𝑢

𝑏. ℎ=1662493,64

400.500= 8,31

Sumbu Horizontal

𝑀𝑢

𝑏. ℎ2=339588225,3

400. 5002= 3,39

Gambar 4. 40. Diagram interaksi

Melalui diagram interaksi didapatkan ρ = 2%

Menghitung tulangan kolom

As perlu = ρ x b x h

As perlu = 0,02 x 400 x 500 = 4000 mm2

Digunakan tulangan D 22

Luas tulangan = ¼ π d2 = ¼ x π x 22

2 = 380.133

Jumlah tulangan lentur pasang

355

𝑛 = 𝐴𝑠 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢

𝐿𝑢𝑎𝑠 𝑡𝑢𝑙𝑎𝑛𝑔𝑎𝑛 22

𝑛 = 4000

380,133= 10,522 ≈ 12 𝑏𝑢𝑎ℎ

Luasan tulangan pasang

As pasang = n. ¼ π d2 = 12 x ¼ x π x 22

2= 4561,59 mm

2

Kontrol

As pasang > As perlu

4561,59 mm2 > 4000 mm

2 (Memenuhi)

Presentase tulangan terpasang

𝐴𝑠 𝑝𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔

𝑏 𝑥 ℎ𝑥100% =

4561,59

400 𝑥 500 𝑥 100 %

2,28 % < 8 % ( Memenuhi )

Mencari e perlu dan e min

𝑀𝑛 = 𝑀𝑢

∅= 339588225,3

0,65= 522443423,5𝑁𝑚𝑚

𝑃𝑛 = 𝑃𝑢

∅= 1662493,64

0,65= 2557682,523 𝑁𝑚𝑚

𝑒 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 = 𝑀𝑛

𝑃𝑛= 522443423,5

2557682,523= 204,264 𝑚𝑚

𝑒 𝑚𝑖𝑛 = 15,24 + 0,03 ℎ

356

𝑒 𝑚𝑖𝑛 = 15,24 + 0,03 𝑥 500 = 30,24𝑚𝑚

Cek Kondisi Balance

Syarat : εs = εy → ( fs = fy )

d = 500 – 40 – 10 – ½ 22 = 439 mm

d’ = 40 + 10 + ½ 22 = 61 mm

d” = 500 – 40 -10 – ½ x 22 – ½ x 500 = 189 mm

Xb = 600

600+𝑓𝑦𝑥 𝑑 =

600

600+400𝑥 439 = 263,4 𝑚𝑚

ab = 0,85.Xb = 0,85 x 263,4 = 274,89 mm

Cs’ = As’ ( Fy – 0,85 fc’ )

357

Cs’ = 5321,858 ( 400 – 0,85 x 30 ) = 1993036 N

T = As,fy

T = 5321,858 x 400 = 2128743,182 N

Cc’ = 0,85.β1.fc’.b.Xb

Cc’ = 0,85 x 0,85 x 30 x 400 x 263,4 = 2283678 N

Pb = Cc’ + Cs’ – T

Pb = 2283678 + 1993036 - 2128743,182 =2147970,622 N

Mb = Cc’ ( d – d’ – d”) + Cs’ (d – d’ – d” ) + T.d”

Mb = 2283678 (439 – 61 – 189 ) + 1993036 ( 439 – 61 –

189 ) + 2128743,182 x 189

Mb = 1207409414 Nmm

eb = mb / pb = 1207409414/2147970,622 = 562,116 mm

Syarat

e min < e perlu < e balance → kondisi tekan menentukan

e min < e perlu > e balance → kondisi tarik menentukan

e min < e perlu < e balance

30,24 < 204,264 < 562,116 ( Kondisi tekan menentukan )

358

Kontrol Kondisi Tekan Menentukan

X = 0,54 d / 0,85

X = 0,54 x 439 / 0,85 = 278,8491 mm

a = 0,85 X

a = 0,85 x 278,8491 = 237,06 mm

εs = (d/x – 1) . 0,003

εs = (439/278,8491 – 1 ) x 0003 = 0,001722

εy = fy / Es = 400 / 200000 = 0,002

fs = (d/x – 1) . 600

fs = (439/278,8491 – 1 ) x 600 = 344,44 MPa

359

Syarat

εs < εy

0,00172 < 0,002 (memenuhi)

fs < fy

344,44 < 400 (memenuhi)

Cs’ = As’(fy – 0,85fc)

Cs’= 5321,858x ( 400 – 0,85 x fc’) = 1993035,804 N

T = As (d/x – 1).600 = 1833084,407 N

Cc’ = 0,85.β1.fc’.b.X

Cc’ = 0,85 x 0,85 x 30 x 400 x 278,8491 =2418012 N

P = Cc’ + Cs’ – T

P = 2418012 + 1993035,804 - 1833084,407

P = 2577963,397 N

Mn = Cc’ ( d – d’ – a/2) + Cs’ (d – d’ – d” ) + T.d”

Mn = 1350298366 Nmm

Mn Terpasang > Mn

1350298366 > 522443423,5 (memenuhi)

360

Peninjauan kolom akibat momen arah Y


dalam arah Y sebagai berikut:


M2s = 181108800 Nmm

M1s = 144789900 Nmm


M2ns = 27617700 Nmm

M1ns = 9943700 Nmm



𝐾. 𝐿𝑢2

𝑃𝑐 = 𝜋2𝑥1,53203𝐸 + 13

1,31 𝑥 45002

𝑃𝑐 = 4351113,588 𝑁


𝛴𝑃𝑐 = 15 𝑥 4351113,588 = 65266703,82 𝑁

𝑃𝑢 = 1662493,64 𝑁

𝛴𝑃𝑢 = 15 𝑥 1662493,64 = 24937404,6 𝑁


𝛿𝑠 = 1

1 − 𝛴𝑃𝑢 0,75. 𝛴𝑃𝑐⁄

361

𝛿𝑠 = 1

1 − 24937404,6 0,75.65266703,82⁄

𝛿𝑠 = 2,0385

Pembesaran Momen

M1 = M1ns + δM1s

M1 = 9943700 + 2,0385 x 144789900 = 305099692

Nmm

M2 = M2ns + δM2s

M2 = 27617700 +2,0385 x 9943700 = 396810216,3

Nmm


Nmm


interaksi


μh = 500 – 2.40 – 2.10 – 22 = 378

μ = μh/h kolom = 378/500 = 0,756 = 0,8

Sumbu vertical

𝑃𝑢

𝑏. ℎ=1662493,64

500.400= 8,31

Sumbu Horizontal

𝑀𝑢

𝑏. ℎ2=396810216,3

500. 4002= 4,96

362





As perlu = 0,03 x 400 x 500 = 6000 mm2



2 = 380.133




𝑛 = 6000

380,133= 15,78 ≈ 16 𝑏𝑢𝑎ℎ



2= 6082,123

mm2

363

Kontrol


6082,123 mm2 > 6000 mm

2 (Memenuhi)



𝑏 𝑥 ℎ𝑥100% =

6082,123

400 𝑥 500 𝑥 100 %

3,04 % < 8 % ( Memenuhi )


𝑀𝑛 = 𝑀𝑢

∅= 396810216,3

0,65= 610477255,9 𝑁𝑚𝑚

𝑃𝑛 = 𝑃𝑢

∅= 1662493,64

0,65= 2557682,523 𝑁𝑚𝑚


𝑃𝑛= 610477255,9

2557682,523= 238,68375 𝑚𝑚

𝑒 𝑚𝑖𝑛 = 15,24 + 0,03 ℎ

𝑒 𝑚𝑖𝑛 = 15,24 + 0,03 𝑥 500 = 30,24𝑚𝑚

364

Cek Kondisi Balance


d = 500 – 40 – 10 – ½ 22 = 439 mm

d’ = 40 + 10 + ½ 22 = 61 mm

d” = 500 – 40 -10 – ½ x 22 – ½ x 500 = 189 mm

Xb = 600

600+𝑓𝑦𝑥 𝑑 =

600

600+400𝑥 439 = 263,4 𝑚𝑚

ab = 0,85.Xb = 0,85 x 263,4 = 223,89 mm

Cs’ = As’ ( Fy – 0,85 fc’ )

Cs’ = 6082,123 ( 400 – 0,85 x 30 ) = 2277755,205 N

365

T = As,fy

T = 6082,123 x 400 = 2432849,351 N

Cc’ = 0,85.β1.fc’.b.Xb

Cc’ = 0,85 x 0,85 x 30 x 400 x 263,4 = 2283678 N

Pb = Cc’ + Cs’ – T

Pb = 2283678 +2277755,205 - 2432849,351

Pb =2128583,854 N

Mb = Cc’ ( d – d’ – d”) + Cs’ (d – d’ – d” ) + T.d”

Mb = 1321919403 Nmm

eb = mb / pb =1321919403 /2128583,854 = 621,0323 mm

Syarat




30,24 < 238,68375 < 621,0323 ( Kondisi tekan

menentukan )


366

X = 0,54 d / 0,85

X = 0,54 x 439 / 0,85 = 278,8491 mm

a = 0,85 X

a = 0,85 x 278,8491 = 237,06 mm

εs = (d/x – 1) . 0,003

εs = (439/278,8491 – 1 ) x 0003 = 0,001722

εy = fy / Es = 400 / 200000 = 0,002

fs = (d/x – 1) . 600

fs = (439/278,8491 – 1 ) x 600 = 344,44 MPa

Syarat

367

εs < εy

0,00172 < 0,002 (memenuhi)

fs < fy

344,44 < 400 (memenuhi)

Cs’ = As’(fy – 0,85fc)

Cs’= 6082,123 x ( 400 – 0,85 x fc’) =2277755,205 N

T = As (d/x – 1).600 = 2094953,608 N

Cc’ = 0,85.β1.fc’.b.X

Cc’ = 0,85 x 0,85 x 30 x 400 x 278,8491 =2418012 N

P = Cc’ + Cs’ – T

P =2600813,597 N

Mn = Cc’ ( d – d’ – a/2) + Cs’ (d – d’ – d” ) + T.d”

Mn = 1283446234Nmm

Mn Terpasang > Mn

1283446234 >535320465,4

(memenuhi)

Sehingga untuk kolom K- A digunakan penulangan lentur

pada arah sumbu X sebesar 16 D 22 dan penulangan

lentur arah sumbu Y sebesar 12 D 22

368

f. Perhitungan Geser Kolom

Gambar 4. 42. Hasil analisa PCAcol

Mut = 415 KNm = 415000000 Nmm

Mub = 415 KNm = 415000000 Nmm

Mnt = 𝑀𝑢𝑡

∅ = 415000000

0,75 = 553333333,3 Nmm

Mnb = 𝑀𝑢𝑏

∅ = 415000000

0,75 = 553333333,3 Nmm

Syarat Kuat Tekan Beton (Fc’)

Nilai √𝐹𝑐′ yang digunakan tidak boleh melebihi 25/3

(SNI 03-2847-2013)

√𝐹𝑐′ ≤ 25

3

√30 ≤ 25

3

5,477 N/mm2 ≤ 8,333 N/mm

2

369

Kekuatan geser pada beton :

Vu1 = 𝑀𝑛𝑡+𝑀𝑛𝑏

𝑙𝑛

= 553333333,3+553333333,3

4500 𝑚𝑚 = 245925,92 N

Vc = 0,17 [1 + 𝑁𝑢

14 𝑥 𝐴𝑔] . λ . √𝐹𝑐′ . bw . d

= 0,17 [1 + 1662493,64

14 𝑥 (400𝑥500)] . 1 . √30 . 400 . 339

= 201228,19 N

Vs min = 1/3 . bw . d

= 1/3 . 400 . 339

= 45200 N

Vs max = 1/3 . √𝐹𝑐′ . bw . d

= 1/3 . √30 . 400 . 339

= 247570,6 N

Cek Kondisi Penulangan Geser :

Kondisi 1 :

Vu ≤ 0,5 . ∅ . Vc → (Tidak Perlu Tulangan Geser)

245925,92 N ≥ 75460,57 N (Not OKE)

Kondisi 2 :

0,5 . Ø . Vc ≤ Vu ≤ Ø . Vc → (Tul. Geser Minimum)

370

75460,571 N ≤ 245925,92 N ≥ 150921,1 N (Not OKE)

Kondisi 3 :

Ø .Vc ≤ Vu ≤ Ø (Vc + Vsmin) → (Perlu Geser Minimum)

150921,14 N ≤ 245925,92 N ≤ 184821,14 N (Not OKE)

Kondisi 4 :

Ø (Vc + Vsmin) ≤ Vu ≤ Ø (Vc + Vsmax) → (Tul. Geser)

184821,14 N ≥ 245925,92 N ≤ 336599,09 N (OKE)

Kondisi 5 :

Ø (Vc + Vsmax) ≤ Vu ≤ Ø (Vc + 2Vsmax) → (Tu. Geser)

336599,09 N ≥ 245925,92 N ≤ 522277,03 N (Not OKE)

Maka perencanaan penulangan geser kolom diambil

berdasarkan kondisi 4

Jarak tulangan geser perlu (S perlu)

Vs perlu = 𝑉𝑢−ØVc

Ø

= 245925,92 −150921,1

0,75

= 327901,2346 N

Spasi tulangan : S max < d/2 < 600 mm

S max < 339/2 < 600 mm

S max < 169,5 < 600 mm

371

Maka Jarak S yang digunakan harus kurang dari 169,5

mm

Direncanakan menggunakan tulangan geser D12 – 50 mm

dengan 2 kaki, maka luasan tulangan geser :

Av = ¼ . ᴨ . D2 . n kaki

= 0,25 . ᴨ . 122 . 2

= 226,19 mm2

Av min = 𝑉𝑠 . 𝑆

𝐹𝑦 . 𝑑

= 327901,2346 . 50

240 . 339

= 201,5126 mm2

Syarat : Av min < Av

201,5126 mm2 < 226,19 mm

2 OKE

Cek Persyaratan SRPMM untuk kekuatan geser kolom

Berdasarkan SNI 03-2847-2013 pasal 21.3.5.2, spasi

maksimum sengkang ikat yang dipasang pada rentang Lo

dari muka hubungan balok-kolom So.

*Spasi So tersebut tidak boleh melebihi :

a. Delapan kali diameter tulangan longitudinal terkecil

So < 8 x Ølentur

50 mm < 8 x 22 mm

50 mm < 176 mm (memenuhi)

372

b. 24 kali diameter sengkang ikat

So < 24 x Øsengkang

50 mm < 24 x 10 mm


c. ½ dimensi penampang terkecil komponen struktur,

So < 1/2 x bw

50 mm < 1/2 x 400 mm


d. So < 300 mm


Dengan demikian dapat digunakan tulangan geser

kolom D12 – 50 mm.

*Panjang Lo tidak boleh kurang dari pada nilai terbesar

berikut ini :

a) Seperenam tinggi bersih kolom,

Lo= 1/6 x (4500) = 750 mm

b) Dimensi terbesar penampng kolom

Lo = 500 mm

c) Lo > 450mm

Maka dipakai Lo sebesar 750 mm

373

Sehingga dipasang sengkang sebesar Ø12 – 50 mm

sejarak 750 mm dari muka hubungan balok kolom.

*Sengkang ikat pertama harus dipasang pada jarak tidak

lebih daripada 0,5 x So = 0,5 x 100 mm = 50 mm dari

muka hubungan balok kolom.

*Spasi sengkang ikat pada seberang penampang kolom

tidak boleh melebihi 2 x So = 2 x 100 mm = 200 mm.

Maka pada daerah setelah sejarak Lo = 750 mm dari muka

hubungan balok kolom tetap dipasang sengkang sebesar Ø12 – 50

G. Perhitungan Sambungan Lewatan Vertikal Kolom

Berdasarkan SNI 03-2847-2013 pasal 12.16.1,

panjang lewatan minimum untuk sambungan lewatan

tekan adalah 0,071 x fy x db untuk fy = 420 atau

kurang. tetapi tidak kurang dari 300 mm.

0,071 x fy x db ≥ 300 mm

0,071 x 400 x 22 ≥ 300 mm

624,8 mm ≥ 300 mm (OKE)

Maka digunakan panjang lewatan sebesar 625 mm

H. Perhitungan Panjang Penyaluran Tulangan Kolom

Berdasarkan SNI 03-2847-2013 pasal 12.2.3, Panjang

penyaluran untuk tulangan D22 harus diambil sebesar :

Ld = [𝐹𝑦

1,1 . 𝜆 . √𝐹𝑐′

𝛹𝑡 𝛹𝑒 𝛹𝑠

((𝐶𝑏+𝐾𝑡𝑟)/𝑑𝑏)] 𝑥 𝑑𝑏

374

Ld = [400

1,1 . 1 . √30


((𝐶𝑏+𝐾𝑡𝑟)/22)] 𝑥 22

= [400

1,1 . 1 . √30 1𝑥1.5𝑥 1

((61+0)/22)] 𝑥 22 = 790,157 mm

Ld = 790,157 mm ≈ 800 mm

Fs = 60 % x fy

= 240 MPa

Fs > fy → ld pakai= 1,3 x 800 mm = 1100 mm

Gambar 4. 43. Detail Kolom K1

4.3.2. Perhitungan kolom K 2

a. Data Perencanaan

Tipe Kolom : K 2

As kolom : As 5 - C

Tinggi kolom atas : 3200 mm

Tinggi kolom bawah : 4500 mm

b kolom : 400 mm

h kolom : 600 mm

375


Modulus elastisitas beton (Ec) : 4700 √𝐹𝑐′ Modulus elastisitas baja (Es) : 200000 MPa

Kuat leleh tul.lentur (Fy lentur) : 400 MPa

Kuat leleh tul.geser ( Fy geser ) : 240 MPa

Diameter tul. lentur (Ø lentur ) : 22 mm

Diameter tul.geser (Ø geser ) : 10 mm

Tebal selimut beton : 40 mm

Jarak spasi tulangan sejajar : 40 mm

Faktor β1 : 0,85

Faktor reduksi lentur (Ø) : 0,65

Faktor reduksi geser (Ø) : 0,75

Maka tinggi efektif kolom

d = b – decking - Ø sengkang – ½ Ø tul lentur

d = 400 – 40 – 10 – ( ½.22 )

d = 339 mm

d’ = decking + sengkang + ½ Ø tul.lentur

d’ = 40 + 10 + ( ½ 22 )

d’ = 61 mm

d” = b – decking – Ø sengkang – ½ Ø tul lentur – ½ b

d” = 400 – 40 – 10 – ( ½ . 22 ) – ( ½ . 400 )

d” = 139 mm

b. Hasil output SAP 2000

Gaya aksial kolom

PDL ( Dead ) = 1222633,8 N

Pu ( 1,2 DL ) = 1,2 x 1222633,8 = 1467160,56 N

376

PLL ( Live ) = 260819,9N

Pu ( 1,6 L ) = 1,6 x 260819,9 = 417311,84 N

Pu Total = 1,2 D + 1,6 L = 1884472,4 N

Pu ( 1,2 + 0,25 SDs ) D + 0,9 Ex +3 Ey + 1 L

Pu = 1832216,2 N

Pu ( 1,2 + 0,25 SDs ) D + 3 Ex + 0,9 Ey + 1 L

Pu =1763768 N

Momen akibat beban gravitasi 1,2 DL + ,6 LL

Momen arah sumbu X

M2ns = 3059600 Nmm

M1ns = 545600 Nmm

377

Momen arah sumbu Y

M2ns = 47531300 Nmm

M1ns = 20962700 Nmm

Momen akibat pengaruh beban gravitasi

M1ns = adalah nilai yang lebih kecil dari momen –



M2ns = adalah nilai yang lebih besar dari momen –



Momen akibat pengaruh gaya gempa

Momen arah sumbu X

M2s = 275079800 Nmm

378

M1s = 208107500 Nmm

Momen arah Y

M2s = 307397600 Nmm

M1s = 158081500 Nmm

Momen akibat pengaruh gempa


kesamping yg terkesil dalam Nmm


kesamping yg terbesar dalam Nmm

c. Syarat gaya aksial kolom

Dalam SNI 03 – 2847 – 2013 pasal 21.2.2 gaya aksial

terfaktor maksimum yg bekerja pada komponen struktur

kolom tidak boleh lebih besar daripada Ag.fc’/10. Nila

lebih besar maka perhitungan harus menggunakan pasal

21.3.5 mengenai ketentuan kolom SRPMM

379

𝑃𝑢 ≤ 𝐴𝑔. 𝑓𝑐′

10

1884472,4 ≤ 400 𝑥 600 𝑥 30

10

1884472,4 > 72000 ( Menggunakan ketentuan

SRPMM )

d. Kontrol kelangsingan kolom

𝛽𝑑 = 1,2 𝐷𝐿

1,2 𝐷𝐿 + 1,6 𝐿𝐿

𝛽𝑑 = 1467160,56

1884472,4= 0,934

e. Perhitunga lentur kolom

Kolom 40 / 60

Ig = 0,7 x 1/12 x b x h3

Ig = 0,7 x 1/12 x 400 x 6003

Ig = 5040000000 mm4


1 + 𝛽𝑑

𝐸𝐼 = 0,4 𝑥 4700√30 𝑥 5040000000

1 + 0,934

𝐸𝐼 = 2,68308𝐸 + 13 Nmm2

Balok induk melintang 40 / 55

380

Ig = 0,7 x 1/12 x b x h3

Ig = 0,7 x 1/12 x 400 x 5503

Ig = 3882083333 mm4


1 + 𝛽𝑑

𝐸𝐼 = 0,4 𝑥 4700√30 𝑥 3882083333

1 + 0,96

𝐸𝐼 = 2,03914𝐸 + 13 Nmm2

Balok induk memanjang dan melintang 35 / 50

Ig = 0,7 x 1/12 x b x h3

Ig = 0,7 x 1/12 x 350 x 5003

Ig = 2552083333 mm4


1 + 𝛽𝑑

𝐸𝐼 = 0,4 𝑥 4700√30 𝑥2552083333

1 + 0,96

𝐸𝐼 = 1,34053𝐸 + 13 Nmm2

Sloof memanjang 35 / 55

Ig = 0,7 x 1/12 x b x h3

381

Ig = 0,7 x 1/12 x 350 x 5503

Ig = 1,78424E+13 mm4


1 + 𝛽𝑑

𝐸𝐼 = 0,4 𝑥 4700√30 𝑥1,78424𝐸 + 13

1 + 0,96

𝐸𝐼 = 1,78424𝐸 + 13 Nmm2

Sloof memanjang dan melintang 30 / 40

Ig = 0,7 x 1/12 x b x h3

Ig = 0,7 x 1/12 x 300 x 4003

Ig = 1120000000 mm4


1 + 𝛽𝑑

𝐸𝐼 = 0,4 𝑥 4700√30 𝑥1120000000

1 + 0,96

𝐸𝐼 = 5,88301𝐸 + 12 Nmm2

Kekakuan Kolom Atas

𝛹𝑎 =𝛴(𝐸𝑖 𝐿⁄ )𝑘𝑜𝑙𝑜𝑚 𝑎𝑡𝑎𝑠

(𝐸𝐼 𝐿⁄ )𝐵1+ (𝐸𝐼 𝐿⁄ )𝐵1

+ (𝐸𝐼 𝐿⁄ )𝐵1+ (𝐸𝐼 𝐿⁄ )𝐵1

𝛹𝑎 = 0,58432

Kekakuan Kolom Bawah

382

𝛹𝑏 =𝛴(𝐸𝑖 𝐿⁄ )𝑘𝑜𝑙𝑜𝑚 𝑏𝑎𝑤𝑎ℎ

(𝐸𝐼 𝐿⁄ )𝑆1+ (𝐸𝐼 𝐿⁄ )𝑆1

+ (𝐸𝐼 𝐿⁄ )𝑆1+ (𝐸𝐼 𝐿⁄ )𝑆1

𝛹𝑏 = 1,13

Gambar 4. 44. Faktor panjang efektif (K)

Didapatkan nilai K = 1,41

Menghitung radius girasi

r =0,2887 h (SNI 03 – 2847 -2013 10.10.7)

383

r = 0,2887 x 600

r = 180 mm

Kontrol Kelangsingan

𝑘 𝑥 𝐿𝑢

𝑟 ≤ 22 → Pengaruh kelangsingan diabaikan

𝑘 𝑥 𝐿𝑢

𝑟 ≥ 22 → Pengaruh kelangsingan tidak dapat

diabaikan

1,41 𝑥 4500

180 𝑚𝑚= 35 ≥ 22 → Pengaruh kelangsingan tidak

dapat diabaikan

Peninjauan kolom akibat momen arah X


dalam arah X sebagai berikut:

Kombinasi gempa (0,9 – 0,2 SDs) D + 3 Ex + 0,9 Ey

M2s = 275079800Nmm

M1s = 208107500 Nmm


M2ns = 3059600 Nmm

M1ns =545600 Nmm



𝐾. 𝐿𝑢2

384

𝑃𝑐 = 𝜋2𝑥2,68308𝐸 + 13

1,41 𝑥 45002

𝑃𝑐 = 6577638,493𝑁


𝛴𝑃𝑐 = 16 𝑥 6577638,493 = 105242215,9 𝑁

𝑃𝑢 = 1884472,4 𝑁

𝛴𝑃𝑢 = 16 𝑥 1884472,4 = 30151558,4 𝑁


𝛿𝑠 = 1

1 − 𝛴𝑃𝑢 0,75. 𝛴𝑃𝑐⁄

𝛿𝑠 = 1

1 − 30151558,4 0,75𝑥 105242215,9⁄

𝛿𝑠 = 1,62

Pembesaran Momen

M1 = M1ns + δM1s

M1 = 545600 + 1,62x208107500 = 337286804,9 Nmm

M2 = M2ns + δM2s

M2 = 3059600+1,62x275079800 = 448169474,9 Nmm


Nmm

385


interaksi


μh = 600 – 2.40 – 2.10 – 22 = 478

μ = μh/h kolom = 478/600 = 0,796 = 0,8

Sumbu vertical

𝑃𝑢

𝑏. ℎ=1884472,4

500.400= 7,85

Sumbu Horizontal

𝑀𝑢

𝑏. ℎ2=410415330,9

600. 4002= 4,7





386

As perlu = 0,03 x 400 x 600 = 7200 mm2



2 = 380.133




𝑛 = 7200

380,133 ≈ 20 𝑏𝑢𝑎ℎ



2= 7602,65 mm

2

Kontrol


7602,65 mm2 > 7200 mm

2 (Memenuhi)



𝑏 𝑥 ℎ𝑥100% =

7602,65

400 𝑥 600 𝑥 100 %

3,167 % < 8 % ( Memenuhi )


𝑀𝑛 = 𝑀𝑢

∅= 448169474,9

0,65= 631408201,4 𝑁𝑚𝑚

𝑃𝑛 = 𝑃𝑢

∅= 1884472,4

0,65= 2899188,308 𝑁𝑚𝑚

387


𝑃𝑛= 631408201,4

2899188,308= 217,788 𝑚𝑚

𝑒 𝑚𝑖𝑛 = 15,24 + 0,03 ℎ

𝑒 𝑚𝑖𝑛 = 15,24 + 0,03 𝑥 600 = 33,24𝑚𝑚

Cek Kondisi Balance


d = 600 – 40 – 10 – ½ 22 = 539 mm

d’ = 40 + 10 + ½ 22 = 61 mm

d” = 600 – 40 -10 – ½ x 22 – ½ x 500 = 240,5 mm

Xb = 600

600+𝑓𝑦𝑥 𝑑 =

600

600+400𝑥 539 = 323,4 𝑚𝑚

388

ab = 0,85.Xb = 0,85 x 323,4 = 274,89 mm

Cs’ = As’ ( Fy – 0,85 fc’ )

Cs’ = 5321,858 ( 400 – 0,85 x 30 ) = 1993036 N

T = As,fy

T = 5321,858 x 400 = 2128743,182 N

Cc’ = 0,85.β1.fc’.b.Xb

Cc’ = 0,85 x 0,85 x 30 x 400 x 323,4 = 2803878 N

Pb = Cc’ + Cs’ – T

Pb = 2803878 + 1993036 - 2128743,182 =2668170,622

N

Mb = Cc’ ( d – d’ – d”) + Cs’ (d – d’ – d” ) + T.d”

Mb = 1651229764 Nmm

eb = mb / pb =1651229764 /2668170,622= 618,862 mm

Syarat





389


X = 0,54 d / 0,85

X = 0,54 x 539 / 0,85 = 342,424 mm

a = 0,85 X

a = 0,85 x 342,424 = 291,06 mm

εs = (d/x – 1) . 0,003

εs = (539/342,424 – 1 ) x 0003 = 0,001722

εy = fy / Es = 400 / 200000 = 0,002

fs = (d/x – 1) . 600

fs = (439/278,8491 – 1 ) x 600 = 344,44 MPa

390

Syarat

εs < εy

0,00172 < 0,002 (memenuhi)

fs < fy

344,44 < 400 (memenuhi)

Cs’ = As’(fy – 0,85fc)

Cs’= 5321,858x ( 400 – 0,85 x fc’) = 1993035,804 N

T = As (d/x – 1).600 = 1833084,407 N

Cc’ = 0,85.β1.fc’.b.X

Cc’ = 0,85 x 0,85 x 30 x 400 x 342,424 =2968812 N

P = Cc’ + Cs’ – T

P = 2968812 + 1993035,804 - 1833084,407

P =3128763,397 N

Mn = Cc’ ( d – d’ – a/2) + Cs’ (d – d’ – d” ) + T.d”

Mn = 1619295653 Nmm

Mn Terpasang > Mn

1619295653 > 689491499,9 (memenuhi)

391

Peninjauan kolom akibat momen arah Y


dalam arah Y sebagai berikut:


M2s = 307397600 Nmm

M1s = 158081500 Nmm


M2ns = 47531300 Nmm

M1ns = 20962700 Nmm



𝐾. 𝐿𝑢2

𝑃𝑐 = 𝜋2𝑥 2,68308𝐸 + 13

1,41 𝑥 45002−

𝑃𝑐 = 6577638,493 𝑁


𝛴𝑃𝑐 = 16 𝑥 6577638,493 = 105242215,9 𝑁

𝑃𝑢 = 1884472,4 𝑁

𝛴𝑃𝑢 = 16 𝑥 1884472,4 = 30151558,4 𝑁


𝛿𝑠 = 1

1 − 𝛴𝑃𝑢 0,75. 𝛴𝑃𝑐⁄

392

𝛿𝑠 = 1

1 − 28267086 0,75 𝑥 105242215,9⁄

𝛿𝑠 = 1,618

Pembesaran Momen

M1 = M1ns + δM1s

M1 = 20962700 +1,618 x 158081500 = 276756243,1

Nmm

M2 = M2ns + δM2s

M2 = 47531300 +1,618 x307397600 = 544934989

Nmm

Digunakan momen terbesar yaitu M2 = 544934989 Nmm


interaksi


μh = 600 – 2.40 – 2.10 – 22 = 478

μ = μh/h kolom = 478/600 = 0,796 = 0,8

Sumbu vertical

𝑃𝑢

𝑏. ℎ=1884472,4

400.600= 7,85

Sumbu Horizontal

𝑀𝑢

𝑏. ℎ2=502745292,6

400. 6002= 3,8

393





As perlu = 0,02 x 400 x 600 = 4800 mm2



2 = 380.133




𝑛 = 4800

380,133≈ 14 𝑏𝑢𝑎ℎ



2= 5321,86 mm

2

Kontrol


394

5321,86 mm2 > 4800 mm

2 (Memenuhi)



𝑏 𝑥 ℎ𝑥100% =

4800

400 𝑥 600 𝑥 100 %

2,217 % < 8 % ( Memenuhi )


𝑀𝑛 = 𝑀𝑢

∅= 544934989

0,65= 838361521,5 𝑁𝑚𝑚

𝑃𝑛 = 𝑃𝑢

∅= 1884472,4

0,65= 2899188,308 𝑁𝑚𝑚


𝑃𝑛= 773454296,3

2557682,523= 266,783 𝑚𝑚

𝑒 𝑚𝑖𝑛 = 15,24 + 0,03 ℎ

𝑒 𝑚𝑖𝑛 = 15,24 + 0,03 𝑥 600 = 33,24𝑚𝑚

395

Cek Kondisi Balance


d = 600 – 40 – 10 – ½ 22 = 539 mm

d’ = 40 + 10 + ½ 22 = 61 mm

d” = 600 – 40 -10 – ½ x 22 – ½ x 600 = 239 mm

Xb = 600

600+𝑓𝑦𝑥 𝑑 =

600

600+400𝑥 539 = 323,4 𝑚𝑚

ab = 0,85.Xb = 0,85 x 323,4 = 274,89 mm

Cs’ = As’ ( Fy – 0,85 fc’ )

Cs’ = 2847194,006 N

396

T = As,fy

T = 3041061,689 N

Cc’ = 0,85.β1.fc’.b.Xb

Cc’ = 0,85 x 0,85 x 30 x 400 x 323,4 = 2803878 N

Pb = Cc’ + Cs’ – T

Pb =2803878 +2847194,006 - 3041061,689

Pb =2610010,317 N

Mb = Cc’ ( d – d’ – d”) + Cs’ (d – d’ – d” ) + T.d”

Mb = 2077419953 Nmm

eb = mb / pb = 2077419953/2610010,317 = 795,943 mm

Syarat





397


X = 0,54 d / 0,85

X = 0,54 x 539 / 0,85 =342,4235294 mm

a = 0,85 X

a = 0,85 x 342,4235294 = 291,06 mm

εs = (d/x – 1) . 0,003

εs = (539/291,06 – 1 ) x 0003 = 0,001722

εy = fy / Es = 400 / 200000 = 0,002

fs = (d/x – 1) . 600

fs = (439/278,8491 – 1 ) x 600 = 344,44 MPa

398

Syarat

εs < εy

0,00172 < 0,002 (memenuhi)

fs < fy

344,44 < 400 (memenuhi)

Cs’ = As’(fy – 0,85fc)

Cs’= 2847194,006 N

T = As (d/x – 1).600 =2618692,01 N

Cc’ = 0,85.β1.fc’.b.X

Cc’ = 0,85 x 0,85 x 30 x 400 x 342,424 = 2968812 N

P = Cc’ + Cs’ – T

P = 3197313,996 N

Mn = Cc’ ( d – d’ – a/2) + Cs’ (d – d’ – d” ) + T.d”

Mn = 2015892826 Nmm

Mn Terpasang > Mn

2015892826 > 773454296,3 (memenuhi)

Sehingga untuk kolom K- A digunakan penulangan pada

arah sumbu X sebesar 20 D 22 dan pada arah sumbu Y

sebesar 14 D 22

399

g. Perhitungan Geser Kolom

Gambar 4. 47. Hasil analisa PCAcol

Mut = 563 KNm = 563000000 Nmm

Mub = 563 KNm = 563000000 Nmm

Mnt = 𝑀𝑢𝑡

∅ =

563000000

0,75 = 750666666,7 Nmm

Mnb = 𝑀𝑢𝑡

∅ =

563000000

0,75 = 750666666,7 Nmm

Syarat Kuat Tekan Beton (Fc’)

Nilai √𝐹𝑐′ yang digunakan tidak boleh melebihi 25/3

(SNI 03-2847-2013)

√𝐹𝑐′ ≤ 25

3

√30 ≤ 25

3

5,477 N/mm2 ≤ 8,333 N/mm

2

Kekuatan geser pada beton :

Vu1 = 𝑀𝑛𝑡+𝑀𝑛𝑏

𝑙𝑛

400

= 750666666,7+ 750666666,7

4500 𝑚𝑚 = 333629,6296 N

Vc = 0,17 [1 + 𝑁𝑢

14 𝑥 𝐴𝑔] . λ . √𝐹𝑐′ . bw . d

= 0,17 [1 + 1884472

14 𝑥 (400𝑥600)] . 1 . √30 . 400 . 539

= 313343,6024 N

Vs min = 1/3 . bw . d

= 1/3 . 400 . 539

= 71866,7 N

Vs max = 1/3 . √𝐹𝑐′ . bw . d

= 1/3 . √30 . 400 . 539

= 393630 N

Cek Kondisi Penulangan Geser :

Kondisi 1 :

Vu ≤ 0,5 . ∅ . Vc → (Tidak Perlu Tulangan Geser)

333629,6296 N ≥ 117504 N (Not OKE)

Kondisi 2 :

0,5 . Ø . Vc ≤ Vu ≤ Ø . Vc → (Tul. Geser Minimum)

117504 N ≤ 333629,6296 N ≥ 235008 N (Not OKE)

401

Kondisi 3 :

Ø .Vc ≤ Vu ≤ Ø (Vc + Vsmin) → (Perlu Geser Minimum)

235008 N ≤ 333629,6296 N ≤ 288908 N (Not OKE)

Kondisi 4 :

Ø (Vc + Vsmin) ≤ Vu ≤ Ø (Vc + Vsmax) → (Tul. Geser)

288908 N < 333629,6296 N ≤50667955732 N (OKE)

Kondisi 5 :

Ø (Vc + Vsmax) ≤ Vu ≤ Ø (Vc + 2Vsmax) → (Tu. Geser)

50667955732N ≥ 333629,6296 ≤ 50668250955 N (Not

OKE)

Maka perencanaan penulangan geser kolom diambil

berdasarkan kondisi 4

Jarak tulangan geser perlu (S perlu)

Vs perlu = 𝑉𝑢−ØVc

Ø

= 333629,6296 − 235007,7

0,75

=86458,8 N

Spasi tulangan : S max < d/2 < 600 mm

S max < 339/2 < 600 mm

S max < 169,5 < 600 mm

402

Maka Jarak S yang digunakan harus kurang dari 169,5

mm

Direncanakan menggunakan tulangan geser D12 – 50 mm

dengan 2 kaki, maka luasan tulangan geser :

Av = ¼ . ᴨ . D2 . n kaki

= 0,25 . ᴨ . 122 . 2

= 226,195 mm2

Av min = 𝑉𝑠 . 𝑆

𝐹𝑦 . 𝑑

= 171,94 mm2

Syarat : Av min < Av

171,94 mm2 < 226,195 mm

2 OKE

Cek Persyaratan SRPMM untuk kekuatan geser kolom

Berdasarkan SNI 03-2847-2013 pasal 21.3.5.2, spasi

maksimum sengkang ikat yang dipasang pada rentang Lo

dari muka hubungan balok-kolom So.

*Spasi So tersebut tidak boleh melebihi :

e. Delapan kali diameter tulangan longitudinal terkecil

So < 8 x Ølentur

50 mm < 8 x 22 mm


403

f. 24 kali diameter sengkang ikat

So < 24 x Øsengkang

50 mm < 24 x 10 mm


g. ½ dimensi penampang terkecil komponen struktur,

So < 1/2 x bw

50 mm < 1/2 x 400 mm


h. So < 300 mm


Dengan demikian dapat digunakan tulangan geser

kolom D10 – 100 mm.

*Panjang Lo tidak boleh kurang dari pada nilai terbesar

berikut ini :

a) Seperenam tinggi bersih kolom,

Lo= 1/6 x (4500) = 750 mm

b) Dimensi terbesar penampng kolom

Lo = 500 mm

c) Lo > 450mm

Maka dipakai Lo sebesar 750 mm

404

Sehingga dipasang sengkang sebesar Ø10 – 100 mm

sejarak 750 mm dari muka hubungan balok kolom.

*Sengkang ikat pertama harus dipasang pada jarak tidak

lebih daripada 0,5 x So = 0,5 x 100 mm = 50 mm dari

muka hubungan balok kolom.

*Spasi sengkang ikat pada seberang penampang kolom

tidak boleh melebihi 2 x So = 2 x 100 mm = 200 mm.

Maka pada daerah setelah sejarak Lo = 750 mm dari muka

hubungan balok kolom tetap dipasang sengkang sebesar Ø10 –

100

G. Perhitungan Sambungan Lewatan Vertikal Kolom

Berdasarkan SNI 03-2847-2013 pasal 12.16.1,

panjang lewatan minimum untuk sambungan lewatan

tekan adalah 0,071 x fy x db untuk fy = 420 atau

kurang. tetapi tidak kurang dari 300 mm.

0,071 x fy x db ≥ 300 mm

0,071 x 400 x 22 ≥ 300 mm

624,8 mm ≥ 300 mm (OKE)

Maka digunakan panjang lewatan sebesar 625 mm

H. Perhitungan Panjang Penyaluran Tulangan Kolom

Berdasarkan SNI 03-2847-2013 pasal 12.2.3, Panjang

penyaluran untuk tulangan D22 harus diambil sebesar :

Ld = [𝐹𝑦

1,1 . 𝜆 . √𝐹𝑐′


((𝐶𝑏+𝐾𝑡𝑟)/𝑑𝑏)] 𝑥 𝑑𝑏

405

Ld = [400

1,1 . 1 . √30


((𝐶𝑏+𝐾𝑡𝑟)/22)] 𝑥 22

= [400

1,1 . 1 . √30 1𝑥1.5𝑥 1

((61+0)/22)] 𝑥 22 = 790,157 mm

Ld = 790,157 mm ≈ 800 mm

Fs = 60 % x fy

= 240 MPa

Fs > fy → ld pakai= 1,3 x 800 mm = 1100 mm

Gambar 4. 48. Detail Kolom K2

406

4.4. Perhitungan Pondasi

Pondasi yang digunakan dalam perancanaan ini yaitu

pondasi tiang pancang. Spesifikasi yang didapat, berdasarkan data

brosur tiang pancang PT. Wijaya Karya Beton dengan spesifikasi

tiang pancang sebagai berikut :

Tipe = Spun Pile Class A1

Diameter tiang = 0,35 m

Tebal selimut tiang = 0,065 m

Pijin bahan = 93,1 Ton

4.4.1. Perhitungan daya dukung tanah

Data perencanaan :

Kedalaman tiang = 12,5 m

Luas tiang (Ap) = ¼ . π . d2

= ¼ . 3,14 . (0,35 m)2 = 0,1 m

2

Luas selimut tiang (Ast) = π . d

= 3,14 . 0,35 m = 1,1 m2

Tabel 4. 2. Hasil perhitungan Pijin tanah

2,5 16 2,5 Tak pakai

5 21 2,5 Tak pakai

7,5 37 2,5 Tak pakai

10 43 2,5 Tak pakai

12,5 60 2,5 Tak pakai

15 58 2,5 Pakai

17,5 57 2,5 Tak pakai

20 60 2,5 Tak pakai

22,5 60 2,5 Tak pakai

25 60 2,5 Tak pakai

27,5 60 2,5 Tak pakai

30 60 2,5 Tak pakaiS 2400 10,0 25,0 259 133,82

S 2400 10,0 25,0 234 128,32

S 2400 10,0 25,0 209 122,82

S 2400 10,0 25,0 184 117,32

S 2400 10,0 25,0 159 111,82

S 2280 10,0 25,0 134 102,48

S 2320 10,0 25,0 109 98,26

S 2400 10,0 25,0 84 95,33

S 1720 8,6 21,5 59 68,03

S 1480 7,4 18,5 37 55,60

19 31,01

Pijin

tanah

S 640 3,2 8,0 8 22,28

Depth

(m)

Jenis

tanah C/S

N

SPTli qc (t/m2) fi (t/m2) li.fi (t/m)

S 840 4,2 10,5

𝑙𝑖.𝑓𝑖(t/m)



407

Dimana :

C = Clay/Lempung

S = Sand/Pasir

N = Jumlah pukulan

li = Panjang segmen tiang yang ditinjau

qc = 20 N untuk Lempung

= 40 N untuk Pasir

fi = Gaya geser pada selimut segmen tiang

= N maksimum 12 Ton/m2, untuk Clay

= N/5 maksimum 10 Ton/m2, untuk Sand

Pijin tanah = qc . Ap

FK1+

( li . fi) . Ast

FK2

FK1 = 3

FK2 = 5

4.4.2. Perhitungan pondasi tipe 1 (P1)

Didapat output dari SAP 2000 pada joint 29

Akibat beban tetap (1DL + 1LL)

P = 134,784 Ton

Akibat beban sementara (1DL + 0,75LL + 0,7Ex +

0,21Ey)

P = 131,741 Ton


0,7Ey)

P = 122,522 Ton

a. Perhitungan kebutuhan tiang pancang

Perhitungan jumlah tiang pancang, dimana beban

pondasi belum ditambahkan berat sendiri poer.

Pmax = 134,784 Ton (1D + 1L)

n =Pmax

Pijin=134,784 Ton

95,33 Ton= 1,414 ≈ 2 buah

Direncanakan tiang pancang berjumlah 2 buah.

408

b. Perencanaan dimensi poer

Berdasarkan buku “Desain Pondasi Tahan Gempa”

dalam mencari jarak antar tiang pancang (S) dan jarak

tiang pancang ke tepi poer (S’) adalah :

Jarak antar tiang pancang (S) :

2,5 D ≤ S ≤ 3 D

88 cm ≤ S ≤ 105 cm

Maka S pakai = 90 cm

Jarak tiang pancang ke tepi poer (S’) :

1,5 D ≤ S’ ≤ 2 D

53 cm ≤ S’ ≤ 70 cm

Maka S’ pakai = 60 cm

Dimensi poer yang dipakai adalah 2,1 m x 1,2 m.

c. Pengecekan ulang kebutuhan tiang pancang

Cek ulang kebutuhan tiang pancang dimana beban

pondasi ditambahkan dengan berat poer. Tebal poer

diasumsikan sebesar 550 mm.

Pmax = 134,784 Ton

Berat poer :

0,55 m . 2,1 m . 1,2 m . 2,4 Ton/m3 = 3,3264 Ton +

Pmax’ = 138,11 Ton

n =Pmax′

Pijin=138,11 Ton

95,33 Ton= 1,4 ≈ 2 buah

Setelah beban pondasi ditambahkan berat sendiri poer

didapatkan bahwa jumlah tiang pancang yang diperlukan

sebanyak = 2 buah.

409

d. Perhitungan daya dukung tanah berdasarkan efisiensi


perhitungan daya dukung tanah berdasarkan efisiensi

adalah :

η = 1 − ArctagD

S [(n − 1)m + (m − 1)n

90 .m . n]

Dimana :

D = Diameter tiang pancang

S = Jarak antar tiang pancang

m = banyaknya tiang dalam kolom

n = banyaknya tiang dalam baris

η = 1 − Arctag0,35

0,9 [(2 − 1)1 + (1 − 1)2

90 . 1 .2]

𝜂 = 0,882

Pijin tanah terkoreksi = η . Pijin tanah

= 0,882 . 95,33 Ton

= 84,08 Ton

Kontrol : Pijin tanah terkoreksi < Pijin bahan

84,08 Ton < 93,1 Ton (Memenuhi)

e. Perhitungan daya dukung tiang dalam kelompok

Berdasarkan hasil analisa SAP2000 didapatkan gaya-

gaya dalam joint 29 yaitu :

Akibat beban tetap (1D + 1L)

P = 134,784 Ton

My = -1,131 Ton-m

Mx = 0,706 Ton-m

410

Jarak As tiang ke titik berat susunan kelompok tiang :

Gambar 4. 49. Jarak As tiang ke titik berat susunan kelompok tiang

No. X X2

1 0,45 m 0,2025 m

2 -0,45 m 0,2025 m

x2 0,405 m

Beban yang diterima pada satu tiang pancang :

P = Pu

np ±

My. X

ny. x2 ±

Mx. Y

nx. y2

P1 = 134,784 Ton

2+ (−1,131 Tonm) . 0,45 m

1 . 0,405 m

P1 = 66,135 Ton

P2 = 134,784 Ton

2+ (−1,131 Tonm) . (−0,45 m)

1 . 0,405 m

P2 = 68,649 Ton

Beban maksimum yang diterima pada satu tiang

pancang adalah, P2 = 68,649 Ton.

Kontrol : P 1 tiang < Pijin tanah terkoreksi

: 68,649 Ton < 84,08 Ton (Memenuhi)

411

Berdasarkan PPIUG 1983 Tabel 1.1, untuk beban tetap

daya dukung yang diizinkan pada tanah keras yaitu

sebesar ≥ 5 Kg/cm2.

Daya dukung =P 1 tiang

Ap + Ast=

68,649 Ton

(0,1 m2 + 1,1 m2)

Daya dukung = 57,41 Ton/m2 = 5,741 Kg/cm

2

Kontrol : Daya dukung ≥ 5 Kg/cm2

: 5,741 Kg/cm2 ≥ 5 Kg/cm

2 (Memenuhi)

Akibat beban sementara (1D + 0,75L + 0,7Ex +

0,21Ey)

P = 131,741 Ton

My = -7,456 Ton-m

Mx = 2,16 Ton-m



No. X X2

1 0,45 m 0,2025 m

2 -0,45 m 0,2025 m

x2 0,405 m

412


P = Pu

np ±

My. X

ny. x2 ±

Mx. Y

nx. y2

P1 = 131,741 Ton

2+ (−7,456 Tonm) . 0,45 m

1 . 0,405 m

P1 = 57,586 Ton

P2 = 131,741 Ton

2+ (−7,456 Tonm) . (−0,45 m)

1 . 0,405 m

P2 = 74,155 Ton





Berdasarkan PPIUG 1983 Tabel 1.1, untuk beban

sementara dengan tanah keras daya dukung tanah

diperbolehkan unutk dinaikkan sebesar 50%.

Kontrol : P 1 tiang < Pijin tanah terkoreksi . 1,5

: 74,155 Ton < 126,1132 Ton (Memenuhi)


0,7Ey)

P = 122,522 Ton

My = -3,556 Ton-m

Mx = 6,141 Ton-m

413



No. X X2

1 0,45 m 0,2025 m

2 -0,45 m 0,2025 m

x2 0,405 m


P = Pu

np ±

My. X

ny. x2 ±

Mx. Y

nx. y2

P1 = 122,522 Ton

2+ (−3,556 Tonm) . 0,45 m

1 . 0,405 m

P1 = 57,31 Ton

P2 = 122,522 Ton

2+ (−3,556 Tonm) . (−0,45 m)

1 . 0,405 m

P2 = 65,212 Ton





414





: 65,212 Ton < 126,1132 Ton (Memenuhi)

f. Perhitungan tebal poer

Dalam perhitungan tebal poer, koefisien d (tinggi

manfaat poer) sangat berpengaruh terhadap syarat kuat

geser nominal beton poer.

Berdasarkan SNI 2847-2013 Pasal 15.7, tebal fondasi

tapak diatas tulangan bawah tidak boleh kurang dari 300

mm untuk fondasi tapak diatas tiang fondasi. Dan juga

berdasarkan SNI 2847-2013 Pasal 7.7.1 butir (a), selimut

beton untuk beton yang dicor diatas tanah dan selalu

berhubungan dengan tanah sebesar 75 mm.

Maka perhitungan tinggi manfaat (d) dilakukan

sebagai berikut :

Gambar 4. 52. Tinggi manfaat poer

Tebal poer rencana = 550 mm

Tinggi manfaat = Tebal poer rencana - selimut beton

= 550 mm - 75 mm = 475 mm

Kontrol : Tinggi manfaat > 300 mm

: 475 mm > 300 mm (Memenuhi)

415

- Kontrol geser satu arah akibat kolom

Didapat beban maksimum dari hasil analisa

SAP2000 dengan kombinasi desain kekuatan yaitu :

Pu max = 172,237 Ton

Dimensi kolom = 40/50 cm

Untuk mencari gaya geser satu arah dihitung

dengan persamaan berikut :

Vu = σ . hw . L’

Dimana :

σ = P/Luasan poer

hw = Panjang tegak lurus sumbu yang ditinjau

L’ = Panjang penampang kritis geser satu arah

Arah X

Gambar 4. 53. Daerah kritis gaya satu arah

σ = 172,237 Ton / (1,2 m . 2,1 m) = 68,35 Ton/m2

hw = 1,2 meter

L’ = (1/2 . bw) - (1/2 . lebar kolom) - d

= (1/2 . 2,1) - (1/2 . 0,5 m) - 0,475 m

= 0,325 m

Vu = 68,35 Ton/m2 . 1,2 m . 0,325 m = 26,66 Ton

416

Cek kekuatan penampang :

Vc = 0,17 . λ . √fc′ . bw . d Nilai λ = 1 untuk beton normal

(SNI 2847-2013 Pasal 8.6.1)

Vc = 0,17 . λ . √fc′ . bw . d

Vc = 0,17 . 1 . √30 MPa . 1,2 m . 0,475 m

Vc = 53,07 Ton

Kontrol : Vu ≤ øVc

ø = 0,75 untuk geser

(SNI 2847-2013 Pasal 9.3.2.3)


: 26,66 Ton ≤ (0,75 . 53,07 Ton)

: 26,66 Ton ≤ 39,81 Ton (Memenuhi)

Dari hasil kontrol diatas maka poer tidak perlu

tulangan geser, karena penampang poer mampu

menahan gaya geser yang terjadi.

- Kontrol geser dua arah

Akibat kolom

Dalam kontrol geser dua arah, Vu yang terjadi harus

lebih kecil dari persamaan yang menghasilkan nilai

Vc terkecil berdasarkan SNI 2847-2013 Pasal

11.11.2.1 butir (a), (b), (c).

Untuk mencari gaya geser dua arah dihitung


Vu = σ . At

Dimana :

σ = P/Luasan poer

417

At = Luas tributari geser dua arah

Gambar 4. 54. Daerah kritis gaya dua arah akibat kolom

σ = 172,237 Ton / (1,2 m . 2,1 m) = 68,35 Ton/m2

At = Luas poer - Luas tributari kolom

= (1,2 m . 2,1 m) - [(0,4 m + 0,475 m)*(0,5 m +

0,475 m)]

= 2,52 m2 - 0,85 m

2 = 1,67 m

2

Vu = 68,35 ton/m2 . 1,67 m

2 = 113,93 Ton

Cek persamaan 1

Vc1 = 0,17 . (1 + 2

β) . λ . √fc′ . b0 . d

Dimana :

β = an/bn

an = Sisi panjang kolom

bn = Sisi pendek kolom

b0 = Keliling penampang kritis

d = Tinggi manfaat

β = an/bn = 500 mm/400 mm = 1,25

b0 = [2 . (0,4 + 0,475)] + [2 . (0,5 + 0,475 )]

= 2,08 m = 2080 mm

d = 475 mm

418

Vc1 = 0,17 . (1 + 2

1,25) . 1 . √30 . 2080 . 475

Vc1 = 239,19 Ton

Cek persamaan 2

Vc2 = 0,083 . (as d

b0+ 2) . λ . √fc′ . bo . d

as = 40 (kolom interior)

= 30 (kolom tepi)

= 20 (kolom sudut)

Vc2 = 0,083 . (40 . 475

2080+ 2) . 1 . √30 . 2080 . 475

Vc2 = 500,12 Ton

Cek persamaan 3

Vc3 = 0,33 . λ . √fc′ . b0 . d

Vc3 = 0,33 . 1 . √30 . 2080 . 475

Vc3 = 178,58 Ton

Dari ketiga persamaan diatas dipilih nilai yang

terkecil yaitu Vc3 = 178,58 Ton.


: 113,93 Ton ≤ (0,75 . 178,58 Ton)

: 113,93Ton ≤ 133,93 Ton (Memenuhi)

Akibat tiang pancang




11.11.2.1 butir (a), (b), (c).

419



Vu = σ . At

Dimana :

σ = P/Luasan poer


Beban yang digunakan untuk geser akibat tiang

pancang yaitu dari kombinasi tegangan izin 1D +1L :

Pu = 134,784 Ton

Diubah menjadi ultimate dengan dinaikkan

sebesar 30% maka menjadi :

Pu = 134,784 Ton . 1,3 = 175,22 Ton

Gambar 4. 55. Daerah kritis gaya dua arah akibat tiang pancang

σ = 175,22 Ton / (1,2 m . 2,1 m) = 69,53 Ton/m2

At = Luas poer - Luas tributari pancang

= (1,2 m . 2,1 m) - [(0,35 m + 0,475 m)2 . π .

0,25

= 2,52 m2 - 0,53 m

2 = 1,99 m

2

Vu = 69,53 ton/m2 . 1,99 m

2 = 138,05 Ton

420

Cek persamaan 1

Vc1 = 0,17 . (1 + 2

β) . λ . √fc′ . b0 . d

Dimana :

β = an/bn




d = Tinggi manfaat

β = an/bn = 500 mm/400 mm = 1,25

b0 = (0,35 m + 0,475 m) . π = 2,592 m = 2592 mm

d = 475 mm

Vc1 = 0,17 . (1 + 2

1,25) . 1 . √30 . 2592 . 475

Vc1 = 298,04 Ton

Cek persamaan 2

Vc2 = 0,083 . (as d

b0+ 2) . λ . √fc′ . bo . d


= 30 (kolom tepi)

= 20 (kolom sudut)

Vc2 = 0,083 . (40 . 475

2592+ 2) . 1 . √30 . 2592 . 475

Vc2 = 522,22 Ton

Cek persamaan 3

Vc3 = 0,33 . λ . √fc′ . b0 . d

Vc3 = 0,33 . 1 . √30 . 2592 . 475

421

Vc3 = 222,52 Ton




: 138,05 Ton ≤ (0,75 . 222,52 Ton)

: 138,05 Ton ≤ 166,89 Ton (Memenuhi)

g. Perhitungan tulangan lentur poer

Dalam perencanaan tulangan lentur poer, poer

diasumsikan sebagai balok kantilever jepit dengan

perletakan jepit pada kolom yang dibebani oleh reaksi

tiang pancang dan berat sendiri poer.

Data perencanaan :

Dimensi poer = 1,2 m x 2,1 m

Jumlah tiang pancang = 2 buah




Diameter tul.lentur = 13 mm


Tebal poer = 550 mm

β = 0,85

ϕ = 0,9

(SNI 2847-2013 Pasal 9.3.2)

Pembebanan yang terjadi pada poer adalah :

Arah X :

B1 = 800 mm

B2 = 525 mm

B3 = 275 mm

422

Arah Y :

B1 = 400 mm

B2 = 525 mm

B3 = 0 mm

Penulangan poer arah X

Gambar 4. 56. Penulangan poer P1 arah X

Beban yang terjadi :

Berat poer = 0,55 m . 1,2 m . 2400 Kg/m3 . b1

= 0,55 m . 1,2 m . 2400 Kg/m3 . 0,8 m

= 1267,2 Kg

Pmax akibat tiang pancang dari bawah akibat beban

sementara (1D + 0,75L + 0,7Ex + 0,21Ey) :

Pmax = 74,155 Ton = 74155 Kg

423

Momen yang terjadi :

M poer = Berat poer . B1/2

= -1267,2 Kg . (0,8 m/2)

= -506,88 kgm

M tiang = Pmax . B3

= 74155 Kg . 0,275 m

= 20392,61 Kgm

M total = -506,88 Kgm + 20392,61 Kgm

= 19885,73 Kgm

= 198857297 Nmm

Tinggi manfaat :


dx = tebal plat - selimut beton - ½ D = 550 mm - 75 mm - ½ 13 mm

= 468,5 mm

dy = tebal plat - selimut beton - D - ½ D = 550 mm - 75 mm - 13 mm - ½ 13 mm

= 455,5 mm

Tulangan perlu maksimum dan minimum :

424

ρmin = 1,4

fy= 1,4

400= 0,0035

ρb = 0,85 . fc′. β

fy .

600

600 + fy

= 0,85 . 300 . 0,85

400 .

600

600 + 400= 0,0325

ρmaks = 0,75 . ρb = 0,75 . 0,0325 = 0,02438

m = fy

0,85 . fc′=

400

0,85 . 30= 15,686

Perhitungan tulangan :

Mn = M total

φ= 198857297

0,9= 220952553 Nmm

Rn = Mn

b . d2=

220952553

2100 . (468,52)= 0,4794 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,686) . 0,4794

400)

= 0,00121





minimum.


425

Syarat : 𝜌 . 30% < 𝜌min : 0,00157 < 0,0035


As = ρ . b . d

= 0,0035 .2100 .468,5

= 3443,5 mm2


Smaks = 2 . 550 = 1100 mm


S = 0,25 . π . D2 . b

As

= 0,25 . π . 222 . 1000

3443,5

= 110,39 mm

S = 110,39 mm < 550 mm (Ok)



As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 222 . 1000

100


: 3801,327 mm2 > 3443,5 mm

2 (Ok)

426

Penulangan poer arah Y

Gambar 4. 58. Penulangan poer P1 arah Y



= 0,55 m . 2,1 m . 2400 Kg/m3 . 0,4 m

= 1108,8 Kg



Pmax = 65,212 Ton = 65212 Kg



= -1108,8 Kg . (0,4 m/2)

= -221,76 kgm

427

M total = 221,76 Kgm

= 2217600 Nmm

Tinggi manfaat :



= 468,5 mm


= 455,5 mm


ρmin = 1,4

fy= 1,4

400= 0,0035

ρb = 0,85 . fc′. β

fy .

600

600 + fy

= 0,85 . 300 . 0,85

400 .

600

600 + 400= 0,0325

ρmaks = 0,75 . ρb = 0,75 . 0,0325 = 0,02438

428

m = fy

0,85 . fc′=

400

0,85 . 30= 15,686


Mn = M total

φ= 2217600

0,9= 2464000 Nmm

Rn = Mn

b . d2=

2464000

1200 . (455,52)= 0,009897 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,686) . 0,009897

400)

= 0,0000247

Syarat : ρmin < ρ < ρmaks :0,0035 < 0,0000247 < 0,0243 (Tidak Ok)




minimum.


Syarat : 𝜌 . 30% < 𝜌min : 0,00003 < 0,0035


As = ρ . b . d

= 0,0035 .1200 .455,5

= 1913,1 mm2


Smaks = 2 . 550 = 1100 mm


429

S = 0,25 . π . D2 . b

As

= 0,25 . π . 222 . 1000

1913,1

= 198,7 mm

S = 198,7 mm < 550 mm (Ok)



As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 222 . 1000

150


: 2534,22 mm2 > 1913,1 mm

2 (Ok)

4.4.3. Perhitungan pondasi tipe 2 (P2)



P = 153,122 Ton


0,21Ey)

P = 144,037 Ton


0,7Ey)

P = 145,269 Ton

a. Perhitungan kebutuhan tiang pancang



Pmax = 153,122 Ton (1D + 1L)

430

n =Pmax

Pijin=153,122 Ton

95,33 Ton= 1,6 ≈ 2 buah


b. Perencanaan dimensi poer





2,5 D ≤ S ≤ 3 D

88 cm ≤ S ≤ 105 cm



1,5 D ≤ S’ ≤ 2 D

53 cm ≤ S’ ≤ 70 cm



c. Pengecekan ulang kebutuhan tiang pancang




Pmax = 153,122 Ton

Berat poer :

0,55 m . 2,1 m . 1,2 m . 2,4 Ton/m3 = 3,3264 Ton +

Pmax’ = 156,448 Ton

n =Pmax′

Pijin=156,448 Ton

95,33 Ton= 1,6 ≈ 2 buah

431

Setelah beban pondasi ditambahkan berat sendiri poer

didapatkan bahwa jumlah tiang pancang yang diperlukan

sebanyak = 2 buah.

d. Perhitungan daya dukung tanah berdasarkan efisiensi



adalah :

η = 1 − ArctagD

S [(n − 1)m + (m − 1)n

90 .m . n]

Dimana :





η = 1 − Arctag0,35

0,9 [(1 − 1)2 + (2 − 1)1

90 . 2 .1]

𝜂 = 0,882


= 0,882 . 95,33 Ton

= 84,08 Ton



e. Perhitungan daya dukung tiang dalam kelompok


gaya dalam joint 9 yaitu :

432


P = 153,122 Ton

My = -0,482 Ton-m

Mx = 2,158 Ton-m



No. Y Y2

1 0,45 m 0,2025 m

2 -0,45 m 0,2025 m

y2 0,405 m


P = Pu

np ±

My. X

ny. x2 ±

Mx. Y

nx. y2

P1 = 153,122 Ton

2+ (−0,482 Tonm) . 0,45 m

1 . 0,405 m

P1 = 78,959 Ton

P2 = 153,122 Ton

2+ (−0,482 Tonm) . (−0,45 m)

1 . 0,405 m

P2 = 74,163 Ton

433





Berdasarkan PPIUG 1983 Tabel 1.1, untuk beban tetap

daya dukung yang diizinkan pada tanah keras yaitu

sebesar ≥ 5 Kg/cm2.

Daya dukung =P 1 tiang

Ap + Ast=

78,959 Ton

(0,1 m2 + 1,1 m2)

Daya dukung = 66,03 Ton/m2 = 6,603 Kg/cm

2

Kontrol : Daya dukung ≥ 5 Kg/cm2

: 6,603 Kg/cm2 ≥ 5 Kg/cm

2 (Memenuhi)


0,21Ey)

P = 144,037 Ton

My = -5,306 Ton-m

Mx = 3,402 Ton-m



434

No. Y Y2

1 0,45 m 0,2025 m

2 -0,45 m 0,2025 m

y2 0,405 m


P = Pu

np ±

My. X

ny. x2 ±

Mx. Y

nx. y2

P1 = 144,037 Ton

2+ (−5,306 Tonm) . 0,45 m

1 . 0,405 m

P1 = 75,799 Ton

P2 = 144,037 Ton

2+ (−5,306 Tonm) . (−0,45 m)

1 . 0,405 m

P2 = 68,239 Ton









: 75,799 Ton < 126,1132 Ton (Memenuhi)


0,7Ey)

P = 145,269 Ton

My = -1,809 Ton-m

Mx = 7,85 Ton-m

435



No. Y Y2

1 0,45 m 0,2025 m

2 -0,45 m 0,2025 m

y2 0,405 m


P = Pu

np ±

My. X

ny. x2 ±

Mx. Y

nx. y2

P1 = 145,269 Ton

2+ (−1,809 Tonm) . 0,45 m

1 . 0,405 m

P1 = 81,357 Ton

P2 = 145,269 Ton

2+ (−1,809 Tonm) . (−0,45 m)

1 . 0,405 m

P2 = 63,912 Ton





436





: 81,357 Ton < 126,1132 Ton (Memenuhi)

f. Perhitungan tebal poer











sebagai berikut :




= 550 mm - 75 mm = 475 mm



437




Pu max = 196,427 Ton




Vu = σ . hw . L’

Dimana :

σ = P/Luasan poer



Arah Y

Gambar 4. 64. Daerah kritis gaya geser satu arah

σ = 196,427 Ton / (1,2 m . 2,1 m) = 77,95Ton/m2

hw = 1,2 meter

L’ = (1/2 . bw) - (1/2 . lebar kolom) - d

= (1/2 . 2,1) - (1/2 . 0,6 m) - 0,475 m

= 0,275 m

438

Vu = 77,95 Ton/m2 . 1,2 m . 0,275 m = 25,72 Ton



(SNI 2847-2013 Pasal 8.6.1)

Vc = 0,17 . λ . √fc′ . bw . d

Vc = 0,17 . 1 . √30 MPa . 1,2 m . 0,475 m

Vc = 53,07 Ton



(SNI 2847-2013 Pasal 9.3.2.3)


: 25,72 Ton ≤ (0,75 . 53,07 Ton)






Akibat kolom




11.11.2.1 butir (a), (b), (c).



Vu = σ . At

439

Dimana :

σ = P/Luasan poer


Gambar 4. 65. Daerah kritis gaya geser dua arah poer P2 akibat kolom

σ = 196,427 Ton / (1,2 m . 2,1 m) = 77,95 Ton/m2

At = Luas poer - Luas tributari kolom

= (1,2 m . 2,1 m) - [(0,4 m + 0,475 m)*(0,6 m +

0,475 m)]

= 2,52 m2 - 0,94 m

2 = 1,58 m

2

Vu = 77,95 ton/m2 . 1,58 m

2 = 123,11 Ton

Cek persamaan 1

Vc1 = 0,17 . (1 + 2

β) . λ . √fc′ . b0 . d

Dimana :

β = an/bn




d = Tinggi manfaat

440

β = an/bn = 600 mm/400 mm = 1,50

b0 = [2 . (0,4 + 0,475)] + [2 . (0,6 + 0,475 )]

= 2,1 m = 2100 mm

d = 475 mm

Vc1 = 0,17 . (1 + 2

1,50) . 1 . √30 . 2100 . 475

Vc1 = 216,72 Ton

Cek persamaan 2

Vc2 = 0,083 . (as d

b0+ 2) . λ . √fc′ . bo . d


= 30 (kolom tepi)

= 20 (kolom sudut)

Vc2 = 0,083 . (40 . 475

2100+ 2) . 1 . √30 . 2100 . 475

Vc2 = 500,98 Ton

Cek persamaan 3

Vc3 = 0,33 . λ . √fc′ . b0 . d

Vc3 = 0,33 . 1 . √30 . 2100 . 475

Vc3 = 180,30 Ton




: 123,11 Ton ≤ (0,75 . 180,30 Ton)


441





11.11.2.1 butir (a), (b), (c).



Vu = σ . At

Dimana :

σ = P/Luasan poer




Pu = 153,122 Ton



Pu = 153,122 Ton . 1,3 = 199,06 Ton

Gambar 4. 66. Daerah kritis gaya geser dua arah poer P2 akibat tiang

pancang

442

σ = 199,06 Ton / (1,2 m . 2,1 m) = 78,99 Ton/m2

At = Luas poer - Luas tributari pancang

= (1,2 m . 2,1 m) - [(0,35 m + 0,475 m)2 . π .

0,25

= 2,52 m2 - 0,53 m

2 = 1,99 m

2

Vu = 78,99 ton/m2 . 1,99 m

2 = 156,83 Ton

Cek persamaan 1

Vc1 = 0,17 . (1 + 2

β) . λ . √fc′ . b0 . d

Dimana :

β = an/bn




d = Tinggi manfaat

β = an/bn = 600 mm/400 mm = 1,50

b0 = (0,35 m + 0,475 m) . π = 2,592 m = 2592 mm

d = 475 mm

Vc1 = 0,17 . (1 + 2

1,50) . 1 . √30 . 2592 . 475

Vc1 = 267,48 Ton

Cek persamaan 2

Vc2 = 0,083 . (as d

b0+ 2) . λ . √fc′ . bo . d


= 30 (kolom tepi)

= 20 (kolom sudut)

Vc2 = 0,083 . (40 . 475

2592+ 2) . 1 . √30 . 2592 . 475

443

Vc2 = 522,22 Ton

Cek persamaan 3

Vc3 = 0,33 . λ . √fc′ . b0 . d

Vc3 = 0,33 . 1 . √30 . 2592 . 475

Vc3 = 222,52 Ton




: 156,83 Ton ≤ (0,75 . 222,52 Ton)

: 156,83 Ton ≤ 166,89 Ton (Memenuhi)

g. Perhitungan tulangan lentur poer





Data perencanaan








Tebal poer = 550 mm

β = 0,85

ϕ = 0,9

(SNI 2847-2013 Pasal 9.3.2)

444


Arah X

B1 = 300 mm

B2 = 525 mm

B3 = 0 mm

Arah Y

B1 = 850 mm

B2 = 525 mm

B3 = 325 mm





= 0,55 m . 2,1 m . 2400 Kg/m3 . 0,3 m

445

= 831,6 Kg



Pmax = 75,798 Ton = 75798 Kg



= -831,6 Kg . (0,3 m/2)

= -124,74 kgm


= 1247400 Nmm

Tinggi manfaat :



= 468,5 mm


= 455,5 mm


446

ρmin = 1,4

fy= 1,4

400= 0,0035

ρb = 0,85 . fc′. β

fy .

600

600 + fy

= 0,85 . 300 . 0,85

400 .

600

600 + 400= 0,0325

ρmaks = 0,75 . ρb = 0,75 . 0,0325 = 0,02438

m = fy

0,85 . fc′=

400

0,85 . 30= 15,686


Mn = M total

φ= 1247400

0,9= 1386000 Nmm

Rn = Mn

b . d2=

1386000

1200 . (468,52)= 0,0053 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,686) . 0,0053

400)

= 0,0000132





minimum.


447

Syarat : 𝜌 . 30% < 𝜌min : 0,000018 < 0,0035


As = ρ . b . d

= 0,0035 .1200 .468,5

= 1967,7 mm2


Smaks = 2 . 550 = 1100 mm


S = 0,25 . π . D2 . b

As

= 0,25 . π . 222 . 1000

1967,7

= 193,19 mm

S = 193,19 mm < 550 mm (Ok)



As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 222 . 1000

150


: 2534,22 mm2 > 1967,7 mm

2 (Ok)

448





= 0,55 m . 1,2 m . 2400 Kg/m3 . 0,85 m

= 1346,4 Kg



Pmax = 81,356 Ton = 81356 Kg



= -1346,4 Kg . (0,85 m/2)

= -572,22 kgm

449

M tiang = Pmax . B3

= 81356 Kg . 0,325 m

= 26440,93 Kgm

M total = -572,22 Kgm + 26440,93 Kgm

= 25868,71 Kgm

= 25868,71 Nmm

Tinggi manfaat :



= 468,5 mm


= 455,5 mm


ρmin = 1,4

fy= 1,4

400= 0,0035

ρb = 0,85 . fc′. β

fy .

600

600 + fy

450

= 0,85 . 300 . 0,85

400 .

600

600 + 400= 0,0325

ρmaks = 0,75 . ρb = 0,75 . 0,0325 = 0,02438

m = fy

0,85 . fc′=

400

0,85 . 30= 15,686


Mn = M total

φ= 25868,71

0,9= 287430163 Nmm

Rn = Mn

b . d2=

287430163

2100 . (455,52)= 0,6597 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,686) . 0,6597

400)

= 0,00167





minimum.


Syarat : 𝜌 . 30% < 𝜌min : 0,00217 < 0,0035


As = ρ . b . d

= 0,0035 .2100 .455,5

451

= 3347,9 mm2


Smaks = 2 . 550 = 1100 mm


S = 0,25 . π . D2 . b

As

= 0,25 . π . 222 . 1000

3347,9

= 113,54 mm

S = 113,54 mm < 550 mm (Ok)



As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 222 . 1000

100


: 3801,33 mm2 > 3347,9 mm

2 (Ok)

4.4.4. Perhitungan pondasi tipe 1 (P1) dua kolom



P = 59,404 Ton


0,21Ey)

P = 52,791 Ton


0,7Ey)

P = 53,079 Ton

452



P = 11,146 Ton


0,21Ey)

P = 10,814 Ton


0,7Ey)

P = 10,293 Ton

h. Perhitungan kebutuhan tiang pancang



Pmax joint 36 = 59,404 Ton (1D + 1L)

Pmax joint 18 = 11,146 Ton (1D + 1L)

Pmax total = 70,55 Ton (1D + 1L)

n =Pmax

Pijin=70,55 Ton

95,33 Ton= 0,74


i. Perencanaan dimensi poer





2,5 D ≤ S ≤ 3 D

88 cm ≤ S ≤ 105 cm



1,5 D ≤ S’ ≤ 2 D

453

53 cm ≤ S’ ≤ 70 cm



j. Pengecekan ulang kebutuhan tiang pancang




Pmax = 70,55 Ton

Berat poer :

0,55 m . 2,1 m . 1,2 m . 2,4 Ton/m3 = 3,3264 Ton +

Pmax’ = 73,876 Ton

n =Pmax′

Pijin=73,876 Ton

95,33 Ton= 0,78

Setelah beban pondasi ditambahkan berat sendiri poer,

jumlah tiang pancang tetap direncanakan sebanyak 2

buah.

k. Perhitungan daya dukung tanah berdasarkan efisiensi



adalah :

η = 1 − ArctagD

S [(n − 1)m + (m − 1)n

90 .m . n]

Dimana :





454

η = 1 − Arctag0,35

0,9 [(2 − 1)1 + (1 − 1)2

90 . 1 .2]

𝜂 = 0,882


= 0,882 . 95,33 Ton

= 84,08 Ton



l. Perhitungan daya dukung tiang dalam kelompok


gaya dalam joint 36 dan 18 yaitu :


Joint 36 :

P = 59,404 Ton

My = -0,592 Ton-m

Mx = -0,415 Ton-m

Joint 18 :

P = 11,146 Ton

My = -1,689 Ton-m

Mx = -1,719 Ton-m

455

Gambar 4. 71. Mekanika mencari eksentrisitas beban terpusat

Data yang digunakan untuk mencari eksentrisitas

beban terpusat adalah :

bK1 = 50 cm = 0,5 m

bK2 = 40 cm = 0,4 m

P1 = 59,404 Ton

P2 = 11,146 Ton

Ptotal = P1 + P2 = 59,404 Ton + 11,146 Ton

= 70,55 Ton

L = 2,1 m

Jarak dilatasi = 190 mm = 0,19 m

a = ½ L - ½ Jarak dilatasi - ½ bK2

= (2,1/2) - (0,19/2) - (0,4/2)

= 0,755 m

b = ½ L - ½ Jarak dilatasi - ½ bK2

= (2,1/2) - (0,19/2) - (0,5/2)

= 0,705 m

456

Titik A sebagai titik patokan,

MA = 0

(P1.(L-b)) + (P2.a) = Ptotal . X

X = [(P1.(L-b)) + (P2.a)] / Ptotal

X = [(59,404.(2,1-0,705))+(11,146.0,755)]/ 70,55

X = 1,293 m

e = X - ½ L

= 1,293 - (2,1/2) = 0,244 m

Jadi eksentrisitas beban terpusat sebesar 0,244 m.

Besar momen setelah ditambah akibat eksentrisitas :

My = (Ptotal . e) + (My36 + My18)

= ((59,404+11,146).0,244) + (-0,592+-1,689)

= -19,487 Ton-m

Beban total dari kedua kolom :

P = 70,55 Ton

My = -19,487 Ton-m

Mx = -2,134 Ton-m



457

No. X X2

1 0,45 m 0,2025 m

2 -0,45 m 0,2025 m

x2 0,405 m


P = Pu

np ±

My. X

ny. x2 ±

Mx. Y

nx. y2

P1 = 70,55 Ton

2+ (−19,487 Tonm) . 0,45 m

1 . 0,405 m

P1 = 13,622 Ton

P2 = 70,55 Ton

2+ (−19,487 Tonm) . (−0,45 m)

1 . 0,405 m

P2 = 56,928 Ton






0,21Ey)

Joint 36 :

P = 52,791 Ton

My = -8,491 Ton-m

Mx = 2,042 Ton-m

Joint 18 :

P = 10,814 Ton

My = -5,432 Ton-m

Mx = -1,058 Ton-m

458

Gambar 4. 73. Mekanika mencari eksentrisitas beban terpusat



bK1 = 50 cm = 0,5 m

bK2 = 40 cm = 0,4 m

P1 = 52,791 Ton

P2 = 10,814 Ton

Ptotal = P1 + P2 = 52,791 Ton + 10,814 Ton

= 63,605 Ton

L = 2,1 m



= (2,1/2) - (0,19/2) - (0,4/2)

= 0,755 m


= (2,1/2) - (0,19/2) - (0,5/2)

= 0,705 m

459


MA = 0

(P1.(L-b)) + (P2.a) = Ptotal . X

X = [(P1.(L-b)) + (P2.a)] / Ptotal

X = [(52,791.(2,1-0,705))+(10,814.0,755)]/ 70,55

X = 1,286 m

e = X - ½ L

= 1,286 - (2,1/2) = 0,236 m



My = (Ptotal . e) + (My36 + My18)

= ((52,791+10,814).0,236) + (-8,491+-5,432)

= -28,946 Ton-m


P = 63,605 Ton

My = -28,946 Ton-m

Mx = 0,984 Ton-m



460

No. X X2

1 0,45 m 0,2025 m

2 -0,45 m 0,2025 m

x2 0,405 m


P = Pu

np ±

My. X

ny. x2 ±

Mx. Y

nx. y2

P1 = 63,605 Ton

2+ (−28,946 Tonm) . 0,45 m

1 . 0,405 m

P1 = −0,359 Ton

P2 = 63,605 Ton

2+ (−28,946 Tonm) . (−0,45 m)

1 . 0,405 m

P2 = 63,964 Ton









: 63,964 Ton < 126,1132 Ton (Memenuhi)

461


0,7Ey)

Joint 36 :

P = 53,079 Ton

My = -4,132 Ton-m

Mx = 7,885 Ton-m

Joint 18 :

P = 10,293 Ton

My = -2,877 Ton-m

Mx = 4,034 Ton-m

Gambar 4. 75. Mekanika eksentrisitas beban terpusat



bK1 = 50 cm = 0,5 m

bK2 = 40 cm = 0,4 m

P1 = 53,079 Ton

P2 = 10,293 Ton

Ptotal = P1 + P2 = 53,079 Ton + 10,293 Ton

= 63,372 Ton

462

L = 2,1 m



= (2,1/2) - (0,19/2) - (0,4/2)

= 0,755 m


= (2,1/2) - (0,19/2) - (0,5/2)

= 0,705 m


MA = 0

(P1.(L-b)) + (P2.a) = Ptotal . X

X = [(P1.(L-b)) + (P2.a)] / Ptotal

X = [(53,079.(2,1-0,705))+(10,293.0,755)]/ 70,55

X = 1,291 m

e = X - ½ L

= 1,291 - (2,1/2) = 0,241 m



My = (Ptotal . e) + (My36 + My18)

= ((53,079+10,293).0,236) + (-4,132+-2,877)

= -22,285 Ton-m


P = 63,372 Ton

My = -22,285 Ton-m

Mx = 11,919 Ton-m

463



No. X X2

1 0,45 m 0,2025 m

2 -0,45 m 0,2025 m

x2 0,405 m


P = Pu

np ±

My. X

ny. x2 ±

Mx. Y

nx. y2

P1 = 63,372 Ton

2+ (−22,285 Tonm) . 0,45 m

1 . 0,405 m

P1 = 6,925 Ton

P2 = 63,372 Ton

2+ (−22,285 Tonm) . (−0,45 m)

1 . 0,405 m

P2 = 56,447 Ton





464





: 56,447 Ton < 126,1132 Ton (Memenuhi)

m. Perhitungan tebal poer











sebagai berikut :




= 550 mm - 75 mm = 475 mm



465




Pu max joint 36 = 73,785 Ton

Pu max joint 18 = 17,019 Ton

Pu max total = 90,804 Ton

Dimensi kolom 1 = 40/50 cm




Vu = σ . hw . L’

Dimana :

σ = P/Luasan poer



Arah X sisi kiri

Gambar 4. 78. Daerah kritis gaya satu arah

σ = 90,804 Ton / (1,2 m . 2,1 m) = 36,03 Ton/m2

hw = 1,2 meter

L’ = (1/2 . bw) - (1/2 . lebar kolom) - d

= (1/2 . 2,1) - (1/2 . 0,4 m) - 0,475 m

= 0,275 m

466

Vu = 36,03 Ton/m2 . 1,2 m . 0,275 m = 11,89 Ton



(SNI 2847-2013 Pasal 8.6.1)

Vc = 0,17 . λ . √fc′ . bw . d

Vc = 0,17 . 1 . √30 MPa . 1,2 m . 0,475 m

Vc = 53,07 Ton



(SNI 2847-2013 Pasal 9.3.2.3)


: 11,89 Ton ≤ (0,75 . 53,07 Ton)






Akibat kolom




11.11.2.1 butir (a), (b), (c).

467



Vu = σ . At

Dimana :

σ = P/Luasan poer


Gambar 4. 79. Daerah kritis gaya dua arah akibat kolom

σ = 90,804 Ton / (1,2 m . 2,1 m) = 36,03 Ton/m2

At = 1,004125 m2 (Menggunakan AutoCAD)

Vu = 36,03 ton/m2 . 1,004125 m

2 = 36,18 Ton

Cek persamaan 1

Gambar 4. 80. Rasio sisi panjang dengan sisi pendek kolom

468

Vc1 = 0,17 . (1 + 2

β) . λ . √fc′ . b0 . d

Dimana :

β = an/bn




d = Tinggi manfaat

β = an/bn = 1090 mm/600 mm = 1,82

b0 = 5279,8 mm

d = 475 mm

Vc1 = 0,17 . (1 + 2

1,82) . 1 . √30 . 5279,8. 475

Vc1 = 490,60 Ton

Cek persamaan 2

Vc2 = 0,083 . (as d

b0+ 2) . λ . √fc′ . bo . d


= 30 (kolom tepi)

= 20 (kolom sudut)

Vc2 = 0,083 . (30 . 475

5279,8+ 2) .1. √30 . 5279,8 . 475

Vc2 = 535,74 Ton

Cek persamaan 3

Vc3 = 0,33 . λ . √fc′ . b0 . d

Vc3 = 0,33 . 1 . √30 . 5279,8. 475

469

Vc3 = 453,30 Ton




: 36,18 Ton ≤ (0,75 . 453,30 Ton)






11.11.2.1 butir (a), (b), (c).



Vu = σ . At

Dimana :

σ = P/Luasan poer




Pu = 59,404 Ton



Pu = 59,404 Ton . 1,3 = 77,23 Ton

470

Gambar 4. 81. Daerah kritis gaya dua arah akibat tiang pancang

σ = 77,23 Ton / (1,2 m . 2,1 m) = 30,64 Ton/m2

At = 1,004125 m2 (Menggunakan AutoCAD)

Vu = 30,64 ton/m2 . 1,004125 m

2 = 30,77 Ton

Cek persamaan 1

Gambar 4. 82. Rasio sisi panjang dengan sisi pendek kolom

Vc1 = 0,17 . (1 + 2

β) . λ . √fc′ . b0 . d

Dimana :

β = an/bn




d = Tinggi manfaat

471

β = an/bn = 1090 mm/600 mm = 1,82

b0 = (0,35 m + 0,475 m) . π = 2,591 m = 2591 mm

d = 475 mm

Vc1 = 0,17 . (1 + 2

1,82) . 1 . √30 . 2591. 475

Vc1 = 240,83 Ton

Cek persamaan 2

Vc2 = 0,083 . (as d

b0+ 2) . λ . √fc′ . bo . d


= 30 (kolom tepi)

= 20 (kolom sudut)

Vc2 = 0,083 . (30 . 475

2591+ 2) .1. √30 .2591. 475

Vc2 = 419,65 Ton

Cek persamaan 3

Vc3 = 0,33 . λ . √fc′ . b0 . d

Vc3 = 0,33 . 1 . √30 . 2591 . 475

Vc3 = 222,52 Ton




: 30,77 Ton ≤ (0,75 . 222,52 Ton)


472

n. Perhitungan tulangan lentur poer





Data perencanaan :









Tebal poer = 550 mm

β = 0,85

ϕ = 0,9

(SNI 2847-2013 Pasal 9.3.2)


Arah X :

B1 = 800 mm

B2 = 525 mm

B3 = 275 mm

Arah Y :

B1 = 400 mm

B2 = 525 mm

B3 = 0 mm

473





= 0,55 m . 1,2 m . 2400 Kg/m3 . 0,8 m

= 1267,2 Kg



Pmax = 63,964 Ton = 63964 Kg



= -1267,2 Kg . (0,8 m/2)

= -506,88 kgm

474

M tiang = Pmax . B3

= 63964 Kg . 0,275 m

= 17590 Kgm

M total = -506,88 Kgm + 17590,23 Kgm

= 17083,35 Kgm

= 170833468 Nmm

Tinggi manfaat :



= 468,5 mm


= 455,5 mm


ρmin = 1,4

fy= 1,4

400= 0,0035

ρb = 0,85 . fc′. β

fy .

600

600 + fy

475

= 0,85 . 300 . 0,85

400 .

600

600 + 400= 0,0325

ρmaks = 0,75 . ρb = 0,75 . 0,0325 = 0,02438

m = fy

0,85 . fc′=

400

0,85 . 30= 15,686


Mn = M total

φ= 170833468

0,9= 189814964 Nmm

Rn = Mn

b . d2=

189814964

2100 . (468,52)= 0,41181 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,686) . 0,41181

400)

= 0,001038





minimum.


Syarat : 𝜌 . 30% < 𝜌min : 0,00135 < 0,0035

476


As = ρ . b . d

= 0,0035 .2100 .468,5

= 3443,5 mm2


Smaks = 2 . 550 = 1100 mm


S = 0,25 . π . D2 . b

As

= 0,25 . π . 222 . 1000

3443,5

= 110,39 mm

S = 110,39 mm < 550 mm (Ok)



As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 222 . 1000

100


: 3801,327 mm2 > 3443,5 mm

2 (Ok)

477





= 0,55 m . 2,1 m . 2400 Kg/m3 . 0,4 m

= 1108,8 Kg



Pmax = 56,446 Ton = 56446 Kg



= -1108,8 Kg . (0,4 m/2)

= -221,76 kgm

478


= 2217600 Nmm

Tinggi manfaat :



= 468,5 mm


= 455,5 mm


ρmin = 1,4

fy= 1,4

400= 0,0035

ρb = 0,85 . fc′. β

fy .

600

600 + fy

= 0,85 . 300 . 0,85

400 .

600

600 + 400= 0,0325

ρmaks = 0,75 . ρb = 0,75 . 0,0325 = 0,02438

479

m = fy

0,85 . fc′=

400

0,85 . 30= 15,686


Mn = M total

φ= 2217600

0,9= 2464000 Nmm

Rn = Mn

b . d2=

2464000

1200 . (455,52)= 0,009897 N/mm2

ρ = 1

m(1 − √1 −

2m . Rn

fy)

= 1

15,686(1 − √1 −

2(15,686) . 0,009897

400)

= 0,0000247





minimum.


Syarat : 𝜌 . 30% < 𝜌min : 0,00003 < 0,0035


As = ρ . b . d

= 0,0035 .1200 .455,5

= 1913,1 mm2


Smaks = 2 . 550 = 1100 mm


480

S = 0,25 . π . D2 . b

As

= 0,25 . π . 222 . 1000

1913,1

= 198,7 mm

S = 198,7 mm < 550 mm (Ok)



As pakai = 0,25 . π . D2 . b

S pakai

= 0,25 . π . 222 . 1000

150


: 2534,22 mm2 > 1913,1 mm

2 (Ok)

481

BAB V

KESIMPULAN DAN SARAN

5.1. Kesimpulan

Berdasarkan keseluruhan hasil analisis yang telah dilakukan

dalam penyusunan Tugas Akhir ini dapat ditarik beberapa

kesimpulan sebagai berikut :

1. Perencanaan suatu struktur gedung beton bertulang didaerah

KDS C dapat dirancang dengan metode Sistem Rangka

Pemikul Momen Menengah (SRPMM) dengan nilai R = 5.

2. Dari keseluruhan pembahasan yang telah diuraikan

merupakan hasil dari perhitungan Fave Hotel dengan metode

SRPMM. Dari perhitungan tersebut diperoleh hasil sebagai

berikut :

Komponen Pelat

- Bangunan A Tabel 5. 1. Rekapitulasi plat lantai bangunan A

D10-200D10-200

D10-200 D10-200D10-200

D10-200

D10-200

D10-200 D10-200 D10-200

D10-200D10-200

D10-200

D10-200

D10-200

D10-200

D10-200

Lapangan TumpuanLapangan Tumpuan

D10-200 D10-200

Arah X Arah Y

Tulangan pakai (mm)

D10-200

D10-200

D10-200

D10-200

D10-200 D10-200

D10-200

D10-200

D10-200

D10-200 D10-200

D10-200 D10-200

D10-200 D10-200

D10-200D10-200

ø8-200

D10-200

D10-200

D10-200

D10-200

D10-200

D10-200

D10-200 D10-200

D10-200

D10-200

D10-200

D10-200

D10-200

D10-200 D10-200D10-200

D10-200 D10-200

D10-200

D10-200

D10-200 D10-200D10-200 D10-200

D10-200

D10-200D10-200

D10-200 D10-200D10-200

D10-200

D10-200

D10-200 D10-200

D10-200 D10-200D10-200

D10-200 D10-200

D10-200 D10-200D10-200

D10-200 D10-200D10-200

ø8-200

A 3,32 3,25 1,02 Two-way

D10-200 D10-200

D10-200

Arah Y

Tulangan

susut Tipe plat Ly (m) Lx (m) Ly/Lx Jenis plat

K

4,925

Two-way

3,25

3,25

3,25

3,32

3,25

B

C

D

E

F

2,08

2

2,48

1,63

1,31

1,02

2,17

1,56

G

H

I 3,32

3,145

4,925

4,93

3,32

1,48

L 3,145 2,48 1,27

J

1,17 Two-way

M 4,39

1,99

1,48

1,06

Two-way

Two-way

Two-way

Two-way

One-way

Two-way

Two-way

Two-way

Two-way

Two-way1,992,484,93

3,25

1,5

3,32

2,48

AC 2,395 1,6 1,50 Two-way

1,3 1,95 Two-way

1,6 2,74 One-way

N 3,145 1,6 1,97 Two-way

O 3,5 2,9 1,21 Two-way

P 2,9 2,475

Z 4,1 2,53 1,62 Two-way

AA 2,53

AB 2,395 1,3 1,84 Two-way

Q 2,9 2,1 1,38 Two-way

Y 2,53 2 1,27 Two-way

482

Tabel 5. 2. Rekapitulasi plat atap bangunan A

- Bangunan B Tabel 5. 3. Rekapitulasi plat lantai bangunan B

Tabel 5. 4. Rekapitulasi plat atap bangunan B

A 5,4 3,25 1,66 Two-way

B 3,25 2 1,63 Two-way

C 5,8 3,25 1,78 Two-way

D 3,25 1,5 2,17 One-way

E 5,8 4,925 1,18 Two-way

F 5,8 4,93 1,18 Two-way

G 5,8 3,145 1,84 Two-way

H 4,93 2 2,47

I 3,145 2 1,57

J 2,9 2,1 1,38

K 5,975 2,9 2,06

O 2,395 1,3

One-way

Two-way

Two-way

One-way

1,84 Two-way

P 2,53 1,3 1,95 Two-way

Q 4,1 2,53 1,62 Two-way

R 2,53 2 1,27 Two-way

S 2,395 1,6 1,50 Two-way

D10-200 D10-200 D10-200 D10-200

D10-200 ø8-200

D10-200

D10-200

D10-200

ø8-200

D10-200 D10-200 D10-200 D10-200

D10-200 D10-200 D10-200 D10-200

D10-200 D10-200

D10-200

Arah X Arah Y

D10-200 D10-200 D10-200 D10-200

D10-200 D10-200 D10-200 D10-200

D10-200

ø8-200

Lapangan Tumpuan Lapangan Tumpuan

D10-200 D10-200 D10-200 D10-200

D10-200 D10-200

D10-200 D10-200 D10-200 D10-200

D10-200 D10-200

Tulangan pakai (mm)

D10-200

D10-200D10-200

D10-200 D10-200D10-200

D10-200 D10-200D10-200 D10-200

D10-200

D10-200

D10-200 D10-200D10-200

D10-200 D10-200D10-200

Tipe plat Ly (m) Lx (m)

Arah Y

Tulangan

susut (mm)Ly/Lx Jenis plat

3,25 2,48 1,31 Two-way

T 3,25 1,53 2,12 One-way

3,25 2,05 1,59 Two-wayU

V 3,25 2,03 1,60 Two-way

W 3,32 3,25 1,02 Two-way

X 6,125 3,25 1,88 Two-way

Two-way

S

Tipe plat Ly (m) Lx (m) Ly/Lx Jenis plat

R 3,32 3,25 1,02

Arah Y

D10-200 D10-200 D10-200 D10-200

D10-200 D10-200 D10-200

Tulangan pakai (mm)

D10-200 D10-200 D10-200 D10-200


Arah X Arah Y

D10-200

D10-200 D10-200 D10-200 D10-200

D10-200 D10-200 ø8-200

D10-200 D10-200 D10-200 D10-200

D10-200 D10-200 D10-200 D10-200

Tulangan

susut (mm)

D10-200 D10-200

D10-200 D10-200 D10-200 D10-200

Tipe plat Ly (m) Lx (m) Ly/Lx Jenis plat

Tulangan

susut (mm)

D10-200 D10-200 D10-200 D10-200


Arah X Arah Y

Tulangan pakai (mm)

ø8-200D10-200 D10-200

D10-200 D10-200 D10-200 D10-200

D10-200 D10-200

Arah Y

L 5,8 3,25 1,78 Two-way

M 3,25 2,05 1,59 Two-way

N 5,35 3,25 1,65 Two-way

AD 2,395 2,25 1,06 Two-way

AE 5,4 3,225 1,67 Two-way

483

Komponen Tangga

- Bangunan A Tabel 5. 5. Rekapitulasi plat tangga bangunan A

Tabel 5. 6. Rekapitulasi plat bordes bangunan A

- Bangunan B Tabel 5. 7. Rekapitulasi plat tangga bangunan B

Tabel 5. 8. Rekapitulasi plat bordes bangunan B

Komponen Balok

- Bangunan A Tabel 5. 9. Rekapitulasi balok bangunan A

- Bangunan B Tabel 5. 10. Rekapitulasi balok bangunan B

Arah X Arah Y

D19-100

D10-100

D19-150

D10-150 ø8-150 ø8-150

Tulangan pakai (mm) Tulangan susut (mm)

Arah X Arah Y

ø8-150 ø8-150Tipe 1 2,83 1,5 1,89 Two-way

Tipe 2 2,884 1,5 1,92 Two-way

Tipe tangga Ly (m) Lx (m) Ly/Lx Jenis plat

D10-100 ø8-150 ø8-150

ø8-150


Arah XArah X Arah Y Arah Y

ø8-150

D10-300

Tipe Plat Ly (m) Lx (m) Ly/Lx Jenis plat

One-way

One-way

Bordes 1 3,225 1,5 2,15

Bordes 2 3,225 1,5 2,15

D19-100 D19-300

Tipe tangga Ly (m) Lx (m) Ly/Lx Jenis plat

D19-100

D13-150

D19-400

D13-200

ø8-100 ø8-100

ø8-100 ø8-100


Arah X Arah YArah X Arah Y

Tipe 3

Tipe 4 3,22 1,5 2,15 One-way

3,18 1,5 2,12 One-way

D19-200

D13-200

Arah X Arah Y

ø8-100 ø8-100


Arah X Arah YTipe Plat Ly (m) Lx (m) Ly/Lx Jenis plat

One-way

One-way ø8-100 ø8-100

D19-100

D13-100

Bordes 3 3,25 1,5 2,17

Bordes 4 3,25 1,5 2,17

Tulangan Sengkang

Lapangan Tumpuan

ø8 - 120 ø10 - 100

ø8 - 80 ø8 - 80

ø8 - 120 ø8 - 100

Tulangan Tarik

Lapangan Tumpuan

3D22

3D16

3D19

6D22

4D16

3D19

Tulangan Tekan

Lapangan Tumpuan

2D22 2D22

2D16 2D16

3D19 3D19

Tulangan Puntir

Lapangan Tumpuan

4D13 4D13B. Induk 40/55

B. Anak 30/40

Sloof 35/55

Tipe Balok

4D10 4D10

4D13 4D13

Sloof 30/40 4D13 4D13 4D13 4D13 4D10 4D10 ø8 - 80 ø8 - 80

B. Induk 30/50 2D22 7D22 2D22 3D22 4D10 4D10 ø10 - 100 ø10 - 80

B. Anak 25/30 2D16 2D16 2D16 2D16 4D10 4D10 ø8 - 40 ø8 - 40

Tipe BalokTulangan Tarik Tulangan Tekan Tulangan Puntir Tulangan Sengkang

Lapangan Tumpuan Lapangan Tumpuan Lapangan Tumpuan Lapangan Tumpuan

484

Komponen Kolom

- Bangunan A Tabel 5. 11. Rekapitulasi kolom bangunan A

- Bangunan B Tabel 5. 12. Rekapitulasi kolom bangunan B

Komponen Pilecap dan Tiang pancang

- Bangunan A Tabel 5. 13. Rekapitulasi pilecap bangunan A

- Bangunan B Tabel 5. 14. Rekapitulasi pilecap bangunan B

5.2. Saran

Berdasarkan hasil perhitungan yang dilakukan, maka

didapatkan beberapa saran sebagai berikut :

1. Jangan takut untuk mempelajari hal-hal baru, sekalipun hal

tersebut belum pernah disampaikan di dalam kurikulum

perkuliahan

2. Pertahankan apa yang telah dikerjakan, selama perencanaan

maupun perhitungan yang dilakukan tidak keluar dari

koridor peraturan

3. Tetap harus mencoba dan pantang putus asa

Tipe Kolom

Kolom 40/50

Tulangan Tekan

16D22

Tulangan Sengkang

ø10 - 100

Kolom 40/60 16D22 ø10 - 100

Tipe Kolom Tulangan Tekan Tulangan Sengkang

Tipe Pondasi Dimensi (cm) Tulangan Arah X Tulangan Arah Y

P1 210 x 120 D22-150 D22-100

Tipe Pondasi Dimensi (cm) Tulangan Arah X Tulangan Arah Y

P2 120 x 210 D22-150 D22-100

485

DAFTAR PUSTAKA

Badan Standarisasi Nasional, “Persyaratan Beton Struktural

untuk Bangunan Gedung (SNI 2847-2013)”, Jakarta, 2013.

Badan Standarisasi Nasional, “Tata Cara Perencanaan

Ketahanan Gempa untuk Struktur Bangunan Gedung

dan Non Gedung (SNI 1726-2012)”, Jakarta, 2012.

Badan Standarisasi Nasional, “Beban Minimum untuk

Perancangan Bangunan Gedung dan Struktur Lain”,

Jakarta, 2013.

Departemen Pekerjaan Umum, “Peraturan Pembebanan

Indonesia untuk Bangunan Gedung (PPIUG)”,Bandung:

Yayasan Lembaga Penyelidikan Masalah Bangunan,1983.

Departemen Pekerjaan Umum, “Peraturan Beton Bertulang

Indonesia (PBBI)”, Bandung: Badan Penelitian dan

Pengembangan Departemen Pekerjaan Umum,1971.

Kementerian Pekerjaan Umum, “Peta Hazard Gempa

Indonesia”, Jakarta, 2010.

Husin, Nur Ahmad,ST. 2009. “Struktur Beton”, Surabaya.

Pamungkas, Anugrah, dan Harianti, Erny, “Desain Pondasi

Tahan Gempa”, Yogyakarta, 2013.

Wang, Chu-Kia, dan Charles G. Salmon, “Desain Beton

Bertulang Jilid 1 dan 2 Edisi Keempat”

486


487

LAMPIRAN

A. Data Hasil Uji Tanah SPT

488

B. Data Spesifikasi Tiang Pancang

489

C. Data Spesifikasi Plesteran Dinding

D. Data Spesifikasi Keramik

490

E. Data Spesifikasi Dinding

491

BIODATA PENULIS

Penulis lahir pada tanggal 6 bulan

Juni tahun 1995 dan merupakan anak

pertama dari tiga bersaudara. Penulis

bernama lengkap Al’fath Haqi

Muhammad ini merupakan lulusan

dari SD Islam Al-Barkah Batam, juga

pernah bersekolah di SMPN 11

Batam, dan SMKN 1 Batam. Selain

itu, penulis juga pernah aktif

dikegiatan kemahasiswaan selama tiga

tahun di Program Studi Diploma III

Fakultas Teknik Sipil dan

Perencanaan ITS dengan NRP

3113030024. Penulis mengambil

jurusan Bangunan Gedung. Penulis aktif mengikuti beberapa

kepanitiaan dan kegiatan seminar yang diselenggarakan oleh

Program Studi, Fakultas maupun Institut, serta aktif mengikuti

organisasi yang ada di ITS, diantaranya menjadi staf departemen

kewirausahaan JMAA Diploma Teknik Sipil FTSP ITS 2014-

2015.

492

BIODATA PENULIS

Penulis lahir pada tanggal 29 bulan

April tahun 1995 dan merupakan anak

terkahir dari empat bersaudara.

Penulis bernama lengkap Tantyo

Priyo Hatmojo ini merupakan lulusan

dari SDN Menanggal 601 Surabaya,

juga pernah bersekolah di SMPN 22

Surabaya, dan SMAN 18 Surabaya.

Selain itu, penulis juga pernah aktif

dikegiatan kemahasiswaan selama tiga

tahun di Program Studi Diploma III

Fakultas Teknik Sipil dan

Perencanaan ITS dengan NRP

3113030026. Penulis mengambil

jurusan Bangunan Gedung. Penulis aktif mengikuti beberapa

kepanitiaan dan kegiatan seminar yang diselenggarakan oleh

Program Studi, Fakultas maupun Institut, serta aktif mengikuti

organisasi yang ada di ITS, diantaranya menjadi staf departemen

kewirausahaan JMAA Diploma Teknik Sipil FTSP ITS 2014-

2015, kepala departemen sosial masyarakat HMDS Diploma

Teknik Sipil ITS 2015 - 2016 dan juga anggota UKM Perisai Diri

ITS 2013 - Sekarang.

Documents

repository.its.ac.idrepository.its.ac.id/75474/1/3113030024-026-Non_Degree.pdf · Mahasiswa: TUGAS AKHIR TERAPAN – RC 145501 PERENCANAAN STRUKTUR BETON BERTULANG FAVE HOTEL DENGAN