LDR lezing KRUIP 15mrt2016 - Lasgroep LDR · MC‐KnowHow ‐lezing LDR 29 maart2016 Lastechnische Discussiegroep Rotterdam Materials & Corrosion Know‐How Rob GOMMANS 3 multiple

MC‐KnowHow ‐ lezing LDR 29 maart 2016 LastechnischeDiscussiegroepRotterdam

Materials & Corrosion Know‐HowRob GOMMANS 1

LDR 15‐mrt‐2016

Faalmechanisme KRUIP

Rob GOMMANS

Lastechnische Discussiegroep Rotterdam Ook te vinden op: www.lasgroepldr.nl LinkedIn: LasgroepLDR http://lasgroepldr.wordpress.com Twitter: @lasgroepldr

LET OP!! In de plaats van door het bestuur af te geven verklaring dat de lezing, excursie etc. is bijgewoond (voor verlenging van diverse certificaten) zal een stempel op de aan u gestuurde uitnodiging worden gezet dat door het bestuur zal worden ondertekend als bewijs van presentie. Dus de uitnodiging meenemen!!!

Penningmeester LDR Zwijndrecht Email:[email protected] ABN-AMRO 50.88.24.303 ING Bank 4723020

Uw naam: Hellevoetsluis, 4 maart 2016 Geachte heer / mevrouw, Het is het bestuur van de LDR een genoegen u uit te nodigen voor een bijeenkomst die plaats zal vinden bij; Novotel, Hargalaan 2, 3118 JA te Schiedam.

Dinsdag 15 maart 2016, aanvang 20:00 uur Deze avond zal er een interessante lezing verzorgd worden door Rob Gommans, werkzaam bij de MC Know-How, met als onderwerp:

Faalmechanisme “Kruip” Rob Gommans is zijn carrière gestart bij DSM, waar hij betrokken was bij metaalkundig onderzoek, eigenschappen en gedrag van metallieke materialen en schadeonderzoek. Met als specialisme, hoge temperatuur problemen en schadeonderzoek. In 2000 heeft hij zijn eigen bedrijf gestart, Gommans Metallurgical Services (GMS) dat sinds 2016 actief is onder de naam Materials & Corrosion Know-How. Met zijn opgedane kennis en Know-How zal hij tijdens de LDR bijeenkomst ons meenemen in de wereld van Kruip.

“Kruip is de blijvende plastische vervorming van een materiaal dat gedurende langere tijd op hogere temperatuur op spanning belast wordt. Kruip is doorgaans een ongewenst en levensduurbeperkend verschijnsel”

Kijkt u ook eens op onze website www.lasgroepldr.nl Met vriendelijke groet, Namens het bestuur van de LDR Jeroen Bodt

CURRICULUM VITAE

Rob GOMMANS Rob Gommans (1961; Dutch nationality) studied materials science and engineering at the Delft Technical University and has a Master’s Degree since 1987. During this period practical work has been performed at Sandoz (now Novartis) in Switzerland. His Master’s Thesis has been performed at the Joint Research Centre of the European Commission about the interaction between creep and high-temperature. In 1987 Rob Gommans has started his career at DSM and worked for all its production plants. He was involved in materials investigations, properties and behaviour of metals and alloys and failure investigations. In most cases these metals have been applied as pressure vessel components or (rotating) machine parts. However, Rob Gommans is specialized in high-temperature problems, brittle fracture and failure investigations and mainly worked for the ethylene and ammonia plants. In 2000 Rob Gommans has started his own business as independent technical consultant in the area of materials behaviour. He worked for the (petro-)chemical industry, EPC-contractors, power stations, pulp- and paper industry, boiler and vessel manufacturers, manufacturers of special high-temperature steels, steam- and gas turbine manufacturers, insurance companies and damage surveyors. Rob Gommans is also active in various technical (materials) committees, such as the Technical Committee for Pressure Vessels in the Netherlands and the European Collaborative Creep Committee. Rob Gommans has set-up inspection programs (a.o. for urea and ammonia plants) based on RBI philosophy and supervised these inspections. He performed failure investigations, provided consultancy for many clients/companies, mainly in Europe, but also in Brazil, Argentina, United Arab Emirates, Saudi Arabia, Iran, Kuwait, Qatar, Syria, Libya, Egypt, Canada, USA, India, Bangladesh, Pakistan, Malaysia and Singapore. He organises training and courses on materials, corrosion, inspections and is also asked as guest speaker in this area. Training courses has been provided as open courses and in-house training for many clients. Technical presentations have been held at various (international) conferences. He assisted Giel Notten with the high-temperature subjects in his Corrosion Engineer Guide. Rob Gommans has also acted as expert witness in arbitration and court cases.

CURRICULUM VITAE Rob GOMMANS Rob Gommans (1961) studied materials science and engineering at the Delft Technical University and has a Master’s Degree since 1987. During this period practical work has been performed at Sandoz (now Novartis) in Switserland. His Master’s Thesis has been performed at the Joint Research Centre of the European Commission in Petten about the interaction between creep and high-temperature corrosion of Alloy 800H in a sulfidising, carburising and oxidising atmosphere. In 1987 Rob Gommans has started his career at DSM and worked for all (53) its production plants. He was involved in materials investigations, properties and behaviour of metals and alloys and failure investigations. In most cases these metals have been applied as pressure vessel components or (rotating) machine parts. However, Rob Gommans is specialized in high-temperature problems, brittle fracture and failure investigations and mainly worked for the ethylene, syngas and power generation plants. He has many contacts in the (petro-)chemical industry in Europe and actively participated in national and European projects. In 2000 Rob Gommans has started his own business as independent technical consultant in materials science : "Gommans Metallurgical Services" (GMS). He worked for the (petro-)chemical industry, EPC-contractors, power stations, pulp- and paper industry, boiler and vessel manufacturers, manufacturers of special high-temperature steels, steam- and gas turbine manufacturers, insurance companies and damage surveyors. E-mail : [email protected] Between 2005 and 2015 he owned MCC Materials & Corrosion Consultants, a company specialised in investigations, inspections, and consultancy on materials and corrosion. Mainly for pressure vessels and (rotating) machinery in the process industry. Complete inspections including scaffolding, insulation (removal and application) and NDT were managed in-house. "One-stop shopping" for materials and welding, corrosion, inspections, regular and specialised NDT (including rope access), mechanical testing, metallurgical laboratory. Since 2016 Rob is active under the name of Materials & Corrosion Know-How (MC-KnowHow). The activities have remained similar and more emphasis is given to defining and predicting failure and damage mechanisms. E-mail : [email protected] ; website : www.mc-knowhow.nl In 2008 SINTRA Engineers (Structural INTegrity and Reliability Analysis) has been initiated. As the name already indicates the integrity and safety of plants, equipment and damaged components is assessed using Fitness-For-Service techniques (API-579, BS-7910). Fracture mechanics and Finite-Element-Modeling calculations (Abaqus) are used. Website : www.sintra-engineers.nl In 2009 the MTOC (Dutch for Materials and Technological Research Centre) has been initiated. This building houses specialised companies in the area of materials, engineering, technology, simulations, advanced calculations and investigations. By joining these expertise’s in one building a higher level of synergy is achieved for the clients. MC-KnowHow and Sintra Engineers participate in the MTOC. Website : www.mtoc.info Rob Gommans is also active in various technical (materials) committees :

- Technical Committee for Pressure Vessels (TCD; Technische Commissie voor Drukapparatuur) member since 1997 - Working Group on Materials (WG/M) of the TCD

member since 1993 ; chairman since 1997 - European Collaborative Creep Committee :

- chairman of the Working Group on Austenitic Steels (1995-1999) - member of the Management Committee (1995-1999) - member of the Working Group on Austenitic Steels (1992-1995 and 1999-2006)

- Dutch Contact Group on Creep and High-Temperature Phenomena (from 1989 onward), part of the Dutch Materials Society. Secretary of the Contact Group since 2010.

- member of the Corrosion Advisory Board of the IIR (sinds 2011), that organizes conferences and courses in the area of corrosion and materials.

Rob Gommans has performed inspections, failure investigations, provided consultancy for many clients/companies, mainly in Europe, but also in Brazil, Argentina, United Arab Emirates, Saudi Arabia, Iran, Kuwait, Qatar, Syria, Libya, Egypt, Canada, USA, India, Bangladesh, Pakistan, Malaysia and Singapore. He organises training and courses on materials, corrosion, inspections and is also asked as guest speaker in this area. Rob Gommans has also acted as expert witness in arbitration and court cases.



INHOUDSOPGAVE

1. introductie en schades

2. kruip ‐ inleiding

3. kruip ‐ mechanismen

4. kruip ‐ levensduur

5. kruip ‐ voorbeelden

optioneel :

1. hoge‐temperatuur corrosie

2. SRC = Strain Relaxation Cracking

• gespecialiseerd in het gedrag van metalenin hun omgeving (T, medium, %, pH, etc.) enbelastingsomstandigheden (P, tR, Nf).

• schakel tussen theorie en praktijk.• onderzoeken van complexe schadegevallen• het geven van materiaal- en reparatie-adviezen• opstellen inspectieplannen en -termijnen• uitvoeren van “risk-based” inspecties

• langdurige industriële kennis en ervaring in dit vakgebied



C-Mn staal / PWHT 560°C / martensiet / tegenlas

CORROSIEonderISOLATIE

• ½Mo‐stalen regeneratieleiding• molzeven NH3‐fabriek)• alternerende bedrijfsvoering• (T = ambient – 350°C)• P = 70 bar waterstof (H2)• personal protection isolatie



overheating

due to operator error

root cause :

management decision

other examples :‐ row 2 of AFA2 gas turbine (choking)

‐ Agrium primary reformer 1998

8 nov 2012

explosieCentraleNijmegen

HoofdstoomLeidingØ600 x 35 mm

180 bar - 540°CX20CrMoV12.1



multiple factors required for catastrophes

such as : ‐material defect, weld defect‐ design mistake‐ operating mistake‐management decision‐ corrosion, mechanical failure‐ etc.

facilitated by : ‐ lack of knowledge, training ‐ lack of exchanging information of failures‐ retirement of experienced engineers and experts

INHOUDSOPGAVE








wat is “KRUIP”?

tijd-afhankelijke plastische vervormingonder invloed van belasting (constant of wisselend)onder invloed van hoge temperatuur (T > 0,4 Tm in K)

bij σ < Re (T)

- staal : > 400 °C- aluminium : > 100 °C- lood : > -50 °C- ijs : > -150 °C- kunststoffen : > 0 °C

gevolg: vervormingen scheuren(locaties met hoogste spanning het eerst)

RestLevensduur problematiekbij hoge-temperatuur installaties

- hoge-druk stoomsystemen (>50 bar)stoomketels, OVO’s, turbines, leidingwerk

- gasturbines (stationair en vliegend)- stralings- en convectiesecties van fornuizen- ?

staaf onder belasting wordt langerbuis onder inwendige druk zwelt op



thin-lipfish-mouthrupture

(short-term overheating)

thick-lipcreep rupture

(long-term creep)



veel toegepaste materialen

staalsoort grenstemperatuur [°C]

type voorbeelden voor kruip voor kruip-vermoeiing

C-staalC-Mn staal

St.35.8, St. 45.8P265GH, P355GH

400 350

laaggelegeerd Cr-Mo staal

laaggelegeerd Cr-Mo-V staalhooggelegeerd Cr-Mo staal

martensitisch Cr-Mo staal

16Mo3, 16Mo5, Grade 113CrMo4-5, Grade 11/1210CrMo9-10, Grade 2214MoV6-3, 1CMVX11CrMo5; Grade 5X11CrMo9-1; Grade 9X20CrMoV11-1, Grade91

475 425

austenitisch RVS

Alloy 800 H/HT

TP 304, TP316TP321, TP347TP310X10NiCrAlTi32.20

575 525

primary secondary tertiary

Elastic deformation

Time

Few voids Orientation Micro-cracks

t

Yield strain



Scheuren betekenen het eindstadium van de levensduur. Vooraf hieraan onderkennen we gedurendede bedrijfstijd diverse degradatiestadia die aangegeven

worden in kruipklassen 0 t/m 5

Achtereenvolgens ontstaat:

• Structuurverval en carbidevorming (klasse 1)• Ontstaan van niet-georiënteerde kruipholten (klasse 2)• Ontstaan van georiënteerde kruipholten (klasse 3)• Microscheuren (klasse 4)• Macroscheuren (klasse 5)

..

.

STAGE 2

... .... ... .. ... ... .. .. . . .. ... .. ..

.....

..

. ..

. . .. ... . ...

.. .. ..

.... .. . ..

..

.. ....

...

.. ..

.

... .

.

.. .. ..

.. . .. . ..

.....

..

. ..

. . .. ... . ...

.. .. ..

.... . . ..

.

.. ....

...

..

...

.. .

.

.. .. ..

. ... .

1mm

1mm

..

. .

............. ..

.................... ......

....................... ..... .....

........................ .... ... ....

...

...

......

...

... ......

.........

............

... ...

...... ...

... ...... .........

...

...

...... ...

............

......

............... ......

... ..... ...

......

......... ...

. ....

...

. .... .... .... .... .... .... .... ...

............ ........

........ ....

.......

....

....

. .... ...

. .... .... ...

. .... ...

. ...

. .... ...

. ... . .... ... . ...

. ... . ...

. ...

. .... .... ...

. .... ...

. .... ...

. ...

..

Klasse 0 Klasse 1 Klasse 2

Klasse 3 Klasse 4 Klasse 5

Neubauer (TüV 1983), VGB TW-507, NordTest TR 170



structuurverval en carbidevorming(klasse 1)

• structuurdegradatie door globularisering van perliet,bainiet of martensiet (in ferritische stalen)

• verdere “rijping en faseverandering” door vormingcarbides in de korrels en op de korrelgrenzen, metlagere hardheid en kruipsterkte als gevolg

• gaat door als f (t,T)

geïsoleerde kruipholten (klasse 2)

• secundair kruipstadium

• holten (voids) worden gevormd op de korrelgrenzen,bij voorkeur op tripelpunten, tgv. afschuiving van dekorrels.

• onderscheid tussen klasse 2A en 2B is de hoeveelheid gevormde (geïsoleerde) holten.



georiënteerde kruipholten (klasse 3)

• Holten gaan zich oriënteren op de korrelgrenzen

• Oriëntatie zichtbaar loodrecht op de spanningsrichting

• Onderscheid tussen klasse 3A en 3B is de

hoeveelheid gevormde holten (3B: parelsnoer)

klasse 3



micro-scheuren (klasse 4)

• Holten groeien en groeien aaneen, waardoor de

tussenliggende “damwanden” verdwijnen, en

de eerste microscheurtjes worden gevormd.

• scheurtjes verminderen de dragende doorsnede,

waardoor spanning en vervormingssnelheid

toenemen.

klasse 4A



klasse 4B

macroscheuren (klasse 5)

• Tertiaire kruipstadium

• Microscheurtjes groeien, groeien aaneen

en vormen macroscheuren,

die met DPI of MPI, vaak met blote oog zichtbaar zijn.



klasse 5

Werkproces RestLevensduur

houdt zich bezig met de beheersing van de faalmechanismen

kruip en kruip-vermoeiing (LCF)

TEAM

(senior) proces technoloog

(senior) mechanical engineer

inspectie deskundige (IKT-3)

hoge-temperatuur materiaaldeskundige

vertegenwoordiger AKI



werkproces

beheersing

faalmechanismen

“kruip en LCF”

RToD T0102

PRD 2.3 bijlage 7

uitvoering onderzoek

ontoelaatbare kruipschade :uitbreiding onderzoek,reparatie of vervanging

evaluatie resultaten

berekening spanningenen verbruiksfractie (u)

na 100.000 uur : inventarisatie(P, T, N) en dimensies

ontwerp 100.000 uur

selectie kritische componenten

opstellen eerste / vervolgaanvullend onderzoek

INHOUDSOPGAVE








KRUIP = tijd‐afhankelijke plastische vervorming

onder invloed van belasting, temperatuur en tijd

warmsterkte P355GH

0

50

100

150

200

250

300

350

400

0 100 200 300 400 500

temperatuur [°C]

ste

rkte

[M

Pa]

Re [MPa]

R1%100k [MPa]

Rmg200k [MPa]

Kruipproef



KRUIPCURVE

infuence of temperature or stress

primaire kruip

afnemende kruipsnelheid door versteviging door vorming van meerdislocaties



secundaire kruip

Gelijkblijvende kruipsnelheid omdat evenveel dislocaties gevormd worden alsdat opgeheven worden

SECONDAIRE KRUIP



DISLOCATIE-KRUIP

dislocatie-beweging door glijden (in één glijvlak)

dislocatie-beweging door glijden en klimmen

m = 0 en n 3

DIFFUSIE-KRUIP

m = 2 (volume)

m = 3 (korrelgrens)

en n = 1



Deformation mechanism maps (1)

Deformation mechanism maps (2)



extrapolatie probleem

1 E-08

1 E-07

1 E-06

1 E-05

1 E-04

1 E-03

1 10 100

stra

in r

ate

[1/h

]

stress [MPa]

Alloy 800 H/HT @ 800°C

diffusion creep

dislocation creep

combined creep

Alloy 800H bottom manifold

DMY T = 800°C P = 30 bar

stabiliteit micro-structuur

STABIEL

NIET-STABIEL

Omega methode



tertiaire kruip

vermindering van dragend oppervlak door vorming van holten en

scheuren

INHOUDSOPGAVE








kruipproef

13 CrMo 4-5 bij T = 500°C



parametrischebenadering

PLM = T * (C + log tR)

C = 15-25 / T in K / tR in hours

Larson - Miller

Manson - Haferd

log tR - CPMH = ----------------

( T – To) n

T in K / tR in hours / n ~ 1 /C = 10-15 / To ~ bedrijfstemperatuur



extrapolatie onbetrouwbaar ?

P91 @ 600°C105h avg rupture

USA : 100 MPa1995 : 94 MPa2009 : 90 MPa

invloed legeringselementen



modified 9Cr-steel (P91)

element content influence

CNV

Nb

0.08 – 0.120.03 – 0.070.18 – 0.250.06 – 0.10

formation of carbides and carbo-nitridesformation of carbo-nitrides

VC (VNb)C (VNb)(CN)NbC (NbV)C (NbV)(CN)

Cr 8.0 – 9.5 oxidation resistance; Cr23C6 formation

Mo 0.85 – 1.05 solid solution hardening; stabilisation of Cr23C6 ; formation of Mo2C and Laves

Ni < 0.40 limitation of delta-ferrite formation

Mn 0.3 – 0.6 residual

Si 0.2 – 0.4 residual

Al < 0.040 desoxidation

P < 0.020 impurity

S < 0.010 impurity

P 91



influence of creep strengthon wall thickness

calculation of used-life fraction

dimensions

load

stress

component formulae

hoop stress formula

bend : torus factor

T-piece : z - factor

material information

(minimum) design curves or parametric formulae

used - life fraction

u = Σij tij / tRij

rupture time

operating history

P(t) and T(t)

operating time



sensitivity of used-life fraction

- temperature :

- pressure :

- wall thickness

- hours

- u doubles every 15-20 °C

- u + 2% for every bar

- (variable)

- linear

( for ferritic steels in HP-steam systems )

INHOUDSOPGAVE









dimensions

load

stress

component formulae

hoop stress formula

bend : torus factor

T-piece : z - factor


(minimum) design curves or parametric formulae


u = Σij tij / tRij

rupture time

operating history

P(t) and T(t)

operating time

kruip - cases

- korte-duur oververhitting

- lange-duur oververhitting

- kruip-vermoeiing interactie



case : korte-duur oververhitting

KVW-coil in convectie-sectie van oven

- normaal niet in kruipgebied (300°C)

- oververhitting bij opstart (>534°C)

- medium = ketelvoedingswater (126 bar)

- materiaal = staal 15Mo3

0

100

200

300

400

500

600

16:48 18:00 19:12 20:24 21:36 22:48 0:00 1:12 2:24 3:36 4:48

tem

per

atu

ur

[°C

]

bedrijfsgegevens

flow

druk

KVW

rookgas

534°C ?




Pijpø114,3 x 8,8 mm

P= 126 bar (max)

stress

component formulae

hoop stress formula

σ = P · (OD-d) / 2d


parametric ISO TR-7468

minimum : σ = 1,25


u = Σij tij / tRij

rupture time

operating history

P(t), T(t) figuur

tijd = 8 uur

RESULTAAT : oververhitting niet relevant

materiaal in-bedrijfname 1982 bedrijfsurencomponent = LEIDING P1 = 15Mo3 uren per jaar 0

P11 = 13CrMo44 bereken-datum 1 0 0P22 = 10CrMo910 bereken-datum 2 0 0

onderdeel Du d d-min P S S*1,25 T materiaal tR-min bedrijftijd u-max[mm] [mm] [mm] [bar] [Mpa] [Mpa] [oC] [uren] [uren] [-]

P=constantslangen 101,6 7,0 7,0 126 85,1 106,4 570 P1 337 8 0,0237uitlaatkast 101,6 7,0 7,0 126 85,1 106,4 570 P1 337 8 0,0237leiding WV-424 114,3 8,8 8,8 126 75,5 94,4 570 P1 522 8 0,0153

P = uurgemiddeldeslangen 101,6 7,0 7,0 73,2 49,5 61,8 570 P1 1.467 1 0,0007 19-20uslangen 101,6 7,0 7,0 76,7 51,8 64,8 570 P1 1.233 1 0,0008 20-21uslangen 101,6 7,0 7,0 86,9 58,7 73,4 570 P1 778 1 0,0013 21-22uslangen 101,6 7,0 7,0 101,2 68,4 85,5 570 P1 445 1 0,0022 22-23uslangen 101,6 7,0 7,0 108,0 73,0 91,2 570 P1 351 1 0,0028 23-24uslangen 101,6 7,0 7,0 108,5 73,3 91,6 570 P1 345 1 0,0029 24-01uslangen 101,6 7,0 7,0 98,2 66,4 82,9 570 P1 497 1 0,0020 01-02uslangen 101,6 7,0 7,0 118,4 80,0 100,0 570 P1 249 1 0,0040 02-03u

u-totaal 8 0,0168

uurgemiddelde per uur in de genoemde tijdperiode

< 3%

Σ

alleen kruip beoordeeld / andere faalmechanismen ?



OVO-coil in convectie-sectie van oven

- normaal in kruipgebied (515°C)

- set-point 20°C overtreden (binnen vergunning)

- medium = hoge-druk stoom (P = 126 bar)

- materiaal = staal 10 CrMo 9.10

case : lange-duur oververhitting

calculation of used-life fractionpijp

ø114,3 x 10 mm

ø273,1 x 14 mm

P= 126 bar (max)

stress

component formulae

hoop stress formula

σ = P · (OD-d) / 2d


parametric ISO TR-7468

minimum : σ = 1,25


u = Σij tij / tRij

rupture time

operating history

P(-), T(+20°C)

tijd = 12 jaar



lange-duur oververhittingmateriaal in-bedrijfname 1980 bedrijfsuren

component = LEIDING P1 = 15Mo3 uren per jaar 8500P11 = 13CrMo44 bereken-datum 1 1995 127,500P22 = 10CrMo910 bereken-datum 2 2007 229,500

onderdeel Du d d-min P S S*1,25 T materiaal tR-min u-max u-maxof DN [mm] [mm] [mm] [bar] [MPa] [MPa] [oC] [uren] 1995 2007

[-] [-]

OVO-1slangen 114.3 10.0 9.0 126 73.7 92.1 515 P22 384,000 0.3320 0.5977uitlaatkast 273.1 28.0 24.5 126 63.9 79.9 515 P22 792,000 0.1610 0.2898

materiaal in-bedrijfname 1995component = LEIDING P1 = 15Mo3 uren per jaar 8500

P11 = 13CrMo44 bereken-datum 1 2007P22 = 10CrMo910 bereken-datum 2 2007

onderdeel Du d d-min P S S*1,25 T materiaal tR-min u-maxof DN [mm] [mm] [mm] [bar] [MPa] [MPa] [oC] [uren] 2007

[-]

OVO-1 + 20°Cslangen 114.3 10.0 10.0 126 65.7 82.1 535 P22 110,000 0.9273uitlaatkast 273.1 28.0 28.0 126 55.1 68.9 535 P22 241,000 0.4232

Σ u2007

1.25930.5842

lange-duur oververhitting :

vaak : op termijn

korte-duur oververhitting :- vaak geen probleem- maar (laten) controleren

ONTHOUDEN : iedere +15°C halvering levensduurdus : bij 45°C factor 2*2*2 = 8 korter



creep damage

fati

gue

dam

age

kruipvermoeiing

-interactie

u = Σ t / tR

u = Σ N / Nf

base-loadoperation

(creep-damage)

u = Σ t / tR

e.g. 25 yrs

creep damage

fati

gue

dam

age



changebase-load

two-shifting

(LCF after creep)

e.g. in year 27

creep damage

fati

gue

dam

age

BEDANKTVOOR UW AANDACHT !

Rob GOMMANS

your Materials & Corrosion Consultant

Company details Materials & Corrosion Know - How b.v.

Statutory address Eiland 15 | 6107CA Stevensweert | The Netherlands

Correspondence-address MTOC Building | Kampstraat 86 | 6163HG Geleen | The Netherlands

Telephone Rob Gommans +31 46 410 7709 (office) +31 6 5135 6198 (mobile)

Internet internet site www.mc-knowhow.nl e-mail address [email protected]

Banking data ING Bank | P.O. Box 54 | 6190AB Amsterdam | The Netherlands IBAN NL31 INGB 0007 1819 24 BIC / SWIFT INGB NL2A

Chamber of Commerce Chamber Roermond nr. 1205 6223 SBI-codes 7112 / 71202 / 71203 / 72192

VAT-number NL.8141.00.478.B01

Qualifications M.Sc. in Materials Science and Engineering (1987, Delft University)Eur.Ing. recognised by FEANI (2000, certificate 00/001/GO)Level III Inspection Specialist (2003, Hogeschool Utrecht - NL)

Membership KIVI (Royal Dutch Institute of Engineers) - member number 4423 FEANI (European Federation of National Engineering Associations)Bond voor Materialenkennis (Dutch Materials Society)NACE (National Association of Corrosion Engineers, member nr. 315736)

Gommans Metallurgical Services is a trade name of M.C. Know-How bv

Documents

LDR lezing KRUIP 15mrt2016 - Lasgroep LDR · MC‐KnowHow ‐lezing LDR 29 maart2016 Lastechnische Discussiegroep Rotterdam Materials & Corrosion Know‐How Rob GOMMANS 3 multiple