Upload
others
View
6
Download
0
Embed Size (px)
Citation preview
JET GROUT KAZI DESTEKLİ AESCHER (ZÜRİH, İSVİÇRE)
KANOPİ TÜNELİNİN ÜÇ BOYUTLU DEFORMASYON
ANALİZİ
THREE DIMENSIONAL DEFORMATION ANALYSIS OF AESCHER
(ZURİCH, SWİTZERLAND) CANOPY TUNNEL’S EXCAVATION
SUPPORTED BY JET GROUTING
Halil Murat ALGIN*
1 Arda Burak EKMEN
2
Levent YENMEZ 3
Veysel GÜMÜŞ4
ABSTRACT
This paper presents the results from the three-dimensional finite element (3D SE) analysis
conducted on Aescher tunnel (Zurich, Switzerland) in which the jet grout columns are used as
the main excavation support. The first time in the current literature, a realistic 3D SE model
was developed and analysed using a representative example of the canopy-type jet grout
excavation support applications. The presented models and the analysis results are validated
by comparing with that of the measurement results published previously. The variation in the
diameter along the length of the column during the application of jet grouting is modeled
assuming the rotated sinusoidal function. The variation of ground settlement in the application
process is investigated and thus the conclusions are drawn for analysing such a complex
tunnelling construction method.
Keywords: Soft ground, Tunnelling, Numerical modelling, Jet grout, Ground settlement,
Three dimensional finite element modelling
ÖZET
Bu bildiride, ana kazı desteği olarak jet grout kolonların kullanıldığı tünel uygulamalarından
Aescher, (Zürih, İsviçre) tünelinin üç boyutlu sonlu elemanlar (3B SE) analiz sonuçlarını
sunulmaktadır. Kanopi formunda jet grout kazı desteği uygulamasının yapıldığı zeminin
yüzeye yakın uygulamalarından bir örnek alınmış ve gerçekçi bir 3B SE modellemesi,
literatürde ilk kez, kapsamlı bir şekilde oluşturularak analiz edilmiştir. Daha önce yayınlanmış
ölçüm sonuçları karşılaştırılarak model ve analizlerin geçerliliği gösterilmiştir. Jet grout kolon
imalatında kolon uzunluğu boyunca çap değişimi eğik sinüs fonksiyonu kabulüyle
modellenmiştir. Geliştirilen modelin analiz sonuçları sayesinde uygulama sürecinde yüzeysel
oturma değerlerinin nasıl değiştiği araştırılmıştır. Böylelikle, jet grout destekli kazı
uygulamasının gerektiği tünel yapım aşamaları için öneriler geliştirilmiştir.
Anahtar Kelimeler: Yumuşak zemin, Tünel açma, Sayısal modelleme; Jet grout, Yüzey
oturması, Üç boyutlu sonlu elemanlar modeli
*1 Prof. Dr., Harran Üniversitesi, [email protected] (Yazışma yapılacak yazar) 2 Arş. Gör., Harran Üniversitesi, [email protected] 3 Y.Lisans Öğrencisi., Harran Üniversitesi, [email protected] 4 Yrd. Doç. Dr., Harran Üniversitesi, [email protected]
573
7. Geoteknik Sempozyumu 22-23-24 Kasım 2017, İstanbul
1. GİRİŞ
Aescher (Zürih, İsviçre) tüneli, buzul moren (ayrışık buzultaşı) içerisinde ve molas (karbonatlı
kum taşı) ana kayasında kazılmış sığ bir dairesel olmayan tüneldir. Bu tünel inşaatının belli
bir kesiminde, yataya yakın açılı jet grout kolonlarının oluşturduğu yatık kemer (kanopi)
formundaki kazı destek sistemi, kazıların moren zeminde yapıldığı tünel inşaatında, arın
önündeki zeminde kullanılmıştır. Jet grout uygulaması ve üst yarı ilerleme kazısı sürecinde
alınan ölçümler, geleneksel NATM tünel metotlarıyla kıyaslandığında bu destekleme sistemi
sayesinde çok daha az bir oturmanın olduğunu göstermiştir. Hacim kaybının %0.35
mertebesiyle, bulamaç kalkan ve EPB kalkanlı TBM tünel metotlarıyla elde edilen değerlere
yaklaşık olarak eşit olduğu anlaşılmıştır. Jet grout destek sistemi durumunda yüzey
oturmalarının ölçüm sonuçları kullanılarak nümerik analiz sonuçları karşılaştırılmıştır. Kum
ve kil gibi zeminlerde, özellikle kentsel altyapıya yakın veya sığ derinliklerde tünellerin inşa
edilme durumu oluştuğunda, uygulanacak inşaat metodunun yüzey oturmalarını asgariye
indirecek özellikte olması gerekmektedir. Bu koşullar, özel tünel delgi makinelerinin (TBM)
geliştirilmesine ve daha fazla zemin kontrolü sağlayan geleneksel kazı yöntemlerinde
gelişmelerin olmasına yol açmıştır. Zayıf zemin şartlarında sığ tünellerin inşa edilmesinde
Avrupa'da kullanılan popüler yöntemlerden biri, arın önünde, çimentolu zeminden bir
koruyucu kemer oluşturmak amacıyla yaklaşık yatay jet grout kolonların kullanılmasıdır
(Mussger ve ark. 1987; Pelizza ve Peila, 1993). Bu kemer, birbiri içine kısmi girişimler yapan
ardışık yataya yakın jet grout kolonlarla oluşturulan kanopi formunda ileriye doğru açılan
konik biçimli bir yapıdadır (Şekil 1). Kemerin bu formda yapılmasının amacı kazı ile oluşan
yüklerin bir bölümünü taşıyan kemer ile tünel yüzünün önündeki radyal deformasyonları
azaltmaktır. Radyal deformasyonlarda azalma, tünelin arın ekstrüzyonuna ve buna bağlı
hacim kaybından dolayı yüzey oturmalarında azalmaya sebep olacaktır (Di Cervia, 2000).
Lunardi (2000) yüzeydeki oturmanın kontrolünde, arın ekstrüzyonunun ve arın desteğinin
önemini vurgulamıştır. Jet grout uygulaması, değişik zemin koşullarında ve tünel geometrik
konfigürasyonlarında kullanılabilme kabiliyetinde olduğundan, birçok diğer yapım tekniğine
göre avantajlıdır (Bruce ve ark., 1987).
Şekil 1. Jet Grout Kolonlarla Oluşturulan Kanopi Formlu Aescher Tünelinin Üst Yarı Kazı
İlerleme Bölgesinin Kesit Görünümü
574
7. Geoteknik Sempozyumu 22-23-24 Kasım 2017, İstanbul
İsviçre'nin Zürih kentinde bulunan Aescher tüneli, karayolu iyileştirme programının bir
parçası olarak inşa edilmiş olup, Coulter ve Martin (2006) tarafından rapor edilmiştir. Proje,
molas ana kayası ve buzul moreninden, nispeten kuru ve orta sıkılıkta bir siltli kumdan, geçen
iki sığ ve paralel karayolu tünelinden oluşmaktadır (Şekil 2). Tünellerin her biri yaklaşık 2 km
uzunluğunda ve kesit alanı yaklaşık 135 m2'dir. Morendeki inşaat prosedüründe, her biri 0.6 m
çapında 39 yataya yakın jet grout kolonu kullanmıştır (Şekil 3). Aescher tünelinin
basitleştirilmiş zemin profili Şekil 4’te sunulmuştur. İnşaat sırasında yüzey oturmaları düzenli
olarak izlenmiştir. Yüzey oturmalarıyla belirlenen hacim kayıpları % 0.35 mertebesinde
olmuştur, bu sonuç bulamaç kalkan ve EPB kalkanlı TBM tünel metotlarıyla ulaşılan hacim
kaybına yaklaşık olarak eşittir (Mair ve Taylor, 1998). Ek olarak, yüzey oturma etki
genişliğinin dar bir bölgede yaklaşık olarak tünellerin genişliğinden bir miktar daha geniş bir
etki alanına sahip olduğu belirtilmiştir.
Şekil 2. Aescher Tünelinin Plan Görünüşleri (A) Plan Görünüşü ve Aesherbach Bölgesi (B)
Plandan Yüzey Oturma Ölçümlerinin Alındığı Profiller (Coulter ve Martin, 2006)
Şekil 3. Aescher Tünelinin Kesit Görünümleri, (a) Üst Yarı ve Alt Yarı Kazı Bölgeleri ve Üst
Yarı Kazısında Kanopi Formlu Jet Grout Kolon Desteklerinin Uygulama Detayları, (b)
Aescher Tünelinin Tamamlandıktan Sonraki Kesit Görünümü (Coulter,2004)
575
7. Geoteknik Sempozyumu 22-23-24 Kasım 2017, İstanbul
Şekil 4. Aescher Tünelinin Basitleştirilmiş Zemin Profili (Coulter Ve Martin, 2006)
Bu bildiride, kanopi formunda yataya yakın jet grout kolonların kullanıldığı arın kazı destek
sistemi kullanılmış Aescher (Zürih, İsviçre) tünelinin üç boyutlu sonlu elemanlar (3B SE)
modellemesi ve bazı analiz sonuçlarını sunulmaktadır. Bu karmaşık 3B SE tünel
modellemesi, literatürde ilk kez, kapsamlı bir şekilde oluşturularak analiz edilmiştir. Coulter
ve Martin (2006) tarafından daha önce rapor edilmiş ölçüm sonuçları kullanılarak, bilinmeyen
model parametrelerine geriye dönük çözümlemelerle ulaşılmıştır. Jet grout kolon imalatında
kolon uzunluğu boyunca çap değişimine bağlı olarak 3B SE modellemesi Algin (2016 ve
2017) tarafından incelenmiş olup, bu bildiride Algin (2017) tarafından açıklanan döndürülmüş
sinüs fonksiyonu kabulüyle 3B SE modellemesi yapılmıştır. Geliştirilen modelin analiz
sonuçları sayesinde uygulama sürecinde yüzeysel oturma değerlerinin nasıl değiştiği
araştırılmıştır.
2. JET GROUT DESTEKLİ KANOPİ TÜNELİNİN PROJE DETAYLARI
Aescher tüneli, kaya ve yumuşak zeminden geçen iki paralel otoyol tünelinden oluşmakta
olup, Basel tüneli Basel istikametinde trafik taşıyan Luzern tünelinin kuzeyindedir ve Luzern
tüneli güneydoğu yönünde Luzern istikametinde trafiğini taşıyacak şekilde planlanmıştır
(Şekil 2). Basel tüneli 2055 m ve Luzern tüneli 2090 m uzunluğundadır. Tüneller, merkezden
merkeze 32 m aralıklı olup, zemin yüzeyinden 70 m'ye kadar derinlikte inşa edilmiştir. (bkz.
Şekil 4 ve 5). Şekil 3’te görülebileceği gibi tünel üst yarı ve alt yarı kazısı şeklinde iki aşamalı
bir kazı yöntemiyle inşa edilmiştir. Buzul moraininde doğu ağzında bıçak kalkanı
kullanılmaya başlandığında, geniş yüzey oturmaları ile 350 mm’ye varan yüzey oturmaları
gözlenmiştir (Coulter ve Martin, 2006). Bu gözlenen aşırı oturma sonrası jet grout kazı
desteği kullanılarak kazı öncesi şemsiye formunda arın kazısı önünün güçlendirilmesine karar
verilmiştir (Şekil 1, 3 ve 5). Genel stratigrafi Şekil 4'te gösterilmiş olup, buzul moreni
üzerinde 0-10 m kalınlıkta ince bir kum çökelti belirlenmiştir. Buzul moreni üst düzeyinde
bazı bölgelerde yeraltı suyuna rastlanmıştır. Buzul moreni kahverengi killi kum ve çakıl ile
birlikte ayrışık kaya parçaları ihtiva etmektedir (Şekil 5 b ve 5c). Üst yarı kazısı sırasında
morenin oldukça homojen olduğu gözlenmiştir (Şekil 5b). Bu türden büyük tünellerde arın
deformasyonunu kontrol etmek için arın zemininin süreksiz olduğu durumlarda arın yüz
güçlendirmesi gerekirken, bu tünelde bu yüz güçlendirmesine gerek duyulmamıştır. Morenin
altındaki molas ana kayası, tünel istikametinde birkaç kez değim göstermekte olup, ana
kayalık katmanlı kumtaşı, silttaşı, marn ve kil marnlarından oluşmaktadır.
576
7. Geoteknik Sempozyumu 22-23-24 Kasım 2017, İstanbul
Şekil 5. Aescher Tünel İnşaatından Görseller, (A) Tünel Ağzı, (B) Arın ve Jet Grout
Uygulaması Yapılmış Ano, (C) Arın Kazısı Öncesi Jet Grout Uygulaması (Coulter ve Martin,
2006)
Arın kazısını koruma amaçlı arın önünde kazı öncesi kanopi formlu şemsiye jet grout destek
sistemi olarak jet grout kullanımı konusunda literatürde bazı çalışmalar mevcuttur (örneğin,
Bruce ve ark., 1987, Mussger ve ark., 1987, Barla ve ark., 1988, Pelizza ve Peila 1993, Barla
1997, Coulter ve Martin 2006, Barla ve Bzowka 2013). Bu bildirinin kapsadığı araştırmada,
Coulter ve Martin 2006 tarafından rapor edilen ve Aescher tünelinde kullanılan jet grout tünel
destek sistemi referans çalışma olarak alınarak, bu durum araştırması temelinde nümerik
model ve analizler gerçekleştirilmiş olup, bu kapsamda literatürde ilk defa bu derece kapsamlı
bir 3B SE modellemesi bu konuda bu bildiri ile sunulmuştur. Aescher tünelinde kullanılan
kanopi formlu jet grout şemsiye sistemi Şekil 3’te görüldüğü gibi 39 adet yataya yakın (Şekil
1’de gösterildiği gibi tünel ekseninden 11o açılı inşa edilmiştir) jet grout kolon uygulaması ile
oluşturulmuştur. Kolonlar, üst üste binen girişim yapacak şekilde tasarlanmıştır, kolonların
merkezleri arasındaki mesafe 450 mm olarak uygulanmış olup, oluşturulan jet grout
kolonların ortalama çaplarının 600 mm olduğu öngörülmüştür. Şekil 1’de gösterildiği gibi her
jet grout kolonu 13 m uzunluğunda olup, toplamda 2 m bindirme boyu olarak
tasarlandığından serbest açıklığı 11 m olarak düşünülmüştür. Arın kazısı sonrası 200 mm
püskürtme beton ve hasır donatı takviyesi yapılmış olup, invert üstü yan kısımlar 400 mm
püskürtme betondan oluşmaktadır. Bir sonraki arın kazısı öncesi yapılacak jet grout
uygulamasından önce arın yüzeyi 200 mm püskürtme betonla kaplanmıştır (Şekil 1). Jet grout
işlemi 3 aşamada yapılmış olup, Şekil 3(a)’da bu aşamalar görülmektedir. İlk olarak 14-26
nolu kolonlar, daha sonra 27-39 nolu kolonlar ve en sonunda da 1-13 nolu kolonlar inşa
edilmiştir.
3.SAYISAL ANALİZLER
Şekil 6’da bu bildiri kapsamında yapılmış Aescher tünelinin 3B SE modelinin mesh görselleri
görülmektedir. Bu kapsamda oluşturulan model gerçek tünel ve zemin geometrisi temel
alınarak oluşturulmuş olup, model boyutları Şekil 6(a)’da verilmiştir. Model dörtüçgenyüzlü
(tetrahedron) hacim elementleriyle oluşturulmuş olup, jet grout ve püskürtme beton
kısımlarında element sayıları arttırılıp, element sıkılaştırması yapılarak modelin toplam
element sayısı azaltılmaya çalışılmıştır. Jet grout şemsiye desteklemesi üç ano olarak
uygulanmış ve inşa etkisi dikkate alınmadan yerinde arzulanan şekliyle modellenmiştir. Tüm
model kısımlarının geometrik büyüklükleri gerçek boyutunda dikkate alınmıştır. Tablo 1’de
Aescher tünelinin düzlem deformasyon analizinde Barla ve Bzowka (2013) tarafından temel
alınan malzeme parametreleri verilmiş olup, bu değerler bu bildiri kapsamındaki 3B SE
analizlerinde de kullanılmıştır. Yer çekim yüklemesi yapılmış ve gerilme oranı 0.5
kullanılmış olup, sayısal analiz Barla ve Bzowka (2013) tarafından önerilen aşamalarla
yapılmıştır. Zeminlerin ve jet grout kolonların davranış modeli olarak Mohr-Coulomb modeli
577
7. Geoteknik Sempozyumu 22-23-24 Kasım 2017, İstanbul
ve püskürtme beton örtü malzemeleri için ise davranış modeli olarak lineer elastik model
kullanılmıştır.
Tablo 1. 3B SE Analizlerinde Dikkate Alınan Malzeme Parametreleri (Barla ve Bzowka’yı,
(2013) Temel Almaktadır. )
γ E v 'c
peak
'c residual
' peak
' residual
[kN/m3] [MPa] [-] [MPa] [MPa] [
o] [
o]
Kum 19 35 0.2 0.015 0.015 30 30
Buzul moreni 22 80 0.2 0.020 0.020 40 30
Molas ana kayası 25 2000 0.2 1 1 40 40
Jet grout kolonlar 22 900 0.2 1.3 1.3 35 35
Püskürtme beton
örtü
25 30000 0.2 - - - -
Şekil 6’da sunulan 3B SE modelinin Abaqus programı aracılığıyla nümerik analizi
gerçekleştirilmiş ve bazı oturma analizi sonuçları Şekil 7’de verilmiştir. Şekil 7’de görüleceği
üzere maksimum oturma değeri yaklaşık olarak 27 mm bulunmuş olup, bu değer Coulter ve
Martin (2006) tarafından rapor edilen Aescher tünelinin eksen güzergahındaki oturma
değeriyle oldukça uyumludur. Şekil 7’de görüleceği üzere jet grout destek sistemi sayesinde
oturmanın kısıtlı bir alana etki etmesi sağlanmış ve oturma değerinde ciddi bir azalma
sağlanmıştır.
Şekil 6. Bu Bildiri Kapsamında Yapılmış Aescher Tünelinin 3B SE Modelinin Mesh
Görselleri, (a) Tüm Modelin Mesh Görünümü ve Model Boyutları, (b) Önden Görünüş, (c) İç
Mesh Görseli, (d) Tünelin İçinden Görünüm, (e) Yakından İç Mesh Görseli, (f, g ve h) Üç
Anonun Önden ve Arkadan Zemin İçi Görünümleri
578
7. Geoteknik Sempozyumu 22-23-24 Kasım 2017, İstanbul
Şekil 7. Bu Bildiri Kapsamında Yapılmış Aescher Tünelinin 3B SE Modelinin Oturma Analiz
Sonuçlarının Kesit Görünüşleri
579
7. Geoteknik Sempozyumu 22-23-24 Kasım 2017, İstanbul
4.SONUÇLAR
Bu bildiride sunulan nümerik model ve analizler, arın kazı bölgesi önünün jet grout kolonlarla
desteklendiği tünel projelerinde bu sistemin üç boyutlu sonlu elemanlar modellemelerinin
görüntü işleme tekniği kullanılarak yapılabileceğini ve bu karmaşık sistemin nümerik
analizlerinin kapsamlı bir şekilde gerçek verilere dayalı olarak yapılabileceğini göstermektir.
Döndürülmüş sinüzoidal fonksiyon yaklaşımı kullanılarak kolonların uzunluğa bağlı
geometrik değişim kabullerinin modelleme aşamasında kullanılabileceği açıklanmıştır. Elde
edilen maksimum oturma değerinin Aescher tünelinin eksen güzergahındaki oturma değeriyle
kıyaslandığında, sonuçların oldukça uyumlu olduğu belirlenmiştir. Ayrıca, jet grout destek
sistemi sayesinde yüzey oturmasının kısıtlı bir alana etki ettiği görülmüştür. Bu daralmış
oturma dağılımı arın ekstrüzyonunun azaltıldığı anlamına geldiğinden zemin kaybının
azaltıldığı sonucuna varılabileceği anlaşılmaktadır. Kaldı ki, zemin yüzeyindeki 3B oturma
değişimi ve ortogonel eksenler üzerindeki düşey oturma değişimlerinin, açık bir şekilde bu
bildiri kapsamında sunulan üç boyutlu analizlerle elde edilebileceği gösterilmiştir.
KAYNAKLAR
[1] Mussger, K., Koinig, J., Reischl, S., “Jet grouting in combination with NATM”,
Proceedings Rapid Excavation and Tunnelling Conference, Society of Mining
Engineers, 1987, New Orleans.
[2] Pelizza S., Peila D., “Soil and rock reinforcements in tunnelling”, Tunnelling and
Underground Space Technology, Volume 8, Issue 3, Pages 357-372, July 1993.
[3] Di Cervia, A.R., “New techniques in difficult ground tunneling”, Transportation Research Record 1740, 175–181, 2000.
[4] Lunardi, P., “Design and construction of tunnels using the approach based on the
analysis of controlled deformation in rocks and soils”, Tunnels and Tunneling
International (Special Supplement), 3– 30, 2000.
[5] Bruce, D.A., Boley, D.L., Gallavresi, F., “New developments in ground reinforcement and
treatment for tunneling”, Proceedings Rapid Excavation and Tunnelling Conference,
Society of Mining Engineers, 1987, New Orleans.
[6] Coulter, S., Martin, C. D., ” Effect of jet-grouting on surface settlements above
Aeschertunnel”, Switzerland, Tunnelling and underground space technology, Volume
21, Issue 5, Pages 542 – 553, 2006.
[7] Coulter, S., Martin, C. D., ” Ground Deformations Above a Large Shallow Tunnel
Excavated Using Jet Grouting”, Regional Symposium EUROCK 2004 and 53rd
Geomechanics Colloquy , 2004,Salzburg, Austria.
[8] Mair, R.J., Taylor, R.N., “Theme lecture: bored tunnelling in the urban environment”,
Publications Committee of XIV ICSMFE (Ed.), Proceedings of the Fourteenth
International Conference on Soil Mechanics and Foundation Engineering, 1998,
Hamburg.
[9] Algin, H. M., “Optimised design of jet-grouted raft using response surface method”,
Computers and Geotechnics, 74; 56–73, 2016.
[10] Algin, H. M., “Optimised design of jet-grouted rafts subjected to nonuniform vertical
loading”, KSCE, Korean Society of Civil Engineers, 1-15, 2017.
580
7. Geoteknik Sempozyumu 22-23-24 Kasım 2017, İstanbul
[11] Barla, G., Rabagliati U., Fidato C., Cavalli, T., “Observation and monitoring for the
design of stabilization measures by the jet-grouting method at the Valsesia tunnel”,
Proc. Gruppo Nazionale di Coordinamento per gli Studi di Ingegneria Geotecnica,
Convegno di Monselice. Pp. 93-106, 1988.
[12] Barla, G., “Tunnelling for Turin railway link”, Proceedings of the 14th International
Conference on Soil Mechanics and Foundation Engineering, September 1997,
Hamburg.
[13] Barla, M., Bzowka, J., “Comparing Numerical Alternatives to Model Jet Grouting in
Tunnels”, EJGE, Vol. 18, 2997-3008, 2013.
581
7. Geoteknik Sempozyumu 22-23-24 Kasım 2017, İstanbul
582
7. Geoteknik Sempozyumu 22-23-24 Kasım 2017, İstanbul